中粮祥云国际一期外脚手架安装施工方案

'中粮祥云国际一期外脚手架安装施工方案第一章编制依据本施工方案具体编制依据如下：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）建筑施工手册（第三版）PKPM计算软件《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）《建筑安全检查评分标准》（JGJ59-2011）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991）《工程测量规范》(GB50026-2007)《建筑变形测量规范》(JGJ8-2007)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《特种作业人员安全技术培训考核管理规定》建质[2009]87号文件其他相关标准、规范、规程及深圳市市地方规定中粮祥云国际一期设计图纸等有关资料中粮祥云国际一期施工组织设计第二章工程概况~17~ 1.工程简介中粮祥云国际项目（一期）工程位于深圳市龙岗中心城大运新城片区龙岗大道与如意路交汇处，占地面积为27,040㎡，总建筑面积278393.50㎡；包括1栋办公楼（2A#），地下三层，地上41层，标准层高4.2m，结构高度173.7m，型钢混凝土框架-钢筋混凝土核心筒结构；2栋公寓（2B#、1A#），地上43层，地下三层，标准层高3.0m，结构高度142.25m（2B#）、140.75m（1A#），框支剪力墙结构；3栋住宅（1B#、1C#、1D#），地上30层，地下三层，标准层高2.9m，结构高度97.55m，框支剪力墙结构；一栋幼儿园，地上3层，结构高度10.8m，框架结构；抗震设防烈度6度。2.分项工程概况塔楼建筑层高及功能表2A栋2B栋~17~ 1A栋1B1C栋1D栋~17~ 第一章施工计划1施工目标工程名称项目管理目标中粮祥云国际一期质量确保外脚手架工程质量一次验收合格率100%工期预期完成约定工期目标安全文明生产杜绝伤亡、重大安全事故发生，轻伤发生率保证在5‰以下环境管理在施工过程中争取最大限度地节约资源与减少对环境的负面影响2资源投入计划（1）机械设备配置计划外脚手架搭设工作主要采用塔吊运输和切割机切断钢管，故对机械设备品种要求，具体如下：机械、设备名称规格型号数量（台）备注塔吊TC4015TC6015TC7030131切割机10kw15电焊机40KVA15断筋机GQ-50A15弯曲机GQ-40B20扳手100把全站仪ZHT-6021水准仪DS321力矩扳手15把（2）主要材料计划及运输根据现场施工进度，外脚手架钢管、扣件、安全网、踢脚板需提前一周做好材料进场计划，同时材料要求提前进场，以不误工期。按照部署要求，具体材料计划如下表：~17~ 材料名称规格型号数量备注钢管48.3×3.622923T扣件对接扣件、旋转扣件、直角扣件4349470个工字钢18号16000m钢丝绳6×19+1，A1632000m圆钢A20110T钢笆片0.8m×１.2m80000张安全网1.8m×6m241074床安全帽180个安全带180副（3）外架搭设进度计划部位计划施工时间计划完成时间备注1D（12#）楼2016.1.202017.3.191C（11#）楼2016.1.202017.3.191B（10#）楼2016.4.202017.6.91A(9#)楼2016.3.12017.8.92B(8#)楼2016.4.12017.10.142A(7#)楼2016.3.12017.7.24第一章施工工艺技术第一节施工部署1外脚手架选用本工程拟采用悬挑式脚手架与双排落地式脚手架、爬架三种形式进行施工，具体分类为：考虑到整体销售、展示销售中心、样板层、样板房以及销售展示路线的施工需要，2A2B1A楼9层楼板以下，1B1C1D楼7层楼板以下采用双排落地式扣件钢管脚手架。~17~ 由于裙楼正面外墙装饰为玻璃幕墙，此部位外架离墙距离需考虑预留幕墙安装间距；裙楼建筑外边线比地下室边线往内退缩了约5米，采用落地式脚手架不会影响地下室基坑的土方回填，局部未内退宿处采用悬挑工字钢以便不影响地下室基坑的土方回填。2B1A楼9层楼板以上，1B1C1D楼7层楼板以上采用悬挑式式扣件钢管脚手架。2A楼9层楼板以上采用爬架。外架搭设方式位置搭设高度搭设楼层双排落地架1D（12#）楼范围29.55m28.85m-1.45米至7层结构层-0.75米至7层结构层1C（11#）楼范围29.55m28.85m-1.45米至7层结构层-0.75米至7层结构层1B（10#）楼范围29.55m28.85m-1.45米至7层结构层-0.75米至7层结构层1A(9#)楼范围37.75m37.05m-1.45米至9层结构层-0.75米至9层结构层2B(8#)楼范围37.75m37.05m-1.45米至9层结构层-0.75米至9层结构层2A(7#)楼范围21.35m20.45m-1.6米至5层结构层-0.75米至5层结构层双排悬挑架1D（12#）楼每段17.4m7F、13F、19F、25F板面搭设悬挑架1C（11#）楼每段17.4m7F、13F、19F、25F板面搭设悬挑架1B（10#）楼每段17.4m7F、13F、19F、25F板面搭设悬挑架1A(9#)楼每段约18m9F、15F、21F、27F、33F、39F板面搭设悬挑架2B(8#)楼每段约18m9F、15F、21F、27F、33F、39F板面搭设悬挑架爬架2A(7#)楼详见爬架专项施工方案~17~ 2搭设流程3双排落地式脚手架塔楼悬挑架紧接着裙楼落地架开始搭设，南侧实线区域只搭设至裙楼顶的落地架；再继续在裙楼顶上搭设落地架，1A#楼位置搭设至9F（+37.75m）板面处，1B、1C、1D#楼位置搭设至7F（+29.55m）板面处；2A、2B#楼搭设至9F（2B#楼+38.2m；2A#楼+37.75m）板面处，搭设方式同裙楼落地架搭设方式，而后开始搭设悬挑架。4.塔楼悬挑架1B、1C、1D#楼悬挑架搭设1B、1C、1D#三栋楼标准层高2.9m，故考虑6层一悬挑；即从7F板面开始搭设第一段悬挑架，悬挑至13F板面，高度17.4m，在7F增加钢丝绳卸荷，拉结点设置在8F板面；第二段从13F~19F，高度17.4m，13F增加钢丝绳卸荷，14F设置拉结点；第三段从19F~25F，高度17.4m，19F增加钢丝绳卸荷，20F设置拉结点；第四段从25F~屋顶层，高度17.4m，25F增加钢丝绳卸荷，26F层设置拉结点。1A#、2B#楼悬挑架搭设1A#、2B#两栋楼标准层高3.0m，故考虑6层一悬挑；即从9F板面开始搭设第一段悬挑架，悬挑至15F板面，高度18.5m，在9F增加钢丝绳卸荷，拉结点设置在10F板面；第二段从15F~21F，高度18m，15F增加钢丝绳卸荷，16F设置拉结点；第三段从21F~27F，高度18m，21F增加钢丝绳卸荷，22F设置拉结点；第四段从27F~33F，高度18.5m，27F增加钢丝绳卸荷，28F设置拉结点；第五段从33F~39F，高度18m，33F增加钢丝绳卸荷，34F设置拉结点；第六段从39F~屋顶层，高度15m，39F增加钢丝绳卸荷，40层设置拉结点。2A#楼悬挑架搭设2A#楼只需裙楼落地架搭设至5F板面，而后安装爬架施工，爬架方案详2A#塔楼爬架施工方案。~17~ 裙楼一层外脚手架搭设区域示意图~17~ 裙楼二层外脚手架搭设区域示意图~17~ 裙楼三层外脚手架搭设区域示意图~17~ 1D(12#)栋五六七层外脚手架搭设区域示意图~17~ 1B1C(1011#)栋五、六、七层外脚手架搭设区域示意图1A(9#)栋五、六、七、八、九层外脚手架搭设区域示意图~17~ 2B(8#)栋五、六、七、八、九层外脚手架搭设区域示意图~17~ 1D(12#)栋7F、13F、19F、25F板面搭设悬挑架~17~ 1B1C(1011#)栋7F、13F、19F、25F板面搭设悬挑架~17~ 1A(9#)栋9F、15F、21F、27F、33F、39F板面搭设悬挑架~17~ 2B(8#)栋9F、15F、21F、27F、33F、39F板面搭设悬挑架~17~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计5搭设方式脚手架基础放置木枋垫块。立杆纵距1500mm；水平杆竖向步距1800mm，在每步中设置一道防护栏杆间距900mm；外架第一根立杆离墙300mm，双排脚手架排距800mm。连墙件采用二步三跨即竖向间距3600mm（根据楼层高度定），水平间距4500mm。为保证立杆与结构边的距离，满足幕墙安装：当外架离结构边距离大于900时，采用增加立杆的方法；当外架离结构边的距离在400～900mm之间时，采用加长小横杆的方法（小横杆外伸）。6悬挑式脚手架的设计6.1平面布置立杆步距1.8m，横向杆间距0.8m，纵向间距1.5m，内排立杆距离建筑物混凝土结构的基本距离0.3m。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏，且立杆的直接头应相互错开0.5m长，其接头距离大横杆的距离不大于步距的1/3，外脚手架与建筑物之间的间隙每个结构层均采用脚手板进行封闭。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计1、20mm圆钢拉环2、木楔顶面、侧面3、两侧各附加2Φ146.2立面布置大横杆步距1.8m，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架0.9m高处。剪刀撑要求满设，并沿高连结布置，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在45°~60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外中间还增加2~4~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计个节点。立杆和大横杆交点处必须设小横杆。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计6.3节点构造6.3.1连墙杆为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连接杆，设置说明如下：（1）、连墙杆用短钢管制成，长度约0.5~1.5m，一端用扣件固定于脚手架的立杆上，另一端焊在预埋钢板或与预埋钢管连接，连墙杆均采用钢管。连墙杆水平间距4.5m，纵向按每层楼面高度位置，上下层相互错开，菱形布置。连墙杆宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。并且连墙杆的垂直间距不应大于建筑物层高，并不应大于4m（2步）。连墙杆应呈水平设置，不应采用上斜连接。（2）、连接杆尽可能与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。（3）、连墙杆刷红色警示油漆。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计楼板处位置连墙件示意图6.3.2工字钢底座设置本工程悬挑脚手架采用18号工字钢做悬挑。拉环用φ20圆钢拉环。立杆与工字钢底座连接部位，用200mm长φ25钢筋焊接在型钢上作为承插杆。6.3.3吊环吊环是卸荷钢丝绳与结构的连接件，用φ20圆钢制成，预埋在混凝土内，水平间距为1.5m（同立杆纵距），每根立杆均应设置钢丝绳卸荷。7脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计间应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铁丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。8防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铁丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为1.0m和1.3m。9架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。10出入口和斜道出入口建筑物出入口处的脚手架，应根据出入口的高度和宽度采用平行弦桁梁结构形式，根据规范要求，取3个纵距在开口入处的两边要采用双立杆，悬空立杆下要设安全扣件，此处的连接要加密，每步设置，同时要在沿口边及其上设置剪刀撑，出入口脚手架的上方要有安全可靠的隔离防护设施，一般为在出入口处的外侧设置双层防护棚，防止物体堕落伤人，保护出入人员。具体如下图：~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计出入口大样图~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计斜道斜道采用“之”字型斜道，为人行斜道，宽度1m，坡度1：3。在拐弯处设平台，宽度不应小于斜道宽度。斜道采用踏步式，与架体进行连结，两侧设置18cm高踢脚板。在斜道入口搭设安全通道。具体如下图：斜道大样图11其他（施工电梯、吊料平台）施工电梯、吊料平台需与外架断开搭接以便于后期拆除，详见施工电梯、吊料平台专项施工方案。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计第一章质量保证措施脚手架搭设前编制可行的施工方案，并经总监理工程师签字后方可组织施工。脚手架搭设完成前，由项目技术负责人组织交底，应明确使用和保护方法、规范安全使用行为。搭设完成后，必须经监理组织验收合格后方可进行下道工序。第一节材料质量控制标准施工前必须对进场的钢管、扣件、钢笆网、密目安全网、工字钢进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种规格分类，堆放整齐，堆放场地排水顺畅，并不得有积水。1钢管钢管统一采用Φ48.3×3.6mm（计算时取Φ48×3.0mm）无缝钢管。1）新钢管的检查应符合下列规定：Ø钢管应有产品质量合格证；Ø应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属材料拉伸试验方法》(GB/T288-2002)的有关规定；Ø钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；Ø钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合表4.1.1规定：Ø钢管必须涂防锈漆;立杆、横杆喷涂红色油漆，剪刀撑喷涂红白相间油漆。钢管尺寸允许偏差表4.1.1序号项目允许偏差Δ（mm）检查工具1钢管尺寸外径±0.5游标卡尺壁厚±0.52钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.18游标卡尺~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计4钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲l≤1.5m≤5钢卷尺立杆钢管弯曲3m＜l≤4m≤124m＜l≤6.5m≤20水平杆，斜杆的钢管弯曲l≤6.5m≤302）旧钢管的检查应符合下列要求Ø表面锈蚀深度应符合上表4.1.1第3项的规定。用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用；Ø钢管弯曲变形应符合表4.1.1第4项的规定；Ø严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用；Ø为了方便操作用于架子的单根钢管的最大质量不应大于25kg，长度不超过6.5m。2扣件Ø应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；Ø新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测；Ø旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；Ø新旧扣件均应进行防锈处理。Ø扣件的螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。3钢笆网Ø钢笆网采用800mm×1200mm的规格，材质使用Φ8焊接成钢筋网片。Ø做好钢笆网的防腐除锈，成品保护工作，不得使用锈蚀、扭曲、变形的~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计钢笆网。Ø尺寸不符合要求的钢笆网均不得使用。4安全网采用密目阻燃安全网（绿色），安全网出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可再次使用，超过使用期限的安全网严禁使用。5工字钢工字钢采用18号工字钢（转角处采用20号工字钢），其材料应符合《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定等现行国家标准规定。第二节搭设质量控制措施1、严格按照审批后方案搭设支撑体系方法施工，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，纵横成行；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；2、组织有经验的脚手架特种人员，凭证上岗。严格按审核合格后方案控制立杆、步距间距、剪刀撑安装，做好工字钢重点检查工作。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计1、精心组织材料吊运与安装，严格控制实际施工荷载，不的超过设计荷载，禁止堆放超载的钢筋、模板等材料及机械设备，对出现的超过最大荷载的要有相应的跟进控制措施，及时卸荷。2、确保架体的垂直度和水平偏差，做好架体的整体性、稳定性检查。加强脚手架的验收和日常检查，检查合格后，方可投入使用或继续使用：搭设完毕后连续使用达到6个月，施工中途停止使用超过15天，重新使用前，遭受大雨、台风、地震等强力因素所用后，使用中有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况。3、脚手架在使用过程中，严禁随意拆除架体的基本构架杆件、整体性杆件、主支撑件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除的，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完成后，及时予以恢复。4、工人上脚手架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，排除和解决后方许作业。5、对脚手架中荷载大、跨度大、高空间部位须有必要的加固措施。6、加强脚手架的保养整修：（1）检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物；（2）检查明确脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。（3）各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺检逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。（4）检查脚手板是否有松动、悬挑，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。（5）与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。（6）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。（7）如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。（8）检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。（9）脚手架的日常保养和定期检查，都要有记录。（10）脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。（11）脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3000N/m2，使用机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。第三节验收标准脚手架搭设的允许偏差（见下表）外脚手架搭设的技术要及允许偏差序号项目允许偏差（mm）1立杆垂直度：H＜20m≯H/200立杆垂直度：H＜30m≯50mm2间距步距偏差±20mm柱距偏差±50mm排距偏差±20mm3大横杆高差杆两端±20mm同跨同一横截面内的高差±10mm4扣件安装中心节点处各扣件距离中心节点高差≤150mm两根相邻立柱对接扣件高差-50mm扣件螺栓拧紧扭力矩>65kN5剪刀撑斜杆与地面的偏差±20mm6脚手板外伸偏差、搭接0～50mm脚手架的验收内容脚手架在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计外脚手架的验收主要有以下项目：（1）脚手架搭设人员：必须经过安全技术交底且具备脚手架操作证。（2）脚手架的基础：底座、垫板均应准确地放在每条立杆管内定位线上，且必须铺放平稳，不得悬空；垫板采用宽度≥200mm垫木，长度不小于2跨，厚度不小于50mm，不能漏设，以确保满足承载能力要求。（3）重点检查工字钢及高低跨搭设部位的检测：a、搭设在工字钢上立杆区域必须按方案固定、两端留置了方案规定的预留长度、工字钢的U型固定必须牢靠b、高低跨位置：高跨立杆必须距边缘500以上、底部扫地杆必须拉通至低跨2跨以上（4）搭设前对进场钢管、扣件、型钢及其它材料进行检查验收，所用的材料须有材质证明和抽检记录、检验报告，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。（5）脚手架的步高：本工程步距均为1800mm，外围按900mm设大横杆。（6）杆的纵横间距：纵距为1500mm。立杆的纵横杆标高、水平度、小横杆的交叉位置：均应符合方案及构造要求。（7）脚手板的固定：冲压钢脚手板均用12#铁丝固定四角。（8）剪刀撑的位置、距离、角度和搭接：需符合构造要求。（9）隔离设施、外挑安全网和外包安全网：符合构造要求。（10）扣件的紧固程度：40~65N．m（11）连墙杆的位置、数量和牢固程度：符合构造要求。（12）脚手架出入处加固、开口处加固：符合构造要求。（13）脚手架的接地防雷：按措施进行验收检查。（14）焊缝的质量：检查工字钢、钢桩、压铁的焊接质量。外架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。在检查验收过程中，要特别注意扣件的紧固程度，扣件并不是拧得紧越好。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏。要认真检查有无裂缝、变形，如果发现有上述弊病应立即调换，调上的扣件的螺栓应紧固在40~65N.m。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计脚手架在验收合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用。尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。第一章脚手架安装和拆除的安全技术措施第一节施工前安全准备技术人员应熟悉图纸中各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场，其中包括钢管、对接卡扣、直角扣件、旋转扣件、安全网等，以备脚手架的搭设使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应组织有关技术人员和质安人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必须具备国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》的条件，经过培训、考核取得安全操作证并以检验合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。第二节脚手架安装的安全技术措施1钢管脚手架的搭设顺序落地式：扣件式钢管脚手架的搭设顺序为→摆放成品立杆底座→摆放扫地杆→逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地大横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步小横杆与各立杆扣紧→安第一步大横杆→安第二步小横杆→安第二步大横杆→安第三、四步小横杆和大横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板。2脚手架搭设的技术要求（1）外脚手架搭设的基本要求横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃，基础、支承、拉结、架体设计需满足刚度、稳定性及使用要求。（2）脚手架搭设的一般规定~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计1)架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件、型材、吊绳等材料运至现场，分堆堆好，搭设前清除障碍物。2)架子必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不保格的构件，严禁使用。扣件螺栓应满足正常状态下扭力矩要求。3)作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带及穿上防滑鞋，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。4)凡遭遇6级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后方可进行作业，防止滑落。5)在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。6)不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。7)搭设双排脚手架，先立里排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直偏差不得大于1/250架高，相邻两根立杆接头错开500mm，并不在同一步距内。8)大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头错开一跨距，大横杆水平偏差控制在50mm内。9)小横杆垂直置于大横杆之外，用扣件与立杆固紧连接，小横杆向内侧伸出200mm，外侧伸出120mm，小横杆应水平，不得内高外低。10)剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置，竖向全高。剪刀撑的斜杆设在立杆外侧，与大横杆成夹角,夹角范围为45~60度。11)为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时，将斜杆间隔的紧扣在立杆上和小横杆的伸出部分上。12)用对接扣件连接大横杆时扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，以防雨水进入，用十字扣件时，开口不得朝下以确保安全，在安装扣件时必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时用力要适当。13)脚手架脚手板在操作层上应满、铺稳，两边用12号铁丝绑扎在大横杆上，防止滑动，严禁在护栏杆外侧设站人脚手板。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计1)脚手架在搭设平架时，平架应外高内低，与水平面成角，伸出外立杆，斜杆与横杆均用钢管搭设，上铺密目式安全网，用铁丝与横杆绑扎上错开协调。2)操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，挡脚板用胶合板制成，高度不低于200mm。3)进行全面综合的检查验收、签证，对所有的节点还在进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不宜小于40N.m，并不大于65N.m，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。4)为了防火安全，在每层上人跑道及建筑物对角处，各设一个灭火器。5)脚手架搭设应满足相关技术要求及允许偏差。6)外架必须配合施工进度搭设，在主体结构施工时应高出施工层1.5m以上。7)用于支托挑脚手架的悬挑架必须与支承结构可靠连接，在悬臂端应有适当的架设起拱量，同一层各挑梁、架上表面之间的水平误差应不大于20mm。且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保持整体稳定。8)装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。（3）脚手架搭设注意事项1)按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。2)及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。3)拧紧扣件（拧紧程度要适当）。4)有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接不紧等）不能使用。5)搭设工人必须佩挂安全带。6)随时校正杆件的垂直和偏差，避免偏差过大。7)没搭设完的脚手架，在每日收工时，一定要检查，确保架子稳定，以免发生意外。3脚手架搭设的安全措施1.制定有效的安全管理机制和办法，所有操作人员必须持证上岗，具备一切高空作业的能力，无疾病。操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计1.架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物，严格参照外架搭设要求进行施工。2.必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹。3.搭设过程中，严禁集中堆载材料，不得往下抛物，需互相传递。人员上下脚手架须走设安全防护的安全防护的出入通（梯）道，严禁攀爬脚手架上下，不得任意拆卸杆件，临时确需要拆卸时，须经负责人同意后方可拆除，并及时恢复。4.每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格方可使用，积极配合外架搭设完毕后的工作。5.防电措施：钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内（本工程为15m），脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，搭设时应采取下列措施：对电线和脚手架分别采取有效的绝缘隔离措施；对脚手架要采取可靠的安全接地外理；夜间施工时，应使用不超过12V的低压电源。6.防雷接地措施：采用4×30镀锌扁铁或圆钢与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于设计要求值4Ώ。7.高空作业要正确使用“三宝”，凡遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。8.及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。9.焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。10.外脚架上不得堆放钢筋、模板等材料。11.需有防人员高空坠落措施，按要求做好围挡防护，控制作业层架面与墙之间间距，脚手板和杆件需搁置稳固，扎结牢固，防止断裂坠落。12.避免用力过猛，使身体失衡，避免架体拉车退着行走，避免拥挤，避免集中多人搬运重物或安装较重物件等不当操作。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计1.架体搭设前和搭设后均需加强日常检查、维修和修养，对发现的问题，积极配合整改，及时消除隐患。2.脚手架拆除程序与安装程序相反，拆除时，先将脚手架板逐一传递至楼层或转料平台上，再按步骤拆除，拆除步骤为横杆→立杆→剪刀撑，拆除时严禁乱丢及高空坠物。第三节脚手架拆除的安全技术措施1.脚手架使用完毕后立即拆除，脚架拆除前应作好以下工作：脚手架拆除前对其进行架进行安全检查，确保不存在严重隐患，如存在安全隐患，先对脚手架进行架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。2.拆除前，先要进行全面检查，要保证架体上的建筑物外装修饰面和吊顶全部施工完毕，验收合格，形成共识、会签拆除通知单后方可进行拆除作业。3.在拆除脚手架时，应先清除脚手架上垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内用垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中装入容器中运下。4.脚手架在拆除前，应先明确拆附范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。5.严格遵守拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部分拆除顺序是：拆安全网→拆钢板网→拆大横杆→拆小横杆→拆立杆→拆连墙杆。6.外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直向工作的安排。整体下架，如确需保留某面架体时，需有切实可行的加固措施。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计1.拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口设置明显的停用标识和围栏，此装置必须内外双面都加以设置。2.在拆除的脚手架周围，于坠落范围明显标示“禁止入内”字样的警告语，并有专人监护，以保证脚手架拆除时无其它人员在内，并禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。3.对于拆除脚手架钢管扣件及其垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱抛乱扔，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以确保脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。4.连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除后方能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。5.拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的与需要整修后重复使用的和报废的加以区分，按规格堆放，对合格品应及时进行保养，保养后送仓库保存备以后使用。6.本工程脚手架拆除时遇六级以上大风、大雨、大雾天气时应停止作业。7.拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎腿。8.脚手架拆除过程中，不中途换人，如确需换人时则应该进行安全技术交底中交代清楚。第一章脚手架的监测措施1监测措施为保证架体的安全稳固，满足施工使用要求，避免发生超出规范要求的沉降及坍塌事故发生，须对架体进行有效沉降观测，及时进行调整加固：1、对落地式脚手架的基础和工字钢支撑绕曲和架体的水平位移进行重点监测。2、每层梁板混凝土浇筑后均在每个端角部设置一个点。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计3、必须在架体搭设前按照施工方案设置好监测零点，并安排专人负责保护好监测点并监测，加载过程中按层数随时注意并记录下沉数据。当下沉有突变趋势时，应加强监测，必要时通知项目经理和架体设计人员，并停止加载，分析下沉原因后，采取有效加强措施后方可再加载。4、监测频率为每两个星期监测一次，大雨、六级以上大风、停工多日后复工前，均应进行监测。2施工过程控制1、架体搭设完成后，必须严格按规定组织验收，并完善签字确认后方可进行下部工序。2、由施工现场专职安全员，对施工过程架体安全进行监控。监控内容为：（1）工字钢变形、架体垂直度情况（2）架体搭设过程中加高情况（3）施工荷载情况3、在架体施工过程中，派专门的管理人员与架子工进行跟班。4、在架体施工监测的过程中，垂直变形和水平变形的报警值定位8mm，当变形量达到12mm时，应立即疏散人员，采取应急措施，并组织相关人员研究处理，在确保安全的情况下对支撑系统进行加固。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计第一章文明施工措施文明施工的程度如何将直接影响到企业的形象。我们将以本工程的施工为契机，展现我公司良好的企业形象。文明施工的程度是一个建筑施工企业水平最直接的反映，是影响是否能赢得社会承认、得到客户信赖的一个重要因素。在此我们将严格按照施工现场标准化管理规定的内容及相关文件进行布置及管理，并提出文明施工目标为：确保达到~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计深圳市“安全生产样板工地”、“文明施工工地”标准。1、脚手架材料按总平图划定专门堆放区域，按不同尺寸分门别类集中码放，不得随意乱堆乱放，同时按长短予以标示区分，并安排专人负责看管。2、材料进场安排专人进行入场检查，检查钢管、扣件、工字钢等是否满足规范要求，对于锈蚀、滑丝、断丝的，及时更换，现场对扣件做打油处理。3、钢管剪刀撑涂刷红白油漆，栏杆涂刷红白相间油漆，工字钢涂刷红白色油漆进行标识区分。4、施工中安排专人负责安全文明管理，操作人员必须持证上岗。搭设及拆除时均用警戒线维护搭拆区域，并派专人进行维护。5、规范操作人员着装，必须穿戴防护鞋、安全帽、安全带。材料吊装必须有专人指挥调度，材料临时堆放在架体上的，须严控荷重，不得超载。6、架体搭设必须进行拉线、抄平并标示，防止超高。架体支撑面须稳固可靠。对于搭设后剩余材料，须安排人员搬运至堆场，不得随意洒落。7、进入现场人员必须佩带安全帽。材料堆放不得过重及过高，模板及钢筋等材料避免堆载在脚手架上。注意材料摆放尽量美观实用，安装必须按方案要求搭设，控制间距、位置、垂直度，以栋、层为单位进行施工，避免过于分散。8、架体支撑使用期间，人员出入必须按通道进出，不得随意从他处进入架体下方或者上下攀爬架体。9、架体扣件、钢丝吊绳、压脚钢、安全网、脚手板、挡脚板等有断裂或破损的，能修复的及时修复，不能修复的及时更换。10、每天施工前，施工班组需进行班前教育，明确当天施工安全注意事项，上架前先由班长对架体进行整体隐患排查，消除不安全因素。11、装修施工期间，禁止将建筑垃圾堆放在外架脚手板上，须装包统一运至地面堆场，同时施工工人不得随便拆除扣管件、破坏安全网等行为。12、架体拆除时严格拆除顺序，注意安全，同区段或同步内已经松卸，及时拆除，避免踩踏及倚靠，发生不安全事故13、拆除材料不得随意抛掷，须互相平行或垂直传递，拆除后材料按类别堆放整齐于指定区域，避免凌乱。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计14、施工中加强对环境的保护，在固定区域对扣件打油，材料需喷涂油漆的，亦到指定区域进行，不得随处进行，并有相应的防中毒及防火措施。15、脚手架安全文明保证体系图第一章应急救援预案~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计脚手架工程涉及事故包括：高空坠落、物体打击、垮塌、火灾等不可预见性的突发事件，为降低安全事故的伤害，防止事故扩大，故需要引起高度重视，必须加强监控管理，在技术上采取有效的防护措施。第一节应急组织机构组成1应急组织机构组成应急总指挥：项目经理—刘群应急副总指挥：卢天祥应急指挥：易禄生、黄俊兴组员：王露江、阳鹏、黎海燕、李庆、罗云平a、指挥组全体成员的手机要24小时开通；b、应急救援联络电话：李庆：13041741087；罗云平：18666898829，王岳峰：15252953405姓名电话姓名电话~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计刘群应急总指挥13827495493黎海燕组员13352910587卢天祥应急副总指挥18576582348李庆组员13041741087易禄生应急指挥18565722301罗云平组员18666898829黄俊兴应急指挥13928477568黄向京组员13714297563王露江组员13880297861刘炼组员18786104014阳鹏组员13129110959王岳峰组员15252953405相关单位联系电话表序号单位联系人电话备注1深圳市急救电话1202深圳市消防大队1193深圳市公安局1104应急总指挥刘群138274954935应急副总指挥卢天祥185765823486应急指挥易禄生185657223012应急响应程序：图1应急准备和响应工作程序图~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计图2应急事故发生处理流程图同时项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配备适当应急资源，适当的药品和救护用品。药箱至少要配备：药棉枝、纱布、绷带、医用胶布、消毒酒精、止痛药，以备现场临时急救。第二节应急预案启动条件在脚手架施工期间，出现以下情况之一，应立即启动应急预案：（1）在施工过程中，造成伤害事故或高空坠落的；（2）施工时基础或工字钢支撑有位移、绕曲明显超过报警值；（3）脚手架跨塌；（4）事故应急领导小组提出需要启动的；第三节应急预案1发生高空坠落、物体打击事故应急预案当发生发生高空坠落、物体打击事故后，抢救重点是集现场的人力、物力、~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计设备尽快对受伤者进行抢救。（1）当出现事故时，在现场的任何人员都必须立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。　　（2）组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。（3）施工现场由安全组派专人进行人员的疏散到安全的地方。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架构件或其它物件压住时，先对支架和其他物件进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（4）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（5）发生物体打击应急措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。（6）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。（7）如伤员发生休克，应先处理休克。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。（8）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折，严重的颅骶骨及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计院治疗。（9）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷或布条包扎后，搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫或致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩脊运。（10）发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上、下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等。无材料的情况下，上肢可固定在身侧、下肢与腱侧下肢缚在一起。（11）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少斗簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。2脚手架倒塌应急措施（1）迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。（2）划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。以上行动须由有经验的安全员和架子工长统一安排。（3）对伤者要保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等。（4）若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。（5）进行简易的包扎止血或骨折简易固定。（6）立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助，详细说明事故的地点、程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。3发生火灾和爆炸事故的应急措施~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计当施工现场发生火灾和爆炸，首先是迅速扑灭火源和报警，及时疏散有关人员，对伤者进行救治。（1）建立消防组织机构，编制消防预演方案，对组织成员进行消防预演演习，进行消防技能培训。（2）按审批后的消防方案进行现场消防检查，当火灾发生时，初期是灭的最佳时机，发生火灾部位的人员要及时把握好这一时机，尽快组织人员及灭火设备灭火。（3）如火势蹿升较快，周边易燃材料较多，不好控制时，除在自行组织扑救火灾的同时拨打火警“119”，电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。（4）在现场的消防安全管理人员，立即指挥人员在条件允许的情况下，组织人员搬运火场附近的可燃物，避免火灾区域扩大。（5）安排专人及时指挥、引导员工按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。（6）组织有关人员对事故区域进行保护，事后进行事故勘察，进行消防教育，避免事故的再次发生。（7）如发生员工伤亡，要马上进行施救，将伤员撤离危险区域，同时打“120”电话求救。4应急救援路线如发生安全事故且有人员受伤的，应及时抢救人员，先在现场作简单必要的处理后，应尽快送往就近医院。急救医院通讯：龙岗区人民医院急救电话：28932833深圳市自然灾害预警信息接受电话：82001825~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计最近医院线路图（图1：龙岗人民医院坐标）注：1.图中起点为本项目位置，终点为龙岗人民医院位置；2.图中绿色粗线条为行程。最近医院线路图（图2：龙岗中医院坐标）注：1.图中起点为本项目位置，终点为龙岗中医院位置；2.图中绿色粗线条为行程。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计第一章脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度37.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0110kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.0880。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.214+0.10×1.680)×1.5002=0.417kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.214+0.117×1.680)×1.5002=-0.490kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.490×106/4491.0=109.202N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.178+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.984mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.841×0.800/4=0.572kN.mσ=0.572×106/4491.0=127.346N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.009mm集中荷载标准值P=0.058+0.210+1.800=2.068kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2067.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.993mm最大挠度和~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计V=V1+V2=1.003mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800=2.809kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×37.750=4.049kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(0.800+0.300)/2=1.155kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计NG3=0.170×1.500×4=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.011NG4=0.011×1.500×37.750=0.623kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.846kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.650Us——风荷载体型系数：Us=1.088经计算得到：Wk=0.450×0.650×1.088=0.318kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×6.846+0.9×1.4×3.600=12.752kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×6.846+1.4×3.600=13.256kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.318×1.500×1.800×1.800/10=0.195kN.m五、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.256kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=13256/(0.19×424)=164.969N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.752kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.195kN.m；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=12752/(0.19×424)+195000/4491=202.090N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.798kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=62.744米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.798kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.155kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=39.567米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=39.567米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.318kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×4.50=16.200m2；~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=7.218kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.218kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf=300.110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=41.78(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=6.85+3.60=10.45kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书(无阳台)依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.0880。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800/2=0.040kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.094+0.10×1.120)×1.5002=0.269kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.094+0.117×1.120)×1.5002=-0.316kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.316×106/4491.0=70.365N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.078+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.927mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×1.200=1.821kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.821×0.800/4=0.368kN.mσ=0.368×106/4491.0=81.922N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1317.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.633mm最大挠度和V=V1+V2=0.642mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.060+1.4×1.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×18.000=1.930kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×4×1.500×(0.800+0.300)/2=0.330kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×18.000=0.270kN~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.490kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.650Us——风荷载体型系数：Us=1.088经计算得到，风荷载标准值Wk=0.450×0.650×1.088=0.318kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.490+0.9×1.4×2.400=7.213kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.490+1.4×2.400=7.549kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.318×1.500×1.800×1.800/10=0.195kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.549kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=7549/(0.19×424)=93.942N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.213kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.195kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=7213/(0.19×424)+195000/4491=133.154N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.318kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=7.218kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.218kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=300.110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架集中荷载P=7.55kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.225kN,R2=6.827kN,R3=-0.090kN最大弯矩Mmax=1.224kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.224×106/(1.05×185000.0)+3.499×1000/3060.0=7.446N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=1.22×106/(0.929×185000.00)=7.12N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=9.866kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=9.866kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×9.866/0.850=92.857kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=9.866kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[9866×4/(3.1416×65×2)]1/2=10mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.827kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用3个U形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6827×4/(3.1416×165.75×2)]1/2=6mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.83kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于6826.64/(3.1416×20×1.5)=72.4mm。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.83kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=6.83×1.80/2=6.14kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=110-15=95mm；αs=6.14×106/(1.000×14.300×1.5×1000×95.02)=0.0320ξ=1-(1-2×0.0320)1/2=0.0320γs=1-0.0320/2=0.9840楼板压点负弯矩配筋为As=6.14×10^6/(0.9840×95.0×210.0)=313.0mm2悬挑式扣件钢管脚手架计算书（有阳台）依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.0880。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度4.00米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800/2=0.040kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.094+0.10×1.120)×1.5002=0.269kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.094+0.117×1.120)×1.5002=-0.316kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.316×106/4491.0=70.365N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.078+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.927mm~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×1.200=1.821kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.821×0.800/4=0.368kN.mσ=0.368×106/4491.0=81.922N/mm2~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1317.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.633mm最大挠度和V=V1+V2=0.642mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.060+1.4×1.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×18.000=1.930kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×4×1.500×(0.800+0.300)/2=0.330kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×18.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.490kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.650Us——风荷载体型系数：Us=1.088经计算得到，风荷载标准值Wk=0.450×0.650×1.088=0.318kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.490+0.9×1.4×2.400=7.213kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.490+1.4×2.400=7.549kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.318×1.500×1.800×1.800/10=0.195kN.m五、立杆的稳定性计算~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.549kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=7549/(0.19×424)=93.942N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.213kN；~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.195kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=7213/(0.19×424)+195000/4491=133.154N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.318kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=7.218kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.218kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=210.00/1.60的结果查表得到φ=0.39；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=123.358kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架集中荷载P=7.55kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m悬挑脚手架示意图~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=7.765kN,R2=5.652kN,R3=2.737kN,R4=0.442kN最大弯矩Mmax=0.538kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.538×106/(1.05×185000.0)+3.530×1000/3060.0=3.926N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=0.54×106/(0.929×185000.00)=3.13N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=8.305kNRU2=5.682kN十、拉杆的强度计算~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=8.305kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×8.305/0.850=78.161kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径12.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=8.305kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[8305×4/(3.1416×65×2)]1/2=10mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.737kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用3个U形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[2737×4/(3.1416×165.75×2)]1/2=4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=2.74kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于2736.93/(3.1416×20×1.5)=29.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=2.74kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=2.74×4.00/2=5.47kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=110-15=95mm；αs=5.47×106/(1.000×14.300×1.5×1000×95.02)=0.0280ξ=1-(1-2×0.0280)1/2=0.0290~92~ 中粮祥云国际项目（一期）工程施工组织设计γs=1-0.0290/2=0.9860楼板压点负弯矩配筋为As=5.47×10^6/(0.9860×95.0×210.0)=278.4mm2~92~'