花篮式型钢悬挑外脚手架专项施工方案

'花篮式型钢悬挑外脚手架专项施工方案1.编制依据《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）；《建筑结构荷载规范》（GB5007-2006）；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）；《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2011）；《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2011）；《江苏南通二建集团有限公司安全手册》；本工程施工图纸；2.工程概况本工程位于辽宁省大连市沙河口区会展路与中山路交界处，会展中心南侧，浦发银行西侧，本工程主楼为核心筒-框架结构，裙房为框架结构，地下2层，地上51层，抗震设防为7度。本工程总建筑面积：146270㎡；其中地下20310㎡，地上125960㎡。本工程设计标高±0.000绝对标高7.700m。裙楼地上为7层，群楼高度为36m，拟采用花篮式悬挑外架，其搭设高度为30.5m，花篮式外悬挑脚手架设置范围为群楼，2至7层，外挑设置2次，第一次悬挑：从2层楼面至4层顶，第二次悬挑：从5层楼面至7层顶。3.施工部署3.1组织机构外墙脚手架搭设由外架工长负责组织实施，其他人员配合。外墙脚手架所需材料、劳动力计划均由外架工长负责编制，材料48 员、劳职员负责组织进场。技术交底工作由项目经理组织项目部技术总工，项目部管理人员进行落实。3.2设计总体思路根据现场实际情况，本工程裙楼采用花篮式型钢悬挑钢管扣件脚手架。3.3劳动力准备搭设阶段共需架子工20名，维护阶段共需架子工5名，拆除阶段共需外架工15名。所有架子工均需持证上岗。搭设阶段安排2名测量放线工配合。3.4材料准备本工程外架所用的钢管、扣件、型钢、脚手板和其它材料由项目部自行采购。材料视工程进度分阶段组织进场。3.5机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。项目部应配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）：名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角3.6技术准备施工前应按要求向架子工作好技术交底。人员变动后应重新交底。4.花篮拉杆式悬挑脚手架搭设单位工程名称悬挑高度型钢类型悬挑长度（m）钢梁间距（m）立杆间距（mm）48 大连星海湾金融商务区XH-3-AB项目分2段悬挑，第一段从第2~4层，悬挑高度14.4m；第二段从5~7层，悬挑高度约16m；离外墙面均为300。主梁采用16号工字钢悬挑1.3m钢梁最大间距3m纵距1500横距为800（1）悬挑脚手架的选材经计算验证后决定悬挑钢梁采用16#国标工字钢，间距拟定为1.5M，用10#工字钢纵向钢梁。悬挑钢梁与纵向连梁用专用卡环连接，各段悬挑钢梁的长度详见附图。脚手架使用Q235钢材，外径48mm、壁厚3.0mm焊接钢管，小横杠长度为1.5m左右，大横杠和立杆的长度为4-6m左右。变形、锈蚀超过规定的钢管禁止使用；内端与外墙结构梁用Φ22mm穿孔高强螺栓固定,外立杆内侧焊吊环,上吊点在上一楼层外墙梁上预留孔眼,斜杆用Φ20mm圆钢配花篮螺栓调节长度。（2）悬挑钢梁与主体结构连接做法及要求按外脚手架平面及工字钢梁布置图上工字钢梁的设置位置，在起挑层主体机构砼浇灌前，在梁或剪力墙上预埋两个水平布置的Φ22的孔(详见附图)。砼浇灌后将钢梁按照水平标高安放在下层脚手架体上，经位置校正后再用Φ20的高强度螺栓拧紧（双螺母，丝牙露出不小于10mm）。（3）脚手架立杆与悬挑钢梁的连接在钢梁上面内侧用10#工字钢做纵向连梁，连梁接头不得接在同一跨内。并用固定卡环连接（见详图）。立杆的位置处焊接Φ25的短钢筋（长度100,mm，间距根据立杆布置），外脚手架搭设时将立杆套在短钢筋头上，然后搭设扫地杆。悬挑梁及架体稳定。（4）支承悬挑的梁稳定原结构设计的现浇梁、剪力墙，作为支承外悬挑钢梁的强度应符合要求。（5）悬挑钢梁的斜拉经计算悬挑钢梁外侧需设置Φ2048 圆钢进行斜拉。斜拉的钢筋下端设置在悬挑钢梁的外端立杆内侧处，上端设置在主体结构上，通过预埋在上层主体结构外侧的钢板连接，中间用定加工花篮螺丝预加拉力将斜拉钢筋紧固在外挑钢梁上，每根悬挑钢梁均设置一根钢筋斜拉，钢筋预加拉力紧固。其体详图。（6）脚手架连墙件本工程外脚手架的连墙件采用预埋Φ16钢筋焊接。采取二步二跨布置。（7）脚手板与防护脚手板本工程外挑脚手架的脚手板均采用冲压型钢板。按照脚手架的宽度垂直于大横杆方向满铺，且采用对接平铺，四角采用1.2mm镀锌钢丝固定在大横杆上，外挑钢梁上脚手板及脚手架与主体结构之间的空隙采用木板满铺。（8）防护栏杆外挑脚手架外侧大横杆与脚手板之间按临时防护要求设置二根通长的防护栏杆，防止作业人员附落和冲压型钢板上的物料滚落。第一根防护栏杆自上而下离大横杆0.6米，第二根防护栏杆离大横杆1.2米。（9）密目安全网按规定在脚手架的外侧（外排立杆的内侧）设置密目安全网。密目安全网采用Φ1.2mm镀锌钢丝网将网边每隔45cm的环扣间距系牢在脚手管上。（10）马槽安全网外挑脚手架与主体结构之间的空隙（马槽）在主体结构施工时每隔二层马槽用安全网密封荷载：本工程悬挑脚手架的容许施工荷载为3KN/㎡。悬挑脚手架上不准存放大量材料、过重的设备。严禁使用脚手架堆放砖块砌筑。（11）交底与验收48 悬挑脚手架搭设之前，工地负责人必须组织人员进行交底；搭设后组织有关人员按照本施工方案及脚手架规范要求进行检查验收，要对检查验收情况有关书面记录进行存档。（12）大、小横杆设置与杆件搭接大、小横杆设置按规范要求在立杆与大横杆的交点处设置小横杆，小横杆就紧靠立杆用扣件与预埋与里外排大横杆扣牢。小横杆两端应固定在立杆上，大横杆搁置在小横杆上固定。本工程脚手架大横杆采用通长三根配置，大横杆间距不大于400mm，以便满铺脚手板。杆件搭接：本工程脚手架的立杆及大横杆的接长全部采用对接方法；剪刀撑接长采用搭接，搭接长度为1000mm，且保证接头处转向扣件为三只。考虑脚手架的各杆件接头处传力性能差，所以连接应交错排列，不得设置在一个平面内。杆件间距与剪刀撑杆件间距：立杆纵向间距按平面图设置，原则上不得超过1.5m；立杆横向间距为0.8米；大横杆步距为1.8米。（13）剪刀撑本工程脚手架的剪刀撑沿高度和长度连续设置且不得间断，每组剪刀撑跨越的立杆根数控制在4跟以内。斜杆与地面夹角控制在45-60度之间。剪刀撑斜杆与立杆和伸出的小横杠进行连接。（14）脚手架搭设：①搭设顺序：结构层上按附图位置安装16#工字钢挑梁10#工字钢承力梁搭设内外立杆搭设纵横向扫地杆搭设纵向水平杆搭设小横杠拉接钢拉杆设置连墙件。②搭设方法：1）在结构层按附图位置布置钢梁见附图：悬挑脚手架平面布置图2）离钢挑梁外端100mm、90mm处，设1048 号工字钢作纵向连梁，连梁上每隔1500mm（不大于1500mm，具体尺寸见实际情况而定）上焊2Φ25×100的钢筋头，可供脚手架立杆插入其中，固定立杆位置。同时在立杆下部不高于200mm部位扣接纵横向扫地杆，以确保脚手架的稳定。3）工字钢梁上搭设钢管扣件双排脚手架，立杆纵距1500mm，步距1800mm，立杆横距800mm，每层满铺竹笆，对于脚手架与结构外墙之间的空隙在第一层用马槽安全网封闭，其余用竹笆铺满，外侧用密目安全网全封闭。操作层第一根防护杆自上而下离大横杆0.6米，第二根防护栏杆离大横杆1.2米。在悬挑架的四周垂直高度和全长度满张合格的密目安全网和防止高处坠物。以保证上部操作人员安全，第一层密目网下钢管内侧立一块高200mm挡脚板。4）双排外脚手架立杆的接长次用对接，用对接接头扣件连接，钢管用4~6米，钢管相邻两根立杆接头错开设置，立杆上的扣件应交错布置，两根相邻立杆不得设置在同步内，同步内隔一根立杆在高度方向错开的距离不小于500mm。5）横杆的外围设置应统一水平高度。纵向水平横杆设置在立杆的内侧，其长度不小于3跨，纵向水平杆设置时采用对接头连接。横向水平主接点处必须设置一根水平杆，杆的端头超出外立杆10cm，用直角扣件扣接且严禁拆除。主接点处两个直角扣件的中心间距不大于150mm。小横杆离墙间距不小于100mm。6）扫地杆：为稳固起见，每根立杆的底部均设置扫地杆，扫地杆必须纵横向设置。纵向扫地杆采用直接扣件固定在紧靠底座上皮15cm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。7）剪刀撑的设置：剪刀撑从转角处按5根设置一道角度为60°，按6根设置一道角度为50°，按7根设置一道角度为45°，从底层至顶层连续设置，剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度为1米，应采用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm、剪刀撑应全高全长连续设置。48 8）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不应超过相邻连墙杆件以上两步。9）每搭设一步脚手架后对架子的步距、纵距、横距及立杆垂直高度等进行校正。10）立杆搭设时，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离不应小于500mm。各接头中心至主接点的距离不大于步距的1/3。在主接点处固定横向水平杆、纵向水平杆剪刀撑、横向斜撑等的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm、对接扣件开口朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度150mm。11）连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不大于3.6米，（2步），水平距离不大于3米，（2跨）。大横杆与楼面高差较大部位，适当增加连墙件个数，同时增加一道大横杆做加强处理。严禁使用柔性连墙件。12）脚手板下的小横杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上，作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm。脚手板应设置在三根横向水平杆支承，脚手板外伸长度应取130~150mm，不得出现探头板。（15）脚手架的验收和检查：当脚手架搭设完毕后，对架子进行检查和验收，验收时由项目负责人、安全副负责人、架子工长等共同进行。①脚手架应分阶段进行验收；②每搭设玩一层要进行验收并悬挂验收合格牌；③遇有五、六级大风与大雨后要进行验收；④停用超过一个月要进行验收。（16）脚手架的拆除：①脚手架拆除前，要全面检查脚手架的扣件连接、支撑系统等是否符合构造要求。48 ②根据检查结果补充完善本设计中拆除顺序和措施。经项目部审核、公司批准后，方可实施。③由架子工程负责人进行拆除前安全检查，并作技术交底。④上架前，先清除架子上的杂物及地面的障碍物，在操作区域内设置警戒标志和围护，非操作人员一律不得进入操作区内。⑤拆除时必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业，拆除的钢管、扣件要传递到地面，分段拆除高差不大于两步。⑥当拆除下的杆件全部运至地面后，及时清理、检查、整修与保养，然后按规格、品种随时码放成堆存放。（17）质量要求：立杆垂直偏差：纵向偏差不大于H/200，且不大于100mm；横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。①纵向水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm；横向水平偏差不大于10mm。②脚手架的步距、立杆横向距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。③扣件紧固力宜在40-65N·m范围内，不得低于45N·m或高于60N·m。连墙点的数量、位置正确，连接牢固，无松动现象。④本脚手架施工活荷载标准值为3KN/㎡。（18）注意事项：①荷载：本工程脚手的允许施工荷载为3KN/㎡。脚手架上不准存放大量材料、过重的设备。严禁使用脚手堆放砖块及砌筑。②脚手架搭设之前，工地负责人必须组织作业人员进行交底；搭设后组织有关人员按照本施工方案及脚手架规范要求进行检查验收，确认符合要求后方可投入使用。交底、检查验收工作必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写内容，并有签字。检查标准：钢管立杆纵距允许偏差为50mm；钢管立杆垂直度偏差不大于100mm；扣件紧固力距为40—65N·m。检查安装数量的5%48 ，扣件不合格数量不多于抽查数量的10%。③脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不应超过相邻连墙杆件以上两步。每搭设一步脚手架后对架子的步距、纵距、横距及立杆垂直高度等进行校正。④连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不大于3.6米，（2步），水平距离不大于3米，（2跨）。严禁使用柔性连墙件。48 48 节点48 节点48 节点节点单根斜拉杆连结48 节点转角处做法：遇转角处，在近角双向各增设1根挑梁，在近角三根挑架上附加12#工字钢连梁，外伸至转角点相交焊接。在外角设拉杆点斜拉。脚手架形式：48 连墙件扣件连接示意图立、横杆连接示意图立面图5.脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→竹笆片→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。48 所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件进行加固处理。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。6.目标和验收标准《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）表3.0.4-1总分10分，要求全部符合要求，达到10分。检查和验收应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2011）8.1、8.2要求。7.安全文明施工保证措施7.1材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度不应小于40N·m，且不应大于65N·m。对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。7.2脚手架搭设的安全技术措施脚手架的基础必须经过夯实处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下48 呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。7.3脚手架上施工作业的安全技术措施结构施工阶段外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。严格控制施工荷载，竹笆片不得集中堆料，确保较大安全储备。当脚手架高出其下连墙件3.6m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。7.4脚手架拆除的安全技术措施拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。48 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。7.5防雷击措施①钢管脚手架每50m设一处接地装置。如最远点到接地装置脚手架上的过渡电阻超过10Ω，相应缩小接地装置的间距；②悬挑脚手架接地件利用建筑物主体钢筋，采用导线连接脚手架钢管和主体钢筋，导线采用截面不小于12mm2的铜导线，接点线与接地体连接应用焊接，焊接长度应为导线直径的6倍以上；③接地线与脚手架用两道螺栓连接，解除面积不小于1000mm2，连接时应将接触表面的漆清理干净，并涂以中性凡士林，要有振动的地方，螺栓上应加弹簧垫圈；④防雷措施施工完毕后应测量接点电阻，接点电阻应≤10Ω，合格够后方可正常使用。7.6防火安全措施①必须采用阻燃安全网，其阻燃性能符合国家规定，续燃、阻燃时间均不大于4s；②施工现场易燃易爆物品存放点应远离脚手架；③现场明火作业和钢筋对焊应远离脚手架，在脚手架内侧从事电焊作业的必须有防护措施和专人看管并配备灭火器材，及时清理焊渣等火源，采取可靠防火措施。④建筑施工中应按规定在各楼层配置消防器材，每一层拟接Dg200的48 消防水管，并配备消防尼龙管，保证消防水管的有效使用。7.7外脚手架水平挑网①张设平网的材料质量要求平网应按GB57257的技术要求进行验收；系绳沿网边均匀分布；相邻两系绳间距不大于0.75m；长度不小于0.8m；当筋绳、系绳合一使用时，系绳部分必须加长，且与边绳系紧，至少形成双枢。②平网的张设和使用支杆必须在墙体或楼层上支牢，其间距不得大于4m，支杆与地面夹角宜为45°，每根支杆应设拉绳一道，各支杆上端应设水平连杆；安全网的外边口应由边绳与大横杆绑牢，外口应高出内口600mm以上，内口应与窗口内设置的栏杆或建筑物绑牢，网的内口离墙面不得大于150mm；网与网应连接牢固，不得留空隙。网的转角部位必须搭牢、绑紧；平网下严禁设置立杆或横杆；安全网落有杂物应及时处理。本工程建筑高度大于50m，应设置相距1.3-1.8m的双层首层平网，其底层网距地面20-20.5m，距外墙的伸出宽度不少于6m。平网的张设位置从第二层楼面标高处开始，每隔四层架设一道。操作面处，并随操作面上升。7.8文明施工要求进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及48 其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏、冲压型钢板片、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和竹笆片，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。要保证脚手架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查竹笆片上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取48 防滑措施。8.安全事故应急救援预案（1）工程概况本工程群楼采用花篮式外悬挑架，2-4层及5-7层(悬挑两次)，搭设高度分别为14.4m和16m，外悬挑长度1.3m。（2）危险源及相关控制措施施工现场重大危险源部位是：悬挑脚手支架，高处作业及施工用电等。危险源的评估、识别及控制措施分别见下表：高处作业危险源评估及控制表：48 项目活动、成品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件质量不符合要求对不合格的扣件要及时更换进场扣件需要具备产品合格证生产许可证扣件螺栓无垫片或垫片不符合要求立杆未设置扫地杆根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011，2011版）要求和施工方案规定整改，经检查合格后使用同步立杆两个相隔接头的高差不符合规范要求剪刀撑与地面的夹角过大水平杆端头与扣件中心＜100mm扣件拧紧力矩值未达到要求与已施工结构未可靠拉结或拉结点过少按方案执行，与已施工结构可靠拉结用焊接的钢管作为立杆禁止使用防护缺陷安全“三保”未定期检测按规定检测架子工作业未配备工具袋按“劳保用品发放标准”发放不佩戴或不正确佩戴安全防护用具正确佩戴，加强管理力度和安全教育运动物危害钢管、扣件工具等高空坠落完善各种防护设施，挂设安全标志牌，加强安全管理与教育工作环境不良大风、大雨下搭设遇到大风，大雨天气时停止高空作业搭设或拆除时，有人在架下通过派专人进行监护，挂设警示标志并加强管理标志缺陷搭、拆时无安全标志和警示牌根据现场情况挂设并加强管理心里生理性危险因素负荷、体力、视力、听力等超过极限工人作业时间过长，体力下降调整和合力安排作息时间个别作业人员视力不好按特种作业规定，该作业人员调离有心脏病，高血压人员进行高空作业作业人员注意力不集中，情绪低落根据现场实际情况予以调整行为性危险因素指挥失误违章指挥、违章操作进行相关培训与教育，并进行处理操作失误架子工无证作业无证人员禁止上岗培训监护失误支架搭设未设监护区域无人监护根据现场情况设监护区域和专职监护人员48 （3）应急救援机构设置3.1应急救援指挥小组成立以项目经理为组长，安全管理负责人、项目技术负责人为副组长的安全事故紧急救援指挥小组，成员为项目部管理人员。其职责：组长：赵圣石（项目经理，电话：13773726178）负责高支模工程安全生产、综合应急救援所需的一切人员、物资、通讯工具、交通工具的的全面组织，协调、指挥等工作。副组长：（安全管理负责人）：陈志斌（18615334099）负责工程日常安全生产管理工作，发现安全隐患，组织有关人员及时落实整改和防范措施。当发生安全事故时，协助领导小组组长赶赴现场核实情况，组织应急救援。当发生安全事故时，负责对事故现场进行监护，有组织地保卫现场，拍摄事故现场照片，维护区域内外治安。副组长（技术负责人）：王强生负责工程施工专项方案编制，向操作者进行技术交底工作，参加事故调查小组。组员（安全员、质检员）顾平、黄粱冲负责日常施工安全技术监督。当发生安全事故时，组织指导抢险工作。组员（资料员）王晓丽负责日常安全资料管理工作。当发生安全事故时，协助领导小组对事故现场进行监护，有组织保护现场，对现场操作人员及名单检验。、核对，参加调查处理工作。3.2现场救援组成立以安全负责人为组长的现场救援组，成员由施工负责人，技术负责人，安全员，专业班组长及工作认真负责，年富力强，具有一定救援经验的工人组成。4.1应急电话（1）、保证电话在事故发生时使用和畅通项目部事故紧急救援指挥组主要成员均配置收集，并向有关单位，部门通报电话号码。48 （2）电话报救须知①、救护：120；报警：110②、说明情况和以采取的措施、③、说明事故发生的地方，即本工地地址，靠近路口及特征；④、说明报救者单位，姓名及电话号码；派人在现场外路口等候接应，并清除道路障碍。4.2急救箱本工程配备急救箱一只，内配绷带、纱布、橡皮膏、医用剪刀、镊子、棉签、酒精、碘酒、创可贴、止血胶带、云南白药等急救物品。急救箱由项目部安全员保管，平时不上锁；定期更换超过消毒期的敷料和过期药品，每次急救后及时补充。4.3其他应急设备和设施（1）应急照明充电工作灯：3只；电筒：5只。（2）险区域隔离用具警带线：4条；各类安全警示，警告、指令，提示牌：各六块。（3）救援工具撬棒：5根了；铁锹：10把；安全帽：20顶；安全手套：20副；安全带：五根。5、安全事故救护单位救护单位地址急救电话大连市医科大学附属医院大连沙河口区会展路与中山路交接处1206、应急救援预案与抢险6.1发生坍塌事故时的应急救援预案与抢险（1）基本原则①、保险公司和及时进行排险救助工作。②48 、“先撤人，后排险”的原则：在事故发生或出现紧急险情之后，应首先将处于危险区域的一切人员先撤出危险区域，然后再有组织的进行排险工作。③、“先救人、后排险”的原则：当有人受伤或死亡，应先救出伤者和撤出亡者，然后进行排险处理工作。以免影响对伤者的及时抢救和对伤者、亡者造成新的伤害。④、“先防险，后救人”的原则：在险情和事故人在继续发展或险情仍未消除的情况下，必须先采取支护等安全保险措施，然后救人，以免使救护者受到伤害和使受伤者受到新的伤害。⑤、“先防险，后排险”的原则：在进入消除进行排险作业时，必须先采用可靠支护等适合的安全保护措施，以避免排线人员受到伤害。⑥、“先排险，后清理”的原则：只有在制止事故继续发展和排除险情以后，才能进行事故现场的清理工作。这一切，都必须遵守事故处理顺序规定和得到批准以后进行。⑦、保护现场的原则：在事故调查组未决定结束事故现场原状之前，必须全力保护好现场的原状，以免影响事故的调出和处理工作。（2）抢救措施①、当模板支撑系统发生坍塌时，造成人员被埋、被压的现象，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给主管部门外，还应保护好现场，再确认不会发生同类事故的前提下，立即组织人员抢救受伤人员。②、当支模架整体倒塌造成特大事故时，由当地应急救援领导小组统一领导和指挥，各有关部门协调参加，保证抢险工作有条不紊的进行。要采用吊车进行抢救，现场要有指挥与监护，防止机械伤及被埋或被压人员。③、被抢救出来的伤员立即进行吸氧和输液，到医院后组织医护人员全力抢救伤员。（3）抢救程序①、发生坍塌事故时，现场人员不可惊慌失措，保持镇静的情绪，要有组织，统一指挥。注意事态的发展情况、坍塌的方向及受影响的位置，有序指挥人员疏散。②48 、在坍塌过程中不要盲目抢险，应立即切断电源，确认未有继续危险情况下，组织抢救人员采取有效措施进行抢救和排除险情工作；首先抢救受伤人员，然后抢救物资和设备。③、立刻设危险警戒区域，并设警示标志；设专人监护，保护好事故现场。④、按规定上报有关部门请求救援。⑤、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往临近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。6.2、物体打击、高处坠落及机械伤害事故应急预案与抢修（1）发生事故，应马上组织救伤者。首先，观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧。少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院抢救治疗。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道顺畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，乙方舌根下坠或分泌物，呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者。应初步固定后再搬运。遇有呕陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或等覆盖伤口，用绷带或纱布条包扎后，及时送就近有条件的医院救治。（3）发现脊椎受伤者，创伤出用消毒纱布覆盖，用绷带或纱布条包扎。搬运时将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤脊椎移位，断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎手术者的搬运过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不在移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等固定受伤位置。在无合适材料情况下，可把上肢固定在身侧，下肢与健侧下肢缚在一起。（5）遇到创伤性出血48 的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。①、一般伤口小的止血法：先用生理盐水冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧的包扎。②、加压包扎止血法：用纱布、棉花等作为软垫，放在伤口上再包扎，来增加压力而达到止血。③、止血带止血法：选择弹性较好的橡皮管，橡皮条或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上端的1/2处，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25—40分钟放松一次，每次0.5—1分钟。④、动用最快的交通工具或其他措施，及时将伤者送往临近的医院抢救，运输途中尽力减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸，脉搏，血压及伤口的情况。6.3触电事故应急救援预案与抢险（1）触电急救的要点是动作迅速，救护得法，切不可惊慌失措、束手无策。要贯彻“迅速，就地，正确，坚持”的触电救护八大方针。发现有人触电，首先要使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。（2）脱离电源的基本方法有：①、将出事附近电源开关拉掉，或将电源插头拔掉切断电源。②、用干燥的木棒、竹竿、布等物体将电源线从触电者身上拨离或将触电者拨离电源。③、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头等）切断电源。④、救护人员可戴上手套或手上包缠干燥的衣服，围巾、帽子等绝缘物品拖曳触电者，使之脱离电源。⑤、如果触电者由于痉挛手指紧握导线缠绕在身上，救护人员可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，然后再采用其他办法把电源切断。⑥48 、如果触电者及断落在地上的带电高压导线，且尚未确定线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8—10m范围内，以防跨步电压触电。进入该范围的救护人员应穿上绝缘服或临时双脚并拢跳跃的接近触电者。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8—10m以外立刻开始触电急救。只有在确证线路已经无电才可在触电者离开触电到西安后就地急救。（3）触电救护①、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风、温暖的地点静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。②、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适的平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冬天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治，若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即进行人工呼吸及胸外心脏挤压。③、对“假死”着的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。9.计算书及相关图纸【计算书】1、型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书（外挑1.3m）计算依据：①《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011②《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010③《建筑结构荷载规范》GB50009-2012④《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架、装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)0.3同时施工作业层数1卸荷设置拉杆脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m)16脚手架沿纵向搭设长度L(m)11648 立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.4双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.01脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.111，0.134剪刀撑布置方式4跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区辽宁省大连市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.65风荷载体型系数μs0.93风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.4计算简图：48 侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n3横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(3+1))+1.4×3×0.8/(3+1)=0.964kN/m48 正常使用极限状态q"=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(3+1))+3×0.8/(3+1)=0.703kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×0.964×1.52=0.217kN·mσ=Mmax/W=0.217×106/4490=48.305N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q"la4/(100EI)=0.677×0.703×15004/(100×206000×107800)=1.085mmνmax＝1.085mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×0.964×1.5=1.591kN正常使用极限状态Rmax"=1.1q"la=1.1×0.703×1.5=1.16kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.591kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1"=Rmax"=1.16kN48 q"=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.64×106/4490=142.45N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.331mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态48 Rmax=2.403kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.591/2=0.795kN≤Rc=0.9×12=10.8kN横向水平杆：Rmax=2.403kN≤Rc=0.9×12=10.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H16脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.111，0.134立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.134+1.5×3/2×0.033/1.8)×16=2.804kN单内立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.111+1.5×3/2×0.033/1.8)×16=2.436kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(16/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/1/2=2.08kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=2.08kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(16/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.52kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×16=0.24kN构配件自重标准值NG2k总计48 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.08+2.52+0.24=4.84kN单内立杆：NG2k=NG2k1=2.08kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN内立杆：NQ1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.804+4.6)+0.9×1.4×1.8=7.404kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.436+2.08)+0.9×1.4×1.8=6.784kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H16立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单外立杆的轴心压力标准值N"=NG1k+NG2k+NQ1k=2.804+4.6+1.8=9.204kN单内立杆的轴心压力标准值48 N"=NG1k+NG2k+NQ1k=2.436+2.08+1.8=6.316kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.804+4.6)+1.4×1.8=11.76kN组合风荷载作用单外立杆的轴心压力标准值N"=NG1k+NG2k+NQ1k=2.804+4.6+1.8=9.204kN单内立杆的轴心压力标准值N"=NG1k+NG2k+NQ1k=2.436+2.08+1.8=6.316kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.804+4.6)+0.9×1.4×1.8=11.51kN不组合风荷载作用σ=N/(φA)=11760/(0.188×424)=147.53N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.221×1.5×1.82/10=0.135kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=11760/(0.188×424)+11510/4490=150.09N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.319×2×1.8×3×1.5=7.235kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，48 φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(7.235+3)×103/(0.896×424)=26.941N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=7.235+3=10.235kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！九、悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)19.9悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb1主梁与建筑物连接方式锚固螺栓连接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0梁/楼板混凝土强度等级C30结构重要性系数γ01二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉115048001050是作用点号立杆传至梁上恒载标准值FGi(kN)立杆传至梁上活载标准值FQi(kN)恒载分项系数γGi活载分项系数γQi各排立杆传至梁上荷载标准值F"(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)14.5161.81.351.46.3168.62400150029.2041.81.351.411.00414.9512001500附图如下：48 平面图立面图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格10号工字钢联梁截面积A(cm2)14.3联梁截面惯性矩Ix(cm4)245联梁截面抵抗矩Wx(cm3)49联梁自重标准值gk(kN/m)0.112联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型二等跨连续梁48 附图如下：联梁立面图荷载标准值：q"=γ0×gk=1×0.112=0.112kN/m第1排：F"1=γ0F1"/nl=1×6.316/1=6.316kN第2排：F"2=γ0F2"/nl=1×11.004/1=11.004kNF"=max[F"1,F"2]=11.004kN荷载设计值：q=γ0×1.2×gk=1×1.2×0.112=0.134kN/m第1排：F1=γ0F1/nl=1×8.62/1=8.62kN第2排：F2=γ0F2/nl=1×14.95/1=14.95kNF=max[F1,F2]=14.95kN计算简图如下：1、强度验算48 弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=8.47×106/49000=172.86N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.95×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)=37.86N/mm2τmax=37.86N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=5.18mm≤[ν]=la/250=3000/250=12mm符合要求！4、支座反力计算正常使用受力状态下:第1排：R"1max=17.729kN48 第2排：R"2max=26.688kN极限受力状态下:第1排：R1max=24.084kN第2排：R2max=36.178kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140螺栓直径d(mm)18螺栓个数n2焊缝厚度hr(mm)10焊缝长度lx(mm)70角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q"=γ0×gk=1×0.205=0.205kN/m第1排：F"1=nl×R"1max/nz=1×17.729/1=17.729kN第2排：F"2=nl×R"2max/nz=1×26.688/1=26.688kN荷载设计值：q=γ0×1.2×gk=1×1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=nl×R1max/nz=1×24.084/1=24.084kN第2排：F2=nl×R2max/nz=1×36.178/1=36.178kN1、强度验算48 弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=5.692×106/141000=40.368N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.273×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=16.867N/mm2τmax=16.867N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.17mm≤[ν]=2×lx/250=2×1300/250=10.4mm符合要求！4、支座反力计算R1=14.273kN,R2=46.314kN5、锚固螺栓计算由上式计算可得锚固螺栓最大受力为锚固点处最大支座反力，取Ns=R1=14.273kN1)、抗拉验算48 单个螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.9ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=0.9×170×(3.14×182/4)=38.914kN螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=14.273/2=7.136kN≤38.914kN符合要求！2)、抗剪验算单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=0.9×140×(3.14×182/4)=32.047kN螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=14.273/2=7.136kN≤32.047kN符合要求！3)、角焊缝验算σf=NS/(hr×lx)=14.273×103/(10×70)=20.39N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！五、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型20上拉杆截面积A(cm2)3.142上拉杆截面惯性矩I(cm4)245上拉杆截面抵抗矩W(cm3)49上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2)205上拉杆弹性模量E(N/mm2)206000吊耳板厚S(mm)10吊耳板宽LDP(mm)70吊耳板高L(mm)100吊耳板圆周外半径R(mm)35吊孔直径D(mm)22吊耳板许用拉应力[σ](N/mm2)160吊耳板许用剪应力[τ](N/mm2)160螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直径d(mm)18螺栓个数n1钢拉杆与吊耳板焊缝厚度hr1(mm)10钢拉杆与吊耳板焊缝长度lx1(mm)100钢拉杆与建筑物连接螺栓直径d(mm)18螺栓个数n248 钢拉杆焊缝厚度hr2(mm)10钢拉杆焊缝长度lx2(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(4800/1050)=77.65°上拉杆件支座力：RS1=nzR1=1×14.273=14.273kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=14.273/tan77.65°=3.12kN上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sinα1=14.273/sin77.65°=14.61kN上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]/2=7.305kN轴心受拉稳定性计算：σ=NS/A=7.305×103/314.2=23.25N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求！1、上拉杆与主梁连接点计算1）螺栓抗拉验算由上式计算可得锚固螺栓最大轴向拉力Ns=7.305kN单个螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.9×ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=0.9×170×(3.14×182/4)=38.914kN螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=7.305/1=7.305kN≤38.914kN符合要求！2）螺栓抗剪验算单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=0.9×140×(3.14×182/4)=32.047kN螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=7.305/1=7.305kN≤32.047kN符合要求！3）吊耳板计算48 吊耳板吊耳板吊索方向的最大拉应力：σL=NS/(S(2R-D))=7.305×103/[10×(2×35-22)]=15.22N/mm2≤[σ]=160N/mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：τL=NS/(S(2R-D))=7.305×103/[10×(2×35-22)]=15.22N/mm2≤[τ]=160N/mm2符合要求！4）角焊缝计算σf=NS/(hr1×lx1)=7.305×103/(10×100)=7.305N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.2248 符合要求！2、上拉杆与建筑物连接点计算由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力Ns=7.489kN上拉杆与建筑物连接点角度α2=90°-77.65°=12.35°螺栓所受最大拉力Nt=Ns×cosα2=7.305×cos12.35°=7.136kN螺栓所受最大剪力Nv=Ns×sinα2=7.305×sin12.35°=1.562kN1）螺栓抗拉验算单个螺栓受拉承载力设计值Ntb=0.9×ftb×As=0.9×170×(π×d2/4)=0.9×170×(3.14×182/4)=38.934kN螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=7.305/2=3.653kN≤38.934kN符合要求！2）螺栓抗剪验算单个螺栓受剪承载力设计值Nvb=0.9×fvb×As=0.9×140×(π×d2/4)=0.9×140×(3.14×182/4)=32.047kN螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=3.653kN≤32.047kN符合要求！3）角焊缝计算σf=NS/(hr2×lx2)=7.305×103/(10×100)=7.305N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！六、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=[(NSZ1)]/nz=[(3.12)]/1=3.12kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=7.305×106/(1.05×141×103)+3.12×103/2610=50.78N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：48 其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.93。σ=Mmax/(φbWx)=7.305×106/(0.929×141×103)=55.768N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！附图：48 48 48'