重庆翰博光电工业园项目插槽式钢管模板支撑架安全专项施工方案

'重庆翰博光电工业园项目插槽式钢管模板支撑架安全专项施工方案第一节、工程概况一、工程概况工程基本情况工程名称重庆翰博光电工业园项目工程地点重庆市两江新区水土工业园建筑面积（m2）1#厂房：34215.8m2建筑高度（m）1#厂房：17.78m基础形式1#厂房：桩基础及独立基础，采用地梁连接主体结构1#厂房：框架结构抗震等级1#厂房：框架为四级抗震设防烈度1#厂房：6度地上层数1#厂房：地上2层标准层层高（m）1#厂房：5.5m各责任主体名称建设单位重庆翰博光电有限公司设计单位中机中联工程有限公司施工单位陕西建工第一建设集团有限公司监理单位重庆市佳兴建设监理有限公司项目经理高永军总监理工程师尹建国技术负责人籍旭辉专业监理工程师施忠策1#厂房原场平采用强夯机强夯过，图纸设计强夯后的承载力为0.13Mpa。部分场平为挖方区（中风化泥岩），经试压检测，单轴抗压承载力达到5.26Mpa。另一区域为高回填区，经过处理后的地基承载力0.13Mpa，挖方区及高回填区回填图上铺300mm厚碎石压实，并在其上部浇筑100mm厚混凝土垫层。然后在其上进行满堂架搭设。1#厂房由于长度、宽度较大，所以在其基础及主体部位设置数道施工后浇带(后附：后浇带设计图及施工流水段划分图)。1#厂房设计混凝土标号均为：垫层混凝土标号为C20；墙、柱、梁、板、梯混凝土标号均为C30。76 参加本项目建设单位有：建设单位：重庆翰博光电有限公司设计单位：中机中联工程有限公司监理单位：重庆佳兴建设监理有限公司地勘单位：重庆市长源地质勘查工程有限责任公司施工单位：陕西建工第一建设集团有限公司质量监督单位：重庆建设工程两江新区质量安全监督站主要特点：根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定，本模板工程支撑架体属危险性较大的分部分项工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。三、技术保证条件1、安全网络76 2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。76 第二节、编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《房屋建筑与市政基础设施工程施工模板支撑体系安全技术规范》(DBJ50-168-2013)《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》(JGJ196-2010)《建设工程施工现场消防安全技术规范》(GB50720-2011)《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）《建筑施工承插型盘口式钢管支架安全技术规程》(JGJ231-2010)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《建筑机械使用安全技术规范》(JGJ33-2012)《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）《企业职工伤亡事故分类标准》（GB6441-1986）《生产经营单位生产安全事故应急预案编制导则》（GB/T29639-2013）《建筑施工插槽式钢管模板支撑架安全技术规范》（DBJ50-184-2014）插槽式钢管模板支撑架备案书和企业标准《危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）本工程施工图纸76 本工程施工组织设计第三节、材料与设备计划1、施工进度计划后附：施工进度计划2、钢材的选用(1)钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。(2)钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48×3.0钢管。(4)钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定1)应有产品质量合格证；2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定；3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；5)钢管必须涂有防锈漆。(5)旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定1)表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-201176 的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；3)钢管上严禁打孔。(6)钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。(7)钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。(8)扣件的验收应符合下列规定1)新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2)旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3)新、旧扣件均应进行防锈处理；4)支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N·m时，不得发生破坏。(9)连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。(10)连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782。3、木材的选用(1)模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。76 (3)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。(7)施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1)制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)板材和规格材，不应大于20%；3)受拉构件的连接板，不应大于18%；4)连接件，不应大于15%。3、木胶合模板板材的选用(1)胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。(2)各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。4、材料计划76 本工程由于工期紧促，施工现场只要有工作面，就会有效组织架管进场作业施工，避免材料、设施料过剩造成材料浪费。第四节、施工工艺技术一、技术参数【板模板（快拆架）】新浇混凝土板厚(mm)130模板支架高度(m)5.7板长(m)9板宽(m)9立柱型号(mm)Ф48×3纵距(mm)1000横距(mm)1000水平拉杆步距(mm)1500立柱距混凝土板长边(mm)150立柱距混凝土板短边(mm)150面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)12小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×70小梁间距(mm)200小梁距混凝土板长边距离(mm)50两端各悬挑长(mm)100、100主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3主梁布置方向垂直楼板长边可调托座内主梁根数2【次梁模板（快拆架）】新浇混凝土梁计算跨度(m)9结构层高(m)5.7混凝土梁截面尺寸宽×高(mm)300×900梁侧楼板厚度(mm)130面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)12梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×70新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面底模下设小梁根数3支撑架主梁长度(mm)1000主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3支撑架立柱步距(mm)1500支撑架沿梁跨间距(mm)1000梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100立柱根数1立柱依次距支模架主梁左侧间距(mm)0,500,500【主梁模板（快拆架）】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4结构层高(m)5.7混凝土梁截面尺寸宽×高(mm)300×1100梁侧楼板厚度(mm)13076 面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)12梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×70新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面底模下设小梁根数3支撑架主梁长度(mm)1000主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3支撑架立柱步距(mm)1500支撑架沿梁跨间距(mm)1000梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300立柱根数1立柱依次距支模架主梁左侧间距(mm)0,500,500二、工艺流程板：搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁：弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。三、施工方法1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用柱模板、快拆式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、一般规定(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。76 (2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(6)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(7)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(8)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(9)在立柱底距地面200mm76 高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(10)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(11)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、立柱及其他杆件(1)快拆式1)立柱平面布置图（详见附图）；2)底层纵、横向横杆作为扫地杆距地面高度应小于等于350mm，严禁施工中拆除扫地杆，立柱应配置可调底座或固定支座，如下图：首层立柱布置示意3)立柱上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.65m。76 6506、剪刀撑1)模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；2)剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45～60之间，斜杆应每步与立杆扣接。3)当模板支撑架高度大于4.8m时，接茬处设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。示意图：后附7、周边拉结1)竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；3)用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。76 四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法76 轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查满堂架架体允许偏差检查标准76 第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系76 2、环境保护体系76 二、技术措施76 1、准备工作(1)模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)模板的基准定位工作：1)首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)竖向模板的支设应根据模板支设图；4)已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1)基础及地下工程模板：1)地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2)距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45°，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4)在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。76 (2)楼梯模板1)梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面层的粉刷厚度；2)楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3)模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3)柱模板1)主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(4)梁、板模板1)梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；76 3)所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板拆除(1)拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。表3.3.1　底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥1001)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；76 3)板底模≤2米，混凝土强度达到50%；＞2米、≤8米混凝土强度达到75%；＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4)柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5)墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7)当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8)当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。4、各类事故预防措施：（坍塌、高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、起重伤害、火灾等事故）1.高处坠落施工预防措施：高处坠落事故的预防，是建筑工程施工伤亡事故预防的重点。高处坠落事故的预防必须抓住两方面的工作：一是落实安全管理制度；二是加强安全技术措施。1.1落实安全管理制度a.落实安全生产责任制。76 b.对广大职工进行高空作业操作方法、操作技术、操作要点、防护用品等安全技术教育和高处坠落事故的预防措施教育。c.每年对从事高处作业的职工，进行一次体格检查，凡发现患有高血压、心脏病、癫痫病、严重贫血症的职工，随时调离高空作业。班组长、工长要随时掌握每个职工体质变化和思想情况，对有病、休息不好、思想包袱重的工人，不分配他们在高处作业。d.严格执法，把住关口。国家、部、省都规定了安全法规，公司也制定了各工种相应的操作规程及规定，这些法规和规程、规定，必须坚持贯彻执行。做到领导不违章指挥，工人不违章作业。1.2高处坠落事故预防的安全技术措施a.“三宝”防护措施安全帽、安全带、安全网在建筑工程施工中，挽救了无数职工的生命，已被建筑企业广大职工公认为安全“三宝”。(1)进入施工现场的职工必须戴安全帽：进入施工现场的职工必须戴好符合标准的安全帽。(2)悬空作业人员须系安全带：凡在2M以上悬空作业，必须系好符合要求的安全带，有的高空作业点没有安全带的条件时，施工负责人应为工人设臵挂安全带的安全绳、安全栏杆等。(3)高处作业人员不得穿拖鞋或硬底鞋.所需的材料要事先准备齐全,工具应放在工具袋内.(4)高处作业所用的梯子不得缺档和垫高,同一架梯子不得二人同时上下,在通道处(或平台)使用梯子应设臵围栏.(5)高处作业点的下方必须设安全网和警戒区：凡无外架防护施工，必须在高度4m至5m处设一层固定安全网，每隔四层楼再设一道固定安全网，并同时设一层随墙体逐层上升的安全网。(6)高处作业与地面联系，应有专人负责，或配有通讯设备。(7)运送人员和物件的各种升降电梯、吊笼，应有可靠的安全装臵，严禁乘坐运送物件的吊栏人员。76 b.“四口”防护措施（1）凡楼梯口、电梯口、预留洞口，必须设围栏或盖板、架网。砼预制楼板的预留洞口，可事先预埋钢筋网。设备安装时剪掉预埋钢筋网。（2）正在施工的建筑物所有出入口，必须搭设板棚或网棚。棚的宽度应大于出入口，棚的长度应根据建筑物的高度，分别为5m至10m为宜。c.“五临边”防护措施在施工过程中，尚未安装栏杆的阳台周边、无外架防护的屋面周边、框架工程楼层周边、跑道、两侧边、卸料台的外侧边等，必须设臵1m高的双层围栏或搭设安全网。d.“架子把住十道关”脚手架在建筑施工中，是一项不可缺少的重要工具，万一脚手架发生故障，往往会造成多人重大伤亡事故。因此，对各种脚手架必须严格掌握，认真把好十道关口。(1)材质关：严格按规定的质量、规格选择材料。(2)尺寸关：必须按规定的间距尺寸搭设立杆、横杆、剪刀撑、栏杆等。(3)铺板关：架板必须满铺，不得有空隙和探头板、飞跳板，并经常清除板上杂物，保持清洁、平整。木跳板厚度必须达5cm。(4)栏护关：脚手架外侧和斜道两侧必须设1m高的栏杆和立网。(5)连接关：必须按规定设剪刀撑和支撑，高于7m的架子，必须与建筑物连接牢固，不得摇晃。a)脚手架两端、转角处以及每隔6-7根立杆应设一根支杆，与地面角度应不大于60°。b)架子高度在7m以上和无法设支杆时，每高4m，水平每隔7m，脚手架与建筑物连结一个牢固点。c)剪刀撑，不论木、钢管脚手架均应在尽端双跨内和中间每隔15m设纵向剪刀撑，其最大宽度不超过6跨，与地面呈45-60°夹角，从上到下连续设臵。76 (6)承重关：脚手架均布载荷，不超过27Mpa。在脚手架上堆砖，只允许单行侧摆三层。用于装修工程，架的载荷为20Mpa其他架子，必须经过计算和试验确定承重载荷。(7)上下关：必须为工人上下架子搭设马道或阶梯。严禁施工人员从架子爬上爬下，造成坠落事故。(8)雷电关：a)凡金属脚手架与一万伏以上高压输电线路，水平距离必须保持5m以上，或者搭设隔离防护措施。b)一般电线不得直接捆在金属架杆上，必须捆扎时应加垫木隔离。c)凡金属脚手架高于周围避雷设施者，架间每隔24m设一个避雷针，针端要高出最高架杆3.5m。(9)挑梁关：悬吊式吊篮脚手，除吊篮按规定加工、设篮护和立网外，挑梁架设要平坦和牢固。(10)检验关：各种架子搭好后，工（班）长必须组织架子工和使用工种共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是大风、雷后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。1.3梯子必须牢固又坚:由于梯子不牢固发生的高处坠落事故是较多的，因此要求：1.3.1梯子要牢固；1.3.2踏步30-40cm；1.3.3与地面夹角60°—70°；1.3.4底脚要有防滑措施；1.3.5顶端捆扎牢固或设专人扶梯。机械伤害预防措施：2.1.1机械工具所有外露的旋转部分都必须设臵防护装臵。防护装臵安装牢固，并且性能可靠。76 2.1.2为防止运行中的机械设备或零部件超过极限位臵，应配臵可靠的限位装臵。2.1.3机械设备应撤臵可靠的制动装臵，以保证接近危险时有效的制动。2.1.4机械设备的气、液传动机构，应设有控制超压、防止泄露等装臵。2.1.5机械设备在高速运转中容易甩出的部件，应设臵防松脱装臵，并配臵防护罩或防护网等安全装臵。2.1.6机械设备应采取防噪声措施，使机械设备的噪声低于国家规定的噪声标准。2.1.7机械设备容易发生危险的部位，必须设在安全标志、安全色和标志应保护颜色鲜明、清晰、持久。2.1.8机械设备中发和高温、极低温、强辐射线等部位，应有屏护措施。2.1.9有电器的机械设备都应有良好的接地（或接零）。以防止触电，同时注意防静电。2.10在安装机械设备的场地应设臵必要的安全防护装臵，如防护栏栅、安全操作台等。2.1.11制订机械设备安全操作规程，坚持操作人员持证上岗制度。2.1.12操作人员必须按规定佩带防护用品，如防护眼镜、女工防护帽等。2.2机械加工伤害事故的预防2.2.1设备和工作场地应清洁，现场毛料、零件、工具等应堆放整齐，道路畅通无阻。2.2.2对有毒害的作业场所应保持良好的通风，通风设备应有专人维护，易燃品用后及时送仓库妥善保管。76 2.2.3坚持持证上岗制度，严禁违章操作。2.2.4操作人员上班要穿好工作服、戴好套袖、扎紧袖口，女工要戴好工作帽、头发放在帽内。2.2.5机械加工操作人员严禁带手套操作。2.2.6操作人员坚持班前开车空转，下班或中途停电时，将各种走刀手柄放在空档位臵，关闭开关。上机工作时，须站在木质的脚踏板上。2.2.7调换齿轮，变换转速，装卸工件、夹具时必须停车、切断电源。2.2.8测量、检查工件时须停车，禁止量具、零件放在床面上。2.2.9锉刀要装木柄，扳手扳口须和螺帽尺寸吻合，不允许在柄上加长管子，防止滑脱伤人，垫圈材料不许淬火。2.2.10对设备、构件、操作机构、导线等经常进行检查、维修和保养，使设备处于良好的工作时状态，使操作机构灵活好用、各元件声音正常、无闪烁放电和异常振动。2.2.11设备的防护罩、配电装臵、继电保护、接地等安全措施齐全可靠。3.物体打击预防措施有：3.1不准从高处向下抛投工具、物料，高空作业应将手持工具和零星物料等放在工具袋内。3.2进入施工现场必须戴安全帽。3.3出入通道、建筑物的出入口都应搭设护头棚。3.4起重吊装作业严格按照操作规程进行，被起吊的重物下面和起重机桅杆下面严禁站人。4.火灾预防措施：4.1施工现场防火须知：76 4.1.1重点工程、重点部位应建立消防保卫制度，配备专职消防人员。4.1.2施工现场要建立门卫、巡逻护场和成品保护制度，重点工程、重点部位要实行证件出入制度。4.1.3现场要有明显的防火宣传标志。每月对职工进行一次消防教育，定期检查消防器材。4.1.4施工现场必须设臵消防道路，其宽度不得小于3.5米。4.1.5施工现场消防水源进水干管直径不得小于100毫米。配备足够的水龙带，周围3内不得堆放任何物品。4.1.6施工现场搭建的临时暂设，应符合防火要求，不得使用易燃材料。4.1.7施工材料的存放、保管、应符合防火安全要求，库房应用非燃材料支搭。易燃、易爆物品，应专库储存，分类单独存放，禁止交叉作业。4.1.8施工现场和生活区，严禁使用电热器具。4.1.9电工、电焊工，在从事电气设备安装和电、气焊切割作业时，要持操作证，严禁非电、气焊工作业。动火前，要清除附近易燃物、配备看火人员和灭火器材，用火证当日有效，动火地点变换，要重新办理用火手续。4.1.10氧气瓶、乙炔瓶工作间距不小于5米，两瓶距明火作业不小于10米。禁止在工程内使用液化石油气瓶、乙炔发生器作业。4.1.11施工现场应根据季节变化制定防火措施。（架子工防火须知）4.2.1施工现场不准使用可燃材料搭棚。必须时须经过有关部门批准。4.2.2在电、气焊及其他用火作业场所支搭架子，必须用铁丝绑扎，禁止使用麻绳。76 4.2.3支搭满堂红架子，应留出检查通道。4.2.4禁止在锅炉房、茶炉房、食堂烧火间等用火部位，使用可燃材料支搭临时暂设。5.起重机械伤害事故的预防5.1起重机械、牵引机械和辅助重要工具，要标明最大负荷量，以避免超载运行。5.2起重机械的安全装臵要保持齐全、灵敏、可靠。5.3起重机械的紧急开关，信号装臵等应工作正常。5.4起重机械外露旋转部分应加防护罩，以防绞伤。5.5起重机的前轮挡板、轨道未端车挡立柱、缓冲器等应齐全、可靠。5.6起重机桥架、平台上应设栏杆，防止人或物坠落。5.7钢丝绳、吊钩等应符合安全技术规定。5.8起重机械的制动装臵应安全可靠，主要零部件无严重磨损。5.9起重机械的起重和牵引能力应符合出厂要求，不得任意改变。5.10所有起重机械应经常进行检查、按期及时进行保养，保持起重机械的良好工作状态。5.11对起重机械的操作人员要进行岗位培训，坚持持证上岗制度。5.12严禁违章指挥，严禁违章操作，严禁无上岗证的人员上机操作。6.触电事故预防措施：针对施工现场用电安全，杜绝触电事故发生，确保集体财产的安全和不受损失，特制定如下安全措施：6.1所有临时用电的布置，架设都应符合安全用电规范。6.2外电防护应符合规范规定的安全距离（水平、垂直）。6.3按规范设置接地防雷系统及保护接零。6.4必须执行“一机、一闸、一漏、一箱”制，确保漏电保护装置灵敏可靠。76 6.5严格执行送、停电顺序：送电顺序为：总配电箱„„分配电箱„„开关箱停电顺序为：开关箱„„分配电箱„„总配电箱6.6安装、拆除维修临时用电时由专业电工完成。6.7使用设备前，必须按规定穿戴和配备好相应的劳动防护用品。6.8停用的设备必须拉闸断电，锁好开关箱。6.9电工人员负责整理检查好所有设备的负荷线，保护零线和开关箱。6.10各手持电动工具的外壳、手柄、负荷线、插头、开关等必须完好无损，负荷线必须保用耐气候型橡皮护套铜芯软电缆，并不得有接头。7.脚手架坍塌防治措施：7.1作业人员持证上岗且进行安全技术交底，脚手架验收合格方可投入使用。7.2对工程所用的相关施工材料进行严格把关，严禁不合格材料投入使用。7.3加强模板作业技术方案的编制与审核，对模板支撑的刚度、强度进行复验，严格控制施工荷载，尤其是楼板上集中荷载不得超过设计要求。7.4对大体积混凝土浇注作业过程进行重点监督检查，派专人进行巡视，发现异常及时报告并进行处置。7.5脚手架赖以生根的悬挑钢梁挠度变形超过规定值，应对悬挑钢梁后锚固点进行加固，钢梁上面用钢支撑加U形托旋紧后顶住屋顶。预埋钢筋环与钢梁之间有空隙，须用马楔备紧。吊挂钢梁外端的钢丝绳逐根检查，全部紧固，保证均匀受力。7.6脚手架卸荷、拉接体系局部产生破坏，要立即按原方案制定的卸荷拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。7.776 大型脚手架必须编制技术方案，并加强日常的巡视检查，对出现的变形或地基沉降等导常情况及时采取应急措施。7.8加强大风大雨后对脚手架使用前的安全检查，对发现的地基沉降、立杆悬空等情况及时采取补救措施。7.9对独立脚手架的拉结支撑加强日常巡视，发现异常情况及时督促进行整改。7.10脚手架拆除时严禁非操作人员在脚手架上进行任何作业。三、监测监控1、过程管理(1)施工前管理1)材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2)交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2)施工中管理要点1)竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2)模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3)砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4)模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3)质量管理措施1)认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-201576 和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2)认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3)严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4)混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5)对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6)为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7)所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8)模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9)严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10)每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11)所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；76 12)阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13)为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。2、浇捣混凝土管理(1)隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2)根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3)开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4)砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5)墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。3、安全管理措施(1)应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。　　　　(2)模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。76 (6)安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7)对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8)对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10)在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11)搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12)模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。4、环境保护措施(1)安全警示标志牌1)所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；2)安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息；3)如安全文明标志在使用中要用其他补充文字说明时，要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。(2)现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。(3)场容场貌1)76 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；2)通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。(4)材料堆放1)建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；2)构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳；3)现场工人操作做到活完料净脚下清；4)现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；5)现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。(5)现场防火1)不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；2)加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用；3)严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。(6)垃圾清运1)在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道；76 2)建立健全卫生责任制；3)提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到；4)施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴；5)生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去；6)整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。5、监测措施(1)监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3)监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪1全站仪一台南方1±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm对讲机2检测板手1(5)监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)连墙件是否松动；76 3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；(6)监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差预警值在18mm以内；2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序76 事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：坍塌、高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、起重伤害、火灾等事故。根据各种伤害事故针对不同伤害及部位需采取以下相应措施进行处理：1】创伤：事故发生后，要及时将伤员抢救到安全地带，并及时对伤口进行处理。首先用无菌纱布覆盖伤口，清洗伤口周围皮肤，剪除毛发，除去油脂、污垢，然后用无菌生理盐水冲洗伤口，伤口异物及血凝块。然后，用碘酒消毒后进行包扎。 2】挤压伤：挤压伤多发生在塌方、机械伤害、交通事故等，事故发生后，应尽快将伤员脱离事故现场，解除压迫，如果伤员有窒息现象，应及时进行人工呼吸抢救或拔打“120”急救；如有骨折现象，可用夹板进行简单处臵后送医院进行抢救；如果挤压部位有开放性创伤及出血者，应按创伤处理。 3】76 烧伤：施工中如有烧伤发生，热力烧伤时应尽快脱去着火或沸液浸渍的衣服，或迅速卧倒慢慢滚动压灭火燃，去除热源后，面积不大的肢体烧伤可用冷水或冰水浸泡，此法可减轻损伤程度和缓解疼痛；酸碱及其它化学物品致伤后，应尽快脱去被浸渍的衣服，用大量清水冲洗；沥青烫伤后，应用冷水浸泡或冲洗，避免热力继续作用，然后用软布浸松节油轻轻将体表的历青擦去，减少毒素吸收；去除致伤因素后，首先对危及生命的一些情况，如：大出血、呼吸或心跳停止、中毒等进行抢救，严重者送医院抢救。轻伤用无菌敷料或干净被单、衣服、毛巾等将创面进行简单包扎，加以保护，以减轻污染和再损伤，饮用一些含盐水补充体液，不要过多饮用白开水，以免发生水中毒，在转送医院途中注意防暑、防寒、防尘，减少颠簸，车速不宜太快。 4】颅脑损伤：施工人员自高处坠落，或被硬物撞击等可引起颅脑损伤，死亡率极高，特别是已有颅内高压者。在事故现场，对颅脑损伤伤员，应做到以下几点： a、尽快脱离事故现场，在开始急救前应首先伤员脱离危险场地，以免再发生损伤，在移动昏迷的伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，应避免头劲的摆动，以防引起颈部血管神经附加损伤。 b、昏迷伤员常有舌后坠，呕吐物误吸或口鼻出血等阻塞咽喉部，应使其侧卧位尽快清除口腔内的异物，拉出舌头加以固定。已有呼吸道阻塞者，根据情况，可用大号针头做环甲膜穿刺或紧急气管切开，然后送医院抢救。 5】制止活动性出血：头面部血管丰富，伤后出血较多，可用灭菌敷料或较干净的毛巾、布类加压包扎伤口止血，有条件可暂时全层缝合伤口止血，若为开放性骨折伴脑组织外露，不宜加压包扎，可用纱布卷成环形圈，或用小碗、水杯等内臵干净敷料，扣在创口上，然后再加压包扎。6】抗休克、防止伤口污染：头面部血管丰富，开放性颅脑损伤失血严重，或合并其他脏器损伤，常造成失血性休克，对休克的处理应首先制止活动性出血，有条件可输液、输血以纠正休克。防止伤口污染，在现场相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎即可，污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，于有浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎伤口。 7】76 颈部创伤：建筑工地所见颈部创伤多为开放性损伤，主要危险是大出血、空气栓塞，如果伤口感染，可引起后果严重的化脓生隔炎，颈部创伤引起的大出血多较凶猛，短时间内伤中即可因失血而死亡，事故现场一般只能用压迫法止血，除颈总动脉，颈内动脉，锁骨下动脉及颈内静脉外，其他血管损伤可将其上下予以结扎，一般不臵发生严重生果。 8】胸部创伤：胸部创伤可分为高处坠落、钝物打击、重物打击、重物挤压等引起的非穿透伤，或由利器如：玻璃、钢筋等引起的穿透伤，胸壁软组织损伤多由物体打击引起，伤员自述胸闷、呼吸困难等，应严密观察，排除胸壁挫伤引起的肺挫伤，利器伤入口一般较小，但肌肉损伤可较严重并有可能有出血及血肿形成，处理时应充分出血，对开放伤口应清创，局部探察，必要时将伤员送至医院拍片检查。 9】肋骨骨折：多由高处坠落，物体打击或挤压所致，主要表现为胸痛，在咳嗽或深呼吸时加重，现场处理时，呼吸困难给以吸氧，疼痛剧烈给予止痛剂，并限制其活动，将其转送医院治疗，途中注意减少颠簸，伤员可取半卧位。 10】腹部创伤：腹部创伤分为两类：1、开放性腹部创伤，2、闭合性腹部创伤。主要表现为伤者腹痛、呕吐、呕血、便血、尿血、失血性休克。在工地遇到腹部遭受钝器锐性暴力的伤员，无论开放性还是闭合伤，都可能伤及腹腔内脏器官，导致出血或感染，应尽快将其送往医院治疗，若有心跳呼吸停止，应进行人工呼吸并叫医院救护车；若有失血性休克出现，应给以静脉输液，但不能将血压提升过高，以免加重出血。对开放性腹部创伤并有脏器脱出者，不能将脱出的脏器送入腹腔，以免加重腹腔感染，可用灭菌湿纱布或干净湿纱布覆盖，扣上换药碗或干净的小盆等手边材料并包扎。 11】脊柱损伤：主要表现为疼痛，伤处压痛，活动受限，现场急救时应注意以下几点： 1、用硬板担架可木板、门板搬运。 2、先使伤员四肢伸直，担架放在伤中一侧，二至三人扶伤员躯干，使其成一整体滚运，移至担架上，不要使躯干扭转，禁止搂抱或一人抬头一人抬足的方法，以免加重椎骨和脊髓的损伤。 76 3、对颈椎损伤的伤员，要有专人托扶头部，沿纵轴向上略加牵引，使头、颈随躯干一同移动，或由伤员自己双手托住头部，缓慢搬移躺到担架上，然后用沙袋或拆好的衣服放在颈部两侧加以固定，局部固定后则必须在整个急救和治疗期间始终维持。 12】内科发烧急救：发烧本身是肌体的一种保护性反映，一般低于38.5℃时，发热本身不会对肌体构成明显伤害，反而可利于肌体免疫功能的发挥而有助于疾病的康复，故不主张贸然给以退热治疗，而应到医院进行必要的检查，以明确病因，然后在医生的指导下，仅需对原发病进行积极的治疗即可，若中度以上的发热则予降温替处臵，一般常用物理降温（如冰袋冷敷，酒精搽浴等），必要时辅以退热药治疗。治疗时，应注意以下两点： a、不要乱用退热剂如抗菌素，以免贻误病情，可根据诊断倾向面考虑选用相应敏感的抗菌素进行治疗观察。 b、遇有高热伴休克或神智障碍等严重情况或发热伴皮疹等不明原因的进行消瘦者，一定要及时到医院就诊。 13】心跳骤停的急救：在施工现场伤病员心跳呼吸骤停，既突然意识丧失，脉搏消失，呼吸停止，在颈部、喉头两侧摸不到大动脉搏动时的急救方法如下： a、口对口（口对鼻）人工呼吸法： ⑴、伤员取平卧位，冬季要保暖、解开衣领，松开围巾或紧身衣着，松开裤带，以利呼吸时胸廓的自然扩张，可以在伤员的脊背下方垫以软物，使伤员的头部充分后仰，呼吸道尽量畅通，减少气流的阻力，确保有效通气量，以防舌根陷落而阻塞气流通道，然后将伤员嘴巴掰开，用手指清除口腔内异物，使呼吸道畅通。 ⑵76 、抢救者跪卧在伤员的一侧，以近其头部的一手紧捏伤员的鼻子（避免漏气），并将手掌外缘压住额部，另一只手托在伤员领后，将面部上抬，头部充分后仰，呈鼻孔朝天位，使嘴张开接受吹气。 ⑶、急救者深吸一口气，然后用嘴紧贴伤员大口吹气，一般先连续，快速向伤员内吹气四次，同时观察其胸部是否膨胀隆起，以确定吹其是否有效。 ⑷、吹气停止后，急救者头稍侧转，并立即放松捏紧鼻孔的手让气体从伤员肺部排出，此时应注意胸部复原情况，倾听呼吸声，观察有无呼吸道貌岸然梗阻。 ⑸、复而有节奏的进行人工呼吸，不可中断，每分钟吹气频率应掌握在12—16次，在口对口吹气时压力需掌握好，刚开始可略大些，经10—20次人工吹气后，逐步减小吹气压力，整个动作要正确，力量要恰当，节律要均匀，不断中断，防止呼吸再次停止。 14】电击伤急救：根据触电电击的局部和全身表现，即可准确诊断，然后分秒必争的急救如下： 1、当机立断的脱离电源，有可能时立即切断电源，可用现场得到的干木棒或绳子等非导电体移开电线或电器，切不可用手去拉触电者。 2、若发现触电者呼吸停止则立即进行人工呼吸，包括送医院的途中，坚持抢救直至伤者清醒，或确定死亡时为止，不能放弃，若现场有急救箱时，可用银针剌入中穴以利呼吸的恢复，亦可给中枢兴奋药等。 3、局部的电灼伤，创面要消毒包扎，注射破伤风抗毒素，对清醒的电击伤者一般卧床休息数日即可恢复。 15】急性中毒急救：急性中毒是指短时间内大量毒物进入人体后紧急的处理，建筑工地可能远离医院，故现场人中掌握如下救治原则，因地制宜、分秒必争的给予妥善的处理，对提高后期的抢救成功率显得尤为重要。根据中毒途径不同，应采取相应的措施。 4、应急通信联络项目负责人：高永军手机：1337923512176 安全员：马楠手机：18292485080技术负责人：籍旭辉手机：18229038781医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力安排一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下高永军（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；李彦荣（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；马楠（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；杨峰（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排76 高支模开始时间2016.2.18高支模工期（天）7作息时间（上午）7：30～11：30作息时间（下午）13：00～18：00砼工程量（m3）400高支模建筑面积（m2）2900木工（人）60钢筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）15水电工（人）5其它工种（人）7安全管理人员及特种作业人员类别姓名编号有效期安全员马楠陕建安C(2015)00013382018-2安全员岳兆坤川建安C(2013)00131812016-10架子工王立华T6125261969111818122016-6架子工田昌岗T61252619820824231x2016-6架子工陈世炎T61252619670928085x2016-6架子工沈世敏T6125261989041608522016-6架子工狄传明T6125261980101823152016-6架子工李兴发T4205281982121314152016-6架子工齐昌锋T6125261974091508712016-6架子工汤志仓T6125261972012029352016-6架子工张何T62262819830721527X2016-6塔吊司机、指挥张楗崎T6101241963041036722016-6电工马发厚T6103241961012642152017-4塔吊指挥李君琴T6123211970091547232016-6塔吊指挥陈良碧T5130261970072006882016-6塔吊指挥岳秀玲T5130261966071152202016-6塔吊指挥张胜叶T6125251970042560222016-6电工杨鑫鸿T51302619750527521x2016-4电工苏海元T6103211967031864112019-1276 第七节、计算书及相关图纸【计算书】板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土板名称首层顶板新浇混凝土板板厚(mm)130模板支架纵向长度La(m)9模板支架横向长度Lb(m)4.5模板支架高度H(m)5.7二、荷载设计76 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.25×1×0.8=0.2风荷载高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6三、模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1000立杆横向间距lb(mm)1000水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)600支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度L1(mm)350主梁最大悬挑长度L2(mm)52576 平面图纵向剖面图76 横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)12抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W=bt2/6＝1000×122/6＝24000mm4I=bt3/12＝1000×123/12＝144000mm3承载能力极限状态q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×1×3=8.236kN/mq1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1)×0.13)=4.036kN/m正常使用极限状态q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1×1×3=6.363kN/m76 1、强度验算Mmax=0.125q1l2=0.125×8.236×0.22=0.041kN·mσ=Mmax/W=0.041×106/(24000×103)=1.708N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.363×2004/(384×9350×144000)=0.098mmνmax=0.098mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm*70mm截面惯性矩I(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式简支梁承载能力极限状态q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.2×3=1.695kN/m正常使用极限状态q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1×0.2×3=1.313kN/m按简支梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为350mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=Mmax/W=0.108×106/40833=2.645N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！76 2、抗剪验算Vmax＝0.85kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.85×1000/(2×50×70)=0.364N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.624mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.445kNR2=1.445kN正常使用极限状态R1ˊ=1.114kNR2ˊ=1.114kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型Ф48×3.5截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式二等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2]/2=max[1.445,1.445]/2=0.7225kN76 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ]/2=max[1.114,1.114]/2=0.557kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.704×106/4490=156.793N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算76 Vmax＝2.467kNτmax＝2Vmax/A=2×2.467×1000/424=11.637N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=3.752mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm)B-LG-2500（Φ48X3.0X2500）回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值[f](N/mm2)300立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=600+2×0.7×500=1300mml02=ηh=1.2×1500=1800mm取两值中的大值l0=1800mmλ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载76 顶部立杆段：λ1=l01/i=1300/15.9=81.761查表得，φ=0.623N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1×1=8.716kNf=N1/(φ1A)＝8.716×103/(0.623×450)=31.09N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1800/15.9=113.208查表得，φ=0.386N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1×1=9.376kNf=N2/(φ2A)＝9.376×103/(0.386×450)=53.978N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.2×1×1.52/10=0.057kN·m顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=8.367kNf=N1w/(φ1A)+Mw/W=8.367×103/(0.623×450)+0.057×106/4730=41.896N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=9.027kNf=N2w/(φ2A)+Mw/W=9.027×103/(0.386×450)+0.057×106/4730=64.02N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值[N](kN)40按上节计算可知，可调托座受力N=8.716kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算76 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.2×9×5.7×6+0.55×9×4)=102.514kN.mMR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×9×4.52/2=129.17kN.mMT=102.514kN.m≤MR=129.17kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×9×5.7+0.55×9×4)=41.108kN.mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.13]×9×4.52/2=530.58kN.mMT=41.108kN.m≤MR=530.58kN.m满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型混凝土地基承载力特征值fg(kPa)1000地基承载力调整系数kc0.4垫板底面积A(m2)0.25立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=9.376/(0.4×0.25)=93.76kPa≤fak=1000kPa满足要求！板模板（后浇带）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土板名称首层后浇带新浇混凝土板板厚(mm)13076 模板支架纵向长度La(m)9模板支架横向长度Lb(m)3模板支架高度H(m)5.7二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.2面板及小梁0.6楼板模板1模板及其支架2.1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)48钢筋自重标准值G3k(kN/m3)2.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.25×1×0.8=0.2风荷载高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6三、模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1000立杆横向间距lb(mm)1000水平杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)650小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度L1(mm)325主梁最大悬挑长度L2(mm)22576 平面图纵向剖面图76 横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)12抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5弹性模量E(N/mm2)4500计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W=bt2/6＝1000×122/6＝24000mm4I=bt3/12＝1000×123/12＝144000mm3承载能力极限状态q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.2+(48+2.1)×0.13)+1.4×1×3=12.256kN/mq1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.2+(48+2.1)×0.13)=8.056kN/m正常使用极限状态76 q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.2+(48+2.1)×0.13)+1×1×3=9.713kN/m1、强度验算Mmax=0.125q1l2=0.125×12.256×0.22=0.061kN·mσ=Mmax/W=0.061×106/(24000×103)=2.542N/mm2≤[f]=12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×9.713×2004/(384×4500×144000)=0.312mmνmax=0.312mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm×70mm截面惯性矩I(cm4)142.917截面抵抗矩W(cm3)40.833抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式简支梁承载能力极限状态q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.2×(0.6+(48+2.1)×0.13)+1.4×0.2×3=2.547kN/m正常使用极限状态q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.2×(0.6+(48+2.1)×0.13)+1×0.2×3=2.023kN/m按简支梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为325mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算76 σ=Mmax/W=0.184×106/40833=4.506N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝1.275kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.275×1000/(2×50×70)=0.546N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=1.078mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=2.104kNR2=2.104kN正常使用极限状态R1ˊ=1.667kNR2ˊ=1.666kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型Ф48mm×3.0mm截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式二等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态76 R=max[R1,R2]/2=max[2.104,2.104]/2=1.052kN正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ]/2=max[1.667,1.666]/2=0.8335kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.537×106/4490=119.599N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算76 Vmax＝3.298kNτmax＝2Vmax/A=2×3.298×1000/424=15.557N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.822mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm)B-LG-2500（Φ48X3.0X2500）回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值[f](N/mm2)300立柱截面面积(mm2)450立柱截面抵抗矩(cm3)4730支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×650=1910mml02=ηh=1.2×1500=1800mm76 取两值中的大值l0=1910mmλ=l0/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1910/15.9=120.126查表得，φ=0.347N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1+(48+2.1)×0.13)+1.4×3]×1×1=13.216kNf=N1/(φ1A)＝13.216×103/(0.347×450)=84.637N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1800/15.9=113.208查表得，φ=0.386N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(2.1+(48+2.1)×0.13)+1.4×3]×1×1=14.536kNf=N2/(φ2A)＝14.536×103/(0.386×450)=83.685N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.2×1×1.52/10=0.057kN·m顶部立杆段：N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(1+(48+2.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=12.867kNf=N1w/(φ1A)+Mw/W=12.867×103/(0.347×450)+0.057×106/4730=94.452N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(2.1+(48+2.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1×1+0.9×1.4×0.057/1=14.187kNf=N2w/(φ2A)+Mw/W=14.187×103/(0.386×450)+0.057×106/4730=93.726N/mm2≤[σ]=300N/mm276 满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值[N](kN)40按上节计算可知，可调托座受力N=13.216kN≤[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.2×9×5.7×6+0.55×9×4)=102.514kN.mMR=γGG1kLaLb2/2=1.35×2.1×9×4.52/2=258.339kN.mMT=102.514kN.m≤MR=258.339kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×9×5.7+0.55×9×4)=41.108kN.mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[2.1+(48+2.1)×0.13]×9×4.52/2=1059.56kN.mMT=41.108kN.m≤MR=1059.56kN.m满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fg(kPa)1000地基承载力调整系数kc0.4垫板底面积A(m2)0.04立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=14.536/(0.4×0.04)=908.5kPa≤fak=1000kPa满足要求！76 梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性新浇混凝土梁名称KlA16新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1100新浇混凝土结构层高(m)5.7梁侧楼板厚度(mm)130二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁底两侧立柱间距lb(mm)1000支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h"(mm)1500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)200新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1000、1000混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)500板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)500板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4小梁两侧悬挑长度(mm)325，225结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010设计简图如下：76 平面图立面图76 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×3]×1＝37.98kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝28.15kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1L2＝0.1×37.98×0.12＝0.038kN·mσ＝Mmax/W＝0.038×106/24000＝1.582N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×28.15×1004/(100×4500×144000)＝0.029mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1l=0.4×37.98×0.1＝1.519kNR2=R3=1.1q1l=1.1×37.98×0.1＝4.178kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×28.15×0.1＝1.126kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×28.15×0.1＝3.096kN76 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)142.92验算方式简支梁为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.87+1.2×[(0.6-0.2)×0.3/3+1×(1.1-0.12)]+[1.2×(1+(48+2.2)×0.12)+1.4×3]×max[0.5-0.3/2，0.5-0.3/2]/2×1，7.894+1.2×(0.6-0.2)×0.3/3}=7.942kN/mq2＝max[2.252+(0.6-0.2)×0.3/3+1×(1.1-0.12)+(1+(48+2.2)×0.12)×max[0.5-0.3/2，0.5-0.3/2]/2×1，6.193+(0.6-0.2)×0.3/3]＝6.233kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.125q1l12，0.5q1l22]＝max[0.125×7.942×0.52，0.5×7.942×0.3252]＝0.419kN·mσ＝Mmax/W＝0.419×106/40830＝10.272N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5q1l1，q1l2]＝max[0.5×7.942×0.5，7.942×0.325]＝2.581kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.581×1000/(2×50×70)＝1.106N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！76 3、挠度验算ν1＝5ql14/(384EI)＝5×7.942×5004/(384×9350×1429200)＝0.484mm≤[ν]＝l1/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝6.233×3254/(8×9350×1429200)＝0.65mm≤[ν]＝2l2/400＝2×325/400＝1.625mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[q1l1，0.5q1l1+q1l2]＝max[7.942×0.5，0.5×7.942×0.5+7.942×0.325]＝4.566kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.428kN，R2＝R3＝4.566kN正常使用极限状态R"max＝max[q2l1，0.5q2l1+q2l2]＝max[6.233×0.5，0.5×6.233×0.5+6.233×0.325]＝3.584kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝3.072kN，R"2＝R"3＝3.584kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.0可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算76 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.501×106/4490＝111.614N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.511kNτmax＝2Vmax/A=2×7.511×1000/424＝35.431N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.109mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、立柱验算钢管类型B-LG-2500（Φ48X3.0X2500）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15hmax=max(ηh,h"+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×250)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=15076 长细比满足要求！查表得，φ＝0.3861、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.18×0.5×1.52/10＝0.026kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：q1＝[1.2×(0.2+(48+3)×1.1)+0.9×1.4×3]×1＝71.34kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.455kN，R2＝11.463kN，R3＝0.455kN立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+0.15×(5.7-1.1)+Mw/lb＝max[0.455，11.463，0.455]+0.69+0.026/1＝12.204kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12204.155/(0.386×450)+0.026×106/4730000＝70.265N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×2＝15.755kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.424/(1×0.15)＝109.494kPa≤fak＝140kPa满足要求！76 （仅后浇带跨底层梁模板）计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性新浇混凝土梁名称KLA16新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300*1100新浇混凝土结构层高(m)5.7梁侧楼板厚度(mm)130二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.2面板及小梁0.6模板面板1模板及其支架1.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)48钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁3板2.2施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.876 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁底两侧立柱间距lb(mm)1000支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h"(mm)500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)250新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1000、1000混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)500板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)500板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4小梁两侧悬挑长度(mm)325，325结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010设计简图如下：平面图76 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k]×b=[1.2×(0.2+(48+3)×1.1)+1.4×3]×1＝71.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.2+(48+3)×1.1]×1＝56.3kN/m1、强度验算76 Mmax＝0.1q1L2＝0.1×71.76×0.12＝0.072kN·mσ＝Mmax/W＝0.072×106/24000＝2.99N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×56.3×1004/(100×4500×144000)＝0.059mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1l=0.4×71.76×0.1＝2.87kNR2=R3=1.1q1l=1.1×71.76×0.1＝7.894kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×56.3×0.1＝2.252kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×56.3×0.1＝6.193kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)142.92验算方式简支梁为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：76 q1＝max{2.87+1.2×[(0.6-0.2)×0.3/3+1×(1.1-0.12)]+[1.2×(1+(48+2.2)×0.12)+1.4×3]×max[0.5-0.3/2，0.5-0.3/2]/2×1，7.894+1.2×(0.6-0.2)×0.3/3}=7.942kN/mq2＝max[2.252+(0.6-0.2)×0.3/3+1×(1.1-0.12)+(1+(48+2.2)×0.12)×max[0.5-0.3/2，0.5-0.3/2]/2×1，6.193+(0.6-0.2)×0.3/3]＝6.233kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.125q1l12，0.5q1l22]＝max[0.125×7.942×0.52，0.5×7.942×0.3252]＝0.419kN·mσ＝Mmax/W＝0.419×106/40830＝10.272N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5q1l1，q1l2]＝max[0.5×7.942×0.5，7.942×0.325]＝2.581kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.581×1000/(2×50×70)＝1.106N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5ql14/(384EI)＝5×7.942×5004/(384×9350×1429200)＝0.484mm≤[ν]＝l1/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝6.233×3254/(8×9350×1429200)＝0.65mm≤[ν]＝2l2/400＝2×325/400＝1.625mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[q1l1，0.5q1l1+q1l2]＝max[7.942×0.5，0.5×7.942×0.5+7.942×0.325]＝4.566kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.428kN，R2＝R3＝4.566kN正常使用极限状态R"max＝max[q2l1，0.5q2l1+q2l2]＝max[6.233×0.5，0.5×6.233×0.5+6.233×0.325]＝3.584kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝3.072kN，R"2＝R"3＝3.584kN76 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.0可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.501×106/5080＝98.651N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)76 Vmax＝7.511kNτmax＝2Vmax/A=2×7.511×1000/489＝30.721N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.097mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、立柱验算钢管类型B-LG-2000（Φ48X3.0X2000）立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4730抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15hmax=max(ηh,h"+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×250)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3861、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.18×0.5×1.52/10＝0.026kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：q1＝[1.2×(0.2+(48+3)×1.1)+0.9×1.4×3]×1＝71.34kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.455kN，R2＝11.463kN，R3＝0.455kN立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+0.15×(5.7-1.1)+Mw/lb＝max[0.455，11.463，0.455]+0.69+0.026/1＝12.204kN76 f＝N/(φA)+Mw/W＝12204.155/(0.386×450)+0.026×106/4730000＝70.265N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调底座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝15.023kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)1000立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.204/(1×0.15)＝81.361kPa≤fak＝1000kPa满足要求！76'