金凤豪苑工程斜屋面高支模施工方案

'金凤豪苑工程斜屋面高支模施工方案金凤豪苑工程斜屋面高支模施工方案一、工程概况工程名称：金凤豪苑工程建设单位：东莞市丰华房地产开发有限公司设计单位：深圳市天华建筑设计有限公司勘察单位：广东省湛江地质工程勘察院监理单位：广州市云兴建设工程监理有限公司施工单位：裕达工程实业有限公司本工程设计为五栋高层住宅楼，地下一层地下室。其中：5#楼21层、1～4#楼22层，五栋顶层均为斜屋面结构（四周悬挑1000mm）。建筑总面积为63744.569m2；住宅楼面积为51319.153m2；公共配套面积为155.070m2；地下室10786.468m2。该工程主楼高度：±0.000上69m。总工期550天。商住楼1～4#楼建筑总高为78.666米，商住楼5#楼建筑总高为75.666米，第1层架空层高度为6m，标准层层高为3m，工程结构为钢筋混凝土框架剪力墙结构。本工程的模板方案针对以下部位编制：1.由于1～5#楼天面层以上最顶层斜屋面对应下一层楼面四周悬挑1000mm，因此，需要在斜屋面对应的下一层楼面悬挑型钢，支撑斜屋面悬挑的飘板模板钢管立杆及外脚手架钢管立杆。其结构梁截面有200×500mm，楼板厚度120mm。2.2～5#楼11～13×W～S位置的21层存在混凝土结构板，2～20层此处全部悬空，该位置的结构板模板支模采用于20层设置2条I16工字钢，搭设于结构梁s轴及w轴剪力墙上，作为支模平台。用Φ48钢管、扣件搭设制作支模板，直接支承21层结构板自重及施工荷载。其结构梁截面有200×400mm，楼板厚度120mm。上述位置的梁截面有200×400mm、200×500mm，楼板厚度120mm。3.地下室负一层高4.3米，柱间距为8米×8米，主梁400×900mm；次梁300×700mm，板厚120mm。采用门式架作模板支撑体系。4.±0.00首层架空层高6米，二层至二十二层均为标准层高3米，其结构梁截面有200×400mm、200×450mm、400×500mm、200×600mm、300×600mm、200×800mm、200×1000mm，楼板厚度120mm、180mm。采用门式架作模板支撑体系。对于钢管支撑体系现分别对截面200×500mm梁模板和120第9页共91页 金凤豪苑工程斜屋面高支模施工方案厚楼板模板进行计算，其中200×400mm梁支模均按照截面200×500mm梁支模进行施工。对于门式架支撑体系现分别对截面300×700mm、200×1000mm梁模板和180厚楼板模板进行计算，其中200×400mm、200×450mm、400×500mm、200×600mm、300×600mm梁支模均按照截面300×700mm梁支模进行施工；200×800mm梁支模均按照截面200×1000mm梁支模进行施工；120mm厚楼板支模均按照截面180mm厚楼板支模进行施工。第9页共91页 金凤豪苑工程斜屋面高支模施工方案二、编制依据本工程的建筑、结构施工图；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2002版）；《建筑施工安全技术手册》；《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ/T10-95）；《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；《材料手册》；《建设工程安全生产管理条例》；《广东省建设工程文明施工若干规定》；《广东省建设工程高支撑系统施工安全管理办法》；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；《木结构设计规范》（GB50005-2003）；《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。第9页共91页 金凤豪苑工程斜屋面高支模施工方案三、施工前准备（一）、材料根据现有实际情况选择高支模施工的使用材料如下1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；2、梁底枋、侧模板的竖直枋木采用80mm×80mm松枋木；托梁采用80mm×80mm松枋木；3、楼面模板底采用80mm×80mm松枋木；托梁采用80mm×80mm松枋木；4、模板和枋木材质满足《木结构设计规范》GB50005－2003的要求，截面尺寸符合设计要求。各类模板用材应符合《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录A的要求。5、局部位置（1～5#楼天面层以上最顶层斜屋面对应下一层楼面四周悬挑1000mm位置、2～5#楼11～13×W～S位置的21层位置）梁、楼面支撑采用3.0厚φ48钢管及悬挑型钢、可调式U型上托盘和可调式或固定底座；钢管钢材采用Q235。其余梁、板支模采用门式架、可调式U型上托盘和可调式或固定底座；6、剪刀撑、纵横水平拉杆采用3.0厚φ48钢管。钢材采用Q235。7、钢管（门式架）：应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定，有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合JGJ130规范第3.1.1条的规定。杆件应平直，两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁有硬伤（硬弯、夹扁等）及严重锈蚀等现象，钢管壁厚不小于设计要求，钢管必须涂有防锈漆。如钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。对不符合要求的钢管禁止使用。8、第9页共91页 金凤豪苑工程斜屋面高支模施工方案扣件：应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，性能均满足国家规范要求，配件齐全，材料必须经过验收合格后方允许使用，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件的规定抽样检测，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用出现，滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。各杆件端头伸出扣件的盖板边缘的长度不应小于100mm。（二）、施工条件1、模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。2、柱混凝土浇筑完毕。3、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。4、钢管（门式架）支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。5、模板安装前，先检查模板、钢管（门式架）、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。四、施工工艺（一）、构造做法（详见模板设计一览表）A．施工平台1、1～5#楼天面层以上最顶层斜屋面：在各栋楼上述相应位置搭设悬挑工字钢的施工平台，平台采用I18工字钢（悬飘长度为2.15米），工字钢间距为≤0.75m，工字钢的平面布置应严格与高支模及外脚手架立杆平面布置的布置位置一一对应，并在支承工字钢的楼板位置预留三道Φ16“禾络码”固定工字钢，工字钢面上在垂直型钢方向每隔500mm设置φ48钢管,钢管上密铺18厚大夹板，采用直径1.2mm的铁丝将夹板扎牢在钢管上（详见附图），以该平台为支承面，支承各栋楼上述相应位置高度的钢管外脚手架。2、2～5#楼11～13×W～S位置的21层楼板：于20层设置2条I16工字钢，搭设于结构梁s轴及w轴剪力墙上，作为支模平台，工字钢面上在垂直型钢方向每隔500mm设置φ48钢管,钢管上密铺18厚大夹板，采用直径1.2mm的铁丝将夹板扎牢在钢管上（详见附图），以该平台为支承面，支承各栋楼上述相应位置高度的钢管立杆。第9页共91页 金凤豪苑工程斜屋面高支模施工方案B．钢管支架体系1、200×500mm梁梁侧模板竖枋采用80mm×80mm枋木，间距300mm，梁底横枋采用80mm×80mm枋木，间距300mm，托梁采用80mm×80mm枋木，跨距不大于750mm，间距900mm，钢管立杆纵向间距为不大于750mm，横间距不大于900mm（2支一排），立杆须与纵横水平杆用钢扣连接（见梁大样图）。另由于钢管支承在型钢上，故要求在支承钢管位置的型钢面焊3φ10短钢筋（钢筋长约300mm，详见大样）,以便钢管定位。2、120厚楼板支模，板底枋采用80mm×80mm松枋木，间距450mm，跨距不大于900mm，托梁采用80mm×80mm枋木，跨距不大于750mm，间距不大于900mm，立杆的纵距小于750mm，横距不大于900mm。（见板大样图）另由于钢管支承在型钢上，故要求在支承钢管位置的型钢面焊3φ10短钢筋（钢筋长约300mm，详见大样）,以便钢管定位。3、钢管支顶安装时，立柱应采用对接方式，立柱之间对接必须加扣夹牢固好，以保证垂直度和力的传递。支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过200mm。4、纵横水平拉杆设置在钢管支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用ф48钢管拉结，以后纵横水平拉杆每1500mm高设置一道，水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜，水平拉杆端头有混凝土梁的应与混凝土梁顶紧。在进行高支模施工时，水平拉杆应分别与高支模范围相邻的以下各层梁板的模板支顶作有效拉结，要求拉结不少于两榀门式架。5、剪刀撑的设置高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于10m设竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45o～60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土梁的应与混凝土梁顶紧。在竖向剪刀撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑。第9页共91页 金凤豪苑工程斜屋面高支模施工方案6、由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水平推力较小，设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体，且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和楼面，确保支架的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算。7、支撑梁板的支架立柱构造和安装应符合下列规定：（1）钢管立柱顶部应设可调支托，U型支托和楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（2）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑钢管应用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（3）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于步距的1/3。（4）严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平立杆上。8、斜屋面砼板底板做法：18厚底板与80×80mm底枋与屋面倾斜方向垂直，顶托与80×80mm托梁之间用木楔塞紧；为抵抗风力对斜屋面梁板模板支模立杆产生的水平推力，斜屋面边梁模板立杆应与边柱按本方案抱柱箍大样图做法稳固拉结，并于位于两边结构柱之间的中间模板钢管立杆，拉一道6×19φ14钢丝绳（拉角为45度）作为抗风绳，并于立杆支承层对应的楼板预埋一道φ16钢筋作为拉环，锚固钢丝绳。第9页共91页 金凤豪苑工程斜屋面高支模施工方案模板设计一览表序号相同支模形式的梁、板尺寸支顶材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距梁侧模竖肋规格、材料模板材料、规格1120厚楼板采用3.0厚φ48钢管支顶，纵向间距不大于750mm。横向不大于900mm。次龙骨采用80mm×80mm松枋木，次龙骨间距450mm，主龙骨采用80mm×80mm松枋木，主龙骨间距不大于900mm，跨距不大于900mm。板底模板18mm厚夹板。2200×500mm梁采用3.0厚φ48钢管支顶，纵向间距不大于750mm。横向不大于900mm(2根一排)次龙骨采用80mm×80mm松枋木，次龙骨间距300mm，主龙骨采用80mm×80mm松枋木，主龙骨间距不大于900mm，跨距不大于900mm。梁侧模板竖枋间距300mm，采用80mm×80mm松枋木，梁侧、梁底模板18mm厚夹板。第9页共91页 金凤豪苑工程斜屋面高支模施工方案（续上表）5水平拉杆、剪刀撑的施工做法和材料1、水平拉杆的设置（采用ф48×3.0钢管）在钢管支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用ф48钢管拉结，以后纵横水平拉杆每1500mm高设置一道，并在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜，水平拉杆端头有混凝土梁的应与混凝土梁顶紧。通风道顶板支顶的纵横水平拉杆设置详见其附图说明。在进行高支模施工时，水平拉杆应分别与高支模范围相邻的以下各层梁板的模板支顶作有效拉结，要求拉结不少于两榀门式架。2、剪刀撑的设置（采用ф48×3.0钢管）高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于10.0m设竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45～60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土梁的应与混凝土梁顶紧。在竖向剪刀撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑。第9页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案C．门式架支架体系1、300×700mm梁梁侧模板80mm×80mm竖枋间距300mm，梁底80mm×80mm横枋间距225mm，托梁采用80mm×80mm枋木，跨距900mm，间距1220mm，门式架跨距为900mm，两门架横向间隔距离不大于600mm,水平拉杆、剪刀撑钢管须与门式架连接牢固（见梁大样图）。2、200×1000mm梁梁侧模板80mm×80mm竖枋间距300mm，梁垂直方向对拉螺栓设1道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓垂直方向距离在梁底上390mm，对拉螺栓水平方向距离600mm，用双钢管φ48×3.0作为横楞，用蝴蝶扣及对拉螺栓联结。梁底80mm×80mm横枋间距225mm，托梁采用80mm×80mm枋木，跨距900mm，间距1220mm，门式架跨距为900mm，两门架横向间隔距离不大于600mm,水平拉杆、剪刀撑钢管须与门式架连接牢固（见梁大样图）。2、180mm厚楼板支模，板底枋间距450mm，托梁采用80mm×80mm枋木，跨距900mm，间距1220mm，门式架纵向间距为900mm，与相邻门式架横向间距不大于600mm，水平拉杆、剪刀撑钢管须与门式架连接牢固（见梁大样图）。3、门式架、钢管支顶底部用可调式底座或固定底座，支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过200mm。4、纵横水平拉杆设置在门式架支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，以后每一个门式架横杆顶纵向设一道水平拉杆，水平拉杆须与砼柱顶紧，横向水平拉杆横向小于5排门式架设一道，用ф48钢管有效连接，水平杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜，水平杆端头有混凝土柱的应与混凝土柱顶紧。5、纵向剪刀撑设置纵向剪刀撑在高支模外侧周边、内部间距≤8m设置，宽度不大于4个跨距或间距。剪刀撑应由底至顶连续设置，斜杆与地面倾角为45～60o第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案，并与地面顶紧，剪刀撑与门式架立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000㎜，采用不少于2个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜。6、由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水平推力较小，设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体，且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面，确保支架的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算。7、凡各层边梁模板安装位置（排栅未能及时安装），必须设置操作平台及安全护栏，高度超过10米的要拉兜底安全网。施工操作平台需采用18厚夹板铺设。8、两个门式架组成支撑体系的板模板支撑门式架，应与相临的两个门式架组成支撑体系的板模板支撑门式架采用钢管稳固锁紧。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案模板设计一览表：序号相同支模形式的梁、板尺寸支顶材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距梁侧模竖肋规格、材料模板材料、规格1180厚楼板支模门式架纵向间距为900mm，与相邻门式架横向间距不大于600mm板底枋采用80mm×80mm枋木，间距450mm，跨距1220mm，托梁采用80mm×80mm枋木，跨距900mm，板底模板18mm厚夹板。梁侧、梁底模板18mm厚夹板2300×700mm梁门式架纵向间距为900mm，与相邻门式架横向间距不大于600mm梁底横枋采用80mm×80mm枋木，间距225mm，托梁采用80mm×80mm枋木，跨距900mm梁侧模板竖枋间距300mm3200×1000mm梁门式架纵向间距为900mm，与相邻门式架横向间距不大于600mm梁底横枋采用80mm×80mm枋木，间距225mm，托梁采用80mm×80mm枋木，跨距900mm侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ14,横向间距600mm,采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。水平杆、剪刀撑设置:在门式架支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，以后每一个门式架横杆顶纵向设一道水平拉杆，水平拉杆须与砼墙、柱顶紧，横向水平拉杆横向小于5排门式架设一道，用ф48钢管有效连接，水平杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜，水平杆端头有混凝土墙、柱的应与混凝土墙、柱顶紧。纵向剪刀撑在高支模外侧周边、大梁底两侧及内部间距≤8.00m设置，宽度不大于4个跨距或间距。剪刀撑应由底至顶连续设置，斜杆与地面倾角为45～60o，并与地面顶紧，剪刀撑与门式架立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000㎜，采用不少于2个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（二）、施工工艺1、施工顺序搭设悬挑工字钢的施工平台→搭设外脚手架→搭设高支模工程→浇筑砼；2、模板安装（1）先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。（2）根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。（3）钢管立杆垂直度容许偏差为全高不大于1/600及±20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。（4）通线调节钢管立杆的高度，将托梁找平，架设托梁及梁底枋木。（5）梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按要求起拱，起拱高度为梁跨度的1.5‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板：先安装梁底模板，待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑、对拉螺丝等。楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁内、板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带,防止漏浆。（6）在混凝土板面安装钢管立杆时，应对上部混凝土结构承载力强度的验算，然后安装可调底座及钢管立杆、水平拉杆、剪刀撑，在混凝土面直接安装可调底座时，要在根部设置两个方向的水平拉结杆，以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不超过200㎜。（7）在楼层特别高的楼层层间安装钢管立杆时，立杆要同时安装水平拉杆、剪刀撑，并采用扣件与钢管立杆扣牢。钢管上部安装的可调托座要牢固承托上部托梁。（8）高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于10m设竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45～60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧，或者每隔两步水平拉杆与柱抱箍。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（9）在竖向剪刀撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑。3、模板拆除（1）模板拆除要求1）模板拆除措施应经有关单位批准，拆除模板的时间可按现行国家标准《混凝土结构施工质量验收规范》GB50204的有关规定执行。2）当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。3）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。4）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设置围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛抛掷。5）拆模的顺序和方法应该按模板的设计规定进行。当设计无规定事，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按规定地点堆放。6）多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。7）高处拆模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。8）在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时应补设临时支撑。拆模时，应逐快拆卸，不得成片撬落或拉倒。9）拆模如遇到中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。10）已拆除了模板的机构，应在混凝土强度达到涉及强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度之前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案11）遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨后应先清扫施工现场积水，方可进行工作。12）拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施洞口模板拆除后，应按国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定及时进行防护。（2）支架立柱拆除1）当拆除模板时，应在其下面临时搭设防护支架，使所拆模板先落在临时防护支架上。2）当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。3）当拆除大于6m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。4）拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。5）对已拆下的模板、立柱及其他零配件应及时运到指定的地点。（3）普通模板拆除梁、板模板应先拆梁侧，在拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板妥善传递或用绳钩放置地面。严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。（三）、质量标准主控项目：1.安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。2．涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案3.钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。4.有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。一般项目：1．模板安装的一般要求，观察检查。(1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；(2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；(3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2．模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。3.本工程现浇钢筋混凝土板，起拱高度为跨度的1‰。水准仪、拉线和尺量检查．4．固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。5.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔中心线位最(mm)3插筋中心线位置(mm)5外露长度(mm)＋10，0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)＋10，0预留洞中心线位置(mm)10尺寸(mm)＋10，0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm)±5截面内部尺(mm)基础±10柱、墙、粱＋4，－5层高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面平整度(mm)5（四）、模板拆除质量应符合的规定主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求；或符合下表规定。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100％。一般项目1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（五）、施工注意事项1．避免工程质量通病(1)模板安装前，先检查模板钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。(2)梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模扳嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：a.支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b．梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。(3)板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象．措施：a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。b．支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。c.板模按规定起拱。(4)钢管支撑局部沉降：在钢管支撑下部位加设底座，楼板能满足承载力要求，。(5)钢管底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过20cm，要安装足够的交叉支撑，钢管的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使钢管不产生位移。2．主要安全技术措施(1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。(2)拆模时应搭设工作平台。(3)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。(4)避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保钢管结构稳定和足够的承载力。(5)施工过程剪刀撑、水平撑(水平钢管)不能任意拆除。3．成品保护第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案(1)坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。(2)材料应按编号分类堆放。(3)使用后拆卸下来的钢管及其构件，将有损伤的钢管及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。(4)钢管支撑可调底座及可谓托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。(5)搬运时，钢管、扣件等不能随意投掷。五、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则：采用泵送混凝土方法，由一端开始用“赶浆法”推进，先内后外。2、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。3、支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一位置上。六、支模监测项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目：支架沉降和水平位移，以及支承地面稳定性沉降观测。2、测点布设：在1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案4、变形监测预警值：梁的支架沉降位移预警值取8mm，沉降位移允许值取10mm；梁的支架水平位移预警值取5mm，水平位移允许值取8mm。5、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。七、质量保证措施1、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对钢管支架搭设、模板安装等按规范要求安装。2、施工场地必须平整、无杂物并做好排水措施。3、钢管组合安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管的质量。4、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模松枋木，应事前检查，挑选完好的枋木。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。5、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后安规定进行办理验收。6、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。7、施工必须符合《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001（2002年版）等的有关要求；8、扣件螺栓拧紧力矩为40～60N·m。9、用于施工的钢管、扣件要按规定进行质量检测，禁止使用不合格的钢管、扣件。10、立杆接长必须采用对接扣件连接,第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。八、安全技术措施（一）一般安全措施1、从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2、安装和拆除模板时操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。4、应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。模板在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。5、施工过程中的检查项目应符合下列要求：1）垫木应满足设计要求2）垫底位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。3）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。4）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。5）安全网和各种安全设施应符合要求6、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道区，尚应设警示牌，派专人看管。7、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，安装模板时，安装所需要的各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁堆放在模板和脚手架上；安装所有工具应挂系在作业人员身上或置于所佩戴的工具袋内，不得掉落。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案8、对负荷面积大和高4m以上的支架立柱采用扣件式钢管、门式钢管脚手架时除应有合格证外，对所用扣件应采用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用。9、多人共同操作或用杠抬组合钢模板，必须密切配合、协调一致、互相呼应。10、施工用的临时照明行灯的电压不得超过36V；当为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘胶套电缆线。11、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准《施工临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。12、板安装高度在2m及以上时，应符合国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定。当模板安装高度大于3.0米时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。13、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手架支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台。14、支模过程中如遇到中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。15、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。16、吊装模板时，必须符合下列规定：1）作业前必须检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中要有专人指挥，统一信号，密切配合。2）调运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于两个吊点，水平吊运不应少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位安装牢固后，方可摘除卡环。3）吊运散装模板时，必须码放整齐，待绑扎牢固后方可起吊。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案17、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。18、施工机具设专人维修保养，避免机械伤害和触电事故的发生。19、在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。20、当遇大雨、大雾、沙尘或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水。21、使用后的模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天低、堆放，顶面应遮防雨篷布。22、木料应堆放在下风向，离火源不得小于30米，切料场四周应设置消防器材。（二）混凝土浇筑安全针对性措施1、捞砼前模板的验收必须仔细认真，模板体系必须经过有关方验收合格并办理完毕签证手续后方允许浇筑混凝土。2、混凝土由内向外浇筑，分层高度不大于500mm，上层混凝土的浇筑在其下混凝土初凝前完成，且不大于1h。3、振捣时用细棒密振，不使用大功率振动棒，以减小对模板的侧压力。4、砼施工时配备3个木工跟班随时检查楼板支顶情况，发现问题立即处理；必要时停止砼捞制，将问题处理后方可继续施工。5、砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。6、浇筑楼板及屋面混凝土时应随浇随整平，不得在同一处连续布料。不得让混凝土大量堆积在某个施工面，楼面的砼堆积高度不宜超过300mm，造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。7、砼浇筑过程中，设专人负责检查模板及支撑的情况，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。8、浇砼时绝对禁止拆除任何模板，现场设专人负责监管。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案9、振捣器电缆不得在钢筋网上拖来拖去，以防破皮漏电，电缆长度不应超过30米，操作者应穿胶鞋（靴），戴绝缘手套。振捣器需维修保养时必须切断电源。10、施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。九、安全应急救援预案1、安全事故应急救援架构组长：电话：副组长：电话：组员：附近医院：电话:2、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。3、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5~1分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4、发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。④伤肢不应抬高、按摩或热敷。⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。⑥迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。5、触电事故救援①、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源A、脱离电源的基本方法有：（a）、将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（b）、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（c）、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（d）、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（e）、如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（f）、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（a）、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（b）、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（c）、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（d）、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（e）、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。②、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。③、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。④、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。6、除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案十、计算书扣件式钢管(单管)脚手架设计计算书计算书参考书籍：(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001，2002年版）；(2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；(3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；(4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；(5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)；(6)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002)(7)施工图纸。1.计算参数设定(1)基本参数脚手架采用Φ48×3.0钢管,脚手架高度10.00m,内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m,立杆纵距La=1.50m,立杆横距=0.80m；横向杆上有1条纵向杆,连墙件按2步2跨布置,脚手板铺6层。(2)钢管截面特征钢管类型Φ48×3.0mm,截面积A=424mm2,惯性矩I=107800mm4；截面模量W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量0.0326kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。(3)荷载标准值1)永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值0.30kN/m2栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m22)施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2,结构脚手架3.00kN/m23)作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为10.00m地面粗糙度按A类风压高度变化系数μz=1.17(标高+5m)挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.800=1.040,工程位于广东广州市,基本风压ω0=0.50kN/m2水平风荷载标准值ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.17×1.040×0.50=0.43kN/m22.纵横向水平杆验算(1)纵向杆的计算1)荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m脚手板自重GK2=0.30×0.40=0.12kN/m施工活荷QK=3.00×0.40=1.20kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值q1=1.2×(0.0326+0.12)=0.18kN/mq2=1.4×1.20=1.68kN/m2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算L=1.50ma.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107M1=KM1q1L2=-0.107×0.18×1.502=-0.04kN.m弯矩系数KM2=-0.121M2=KM2q2L2=-0.121×1.68×1.502=-0.46kN.mMmax=M1+M2=0.04+0.46=0.50kN.mσ=Mmax/W=0.50×106/4490=111.36N/mm2纵向杆的抗弯强度σ=111.36N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案挠度系数Kυ1=0.632υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×(0.18/1.2)×(1500)4/(100EI)=0.22mm挠度系数Kυ2=0.939υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.939×(1.68/1.4)×(1500)4/(100EI)=2.57mmυmax=υ1+υ2=0.22+2.57=2.79mm纵向杆的υmax=2.79mm＜[υ]=L/150=10mm与10mm,满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.143×0.18×1.50=0.31kNRq2=1.223×1.68×1.50=3.08kNRmax=Rq1+Rq2=0.31+3.08=3.39kN(2)横向水平杆验算1)荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=3.39kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.70kN2)横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80ma.抗弯强度验算Mmax=qL2/8＋R中L/4=0.0326×0.80×0.80/8＋3.39×0.80/4=680608N.mm=0.68kN.mσ=Mmax/W=680608/4490=151.58N/mm2横向水平杆的抗弯强度σ=151.58N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算集中荷载产生的挠度为υ1=Pl3/(48EI)=3390×8003/(48EI)=1.63mm均布荷载产生的挠度为：υ2=5qL4/384EI=5×0.0326×8004/(384EI)=0.01mmυmax=υ1＋υ2=1.63+0.01=1.64mm第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案横向水平杆的υmax=1.64mm＜[υ]=L/150=5mm与10mm,满足要求。(3)横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算R=R中＋Gk1×L/2=3.39＋0.0326×0.40=3.40kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.40kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。3.立杆计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50立杆步距h=1.80m，立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.80=2.70m=2700mm长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81立杆长细比λ=169.81＜[210],满足要求。(2)立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.12×10.00=1.20kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：6×1.50×0.40×0.30=1.08kN栏杆、挡脚板重量：6×1.50×0.07=0.63kN安全网重量：10.00×1.50×0.002=0.03kN第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案构配件自重NG2k=1.08+0.63+0.03=1.74kNc.活荷包括：①施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kN②风荷载标准值计算风荷载标准值ωk=0.43kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.85×1.4Mωk=0.85×1.4ωkLah2/10=0.85×1.4×0.43×1.50×1.80×1.80/10=0.25kN.m=250000N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.50×1.80=3.12m=3119mmλ=Lo/i=3119/15.9=196=0.1883)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.20+1.74)+1.4×3.00=7.73kNN/（A）=7.73×1000/(0.188×424)=96.97N/mm2b.组合风荷载时N=1.2（NGlk+NG2k）＋0.85×1.4ΣNQk=1.2×(1.20+1.74)+0.85×1.4×3.00=7.10kNN/（A）＋MW/W=7.10×1000/(0.188×424)＋250000/4490=144.75N/mm2立杆稳定性为144.75N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆高配套底座200×100mm,支承面为混凝土板（按C20考虑）支承板厚=100mm上部荷载为：F=7.73kN（1）支承面受冲切承载力验算βs=2.00,ft=1.10N/mm2,h0=85mm,βh=1.00η=0.4+1.2/βs=1.00,σpc,m=0N/mm2,um=2×(200+85)+2×(100+85)=940mm(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh0=[(0.7×1.0×1.10+0.15×0)×1.00×940×85]/1000=61.52kN受冲切承载力61.52kN＞F=7.73kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案βl=(Ab/Al)0.5=2.45，fcc=0.85×9600=8160kN/m2，ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×8160×0.02=244.80kN支承面局部受压承载力244.80kN＞F=7.73kN,满足要求。5.连墙件计算连墙件采用Φ48×3.0钢管,截面积为424mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取跨,脚手架最高10.00m连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,其中:风压高度变化系数μz=1.38(标高+10.00m),基本风压ωo=0.50kN/m2挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk，=0.7×1.38×1.040×0.50=0.50kN/m2N1W=1.4ωkAω=1.4×0.50×3.60×2×1.50=7.56kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNN1=NlW＋N0=7.56+5.00=12.56kN(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜16kN采用双扣件)连墙件采用Φ48×3.0钢管,双扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,λ=L0/i=300/15.9=18.9mm,1=0.949σ=N1/1A连墙件=12560/(0.949×804)=31.21N/mm2连墙件强度σ=31.21N/mm2＜f=210N/mm2,满足要求。6.计算结果脚手架采用Φ48×3.0钢管，脚手架高度10.00m，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.50m,立杆横距=0.80m,冲压钢脚手板铺6层。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案200X500梁模板支撑计算书1．计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=200mm，梁高h=500mm，层高7.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁梁边至板支撑的距离1.00m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距750mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.20+0.76)×1.2=0.35kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.20×0.50×1.2=2.88kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.20×0.50×1.2=0.18kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.20×1.4=0.56kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=3.97kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=2.84kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。W=bh2/6=200×182/6=10800mm3，I=bh3/12=200×183/12=97200mm41）抗弯强度验算第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.105×3.97×3002=-37517N.mm=-0.04kN.mσ=Mmax/W=37517/10800=3.47N/mm2梁底模抗弯强度σ=3.47N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×3.97×300=722N=0.72kNτ=3Vmax/（2bh）=3×722/(2×200×18)=0.30N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.30N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=2.84kN/m挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×2.84×3004/(100×6000×97200)=0.25mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.25mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案钢管横向间距900为mm，C=200mm、γ=第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4；1）抗弯强200/900=0.22度验算a.梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=3.97×300/200=5.96kN/mMq=qcL(2-γ)/8=5.96×200/1000×900/1000×(2-0.22)/8=0.24kN.mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000×300/1000×7.46=1.12kNa=0.5×(L-c)=0.5×(900-200)=350000mm，Mp=P×a=1.12×350.00=0.39kN.mMmax=Mq＋Mp=(0.24+0.39)×106=630000N.mm=0.63kN.mσ=Mmax/W=630000/85333=7.38N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=7.38N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×5.96×200/1000+1.12=1.72kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1.72×1000/(2×80×80)=0.40N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.40N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。2）挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=2.84×300/200=4.26N/mmυq=q"cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=4.26×200×9003×(8-4×0.222+0.223)/(384×9000×3413333)=0.41mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=1.12×1000×350×9002×(3-4×0.392)/(24×9000×3413333)=1.03mmυmax=υq＋υp=0.41+1.03=1.44mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度υmax=1.44mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距750mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.288P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×5.96×200/1000+1.12=1715N=1.71kNMmax=KmPL=0.288×1.71×1000×750=369000N.mm=0.37kN.mσ=Mmax/W=369000/85333=4.32N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=4.32N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.088Vmax=KVP=1.088×1.71=1.86kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1.86×1000/(2×80×80)=0.44N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=2.349P"=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×4.26×200/1000+1.12=1.55kNυmax=KυP’L3/（100EI）=2.349×1.55×1000×7503/(100×9000×3413333)=0.50mm[υ]=L/250=750/250=3.00mm第二层龙骨挠度υmax=0.50mm＜[υ]=3.00mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数=3.176每根钢管承载NQK1=3.176×1710=5431N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.90×0.75×1000=945N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=5431+945=6376N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×6.5×1000=212N水平拉杆5层,拉杆重量=5×1.65×0.0326=269N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×5=73N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=212+269+73=554N钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×554+6376=7041N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=7041/(0.634×424.00)=26.19N/mm2钢管立杆稳定性计算26.19N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=7.04kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1020×105]/1000=68.22kN钢管支承面受冲切承载力68.22kN＞7.04kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN＞7.04kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0.50=12.00kN/m2比较F1、F2两者取小值F=12.00kN/m2,有效压头高度=F/γ=0.50m。2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　12.00　kN/m2　γG=1.2　14.40　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　20.00kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　12.00kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。W=bh2/6=380×182/6=20520mm3，I=bh3/12=380×183/12=184680mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105q=20.00×(500-120)/1000=7.60kN/m=7.60N/mMmax=KMqL2=-0.105×7.60×3002=-71820N.mm=-0.07kN.mσ=Mmax/W=71820/20520=3.50N/mm2侧模抗弯强度σ=3.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×7.60×300/1000=1.38kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1.38×1000/(2×18×380)=0.30N/mm2侧模抗剪强度τ=0.30N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案挠度系数Kυ=0.644q，=12.00×(500-120)/1000=4.56kN/m=4.56N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.644×4.56×3004/(100×6000×184680)=0.21mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.21mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）侧肋强度验算计算跨度380mm，跨数1跨；木枋尺寸b=80mm，h=80mm。W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125q=20.00×300/1000=6.00N/mmMmax=KMqL2=0.125×6.00×3802=108300N.mm=0.11kN.mσ=Mmax/W=108300/85333=1.27N/mm2侧肋抗弯强度σ=1.27N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案Vmax=KVqL=0.500×6.00×380/1000=1.14kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1.14×1000/(2×80×80)=0.27N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.27N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=12.00×300/1000=3.60N/mm挠度系数Kυ=1.302挠度υmax=Kυq，L4/100EI=1.302×3.60×3804/(100×9000×3413333)=0.03mm[υ]=L/250=380/250=1.52mm侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.52mm,满足要求。6.计算结果：第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@900mm；钢管纵向@750mm，钢管横向@900mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓0排，侧模厚度18mm。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案120厚楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，层高7.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.12×1.2=3.46kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.12×1.2=0.16kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.47kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=3.97kN/m第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=450mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.107M1=KMq1L2=-0.107×7.47×4502=-161856N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.606×7.47×450=2037Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.107M2=KMq2L2=-0.107×3.97×4502=-86020N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M3=KMq2L2=0.077×3.97×4502=61902N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.606×3.97×450=1083N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×4504/(100×6000×486000)=0.30mmC施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×450=315000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×450=-157500N.mm剪力系数KV=0.600第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4503/(100×6000×486000)=1.14mm2）抗弯强度验算M1=-161856N.mmM2＋M5=-243520N.mmM3＋M4=376902N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=376902N.mm=0.38kN.mσ=Mmax/W=376902/54000=6.98N/mm2楼板底模抗弯强度σ=6.98N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2037NV2+V3=1083+2100=3183N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=3183N=3.18kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3183/(2×1000×18)=0.27N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.27N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算υmax=0.30+1.14=1.44mm[υ]=450/250=1.80mm楼板底模挠度υmax=1.44mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案(3)第一层龙骨验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距450mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=7.47×450/1000=3.36kN/m弯矩系数KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0.125×3.36×9002=-340200N.mm=-0.34kN.mσ=Mmax/W=340200/85333=3.99N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=3.99N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.625×3.36×900=1890N=1.89kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1890/(2×80×80)=0.44N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2×450/1000=1.49kN/m=1.49N/mm,挠度系数Kυ=0.521υmax=Kυq’L4/(100EI)=0.521×1.49×9004/(100×9000×3413333)=0.17mm[υ]=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度υmax=0.17mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；W=1×80×802/6=85333mm3,I=1×80×803/12=3413333mm4,1)抗弯承载力验算P=1.250×3.36×900=3780N=3.78kN弯矩系数KM=-0.188Mmax=KMPL=-0.188×3780×900=-639576N.mm=-0.64kN.mσ=Mmax/W=639576/85333=7.50N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=7.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.688Vmax=KVP=0.688×3.78×1000=2601N=2.60kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2601/(1×2×80×80)=0.61N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算P，=1.250×1.49×900=1676N=1.68kN挠度系数Kυ=0.911υmax=KυP，L3/(100EI)=0.911×1676×9003/(100×9000×3413333)=0.36mm[υ]=900/250=3.60mm第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第二层龙骨挠度υmax=0.36mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=2.376每根钢管承载NQK1=2.376×3.78×1000=8981N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=8981+810=9791N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=6.88×0.0326×1000=224N水平拉杆5层,拉杆重量=5×(0.90+0.90)×0.0326×1000=293N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=5×14.6=73N支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=224+293+73=591N钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×591+9791=10500N(2)钢管立杆长细比验算LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm,λ=LO/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3＜150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/（A）=10500/(0.634×424.00)=39.06N/mm2第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案钢管立杆稳定性39.06N/mm2＜205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10500/1000=10.50kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+100)+2×(100+100)=1000mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1000×100]/1000=63.70kN受冲切承载力63.70kN＞F=10.50kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kN＞F=10.50kN,满足要求。4.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距450mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（悬飘2000mm）悬飘工字钢计算书1．计算参数本工程采用18a工字钢钢悬飘@750mm支承上层飘台高支模立杆和外脚手架立杆；锚固端采用预埋φ16钢筋@400与工字钢稳固焊接；根据200×500梁模板钢管支撑计算书，每条钢管的最大轴力为钢管轴向力钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×554+6376=7041N根据扣件式钢管(单管)脚手架设计计算书，外脚手架每条钢管的最大轴力为:N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.20+1.74)+1.4×3.00=7.73kN；2．计算模型3．槽钢强度计算①内力分析根据力学求解器计算：Vmax＝28.6kNMmax＝31.76kN·m计算简图和内力图如下图：第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案计算模型简图（单位：P=kN,q=kN/m）弯矩图（单位：kN.m）剪力图（单位：kN）位移图②抗弯强度验算W＝Mmax/σ＝31.76×103/215＝147.7cm3本工程采用I18a#工字钢，查表得，I18a#工字钢[W]＝185cm3＞W＝147.7cm3工字钢抗弯强度满足设计要求；③抗剪强度验算Vmax＝28.6kN查表得，I18a#工字钢I/S＝15.4cm，b＝0.65cmτ＝VmaxS/Id＝28600/(154×6.5)＝28.57N/mm2托梁抗剪强度τ＝28.57N/mm2＜fv＝125N/mm2,满足要求。④挠度验算I18a#工字钢，I＝1660cm4，E＝210GPa第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案根据力学求解器计算：挠度系数Kυ＝28υmax＝Kυ×103/EI＝28×102/(210×1660)＝8×10-3m＝8mm[υ]＝2150/250＝8.6mm挠度υmax＝8mm＜[υ]=8.6mm,满足要求。3．锚固端预埋钢筋强度计算预埋钢筋的拉力按预埋钢筋位置与悬臂锚固端的距离成正比考虑3.252X+3.652X＝Mmax＝31.76kN·mX＝1.33kN钢筋最大拉力Tmax＝0.5×3.65X＝2.4kNA＝Tmax/σ＝2.4×103/205＝11.84mm2；本工程采用预埋φ16钢筋锚固，查表得，φ16钢筋[A]＝201mm2＞A＝11.84mm2;锚固端预埋钢筋强度满足设计要求；第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案300X700梁模板支撑计算书1．计算参数结构楼板厚180mm，梁宽b=300mm,梁高h=700mm,层高6.00m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用钢门架宽度L=1200mm,门架纵向间距=900mm,梁边至板支撑的距离1.00m；门架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.30+1.04)×1.2=0.48kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.70×1.2=6.05kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×0.70×1.2=0.38kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.75kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=5.76kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=225mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×183/12=145800mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案Mmax=KMq1L2=-0.105×7.75×2252=-41196N.mm=-0.04kN.mσ=Mmax/W=41196/16200=2.54N/mm2梁底模抗弯强度σ=2.54N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×7.75×225=1057N=1.06kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1057/(2×300×18)=0.29N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=5.76kN/m。挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×5.76×2254/(100×6000×145800)=0.11mm[υ]=225/250=0.90mm梁底模挠度υmax=0.11mm＜[υ]=0.90mm,满足要求。计算简图及内力图：（3）第一层龙骨验算门架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25；第一层龙骨采用木枋b=80第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算a.梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=7.75×225/300=5.81kN/mMq=qcL(2-γ)/8=5.81×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.46kN.mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000×225/1000×9.26=1.04kNa=0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，Mp=P×a=1.04×0.45=0.47kN.mMmax=Mq＋Mp=(0.46+0.47)×106=930000N.mm=0.93kN.mσ=Mmax/W=930000/85333=10.90N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=10.90N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×5.81×300/1000+1.04/1000=1.91kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1.91×1000/(2×80×80)=0.45N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.45N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=5.76×225/300=4.32N/mmυq=q"cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=4.32×300×12003×(8-4×0.252+0.253)/(384×9000×3413333)=1.47mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=1.04×1000×450×12002×(3-4×0.382)/(24×9000×3413333)=2.23mmυmax=υq＋υp=1.47+2.23=3.70mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度υmax=3.70mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图：第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（4）第二层龙骨验算门架纵向间距900mm,计算跨数2跨；第二层龙骨采用单木枋:b=80mm,h=80mm,W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.469P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×5.81×300/1000+1.04=1.91NMmax=KMPL=-0.469×1.91×1000×900=-806211N.mm=-0.81kN.mσ=Mmax/W=806211/85333=9.45N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=9.45N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.969Vmax=KVP=1.969×1.91×1000=3761Nτ=3Vmax/(2bh)=3×3.76×1000/(2×80×80)=0.88N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=0.88N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=2.018P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×4.32×300/1000+1.04=1.69kNυmax=KυPL3/（100EI）=2.018×1.69×1000×9003/(100×9000×3413333)=0.81mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm计算简图及内力图：第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第二层龙骨挠度υmax=0.81mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座力的系数=4.938传至每个门架立柱的力NQK1=4.938×1.91=9.43kN每个门架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN每个门架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=9.43+0.76=10.19kN单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门架和水平拉杆重量NGK=(6.00-0.70-1.9)×0.08+3×2.10×0.0376=0.51kN门架总承载力=1.2×NGK＋NQK=kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.80kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.80+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0376]×1.2=11.08kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1020×105/1000=68.22kN1.2×0.51+10.19=10.80门架支承面受冲切承载力68.22kN＞上部荷载F=11.08kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案支承面局部受压承载力F=183.60kN＞上部荷载F=11.08kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m2比较F1、F2取小值F=16.80kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.70m。2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　16.80　kN/m2　γG=1.2　20.16　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　25.76kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　16.80kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=520×182/6=28080mm3；I=bh3/12=520×183/12=252720mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105。q=25.76×(700-180)/1000=13.40kN/m=13.40N/mmMmax=KM•qL2=-0.105×13.40×3002=-126630N.mm=-0.13kN.mσ=Mmax/W=126630/28080=4.51N/mm2侧模抗弯强度σ=4.51N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×13.40×300/1000=2.44kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.44×1000/(2×18×520)=0.39N/mm2侧模抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=16.80×(700-180)/1000=8.74kN/m=8.74N/mm挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×8.74×3004/(100×6000×252720)=0.30mm[υ]=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.30mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图：第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（3）、侧肋强度验算计算跨度520mm；跨数1跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125q=25.76×300/1000=7.73kN/m=7.73N/mmMmax=KMqL2=0.125×7.73×5202=261274N.mm=0.26kN.mσ=Mmax/W=261274/85333=3.06N/mm2侧肋抗弯强度σ=3.06N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500Vmax=KVqL=0.500×7.73×520/1000=2.01kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.01×1000/(2×80×80)=0.47N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.47N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.302q，=16.80×300/1000=5.04kN/m=5.04N/mm第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案υmax=Kυq，L4/100EI=1.302×5.04×5204/(100×9000×3413333)=0.15mm[υ]=520/250=2.08mm侧肋挠度υmax=0.15mm＜[υ]=2.08mm,满足要求。计算简图及内力图：6.计算结果：第一层龙骨80×80mm单木枋@225mm,第二层龙骨80×80mm单木枋@1200mm；门架纵向@900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓0排。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案200X1000梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚180mm，梁宽b=200mm,梁高h=1000mm,层高6.00m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离1.00m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.20+1.64)×1.2=0.66kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.20×1.00×1.2=5.76kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.20×1.00×1.2=0.36kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.20×1.4=0.56kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.34kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=5.65kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=225mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=200mm；W=bh2/6=200×182/6=10800mm3；I=bh3/12=200×183/12=97200mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案Mmax=KMq1L2=-0.105×7.34×2252=-39017N.mm=-0.04kN.mσ=Mmax/W=39017/10800=3.61N/mm2梁底模抗弯强度σ=3.61N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×7.34×225=1001N=1.00kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1001/(2×200×18)=0.42N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.42N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=5.65kN/m；挠度系数Kυ=0.644；υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×5.65×2254/(100×6000×97200)=0.16mm[υ]=225/250=0.90mm梁底模挠度υmax=0.16mm＜[υ]=0.90mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=200mm,γ=200/1200=0.17；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=7.34×225/200=8.26kN/mMq=qcL(2-γ)/8=8.26×200/1000×1200/1000×(2-0.17)/8=0.45kN.mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=500/1000×225/1000×9.26=1.04kNa=0.5×(L-c)=0.5×(1200-200)=500mm，Mp=P×a=1.04×0.50=0.52kN.mMmax=Mq＋Mp=(0.45+0.52)×106=970000N.mm=0.97kN.mσ=Mmax/W=970000/85333=11.37N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=11.37N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×8.26×200/1000+1.04/1000=1.87kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1.87×1000/(2×80×80)=0.44N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=5.65×225/200=6.36N/mmυq=q"cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=6.36×200×12003×(8-4×0.172+0.173)/(384×9000×3413333)=1.47mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=1.04×1000×500×12002×(3-4×0.422)/(24×9000×3413333)=2.34mmυmax=υq＋υp=1.47+2.34=3.81mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度υmax=3.81mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数2跨；第二层龙骨采用单木枋:b=80mm,h=80mm,W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×8.26×200/1000+1.04=1.87N弯矩系数KM=-0.469Mmax=KMPL=-0.469×1.87×1000×900=-789327N.mm=-0.79kN.mσ=Mmax/W=789327/85333=9.25N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=9.25N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.969Vmax=KVP=1.969×1.87×1000=3682Nτ=3Vmax/(2bh)=3×3.68×1000/(2×80×80)=0.86N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=0.86N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×6.36×200/1000+1.04=1.68kN挠度系数Kυ=2.018υmax=KυPL3/(100EI)=2.018×1.68×1000×9003/(100×9000×3413333)=0.80mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度υmax=0.80mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=4.938传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=4.938×1.87=9.23kN每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=9.23+0.76=9.99kN单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK=(6.00-1.00-1.9)×0.08+3×2.10×0.0376=0.48kN门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.48+9.99=10.57kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.57kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.57+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0376]×1.2=10.85kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1020×105/1000=68.22kN第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案门架支承面受冲切承载力68.22kN＞上部荷载F=10.85kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN＞上部荷载F=10.85kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×1.00=24.00kN/m2比较F1、F2取小值F=24.00kN/m2，有效压头高度为F/γ=1.00m。2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　24.00　kN/m2　γG=1.2　28.80　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　34.40kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　24.00kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=820×182/6=44280mm3；I=bh3/12=820×183/12=398520mm4。1）抗弯强度验算q=34.40×(1000-180)/1000=28.21kN/m=28.21N/mm；弯矩系数KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.105×28.21×3002=-266585N.mm=-0.27kN.mσ=Mmax/W=266585/44280=6.02N/mm2侧模抗弯强度σ=6.02N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.606×28.21×300/1000=5.13kNτ=3Vmax/(2bh)=3×5.13×1000/(2×18×820)=0.52N/mm2侧模抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=24.00×(1000-180)/1000=19.68kN/m=19.68N/mm，挠度系数Kυ=0.644υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×19.68×3004/(100×6000×398520)=0.43mm[υ]=300/250=1.20mm第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案侧模挠度υmax=0.43mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×34.40=32.68kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-180)/2=410mm=0.41m，N=abFs=0.60×0.41×32.68=8.04kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN对拉螺栓受力8.04kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度410mm；跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mm。W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,1）抗弯强度验算q=34.40×300/1000=10.32kN/m=10.32N/mm；弯矩系数KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.125×10.32×4102=-216849N.mm=-0.22kN.mσ=Mmax/W=216849/85333=2.54N/mm2侧肋抗弯强度σ=2.54N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案Vmax=KVqL=0.625×10.32×410/1000=2.64kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.64×1000/(2×80×80)=0.62N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.62N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=24.00×300/1000=7.20kN/m=7.20N/mm；挠度系数Kυ=0.521υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×7.20×4104/(100×9000×3413333)=0.03mm[υ]=410/250=1.64mm侧肋挠度υmax=0.03mm＜[υ]=1.64mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨80×80mm单木枋@225mm,第二层龙骨80×80mm单木枋@1200mm；门式钢管脚手架纵向@900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案180厚楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚180mm，层高6.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm,门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.18×1.2=5.18kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.18×1.2=0.24kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=9.28kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=5.78kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=450mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm；W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.107M1=KMq1L2=-0.107×9.28×4502=-201074N.mm剪力系数KV=0.606V1=KVq1L=0.606×9.28×450=2531Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.107M2=KMq2L2=-0.107×5.78×4502=-125238N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M3=KMq2L2=0.077×5.78×4502=90125N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.606×5.78×450=1576N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(5.78/1.2)×4504/(100×6000×486000)=0.44mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN，计算简图如下：跨中弯矩系数KM=0.200M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×450=315000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×450=-157500N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4503/(100×6000×486000)=1.14mm2）抗弯强度验算M1=-201074N.mmM2＋M5=-282738N.mmM3＋M4=405125N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=405125N.mm=0.41kN.mσ=Mmax/W=405125/54000=7.50N/mm2楼板底模抗弯强度σ=7.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2531NV2+V3=1576+2100=3676N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=3676N=3.68kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3676/(2×1000×18)=0.31N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.31N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算υmax=υ2+υ3=0.44+1.14=1.58mm[υ]=450/250=1.80mm楼板底模挠度υmax=1.57mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。内力图如下图：第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（3）第一层龙骨验算门架宽度1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数2跨；第一层龙骨间距450mm,第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=9.28×450/1000=4.18kN/m弯矩系数KM=0.094Mmax=KMqL2=0.094×4.18×12002=565805N.mm=0.57kN.mσ=Mmax/W=565805/85333=6.63N/mm2第一层龙骨抗弯强度σ=6.63N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数Kv=0.594Vmax=KVqL=0.594×4.18×1200=2980N=2.98kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2980/(2×80×80)=0.70N/mm2第一层龙骨抗剪强度τ=0.70N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=5.78/1.2×450/1000=2.17kN/m=2.17N/mm挠度系数Kυ=1.380υmax=Kυq’L4/(100EI)=1.380×2.17×12004/(100×9000×3413333)=2.02mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度υmax=2.02mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案（4）第二层龙骨验算门架纵向间距900mm,计算跨数2跨,第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；W＝1×80×802/6=85333mm3；I＝1×80×803/12=3413333mm4；1)抗弯强度验算P=9.28×0.45×(0.6+0.60/2)×1000=3758kN弯矩系数KM=-0.188Mmax=KMPL=-0.188×3758×900=-635854N.mm=-0.64kN.mσ=Mmax/W=635854/85333=7.45N/mm2第二层龙骨抗弯强度σ=7.45N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.688Vmax=KVP=0.688×3.76×1000=2587N=2.59kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2587/(1×2×80×80)=0.61N/mm2第二层龙骨抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数Kυ=0.911P，=5.78/1.2×0.45×(0.6+0.60/2)×1000=1951kNυmax=KυP，L3/(100EI)=0.911×1951×9003/(100×9000×3413333)=0.42mm[υ]=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度υmax=0.42mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数2.376传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=2.376×3758/1000=8.93kN每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.30)×0.90×1=0.81kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=8.93+1.4×0.81=10.06kN单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(6.00-0.18-1.90)×0.08+(1.2+0.90)×0.0376=0.39kN门式钢管脚手架总承载力为1.2×NGK+NQK=1.2×0.39+10.06=10.53kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.53kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.53+1.90×0.08+[(1.2+0.90)×0.0376]×1.2=10.77kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+100)+2×(100+100)=1000mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×1000×100]/1000=63.70kN受冲切承载力63.70kN＞F=10.77kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案支承面局部受压承载力183.60kN＞F=10.77kN,满足要求。4.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距450mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距900mm。门架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案十二、附图第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页 金凤豪苑工程梁板支模施工方案第91页共91页'