地块定销房项目主楼模板工程施工方案

'昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案地块定销房项目主楼模板工程施工方案一、编制依据&施工组织设计。&本工程施工图纸。&国家有关的规范、标准、规程、图集。&《建筑施工手册》第四版&《建筑结构荷载规范》（2012）（GB50009-2012）&《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）&《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）&《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）&《混凝土结构工程施工质量验收规范》（2011年版）(GB50204-2002)&《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011&《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91二、工程概况2.1、工程名称及参建单位工程名称：昆山正仪林场S1地块定销房项目工程地址：位于君子亭东路南侧，新城路东侧建设单位：昆山上铁房地产开发有限公司勘察单位：江苏省第二地质工程勘察院设计单位：上海瀚联建筑设计咨询有限公司监理单位：上海华东铁路建设监理有限公司施工单位：中铁二十四局集团有限公司2.2、工程规模及各单位工程简介本工程总建筑面积为164132m2，由7幢高层住宅楼、1幢商业楼和1个地下车库组成。1#～7#104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案高层住宅楼为剪力墙结构，8#商业楼和地下车库为框架结构，其中1#、2#楼地下一层，地上26层，建筑高度为77.25m；3#～7#楼地下一层，地上27层，建筑高度为79.95m；8#商业楼为地上四层的框架结构，建筑高度18.75m；地下车库一层，结构层高3.6m；高层建筑外墙采用真石漆饰面涂料。单体名称建筑面积层数基础桩类型（根数）上部结构高度地下地上住宅1#楼771.1018730.2626桩筏基础PHS(192)钢筋混凝土剪力墙77.25住宅2#楼771.1018730.2626PHS(192)77.25住宅3#楼771.1019446.3227PHS(194)79.95住宅4#楼771.1019446.3227PHS(194)79.95住宅5#楼608.2015899.6727PHS(162)79.95住宅6#楼771.1019446.3227PHS(194)79.95住宅7#楼771.1019446.3227PHS(194)79.95配套商业8#楼/8169.74桩基PHC(165)框架18.75地下车库19582.11/1桩筏基础ZH(1239)框架3.5三、施工准备3.1、技术准备1、根据施工图纸要求计算模板配置数量，确定各部位模板施工方法，编制模板施工方案。2、项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。3、根据施工进度，提前制定模板进场或加工计划。4、柱、梁、板支撑搭设完毕经验收合格。5、钢筋和模板分项工程完成后，必须经过班组自检、项目部自检、监理单位验收，签字同意后方可浇筑砼。～3.2、人员准备104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案根据施工进度计划及各单体施工段划分进行劳动力安排，主要劳动力分工及数量如下：劳动力准备一览表序号工作内容人数施工准备阶段木料加工20模板拼装20施工阶段模板运输、安装、拆除30模板清理、刷脱模剂5模内清理5备注：根据工作量的大小合理配置人员3.3、材料选用1、模板材料选用D=18mm厚的木质胶合板，木方选用50×100mm。根据结构施工图纸按结构尺寸列出模板规格和数量进行配制。2、外支撑采用Φ48×3.0钢管，其质量符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793中的Q235普通钢管的要求，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定。钢管上严禁打孔。3、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏。4、螺杆采用M12、M14对拉螺栓，针对地下室外墙加焊止水片。3.4、机具准备机具及设备一览表名称规格功率数量104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案锤子重量0.25、0.5Kg20把圆盘锯3kW4台平刨3kW5台手电钻5把手提电锯1.05kW5台手提电刨0.45kW5台活动扳手最大开口宽65mm10把扭矩扳手15把钢丝钳长150、175mm5个墨斗5个线锤1kg10个砂轮切割机5个水准仪3台钢卷尺5米10把靠尺2米5把3.5、现场准备1、根据地库的形状和现场布局，在施工现场北侧、南侧各设一块加工区（设置在塔吊的吊装半径内），便于直接运输到施工部位，局部作用半径外的角落采用汽车吊进行运输。2、运输准备：多层板在加工区组装成模板，包括柱模、梁模板，然后用劳动车推至现场，然后用塔吊（吊车）吊运。四、模板及排架支撑施工方案4.1、基础底板模板施工1、垫层模板垫层模板放线，首先放出基础基线的轴线，然后根据轴线位置放出垫层的边线位置。垫层厚度为150mm，垫层模板采用150宽胶合板，长边加钉50×100mm方木制作成定型模板，沿垫层边线设置，定型模板外侧打入木桩作为支撑。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案2、基础模板基础放线：先放出基础轴线，各墨线端要延长100～150mm，以便支模辨认。为避免墨线被土覆盖或水冲掉，需要用油漆等做标记。底板模板一般由侧板、斜撑、平撑组成，采用18厚胶合板，用50mm×100mm木方作为龙骨，以φ48钢管作为支撑体系施工。侧板可用组合胶合板，板沿长度方向放置50mm×100mm木方作为水平方向背楞，木方水平间距为400mm，上下方向均匀设三道，φ48钢管作竖向外龙骨，间距为600。设φ12对拉螺栓上下各一道。斜撑和平撑钉在木桩与背楞之间，基础的外侧设撑杆，确保稳定性和刚度。基础外墙300高度处按设计要求设置止水钢板，外墙两侧采用吊模施工，模板外两侧上下各设置木方一道，沿底部设置一根M12止水螺栓，水平间距400mm，外墙的内、外侧采用木方进行整体连接，保证浇筑过程中的模板的整体稳定性。电梯井、集水坑等落深部位的侧模采用木模，并用单头螺栓拉结，螺栓一头与底板钢筋焊接固定。并设置钢管对撑。四周沿模板外侧焊定位钢筋，底部加焊定位筋，上部采用钢管和螺栓进行加固定位，如下部浇筑过程中浮力过大，可采取施加模板等重物进行控制。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案底板后浇带的宽度设计为800，中部设置3厚300宽止水钢板，在底板后浇带混凝土侧面采用专用钢丝网隔断。外墙后浇带宽度设计为800，中部设置3厚300宽钢板止水片与底板止水片接通，在外墙后浇带混凝土侧面采用专用镀锌钢丝网隔断，墙板外侧砌筑挡土墙作为今后浇捣时模板。基础底板水平施工缝留置在板墙从底板面向上300处，设置3厚300宽止水钢板，焊接固定在板墙钢筋上。4.2、墙板模墙板模板采用18厚胶合板模，在铺设前均匀涂刷脱膜剂二度，并用短钢筋（墙板厚）焊在墙板钢筋上作为模板限位。板沿长度方向竖向放置50mm×100mm木方作为竖向背楞，间距200mm；Ф48钢管作为水平围檩，间距为500mm，扣件连接，设φ12对拉螺栓加固,螺杆竖向间距为500，螺杆横向间距为400mm。地下室外墙选用止水螺杆，采用三道止水片，中间一道大于两侧，外侧止水片根据保护层用塑料堵头，内侧止水片贴平模板。钢管箍间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墙根部胀模。墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体，外侧支撑与基坑周围连接牢固，模板的要有足够的强度、刚度、整体稳定性。楼层上选用Ф12对拉螺栓，外套塑料套管，两头套塑料堵头，以便于螺栓拆模板继续使用。墙板内加设水泥支撑块，保证墙板厚度尺寸。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案Φ14螺杆50×100方楞所有阳角拼缝、阴角拼缝、两板对接拼缝间均粘帖胶粘条，防止振捣时拼缝漏浆。具体接点如图：104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案4.3、柱模柱模板安装顺序是：安装前检查——模板安装——检查对角线——长度差——安装柱箍——全面检查校正——整体固定——柱头找补。本工程所有柱模板采用18㎜厚胶合板板制作整体模板，竖楞采用50×100㎜方木，水平间距为200mm，方木均经压刨找平，柱箍采用φ48×3.0双钢管，每450㎜一道，最底一层距楼地面小于300㎜；当柱截面长边大于500时，柱中加设Φ14对拉螺杆。其板块与板块竖向接缝处理，做成平口式拼接，拼缝粘贴胶粘条，防止漏浆；竖楞外加柱箍，便于支撑体系与柱的固结，如图。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案4.4、梁模梁底模、侧模均采用木模。梁底承重立杆采用单扣件支撑。沿梁纵向间距与相邻立杆间距一致，便于水平杆拉通。梁净高大于600，梁侧模采用Φ12对拉螺杆拉接，其水平、垂直间距不大于500。梁排架布置一览表梁截面（宽×高）梁底立杆扣件形式梁底方数梁侧木方间距排架高度根数纵向间距200×4501900单扣件22002780弹出梁轴线及水平线并进行复核→搭设梁模板支架→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→安装梁侧模板→安装另一侧模板→安装对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度宜为跨度的1/1000～3/1000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。4.5、楼板模楼板均采用新九夹板作面板，木方竖放，其间距（中-中）不超过300。对于立杆间距为900的顶端采用单扣件支承，局部立杆间距为1000的顶端采用双扣件，计算以立杆900间距的单扣件计算若能满足，1000间距的双扣件即能满足。板排架布置一览表结构板厚板底立杆水平剪刀撑间距排架高度横向间距纵向间距120900～1000900～10004500～600027804.6、楼梯模楼梯踏步模板采用九夹板，支撑采用钢管，楼梯模板由楼梯底模板、侧板及梯级模板构成。楼梯模板在施工前，先按设计图纸进行放样，以确定各部件尺寸。模板的安装顺序是先装上下休息平台及梯梁的模板，然后再在梯梁、模板之间装设楼梯模板。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案安装楼梯模板底模时，应将楼梯底模板两端与梯梁侧模板相接，坡度应符合设计要求，下面以楞木及支柱支撑。支柱长度按实际需要确定，但必须支撑牢固，支柱之间以拉杆相联系。楼梯的纵横杆之间应增设相应数量的斜撑，保证整体支撑体系的稳定性。安装楼梯侧模板时，首先应根据放样图在侧模板上面出梯级图并钉上梯级模板档木。楼梯侧模板靠斜撑等固定在楼梯底模板边上，并保持垂直。安装梯级模板时应根据楼梯侧模板上面出的梯级图进行操作，梯级的模板在混凝土浇筑过程中不得产生太大的变形和位移。楼梯与墙板交接处，为防止墙板混凝土浇捣时，混凝土从接口处涌出，在接口处墙板钢筋外侧绑扎双层钢丝网。4.7、后浇带针对楼板的后浇带，下部支承应与两侧模板支撑分开。下面布置两排立杆，纵横间距各800，两侧设“八”字形斜撑，保证顶板浇筑可靠稳定。针对后浇带与两侧模板拆模时间不同，下部扫地杆应单独搭设一排，长度可往两侧各增加1～2m。顶板后浇带两侧采用专门钢丝网进行隔断，待两侧混凝土浇筑完毕两个月后，采用高一等级微膨涨混凝土进行浇筑。4.8、排架搭设要求立杆：120板厚，纵、横间距900；在主要梁底中间增加一排立杆，立杆采用单扣件。水平杆：高度方向间距1500。剪刀撑：在外侧周圈应设由上而下的竖向剪刀撑；中间在纵横向应每4.5米设置由上而下的竖向连续剪刀撑，排架搭设高度大于5米的，在排架中部设置一道水平连续剪刀撑，竖向剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45°~60°。五、混凝土浇筑待模板安装完毕，隐蔽验收合格后，方可进行混凝土的浇筑。1、对于楼板，应按后浇带的位置分区进行浇筑，条件允许的情况下也可以一次性浇筑。针对后浇带一侧的区域，可采取沿外墙往后浇带一侧方向进行浇筑，水平分层，从底部往上分层浇捣，优先进行外墙、柱、梁等低部位，然后浇筑楼板，分层浇筑、振捣。尤其是地下室外墙、墙柱等竖向104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案构件，振捣时应保证相应插入深度，防止因振捣不密实而出现空洞等质量隐患。2、对于夜间浇筑时，现场应保证有足够的照明设施和专业的电工进行值班。3、针对浇筑过程中可能出现的涨模、跑模等意外情况，现场应安排施工管理人员进行看模，钢筋工、木工各两名。一旦出现意外，现场立即组织相关人员进行补救。4、混凝土浇筑时，现场制作相应数量的标养、同条件、拆模试块。六、施工组织管理及质量保证措施6.1、施工组织机构图施工金祥福质量龚东时技术谭拥民安全宋新发材料蒋小兰测量钱靖常务副经理：赵峰项目经理：张嘉强项目副经理：候坚项目工程师：邱小中各班组6.2、质量保证措施1、模板安装顺序：竖向结构模®梁模®104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案平台模。每个单项模板完成后必须经自检并经技术复核后方可转入下道工序。竖向结构模复核时必须复核上口标高。2、认真检查进场模板质量。九夹板要求采用新夹板。各种模板要求坚实、平整、完好。经清理和修整的模板应刷脱模剂以备用。对定加工模板需复核其尺寸。3、按翻样图弹出所有的梁、柱、墙板边线。立模板必须严格按弹线进行。墙板及柱的下方利用墙筋及柱筋焊钢筋限位。4、由施工员对模板的标高进行控制，由项目工程师或技术员进行复核。5、木工翻样、质量员应及时对柱模、墙模的垂直度以及截面尺寸进行复核，只有在确保柱模固定，同时确保柱模的垂直度以后方能铺设平台模、梁模，严禁擅自铺设。6、安装模板前检查预埋件、预留洞的位置、尺寸、规格、数量及固定情况。注意与安装单位协调，封模板前保证墙内管线安装完毕。7、封柱、墙板模前，清理模板内的垃圾、杂物，用压缩空气冲清浮灰。8、弹线立排架，要求横平竖直。立杆的垂直度、间距、剪刀撑的设置以及立柱接长时接头的设置须符合方案要求。9、梁、柱节点模板关系清晰、固定牢固。镶拼时必须用铁钉固定牢固，木模背面与钢管格栅间的缝隙用木楔楔紧。10、模板制作与使用：（1）严格按照木工翻样图所示尺寸进行面板的切割、加工和铁件制作，确保模板几何尺寸的正确。（2）使用过程中，不得随意在面板上开孔，确需开孔时，应征得技术部门同意，并及时落实好封边工作。（3）模板拆除时应轻拿轻放，竖向放置，并及时涂刷脱模剂。（4）动火作业时，在火星飞溅到的模板部位设置好隔离措施（如设挡板等），防止木屑起火。（5）指派专人负责模板的管理和使用，落实专门班组进行模板的加工和整修工作。11、平直度控制和防漏浆操作要点：（1）梁、墙板侧模错缝设置，模板间镶拼严密，镶缝处贴封箱纸带。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案（2）安装柱、墙板底部模板前，对其根部进行清理，并在钢模板底座部位用水泥砂浆找平，使竖向模板标高一致并防止从根部漏浆。楼梯施工缝部位的模板须设置清扫口，避免夹渣等质量通病的发生。（3）严格按施组要求设置扣件管横竖围檩和穿墙螺栓，硬塑套管两头设塑料堵头，双拼横围檩统长设置，接头错开，并按翻样图要求设置钩头螺栓，以有效控制构件的截面尺寸、增强梁、墙板的整体刚度。（4）固定侧模时拉统长麻线，并与排架固定牢固。12、模板安装要求做到定位正确、支撑牢固、板面平直。由专人负责检查复核。模板按负偏差安装。13、模板安装允许偏差：项目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面±5截面内部尺寸基础±10柱、墙、梁+4~-5层高垂直全高£5m6全高>5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m长度上）514、模板拆除：（1）侧模：应在砼强度能保证构件表面和棱角不因拆模受损时拆除。（2）底模：（按下表确定）结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板£250>2、£875>8100梁£875104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案>8100悬臂构件---100注：拆底模时先拆排架牵杠，再拆板底排架、模板。模板拆除时不得野蛮作业，影响重复使用。七、主要安全技术保证措施7.1、原材料的要求1、模板支撑用钢管、扣件按规定在搭设前应进行检验；钢管检验项目中必须增加壁厚检测，钢管壁厚应抽检30%，若抽检中有不合格的，扩大抽检比例一般为10%，依此类推直至全数检查。2、扣件生产单位必须持有生产许可证，在产品上必须标明生产厂家和生产日期；钢管、扣件无使用台帐的要重新建立并进行抽样检验检测，检验检测结果不符合要求的不准使用。7.2、一般要求1、搭设前，所有搭设人员应熟悉施工方案，明确搭设要领和要求，掌握《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中的搭设流程、搭设要求、构造要求；2、施工人员应准备好各种安全用具、劳防用具、施工设施；3、搭设前必须进行脚手架的弹线工作；4、每搭完一步排架后应按构造要求校正步距、纵距、横距及立杆垂直度；5、施工前对作业人员进行安全交底，架子工必须严格按照操作规程及施工方案图纸进行搭设。7.3、排架搭设注意事项1、按规定的构造方案和尺寸进行搭设，注意杆件的搭设顺序；2、及时采用临时支撑，以确保搭设过程中的安全；3、拧紧扣件，拧紧程度要适当；4、有变形的杆件和不合格的扣件（有裂纹或尺寸不合格，扣接不紧等）不能使用；5、随时校正杆件垂直度和水平偏差，避免偏差过大；当天没有完成的脚手架，在收工时一定要确保排架的稳定，以避免发生意外。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案7.4、立杆1、立杆直接立在楼板之上。2、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板。3、立杆下必须设置扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上，距离垫板面高不应大于200mm。横向扫地杆也应采用直角扣件纵向扫地杆下方。4、当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。5、严禁将上端的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平杆上。6、严禁使用型号不同的钢管，统一采用φ48×3.0的钢管。7.5、水平杆搭设要求1、水平杆应采用对接扣件或搭接扣件；2、水平杆如采用搭接，搭接长度为1000，应等间距设置2个旋转扣件固定。端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；7.6、剪刀撑搭设注意事项1、斜撑两端扣件与立杆节点（即立杆与横杆的交点）的距离不大于200，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不大于500，以保证排架的稳定性；2、脚手架各杆件相交伸出的端头，均大于100，以防止杆件滑脱；3、剪刀撑的斜杆接长应采用搭接，搭接方法同立杆的搭接方法；4、剪刀撑应随立杆、水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端必须支承在垫板上；7.7、扣件安装注意事项拧紧程度：装螺栓时注意将根部方正和保持适当的拧紧程度，要求扭力矩控制在40KN.M~65N.M。7.8、模板支撑拆除注意事项1、模板及支撑体系的拆除严格执行拆模令。混凝土浇筑后制作同条件试块、拆模试块，拆模前对同条件试块进行抗压试验，拆模令待强度达到相应要求后由施工单位提出，并按要求填写拆模申请单，待监理同意后方可进行模板拆除。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案2、拆模应根据拆模试块的试压结果进行拆模申请；3、划出拆除排架的施工标志，禁止行人进入；4、严格遵守拆除顺序，由上到下，后搭设者先拆，先搭设者后拆；5、先拆栏杆，脚手板，剪刀撑，而后拆下小横杆，大横杆，立柱等；6、材料工具要用绳索运送，不得乱扔。7、针对后浇带两侧模板拆除时间早于后浇带，拆模时应注意对后浇带底部支撑的保护，防止对后浇带的支撑造成影响。7.9、后浇带模板拆除1、后浇带底部支撑应待混凝土强度达到100%时方可拆除。2、严格遵守拆除顺序，由上到下，后搭设者先拆，先搭设者后拆；7.10、排架安全防护措施1、排架外侧面设有栏栅和挡板，必须增设安全网；2、排架外围四周均要设置剪刀撑，每根斜撑钢管必须落地。7.11、排架使用安全技术措施1、本次排架使用时必须认真按使用要求规范使用；2、不得擅自拆除或移动模板排架上的任一杆件，如某一杆件确实妨碍施工时，应与项目体取得联系，协商解决；3、对参与本次排架搭设的操作人员，管理人员和检查监护人员进行方案、安全、质量等措施交底、并作好交底记录；排架搭设人员必须持证上岗；4、工人在架上进行搭设作业时，必须佩带安全帽和佩挂安全带，不得进行单人作业；5、工人在架体上作业中，应注意自我保护和他人安全，避免发生碰撞闪失和落物，严禁在架体上嬉闹和坐在栏杆上休息；6、禁止随意拆除排架的基本构架杆件，整件性杆件及连接紧固件等。7.12、高空作业安全要求1、高处作业中的安全标志，工具和各种设施，必须在施工前加以检查，确认其完好，方能投入使用；2、104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案施工作业场所有坠落可能的物件，应一律先行撤除或加以固定。高处作业中所用的物料，均应堆放平稳，不妨碍通行。工具应随手放入工具袋。传递物件禁止抛掷；3、雨天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑措施；4、当临边的外侧面临道路、通道时，除防护栏杆外，敞开立面必须挂满安全绿色密目网作全封闭处理。八、安全应急预案8.1、目的和依据为了最大限度的控制和减少因在重特大事故中发生的人员伤亡和财产损失，在突发的事件中，利用现有的救灾手段，以最快的反应能力，有组织、有步骤、有秩序的开展抢险救灾工作，切实把灾害带来的损失降低至最低点，根据《中华人民共和国安全生产法》，结合本工程实际，制定本工程悬挑脚手架安全事故应急救援预案。8.2、应急救援组织概况8.2.1、成立安全事故应急救援小组张嘉强（项目经理）组长邱小中（技术负责人）组员宋新发、陶杰（安全员）组员陶王正宝（架子工班长）组员。8.2.2、安全事故现场处理和事故报告事故现场处理。安全事故发生后，项目部必须在保护现场的情况下，采取一切手段迅速组织抢救人员和财产。因抢救人、财、物需要移动现场物件或疏通交通等原因时，应当采取制作标志、绘制事故现场图或拍照等，并保存现场重要痕迹、物证等；公司办公室在接到重特大事故报告后应迅速通知公司应急救援指挥部总指挥、副总指挥及有关成员，或迅速指挥办公室赶赴事故现场组织抢救工作。事故的报告。安全事故发生后，项目部必须以最快捷的方法立即将事故情况报告应急救援办公室，24小时内写出书面报告，报送公司办公室，8.2.3、安全事故应急救援措施重特大事故发生后，项目部应急救援小组立即投入工作，各小组成104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案员应及时到位履行职责，组织实施事故应急救援，并随时将事故情况及事故的处理情况报公司总指挥部。1、由项目部负责组建应急救援抢险队。一旦事故发生能够在第一时间赶赴现场参加救援，减少人员伤害和财产损失，担任警戒，维护现场秩序。2、项目部在事故发生时应当及时向卫生部门和市人民医院报告，组织救护队立即参加抢救伤员，必要时安排转院救治工作。3、项目部应保证应急救援物资的供应和运输。在抢险救灾中紧急调用的物资、车辆、人员和占用场地等，任何单位不得拒绝和阻拦，确保抢险救灾在最短的时间内完成，减少损失。8.2.4、安全事故应急救援小组职责1、向公司总指挥部报告事故及事故的处理情况：2、组织应急救援小组人员，按照本预案迅速开展抢险救灾工作，使灾害损失降至最低点；3、面对突发事故，统一指挥、协调应急救援小组人员参与抢险救灾工作，对抢险救灾工作中产生的争议应采取紧急处理措施，杜绝抢险救灾中的互相扯皮现象；4、对抢险救灾中紧急调用的各类物资、设备、人员和占用场地，事后应做及时归还或采取补偿；5、在重特大事故发生中，出现危及周边企业、单位和住宅人民群众生命安全的险情时，组织人员和物资疏散工作；6、配合上级部门开展事故调查处理工作，并做好为社会稳定和伤亡人员的善后处理工作；7、根据重特大事故的抢险救灾实际情况，及时调整、修订和补充本应急救援预案。8.2.5、相关的应急电话医院救护中心：120火警：119匪警：110104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案项目部联系电话：项目负责人：张嘉强手机：13601889497安全员：宋新发手机：13611716572技术负责人：邱小中手机：150005721838.2.6、工伤事故报告制度1、发生轻伤事故后，负伤人员或最先发现事故人员应立即报告领导,对受伤人员歇工满一个月以上的事故，要填写“伤亡事故登记表”并应即时上报。2、发生重伤事故和重大伤亡事故，必须立即将事故概况（包括伤亡人数、发生事故的时间、地点、事故原因）等用快速办法报上级有关部门。3、事故发生后，现场人员不要惊慌失措，要有组织有指挥地抢救伤员和排险，制止事故的扩大。4、发生死亡、重大伤亡事故的项目应保护现场，因抢救伤员的排险必须移动现场对象时，要做好标记，清理事故现场应取得调查组同意方可进行，不得以任何借口，擅自清理现场或掩盖现场。5、事故调查组在调查过程中，向项目有关人员了解情况和索取有关资料时，任何人不得拒绝。任何人不得阻碍、干涉事故调查组的正常工作。6、必须坚持“四不放过”的原则，对职工进行教育，吸取教训，并提出切实可行的整改措施，对事故责任人及有关人员进行教育和严肃查处。8.3、应急救援预案8.3.1、高空坠落、物体打击应急救援预案1、现场职工发现发生高空坠落、物体打击事故，应就地进行抢救及呼救，并立即通知项目经理或工地负责人。项目负责人知晓事故后，应立即通知应急救援组织进行抢救，并指示各班组立即停止作业。2、立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待。3、施工人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生命。应首先观察其神智是否清醒，并查看伤员伤势，做到心中有数。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案4、伤员昏迷，但心跳和呼吸存在，应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根后倒，影响呼吸。5、将伤员口中可能脱落的牙齿和积血清除，以免误入气管，引起窒息。6、对于无心跳和呼吸的伤员应立即进行人工呼吸和胸外心脏按摩，待伤员心跳、呼吸好转后，将伤员平卧在平板上，及时送往医院抢救。7、如发现伤员耳朵、鼻子出血，可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布或纱布去堵塞，以免造成颅内压力增加和细菌感染。8、如外伤出血，应立即用清洁布块压迫止血，压迫无效时，可用布鞋带或橡皮带等在出血的肢体近躯处捆扎，上肢出血结扎在臂上1/2处，下肢出血结扎在大腿上2/3处，到不出血即可。注意每隔25～40分钟放松一次，没次放松0.5～1分钟。9、伤员如腰背部或下肢先着地，下肢有可能骨折，应将两下肢固定在一起，并应超过骨折的上下关节；如下肢骨折，应将上肢挪到胸前，并固定在躯干上，如果怀疑脊柱骨折，搬运时千万注意要保持躯体平伸位，不能让躯体扭曲，然后由3人同时将伤员平托起来，即由一人托及脊背，一人托臀部，一人托下肢，平稳运送，以防骨折部位不稳定，加重伤情。10、腹部如有开放性伤口，应用清洁布或毛巾等覆盖伤口，不可将脱出物还原，以免感染。11、抢救伤员时，无论哪种情况，都应减少途中的颠簸，也不得翻动伤员。8.3.2、触电应急救援预案1、当机立断地脱离电源，尽可能的立即切断总电源（关闭电源），亦可用现场得到的干燥木棒或绳子等非导电体移开电线或电器。2、立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待。3、触电救援分秒必争，立即就地迅速用心肺复苏法进行抢救，并坚持不断地进行，同时及早与医疗部门联系，争取医务人员接替治疗，在其之前，不应放弃现场抢救，更不能只根据没有呼吸或脉搏自判定伤员死亡，放弃抢救。4、触电急救，首先要使触电者迅速脱离电源越快越好。因为电流作用的时间越长，伤害越重。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案5、脱离电源就是要把触电者接触的那一部分带电设备的开关、刀闸或其他断路设备断开；或设法将触电者与带电设备脱离，在脱离电源中，救护人员不准直接用手触及伤员，因为有触电的危险。如触电者处于高处，脱离电源后会自高处坠落，因此，要采取预防措施。6、触电者触及低压带电设备，救护人员应设法迅速切断电源，如拉开电源开关或刀闸，拨除电源插头等；或使用绝缘工具、干燥的木棒、绳索等不导电的东西解救触电者，救护人员也可站在绝缘垫上或干木板上。7、触电者触及高压带电设备，救护人员应迅速切断电源，或用适合该电压等级的绝缘工具（戴绝缘手套、穿绝缘靴并用绝缘棒）解救触电者。救护人员在抢救工程中应注意保持自身与周围带电部分必要的安全距离。8、触电伤员如意识丧失，应在10秒内用看、听、试的方法，判定伤员呼吸心跳情况。看一看伤员的胸部、腹部有无起伏动作；用耳贴近伤员的口鼻处，听有无呼吸气声音；试一试测口鼻有无呼吸的气流，再用两手指轻试一侧（左或右）喉结房凹陷处的。9、触电伤员呼吸和心跳均停止时，应立即按肺肺复苏法支持生命的三项基本措施，正确进行就地抢救。通畅气道；口对口（鼻）人工呼吸；胸外挤压（人工循环）。8.3.3、火灾应急救援预案1、发现工地起火时，应立即切断总电源：发现火势猛，项目部无力扑灭时。应立即报警。2、对火灾附近区域所有人员进行疏通，并有各班组负责人清点本班职工，对缺人员应立即查找去处，报告应急小组。3、消防队救出伤员外，将伤员立即带离危险地方，组织人员进行抢救。4、立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待。5、现场出现火灾时，要立即组织现场人员进行扑救，救火方法要得当，灭火前必须先切断蔓延材料。针对不同类型，采用不同灭火方法。①油料起火不宜用水扑救，可用泡沫灭火器或采用隔离法压灭火源。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案②电气设备起火时，应尽快切断电源，用二氧化碳灭火器灭火，千万不要盲目向电气设备上泼水，这样容易造成触电、短路爆炸等并发性事故。③如果电石库起火，千万不要用水灭火，电石遇水会放出气，造成严重后果。电石库起火时，应用黄砂、干粉灭火。④如果化学材料起火时，更要谨慎，要根据起火物性质选择灭火方法，同时要注意救火人员的安全，防止中毒。6、灭火方法：①窒息灭火方法、②隔离灭火法7、现场出现火险时，工长判断要准确，当即不能救急要及时报警，请消防部门协助灭火。在消防队达到现场后，工长要及时而准确地向消防人员提供火灾区域的情况。8、火灾区域如有人等，要尽快组织力量，设法先将人救出，然后再全面灭火。9、灭火以后，要保护火灾现场，不得留有暗火，并设专人巡视，以防止火灾死而复燃。保护火灾现场是查找火灾原因的重要措施。8.3.4、中暑应急救援预案1、迅速转移应将中暑者迅速移到阴凉通风的地方，揭解开衣服，脱掉鞋子，平卧，头部不要垫高。2、降温用凉水或50%酒精擦洗全身，直到皮肤发红，以促进散热，有条件的可在病人头部、腋下、腹股沟等处放置冰袋，必要时可将病人放入凉水中浸浴降温。降温时必须加强护理，密切观察体温、血压和心跳状况，当体温降到380c左右时，应立即停止降温，以免病人虚脱。3、补充水分和无机盐类对能喝水的病人，应鼓励他喝足加盐凉开水或其它饮料。对不能饮水的病人，应马上送医院输液。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案4、口服仁丹、十滴水、藿香正气水、涂抹清凉油等，以消毒解暑。也可采用民间刮痧法。8.3.5、坍塌事故应急救援预案1、可把休克的伤员（头部、胸部、腹部或大腿处骨折者除外）双腿抬高离地面0.2～0.3米，上其背部朝下躺着，再使用合适的物体把双腿垫起。这样，能使血液顺畅地流动，达到各器官维持生命所必须的程度。2、如果休克的伤员呼吸困难，应让其斜倚或侧卧，使其呼吸顺畅。3、如果伤员有一只腿受伤，可将另一只腿垫高直至使其它器官获得维持生命所必须的血液。4、骨折包扎应包括包扎骨折处的肌肉、健、血管和韧带。5、处理骨折的主要方法是把骨折断面加以固定，并在较长时间内保持良好的固定状态。简易固定方法有：就地取材，如使用薄木板、笔直的棍棒等。护垫用布或毛巾，放于薄木板和伤口之间。两片薄木板之间领带或布条系紧。不能用绷带正对伤口包扎。6、止血对一般流血伤口的控制，把伤口的衣服移开。用无菌或消过毒的纱布、清洁干净的吸收性能好的材料放于受伤肢体部位，并系紧。如伤口在手上，应使用清洁干净的吸收性能良好的材料止血。7、控制严重的出血，如果伤员伤口流血严重，应在“挤压处”进行直接挤压。这样能阻止动脉直接向伤口供血，如果血从下胳膊处的伤口流出，可直接挤压上胳膊处，即抓住伤员的胳膊上部，挤压内侧。如血从腿部的伤口流出，挤压点在大腿根部。8.3.6、机械伤害应急救援预案1、发生机械伤害后，在医护人员没有到来之前，应检查受伤者的伤势，心跳及呼吸情况，视不同情况采取不同的急救错错。2、对被机械伤害的伤员，应迅速小心地使伤员脱离伤源，必要时，拆卸机器，移出受伤的肢体。3、对发生休克的伤员，应首先进行抢救。遇有呼吸、心跳停止者，可采取人工呼吸或胸外心脏挤压法，使其恢复正常。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案4、对骨折的伤员，应利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位；也可将其上肢固定在身侧，下肢与下肢缚在一起。5、对伤口出血的伤员，应让其以头低脚高的姿势躺卧，使用消毒纱布或清洁物覆盖伤口上，用绷带较紧地包扎，以压迫止血，或选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布巾等，对上肢出血者，捆绑在其上臂1/2处，对下肢出血者，捆绑在其腿上2/3处，并每隔25～40分钟放松一次，每次放松0.5～1分钟。6、对剧痛难忍者，应让其服用止痛剂和镇痛剂。采取上述急救措施之后，要根据病情轻重，及时把伤员送往医院治疗。在送往医院的途中，应尽量减少颠簸，并密切注意伤员的呼吸、脉搏及伤口等情况。8.4、应急救援路线图事故伤者经现场应急处置后应及时送至昆山第一人民医院抢救，再经医院诊断是否转至专科医院。项目地质：昆山巴城镇正仪村君子亭东路君子亭花园斜对面昆山市第一人民医院地址：昆山市前进西路91号项目部安质部电话：0512-36683419昆山市第一人民医院电话：址0512-57532362应急救护车救援路线图昆山市第一人民医院中铁二十四局集团有限公司昆山正仪定销房A标项目104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案九、计算书高层住宅、商业楼的计算选用最不利情况进行验算。9.1墙模板计算墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.200m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得65.830kN/m2、76.800kN/m2，取较小值65.830kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.83kN/m2；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(次楞间距):l=200.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.830×0.500×0.900=35.548kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×35.548×200.02+0.117×2.520×200.02=1.54×105N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/WMmax=12.26所以第7天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。9.3板模板(8#商业楼)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.23；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.70；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):335.100；楼板的计算长度(m):7.80；施工平均温度(℃):20.000；楼板的计算宽度(m):2.90；楼板的计算厚度(mm):100.00；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.1×1+0.35×1=2.85kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5=6.92kN/m最大弯矩M=0.1×6.92×0.252=0.043kN·m；面板最大应力计算值σ=43250/54000=0.801N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.801N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案3、挠度计算挠度计算公式为其中q=2.85kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×2.85×2504/(100×9500×48.6×104)=0.016mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.016mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.1=0.625kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2.强度验算:104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.625+0.088)+1.4×0.625=1.73kN/m；最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.73×0.92=0.175kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.175×106/83333.33=2.102N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为2.102N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.625×1.73×0.9=0.973kN；方木受剪应力计算值τ=3×0.973×103/(2×50×100)=0.292N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.292N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.712kN/m；最大挠度计算值ν=0.521×0.712×9004/(100×9500×4166666.667)=0.062mm；最大允许挠度[V]=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值0.062mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.946kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.637kN·m；最大变形Vmax=1.574mm；最大支座力Qmax=7.723kN；最大应力σ=637476.968/4490=141.977N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值141.977N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为1.574mm小于900/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.70，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为11.20kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.723kN；R<11.20kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×4.23=0.585kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.1×0.9×0.9=2.025kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=2.894kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=8.576kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.576kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；σ=8575.718/（0.537×424）=37.664N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=37.664N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.001；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.001×(1.5+0.1×2)=2.115m；Lo/i=2115.213/15.9=133；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；钢管立杆的最大应力计算值；σ=8575.718/（0.381×424）=53.086N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=53.086N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。八、楼板强度的计算:104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置Ⅲ级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=335mm2,fy=360N/mm2。板的截面尺寸为b×h=7800mm×100mm，楼板的跨度取2.9M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=80mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.验算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.8m,短边为2.9m；q=2×1.2×(0.35+25×0.1)+1×1.2×(0.585×9×4/7.8/2.9)+1.4×(2.5+2)=14.26kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×14.258=14.258kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829×14.26×2.92=9.941kN.m；因平均气温为20℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案得到7天龄期混凝土强度达到58.4%,C35混凝土强度在7天龄期近似等效为C20.44。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.802N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=335.1×360/(1×1000×80×9.802)=0.154计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.154×(1-0.5×0.154)=0.142；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=αs×α1×b×ho2×fcm=0.142×1×1000×802×9.802×10-6=8.917kN.m；结论：由于∑M1=M1=8.917<=Mmax=9.941所以第7天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.8m,短边为2.9m；q=3×1.2×(0.35+25×0.1)+2×1.2×(0.585×9×4/7.8/2.9)+1.4×(2.5+2)=18.8kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×18.796=18.796kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0829×18.8×2.92=13.104kN.m；因平均气温为20℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到14天龄期混凝土强度达到79.2%,C35混凝土强度在14天龄期近似等效为C27.72。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.206N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=335.1×360/(1×1000×80×13.206)=0.114计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.114×(1-0.5×0.114)=0.108；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M2=αs×α1×b×ho2×fcm=0.108×1×1000×802×13.206×10-6=9.086kN.m；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案结论：由于∑M2=∑M1+M2=18.003>Mmax=13.104所以第14天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。楼板模板支撑可以拆除。8#楼梁跨度大于8m，因此梁底模应待混凝土强度达到100%，28天后方可进行拆除。九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案9.4梁模板(高层)计算梁段:KL01(200*450)。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.20；梁截面高度D(m):0.45；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：2.78；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.70；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):10.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：900；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.450m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.992kN/m2、10.800kN/m2，取较小值10.800kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=90×1.8×1.8/6=48.6cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.9×10.8×0.9=10.5kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.9×4×0.9=4.54kN/m；q=q1+q2=10.498+4.536=15.034kN/m；计算跨度(内楞间距):l=165mm；面板的最大弯距M=0.125×15.034×1652=5.12×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=5.12×104/4.86×104=1.053N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.053N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=10.8×0.9=9.72N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=165mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=90×1.8×1.8×1.8/12=43.74cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×9.72×1654/(100×9500×4.37×105)=0.009mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=165/250=0.66mm；面板的最大挠度计算值ν=0.009mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.66mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×102×2/6=166.67cm3；I=5×103×2/12=833.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×10.8×0.9+1.4×4×0.9)×0.165=2.76kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=900mm；内楞的最大弯距:M=0.1×2.76×900.002=2.23×105N·mm；最大支座力:R=1.1×2.756×0.9=2.729kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.23×105/1.67×105=1.339N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.339N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=900mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=10.80×0.17=1.78N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×1.78×9004/(100×10000×8.33×106)=0.095mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=900/250=3.6mm；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案内楞的最大挠度计算值ν=0.095mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=3.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.729kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.136kN·m外楞最大计算跨度:l=200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.36×105/8.98×103=15.193N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=15.193N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.019mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.019mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×10.8+1.4×2)×0.9×0.2=2.837kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.837kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=900×18×18/6=4.86×104mm3；I=900×18×18×18/12=4.37×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.45×0.90=11.15kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=11.15+0.34+2.27=13.76kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=1/8×13.762×0.22=0.069kN·m；σ=0.069×106/4.86×104=1.416N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.416N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.450+0.35）×0.90=10.64KN/m；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×10.642×2004/(384×9500×4.37×105)=0.053mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.053mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=200/250=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.45×0.2=2.295kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.2×(2×0.45+0.2)/0.2=0.385kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×2.295+1.2×0.385=3.216kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.9=1.26kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=3.216+1.26=4.476kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×4.476×0.9×0.9=0.363kN.m；最大应力σ=M/W=0.363×106/83333.3=4.351N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值4.351N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×4.476×0.9=2.417kN；方木受剪应力计算值τ=3×2417.04/(2×50×100)=0.725N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.725N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=2.295+0.385=2.680kN/m；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案方木最大挠度计算值ν=0.677×2.68×9004/(100×10000×416.667×104)=0.286mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.900×1000/250=3.600mm；方木的最大挠度计算值ν=0.286mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.6mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.450=11.475kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(11.475+0.350)+1.4×4.500=20.490kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.298kN，中间支座最大反力Rmax=3.432；最大弯矩Mmax=0.112kN.m；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案最大挠度计算值Vmax=0.015mm；最大应力σ=0.112×106/4490=24.922N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值24.922N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.432kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=0.298kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.78=0.431kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.90/2+(0.60-0.20)/2)×0.90×0.35=0.246kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.90/2+(0.60-0.20)/2)×0.90×0.120×(1.50+24.00)=2.148kN；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案N=0.298+0.431+0.246+2.148=3.123kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=3122.898/(0.209×424)=35.241N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=35.241N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=3.432kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(2.78-0.45)=0.431kN；N=3.432+0.431=3.793kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=3792.564/(0.209×424)=42.798N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=42.798N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！9.5梁模板(8#商业楼)计算梁段:KL17(400*850)。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):0.85；混凝土板厚度(mm):100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.70；2.荷载参数104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):20.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：400mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.850m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.992kN/m2、20.400kN/m2，取较小值20.400kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=45×1.8×1.8/6=24.3cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.45×20.4×0.9=9.91kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.45×4×0.9=2.27kN/m；q=q1+q2=9.914+2.268=12.182kN/m；计算跨度(内楞间距):l=250mm；面板的最大弯距M=0.1×12.182×2502=7.61×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=7.61×104/2.43×104=3.133N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.133N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=20.4×0.45=9.18N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=250mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=45×1.8×1.8×1.8/12=21.87cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×9.18×2504/(100×9500×2.19×105)=0.117mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值ν=0.117mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×102×1/6=83.33cm3；I=5×103×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×20.4×0.9+1.4×4×0.9)×0.25=6.77kN/m；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案内楞计算跨度(外楞间距):l=450mm；内楞的最大弯距:M=0.1×6.77×450.002=1.37×105N·mm；最大支座力:R=1.1×6.768×0.45=3.35kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.37×105/8.33×104=1.645N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.645N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=450mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=20.40×0.25=5.10N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=4.17×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×5.1×4504/(100×10000×4.17×106)=0.034mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.034mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=1.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.35kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.335kN·m外楞最大计算跨度:l=400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=3.35×105/8.98×103=37.307N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=37.307N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.2mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.2mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×20.4+1.4×2)×0.45×0.4=4.91kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.91kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=900×18×18/6=4.86×104mm3；I=900×18×18×18/12=4.37×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.85×0.90=21.07kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=21.07+0.34+2.27=23.68kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.125×23.676×0.22=0.118kN·m；σ=0.118×106/4.86×104=2.436N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.436N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.850+0.35）×0.90=19.82KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×19.822×2004/(100×9500×4.37×105)=0.04mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.04mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=200/250=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.85×0.2=4.335kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.2×(2×0.85+0.4)/0.4=0.367kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×4.335+1.2×0.367=5.643kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.9=1.26kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=5.643+1.26=6.903kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×6.903×0.9×0.9=0.559kN.m；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案最大应力σ=M/W=0.559×106/83333.3=6.71N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值6.71N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×6.903×0.9=3.728kN；方木受剪应力计算值τ=3×3727.62/(2×50×100)=1.118N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.118N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=4.335+0.367=4.703kN/m；方木最大挠度计算值ν=0.677×4.702×9004/(100×10000×416.667×104)=0.501mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.900×1000/250=3.600mm；方木的最大挠度计算值ν=0.501mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.6mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.850=21.675kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(21.675+0.350)+1.4×4.500=32.730kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.828kN，中间支座最大反力Rmax=10.776；最大弯矩Mmax=0.283kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.115mm；最大应力σ=0.283×106/4490=63.077N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值63.077N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.70，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为11.20kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取11.20kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.776kN；R<11.20kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=0.828kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.6=0.558kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.90/2+(0.90-0.40)/2)×0.90×0.35=0.265kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.90/2+(0.90-0.40)/2)×0.90×0.100×(1.50+24.00)=1.928kN；N=0.828+0.558+0.265+1.928=3.578kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=3578.295/(0.209×424)=40.38N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=40.38N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=10.776kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(3.6-0.85)=0.558kN；N=10.776+0.558=11.202kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案钢管立杆受压应力计算值；σ=11202.248/(0.209×424)=126.413N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=126.413N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！9.6柱模板计算柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H=3.60m；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.600m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得65.830kN/m2、86.400kN/m2，取较小值65.830kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=65.83kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=4kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。104中铁二十四局集团有限公司 昆山正仪林场S1地块定销房项目主楼模板工程专项施工方案由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=183mm，且竖楞数为4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=183.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.993kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=31.993+2.268=34.261kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×34.261×183×183=1.15×105N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W