中国铁建某小高层模板工程专项施工方案

'中国铁建某小高层模板工程专项施工方案一、编制依据1、中国铁建·XXXX工程施工图纸2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-20114、《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）中国建筑工业出版社；6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20027、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；8、《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；9、《建筑施工手册》第五版中国建筑工业出版社；二、工程概况1、总体概况序号项目内容1工程名称2建设单位3勘测单位4设计单位5监理单位6施工单位7建筑面积8合同工期9质量要求本工程的质量应达到国家、行业和重庆市针对工程各相关部分、阶段和内容所指定的强制性质量标准，达到重庆市分户验收标准和甲方质量要求，工程质量一次验收合格。2、建筑设计概况本工程为XXXX工程，位于XXXX，项目地块东西距离约197.20米，南北距离约149.8米。该小区北面边为市政32米道路，交通方便。拟建场地属浅丘剥蚀斜缓坡地貌，地面高程在262.18~322.46米之间，最大高差60m第107页共107页 。本项目由1#、2#、3#高层住宅、4#高层办公楼及大型地下车库组成，总建筑面积为52036.61平方米。其中1#楼层数为18F/-2F,建筑面积为9176.75平方米，建筑高度为（地上/地下）：54.3米/8.9米；2#楼层数为17F/-2F,建筑面积为10003.55平方米，建筑高度为（地上/地下）：51.3米/8.9米；3#楼层数为17F/-2F,建筑面积为12124.30平方米，建筑高度为（地上/地下）：51.3米/8.9米；4#楼层数为10F/-2F,建筑面积为8570.39平方米，建筑高度为（地上/地下）：37.8米/8.9米。本工程设计使用年限50年，耐火等级为二级（地下车库一级）。3、结构设计概况本工程结构形式地下车库为框架结构，1#、2#楼为剪力墙结构，3#楼为部分框支剪力墙结构，4#楼为框架结构。地区基本设防烈度为6度，结构抗震：1#、2#楼为四级；3#框支框架为二级、框架为三级、基顶~5.950的剪力墙为三级、5.950以上为四级。4#楼框架、剪力墙均为三级抗震。基础类型有独立基础、条形基础、筏板基础和桩基础，其中1#楼有条基46.9m、筏板基础21.78㎡，桩基28根；2#楼共有筏板基础13.0㎡，桩基46根3#楼共有独立基础38个；4#楼共有筏板基础15㎡，独立基础25个，桩基12根；车库部分共有条基161m、独立基础92个，桩基41根。独立基础的设计尺寸从900mm到2700mm不等。嵌岩深度为500mm~800mm。条形基础的设计宽度为800mm~1900mm，嵌岩深度分为700mm和800mm。桩基础设计桩身直径为800mm和900mm，截面形状分为圆形和椭圆形。桩基础的嵌岩深度为1倍桩径。部分桩底有扩大角处理。基础均以中风化基岩作为持力层，当为中风化泥岩时，天然单轴抗压强度标准值frk=6.9MPa，地基承载力特征值fa=1435.0kpa。当为中风化砂岩时，饱和单轴抗压强度标准值frk=21.9MPa，地基承载力特征值fa=7665.0kpa。结构层标高、层高及混凝土强度等级详见各楼栋楼层信息表。4、模板支撑架设计概况（1）楼板：楼板最大板厚为160mm，最小板厚为100mm。分别按最大层高5.3m进行设计。板厚相同部位的模板支撑架均按此方案进行搭设。（2）梁：选取有代表性的四组梁段分别进行设计验算。①400×1400mm（层高按最高5.3m计算，梁两侧楼板厚度取最大160mm。400×第107页共107页 1400mm≤梁截面面积＞450×900mm的梁段均按此方案支撑搭设）；②450×900mm（层高按最大5.3m计算，梁两侧楼板厚度取最大160mm。450×900mm≤梁截面面积＞300×800mm的梁段均按此方案支撑搭设）；③300×800mm（层高按最大5.3m计算，梁两侧楼板厚度取最大160mm。300×800mm≤梁截面面积＞200×600mm的梁段均按此方案支撑搭设）；④200×600mm（层高按最大5.3m计算，梁两侧楼板厚度取最大160mm。梁截面面积≤200×600mm梁段均按此方案支撑搭设）；（3）柱：选取有代表性的两组柱截面进行验算；①最大柱截面尺寸为900×900mm，按最大层高5.3m进行验算。（900×900mm≥柱截面面积＞600×600mm均按此方案进行加固）②600×600mm，按最大层高5.3m进行验算。（柱截面面积≤600×600mm均按此方案进行加固）（4）剪力墙：最大厚度为300mm，墙顶板厚为160mm。按最大高度5.3m进行验算。三、方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：墙模板，梁、板模板均采用扣件式模板支撑架。四、材料选择按一般混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。1、墙模板采用15mm厚木胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓Φ12使用。竖向内楞采用50×第107页共107页 100木方，水平外楞采用圆钢管48×3.5。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用"3"型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓，特别注明所有人防地下室的剪力墙均不得使用穿墙套管，即螺杆不加套管埋与混凝土内，拆模后剔除墙表面堵头塑料或木垫块，在用高标号水泥砂浆掺防水剂修补。2、梁模板面板采用15.000mm胶合面板50×100木方（内楞）现场拼制，圆钢管48×3.5（外楞）支撑，采用可回收m12对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。3、板模板采用15mm厚胶合面板，板底采用50mm×100mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管.如图4.34、隔离剂涂刷隔离剂有利于模板的拆除，使模板不粘连混凝土，拆除的混凝土表面光滑平整，表观良好，支设模板前将模板表面及裁口用油灰刀及大鬃刷铲除扫刷干净，涂刷JQ-T乳化油隔离剂。五、模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要粘贴封箱胶带纸，以防漏浆。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝≤12、相邻模板之间高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±32、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa第107页共107页 ），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。3、±0．000以下模板安装要求木模板支撑系统流程在负二层地面-8.9m(负一层楼面-5.35m)弹好墙柱边线和控制线及负一层-5.35m（一层-0.05m）所有梁边线→焊接墙柱定位钢筋→搭设支撑体系架并在钢管上标识标高控制点→墙柱模板就位→校正外墙内侧模板并与内架拉结牢固同时根据地面梁线安放梁底模板及侧模→铺设楼板模→校正加固墙柱模板→封楼外侧梁模板→验收（1）基础模板安装顺序及技术要点本工程基础类型有独立基础、条形基础、筏板基础和桩基础，以上独立基础、条形基础和筏板基础均以混凝土垫层作底模、天然土壁作为侧模进行混凝土浇筑。集水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢筋将模板拉在挡墙钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。模板的底部应设置不少于2个200×200的出气孔，用孔径2mm的钢丝网双层封闭。（2）楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→墙头模板龙骨→顶板模板→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（3）墙体模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装墙模前，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"第107页共107页 现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。4、±0.000以上模板安装要求木模板支撑系统流程在第n层楼面弹好墙柱边线和控制线及n+1层结构所有梁边线→焊接墙柱定位钢筋→搭设支撑体系架并在钢管上标识标高控制点→墙柱模板就位→根据地面梁线安放梁底模板及侧模→铺设楼板模→校正加固墙柱模板→封楼外侧梁模板→验收（1）梁、板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。（2）墙体模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（3）楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→墙头模板龙骨→顶板模板→→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板模板按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。5、模板构造（1）墙模板第107页共107页 木胶合板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用50×100木方间距200mm，水平外楞圆钢管48×3.5间距500mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距500mm，竖向间距500mm，斜向支撑用钢管中下三道进行间距600mm加固以保证其稳定。地下室外墙用m12对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。墙模木楞盖住板缝，以减少漏浆。（如图5.1、5.2、5.3、5.4）第107页共107页 第107页共107页 第107页共107页 （2）梁模板(扣件钢管架)如图5.51、梁侧模板采用木方作为内楞间距233mm，钢管作为外楞间距500mm，采用可回收的m12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距200mm，200mm，200mm。梁模板采用18mm胶合面板作为面板，梁底支撑间距300mm。支承为φ48×3.5钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向0.8m，梁两侧立杆间距1m，步距1.5m。2、梁模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；第107页共107页 （4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）（3）板模板（如上图5.5）1、楼板模板采用50mm×100mm木方做板底楞，中心间距250mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距1m，跨距0.8m，步距≯1.5m。2、楼板模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"第107页共107页 ，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（6）从墙根起步300mm立第一根立杆以后按1200mm的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。（4）楼梯模板地上、地下室楼梯底模均采用多层木胶合板，梯踏步采用多层木胶合板背50×100mm木方支设。楼梯平台施工缝留在通往上一层的第三阶与第四阶踏步间处，垂直于楼梯底板，模板按钢筋间距留豁口，便于钢筋保护层的垫置。注意保护板筋。剪力墙与楼梯连接的位置必须采用密目钢丝网封闭，防止混凝土在此处流失而产生烂根、孔洞、露筋等缺陷。楼梯一次抹面成活（楼梯支模见附图5）六、模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由施工单位提出申请，监理单位核定后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合规定后方可拆除。第107页共107页 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m的洞口拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、大棕刷进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。七、模板技术措施1、进场模板质量标准（质检员将检查记录报和资料员形成平行自检记录）模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛，表面光滑，无翘曲，边棱平直，无窜角。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2第107页共107页 点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。支模用的钢管必须平直，严禁弯曲。木楞刨平，厚度一致。2、模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。（1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；第107页共107页 检查数量：按规范要求工班必须全数检查的检验批，项目质检员抽查40%检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求工班全数检查所有的检验批，项目质检员抽查40%。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。第107页共107页 2）模板拼装配合，施工员及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出H+500或H+1000的线，根据层高及板厚，在墙钢筋上做出明显标识。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层厚控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木木胶合板背订木方固定。（10）跨度小于4m不考虑，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，见到上道工序验收单后方可合模。（12）混凝土浇筑时，均派专人专职检查模板，预先控制发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项第107页共107页 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）木胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择乳化性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板，同时冲击下部结构安全。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。八、安全、环保文明施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、第107页共107页 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板钢管扣件、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。7、钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。8、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。9、环保与文明施工夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。九、模板支撑体系安全验算（一）墙模板墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢管楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、墙模板基本参数第107页共107页 计算断面宽度300mm，高度5300mm，两侧楼板厚度160mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用60×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距400+650+650+650+650+650+650+650mm，断面跨度方向间距600mm，直径20mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算第107页共107页 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.300m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×27.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取5.14m。荷载计算值q=1.2×24.381×5.140+1.40×3.600×5.140=176.288kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=514.00×1.80×1.80/6=277.56cm3；I=514.00×1.80×1.80×1.80/12=249.80cm4；第107页共107页 计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=21.155kNN2=58.175kN第107页共107页 N3=58.175kNN4=21.155kN最大弯矩M=1.586kN.m最大变形V=0.459mm（1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=1.586×1000×1000/277560=5.714N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!（2）抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×31731.0/(2×5140.000×18.000)=0.514N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!（3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0.459mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×24.38+1.4×0.30×3.60=10.289kN/m挠度计算荷载标准值q=0.30×24.38=7.314kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图第107页共107页 内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.383kN.m经过计算得到最大支座F=6.880kN经过计算得到最大变形V=0.185mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；（1）内龙骨抗弯强度计算第107页共107页 抗弯计算强度f=M/W=0.383×106/64000.0=5.98N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2）内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3495/(2×60×80)=1.092N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!（3）内龙骨挠度计算最大变形v=0.185mm内龙骨的最大挠度小于650.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)第107页共107页 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.722kN.m最大变形vmax=0.275mm最大支座力Qmax=14.792kN抗弯计算强度f=M/W=0.722×106/8982.0=80.38N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；第107页共107页 　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):20对拉螺栓有效直径(mm):17对拉螺栓有效面积(mm2):A=225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.792对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！（二）梁模板(扣件钢管架)①400×1400mm梁段a.梁底支撑计算计算参数:钢管强度为205.0N/mm2。模板支架搭设高度为5.0m，梁截面B×D=400mm×1400mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方60×80mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管48×3.0mm。梁底承重杆按照布置间距300,600mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。第107页共107页 图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.40+0.20)+1.40×2.00=45.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.40+0.7×1.40×2.00=50.155kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.500×1.400×0.400+0.200×0.400)=12.924kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+0.000)×0.400=0.720kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；第107页共107页 I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；（1）抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×12.924+0.98×0.720)×0.300×0.300=0.163kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.163×1000×1000/21600=7.564N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!（2）抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×12.924+1.0×0.720)×0.300=3.268kN　　截面抗剪强度计算值T=3×3268.0/(2×400.000×18.000)=0.681N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!（3）挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×12.924×3004/(100×6000×194400)=0.608mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。第107页共107页 1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.400×0.300=10.710kN/m（2）模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.300×(2×1.400+0.400)/0.400=0.480kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.400×0.300=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×10.710+1.35×0.480)=13.596kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.240=0.212kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第107页共107页 变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.825kNN2=2.825kNN3=0.000kNN4=0.000kN经过计算得到最大弯矩M=0.575kN.m经过计算得到最大支座F=2.825kN经过计算得到最大变形V=0.701mm本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；（1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.575×106/64000.0=8.98N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2）木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]第107页共107页 截面抗剪强度计算值T=3×2.825/(2×60×80)=0.883N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!（3）木方挠度计算最大变形v=0.701mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.045kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第107页共107页 托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.611kN.m经过计算得到最大支座F=8.180kN经过计算得到最大变形V=0.864mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；（1）顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.611×106/1.05/4491.0=129.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（2）顶托梁挠度计算最大变形v=0.864mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：第107页共107页 横杆的最大支座反力N1=8.180kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.133×5.000=0.807kNN=8.180+0.807=8.987kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——长细比，为2100/16.0=132<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=8987/(0.391×424)=54.193N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.250×0.510×0.176=0.022kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；第107页共107页 风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.022×1.200×1.500×1.500/10=0.007kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=8.180+0.9×1.2×0.664+0.9×0.9×1.4×0.007/0.800=8.997kN经计算得到σ=8997/(0.391×424)+7000/4491=55.782N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！b.梁侧模计算一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1400mm，两侧楼板厚度160mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用60×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距250+400+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图第107页共107页 二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.400m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×27.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.24m。荷载计算值q=1.2×24.381×1.240+1.40×5.400×1.240=45.653kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=124.00×1.80×1.80/6=66.96cm3；I=124.00×1.80×1.80×1.80/12=60.26cm4；第107页共107页 计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=5.478kNN2=15.066kN第107页共107页 N3=15.066kNN4=5.478kN最大弯矩M=0.410kN.m最大变形V=0.459mm（1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.410×1000×1000/66960=6.123N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!（2）抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×8217.0/(2×1240.000×18.000)=0.552N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!（3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0.459mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×24.38+1.4×0.30×5.40=11.045kN/m挠度计算荷载标准值q=0.30×24.38=7.314kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图第107页共107页 内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.345kN.m经过计算得到最大支座F=5.621kN经过计算得到最大变形V=0.145mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；（1）内龙骨抗弯强度计算第107页共107页 抗弯计算强度f=M/W=0.345×106/64000.0=5.39N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2）内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2860/(2×60×80)=0.894N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!（3）内龙骨挠度计算最大变形v=0.145mm内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)第107页共107页 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.590kN.m最大变形vmax=0.209mm最大支座力Qmax=12.086kN抗弯计算强度f=M/W=0.590×106/8982.0=65.69N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；第107页共107页 　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.086对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！②450×900mm梁段计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.0m，梁截面B×D=450mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方60×80mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管48×3.0mm。梁底承重杆按照布置间距150,900mm计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。第107页共107页 图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.90+0.20)+1.40×2.00=30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.90+0.7×1.40×2.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.500×0.900×0.450+0.200×0.450)=9.376kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+0.000)×0.450=0.810kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:第107页共107页 W=45.00×1.80×1.80/6=24.30cm3；I=45.00×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4；（1）抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×9.376+0.98×0.810)×0.300×0.300=0.121kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.121×1000×1000/24300=4.982N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!（2）抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×9.376+1.0×0.810)×0.300=2.421kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2421.0/(2×450.000×18.000)=0.448N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!（3）挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×9.376×3004/(100×6000×218700)=0.392mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算第107页共107页 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.900×0.300=6.885kN/m（2）模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.300×(2×0.900+0.450)/0.450=0.300kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.450×0.300=0.270kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×6.885+1.35×0.300)=8.730kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.270=0.238kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第107页共107页 变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.083kNN2=2.083kNN3=0.000kNN4=0.000kN经过计算得到最大弯矩M=0.716kN.m经过计算得到最大支座F=2.083kN经过计算得到最大变形V=1.866mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；（1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.716×106/64000.0=11.19N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2）木方抗剪计算第107页共107页 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.083/(2×60×80)=0.651N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!（3）木方挠度计算最大变形v=1.866mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.045kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第107页共107页 托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.593kN.m经过计算得到最大支座F=6.910kN经过计算得到最大变形V=1.140mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；（1）顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.593×106/1.05/4491.0=125.75N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（2）顶托梁挠度计算最大变形v=1.140mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：第107页共107页 横杆的最大支座反力N1=6.910kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.139×5.000=0.844kNN=6.910+0.844=7.753kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——长细比，为2100/16.0=132<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=7753/(0.391×424)=46.751N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.250×0.510×0.159=0.020kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；第107页共107页 风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.020×1.200×1.500×1.500/10=0.006kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=6.910+0.9×1.2×0.694+0.9×0.9×1.4×0.006/0.900=7.761kN经计算得到σ=7761/(0.391×424)+6000/4491=48.181N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！③300×800梁段计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.0m，梁截面B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方60×80mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。第107页共107页 图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.20)+1.40×2.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.500×0.800×0.300+0.200×0.300)=5.562kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+0.000)×0.300=0.540kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；第107页共107页 （1）抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×5.562+0.98×0.540)×0.300×0.300=0.072kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.072×1000×1000/16200=4.466N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!（2）抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×5.562+1.0×0.540)×0.300=1.447kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1447.0/(2×300.000×18.000)=0.402N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!（3）挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×5.562×3004/(100×6000×145800)=0.349mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：第107页共107页 q1=25.500×0.800×0.300=6.120kN/m（2）模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.300×(2×0.800+0.300)/0.300=0.380kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.300×0.300=0.180kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×6.120+1.35×0.380)=7.898kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.180=0.159kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图第107页共107页 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.264kNN2=1.264kN经过计算得到最大弯矩M=0.669kN.m经过计算得到最大支座F=1.264kN经过计算得到最大变形V=2.906mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；（1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.669×106/64000.0=10.45N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2）木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.264/(2×60×80)=0.395N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!（3）木方挠度计算最大变形v=2.906mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!第107页共107页 （二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.045kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.568kN.m第107页共107页 经过计算得到最大支座F=5.530kN经过计算得到最大变形V=2.010mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；（1）顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.568×106/1.05/4491.0=120.45N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（2）顶托梁挠度计算最大变形v=2.010mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=5.530kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.151×5.000=0.917kNN=5.530+0.917=6.447kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；第107页共107页 l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——长细比，为2100/16.0=132<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=6447/(0.391×424)=38.876N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.250×0.510×0.138=0.018kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.018×1.200×1.500×1.500/10=0.005kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=5.530+0.9×1.2×0.755+0.9×0.9×1.4×0.005/1.200=6.452kN经计算得到σ=6452/(0.391×424)+5000/4491=40.106N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！④200×600mm梁段计算参数:第107页共107页 钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.0m，梁截面B×D=200mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.50m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方60×80mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98第107页共107页 采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.500×0.600×0.200+0.200×0.200)=2.790kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+0.000)×0.200=0.360kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=20.00×1.80×1.80/6=10.80cm3；I=20.00×1.80×1.80×1.80/12=9.72cm4；（1）抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×2.790+0.98×0.360)×0.300×0.300=0.037kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.037×1000×1000/10800=3.433N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!（2）抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×2.790+1.0×0.360)×0.300=0.741kN　　截面抗剪强度计算值T=3×741.0/(2×200.000×18.000)=0.309N/mm2第107页共107页 　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!（3）挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.790×3004/(100×6000×97200)=0.262mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.600×0.300=4.590kN/m（2）模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.300×(2×0.600+0.200)/0.200=0.420kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.200×0.300=0.120kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×4.590+1.35×0.420)=6.087kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.120=0.106kN木方计算简图第107页共107页 木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.662kNN2=0.662kN经过计算得到最大弯矩M=0.465kN.m经过计算得到最大支座F=0.662kN经过计算得到最大变形V=2.972mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:第107页共107页 W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；（1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.465×106/64000.0=7.27N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2）木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×0.661/(2×60×80)=0.207N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!（3）木方挠度计算最大变形v=2.972mm木方的最大挠度小于1500.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.045kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)第107页共107页 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.506kN.m经过计算得到最大支座F=3.646kN经过计算得到最大变形V=2.653mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；（1）顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.506×106/1.05/4491.0=107.31N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（2）顶托梁挠度计算最大变形v=2.653mm顶托梁的最大挠度小于1500.0/400,满足要求!第107页共107页 三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=3.646kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.169×5.000=1.027kNN=3.646+1.027=4.673kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——长细比，为2100/16.0=132<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=4673/(0.391×424)=28.178N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10第107页共107页 其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.250×0.510×0.125=0.016kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.50m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.50m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.016×1.500×1.500×1.500/10=0.006kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=3.646+0.9×1.2×0.846+0.9×0.9×1.4×0.006/1.500=4.678kN经计算得到σ=4678/(0.391×424)+6000/4491=29.564N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！（三）板模板①160mm厚板块计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.2m，立杆的纵距b=1.10m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方60×80mm，间距300mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管48×3.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。第107页共107页 图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.16+0.20)+1.40×2.50=8.559kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.16+0.7×1.40×2.50=7.872kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.160×1.100+0.200×1.100)=4.174kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×1.100=2.475kN/m第107页共107页 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=110.00×1.80×1.80/6=59.40cm3；I=110.00×1.80×1.80×1.80/12=53.46cm4；（1）抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×4.174+1.40×2.475)×0.300×0.300=0.076kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.076×1000×1000/59400=1.284N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!（2）抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.174+1.4×2.475)×0.300=1.525kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1525.0/(2×1100.000×18.000)=0.116N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!（3）挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.174×3004/(100×6000×534600)=0.071mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算第107页共107页 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.160×1.200+0.200×1.200)=4.553kN/m面板的计算跨度l=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×4.553×0.300×0.300=0.228kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.228×1000×1000/59400=3.844N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算（1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.160×0.300=1.205kN/m（2）模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.300=0.060kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×1.205+1.20×0.060)=1.366kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.366)×1.100=2.542kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=2.542/1.100=2.311kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.31×1.10×1.10=0.280kN.m第107页共107页 最大剪力Q=0.6×1.100×2.311=1.525kN最大支座力N=1.1×1.100×2.311=2.796kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；（1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.280×106/64000.0=4.37N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1525/(2×60×80)=0.477N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!（3）木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.138kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.138×1100.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.490mm木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN第107页共107页 经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.100+0.080×1.366×1.100×1.100=0.825kN.m抗弯计算强度f=M/W=0.825×106/64000.0=12.89N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=2.796kN均布荷载取托梁的自重q=0.040kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：第107页共107页 托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.931kN.m经过计算得到最大支座F=10.339kN经过计算得到最大变形V=1.463mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；（1）顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.931×106/1.05/4491.0=197.43N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（2）顶托梁挠度计算最大变形v=1.463mm顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重(kN)：NG1=0.143×5.200=0.743kN第107页共107页 （2）模板的自重(kN)：NG2=0.200×1.100×1.000=0.220kN（3）钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.160×1.100×1.000=4.418kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=4.842kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×1.100×1.000=2.475kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.28kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——长细比，为2100/16.0=132<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；第107页共107页 经计算得到σ=9276/(0.391×424)=55.933N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.250×0.510×0.172=0.022kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.10m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.022×1.100×1.500×1.500/10=0.006kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=1.2×4.842+0.9×1.4×2.475+0.9×0.9×1.4×0.006/1.000=8.936kN经计算得到σ=8936/(0.391×424)+6000/4491=55.256N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=270.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=1000mm×100mm，截面有效高度h0=80mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的第107页共107页 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.00m，短边8.00×0.33=2.64m，楼板计算范围内摆放8×3排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.20+25.10×0.16)+1×1.20×(0.74×8×3/8.00/2.64)+1.40×(0.00+2.50)=9.57kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=1.00×9.57=9.57kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算Mmax=ql2/12=9.57×8.002/12=51.05kN.m按照混凝土的强度换算得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=270.00×360.00/(1000.00×80.00×8.41)=0.14第107页共107页 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.139此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αsbh02fcm=0.139×1000.000×80.0002×8.4×10-6=7.5kN.m结论：由于∑Mi=7.48=7.48Mmax=74.12所以第21天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！（三）柱模板①900mm×900mm柱截面一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=900mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=900mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=5300mm，柱箍间距计算跨度d=600mm。柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。第107页共107页 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×27.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。第107页共107页 三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。荷载计算值q=1.2×24.381×0.600+1.40×3.600×0.600=20.578kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；（1）抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×14.629+1.40×2.160)×0.280×0.280=0.161kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.161×1000×1000/32400=4.979N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!（2）抗剪计算第107页共107页 T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×14.629+1.4×2.160)×0.280=3.457kN　　截面抗剪强度计算值T=3×3457.0/(2×600.000×18.000)=0.480N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!（3）挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×14.629×2804/(100×6000×291600)=0.348mm面板的最大挠度小于280.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.280m。荷载计算值q=1.2×24.381×0.280+1.40×3.600×0.280=9.603kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=5.762/0.600=9.603kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.603×0.60×0.60=0.346kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×9.603=3.457kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×9.603=6.338kN第107页共107页 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；（1）抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.346×106/64000.0=5.40N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3457/(2×60×80)=1.080N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!（3）挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.827×600.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.260mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×24.38+1.40×3.60)×0.280×0.600=5.76kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。第107页共107页 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.718kN.m最大变形vmax=0.125mm第107页共107页 最大支座力Qmax=12.649kN抗弯计算强度f=M/W=0.718×106/8982.0=79.94N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于560.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.649B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×24.38+1.40×3.60)×0.280×0.600=5.76kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。第107页共107页 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.718kN.m最大变形vmax=0.125mm最大支座力Qmax=12.649kN抗弯计算强度f=M/W=0.718×106/8982.0=79.94N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!第107页共107页 支撑钢管的最大挠度小于560.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.649H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！②600mm×600mm柱截面一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=600mm，柱模板的截面高度H=600mm，柱模板的计算高度L=5300mm，柱箍间距计算跨度d=600mm。柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。第107页共107页 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×27.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。第107页共107页 三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。荷载计算值q=1.2×24.381×0.600+1.40×3.600×0.600=20.578kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；（1）抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×14.629+1.40×2.160)×0.180×0.180=0.067kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×1000/32400=2.058N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!（2）抗剪计算T=3Q/2bh<[T]第107页共107页 其中最大剪力Q=0.600×(1.20×14.629+1.4×2.160)×0.180=2.222kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2222.0/(2×600.000×18.000)=0.309N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!（3）挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×14.629×1804/(100×6000×291600)=0.059mm面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.180m。荷载计算值q=1.2×24.381×0.180+1.40×3.600×0.180=6.173kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=3.704/0.600=6.173kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.173×0.60×0.60=0.222kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×6.173=2.222kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×6.173=4.075kN截面力学参数为第107页共107页 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；（1）抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.222×106/64000.0=3.47N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2222/(2×60×80)=0.695N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!（3）挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.389×600.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.167mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×24.38+1.40×3.60)×0.180×0.600=3.70kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。第107页共107页 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.444kN.m最大变形vmax=1.596mm第107页共107页 最大支座力Qmax=5.556kN抗弯计算强度f=M/W=1.444×106/8982.0=160.77N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=5.556B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×24.38+1.40×3.60)×0.180×0.600=3.70kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。第107页共107页 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.444kN.m最大变形vmax=1.596mm最大支座力Qmax=5.556kN抗弯计算强度f=M/W=1.444×106/8982.0=160.77N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!第107页共107页 支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=5.556H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！第107页共107页'