斯凯孚济南项目高支模专项施工方案

'斯凯孚济南项目高支模专项施工方案第一章工程概况一、工程概况济南市泉城旺角商业楼工程，南北长约36m，东西宽101.91m。工程结构形式为框架结构，基础为伐板基础、框架柱为独立基础及地下室剪力墙下条形基础。本工程耐火等级二级，抗震设防烈度六度，建筑设计使用年限50年。根据设计图纸要求，1a车间D区A轴-E轴×10轴-19轴间，长度为59.90m，宽度为18.20m，层高9m，建筑面积约1090.02m2，采用高支模板支撑体系。其他楼板实际支撑模板高度小于4.5m，可作为普通模板考虑。根据现场实际情况和材料，我单位将该部分高支模采取钢管门型钢管满堂架形式搭设支撑体系。根据建筑的搭设方式相同取最大梁、最厚板、最大搭设高度等作为代表分别进行计算。图中蓝色阴影区域为需进行高架支模的部位，详见图1：D区高支模区域平面图、图2：D区高支模区域梁板结构示意图该部位概况为：3真情奉献社会信誉铸就未来 该部位梁尺寸包括200mm×350mm、250mm×600mm、300mm×600mm、300mm×700mm，板厚均为120mm，混凝土强度等级为C30。序号高大模范围支模高度（m）截面尺寸（mm）立杆底标高/结构板顶标高（m）支撑基础（mm）1A轴～E轴×1/10轴～19轴9.00板：120-0.05/9.00素土夯实梁：200×350250×600300×600300×700砼垫层为施工安全，我们对支撑系统进行了设计，保证高支模系统区域的安全与稳定，保证支撑系统纵向或横向立杆的一致性、水平杆的连通性、剪刀撑的整体性、支撑构造的规范性，保证与主体结构进行拉结连墙件的规范性。3真情奉献社会信誉铸就未来 第二章编制依据2.1国家、行业有关标准、规范、规程为了保证本工程高支模施工安全，根据《建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》以及建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：序号规范、标准名称编号备注1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083建筑施工安全检查标准JGJ59-994混凝土结构设计规范GB50010-20025建筑结构荷载规范GB50009-20016钢管脚手架扣件GB15831-20067钢结构设计规范GB50017-20038混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20029建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-200110建筑工程大模板技术规程JGJ74-200311建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-200212建筑施工手册第四版缩印本13建筑施工计算手册ISBN-7-11-04626-2第二版14建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9115建设工程高支模板系统施工安全监督管理导则建质2009-254号16危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质[2009]87号17济南市有关安全生产以及文明施工等地方性法规18品茗施工安全设施计算软件2011版2.2施工图纸“斯凯孚济南项目1a车间工程”施工图纸，信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司（2011年8月）3真情奉献社会信誉铸就未来 第三章模板体系设计经我单位项目技术人员及公司技术部门对本方案多次试算及验算，确定框架柱施工时，分两次支模浇筑，第一次支模高度为4.5m，第二次支模高度小于4.5m，可按普通柱模板施工方案考虑。3.1材料选用支撑体系Φ48×3.5钢管、扣件、顶托采用国标产品，进场按要求进行检验试验，木方选用80×50mm规格，模板选用12mm厚木胶合板。3.2立杆构造3.2.1每根立杆底部设置250宽通长垫板及钢制底座，垫板厚度为50mm，梁下立杆底部底座及垫板坐落于混凝土垫层上。3.2.2板下立杆间距纵、横向均为800mm，梁底设一道立杆，间距为800mm。3.2.3立杆顶部可采用U型可调顶与托梁相连。顶托与楞梁有间隙，应楔紧，且顶托伸出钢管顶部100mm，安装时必须保证上下同心。3.2.4立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。3.2.5严禁将上段的钢管立杆与下段的钢管立杆错开固定在水平杆上。详见图3：立杆布置平面图图4：立杆底部做法大样图3.3水平杆构造3.3.1在立杆底距地面200mm高处，沿纵、横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆。3.3.2每步必须设置纵横向水平杆，梁板支撑水平杆步距为1.5米。在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。3.3.3采用可调顶托，可调顶托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平杆。3.3.43真情奉献社会信誉铸就未来 水平杆的连接采用对接，对接扣件应交错布置；两相邻水平杆的接头不宜设置在同步同跨内；不同步或不同跨相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。3.3.5除可顶在柱上的水平杆以外，其他水平杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。3.3.6利用框架柱设置架体拉结点，竖向间距为3m（见图5：拉结点详图）图5：拉结点详图3.4剪刀撑构造3.4.1模板支架立柱，在外侧周围设由下至上的竖向连续式剪刀撑；3.4.2中间在纵向每隔10m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑；3.4.3剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45°～60°；3.4.4在纵向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。详见图6：剪刀撑布置平面图3.5板模构造3.5.1采用12mm木胶合板作为板模，80×50mm的方木作为内背楞，ø48×3.5钢管作为外背楞。3真情奉献社会信誉铸就未来 3.5.2内背楞间距250mm，钢管外背楞间距800mm，内背楞与外背楞成90°摆放。3.5.3外背楞底下用双扣件与立杆连接牢固或用可调顶托进行支撑。详见图7：支撑体系立面图3.6梁模构造3.6.1侧模300×700梁采用12mm木胶合板作为梁模，4根80×50mm的方木作为内背楞，顺梁方向水平布置；ø48×3.5双钢管作为外背楞，间距800mm，采用一道ø14对拉螺杆和步步紧进行加固。250×600及300×600梁采用12mm木胶合板作为梁模，3根80×50mm的方木作为内背楞，顺梁方向水平布置；ø48×3.5双钢管作为外背楞，间距800mm，。200×350梁采用12mm木胶合板作为梁模，2根80×50mm的方木作为内背楞，顺梁方向水平布置；ø48×3.5双钢管作为外背楞，间距800mm。3.6.2底模及支撑300×700及300×600梁底模面板采用12mm木胶合板，梁底木方内背楞采用3根80×50mm木方，顺梁方向布置；梁底钢管支撑采用ø48×3.5钢管，间距800mm。250×600及200×350梁底模面板采用12mm木胶合板，梁底木方内背楞采用2根80×50mm木方，顺梁方向布置；梁底钢管支撑采用ø48×3.5钢管，间距800mm。3.6.3梁底均增设一道钢管支撑，梁跨度方向间距800mm。详见图8：梁模板支撑立面图3真情奉献社会信誉铸就未来 第四章施工准备及进度计划4.1技术准备在模板施工前作好充分准备，以便提高效益，确保质量，确保施工进度，须作好如下工作：（1）在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。（2）施工班组在作业过程中必须实行工序交接制度，上一道工序未完成且办理交接手续时，不得进行下一道工序。（3）柱模等封闭型模板必须等钢筋及预埋管线全部安装完毕，自检合格，经监理认可并办理完隐蔽验收后，由施工员对班组下达封模通知书。4.2物资准备4.2.1材料准备按普通混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。模板采用12厚的木胶板，80×50木方，φ48×3.5钢管（为了让架体趋于安全，计算式取值采用φ48×2.8），φ14对拉螺栓。（1）模板材料要求技术性能必须符合相关质量标准：通过收存、检查进场木胶板的出厂合格证和检测报告来检验。外观质量检查标准（通过观察检验）：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2规格尺寸标准：厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。（2）钢管材料要求76真情奉献社会信誉铸就未来 φ48mm×3.5mm，钢管上严禁打孔，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等偏差应符合规范的规定，表面锈蚀深度允许偏差△≤0.50mm，当锈蚀深度超过偏差时，不得使用。钢管弯曲变形应符合规范：①各种杆件端部弯曲L≤1.5m，△≤5。②立杆钢管弯曲3m＜L≤4m，△≤12；4m≤L≤6m，△≤20。③水平杆斜杆的弯曲L≤6m，△≤30。（3）扣件材料要求采用可锻铸铁制作的扣件，材质符合《钢管脚手架扣件》(GB15831-2006)中的相关规定。旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。4.2.2材料配备材料名称单位数量规格模板m2200012mm木方m34080×50mm普通钢管t21Ф48×3.5mm钢管扣件个28000可调顶托个10004.2.3施工进度计划及劳动力准备本工程高支模计划从2011年11月21日开始搭设，2011年11月30日完成，拟投入劳动力如下表所示：工种人数任务备注专业架子工20负责架子搭设及拆除上岗前审核上岗证测量放线工2负责脚手架垂直度控制上岗前审核上岗证木工15负责模板的制作、安装杂工5负责材料运输（1）根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。76真情奉献社会信誉铸就未来 （2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。4.2.4机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。名称单位数量备注塔式起重机台1QTZ40型塔吊，用于材料的运输汽车吊辆1QY-25型汽车吊用于材料的配合吊运平刨把1模板加工圆盘锯把2模板加工压刨把1模板加工电钻把5模板钻孔架子扳手把20搭设和拆除架子用力矩扳手把2检查架子扣件拧紧力矩是否达到要求76真情奉献社会信誉铸就未来 第五章施工工艺流程及施工方法按照本区域结构特点，先进行框架柱钢筋、模板及混凝土浇筑施工，再进行梁、板水平钢筋混凝土结构施工，对梁、板高支模的满堂支架可与已施工完毕的框架柱结构进行可靠的拉结。5.1施工工艺流程（1）模板支设工艺流程安全技术交底→弹线定位立杆→铺设垫块→搭设立杆和横杆（包括扫地杆、剪刀撑和连墙件）→定位梁板钢管外背楞→梁板木方内背楞→安装梁模→安装板模→梁板模支撑调节及加固→刷脱模剂→模板自检→模板安装报验检查→进行下道工序（2）模板拆除工艺流程安全技术交底→拆除对拉螺杆及侧模固定支撑点→降下梁板模板外主楞和内背楞→拆除主、次梁侧模→拆除板模→拆除主、次梁底模→模板清理及转运→逐步拆除下部支撑件→运至下一流水段。5.2施工方法5.2.1基础处理本工程板模板立杆支设于回填土上，梁下模板立杆加设混凝土垫层。要求回填土分层铺设，分层压实、夯实，达到平整坚实，压实系数0.94以上，施工过程注意做好排水，不积水。5.2.2模板安装（1）主梁模板安装：框架梁按＠350铺80×50mm木方，按照的轴线将梁底板固定在木方上，然后安装梁侧模板，侧板与底板两边加钉并设置夹木固定，侧板脚固定后，用吊锤或水平尺校正侧板两端的垂直度，拉通光线，钉托板，托板钉好再钉斜撑。300×700mm的梁，水平方向设一道φ14＠8O0对拉螺栓和80×50mm木方固定，为了提高螺杆的利用率，螺杆加PVC套管φ20，拆模后螺杆可以再用；其他梁不需设对拉螺栓。（2）次梁安装：在主梁与次梁交接处（主梁侧板预留次梁缺口的地方）钉上衬口挡，并根据标高铺设梁底板，梁底板同样采用钢管支撑，按图纸要求，将梁底板木方固定在钢管支撑上，以后按照主梁模板安装程序作好侧板的装钉工作。76真情奉献社会信誉铸就未来 （3）梁跨度最大为9m，起拱高度为1‰。（4）楼面模板安装1）以托板顶面为依据，设在托板上的80×50mm木方边通线边安装钢管支撑边铺设，钢管支撑横向架设根据需要设置一排或多排，每排纵向隔距不大于50cm，铺设在钢管支顶面，木方的间距不大于50cm，平整度偏差小于5mm。板按结构总说明要求在跨中起拱。2）楼板铺设要密贴、平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干挣。5.2.3扣件式钢管支模的安装（1）使用满堂扣件式钢管支承梁板模板。经对传递到钢管支顶立杆和横杆上荷载的计算，根据扣件式钢管支顶立杆的容许承载力确定钢管支顶立杆间距0.8m。为确保支顶纵横两个方向的稳定，采取如下措施：1）各立杆之间布置多道双向水平横杆（连杆），要求连杆均须与周围已施工完毕的柱或梁作刚性拉结或顶贴至柱、梁面，垂直间距1.0m，最顶部必须设置连杆，距最底部30cm设扫地杆。2）满堂支架的四边和中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置。另外，主梁底下的增加立杆也应设置剪刀撑，剪刀撑的斜杆与地面倾角宜为45°～60°。3）满堂支架的两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。4）在搭设一步高后，应进行立杆和横杆的校正调直。立杆应用线锤校正其垂直度，横杆应拉线调直校正水平。5）立杆接长采用对接，接长时采用对接扣件，顶托及可调底座可调的高度控制在150～350mm之间，使立杆直接传力至地基。立杆要求交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离必须大于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大子步距的1/3。6）纵、横向水平杆接长宜采用对拉扣件连接，也可以采用搭接。水平杆的对接应交错布置：两根相邻纵向或横向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。（2）楼板模板采用12mm厚夹板，模板垫楞用80×50mmmm木方，底楞用Φ48×76真情奉献社会信誉铸就未来 3.5mm脚手钢管。底楞直接搁置在可调支托上,垫楞搁置在底楞上。（3）梁模板采用胶合模板，底板搁置在垫横檩上。垫横檩为80×50mmmm木方或钢管，间距按验算确定，搁置在钢管支顶最上面一道水平横杆上。（4）在安装钢管支顶时，由施工员在地面面上弹出墨线定向，要注意钢管支顶立杆的垂直度，并调节好立杆的标高和立杆的平面布置，使梁位置在两条立杆之间，梁中线处增设一个立杆，梁两边立杆及楼板立杆间距控制在L＝1.0m之内。整个平面支顶布置连成一体。5.2.4混凝土浇筑（1）梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。（2）浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。（3）梁柱节点钢筋较密，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。（4）浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。（5）施工缝位置，宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间1/3范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜槎。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。（6）施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2MPa时，才允许继续浇筑，在继续浇筑混凝士前，施工缝混凝土表面应凿毛，剔除浮动石子，并用水冲洗干净后，先浇一层水泥浆，然后继续浇筑混凝土，应细致操作振实，使新旧混凝土紧密结合。5.2.5模板拆除（1）拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。先拆除2层以上的拉杆，当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。76真情奉献社会信誉铸就未来 （2）梁板模板先拆除梁侧模板，再拆板底模，最后拆除梁底模，并分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉折。（3）拆除梁底模支柱时，应从跨中开始下调支柱顶翼托螺杆，然后向两端逐根下调。（4）拆模如遇中途停歇，先将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固，再对活动部件一次拆除。（5）拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，拆下的模板妥善传递或用绳钩放至地面。（6）待分片分段的模板全部拆除后，再将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油脱模剂，入库备用。76真情奉献社会信誉铸就未来 第六章施工要求6.1按照高支模安全专项施工方案的内容向搭设人员和使用工人进行技术交底和安全交底。6.2根据规范的规定和设计要求对钢管、扣件进行检查验收，不合格的材料严禁使用。采用ø48×3.5mm的钢管（考虑实际情况和设计安全系数，设计与验收计取的钢管厚度为2.8mm），其质量应符合国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235级钢的规定，每根钢管不应大于25kg；扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏；跳板采用4000×250×50mm的木跳板；木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。6.3经检验合格的构配件应品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。6.4按方案的立杆布设图弹线定位，再按照施工工艺流程进行施工。6.5开始搭设高支模架时，应设临时支撑；铺设好垫块后，扫地杆、剪刀撑、水平杆和立杆应同时搭设，并与已浇筑的框架柱连接，提高整体性。6.6在搭设中应设爬梯，并在操作层铺设木跳板作为脚手板，随架子升高而上翻。在支模施工前，架子最上面一步应满铺脚手板。6.7扣件螺栓拧紧力矩不小于40N·m，且不大于65N·m。搭设过程，应分层进行搭设和验收，采用扭矩扳手全部检查合格后分层报验。混凝土浇筑前对模板及支模架进行全面检查验收。6.8高支模架经检查验收合格后，开始浇筑梁板混凝土，浇筑时应按照先中间后四周，先梁后板的顺序，且遵循快插慢拔、间距50cm的振捣准则进行振捣密实。6.9严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，将模板、木方及钢管、扣件等多余的材料应及时清除支撑架外，不得将材料在支撑架上进行堆放，砼输送泵采用汽车泵泵送形式，泵管自现场东侧施工道路汽车泵停放处接入。6.10浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况应立即停止砼的浇注，及时派人对支撑架进行加固，在确保支撑架的安全情况下才能继续进行砼浇注。76真情奉献社会信誉铸就未来 第七章质量检查与验收7.1施工前的质量检查（1）高支模架的钢管及扣件到达现场后，施工单位的质检员应及时进行原材料验收，自检合格后再向甲方及监理单位进行报验，验收合格后材料才能使用。（2）高支模架搭设前验收内容：钢管外表面锈蚀深度≤0.5mm；钢管端部弯曲≤5mm；立杆钢管弯曲≤20mm；水平杆、斜杆的弯曲≤30mm；钢管是否开裂；扣件是否滑丝和损坏。（3）高支模架在搭设过程中施工单位的质检员应不断对支模架搭设质量进行如下检查：1）支模架的立杆、纵横向水平杆、剪刀撑和构造要求是否符合规范及方案设计要求。2）垫块是否松动，立杆是否悬空。3）扣件螺栓是否松动。4）安全防护措施是否符合要求。5）立杆垂直度变化；是否超载。6）梁、柱、板模成型后的平整度、垂直度、方正度、定位准确性进行检查。高支模架搭设前对方案进行专家论证，论证合格后按方案进行搭设，搭设完毕后自检合格，报甲方、监理单位验收，检查项目合格后方可进行下道工序的施工。（4）支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司总工办、质量处复检合格，报监理、安监验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。7.2拆除报告支模架拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。7.3本工艺标准应具备以下主要质量记录（1）模板检验批质量验收记录。（2）模板分项工程质量验收记录。（3）拆模申请报告。7.4模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB76真情奉献社会信誉铸就未来 50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。7.4.1主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。7.4.2一般项目（1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合表1的规定；检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间）。检验方法：钢尺检查。7.4.3现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间）。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）76真情奉献社会信誉铸就未来 模板安装允许偏差和检验方法表17.4.4模板垂直度控制（1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。（2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；（3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。76真情奉献社会信誉铸就未来 7.4.5顶板模板标高控制顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土柱上的500线，根据层高9000mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。7.4.6模板的变形控制（1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。（2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。（3）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；（4）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；（5）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。7.4.7模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。7.4.8本区域跨度为9m，板模板起拱15mm。7.4.9与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。7.4.10混凝土浇筑时，所有梁、板全长拉通线，边浇筑边校正，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。7.4.11为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。7.5支撑脚手架质量要求严格控制所用模板材及支撑系统材料的规格、材质、尺寸等。模板支架材料必须经过检测合格，并严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）和《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）执行。7.5.1钢管（1）所用钢管应有产品质量合格证。（2）钢管钢材质量应符合现行国家白哦准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。76真情奉献社会信誉铸就未来 （4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合表2的规定。（5）钢管应涂有防锈漆。构配件允许偏差表2序号项目允许偏差Δ（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48.3壁厚3.6±0.5±0.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.18游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l≤1.5m≤5钢板尺b.立杆钢管弯曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5m≤305冲压钢脚手板a.板面挠曲l≤4ml＞4m≤12≤16钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）≤56可调托撑支托板变形1.0钢板尺塞尺76真情奉献社会信誉铸就未来 7.5.2扣件扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。扣件在使用前，应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。7.5.3可调托撑可调托撑的检查应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证，其质量应符合本规范第3.4节的规定。（2）应有质量检验报告，可调托撑抗压承载力应符合本规范第5.1.7条的规定。（3）可调托撑支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm。（4）严禁使用有裂缝的支托板、螺母。76真情奉献社会信誉铸就未来 第八章施工管理组织机构及监测监控措施8.1施工管理人员组织机构为了确保高支模支撑体系在搭设过程中能按要求进行施工，浇筑混凝土时能按方案执行，项目从技术、安全、质量、现场调度等各方面成立高支模支撑体系搭设及混凝土浇筑区域管理人员组织机构(见下图)。项目经理谢祖孝现场经理朱金鹏技术负责人李洪印材料员梁洪涛资料员李双安全员王丕涛安全员李永丽质检员李方振施工员李伟涛施工员郭磊8.2监测监控措施高支模技术是一项系统工程，涉及到设计、施工、监理、检测等多个部门，尤其在施工安全方面更为重要。因此，为做好安全、质量的技术交底工作，设一名专职的质量安全人员在现场对整个施工现场进行质量与安全监控。包括对现场材料的检验以及对预埋吊环、套环、连接构件及焊缝的检查验收，以保证其位置正确、连接无误，每道工序完成后，须先自检，经质安、监理验收完成后，方可进行下一道工序施工。8.2.1搭设过程中的监控76真情奉献社会信誉铸就未来 对高大模板施工区域，对截面较大的梁，在边跨梁、中间梁中部每隔约15m左右设监测点，从大梁底部横杆上拴上钢丝吊大线锤至距立杆支承面1500mm处，线锤缠上红胶带条作标记，以利观测。用水准仪在楼面或地面架体外对混凝土浇筑过程进行观测，水准仪2m远处放置标尺。混凝土浇筑前，同视线锤和标尺，记下初始位置读数。在混凝土浇筑过程中，间隔20分钟同视线锤和标尺，记下具体数值与原始值比较，如发现有较大变形，必须立即通知停止一切混凝土浇筑施工，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。监测点的布置详见图9：监测点布置平面图8.2.2日常监测（1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）日常检查、巡查重点部位1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否不均匀的沉降。5）施工过程中不得有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（3）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（4）架体是否沉降监测方法：顶板模板支设完毕后在高出本层混凝土现浇面的四周框架柱预留钢筋上标出标高控制点，并在相邻的两个标高控制点上拉线，施工过程中随时检查标高控制线下模板及架体是否发生沉降。76真情奉献社会信誉铸就未来 第九章安全组织管理及防火措施9.1安全组织管理体系9.1.1根据安全生产的需要以及我公司项目施工管理的经验，建立如下图所示的安全监督体系。9.1.2成立由项目经理任组长，技术负责人、安全负责人任副组长，安全员、质检员、材料员、技术员等成员的安全管理领导小组，负责本工程施工安全管理工作。项目专职安全员在项目经理和公司安全监督管理部门的领导下负责项目日常安全监督、检查和管理工作。9.1.3项目经理是项目安全生产第一负责人。项目技术负责人制定各分部、分项工程安全技术措施。项目施工员组织实施和落实，并检查、整改。项目专职安全员组织监督、检查，并实施“安全生产一票否决制”。9.1.4各项安全管理工作采取专职与兼职相结合，定期和不定期检查相结合的方法，施工高峰与冬季施工阶段要组织专项检查，检查的重点应围绕高空作业、“三宝”76真情奉献社会信誉铸就未来 的规范使用、“四口、五临边”的防护、电气线路、机械动力、违章作业等方面，防止滑坡、高空坠落、物体打击、触电、机械伤人等事故的发生。对于检查中发现的事故隐患要限期整改。9.1.5制定安全生产岗位责任制，明确各部门和岗位人员的安全职责。9.1.6制度建设序号管理制度1安全技术交底制：根据安全措施要求和现场实际情况，各级管理人员需亲自逐级对工人进行“三级安全教育”书面交底并签字。2班前检查制：区段主管和专职安全员必须督促与检查劳务队、分包单位对员工职业健康、安全防护措施是否进行了检查。3脚手架、满堂高支撑系统、大中型机械设备安装实行验收制：凡不经验收的，一律不得投入使用。相应的操作人员每天必须进行自检，专职安全员进行巡检，每周项目部组织进行一次全面检查，不合格的立即整改，整改验收合格以后方可使用。4周一安全活动制：项目经理部每周一要采取多种方式组织全体工人进行安全教育，对上一周安全方面存在的问题进行总结，对本周的安全重点和注意事项做必要的交底，使广大员工能心中有数，从思想意识上时刻绷紧安全这根弦，“防患于未然”。5认真贯彻落实国家和济南市建设工程的安全生产法规、规程，严格按《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）去执行，建立健全施工安全检查、监督网络体系，分段分部位做好安全检查与防护，使之做到经常化、制度化、标准化。6项目经理安全生产目标责任制管理：落实安全生产责任制，实行“一把手”负责制。施工劳务队和各分包单位必须设专职职业健康、安全员，各施工班组设兼职安全员。落实安全生产责任制，重点是施工现场负责人、项目总工、专业施工员、安全员，负责现场的综合管理，做到常备不懈，一抓到底。7劳务队伍进场及时进行“三级安全教育”：针对工程施工各分部（子分部）、分项工程各阶段的特点，加强安全教育，提高工人整体安全意识。8定期检查与隐患整改制：经理部每周要组织一次安全生产检查，对查处的安全隐患必须定措施、定时间、定人员整改，并做好安全隐患整改、复查、消项记录。9项目管理人员和特种作业人员实行年审制：在项目开工之前组织一次，然后每半年由公司统一组织进行，加强施工管理人员的安全考核，增强安全意识，避免违章指挥。10实行安全生产奖罚制与事故报告制。当发生事故时及时上报并追究肇事者的责任，作到奖罚分明。11危急情况停工制：一旦出现危及职工生命财产安全险情，要立即停工，同时，立刻报告公司，及时采取措施排除险情。其中应急响应如下图所示。12持证上岗制：特殊工种必须持有上岗操作证，严禁无证操作。并进行现场讲解、培训和书面考试相结合，全面提高工人的实际操作能力和现场应变能力。13①坚持施工前交底、施工后评奖活动。76真情奉献社会信誉铸就未来 加强安全管理标准化②坚持安全周活动，每周安排一个晚上开展施工班组安全活动。③坚持定期检查制度，项目经理部每半个月，施工班组每周各检查一次。④施工现场设有安全标语，危险区设立安全警示标志。晚上施工应有充足的照明，在道路边施工应有红灯警示。⑤特殊作业工种坚持持证上岗。⑥抓好高空作业防护，防止物体打击和高空坠落。规范、严格使用“三宝”，加强对“四口”、“五临边”的设防，现场危险地段设立标志和夜间施工信号。14施工现场用电安全管理：严格按照《建筑工程施工现场供用电安全规范》（GB50194-93）的标准要求。使用五芯电缆、铁制配电箱（有防雨淋措施）、漏电保护装置等措施。执行“一箱一机一闸一漏一保险”，强化配电开关箱加锁、配电箱编号制。在使用、移动电动工具时，应穿绝缘鞋、戴绝缘手套，并采用36伏安全电压照明，使施工用电安全防护达到定型化，工具化。15塔吊等大型垂直运输机械的管理：严格按《塔式起重机操作使用规程》JG/T100-1999执行，塔吊安装、顶升、拆卸作业应设立警戒区，坚持“十不吊”原则，塔吊不准带病作业，遇大风、暴雨、浓雾不起钩，起吊重物时不得拖吊和超载起吊，离地0.3米暂停起升，检查安全稳定后运转就位，防止机械伤害和触电事故。16脚手架必须按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011、J84-2011的规定搭设。双排脚手架重点把好脚手架的“连接、承重、检验”三关。严禁在脚手架上堆放重物，并按规定进行全封闭，防止物体打击，并应加强巡检。17施工期间，严禁非施工人员进入施工区，外单位参观人员要有专人陪同。18施工现场按总平面图设置围护，对外通道建岗设卡，保证现场安全。19作好施工现场内防火、消防工作,要狠抓预防。对使用的装饰材料等易燃物品的贮存、运输,使用等环节制定相应的安全保护措施，并经上级主管部门的同意后方可执行。在每层的楼梯处设灭火器,另每楼层均有临时供水设施用于消防。9.2防火措施9.2.1施工现场建立由项目经理任组长，项目技术负责人、安全负责人任副组长，安全员、质检员、材料员、技术员等成员的防火管理领导小组，负责高支模施工防火安全管理，建立完善的安全动火审批制度；9.2.2在进入冬期施工前对工人进行安全消防措施交底工作，对进场的作业人员进行防火及消防知识教育；9.2.3现场划分用火作业区、易燃易爆区、生活区，接规定保持防火距离；9.2.476真情奉献社会信誉铸就未来 现场设灭火器具，按规定对重点部位，主要部位备齐灭火器具的数量，并经常维修保养，对器具有专人管理；9.2.5进入冬期施工前，应对冬期施工中使用的设备，热源设备、采暖设备、临时设备等进行安全检查和验收。9.2.6做好消防水源及器材的保温工做，使之具有良好的使用状态。9.2.7施工中如接触汽源、热水要防止烫伤。9.2.8发现火警及时向有关部门报告，并立即救护措施。76真情奉献社会信誉铸就未来 第十章高支撑模板体系搭设及拆除安全技术措施10.1高支撑模板体系搭设安全技术措施10.1.1搭设架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，铺脚手架，不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。10.1.2凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行作业，特别是雨后施工，要注意防滑，浇筑混凝土要对高支模架进行全面检查，如发现不合格部位应及时进行处理。10.1.3扣件的紧固是否符合要求，可使用力矩扳手实测，要达到40～65N·M。过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。10.1.4所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。10.1.5模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施，竖向剪刀撑加强层、水平剪刀撑加强层应按设计搭设。10.1.6施工人员要从非高支模楼层进入相应高度的高支模架上。且在操作层上满铺一层竹跳板作为操作平台，并随进度往上拆迁。且严禁人员在高支模架施工区下来回走动。10.1.7高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。严禁高支模架上下同一垂直工作面上同时施工。10.1.8模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。10.1.9模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫块。10.1.10支模时，支撑拉杆不准连接在脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。10.1.11二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。76真情奉献社会信誉铸就未来 10.1.12高支模架下层的内架在高支模架未拆除之前不得拆除，且要求高支模架的立杆与下部内架立杆位置对应。10.2高支撑模板体系拆除安全技术措施拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。10.2.1拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板钢管。拆除模板前必须搭设防护和操作平台。10.2.2模板拆除时，应有专人指挥，并在下面拉警戒线标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板钢管应及时往临近的非高支模区域转运，不准向下乱仍。10.2.3工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。10.2.4拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。10.2.5拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。10.2.6已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。76真情奉献社会信誉铸就未来 第十一章应急预案11.1应急准备（1）成立应急准备和相应领导小组职务姓名联系方式备注组长谢祖孝13361070337副组长李洪印13964030688朱金鹏15069036818王丕涛13953148545组员李伟涛15069036838郭磊13964110212李方振15864030763李永丽13153040783李双13969048493梁洪涛15069036658组长：谢祖孝副组长：李洪印、朱金鹏、王丕涛组员：李伟涛、郭磊、李方振、李永丽、李双、梁洪涛组长谢祖孝负则全面调配工作。副组长李洪印及组员李伟涛、李双为通讯组，负责在施工现场发生意外或紧急事故时，及时电话通知应急小组人员并及时报告，副组长为电话报救第一责任人；如其有事外出不在项目时，高善友为电话报救第一责任人，依此类推。76真情奉献社会信誉铸就未来 副组长朱金鹏及组员郭磊、李永丽为紧急疏导组，负责清除现场阻碍救护车辆的道路，疏散围观群众到安全点，确保道路畅通加强警戒保证现场安全。在调查人员到达之前，对发生事故的现场原始状态进行保护，事故调查人员对事故现场调查取证完毕后，对现场进行清理。副组长王丕涛及组员沈庆年、梁洪涛为紧急抢救组，负责在救护车到达之前，对伤员开展自救，使伤员的伤势不至于进一步恶化，对事故现场实施排险加固，为紧急抢险提供物质和设备、应急照明等。11.1应急准备（1）技术准备根据施工的实际情况和施工特点，在施工前应对操作人员进行详细的技术交底，将在施工生产过程中可能涉及职业安全健康和环境保护的危险控制措施详细给操作人员进行讲解，事先做好预防工作。（2）物质和设施贮备根据工程的实际情况，购置足够的安全帽、安全带、防滑鞋，要求工人操作时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋及必要的卫生防护用品；根据施工阶段的天气情况，准备足够的降温物资，以保证现场急救的基本需要。现场医药箱内必备的绷带、止血、消炎、消毒等物品要进场检查是否过期或缺少，并检查担架是否完好。所有物品可根据实际情况予以增减，并定期检查补充，以确保随时可供急救。（3）其它应急设备和设施在应急处理时就需配备的应急照明，如可充电工作灯、手电筒等；在进行应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、安全警示牌等。11.2施工现场的急救步骤（1）电话报警当发现出现事故后，首先要把握两条原则：一是不要惊慌；二是要迅速报告项目报救小组，以便项目能采取有效措施迅速施救。救护电话：120；火警电话：119；报警电话：110。76真情奉献社会信誉铸就未来 施工现场发生紧急事故时，发现事故者应立即将事故情况的部位、严重性通知附近管理人员或班组长，各类人员接到通知后以最快的速度报告组长王大勇，如其不在则报告给副组长毕磊，以此类推；了解实际情况后，负责紧急报救的组员应立即拨打求救电话。拨打电话时必须尽量说清楚事故情况和已经采取了些什么措施，让救护或消防人员做好急事故发生发现（目击）者附近管理人员班组长组长上级部门及领导救准备；讲清楚事故发生在什么地方、附近有什么特征；留下自己或事故地点的单位、负责人姓名、电话，以便消防车或救护车等找不到所报地点时，随时用电话进行联系；打完报救电话后，应问接报人员还有什么情况不清楚，如无问题才挂上电话。打完报救电话后，报救人员可派项目上任一人在现场或路口处等候接应消防车或救护车。事故发现（目击）者可按下属途径，将事故情况以最快的速度报告。（2）事故现场疏导、自救在电话报救的同时，由副组长毕磊、陈文、阎凤洋、王允东组织各组成员各就各位负责疏导及救援抢救。把消防车或救护车进入现场的道路上的障碍物及时清理干净，以便消防车或救护车到达后，及时开展救护工作；并在消防车或救护车到达之前，根据事故的实际情况和施工现场的条件，对伤员实行自救。有次序地组织人员安全撤离，疏散围观群众。11.3主要危险源的应急预案11.3.1模板支撑体系坍塌如果发生模板支撑体系坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工及木工组织所有工人进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子和支撑体系再次倒塌。现场清理由劳务队伍管理者组织有关工人协助清理材料，如有人员受伤，则集中人力先抢救伤员。公司不能及时抢救的伤员，应急指挥部应立即拨打120救护中心与医院取得联系，应详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应，最大限度的减小事故损失。（1）抢救休克的伤员休克伤员的症状是：皮肤苍白或发青，咬舌、口齿不清，发冷，皮肤潮湿或出汗，瞳孔放大，眼睛凹陷：恶心、颤抖、口渴；心脏跳动加快；76真情奉献社会信誉铸就未来 抢救方法：1）可把休克的伤员（头部、胸部、腹部或大腿处骨折者除外）双腿抬高离地面0.2～0.3米，让其背部朝下躺着，再使用合适的物体把双腿垫起。这样，能使血液顺畅地流动，达到各器官维持生命所必须的程度。2）如果休克的伤员呼吸困难，应让其斜倚或侧卧，使其呼吸顺畅。3）如果伤员有一只腿受伤，可将另一只腿垫高直至使其它器官获得维持生命必须的血液。4）如果伤员出现呕吐，应让其侧卧，并给些饮料。（2）抢救骨折者骨折包扎应包括包扎骨折处的肌肉、健、血管和韧带。有的骨折容易发现，有的骨折在皮肤的肌肉里面不容易发现，应通过观察伤员的肢体组织有无变形和伤员自我感觉来判断。处理骨折的主要方法是吧骨折断面加以固定，并在较长时间内保持良好的固定状态。简易固定方法有：1）就地取材，如使用薄木板，笔直的棍棒等。2）护垫用布或毛巾，放于薄木板和伤口之间。3）两片薄木板之间领带或布条系紧。4）不能用绷带正对伤口包扎。（3）止血对一般流血伤口的控制：1）把伤口的衣服移开。2）用无菌或消过毒的纱布、清洁干净的吸收性能好的材料防雨受伤肢体部位，并系紧。3）如伤口在手上，应使用清洁干净的吸收性能好的材料止血。控制严重的出血，如果伤员伤口流血严重，应在“挤压处”进行直接挤压。这样能阻止动脉直接向伤口供血，如果血从下胳膊处的伤口流出，可直接挤压上胳膊处，即抓住伤员的胳膊上部，挤压内侧。如血从腿部的伤口流出，挤压点在大腿根部。11.3.2高空坠落及物体打击现场发生高空坠落、物体打击事故，应就地进行抢救及呼救，并立即报告应急救援指挥部。指挥部知晓发生事故后，应立即通知急救员组织进行抢救。（1）立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。（2）人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生命。应首先观察其神志是否清醒，并察看伤员着地及伤势，做到心中有数。（3）伤员如昏迷，但心跳和呼吸存在，应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根后倒，影响呼吸。（4）将伤员口中可能脱落的牙齿和积血清除，以免误入气管，引起窒息。76真情奉献社会信誉铸就未来 （5）对于无心跳和呼吸的伤员应立即进行人工呼吸和胸外心脏按摩，待伤员心跳、呼吸好转后，将伤员平卧在平板上，及时送往医院抢救。（6）如发现伤员耳朵、鼻子出血，可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布或纱布去堵塞，以免造成颅内压力增设和细菌感染。（7）如外伤出血，应立即用清洁布块压迫伤口止血，压迫无效时，可用布鞋带或橡皮带等在出血的肢体近躯处捆扎，上肢出血结扎在臂上1/2处，下肢出血结扎在大腿上2/3处，到不出血即可。注意每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。（8）伤员如腰背部或下肢先着地，下只有可能骨折，应将两上肢固定在一起，并应超过骨折的上下关节；上肢如骨折，应将上肢挪到胸前，并固定在躯干上，如果怀疑脊柱骨折，搬运时千万注意要保持躯体平伸位，不能让躯体扭曲，然后由3人同时将伤员平托起来，即由一人托及脊背，一人托臀部，一人托下肢，平稳运送，以防骨折部位不稳定，加重伤情。（9）腹部如有开放型伤口，应用清洁布或毛巾等覆盖伤口，不可将脱出物还原，以免感染。（10）抢救伤员时，无论哪种情况，都应减少途中的颠簸，也不得翻动伤员。11.4急救路线若一旦发生安全事故，现场应急救援小组展开救援，降低损失。同时应拨打“120”将伤员送至急救中心或项目部组织车辆送往离工地最近的“孙村镇中心卫生院”进行抢救。应急路线如下页图所示。76真情奉献社会信誉铸就未来 孙村中心卫生院施工现场76真情奉献社会信誉铸就未来 第十二章冬期施工措施本区域结构时施工处于冬期，施工现场在进入冬期施工之前应做好如下工作：（1）成立冬期施工领导小组，进行施工现场的整体部署工作，组织施工人员认真学习和熟悉冬期施工规范及验收规范中关于冬期施工内容，结合冬期施工方案进行技术交底，使冬期施工方案落实到人。（2）安排专人进行气象预报收集和测温工作，发现异常情况立即通报；并加强施工现场各处混凝土、砂浆等的测温、记录。（3）施工现场供水管道事先做好保温、防冻措施，水平管道部分采用深埋，竖向管道采用保温材料包裹，防止管道结冰冻坏，影响生产；对搅拌机进行保温围护，清除地下障碍物、地表积水，并平整场地与道路。（4）对整个施工现场的供水、供电、防毒、防水措施进行全面检查，消除隐患。12.1钢筋工程（1）冬期施工期间，负温条件下使用的钢筋应加强检验，注意在运输、加工过程中防止撞击、划痕。（2）钢筋负温冷拉方法可采用控制应力方法合控制冷拉率方法。用作预应力混凝土结构的预应力筋，宜采用控制应力的方法；不能分炉批的热轧钢筋冷拉，不宜采用控制冷拉率的方法。负温下冷拉钢筋采用控制应力方法时，其控制力比常温条件下提高30N/mm2；当采用控制冷拉率方法时，其冷拉率的确定与常温相同。（3）在负温下冷拉后的钢筋，应逐根进行外观质量检查，其表面不得由裂纹、局部缩径。（4）冬期钢筋焊接宜在室内进行，当必须在室外焊接时，其温度不宜低于－20℃且应有防雪挡风措施，焊接后的接头严禁立即触及冰雪。12.2混凝土工程（1）混凝土冬期施工应优先选用硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥，水泥的强度等级不应低于42.5；混凝土的骨料必须清洁，不得含有冰雪等冰冻物，在掺用含有钾、钠离子防冻剂的混凝土中，不得混有活性骨料；外加剂的掺量应严格执行国家现行规范的有关规定；混凝土拌制时原材料加热应优先采用加热水的方法，水加热的最高温度不应超过80℃，当加热水不能满足要求时，再对骨料进行加热，水泥不得直接加热，使用前宜在暖棚内存放。76真情奉献社会信誉铸就未来 （2）混凝土拌合出机温度不底于10℃。预拌混凝土在运输和泵送过程中应采取保温措施，浇筑入模温度不得低于5℃。（3）混凝土在浇筑之前清除模板和钢筋上的冰雪污垢。混凝土浇筑后应在裸露混凝土表面采用塑料布等防水材料覆盖，并进行保温。（4）混凝土在养护期间应做好防风、防失水工作，当气温有明显变化时，特别是初冬和冬末期间应注意混凝土反复冻融对混凝土的伤害，做到及时保温。（5）冬期施工混凝土测温的项目和次数应符合下列规定：1）室外气温及环境温度：每昼夜不少于4次，此外还需测最高、最低气温。2）冬期混凝土养护期间温度测摄应符合下列规定：a.综合蓄热法养护从混凝土入模开始至至混凝士达到受冻临界强度，或混凝土温度降到0℃或设计温度以前，应至少每隔6h测量一次。b.掺防冻剂的混凝土在强度未达到受冻临界强度之前应每隔2h测量一次，达到受冻临界强度以后每隔6h测量一次。c.全部测温孔均应编号，并绘制布置图。测温孔应设在有代表性的结构部位和温度变化大易冷却的部位，孔深宜为10～15cm，也可为板厚或墙厚的1/2。测温时，测温仪表应采取与外界气温隔离措施，并留置在测温孔内不少于3min。3）冬期浇筑的混凝土，其受冻临界强度应符合下列规定：a.普通混凝土采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥配制时，为设计的混凝土强度标准的30%；b.采用矿渣硅酸盐水泥配置的混凝土，为设计的混凝土强度标准值的40%；c.掺用防冻剂的混凝土，当室外最低气温不低于-15℃时不得小于4.0Mpa。（6）冬期施工混凝土应比常温多留不少于两组与结构同条件养护的试件，分别用于检验受冻前的混凝土强度和转入常温养护28天的混凝土强度。（7）冬期施工混凝土可采用转入常温养护28天的同条件养护试块作为混凝土强度结构实体检验试块，其检验结果应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）的有关规定。12.3模板工程（1）模板拆除应严格审批，要有同条件试块试验报告的情况下通过监理单位确认后方可拆模。（2）在拆模过程中，如发现有冻害现象，应暂停拆除，经处理后方可继续拆模。76真情奉献社会信誉铸就未来 （3）模板拆除时，混凝土表面温度和自然气温之差不应超过20℃，否则应采取保温材料及时覆盖，使其缓慢冷却。12.4解除冬期施工后应注意的问题（1）冬期施工期间留置的转入常温28天混凝土同条件养护试块，在解除冬期施工并达到相应龄期后，应及时送有资质的检测机构试压。（2）在解除冬季施工后．对冬期施工的混凝土结构实体部分，应通过观察或辅之必要的无损、微破损检查等手段，进一步复核结构实体的混凝土强度是否达到设计要求，检查结构外观有无裂缝、疏松等缺陷。76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案第十三章计算书说明：因该工程高支模区域梁的截面有200mm×350mm、250mm×600mm、300mm×600mm、300mm×700mm四种，梁侧模选用200mm×350mm、300mm×600mm（可代表250mm×600mm）、300mm×700mm三种截面进行计算可满足要求，梁底模及支撑选用250mm×600mm（可代表250mm×350mm）、300mm×700mm（可代表300mm×600mm）两种截面进行计算可满足要求；梁支撑基础承载力只计算300mm×700mm截面即可满足要求。13.1梁模板支架计算书13.1.1300×700、300×600梁模板扣件钢管高支撑架计算计算参数:模板支架搭设高度为9.0m，梁截面B×D=300mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方80×50mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.60m。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.200m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.50)+1.40×2.00=24.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.70+0.7×1.40×2.00=24.640kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4076真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案采用的钢管类型为48×2.8。图1梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.800=14.280kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.800×(2×0.700+0.300)/0.300=2.267kN/m76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.300×0.800=0.480kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.20×14.280+1.20×2.267)=17.870kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×1.40×0.480=0.605kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80.00×1.20×1.20/6=19.20cm3；I=80.00×1.20×1.20×1.20/12=11.52cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.005kNN2=3.956kNN3=1.005kN最大弯矩M=0.050kN·m最大变形V=0.064mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.050×1000×1000/19200=2.604N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1675.0/(2×800.000×12.000)=0.262N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.064mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.955/0.800=4.944kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.94×0.80×0.80=0.316kN.m76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案最大剪力Q=0.6×0.800×4.944=2.373kN最大支座力N=1.1×0.800×4.944=4.351kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×5.00×5.00/6=33.33cm3；I=8.00×5.00×5.00×5.00/12=83.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.316×106/33333.3=9.49N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2373/(2×80×50)=0.890N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.878kN/m最大变形v=0.677×3.878×800.04/(100×9000.00×833333.3)=1.434mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN·m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.057kN·m最大变形vmax=0.011mm最大支座力Qmax=5.338kN76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案抗弯计算强度f=0.057×106/4248.0=13.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.34kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=5.338kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.20×0.102×9.000=0.992kNN=5.338+0.992=6.329kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.100=1.700m；76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案——由长细比，为1700/16.0=106＜150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.545；经计算得到=6329/(0.545×397)=29.242N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.60m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×0.600×1.500×1.500/10=0.009kN·m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=5.338+0.9×1.2×0.918+0.9×0.9×1.4×0.009/0.800=6.342kN经计算得到=6342/(0.545×397)+9000/4248=31.375N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=31.65N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=6.33A——基础底面面积(m2)；A=0.20fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.0076真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!13.1.2250×600、200×350梁模板扣件钢管高支撑架计算计算参数:模板支架搭设高度为9.0m，梁截面B×D=250mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方80×50mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.60m。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.200m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.50)+1.40×2.00=21.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.60+0.7×1.40×2.00=21.400kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.8。76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案图2梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.600×0.800=12.240kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.800×(2×0.600+0.250)/0.250=2.320kN/m76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.250×0.800=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.20×12.240+1.20×2.320)=15.725kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×1.40×0.400=0.504kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80.00×1.20×1.20/6=19.20cm3；I=80.00×1.20×1.20×1.20/12=11.52cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.218kNN2=2.218kN最大弯矩M=0.154kN.m最大变形V=1.054mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.154×1000×1000/19200=8.021N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2217.0/(2×800.000×12.000)=0.346N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=1mm面板的最大挠度等于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=2.218/0.800=2.772kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.77×0.80×0.80=0.177kN·m最大剪力Q=0.6×0.800×2.772=1.331kN最大支座力N=1.1×0.800×2.772=2.439kN76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×5.00×5.00/6=33.33cm3；I=8.00×5.00×5.00×5.00/12=83.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.177×106/33333.3=5.32N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1331/(2×80×50)=0.499N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.275kN/m最大变形v=0.677×2.275×800.04/(100×9000.00×833333.3)=0.841mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.128kN·m最大变形vmax=0.019mm最大支座力Qmax=3.441kN76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案抗弯计算强度f=0.128×106/4248.0=30.14N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=3.44kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=3.441kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.20×0.102×9.000=0.992kNN=3.441+0.992=4.432kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.100=1.700m；76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案——由长细比，为1700/16.0=106<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.545；经计算得到=4432/(0.545×397)=20.477N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.60m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×0.600×1.500×1.500/10=0.009kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=3.441+0.9×1.2×0.918+0.9×0.9×1.4×0.009/0.800=4.445kN经计算得到=4445/(0.545×397)+9000/4248=22.611N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=22.16N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=4.43A——基础底面面积(m2)；A=0.20fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.0076真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!13.2梁侧模板计算书13.2.1300×700梁侧模板计算一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度700mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用80×50mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。对拉螺栓布置1道，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。图3模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=16.790kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×16.800=15.120kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.17m。荷载计算值q=1.2×15.120×0.167+1.40×5.400×0.167=4.284kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=16.67×1.20×1.20/6=4.00cm3；I=16.67×1.20×1.20×1.20/12=2.40cm4；76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.286kNN2=0.785kNN3=0.785kNN4=0.286kN最大弯矩M=0.011kN.m76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案最大变形V=0.091mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.011×1000×1000/4000=2.750N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×428.0/(2×166.667×12.000)=0.321N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.091mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.17×15.12+1.4×0.17×5.40=4.284kN/m挠度计算荷载标准值q=0.17×15.12=2.525kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.142/0.500=4.284kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.284×0.50×0.50=0.107kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×4.284=1.285kN最大支座力N=1.1×0.500×4.284=2.356kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×5.00×5.00/6=33.33cm3；I=8.00×5.00×5.00×5.00/12=83.33cm4；76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.107×106/33333.3=3.21N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh＜[T]截面抗剪强度计算值T=3×1285/(2×80×50)=0.482N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×2.520×500.04/(100×9000.00×833333.3)=0.142mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.145kN.m最大变形vmax=0.007mm最大支座力Qmax=4.769kN抗弯计算强度f=0.145×106/8496.0=17.07N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于280.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N＜[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=4.769对拉螺栓强度验算满足要求!13.2.2300×600、250×600梁侧模板计算一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度600mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用80×50mm木方。外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。图4模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.350m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=8.390kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×8.400=7.560kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.20m。荷载计算值q=1.2×7.560×0.200+1.40×5.400×0.200=3.326kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=20.00×1.20×1.20/6=4.80cm3；I=20.00×1.20×1.20×1.20/12=2.88cm4；76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.249kNN2=0.832kNN3=0.249kN76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案最大弯矩M=0.016kN.m最大变形V=0.074mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.016×1000×1000/4800=3.333N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×415.0/(2×200.000×12.000)=0.259N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.074mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×7.56+1.4×0.20×5.40=3.326kN/m挠度计算荷载标准值q=0.20×7.56=1.512kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.661/0.800=3.326kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.326×0.80×0.80=0.213kN.m最大剪力Q=0.6×0.800×3.326=1.597kN最大支座力N=1.1×0.800×3.326=2.927kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案W=8.00×5.00×5.00/6=33.33cm3；I=8.00×5.00×5.00×5.00/12=83.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.213×106/33333.3=6.39N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1597/(2×80×50)=0.599N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×1.512×800.04/(100×9000.00×833333.3)=0.559mm最大挠度小于800.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.402kN.m最大变形vmax=0.080mm最大支座力Qmax=4.488kN抗弯计算强度f=0.402×106/8496.0=47.32N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案13.2.3200×350梁侧模计算一、梁侧模板基本参数计算断面宽度200mm，高度350mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置2道，内龙骨采用80×50mm木方。外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm×2.8mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。图5模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.350m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=8.390kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×8.400=7.560kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.15m。荷载计算值q=1.2×7.560×0.150+1.40×5.400×0.150=2.495kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=15.00×1.20×1.20/6=3.60cm3；I=15.00×1.20×1.20×1.20/12=2.16cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.187kNN2=0.187kN最大弯矩M=0.007kN.m最大变形V=0.057mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.007×1000×1000/3600=1.944N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×187.0/(2×150.000×12.000)=0.156N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.057mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.15×7.56+1.4×0.15×5.40=2.495kN/m挠度计算荷载标准值q=0.15×7.56=1.134kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.996/0.800=2.495kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.495×0.80×0.80=0.160kN.m最大剪力Q=0.6×0.800×2.495=1.198kN最大支座力N=1.1×0.800×2.495=2.195kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×5.00×5.00/6=33.33cm3；I=8.00×5.00×5.00×5.00/12=83.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.160×106/33333.3=4.79N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1198/(2×80×50)=0.449N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案(3)挠度计算最大变形v=0.677×1.134×800.04/(100×9000.00×833333.3)=0.419mm最大挠度小于800.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.062kN.m最大变形vmax=0.003mm最大支座力Qmax=2.305kN抗弯计算强度f=0.062×106/8496.0=7.30N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求!13.3楼板模板支撑计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为9.0m，立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方80×50mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.200m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案图6楼板支撑架立面简图图7楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.30)+1.40×2.50=8.378kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.15+0.7×1.40×2.50=7.310kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.150×0.800+0.300×0.800)=2.927kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案q2=0.9×(0.000+2.500)×0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80.00×1.20×1.20/6=19.20cm3；I=80.00×1.20×1.20×1.20/12=11.52cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N·mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.927+1.40×1.800)×0.250×0.250=0.038kN·m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.038×1000×1000/19200=1.964N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.927+1.4×1.800)×0.250=0.905kN截面抗剪强度计算值T=3×905.0/(2×800.000×12.000)=0.141N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.927×2504/(100×6000×115200)=0.112mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.150×1.200+0.300×1.200)=4.390kN/m面板的计算跨度l=250.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.250+0.080×1.20×4.390×0.250×0.250=0.184kN·m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.184×1000×1000/19200=9.575N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.250=0.941kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.250=0.075kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.250=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.941+1.20×0.075)=1.098kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.625=0.787kN/m计算单元内的木方集中力为(0.787+1.098)×0.800=1.508kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.508/0.800=1.885kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.89×0.80×0.80=0.121kN.m76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案最大剪力Q=0.6×0.800×1.885=0.905kN最大支座力N=1.1×0.800×1.885=1.659kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00×5.00×5.00/6=33.33cm3；I=8.00×5.00×5.00×5.00/12=83.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.121×106/33333.3=3.62N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×905/(2×80×50)=0.339N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.915kN/m最大变形v=0.677×0.915×800.04/(100×9000.00×833333.3)=0.338mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.446kN.m最大变形vmax=0.442mm最大支座力Qmax=5.887kN76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案抗弯计算强度f=0.446×106/4248.0=105.02N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.89kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.108×9.000=0.968kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.800×0.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.150×0.800×0.800=2.410kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=3.212kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×0.800×0.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.87kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.100=1.700m；——由长细比，为1700/16.0=106<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.545；经计算得到=5871/(0.545×397)=27.123N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.80m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；76真情奉献社会信誉铸就未来 斯凯孚济南项目1a车间高支模专项施工方案风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×0.800×1.500×1.500/10=0.018kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×3.212+0.9×1.4×1.440+0.9×0.9×1.4×0.018/0.800=5.694kN经计算得到=5694/(0.545×397)+18000/4248=30.459N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=29.35N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=5.87A——基础底面面积(m2)；A=0.20fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!76真情奉献社会信誉铸就未来'