商业大梁模板工程安全专项施工方案

'商业大梁模板工程安全专项施工方案第一部分编制依据1、有关工程技术质量、安全文明施工等文件及规定《建筑施工高处作业安全管理条例》《生产安全事故报告和调查处理条例》《江西省危险性较大分部分项工程安全管理实施细则》《危险性较大分部分项工程管理办法》建质［2009］87号文2、现行国家、行业及地方施工技术规范及有关规定：《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016-2011）《施工现场安全生产保证体系》（DGJ08-903）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2010）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）；《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）；《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010）；《钢结构设计规范》（GB50017-2014）；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80一2011)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）3.施工现场设施安全计算4.其它相关规范、强制性条文规定工程概况129 第二部分工程概况一、工程简介1、参建单位建设单位：江西北奥投资有限公司设计单位：筑博设计有限公司施工单位：江西豪宇建设工程有限公司监理单位：南昌新世纪建设工程监理咨询有限公司2、工程概况南昌市乐盈广场3#商业项目，位于南昌市广场东路与丁公路交汇处，业主为江西北奥投资有限公司。建筑面积：46680.00m²。结构形式：框架结构。建筑层数：地上层数6层，一层层高4.5m，二层层高：4.0m，三层层高：3.9m，四层层高：4.0m，标准层层高：3.6m。地下层数2层，地下室一层高：6.05m，地下室二层高：4.50m二、工程重荷载工程概况1、转换梁位于三层梁板，轴线24-27与L-N，转换梁700×2000、700×1400，板厚为120mm129 2、转换梁位于六层梁板，轴线14-23与A-K，转换梁700×1400、700×1200、800×1600，板厚为120mm129 三、模板支撑架方案选择考虑到施工工期、质量和安全要求，在选择方采用扣件式φ48×3钢管脚手架案时，由扣件、立杆、横杆、支座组成，并充分考虑以下几点，1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：底模板：采用18厚木胶板，板底采用50mm×80mm方木支撑。侧模板：采用18厚木胶板，内楞采用50mm×80mm方木支撑，外楞采用φ48×3.0钢管，700х2000、800х1600、700х1400、700х1200、梁采用φ14对拉螺栓；其他梁采用φ12对拉螺栓。支撑架：φ48×3.5钢管扣件支模架，梁底采用φ48插管顶托。序号梁截面尺寸（宽度Х高度）立杆沿梁跨度方向（mm）梁两侧立杆间距(mm)梁两侧立杆扣件方式梁底承重杆(根)梁底支承方式立杆步距（mm）梁底方木间距（mm）1700х2000800х1600700х1400700х12005001200双扣件3插管顶托1500150500х1200500х1000400х100010001200双扣件2插管顶托15001502400х900400х70010001200双扣件1插管顶托15001503300х750300х600250х50010001000双扣件0插管顶托15001504板120MM厚1000mmх1000mm双扣件1500150竖向剪刀撑，每隔5米设一道，纵、横两个方向均要设置竖向剪刀撑，梁体外两侧应设置竖向剪刀撑。129 水平剪刀撑，在扫地杆、中部（每隔4.45米设置一道）、顶部设置。四、支模架系统荷载传递方向砼浇筑时支模架系统荷载传递方向，关系到支模架系统稳定性，为此根据高层建筑结构支模经验，下一层结构不能够承受上一层重荷载和施工荷载，为了保证钢管模板支撑架的整体稳定性和抗倾覆性，下一层结构模板支撑架不允许拆除，并对已拆除模板支撑架的楼板层在砼浇筑前进行加固，以承担梁荷重遂层传递分担，以保证结构安全和模板支撑架安全。在转换梁楼板砼强度强度达到设计要求后，下一层结构模板支撑架方能拆模。1、转换大梁位于三层梁板，轴线24-27与L-N，转换梁支模架系统荷载传递方向：重荷载支模架→二层楼板→地下室顶板→地下室负一层楼板→地下室负二层底板129 2、转换大梁位于六层梁板，轴线14-23与A-K，转换梁支模架系统荷载传递方向：重荷载支模架→五层楼板→四层楼板→三层楼板→二层楼板→地下室顶板→地下室负一层楼板→地下室负二层底板五、施工要点1、施工顺序支撑脚手架搭设→柱钢筋绑扎与焊接→柱模板安装→大梁底模板安装→板模板安装→柱砼浇筑→大梁钢筋绑扎→梁侧模安装→板钢筋绑扎预留→大梁模板支撑架加固→大梁模板支撑架检查→大梁模板支撑架验收→砼浇筑→砼养护→砼浇筑28天后强度达到设计要求后拆模。2、大梁砼施工要点1）先浇筑柱砼，待柱砼达到设计强度80%后，再浇灌大梁砼。2）大梁砼施工，应分3～4层浇筑。严禁一次性堆载完成浇筑砼。3）大梁砼浇筑28天后强度达到设计要求后拆模。129 第三部分危险源及相关措施一、危险源分析㈠、水平混凝土构件模板支撑系统高度支撑系统高度8m至18m为一级重大危险源，需特别注意的事项如下：1.高度大于2m的作业面（包括高空、洞口、临边作业），因安全防护设施不符合或无防护设施、人员未配系防护绳（带）等造成人员踏空、滑倒、失稳等意外；2.立杆间距或者步距过大，造成立杆受力过大而产生的失稳倒塌。㈡、水平混凝土构件模板支撑系统跨度模板支撑系统跨度大于10m小于18m，为二级重大危险源。㈢、水平混凝土构件模板支撑系统施工总荷载施工总荷载30KN/m2以上为特级重大危险源，需特别注意的事项如下：1.立杆的纵、横、步距要满足设计计算要求。2.模板的主次楞间距满足设计计算要求。3.扣件按照计算小于8KN的时候可采用单扣件，大于8KN小于12KN需采用双扣件。如果大于12KN必须采用顶托。顶托采用工字钢，4.采用的钢管壁厚不小于3.2mm。㈣、水平混凝土构件模板支撑系统集中荷载支撑系统集中荷载15KN/m至24KN/m为二级重大危险源，需要特别注意的事项如下：1.立杆的纵、横、步距要满足设计计算要求。2.模板的主次楞间距满足设计计算要求。3.扣件按照计算小于8KN的时候可采用单扣件，大于8KN小于12KN需采用双扣件。129 4.采用的钢管壁厚不小于3.2mm。二、危险源评估与控制措施危险源评估及控制措施表（模板支架、高处作业等）表1项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目部不符合要求的扣件及时更换，进场的扣件应具备产品合格证。扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求按照国家规定，项目部不符合要求的扣件及时更换，进场的扣件应具备产品合格证。扣件有夹沙现象按照国家规定，项目部不符合要求的扣件及时更换，进场的扣件应具备产品合格证。立杆未设置离地20cm的扫地杆按照国家规定，项目部不符合要求的扣件及时更换，进场的扣件应具备产品合格证。立杆的接头间隔不符合规范要求架子班组应按照JGJ130-2001标准的要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用。立杆的间隔不符合安全要求架子班组应按照JGJ130-2001标准的要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用。物理性危险危害因素设备设施缺陷架体的转角处的剪刀撑与地面的夹角过大架工班组应按照JGJ130-2001标准的要求，地面夹角应在450-600之间并经过检查合格后投入使用。横杆的端头与扣件的中心小于10㎝架工班组应按照JGJ130-2001标准的要求，经过检查合格后投入使用。水平杆搭接间隔不符合安全要求架工班组应按照JGJ130-2001标准的要求，经过检查合格后投入使用。有些焊接钢管作为立杆将焊接的钢管全部退场，禁止使用。连墙点的设置不符合安全要求按照JGJ130-2001标准及《落地式双排竹脚手架》标准进行纠正，检查符合要求后方可使用。扣件的螺栓扭距力没有达到安全要求按照JGJ130-2001标准进行检测，检测不符合要求的进行加固并检测验收合格后方可投入使用。防护缺陷安全帽没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换。安全带没有定期检查按照安全带管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换。安全网没有定期检查按照安全网管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换。129 架子工作业没有配备工具袋按照《职业健康安全管理制度》中的（劳保用品发放标准）执行。不配戴或不正确配戴安全防护用具按照《职业健康安全管理制度》的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育。运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育。工作环境不良大风、大雨天搭设外架遇到大风、大雨天停止高空作业。搭设或拆除外架时，有人在外架下通行搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理。标志缺陷支架搭拆时无安全标志和警示牌项目部安全员根据现场实际情况进行挂设并加强管理。心里生理性危险因素负荷极限体力听力视力超过极限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照《劳动法》有关规定进行，并适当调整和安排作息时间。个别作业人员视力不好进行特殊作业按照特种作业的有关规定，发现此情况的予以调离。有心脏病、高血压的人员进行高空作业同上。夏天高温天气作业，容易中暑提供充足的清凉消暑饮料并安排适当的作息时间。作业人员注意力不集中，心情低落引发事故现场根据实际情况予以调整人员。行为性危险因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全操作规程根据《职业健康安全管理制度》进行处理组织相关的技能培训和教育。操作失误架子工无证上岗作业检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业。监护失误架子搭拆没有设置监护区域或无人监护项目部根据现场实际情况进行。129 第四部分施工方案一、施工准备根据施工方案及单项施工组织设计要求进行预算，作出设备、材料计划表，组织设备、材料、工具的加工、采购等准备工作。保证所选取用原材料的材质、力学性能及几何尺寸均符合国家标准要求，有质保书，对所用原材料抽样检验，关键部件如承力框架、拉杆、钢管、电动提升机构、穿墙螺栓等有焊缝检验探伤报告、产品合格证。对场地进行平整，对基础作好排水，修通道路，并保证用电、用水安全。1、材料验收：由木工翻样人员进行模板翻样,完成模板布板图并提交模板(钢管、木枋)周材需用计划表，周材需用计划表经过项目部材料供应负责人审核。由项目部按各单位工程进度分批次进场，统一调配。现场建立严格的周材进场管理制度，并制定节约措施，降低材料损耗。通知合同另一方材料验收的时间：材料采购以后，采购方就需要通知合同的另一方准备对材料进行验收。而且这个验收最好是安排在材料进场时立即进行。所以，约定验收时间非常必要。以免出现材料进场时，另一方没有时间对材料进行验收，影响施工进度。　　材料验收时合同中规定的验收人员必须到场：合同的甲乙双方往往对合同中规定好的材料验收人没有认真对待。也许验收时规定的验收人不到场（验收人员又没有合同约定的验收人授权），也许验收人到场但没有负起验收的责任。验收程序必须严格：验收人对合同中规定的每一个材料约定都应该进行必要的检查，如材料质量，材料规格，材料数量。合同中规定的验收人应在验收单上签字：如果检查结果材料合格，验收人就应该在材料验收单上签字。这样做才是一个较完整的过程。2、根据施工进度计划和安全施工要求组织人员，并进行技术交底。129 由公司环境安全监督处与基层单位负责向项目部进行安全生产管理首次交底。交底内容：①国家和地方有关安全生产的方针、政策、法律法规、标准、规范、规程和企业的安全规章制度。②项目安全管理目标、伤亡控制指标、安全达标和文明施工目标。③危险性较大的分部分项工程及危险源的控制、专项施工方案清单和方案编制的指导、要求。④施工现场安全质量标准化管理的一般要求。⑤公司部门对项目部安全生产管理的具体措施要求。项目部负责向施工队长或班组长进行书面安全技术交底。交底内容：①项目各项安全管理制度、办法，注意事项、安全技术操作规程。②每一分部、分项工程施工安全技术措施、施工生产中可能存在的不安全因素以及防范措施等，确保施工活动安全。③特殊工种的作业、机电设备的安拆与使用，安全防护设施的搭设等，项目技术负责人均要对操作班组作安全技术交底。④两个以上工种配合施工时，项目技术负责人要按工程进度定期或不定期地向有关班组长进行交叉作业的安全交底。施工队长或班组长要根据交底要求，对操作工人进行针对性的班前作业安全交底，操作人员必须严格执行安全交底的要求。交底内容：①本工种安全操作规程。②现场作业环境要求本工种操作的注意事项。③个人防护措施等安全技术交底要全面、有针对性，符合有关安全技术操作规程的规定，内容要全面准确。安全技术交底要经交底人与接受交底人签字方能生效。交底字迹要清晰，必须本人签字，不得代签。129 人员要求：搭拆模板必须由专业模板工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB-5036）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上模板支架操作。搭拆模板及其支撑体系时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。在施工前，工程安全负责人应组织人员进行安全知识培训及进行技术交底。3、模板安装前的准备工作（1）模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面安全技术交底，再由作业班组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。（2）施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点，进行中心线和位置线的放线。首先用经纬仪引测建筑物的边柱和墙轴线，并以该轴线为起点，测出每条轴线。模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线，墙模板要弹出模板的内、外边线，以便于模板安装和校正。（3）现场使用的模板及配件应按规格和数量逐项清点和检查，未经修复的部件不得使用。（4）钢模板安装前应涂刷脱膜剂。（5）梁和楼板模板的支柱支设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，并准备柱底垫板。做好标高量测工作：用水准仪把建筑物水平标高引测到模板安装位置。进行找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。找平方法是沿模板内边线用1:3水泥砂浆抹平层。设置模板定位基准：采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上(以勿烧伤主筋断面为准)，以保证钢筋与模板位置的准确。（6）竖向模板的安装底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，竖向模板应按施工设计要求预埋支承锚固件。129 二、模板施工模板的安装1、基础模板安装时依据现场技术人员弹好的位置线，标准高点安装，基坑周边1M内不得堆放模板及支撑件。模板上口严禁站人进行砼的施工，支模后放置时间较长者，浇筑前应进行和复查，模板安装完毕须严格按三级检查制度验收，合格后方可进行砼施工。2、柱模安装先安装两侧，经校正后，清理柱内杂物，后封另两侧模板。支撑柱模应校正三方，支撑杆件采用木楞，其与地面倾角不应大于60度。竖向模板支架支撑部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，并应中心承载。基土应坚实，并有排水措施。3、柱模校正后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定，当柱模高度超过4M时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500MM应每边在同一标高上不得少于两根斜支撑或水平撑。斜撑与地面的夹角为45。-60。，下端还应有防滑移的措施。4、现浇钢筋砼梁，当跨度大于4M时，模板应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度可为全跨长度的1/1000-3/1000。模板制作与安装1、模板配板尺寸设计。2、模板自稳角验算。3、模板荷载效应组合。模板吊环施工129 模板吊环的构造形式因模板形式也不尽相同。拼装式模板使用组装式吊环，整体式模板的吊环直接焊在模板上。但无论何种吊环，设计时均应按吊环受力状况进行强度设计，并留有足够的安全储备。整体式模板吊环的位置、数量、安装方法和焊缝长度均须满足设计要求，拼装式吊环的连接螺栓型号及双螺母紧固，也应满足设计要求。施工过程中，应经常检查吊环、若发现螺母松动或其被吊环碰撞而损坏时，应立即紧固或更换。模板斜支撑的地脚螺栓施工施工过程中模板经多次起吊和落地，由于未能轻吊轻放，地脚螺栓中的螺母在多次反复冲击下焊缝可能会开裂。堆放时一旦受外界荷载干扰，螺母脱落，致使模板倾覆。因而设计时增加双面护板，延长焊缝，使用中尽量避免着地时冲撞地脚螺栓。模板制作要求1、技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场的木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。2、外观质量检查标准（通过观察检验）：任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2。3、规格尺寸标准：（1）长度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。（2）宽度检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处，分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。（3）角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。（4）翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。（5）模板制作时电锯切割一律用小直径合金钢锯片，以达到模板切割质量，配模时所有接缝处要进行刨光拼缝，不准切割后直接使用。（6）模板切割时，事先要计算好切割模数，防止材料浪费，对于拼接的小块料，不准在整块模板上切割，一律找零星小块料切割拼接。129 （7）柱、梁模板制作一律按照图纸柱号、梁号、分类编号制作，模板下料前先计算好模数，弹好墨线再进行切割制作。（8）制作好的梁柱模板要按顺序编号，堆放整齐，堆放在阴凉干燥处，以防变形。（9）异形结构的模板需事先放好大样，按大样规定的尺寸进行加工。（10）配制柱、梁底、梁帮、方木背楞一定要按照规定的间距进行制作，防止过稀、模板刚度不够产生侧位变形和整体不稳定，过密造成材料浪费，具体规定在模板安装中说明。支架要求立杆：每根立杆底部可设置木垫板，木垫板宽200㎜，厚50㎜。如果板下地面不平，可以在立杆位置采用加木楔的方式顶紧，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开。立杆与水平杆构造示意图纵、横向水平杆：纵、横向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨，接长宜采用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻横向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于步距的1/3129 。纵、横向水平杆与立杆的连接做法如图2。连墙件的布置及固定要求：为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向每步设置。在安装立杆时，应尽量选择靠近框架的位置，以满足规范中连墙件“宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300㎜的要求。图3连墙件构造示意图纵向剪刀撑与水平剪刀撑的设置要求：剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑斜杆搭接构造如图4所示。图4剪刀撑斜杆搭接示意图扣件：螺栓拧紧扭力矩不应小于40，且不应大于65。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。对接扣件开口应朝上或朝内。基础：钢管支撑基础采用200mm厚C20混凝土垫层，上垫200㎜宽50129 ㎜厚的木板。门厅位置18～20轴线范围，地坪高差4.1m，原斜坡段采取浆砌片石挡土墙方式，解决支撑基础问题。模板安装安全技术措施模板安装操作人员应严格按照模板设计和工序要求进行施工。作业前，施工负责人应做好专项安全技术交底和安全教育工作。检查吊索、卡具及每块模板上的吊环是否有效，并设专人指挥。统一信号，密切配合。做到稳起稳落，就位准确。合模时，先将房间四角的角模安装到位，并将角模上口用8#铅丝固定在剪力墙的暗柱钢筋上，以防角模因入模碰撞而倒落。将一个施工流水段的正号模板吊至安装位置，初步就位后用撬棍按照墙体位置线，调整模板位置，对称调整模板的一对地脚螺栓，使其地面位置偏差符合规范要求。再安装反号模板，校正垂直后，用穿墙螺栓将正反两块模板锁紧。模板没有固定前，不得进行下道工序施工。外墙模板作业高度在4m以上或二层及二层以上，要按照高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，在外挂三角架上设置防护栏杆，搭设水平兜网并满挂密目网。内墙模板设置操作平台，其外侧设置栏杆和安全网。模板安装完毕，由施工负责人按照设计要求对模板工程进行详细检查。对检查出的问题，施工班组应逐条整改，报请施工负责人复检，确保模板工程符合混凝土质量要求及施工安全要求后，施工负责人签字认可，方可进行混凝土浇筑。混凝土浇筑时，应设专人观察模板及支撑系统变形情况。发现异常立即暂停施工，迅速疏散人员，排除险情，并经现场施工负责人检查同意后方可复工。雨季施工，高耸结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4Ω，五级以上大风不得进行模板拼装及吊装作业。临街及交通要道地区，应设警示牌，避免伤及行人。拆除与堆放（1）模板拆除129 模板拆除时的混凝土结构强度应达到设计要求，当设计无具体要求时，应能保证混凝土表面及棱角不受损坏；模板的拆除顺序应遵循先支后拆、后支先拆的原则；拆除有支撑架的模板时，应先拆除模板与混凝土结构之间的对拉螺栓及其他连接件，松动地脚螺栓，使模板后倾与墙体脱离开；拆除无固定支撑架的模板时，应对模板采取临时固定措施；任何情况下，严禁操作人员站在模板上口采用晃动、撬动或用大锤砸模板的方法拆除模板；拆除的对拉螺栓、连接件及拆模用工具必须妥善保管和放置，不得随意散放在操作平台上，以免吊装时坠落伤人；起吊模板前应先检查模板与混凝土结构之间所有对拉螺栓、连接件是否全部拆除，必须在确认模板和混凝土结构之间无任何连接后方可起吊模板，移动模板时不得碰撞墙体；模板及配件拆除后，应及时清理干净，对变形和损坏的部位应及时进行维修。（2）模板堆放应符合下列要求：模板现场堆放区在起重机的有效工作范围之内，堆放场地必须坚实平整，不得堆放在松土、冻土或凹凸不平的场地上。一般高度不超过1.5m。模板堆放时，有支撑架的模板必须满足自稳角要求；当不能满足要求时，必须另外采取措施，确保模板放置的稳定。没有支撑架的模板应存放在专用的插放支架上，不得倚靠在其他物体上，防止模板下脚滑动倾倒。模板在地面堆放时，应采取两块模板板面对板面相对放置的方法，且应在模板中间留置不小于600mm的操作间距；当长时期堆放，应将模板连接成整体。4、水平混凝土构件模板支撑系统拆除与堆放（1）模板支架拆除施工工艺：拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手架→剪力撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。129 （2）拆除要点模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。拆模板时应将拆下的木楞，模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方；拆除的模料上铁钉应及时拨干净，以防扎伤人员。现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：柱箍→柱侧模→柱底模→砼板支承构件（梁楞）→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模；拆除模板时，要站在安全的地方；拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷；拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应用吊篮降落（严禁模料从高处抛掷），到指定地点堆放，并安排车运到公司仓库存放；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除；对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故；水平拉撑，应道先拆除上拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷；应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱不得拆除，待砼浇筑完毕7天后进行拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达到设计要求）。拆除完的模板严禁堆放在外脚手架上。拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：129 ①应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；②应根据检查结构补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；③应有单位工程负责人进行拆除安全技术交底；④应清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除脚手架时，应符合下列规定：①拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；②连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；③当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，再拆除连墙件；④当脚手架采取分段、分里面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先设置连墙件和横向斜撑加固。卸料时应符合下列规定：①各构配件严禁抛掷至地面；②运至地面的构配件应按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8.1.2～8.1.5条规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。5、模板拆除安全技术措施（1）模板拆装区周围应设置栏杆，并挂有明显的标志牌，禁止非作业人员入内。模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有砼强度报告砼强度未达到规定，严禁提前拆模。（2）模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。（3）模板拆除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，129 先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。（4）在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。拆模时严禁猛撬、硬砸，拆模若间歇停止，则须将拆下的模板首先运送到指定地点集中堆放。不得堆放在施工层上，更不得留下松动的模板。（5）工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆模起吊前，应复查穿墙螺栓是否全部拆净，模板与墙体是否完全脱离，并清除模板操作平台上的杂物，检查模板是否有勾挂兜绊的地方，指挥塔吊至被拆除的模板正上方，将模板吊出。（6）遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业。（7）拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。（8）在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。（9）拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。（10）拆除基础及地下室模板时，要先检查基模，土壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口１m以内堆放，并随拆随运。在斜支撑的模板应面对面堆放，自稳角为75°~80°无斜支撑的模板应在现场搭设脚手架，将模板放入架子内，不得倚靠在其它模板或构件，以免下脚滑移、倾倒。模板存放场地必须平整夯实，采取排水措施，并加设满足地面承载力要求的垫块；对湿陷性黄土，须有防水措施；对冻胀性土，须有防冻融措施；确保模板堆放相对稳定。（11）拆除板、梁、柱、墙模板时要注意：①129 在拆除模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。②严禁在同一垂直面上操作。③拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。④拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。⑤严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。（12）每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。三、安全文明施工1．进入施工现场必须佩戴安全帽，不得穿拖鞋、打赤膊、喝酒进入施工现场；2．在高空危险处作业必须戴好安全带；3．特种作业人员必须持证上岗；4．不得从高处向低处抛掷工具、物品等；不得私自乱搭乱接电线；不得随意拆卸“三安四口”等的防护设施；129 第五部分质量检查与验收一、验收小组危险性较大工程验收的责任主体：施工单位（含分包单位）、监理单位。参加验收人员：施工单位项目经理、项目技术负责人、专项方案编制人员、项目施工员、项目部安全员等有关人员、监理单位项目监理工程师。1、验收机构组成：组长：总监理工程师参与人员：邓军、张亮、周建荣、周乾龙、陈迎辉、王永雄、伍艳芳、胡笑飞项目经理、安全员、施工员、作业班组长、搭设人员、公司安全科负责人、专业监理工程师等）2、验收流程129 二、验收依据（一）与危险性较大工程有关的国家安全规范、技术标准。（二）危险性较大工程的有关图纸、工程技术资料。（三）危险性较大工程安全专项方案危险性较大工程安全专项方案在正式施工前，也必须通过审核、批准或论证。1.施工单位项目技术人员按有关规定及图纸编制危险性较大专项施工方案。2.施工单位工程技术职能部门审核专项方案。3.施工单位公司技术负责人批准专项方案。4.危险性较大专项方案送监理单位审核。5.按有关规定报建设主管部门，组织专家对专项方案进行论证。三、验收程序1、各分项工程施工前必须按下列程序实施：（1）技术交底。要求三级交底：项目经理对项目部，施工员对班组长，班组长对工人。（2）材料进场验收。由器材部及质安部对影响施工安全的材料进行验收。2、各分项工程施工过程中必须按下列程序实施：班组长自检、安全员监督检查、项目部负责人抽查、专业监理工程师旁站监督关键部位施工形成检查验收记录。3、各分项、分部工程施工完毕，必须由项目经理或项目技术负责人组织项目部施工员、安全员及项目监理工程师进行验收。重大关键工序报请安监站共同进行验收。未履行验收手续不得进入下道工序。危险性较大工程施工验收结束必须报告建设行政主管部门。四、验收流程危险性较大工程验收主要内容包括下列几方面：（一）材料验收129 危险性较大分部、分项工程中凡牵涉到工程结构安全的主要材料的验收，包括产品合格证及各类抽验报告的核验。（二）隐蔽工程验收危险性较大的各分部、分项工程凡是上道工序即将被下道工序隐蔽前均必须进行隐蔽工程验收。（三）分段验收面积较大或工程量较大的危险性较大分部、分项工程也可按工程的伸缩变形缝或现场实际情况划分区段进行分段验收（四）总体验收危险性较大工程各分部、分项工程完成后的总体验收。上述各方面的验收共同点如下：（1）是否存在方案变更及变更后的方案是否按规定进行了批准确认；（2）所用的施工设备和设施是否进行了进场报验和验收；（3）是否按专项方案组织施工，并和专项方案保持一致；（4）是否按专项方案设置了监控点和配置了监测设备；（5）各项参数的偏差是否按专项方案设计要求控制在允许范围内。五、分项工程验收内容1、高大模板支撑系统验收内容1）、高大模板支撑系统搭设前，应由项目负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收。2）、高大模板支撑系统结构的材料应按规定进行验收、抽检和检测，并保留记录资料。3）、现场应对承重杆件及连接件等材料的出场证明材料、检测记录进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。4）、对承重杆件的抽检数量不得低于搭设用量的30﹪，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100﹪的检验，并随机抽取1﹪129 （由监理见证取样）的材料送法定专业检测机构进行检测。5）、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100﹪检查。6）、高大模板支撑系统应在搭设完成后，有项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。2、模板支撑体系检查搭设要求检查,重点验收立杆间距、步距、扣件拧紧力矩、纵横向水平杆设置、水平杆连接与接长方式。对立杆间距、步距、扣件拧紧力矩等必须实测实量，检查支模架连墙件、立杆、垫板、水平剪刀撑、竖向剪刀撑是否按专项施工方案组织施工，尤其注意安全隐患大的关键部位（深梁部位基础、梁底部；预留施工缝、后浇带等部位；连墙件设置；扣件螺栓是否上紧、悬挑构件、楼梯等等）。对不符合方案要求、不符合标准规范的立即责令整改。检查项目1）、立杆间距、步距是否符合设计要求；2）、与柱及周边构件连接方式是否符合设计要求；3）、竖向剪刀撑间距，布置方式及与立杆连接是否满足设计要求；4）、用测力扭矩扳手检查螺栓拧紧扭矩力不应小于40Nm，且不应大于65Nm；5）、立杆垂直度检查；6）、钢管连接节点是否满足本方案构造要求；7）、检查立杆底与楼板是否采用了垫板；8）、网格构造是否满足方案设计要求；9）、交底记录是否完整。129 检查重点1）使用的材料，必须满足施工要求。2）拉接的螺杆，必须牢固、可靠。3）有高低模板，挂板必须进行加固。4）返边模板，平直度、垂直度、截面尺寸控制在允许范围内。5）不得有炸模因素的存在。6）不同混凝土标号的交接处，及梁、板中有高低跨处；必须用铁丝网分割开。7）跨度大于4m梁、板必须起拱，中间必须的标高往上丈量10~15mm，不得出现两边上拱，中间下沉。8）注意相邻部位的标高，避免同一梁、板底高低不一。9）预留洞尺寸必须方正，有效的控制方法，严禁出现歪斜洞口。10）模板在同一轴线上，同规格柱、墙必须拉线校正，砼混凝土在浇捣完毕后，外墙必须拉线校正。11）模板的接缝必须严密，模板脱模油涂刷均匀。12）墙、柱模板中的预留梁、板及洞口尺寸，必须正确，严禁墙、柱模板伸入梁、板内。13）施工完，支模时的锯沫、木块，脱膜油等应清理干净，拆模后的杂物应及时清理，堆放到指定位置。14）支模架必须稳定牢固，墙体对拉螺杆分布均匀，加固方法得当。在平板面有反梁，反梁模板有可靠的支撑点。15）剪力墙、柱下口处50～100mm处，预留洞口周边必须焊固定钢筋，防止模板位移，模板内有撑筋，控制模板截面尺寸。16）墙体阴阳角均采用阴、阳角模，钢筋加固，在洞口阴阳角处的水平管固定必须有两个以上固定扣件固定，减少单个扣件单点固定而造成混凝土浇筑中截面尺寸变形。129 17）墙、板后浇带、楼梯施工缝必须留设的位置符合施工有关规定要求。模板工程在施工完后，应做好工序交接工作，待上道工序验收合格后，方可进行下道工序施工。严格做好“三检”工作，并尽量避免出现立体交叉作业对成品、半成品的破坏，做好成品保护工作。板的拼缝采用夹塑料泡漠条的方法，支撑加固应有专职质检员负责检查，严禁出现漏浆、跑模现象。固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏人防预埋需人防部门、质检站验收合格后方可进行隐蔽；预埋件必须安装牢固，位置准确，允许偏差应符合规范要求。3、沉降观测检查编制沉降观测点，制定沉降观测方案，布置沉降观测点，设置预警值。明确观测频率，要求按定人、定时、定仪器等做好沉降观测工作；设置预警值（经计算确定最大允许挠度），同时制定应急方案。129 模板工程安全技术要求和验收表施工单位：工程名称：验收部位：序号验收项目技术要求验收结果1支撑系统支撑系统材料的规格、尺寸、接头方法、间距及剪力撑设置均应符合施工方案要求。2立杆稳定立杆底部应有垫板，立杆间距不大于2米，按高度大超过2米设置纵横水平撑，支撑系统两端应设置剪刀撑。3施工荷载模板上材料应堆放均匀，荷载不得超过施工方案的规定。4模板存放各种模板上材料堆放整齐，高度不越过米，大模板存放要有防倾斜措施。5支拆模板支拆模板时，2米以上高处作业必须有可靠的立足点，并有相应的安全防护措施；拆除模板时应设置临时警戒线并有专人监护，不得留有未拆除的悬空模板。6混凝土强度模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆模审批。7运输道路在模板上运输混凝土必须有专用运输通道，运输通道应平整牢固。8作业环境模板作业的预留孔洞和临边应进行安全防护，垂直作业应采取上下隔离措施。验收结论意见验收人员项目经理：技术负责人：施工员：安全员：验收日期：129 模板支架搭设分项检查验收表编号：项目名称搭设单位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步距+50mm立杆垂直度≤0.75﹪且≯60mm扣件拧紧40～65N·M立杆基础扫地杆设置拉节点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵横向水平（高度＞4米）其他施工单位检查结论结论：检查人员：项目技术负责人：项目经理：检查日期：年月日监理单位验收结论结论：专业监理工程师：总监理工程师：验收日期：年月日129 第六部分监控方案梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设、钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）立杆是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动（采用测扭扳手）。（4）架体垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：5、变形监测1）监测方式129 主要采用在大梁侧、结构中间、外边缘挂塔尺的方式，保证塔尺上端固定在梁侧木枋或钢管上，下端自由悬空。监测时，监测人员位置安排在施工区作业外侧。混凝土施工至监测点范围1米起开始监测，按每半小时测一次，并形成记录，发现异常情况，及时通知现场主管，紧急撤离施工作业人员，并向领导及时汇报处理。监控表如附表所示。2）变形控制允许范围序号高支模区域变形允许偏差mm检查工具1梁板挠度≤10水准仪、塔尺3)异常情况处理检测过程中，如发现梁板变形值超过允许偏差范围，停止施工，并撤离施工人员，并向主管领导汇报，研究处理方案进行加固。①轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。②垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。单根柱高度不超过4m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45°129 。高度超过4m，应采用ø10～12工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60°，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。③标高不正确的预防措施楼梯模板踏步标高应根据楼梯粉刷层及上、下平台楼地面的不同厚度进行调整，防止起步、收步与其他踏步高度不同。正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。④柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密(间距不得大于40cm)，同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。对拉螺栓应垂直于模板表面，否则受力后将发生错动而失去作用。对拉螺栓的拧紧程度应适当，拧得太松，模板在受力后即外凸，起不了固定模板位置的作用；拧得太紧，易造成滑牙，最终也失去对拉螺栓的作用。129 扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。⑤楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施为确保楼梯板厚度的正确，应提高锯齿形外帮板的制作安装质量，减少误差。同时，在安装踏步侧板时，应在踏步侧板下口垫上与混凝土板厚相同的小木块。当混凝土浇捣到该处时应随手将它取出。楼梯模板下面，应根据受力大小，合理设置搁栅和支撑系统。支撑不仅应与牵扛垂直，也应与搁栅垂直；支撑下部用对拔榫固定，相邻支撑必须用水平拉杆连接，支撑下面地基土必须预先整平夯实，并加设垫板，地基土不得有积水，以防因支撑下沉、失稳而造成模板变形或胀模。⑥梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于平整的坚实土上，并有足够的支承面积或铺设垫板。钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。⑦漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。129 板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。⑧拆模时出现缺陷的预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。安全生产保证体系本工程建立以项目经理部为核心的文明安全施工领导组织，组成以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理：是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责文明安全管理。施工负责人：是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。技术负责人：是安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。下设质量安全组、施工监测组、材料设备组、投资计划组、行政资料组等，是对现场文明安全全过程进行管理监督的有效管理层。各工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。安全措施1、在进场之前，项目部应向其所有工人最少提供以下保护设备：安全帽；防护眼镜(有侧面保护、塑胶镜片)；安全带、绳等。2129 、对个人防护设施的存放、使用以及维护，应确保所有工人通过培训后能够明确理解这些使用要求。3、在使用设备时应该佩带认可后的安全防护眼镜，以减少对眼睛或者脸部的影响以及在使用危险晶时的飞溅灼伤。在焊接操作时必须佩带焊接防护眼镜或面罩。所使用的设施必须符合眼睛以及脸部防护的要求。在必要时应该穿戴手套、围裙以防止化学物质造成人身伤害。4、在施工现场，所有工人有义务配戴安全帽。安全帽的质量应该良好，没有破裂以及损坏。在安全帽子应该清楚显示公司名称。5、有义务使用认可的安全鞋或安全靴。损坏的鞋子必须重新替换。不允许在现场穿戴不防滑的鞋子或靴。6、在高空作业时，工人必须配戴安全带、安全绳。在3m以上高空作业时应该将安全绳附在牢固的物件上。7、处在运行和运转中的机械严禁对其进行维修、保养或调整等作业。8、机械设备的操作人员必须身体健康，并经过专业培训考试合格，在取得有关部门颁发的操作证或驾驶执照、司炉证、特殊工种操作证后，方可独立操作。学员必须在师傅的指导下进行操作。9、现场施工负责人应为机械作业停工道路、水电、临时机棚后停机场地等必须的条件，并消除对机械作业有妨碍后不安全的因素。夜间作业必须设置有充足的照明。10、在有碍机械安全和人身健康场所作业时，机械设备应采取相应的安全措施。操作人员必须配备使用的安全防护用品，并严格贯彻执行《中华人民共和国环境保护法(试行)》。11、严禁带电作业或采用预约停送电时间的方式进行电气检修。检修电气设备前必须切断电源并在电源开关上挂“禁止合闸有人工作”的警告牌。警告牌的挂、取应有专人负责。12129 、发生人身触电时，应立即切断电源，然后对触电者作紧急救护。严禁在未切断电源之前与触电者接触。13、移动式机械的电源导线(或临时电源)必须采用绝缘良好的橡皮护套铜芯软电缆(俗称橡皮软线)其中必须有一根专用的接地(接零)线。电源导线不得直接绑扎在金属架上。14、起重机的变幅指示器、力矩限制器以及各种行程限位开关等安全保护装置，必须齐全完整、灵敏可靠，不得随意调整和拆除。严禁用限位装置代替操纵结构。15、起重机作业时，重物下方不得有人停留或通过。严禁用非载人起重机代替载运人员。16、起重机械必须按规定的起重性能作业，不得超载和起吊不明重量的物件。在特殊情况下需超载荷使用时，必须有保证安全的技术措施，经企业技术负责人批准，有专人在现场监护下，方可起吊。17、严禁使用起重机进行斜拉、斜吊和起吊地下埋设或凝结在地面上的重物。现场浇注的混凝土构件或模板，必须全部松动后方可起吊。18、塔式起重机的安装、顶升、拆卸必须按照原厂规定进行，并制订安全作业措施，由专业队(组)在队(组)长负责统一指导下进行，并要有技术和安全人员在场监护。19、塔式起重机如风力达到四级以上时不得进行顶升、安装、拆卸作业。作业时突然遇到风力加大，必须立即停止作业，并将塔身固定。20、塔式起重机顶升作业，必须在专人指挥下操作，非作业人员不得登上顶升套架的操作台，操作室内只准一人操作，严格听从信号指挥。21、塔式起重机顶升时，必须使吊臂和平衡臂处于平衡状态，并将回转部分制动住。严禁回转臂杆及其他作业。顶升中发现故障，必须立即停止顶升进行检查，待故障排除后方可继续顶升。22129 、载重汽车不得人货混装。因工作必须搭人时，人所在位置不得在货物之间或货物与前车厢板间隙内，严禁攀爬或坐卧在货物上面。23、载重汽车装载易燃品、危险品或爆炸品时应按“爆炸物品管理条例”执行。除必要的行车人员外，不得搭乘其他人员。24、自卸汽车卸料时，车厢上空和附近应无障碍物，向基础坑等地卸料时，必须和坑边保持安全距离，防止塌方翻车。严禁自爱斜坡侧向倾卸。25、自卸汽车卸料后，车厢必须及时复位，不得在倾卸情况下行驶。严禁在车厢内载人。26、潜水泵放入水中，或提出水面，应先切断电源，严禁拉电缆或出水管。27、混凝土振捣器操作人员必须穿戴绝缘胶鞋和绝缘手套。28、木工机械工作场所应备有齐全可靠的消防器材。严禁字工作场所吸烟和有其他明火，并不得存放油、棉纱等易燃品。29、木工带锯机作业中，操作人员应站在带锯机的两侧，跑车开动后，行程范围内的轨道周围不准站人，严禁在运行中上、下跑车。30、电弧焊接地线及手把线都不得搭在易燃、易爆和带有热源的物品上，接地线不得接在管道、机床设备和建筑物金属构架或轨道上，接地电阻不大于4欧姆。31、电弧焊施焊现场的10m范围内，不得堆放氧气瓶、乙炔发生器、木材等易燃物。32、气焊严禁使用未安装减压器的氧气瓶进行作业。33、机械各部件良好，料斗保险装置齐全。34、卷扬机，预埋12.5钢丝绳1.5米深坐地锚,机械制动装置灵敏,传动防护部分有效,钢丝绳定期保养。35、木工机械，传动部位防护罩齐全，小于50厘米短料不准用电锯加工，15厘米以下短料不准上平刨。36129 、钢筋机械，弯曲机使用时弯曲半径内不准站人，切断机操作人者手不准靠近刀口。37、手持电动工具使用流动开关箱，漏保灵敏，电源线长度不大于5米。施工现场安全管理措施对进行高处作业的高耸建筑物，应事先设置避雷设施。遇有六级以上强风、浓雾等恶劣气候，不得进行露天攀登与悬空高处作业。暴风雪及台风暴雨后，应对高处作业安全设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象，应立即修理完善。防护棚搭设与拆除时，应设警戒区，并应派专人监护。严禁上下同时拆除。进行洞口作业以及在因工程和工序需要而产生的，使人与物有坠落危险或危及人身安全的其他洞口进行高处作业时，必须按下列规定设置防护设施：1、板与墙的洞口，必须设置牢固的盖板、防护栏杆、安全网或其他防坠落的防护设施。2、电梯井口必须设防护栏杆或固定栅门；电梯井内应每隔两层并最多隔10m设一道安全网。3、施工现场通道附近的各类洞口与坑槽等处，除设置防护设施与安全标志外，夜间还应设红灯示警。洞口根据具体情况采取防护栏杆、加盖件、张挂安全网与装栅门等措施时，必须符合下列要求：1、楼板面等处边长为25～50cm的洞口、安装预制构件时的洞口以及缺件临时形成的洞口，可用竹、木等作盖板，盖住洞口。盖板须能保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施。2、边长为50～150cm的洞口，必须设置以扣件扣接钢管而成的网格，并在其上满铺竹笆或脚手板。也可采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，钢筋网格间距不得大于20cm。3、边长在150cm以上的洞口，四周设防护栏杆，洞口下设安全平网。129 4、如有临时性拆移，需经施工负责人核准，工作完毕后必须恢复防护设施。5、位于车辆行驶道旁的洞口、深沟与管道坑、槽，所加盖板应能承受不小于当地额定卡车后轮有效承载力2倍的荷载。6、墙面等处的竖向洞口，凡落地的洞口应加装开关式、工具式或固定式的防护门，门栅网格的间距不应大于15cm，也可采用防护栏杆，下设挡脚板(笆)。7、下边沿楼板或底面低于80cm的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m时，应加设1.2m高的临时护栏。8、对临近的人与物有坠落危险性的其他竖向的孔、洞口，均应予以盖没后加以防护，并有固定其他位置的措施。攀登的用具，结构构造上必须牢固可靠。供人上下的踏板其使用荷载不应大于1100N。当梯面上有特殊作业，重量超过上述荷载时，应按实际情况加以验算。梯脚底部应坚实，不得垫高使用。梯子的上端应有固定措施。立梯不得有缺档。梯子如需接长使用，必须有可靠的连接措施，且接头不得超过1处。连接后梯梁的强度，不应低于单梯梯梁的强度。固定式直爬梯应用金属材料制成。梯宽不应大于50cm，支撑应采用不小于L70X6的角钢，埋设与焊接均必须牢固。梯子顶端的踏棍应与攀登的顶面齐平，并加设～1.5m高的扶手。使用直爬梯进行攀登作业时，攀登高度超过8m必须设置梯间平台。作业人员应从规定的通道上下，不得在阳台之间等非规定通道进行攀登，也不得任意利用吊车臂等施工设备进行攀登。上下梯子时，必须面向梯子，且不得手持器物。悬空作业处应有牢靠的立足处，并必须视具体情况，培植防护栏网、栏杆或其他安全设施。129 模板支撑和拆卸时的悬空作业，必须遵守下列规定：1、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组长设计的措施进行。2、支设高度字3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。低于3m的可使用马凳操作。3、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖没。混凝土板上拆模后形成的临边后洞口，应按本规范有关章节进行防护。拆模高处作业，用配备登高用具湖搭设支架。钢筋绑扎时的悬空作业，必须遵守下列规定：1、绑扎钢筋和安装钢筋骨架时，必须搭设脚手架和马道。2、绑扎圈梁、挑梁、挑檐、外墙和边柱等钢筋时，应搭设操作台架和张挂安全网。悬空大梁钢筋的绑扎，必须在满铺脚手架的支架或操作平台上操作。3、绑扎立柱和墙体钢筋时，不得站在钢筋骨架上或攀登骨架上下。3m以内的柱钢筋，可在地面或楼面上绑扎，整体竖立。绑扎3m以上的柱钢筋，必须搭设操作平台。混凝土浇筑时的悬空作业，必须遵守下列规定：1、浇筑离地2m以上框架、过梁、雨蓬和小平台时，应设操作平台，不得直接站在模板后支撑件上操作。2、浇筑拱形结构，应自两边拱脚对称地相向进行。浇筑储仓，下口应先封闭，并搭设脚手架以防人员坠落。3、特殊情况下如无可靠的安全设施，必须系好安全带并扣好保险钩，后架设安全网。悬空进行门窗作业时，必须遵守下列规定：129 1、安装门、窗、油漆及安装玻璃时，严禁操作人员站在樘子、阳台栏板上操作。门、窗临时固定，封填材料未达到强度，以及电焊时，严禁手拉门、窗进行攀登。2、在高处外墙安装门、墙，无外脚手时，应张挂安全网。无安全网时，操作人员应系好安全带，其保险钩应挂在操作人员上方的可靠物件上。3、进行各项窗口作业时，操作人员的中心应位于室内，不得在窗台上站立，必要时应系好安全带进行操作。移动式操作平台，必须符合下列规定：1、操作平台应由专业技术人员按现行的响应规范进行设计，计算书及图纸应编入施工组织设计。2、操作平台的面积不应超过10m2，高度不应超过5m。还应进行稳定验算，并采取措施减少立柱的长细比。3、装设轮子的移动式操作平台，轮子与平台的接合处应牢固可靠，立柱底端离地面不得超过80mm。4、操作平台可采用ф(48～51)X3.5mm钢管以扣件连接，亦可采用门架式后承插式钢管脚手架部件，按产品使用要求进行组装。平台的次梁，间距不应大于40cm；台面应满铺3cm厚的木板或竹笆。5、操作平台四周必须按临边作业要求设置防护栏杆，并应布置登高扶梯。操作平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量，严禁超过设计的容许荷载。应配备专人加以监督。支模、粉刷、砌墙等各工种进行上下立体交叉作业时，不得在同一垂直方向上操作。下层作业的位置，必须处于依上层高度确定的可能坠落范围半径之外。不符合以上条件时，应设置安全防护层。由于上方施工可能坠落物件或处于起重机把杆回转范围之内的通道，在其受影响的范围内，必须搭设顶部能防止穿透的双层防护廊。129 安全防护设施的验收应按类别逐项查验，并作出验收记录。凡不符合规定者，必须修整合格后再行查验。施工工期内还应定期进行抽查。验收附表：超重、高、大梁支模架沉降观测记录表129 工程超重、高、大梁支模架沉降观测记录表监控检测说明：1.支模架搭设完成监测值作为初始值，施工荷载加上后逐级监测；2.所监测值在设计允许值范围内，可以继续施工；3.所监测值达到或接近设计允许值范围内，要求检查支撑架刚度、扣件紧固情况，及时排除滑移或垮塌隐患；4.所监测值突变、超过设计允许值范围、出现暴模或局部塌陷等情况，监测人员应立即报告安全监控负责人，启动应急预案，及时撤离作业工人和设备，排查安全隐患或事故，防止更大的安全事故发生，杜绝人员伤亡事故的发生。129 第七部分应急预案（应急措施）及安全事故应急救援预案一、危险性较大工程施工应急预案（应急措施）危险性较大工程应急预案是指工程现场出现某些事故征兆或监控的应力、变形接近、达到报警值或地面、墙面出现裂缝现象但还没有形成安全事故时，指导施工单位应针对采取措施的应急预案。（一）应急领导小组应急领导小组是项目部应急处置指挥机构，机构组成如下；工程抢险组、救护组、通讯材料组、现场保护组。（二）应急指挥领导小组及各机构职责1.当工程现场出现事故征兆或监控项目出现接近或超出预警值时，应急领导小组负责启动应急预案，指挥协调各小组正确采取应急技术措施，加固稳定危险区段，确保工程安全。2.事故现场保护组；负责划出警戒区，维护现场秩序，有序撤退、疏散现场人员，保证现场交通畅通。129 3.现场抢险组；负责采取各种技术措施，彻底加固危险区段，确保工程安全。4.通讯材料组；负责与上级主管部门、医院、消防、供电、自来水等相关部门的通讯联络。负责按应急措施准备资金，配备各种应急物资、设备、器材、救生设备和其他应急设备。5.救护组:救护组成员平时应根据应急预案进行培训，演练，做好各种伤病员现场急救准备，随时待命。（三）应急报告程序现场监控人员一旦发现监控指标超标，或出现事故征兆应急时向项目部、应急指挥小组组长报警。应急指挥小组组长应立即根据现场实际情况启动应急措施。1.危险区段立即停止施工，并有秩序的离开现场。2.各小组按应急措施对危险区段进行有效加固，并及时向相关部门进行联络通报。（四）针对应急事件的技术措施重荷载、高支撑系统的应急事件技术措施重荷载高支撑系统危险源分析主要危险源是模板支架系统的各类构件，出现破坏失稳。比如立杆局部失稳，支承扣件滑移，水平杆件绕度过大，爆摸、架体侧向水平变形过大等。应急预案首先要针对上面可能出现的破坏现象进行原因分析，比如架体水平侧向变形过大，可能原因有下列：1.施工层结构本身具有一定坡度，产生较大水平荷载，尤其是曲线形预应力结构进行纵横预应力张拉产生水平荷载，支模架体系承受较大水平荷载，如泵送混泥土管道的水平推力、风荷载；2.支模架体系的连墙件、连柱件布置太少；3.支模架体系的纵向、横向、水平剪刀撑设置不合理；4.支模架体系立杆步距太大。129 根据工程实际情况分析找出真正可能产生安全事故的原因，事先针对性的制定相应应急技术措施，比如泵送混泥土管道产生水平推力，就必须采取措施将泵送混泥土管道产生水平推力，就必须采取措施将泵送混泥土管道支架与支模架隔离。结构层产生的水平荷载则应分析出荷载方向、大小，在相应位置进行加固，增设横向支模联墙件、联柱件、剪刀撑缩小立杆步距等技术措施。二、安全生产事故应急措施预案重大安全事故的发生，往往造成一定范围的人身安全伤害事故，为做到有备无患，项目部在危险性较大应急预案的基础上编制安全事故应急预案。（一）应急救援小组组织机构建立在施工应急小组的基础上，仍必须以项目经理为首成立安全生产事故应急救援小组。（二）应急救援领导小组及机构的职责1.应急救援领导小组职责是应对现场的安全突发事件，负责救险人员的器材、车辆、通讯等救援工作的领导、组织、指挥及协调。2.工程抢险组负责施工具体抢险救助工作，制止事故扩大，尽力救出伤员。3.救护组负责现场对伤员的紧急救治，尽快送往医院抢救。4.通讯、材料组负责对医院、消防、电力、公安局、上级主管部门的通讯畅通、准备好吊车、型钢、切割机、草袋等各种救险材料、设备。5.安保组：负责维护现场秩序、保证绿色通道畅通。（三）控制现场事态发展、扩大的技术措施和抢救手段1.成立应急抢险专家库，一旦出现险情，紧急联系专家，定出有效抢险救援方案。2.确定事故区域范围大小、确定事故区域受困、受伤人员数量，围出警戒区。3129 、工程抢险小组在专家及专业技术人员指挥下，立即运用吊车、切割机、钢管、型钢、千斤顶等各种设备，自坍塌事故区域外围迅速向事故区域中心加固，防止事故区域扩大，打通救生通道，并尽力抢救遇险伤员，同时专人电话立即联系医院，做好抢救伤员准备工作。4、现场如果有吊车（塔吊）在项目抢险指挥部的统一指挥下，配合工程抢险小组进行抢险，及时卸荷或运抢险材料。5、在防止事故扩大的条件下，首先积极抢救受伤人员，迅速从救生通道外运送医院救治。现场需紧急救治的伤员，如骨折固定、大出血等，由进行救护人员按医护急救原则,紧急处理后迅速送医院抢救。（四）制定现场抢救运送伤员的应急措施1、救护小组人员必须经过专业培训，拥有一定救护专业知识，定期进行培训和针对性的应急救护演练。2、救护组在现场对伤员尽快进行止血、止痛、吸氧，防止休克等经济处理措施，在救治搬运过程中，不得强拉硬扯，按规定整体抬运，防止产生二次伤害。如停止呼吸，应及时进行人工复苏术并立即送医院抢救。3、土体滑坡、坍塌事故应急处理1）及时报警，组织施救。当事故发生时，当事人或发现者应立即拨打120，说明事故位置和简要情况。同时向值班人员和项目负责人报告，组织施救。2）采取技术措施加固事故周边区域，防止事故扩大。3）在施救过程中，防止自身及周围人员的重新伤害。4）积极抢救被困人员。有熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难的人员。5）配合好公安人员，保护好事故现场。4、触电事故应急处理1）立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放至适当位置，以防止再次触电。129 2）伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时可采取人工呼吸、心脏挤压术。3）在处理电击时，还应注意有无其他损伤而做相应的处理。4）局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面易暴露，不一包扎。由点击而发生内部组织坏死时，必须注射伤风抗菌素。5、其他人身伤害事故处理当发生如高空坠落、被高空抛物击中、中毒窒息和机具伤人等而造成人身伤害时：1）向项目负责人汇报。2）应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。3）积极进行伤员抢救。4）做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。（五）制定迅速上报上级有关部门的措施（1）应急救援措施工作程序1、当事故发生时小组成员立即向租场汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门汇报，以取得政府部门的帮助。备有电力、消防、医院、自来水、公安局、上级主管部门的电话号码，并明确具体备部门的联系人，一旦需要，能保证通讯联络通畅，各部门应急联动。2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4、项目部指定胡笑飞负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和实效性。（2）人员伤亡应急处理措施129 1、向项目部汇报。2、应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。3、积极进行伤员抢救。4、做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。（3）事故处理善后措施在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。129 第八部分模板计算一、梁700*2000模板计算书梁段:L1计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度(mm):700mm；梁截面高度(mm):2000mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：3根梁支撑架搭设高度H(m)9.0m；梁两侧立杆间距(m):1.2m；129 钢管:Ф48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):150mm；梁底方木截面宽度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；5.梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm；次楞间距(mm):250mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):500mm；穿梁螺栓直径(mm):M14mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管48×3.0W=4.49×2=8.98cm3I=10.78×2=21.56cm4129 次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mmW=53.33×1=53.33cm3I=213.33×1=213.33cm46.梁底顶托参数顶托类型：双钢管顶托上托梁I：11cm4顶托上托梁W：8cm3二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T----混凝土的入模温度，取20.00℃；t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h；V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2000.00mm；1----外加剂影响修正系数，取1.00；2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、48.00kN/m2，取较小值取40.52kN/m2新浇混凝土压力标准值F1=40.52kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)W=30.00×1.802/6=16.20cm3；129 I=30.00×1.803/12=14.58cm4；新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值:q2=1.4×0.30×2=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；l=250.00mm；1.抗弯强度计算：Mmax=0.1×15.44×0.252=0.10KN·m；σ＝M/W=0.10×106/16.20×103=6.17N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求"2.抗剪强度计算：V＝0.6ql=0.6×15.44×0.25=2.32KN；τ=3V/(2bh)=3×2316.00/(2×300×18)=0.64N/mm2；[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：q=0.30×40.55=12.17N/mm；l=250.00mm；E=9500N/mm2；I=14.58cm4；ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×12.17×250.004/(100×9500×1.46×105)=0.23mm；[ν]=l/250=250.00/250=1.00mm；"满足要求！"四、梁侧模木楞的计算1.次楞计算：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.25×40.55=12.17kN/m；129 倾倒混凝土时产生的荷载设计值:q2=1.4×0.25×2=0.70kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=12.17+0.70=12.87kN/m；W=53.33cm3；I=213.33cm4；E=9500.00N/mm2；计算简图(1).次楞抗弯强度验算：M=0.1ql2=0.1×12.87×0.302=0.12kN.mσ=M/W=0.12×106/53.33×103=2.25N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"(2).次楞的挠度验算：ν=0.677×12.87×3004/(100×2133300.00×9500.00)=0.03mm[ν]=300/250=1.20mm；"满足要求！"2.主楞计算：新浇混凝土侧压力设计值:p1=1.2×0.25×0.30×40.55=3.65kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值:p2=1.4×0.25×0.30×2=0.21kN/m；荷载设计值：p=p1+p2=3.65+0.21=3.86kN/m；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；129 主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN·m)主楞变形图(mm)M=0.34kN·m，R=8.30kN，ν=12.33×10-3mm（1）主楞抗弯强度验算：σ=M/W=0.34×106/8.98×103=37.86N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205.00N/mm2；129 "满足要求！"（2）主楞的挠度验算：根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为12.33×10-3mm[ν]=500/250=2.00mm；ν=12.33×10-3mm"满足要求！"五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中：N----穿梁螺栓所受的拉力；A----穿梁螺栓有效面积(mm2)；113mm2f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×40.55+1.4×2)×0.30×0.50=7.72kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×113/1000=19.21kN；"满足要求！"六、梁底模板计算W=70.00×1.802/6=37.80cm3；I=70.00×1.803/12=34.02cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：129 q1=(24.00+1.5)×0.70×2.00=35.70kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.35×0.70=0.25kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=2×0.70=1.40kN/m；q=1.2×(35.70+0.25)+1.4×1.40=45.10kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1×45.10×0.152=0.10KN·mm；σ=Mmax/W=0.10×106/37.80×103=2.65N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：V＝0.6ql=0.6×45.10×0.15=4.06kN；τ=3V/(2bh)=3×4059.00/(2×700×18)=0.48N/mm2；[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q=q1+q2=35.70+0.25=35.95kN/m；l=150mm；E=9500N/mm2；ν=0.677×35.95×1504/(100×9500×34.02×104)=0.04mm；[ν]=150/250=0.60mm；"满足要求"七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.5)×2.00×0.15+0.35×0.15×(2×1.88+0.70)/0.70]=9.58kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：129 q2=1.4×2×0.15=0.42kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=2×0.15×[1.2×0.12×(24.00+1.5)+1.4×2.5]×(1.2-0.70)/4/0.70=0.38kN/mq=q1+q2+q3=9.58+0.42+0.38=10.38kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；E=9500N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)129 形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax=0.10kN·mσ=M/W=0.10×106/5.33×104=1.88N/mm2；[f]=15N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：Vmax=1.73kNτ=3V/(2bh0)=3×1.73×1000/(2×50×80)=0.65N/mm2；[τ]=1.4N/mm2；"满足要求！"3.挠度验算：νmax=0.01mm；[ν]=300.00/250=1.20mm；"满足要求！"八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：双钢管；W=8.00cm3；I=11.00cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.76kN.129 托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.13kN·m；σ=M/W=0.13×106/(8.00×103)=16.25N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!"129 (2).挠度验算：最大变形νmax=0.09mm；允许挠度：[ν]=500.00/250=2.00mm；"满足要求!"2.梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.91kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)129 (1).抗弯强度验算：Mmax=0.32kN·m；σ=M/W=0.32×106/(8.00×103)=40.00N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!"(2).挠度验算：νmax=0.22mm；允许挠度：[ν]=500.00/250=2.00mm；"满足要求!"九、扣件抗滑移的计算R≤Rc其中：Rc----扣件抗滑承载力设计值；R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.37kN"顶托承载力的设计计算满足要求"十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=2.55kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1291×9.0=1.39kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1:1.2×（24.00+1.5）×[1+（1.2-0.70）]/2×0.12×0.5=1.38kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.2×0.35×[1+（1.2-0.70）]/2×0.5=0.02kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3:1.4×2.5[1+（1.2-0.70）]/2×0.12×0.5=0.16kN/m；N3=1.38+0.02+0.16=1.56N=N1+N2+N3=2.55+1.41+1.56=5.52kN；129 i=1.59；A=4.24；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；l0/i=164；φ=0.262；σ=N/(φA)≤[f]；σ=5520.00/(0.262×424.00)=49.69N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=106；φ=0.544；σ=N/(φA)≤[f]；σ=5520.00/(0.544×424.00)=23.93N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=6.37kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1291×9.0=1.39kN；N=N1+N2=6.37+1.41=7.78kN；i=1.59；A=4.24；129 W=4.49；l0=k1uhk1----计算长度附加系数，取值为k1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；l0/i=164；φ=0.262；σ=N/(φA)≤[f]；σ=7780.00/(0.262×424.00)=70.03N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=106；φ=0.544；σ=N/(φA)≤[f]；σ=7780.00/(0.544×424.00)=33.73N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"129 二、梁500*1000模板计算书梁段:L2计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度(mm):500mm；梁截面高度(mm):1000mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：2根梁支撑架搭设高度H(m)4.5m；梁两侧立杆间距(m):1.2m；钢管:Ф48X3.0；129 2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):150mm；梁底方木截面宽度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；5.梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm；次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):600mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管48×3.0W=4.49×2=8.98cm3I=10.78×2=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mm129 W=53.33×1=53.33cm3I=213.33×1=213.33cm46.梁底顶托参数顶托类型：双钢管顶托上托梁I：11cm4顶托上托梁W：8cm3二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T----混凝土的入模温度，取20.00℃；t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h；V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1000.00mm；1----外加剂影响修正系数，取1.00；2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、24.00kN/m2，取较小值取24.00kN/m2新浇混凝土压力标准值F1=24.00kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)W=30.00×1.802/6=16.20cm3；129 I=30.00×1.803/12=14.58cm4；新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值:q2=1.4×0.30×2=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；l=300.00mm；1.抗弯强度计算：Mmax=0.1×15.44×0.302=0.14KN·m；σ＝M/W=0.14×106/16.20×103=8.64N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求"2.抗剪强度计算：V＝0.6ql=0.6×15.44×0.30=2.78KN；τ=3V/(2bh)=3×2779.20/(2×300×18)=0.77N/mm2；[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：q=0.30×40.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E=9500N/mm2；I=14.58cm4；ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×12.17×300.004/(100×9500×1.46×105)=0.48mm；[ν]=l/250=300.00/250=1.20mm；"满足要求！"四、梁侧模木楞的计算1.次楞计算：129 新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值:q2=1.4×0.30×2=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；W=53.33cm3；I=213.33cm4；E=9500.00N/mm2；计算简图(1).次楞抗弯强度验算：M=0.1ql2=0.1×15.44×0.302=0.14kN.mσ=M/W=0.14×106/53.33×103=2.63N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"(2).次楞的挠度验算：ν=0.677×15.44×3004/(100×2133300.00×9500.00)=0.04mm[ν]=300/250=1.20mm；"满足要求！"2.主楞计算：新浇混凝土侧压力设计值:p1=1.2×0.30×0.30×40.55=4.38kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值:p2=1.4×0.30×0.30×2=0.25kN/m；荷载设计值：p=p1+p2=4.38+0.25=4.63kN/m；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；129 主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN·m)主楞变形图(mm)M=0.49kN·m，R=9.96kN，ν=25.57×10-3mm（1）主楞抗弯强度验算：σ=M/W=0.49×106/8.98×103=54.57N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205.00N/mm2；129 "满足要求！"（2）主楞的挠度验算：根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为25.57×10-3mm[ν]=600/250=2.40mm；ν=25.57×10-3mm"满足要求！"五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中：N----穿梁螺栓所受的拉力；A----穿梁螺栓有效面积(mm2)；76mm2f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×40.55+1.4×2)×0.30×0.60=9.26kN。"满足要求！"六、梁底模板计算W=50.00×1.802/6=27.00cm3；I=50.00×1.803/12=24.30cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：129 新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)×0.50×1.00=12.75kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.35×0.50=0.18kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=2×0.50=1.00kN/m；q=1.2×(12.75+0.18)+1.4×1.00=16.92kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1×16.92×0.152=0.04KN·mm；σ=Mmax/W=0.04×106/27.00×103=1.48N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：V＝0.6ql=0.6×16.92×0.15=1.52kN；τ=3V/(2bh)=3×1522.80/(2×500×18)=0.25N/mm2；[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q=q1+q2=12.75+0.18=12.93kN/m；l=150mm；E=9500N/mm2；ν=0.677×12.93×1504/(100×9500×24.30×104)=0.02mm；[ν]=150/250=0.60mm；"满足要求"七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：129 (1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.5)×1.00×0.15+0.35×0.15×(2×0.88+0.50)/0.50]=4.87kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×2×0.15=0.42kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=2×0.15×[1.2×0.12×(24.00+1.5)+1.4×2.5]×(1.2-0.50)/4/0.50=0.75kN/mq=q1+q2+q3=4.87+0.42+0.75=6.04kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；E=9500N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kN·m)剪力图(kN)129 弯矩图(kN·m)形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax=0.07kN·mσ=M/W=0.07×106/5.33×104=1.31N/mm2；[f]=15N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：Vmax=1.21kNτ=3V/(2bh0)=3×1.21×1000/(2×50×80)=0.45N/mm2；[τ]=1.4N/mm2；"满足要求！"3.挠度验算：νmax=0.09mm；[ν]=400.00/250=1.60mm；"满足要求！"129 八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：双钢管；W=8.00cm3；I=11.00cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.43kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN·m)129 托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.29kN·m；σ=M/W=0.29×106/(8.00×103)=36.25N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!"(2).挠度验算：最大变形νmax=0.85mm；允许挠度：[ν]=1000.00/250=4.00mm；"满足要求!"2.梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.08kN.托梁计算简图129 托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.72kN·m；σ=M/W=0.72×106/(8.00×103)=90.00N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!"(2).挠度验算：νmax=2.12mm；允许挠度：[ν]=1000.00/250=4.00mm；"满足要求!"九、扣件抗滑移的计算129 R≤Rc其中：Rc----扣件抗滑承载力设计值；R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.19kN"顶托承载力的设计计算满足要求"十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=2.88kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1291×4.5=0.70kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1:1.2×（24.00+1.5）×[1+（1.2-0.50）]/2×0.12×1=3.12kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.2×0.35×[1+（1.2-0.50）]/2×1=0.04kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3:1.4×2.5[1+（1.2-0.50）]/2×0.12×1=0.36kN/m；N3=3.12+0.04+0.36=3.52N=N1+N2+N3=2.88+0.71+3.52=7.11kN；i=1.59；A=4.24；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；l0/i=164；φ=0.262；129 σ=N/(φA)≤[f]；σ=7110.00/(0.262×424.00)=64.00N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=106；φ=0.544；σ=N/(φA)≤[f]；σ=7110.00/(0.544×424.00)=30.83N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=7.19kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1291×4.5=0.70kN；N=N1+N2=7.19+0.71=7.90kN；i=1.59；A=4.24；W=4.49；l0=k1uhk1----计算长度附加系数，取值为k1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；l0/i=164；φ=0.262；129 σ=N/(φA)≤[f]；σ=7900.00/(0.262×424.00)=71.11N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=106；φ=0.544；σ=N/(φA)≤[f]；σ=7900.00/(0.544×424.00)=34.25N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"129 三、梁400*900模板计算书梁段:L3计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度(mm):400mm；梁截面高度(mm):900mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：1根梁支撑架搭设高度H(m)4.5m；梁两侧立杆间距(m):1.2m；129 钢管:Ф48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):150mm；梁底方木截面宽度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；5.梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm；次楞间距(mm):250mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):500mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管48×3.0W=4.49×2=8.98cm3I=10.78×2=21.56cm4129 次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mmW=53.33×1=53.33cm3I=213.33×1=213.33cm46.梁底顶托参数顶托类型：双钢管顶托上托梁I：11cm4顶托上托梁W：8cm3二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T----混凝土的入模温度，取20.00℃；t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h；V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取900.00mm；1----外加剂影响修正系数，取1.00；2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、21.60kN/m2，取较小值取21.60kN/m2新浇混凝土压力标准值F1=21.60kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)129 W=30.00×1.802/6=16.20cm3；I=30.00×1.803/12=14.58cm4；新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值:q2=1.4×0.30×2=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；l=250.00mm；1.抗弯强度计算：Mmax=0.1×15.44×0.252=0.10KN·m；σ＝M/W=0.10×106/16.20×103=6.17N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求"2.抗剪强度计算：V＝0.6ql=0.6×15.44×0.25=2.32KN；τ=3V/(2bh)=3×2316.00/(2×300×18)=0.64N/mm2；[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：q=0.30×40.55=12.17N/mm；l=250.00mm；E=9500N/mm2；I=14.58cm4；ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×12.17×250.004/(100×9500×1.46×105)=0.23mm；[ν]=l/250=250.00/250=1.00mm；"满足要求！"四、梁侧模木楞的计算1.次楞计算：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.25×40.55=12.17kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值:q2=1.4×0.25×2=0.70kN/m；129 荷载设计值：q=q1+q2=12.17+0.70=12.87kN/m；W=53.33cm3；I=213.33cm4；E=9500.00N/mm2；计算简图(1).次楞抗弯强度验算：M=0.1ql2=0.1×12.87×0.302=0.12kN.mσ=M/W=0.12×106/53.33×103=2.25N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"(2).次楞的挠度验算：ν=0.677×12.87×3004/(100×2133300.00×9500.00)=0.03mm[ν]=300/250=1.20mm；"满足要求！"2.主楞计算：新浇混凝土侧压力设计值:p1=1.2×0.25×0.30×40.55=3.65kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值:p2=1.4×0.25×0.30×2=0.21kN/m；荷载设计值：p=p1+p2=3.65+0.21=3.86kN/m；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；主楞计算简图129 主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN·m)主楞变形图(mm)M=0.34kN·m，R=8.30kN，ν=12.33×10-3mm（1）主楞抗弯强度验算：σ=M/W=0.34×106/8.98×103=37.86N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205.00N/mm2；"满足要求！"（2）主楞的挠度验算：根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为12.33×10-3mm[ν]=500/250=2.00mm；ν=12.33×10-3mm129 "满足要求！"五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中：N----穿梁螺栓所受的拉力；A----穿梁螺栓有效面积(mm2)；76mm2f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×40.55+1.4×2)×0.30×0.50=7.72kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；"满足要求！"六、梁底模板计算W=40.00×1.802/6=21.60cm3；I=40.00×1.803/12=19.44cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)×0.40×0.90=9.18kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.35×0.40=0.14kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=2×0.40=0.80kN/m；q=1.2×(9.18+0.14)+1.4×0.80=12.30kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1×12.30×0.152=0.03KN·mm；129 σ=Mmax/W=0.03×106/21.60×103=1.39N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：V＝0.6ql=0.6×12.30×0.15=1.11kN；τ=3V/(2bh)=3×1107.00/(2×400×18)=0.23N/mm2；[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q=q1+q2=9.18+0.14=9.32kN/m；l=150mm；E=9500N/mm2；ν=0.677×9.32×1504/(100×9500×19.44×104)=0.02mm；[ν]=150/250=0.60mm；"满足要求"七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.5)×0.90×0.15+0.35×0.15×(2×0.78+0.40)/0.40]=4.44kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×2×0.15=0.42kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=2×0.15×[1.2×0.12×(24.00+1.5)+1.4×2.5]×(1.2-0.40)/4/0.40=1.08kN/mq=q1+q2+q3=4.44+0.42+1.08=5.94kN/m2.支撑方木验算：129 本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；E=9500N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)形变图(mm)1.抗弯强度验算：129 Mmax=0.08kN·mσ=M/W=0.08×106/5.33×104=1.50N/mm2；[f]=15N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：Vmax=1.12kNτ=3V/(2bh0)=3×1.12×1000/(2×50×80)=0.42N/mm2；[τ]=1.4N/mm2；"满足要求！"3.挠度验算：νmax=0.03mm；[ν]=600.00/250=2.40mm；"满足要求！"八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：双钢管；W=8.00cm3；I=11.00cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.53kN.托梁计算简图129 托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.35kN·m；σ=M/W=0.35×106/(8.00×103)=43.75N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!"(2).挠度验算：最大变形νmax=1.03mm；允许挠度：[ν]=1000.00/250=4.00mm；"满足要求!"2.梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.32kN.129 托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.88kN·m；σ=M/W=0.88×106/(8.00×103)=110.00N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!"(2).挠度验算：129 νmax=2.58mm；允许挠度：[ν]=1000.00/250=4.00mm；"满足要求!"九、扣件抗滑移的计算R≤Rc其中：Rc----扣件抗滑承载力设计值；R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.80kN"顶托承载力的设计计算满足要求"十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=3.52kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1291×4.5=0.70kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1:1.2×（24.00+1.5）×[1+（1.2-0.40）]/2×0.12×1=3.30kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.2×0.35×[1+（1.2-0.40）]/2×1=0.05kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3:1.4×2.5[1+（1.2-0.40）]/2×0.12×1=0.38kN/m；N3=3.30+0.05+0.38=3.73N=N1+N2+N3=3.52+0.71+3.73=7.96kN；i=1.59；A=4.24；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16；u=1.50；129 lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；l0/i=164；φ=0.262；σ=N/(φA)≤[f]；σ=7960.00/(0.262×424.00)=71.65N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=106；φ=0.544；σ=N/(φA)≤[f]；σ=7960.00/(0.544×424.00)=34.51N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=8.80kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1291×4.5=0.70kN；N=N1+N2=8.80+0.71=9.51kN；i=1.59；A=4.24；W=4.49；l0=k1uhk1----计算长度附加系数，取值为k1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；l0/i=164；129 φ=0.262；σ=N/(φA)≤[f]；σ=9510.00/(0.262×424.00)=85.61N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=106；φ=0.544；σ=N/(φA)≤[f]；σ=9510.00/(0.544×424.00)=41.23N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"129 四、梁300*750模板计算书梁段:L3计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度(mm):300mm；梁截面高度(mm):750mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：0根梁支撑架搭设高度H(m)14.8m；梁两侧立杆间距(m):1.0m；129 钢管:Ф48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):150mm；梁底方木截面宽度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；5.梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm；次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):600mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：1个主楞钢楞圆钢管48×3.0W=4.49×2=8.98cm3I=10.78×2=21.56cm4129 次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mmW=53.33×1=53.33cm3I=213.33×1=213.33cm46.梁底顶托参数顶托类型：双钢管顶托上托梁I：11cm4顶托上托梁W：8cm3二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T----混凝土的入模温度，取20.00℃；t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h；V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取750.00mm；1----外加剂影响修正系数，取1.00；2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、18.00kN/m2，取较小值取18.00kN/m2新浇混凝土压力标准值F1=18.00kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)129 W=30.00×1.802/6=16.20cm3；I=30.00×1.803/12=14.58cm4；新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值:q2=1.4×0.30×2=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；l=300.00mm；1.抗弯强度计算：Mmax=0.1×15.44×0.302=0.14KN·m；σ＝M/W=0.14×106/16.20×103=8.64N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求"2.抗剪强度计算：V＝0.6ql=0.6×15.44×0.30=2.78KN；τ=3V/(2bh)=3×2779.20/(2×300×18)=0.77N/mm2；[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：q=0.30×40.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E=9500N/mm2；I=14.58cm4；ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×12.17×300.004/(100×9500×1.46×105)=0.48mm；[ν]=l/250=300.00/250=1.20mm；"满足要求！"四、梁侧模木楞的计算129 1.次楞计算：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值:q2=1.4×0.30×2=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；W=53.33cm3；I=213.33cm4；E=9500.00N/mm2；计算简图(1).次楞抗弯强度验算：M=0.1ql2=0.1×15.44×0.302=0.14kN.mσ=M/W=0.14×106/53.33×103=2.63N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"(2).次楞的挠度验算：ν=0.677×15.44×3004/(100×2133300.00×9500.00)=0.04mm[ν]=300/250=1.20mm；"满足要求！"2.主楞计算：新浇混凝土侧压力设计值:p1=1.2×0.30×0.30×40.55=4.38kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值:p2=1.4×0.30×0.30×2=0.25kN/m；荷载设计值：p=p1+p2=4.38+0.25=4.63kN/m；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；129 主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN·m)主楞变形图(mm)M=0.49kN·m，R=9.96kN，ν=25.57×10-3mm（1）主楞抗弯强度验算：σ=M/W=0.49×106/8.98×103=54.57N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205.00N/mm2；129 "满足要求！"（2）主楞的挠度验算：根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为25.57×10-3mm[ν]=600/250=2.40mm；ν=25.57×10-3mm"满足要求！"五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中：N----穿梁螺栓所受的拉力；A----穿梁螺栓有效面积(mm2)；105mm2f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×40.55+1.4×2)×0.30×0.60=9.26kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×78/1000=13.35kN；"满足要求！"六、梁底模板计算W=30.00×1.802/6=16.20cm3；I=30.00×1.803/12=14.58cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：129 新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)×0.30×0.75=5.74kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.35×0.30=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=2×0.30=0.60kN/m；q=1.2×(5.74+0.11)+1.4×0.60=7.86kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1×7.86×0.152=0.02KN·mm；σ=Mmax/W=0.02×106/16.20×103=1.23N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：V＝0.6ql=0.6×7.86×0.15=0.71kN；τ=3V/(2bh)=3×707.40/(2×300×18)=0.20N/mm2；[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q=q1+q2=5.74+0.11=5.85kN/m；l=150mm；E=9500N/mm2；ν=0.677×5.85×1504/(100×9500×14.58×104)=0.01mm；[ν]=150/250=0.60mm；"满足要求"七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：129 (1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.5)×0.75×0.15+0.35×0.15×(2×0.63+0.30)/0.30]=3.77kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×2×0.15=0.42kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=2×0.15×[1.2×0.12×(24.00+1.5)+1.4×2.5]×(1.0-0.30)/4/0.30=1.26kN/mq=q1+q2+q3=3.77+0.42+1.26=5.45kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；E=9500N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kN·m)剪力图(kN)129 弯矩图(kN·m)形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax=0.35kN·mσ=M/W=0.35×106/5.33×104=6.56N/mm2；[f]=15N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：Vmax=0.82kNτ=3V/(2bh0)=3×0.82×1000/(2×50×80)=0.31N/mm2；[τ]=1.4N/mm2；"满足要求！"3.挠度验算：νmax=3.22mm；[ν]=1000.00/250=4.00mm；"满足要求！"八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,129 通过方木的集中荷载传递。托梁采用：双钢管；W=8.00cm3；I=11.00cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.82kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)129 (1).抗弯强度验算：Mmax=0.55kN·m；σ=M/W=0.55×106/(8.00×103)=68.75N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!"(2).挠度验算：最大变形νmax=1.60mm；允许挠度：[ν]=1000.00/250=4.00mm；"满足要求!"九、扣件抗滑移的计算R≤Rc其中：Rc----扣件抗滑承载力设计值；R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.45kN"顶托承载力的设计计算满足要求"十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=5.45kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1291×14.8=2.29kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1:1.2×（24.00+1.5）×[0+（1.0-0.30）]/2×0.12×1=1.29kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.2×0.35×[0+（1.0-0.30）]/2×1=0.02kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3:1.4×2.5[0+（1.0-0.30）]/2×0.12×1=0.15kN/m；129 N3=1.29+0.02+0.15=1.46N=N1+N2+N3=5.45+2.33+1.46=9.24kN；i=1.59；A=4.24；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；l0/i=164；φ=0.262；σ=N/(φA)≤[f]；σ=9240.00/(0.262×424.00)=83.18N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=106；φ=0.544；σ=N/(φA)≤[f]；σ=9240.00/(0.544×424.00)=40.06N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!129 五、板120模板计算书扣件式钢管高支撑模板系统计算书一、参数信息：1.立杆参数：立杆的纵距b=1m立杆的横距l=1.00m立杆的步距h=1.50m伸出长度：0.2m2.荷载参数：混凝土板厚：120mm混凝土自重选用25kN/m3模板自重采用0.3kN/m2施工均布荷载选用2.5kN/m23.地基参数：地基承载力标准值取170kN/m2基础底面面积取0.25m24.木方参数：木方的宽度50mm木方的高度80mm木方的间距200mm木方的弹性模量为9500N/mm2木方的抗剪强度取1.4N/mm2木方的抗弯强度取15N/mm2木方的截面惯性矩II=5.00×8.003/12=213.33cm4木方的截面抵抗矩WW=5.00×8.002/6=53.33cm35.面板参数：129 面板板厚为18mm面板的抗剪强度取1.4N/mm2面板的抗弯强度取15N/mm2面板的弹性模量为6000N/mm2面板的截面惯性矩II=100×1.803/12=48.60cm4面板的截面抵抗矩WW=100×1.802/6=54.00cm36.其他参数：搭设高度取9.00m伸出长度取0.2m钢管尺寸:Ф48X3.0钢管i:1.59cm钢管立杆净截面面积(cm2)；A=4.24cm2钢管截面惯性矩I：I=10.78cm4钢管截面惯性矩W：W=4.49cm4二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板取1米板带的按照三跨连续梁计算。计算简图静荷载标准值：q1=25×0.12×1+0.3×1=3.30kN/m活荷载标准值：q2=2.5×1=2.50kN/m荷载设计值：q=1.2×3.30+1.4×2.50=7.46kN/m1、抗弯强度计算M=0.1ql2129 M=0.1×7.46×0.202=0.03kN.m截面抗弯强度计算值：σ=M/W<[σ]σ=0.03×106/(54.00×103)=0.56N/mm2截面抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2"面板的受弯应力计算值0.56N/mm2小于面板的抗弯强度设计值15.00N/mm2，满足要求!"2、抗剪计算V=0.6qlV=0.600×7.46×0.20=0.90kN截面抗剪强度计算值：T=3Q/2bh<[T]T=3×900.00/(2×1000.00×18)=0.08N/mm2截面抗剪强度设计值:[T]=1.40N/mm2"面板的剪力计算值0.08N/mm2小于面板的抗剪强度设计值1.40N/mm2，满足要求!"3、挠度计算v=0.677q1l4/100EI<[v]面板最大挠度计算v=0.677×3.30×2004/(100×6000×486000.00)=0.01mm[v]=200/250=0.80mm"面板的最大扰度计算值0.01mm小于面板的最大挠度允许值0.80mm，满足要求!"三、板底木方和支撑钢管的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。129 计算简图1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)q11=25×0.12×0.20=0.60kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.3×0.20=0.06kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：q22=2.5×0.20=0.50kN/m荷载设计值：q=1.2×(0.60+0.06)+1.4×0.50=1.49kN/m2.（纵向）木方的计算计算简图129 (1)木方抗弯强度计算：最大弯矩:M=0.1ql2=0.1×1.49×12=0.15kN.m截面抗弯强度必须满足:σ=M/W<[f]抗弯计算强度计算值：σ=0.15×106/(53.33×103)=2.81N/mm2"木方的最大应力计算值2.81N/mm2小于木方抗弯强度设计值15.00N/mm2,满足要求!"(2)木方抗剪计算最大剪力的计算:V=0.6ql=0.6×1.49×1=0.89KN截面抗剪强度必须满足:V=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值：V=3×0.89×1000/(2×50×80)=0.33N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2"木方的受剪应力计算值0.33N/mm2小于木方抗剪强度设计值1.40N/mm2,满足要求!"(3)木方挠度计算v=0.677(q1+q2)l4/100EI<[v]面板最大挠度计算:v=0.677×(0.60+0.06)×1000.004/(100×9500×2133300.00)=0.22mm[v]=1000.00/250=4.00mm"木方的最大挠度计算值0.22mm小于木方的最大允许挠度4.00mm，满足要求!"129 3.（横向）钢管的计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.49×1=1.49kN；计算简图剪力图弯矩图挠度图最大弯矩Mmax=0.72kN.m；129 最大应力σ=0.72×106/4.49×103=160.36N/mm2支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205.00N/mm2；"支撑钢管的最大应力计算值160.36N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.00N/mm2，满足要求!"最大变形Vmax=2.21mm；最大允许挠度Vw=1000.00/150=6.67mm"支撑钢管的最大扰度计算值2.21mm小于支撑钢管的最大允许挠度值6.67mm，满足要求!"四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R≤RcRc----扣件抗滑承载力设计值；R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)P11=25×0.12×1×1.00=3.00kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：P12=0.3×1×1.00=0.30kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：P22=2.5×1×1.00=2.50kN/m荷载设计值：R=1.2×(3.00+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m计算中R取最大支座反力,R=7.46kN当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。129 扣件抗滑承载力的设计值为[R]=12.00KN"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):1.静荷载标准值：(1)钢管脚手架的自重(kN)：纵距查表值l=1.20m步距查表值h=1.50m结构自重标准值Gk=0.1291NG1=0.1291×9.00=1.16kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3×1×1.00=0.30kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.12×1×1.00=3.00kN经计算得到，静荷载标准值NG=1.16+0.30+3.00=4.46kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载：经计算得到，活荷载标准值：NQ=2.5×1×1.00=2.50kN3.立杆的轴向压力设计值计算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.46+1.4×2.50=8.85KN六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式129 N=8.85kN；i=1.59cm；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；l0=k1uhK1=1.16；u=1.50；l0=2.61m；l0/i=164；φ=0.262；σ=8850.00/(0.262×424.00)=79.67N/mm2；"钢管立杆稳定性计算79.67N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值205.00N/mm2，满足要求!"l0=(h+2a)a=0.2m；l0=(h+2a)=1.50+2×0.2=1.90m；l0/i=119；φ=0.458；σ=8850.00/(0.458×424.00)=45.57N/mm2；"钢管立杆稳定性计算45.57N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值205.00N/mm2，满足要求!"129 结果汇总模板面板计算q1=3.30kN/mq2=2.50kN/mq=7.46kN/m1、抗弯计算：M=0.1ql2=0.03kN.m；σ=0.56N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求!"2、抗剪计算：V=0.6ql=0.90kN；T=0.08N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"满足要求!"3、挠度计算：v=0.677q1l4/100EI=0.01mm；[v]=0.80mm；"满足要求!"板底木方和支撑钢管的计算1.荷载的计算(1)q11=0.60kN/m(2)q12=0.06kN/m(3)q22=0.50kN/m：q=1.49kN/m2.（纵向）木方的计算(1)抗弯计算：M=0.15kN.m；σ=2.81N/mm2；[F]=15；"满足要求!"；(2)抗剪计算：Q=0.89KN；V=0.33N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"满足要求!"；(3)挠度计算：v=0.22mm；[v]=4.00mm；"满足要求!"3.（横向）钢管的计算P=1.49kN；Mmax=0.72kN.m；σ=160.36N/mm2；[f]=205.00N/mm2；"满足要求!"Vmax=2.21mm；Vw=6.67mm"满足要求!"扣件抗滑移的计算(1)P11=3.00kN/m(2)P12=0.30kN/m(3)P22=2.50kN/m；R=7.46kN/m"单扣件抗滑承载力的设计满足要求"模板支架立杆荷载标准值(轴力):(1)l=1.20m；h=1.50m；Gk=0.1291NG1=0.1291×9.00=1.16kN(2)NG2=0.30kN(3)NG3=3.00kN；NG=4.46kN；2.NQ=2.50kN；3.N=8.85KN立杆的稳定性计算N=8.85kN；i=1.59cm；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；l0=k1uhK1=1.16；u=1.50；l0=2.61m；l0/i=164；；φ=0.262；σ=79.67N/mm2"满足要求!"l0=(h+2a)129 a=0.2m；l0=1.90m；l0/i=119；；φ=0.458；σ=45.57N/mm2"满足要求!"基础承载力计算p=35.40kN/m2；fg=170.00kN/m2"满足要求!"129 附图1、三层大梁支模架立面布置图129 2、三层大梁支模架平面布置图129 3、六层大梁支模架立面布置图129 129 129 129 129 129 129'