西部智谷二期三标段工程三层高支模施工方案

'西部智谷二期三标段工程三层高支模施工方案第一节、工程概况一、工程概况1、工程基本情况工程名称成都武侯工业园西部智谷“电子信息产业园”（中小企业孵化中心二期）工程三标段工程地点成都市武侯区武侯工业园建筑面积119938.16m2建筑高度47.96m基础形式筏板基础、独基加抗水板主体结构框架抗震等级二级抗震设防烈度7度地上层数最高10层，最低4层地下层数2标准层层高4.0m2、高支模层结构情况本次高支模共计有三种2.1、位于22#楼F-J轴交5-8、12-15、19-22、26-29轴间的高支模高支模所在层3脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）—1.2柱砼强度等级C45高支模层顶标高（m）9.15梁板砼强度等级C30最大板跨（m）4.0×3.79普通板跨（m）4.0×2.11最大板厚（mm）120普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）700×700普通柱截面尺寸（mm）700×700最大梁跨（m）8.0普通梁跨（m）8.0最大梁断面尺寸（mm）300×800普通梁断面尺寸（mm）300×700、200×6002.2、位于23#楼C-D轴交16-17轴间的高支模，高支模所在层3脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）—1.2柱砼强度等级C45高支模层顶标高（m）9.15梁板砼强度等级C30最大板跨（m）4.0×2.73普通板跨（m）4.0×2.3最大板厚（mm）150普通板厚（mm）150最大柱截面尺寸（mm）700×700普通柱截面尺寸（mm）700×700最大梁跨（m）8.0普通梁跨（m）8.0-4- 最大梁断面尺寸（mm）300×650普通梁断面尺寸（mm）200×5002.3、位于23#楼A-B轴交1-33轴间的高支模高支模所在层3脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）—1.2柱砼强度等级C45高支模层顶标高（m）9.15梁板砼强度等级C30最大柱截面尺寸（mm）300×1000普通柱截面尺寸（mm）300×1000最大梁跨（m）8.0普通梁跨（m）4.7、6.3最大梁断面尺寸（mm）400×600普通梁断面尺寸（mm）300×650、300×6003、各责任主体名称建设单位成都市武侯工业园投资开发有限公司设计单位中国华西工程设计建设有限公司施工单位中国华西工程设计建设有限公司监理单位成都衡泰工程管理咨询有限公司项目经理陈世勇总监理工程师葛有斌技术负责人朱秀芳专业监理工程师陈智主要特点：根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、高支模板设计1、板设计确定板模板采用15mm双面覆膜多层板，板模次龙骨采用50*100木方@200,主龙骨（主梁）均采用φ48×3.0双钢管（主梁平行于板长边）其主梁布置均平行于板长边，间距随立柱钢管间距，支撑采用扣件式钢管脚手架，上部加可调螺栓油顶，油顶伸长锚入钢管内有效长度不得小于250mm;，出立柱钢管长度≦200mm,板支撑立柱根据梁布局定位，其22#楼F-J轴交5-8、12-15、19-22、26-29轴间纵横向控制在1062×1134mm，23#楼C-D轴交16-17轴间纵横向控制在1062×1134mm,；水平横杆沿高@≤1500mm；钢管立柱布局详附图（钢管立柱平面布局图）。2、梁设计梁模板主龙骨为φ48×3.0单钢管，次龙骨（小梁）为50*100木方(当梁宽为300-400mm时，次龙骨为4根；当梁宽为200mm时，次龙骨为3根)，梁立柱支撑沿跨度方向间距详（附图）钢管立柱布局。其400宽梁两侧立柱钢管间距为1000mm，300宽梁两侧立柱钢管间距为900mm，200宽梁两侧立柱钢管间距为800mm。其22#楼F-J轴交5-8、12-15、19-22、26-29轴间高支模300×800、300×700梁23#楼A-B轴交1-33轴间高支模400×600、300×650、300×600梁在排距中间(梁底中部)增设一排立柱，并在梁底横杆下加防滑扣件，上部加可调螺栓油顶，水平横杆相应布置，其水平横杆步距为1500mm，底排横杆离地高度不得大于200mm。具体做法详立柱钢管平面布置与搭设示意图。3、脚手架搭好后，根据板底标高铺设主龙骨、次龙骨，然后铺放15厚覆膜板，覆膜多层板模板采用硬拼缝，梁板阴角交接需水平贯通布设一条50*100的木方，以保证侧模与板边模有效连接，同时也可满足板底阴角顺直清晰。为满足脚手架整体稳定性，须在架体周边布设连续剪刀撑、在架体中间每隔8m设置连续剪刀撑，在竖向剪刀撑底部、中部和顶端设置水平剪刀撑。-4- 三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。第二节、编制依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工安全检查》JGJ59-2011《木结构设计规范》GB50005-2003（2005版）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80--91危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计第三节、材料计划-4- 一、材料与设备计划1、钢材的选用(1)钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。(2)钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用ф48×3.0以上的钢管。(4)新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1)应有产品质量合格证；2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定；3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差Δ（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺钢管必须涂有防锈漆。(5)旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1)表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲：各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5≤5钢卷尺立杆钢管弯曲：3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5≤302冲压钢脚手板：板面挠曲L≤4mL＞4m≤12≤16钢卷尺板面扭曲（任一角翘起）≤53)钢管上严禁打孔。(6)钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中规定的ZG-4- 200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。(1)钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。(2)扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1)旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2)新、旧扣件均应进行防锈处理；3)支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。(3)连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。(4)连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782。2、木材的选用(1)模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。(3)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。(7)施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1)制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)板材和规格材，不应大于20%；3)受拉构件的连接板，不应大于18%；4)连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的选用(1)胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。(2)各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第四节、施工工艺技术一、技术参数【板模板（扣件式）】-4- 新浇混凝土板厚(mm)120、150模板支架高度(m)10.35板长(m)4.0板宽(m)3.75立柱型号(mm)Ф48×3.0纵距(mm)1134、953横距(mm)1062、1050水平拉杆步距(mm)1500立柱距混凝土板短边(mm)300立柱距混凝土板长边(mm)300面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材质方木小梁材质规格(mm)50×100小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边距离(mm)100两端各悬挑长(mm)310、310主梁材质钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3.0主梁布置方式平行楼板长边可调托座内主梁根数2【梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)8.0结构层高(m)10.35混凝土梁截面尺寸(mm)300×800、300×700、400×600300×650、300×600、200×600梁侧楼板厚度(mm)120、150支撑方式梁板立柱共用支撑立柱钢管型号(mm)Ф48×3.0梁跨度方向立柱间距(mm)详图梁两侧立柱间距(mm)详图步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)详图梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)详图梁底增加立柱根数300×800、300×700、400×600、300×650、300×600梁中顶一根梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)详图梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)50×100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)400面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×3.0二、工艺流程板：搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁：弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。-4- 三、构造要求及施工方法1　架体总体要求(1)对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。(2)支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。2　架体立柱（1）梁板下优先采用可调托座。（2）　可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。三层高支模架在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；（3）　模板支架必须设置纵、-4- 横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件进行固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（5）钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部设可调支托。（6）扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500ｍｍ，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。-4- (7)采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（8）可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。3　架体水平杆(1)每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2)搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。(3)主节点处水平杆设置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。-4- 4剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成。(1)设置数量，a模板支架四边满布竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；架体中部每8m设置一道连续剪刀撑。b模板支架在竖向剪刀撑底部、中部和顶端各设置一道水平剪刀撑。(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：a每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根；b剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5周边拉接模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。本支模架在竖向每层与边柱设置一个固结点；用抱柱的方式，如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。-4- 四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。5、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；6、扣件螺栓的扭力矩应大于40N.m小于65N.m。第五节、施工安全保证措施-4- 一、组织保障安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1)模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)模板的基准定位工作：1)首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；-4- 2)标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)竖向模板的支设应根据模板支设图；4)已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设1)梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板支架搭设的一构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(4)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mmx3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（5）对于高模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。（6）高模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。3、模板拆除(1)拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模＜2米，混凝土强度达到50%，＞2米＜8米混凝土强度达到75%，≥8-4- 米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4)柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5)墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7)当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8)当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1)监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3)监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5)监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)连墙件是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；-4- (6)监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：模板整体倒塌、脚手架整体倒塌、、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、物体打击等事故。4、应急通信联络项目负责人：陈世勇手机：13699052998安全工程师：周林中手机：15108345668技术负责人：朱秀芳手机：15982055043医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。模板整体倒塌应急预案一、救援预案的目的　　事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。二、救援机构　　1、机构　　组长：陈世勇（项目经理）　　副组长：王忠文　　组员：王忠金、李宏、周林中、张勇成-4- 　　2、职责和分工　　（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。　　（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。　　（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。三、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。四、应急响应　　出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。　　组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。五、模板及支架倒塌事故的应急救援　　1、模板及支架倒塌事故的主要危害　　模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。　　2、应急救援方法　　（1）有关人员的安排　　组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。　　（2）人员疏散、救援方法　　人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。　　（3）伤员救护　　休克、昏迷的伤员救援　　让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。　　受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。　　立即拨打120急救电话或送医院。　　（4）现场保护　　由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。脚手架整体倒塌应急预案一、目的为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，制定本预案。-4- 二、组织网络及职责1、由项目负责人、施工员、安全员等成应急小组。项目负责人任应急小组组长。2、施工员负责组织人员现场抢救伤员。3、安全员负责组织人员救护伤员。4、项目负责人负责与医院联系。三、应急措施1、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。2、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等。3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定。5、立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助，详细说明事故的地点、程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。四、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等。五、通讯联络项目负责人：陈世勇手机：13699052998安全工程师：周林中手机：15108345668技术负责人：朱秀芳手机：15982055043医院救护中心：120匪警：110火警：119六、注意事项1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。5、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。物体打击应急预案一、工地潜在事故危险评估工程概况通过对施工全过程危险因素的辨识和评价，物体打击事故发生几率较大，造成人身伤害和财产损失较严重，列为项目工程的重大危险因素。项目部针对以上潜在的事故和紧急情况，编制应急准备及响应预案，当事故或紧急情况发生时，应保证能够迅速做出响应，最大限度地减少事故产生的损失。-4- 二、应急行动小组人员组成及分工1、应急领导小组成员组长：陈世勇（项目经理）副组长：王忠文组员：王忠金、李宏、周林中、张勇成2、项目应急领导小组下设通信组，警戒组，疏散组，应急器材供应组，抢险组。1）通信组组长：王忠金；成员：李宏、周林中、张勇成、主要任务：发生事故第一时间通知项目应急领导小组，负责召集小组成员，对外联络，及时向主管部门汇报等。2）警戒组组长：周林中；成员：李晓波、魏长春；主要任务：负责保护事故现场，避免闲杂人员围观、监视事故发展情况等。3）疏散组组长：张勇成；成员：刘昌宝、肖民富、主要任务：组织人员撤离、安排疏散路径、方向，引导救护车、消防车等进入现场等。4）应急器材供应组组长：黄崇菊；成员：刘应辉、李楷；主要任务：负责应急器材的发放、管理及维护工作。5）抢险组组长：龚建红成员：杨云、黎杰；主要任务；指挥人员抢救伤员或物资等，急救员对伤员进行必要处理，电工负责现场照明、安全用电管理。3、应急小组职责1）全体成员牢固树立全心全意为员工服务的思想；2）认真学习和熟练执行应急程序；3）服从上级指挥调动；4）改造和检查应急设备和设施的安全性能及质量；5）组织队员搞好模拟演练；6）参加本范围的各种抢险救护。4、应急行动程序通则1）应急小组成员应牢记分工，按小组行动；2）应急小组成员在接到报警后，10分钟内各就各位；3）通信组负责接听事故汇报，并负责通知所有应急小组成员；4）根据事故情况报相应主管部门；5、联系电话1）治安：负责人张勇成联系电话：15882301295；-4- 2）重大事故：负责人王忠文联系电话：13699052998；3）紧急医疗电话：急救电话120；4）疫情举报：86286658；5）常用电话：火警119，匪警110，交通肇事112。6、物体打击事故应急程序施工区发生物体打击事故，最早发现事故的人迅速向应急领导小组报告，通讯组立即召集所有成员赶赴出事现场，了解事故伤害程度；警戒组和疏散组负责组织保卫人员疏散现场闲杂人员，警戒组保护事故现场，同时避免其他人员靠近现场。急救员立即通知现场应急小组组长，说明伤者受伤情况，并根据现场实际施行必要的医疗处理，在伤情允许情况下，抢救组负责组织人员搬运受伤人员，转移到安全地方；由组长根据汇报，决定是否拨打120医疗急救电话，并说明伤员情况，行车路线；通讯组联系值班车到场，随时待命。通讯组安排人员到入场岔口指挥救护车的行车路线。警戒组应迅速对周围环境进行确认，仍存在危险因素下，立即组织人员防护，并禁止人员进出。注：若第一现场决策人员不在时，可由第二决策人代指挥，若第二决策人不在时可由第三决策人代替指挥，依次类推。现场决策人：组长，副组长，各小组组长；第一支队：通讯组、抢救组；第二支队：警戒组，疏散组负责现场警戒和人员疏散；第三支队：材料组负责提供担架、急救器具等器材；7、受伤人员的急救当施工人员发生物体打击时，急救人员应尽快赶往出事地点，并呼叫周围人员及时通知医疗部门，尽可能不要移动患者，尽量当场施救。如果处在不宜施工的场所时必须将患者搬运到能够安全施救的地方，搬运时应尽量多找一些人来搬运，观察患者呼吸和脸色的变化，如果是脊柱骨折，不要弯曲、扭动患者的颈部和身体，不要接触患者的伤口，要使患者身体放松，尽量将患者放到担架或平板上进行搬运。8、物体打击事故预防1）强化安全教育，提高安全防护意识，提高工人安全操作技能；2）正确使用“三宝”；3）合理组织交叉作业，采取防护措施；4）拆除作业有监护措施，有施工方案，有交底；5）起重吊装作业制定专项安全技术措施；6）对起重吊装工进行安全交底，落实“十不吊”措施；7）安全通道口、安全防护棚搭设双层防护，符合安全规范要求；8）加强安全检查，严禁向下抛掷；9）材料堆放控制高度，特别是临边作业；10）高处作业应进行交底，工具入袋，严禁抛物；11）模板作业有专项安全技术措施，有交底，有检查，严禁大面积撬落高处坠落事故预防和应急预案为了有效地预防和控制高处坠落事故发生，降低项目部伤亡事故的发生率，保护职工的生命安全，特制定本预案。一、预防高处坠落事故的组织措施1、健全组织机构以项目经理杨树奇为组长的安全生产领导小组，组员：李金成、张志辉、文双-4- 、杨祖成以及各施工班组长。2、安全生产领导小组负责日常工作，安全员坚持天天对施工现场检查，安全小组每周组织一次全面检查，随时发现问题及时整改，有效地做好预防工作。3、物资做好充分准备，如：保险带、钢管扣件、安全网、毛竹片等，确保随时投入使用。二、预防高处坠落事故的技术措施1、项目经理对本项目的安全生产全面负责。项目经理部应结合施工组织设计，根据建筑工程特点编制预防高处坠落事故的专项施工方案，并组织实施。2、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。3、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相关部位，夜间应设红灯示警。5、高处作业前，由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。6、物料提升机应按规定由其产权单位编制安装拆卸施工方案，产权单位分管负责人审批签字，并负责安装和拆卸；使用前与施工单位共同进行验收，经验收合格签字后，方可作业。物料提升机应有完好的停层装置，各层联络要有明确的信号和楼层标记。物料提升机上料口应装设有联锁装置的安全门，同时采用断绳保护装置或安全停靠装置。通道口走道板应满铺并固定牢固，两侧边应设置符合要求的防护栏杆和挡脚板，并用密目安全网封闭两侧。物料提升机严禁乘人。7、施工外用电梯应按有关规定由其产权单位编制安全拆卸施工方案，产权单位分管负责人审批签字，并负责安装和拆卸；使用前和使用单位进行共同验收，经验收合格签字后，方可作业。施工外用电梯各种限位应灵敏可靠，楼层门应采取防止人员和物料坠落措施，电梯上下运行行程内应保障无障碍物。电梯轿厢内乘人、载物时，严禁超载，载荷应均匀分布，防止偏重。8、移动式操作平台应按相关规定编制施工方案，项目分管负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。移动式操作平台立杆应保持垂直，上部适当向内收紧，平台作业面不得超出底脚。立杆底部和平台立面应分别设置扫地杆、剪刀撑或斜撑，平台应用坚实木板满铺，并设置防护栏杆和登高扶梯。9、各类作业平台和卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目分管负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。10、脚手架应按相关规定编制施工方案，施工单位分管负责人审批签字，项目分管负责人组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。作业层脚手架的脚手板应铺设严密，下部应用安全平网兜底。脚手架外侧应用密目式安全网做全封闭，不得留有空隙。密目式安全网应可靠固定在架体上。作业层脚手版与建筑物之间的空隙大于15cm时应作全封闭，防止人员和物料坠落。作业人员上下应有专用通道，不得攀爬架体。11、模板工程应按相关规定编制施工方案，施工单位分管负责人审批签字；项目分管负责人组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板工程在绑扎钢筋、粉刷模板、支拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全保护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。-4- 12、吊篮应按相关规定由其产权单位编制施工方案，产权单位分管负责人审批签字，并与施工单位在使用前进行验收，经验收合格签字后，方可作业。吊篮产权单位应做好日常例保和记录。吊篮悬挂机构的结构件应选用钢材或其他适合的金属结构材料制造，其结构应具有足够的强度和刚度。作业人员应按规定佩戴安全带；安全带应挂设在单独设置的安全绳上，严禁安全绳与吊篮连接。13、施工单位对电梯井门应按定型化、工具化的要求设计制作，其高度应在1.5m至1.8m的范围内。电梯井内不超过10m应设置一道安全平网；安装拆卸电梯井内安全平网时，作业人员应按规定佩戴安全带。14、项目部进行屋面卷材防水层施工时，屋面周围应设置符合要求的防护栏杆。屋面上的孔洞应加盖封严，短边尺寸大于15m时，孔洞周边也应设置符合要求的防护栏杆，底部加设安全平网。在坡度较大的屋面施工时，应采取专门的安全措施。15、根据施工的实际需要本项目安装xx台塔吊、xx台人货梯、xx台井架。在安拆时必须由有资质的安装队伍安拆，安装工必须持证上岗，安装前进行安全技术交底。安装完毕，项目部分管负责人同公司及有关部门进行验收，验收合格后方可使用。三、高处坠落事故的控制和处理1、高处坠落事故发生以后，施工人员应及时撤离事故现场，并及时通知项目部安全生产领导小组。2、安全生产领导小组接到报告后，小组成员应及时到位，统一指挥，全力以赴投入抢救、抢修，并及时向上级有关部门汇报。当有人员伤亡发生时，应立即通知当地的社会医疗机构，并组织项目部的抢救人员进行必要的自救。3、在事故发生区域设置警戒线，除抢救人员可以进出外，禁止任何无关人员进入事故发生区域，防止事故进一步扩大。4、上级主管部门领导到达事故现场后，应将事故发生的情况以及现场自救的情况作详细地汇报，以便制定更加快速有效的抢险方案，减少因事故带来的损失。5、高处坠落事故的处理应遵循“四不放过原则”。四、资料整理1、事故处理完毕后，安全生产领导小组应将事故发生的原因、经过、事故的处理过程、结果形成详细的书面材料报上级主管部门。2、项目部应认真分析事故发生的原因，及时整改，加强预防，更有效地控制坍塌事故的发生。3、项目部应将处理事故的各种资料进行认真的汇总整理。五、应急预案的修改应急预案编制好以后，在实施过程中应随着现场条件的变化对应急预案进行必要的修改，特别是当事故发生并处理完毕后，应根据事故的实际情况对应急预案中不切合实际的部分加以修改，以便能够更好地为现场施工服务，增强其实施的可行性和可操作性。修改后的应急预案应及时报上级部门审批签字。六、应急预案的演习计划应急预案编制好以后，项目部应根据应急预案的各项措施组织人员进行相关的演习，便于事故发生以后，相关人员能够熟练的进行事故抢救，同时也可鉴定应急预案的可行性和可操作性。下面根据我多年从业的经历，就高坠的表现、原因及对策谈一点肤浅的认识，权作抛砖。　　一、高处坠落的表现　　（一）临边作业高处坠落。　　脚手架跟不上；头层墙面超过3.2m二层楼面的周边，以及无脚手架高度超过3.2m的楼层周边未加安全平网；临边高处作业未系安全带；油漆或其它工种在外架已拆除的窗口作业；建筑物之间的高层通道不设防护栏杆，地面上方未安装防护棚。例如，某工地油漆工黄某在楼与楼通道上行走时，从约3m高处坠落，当场死亡。　　（二）洞口作业高处坠落。　　洞口未作防护；复式阁楼内楼梯洞口未作防护。　　（三）采光井、电梯井高处坠落。　　电梯井无防护，采光井无防护造成高坠。-4- 　　（四）吊栏、接料台高处坠落。　　吊运长料时吊栏安全门被拆除，个人行为失误，失足坠落；吊栏安全门拆除后未恢复，吊栏安全门联锁损坏，吊栏升上，安全门不回位，接料台安全门无联锁装置，工人误操作。料台无安全门，或安全门未关闭，都能引起高坠事故。　　（五）屋面施工高处坠落。　　屋面施工无安全防护，作业人员不系安全带，个人行为失误，导致高处坠落。　　（六）挖孔桩高处坠落。　　人工挖孔桩洞口无防护，防护不牢或防护被损坏，导致高处坠落。例如某工地民工蔡某与另一民工搬运空压机时，由于搬不动，于是将桩孔盖板做垫板，因不知是盖板，致使蔡某一脚踏入桩孔内，坠落身亡（桩孔深27.6m，孔径为0.9m），直接原因是盖板未固定，且违章搬动。　　（七）攀登作业高处坠落。　　简易的脚跳板不稳定，安装用的各种梯子质量不符合要求，门型脚手架不牢固，移动式操作平台重心偏离而倒塌。　　（八）违章行为的高处坠落。　　违章从外翻越单元与单元间墙，翻越墙头，一个单元向另一个单元窗户翻越，都是违章高坠的表现。如某工地油漆工刘某在六楼从一单元向另一个单元翻越，由于安装的塑钢窗未固定，致使其坠落地面，经抢救无效死亡。　　二、高处坠落的原因　　根据《GB/T28001-2001 职业健康安全管理体系规范理解与实施》危险源的分类：可能发生意外释放的能量危险物质而发生事故为第一类；导致能量和危险源物质约束/限制措施破坏失效的多种因素为第二类；第二类危险源主要包括以下三种情形：（1）物的故障；（2）人的失误；（3）环境因素。高处坠落事故属于第二类危险源，因此，高坠的原因应从物的故障、人的失误、环境因素三个方面来分析[1]。　　（一）物的故障。　　高处作业的临边没有防护，防护不严；脚手架未超出在建工程的形象进度；洞口未作防护，或防护的强度不够；防护不稳固易移动；吊栏式人货电梯楼层出入口，未作防护，防护不严；电梯井（采光井）未按要求进行内、外（内张网、外设门）防护；防护设备陈旧老化等等。今年在合肥发生的七起高坠事故中，就有两起因使用了不合格的安全网所造成的。　　（二）人的失误。　　近年来各地区也把防高坠作为专项治理来抓，为什么仍发生许多高坠事故？我认为：我们施工企业、施工现场现在什么制度都不缺，就是缺少了“落实”！综观所有的高坠事故，都是典型的责任事故。为什么有禁不止，有令不行？就是因为各级管理人员，心存侥幸，思想麻痹，对责任认识不够。制度往往是写在纸上，贴在墙上，就是未落实到行动上。　　1、违章指挥、违章作业、违反劳动纪律“三违”行为是祸首。例如在某工地，许某和汪某站在组装高度约9.8m的金属脚手架进行屋顶防火涂料粉刷时，违章作业,从一个工作面结束后,没有架子上下来，就要求地面人员帮其推移，导致架体倒塌两人从架子上摔下，许某抢救无效死亡，汪某摔成重伤。还有绑扎高柱子钢筋，无防护措施未系安全带导致坠落，木工边模无可靠的立足点而坠落。　　2、工人的操作失误也是主要原因之一。如：某工地安装工周某在钢网架上安装玻璃时，误踏网架,失足从天井处坠落。　　3、注意力不集中，不注意周边环境误进入危险部位。例如，某某工地民工顾某在六层接料台运送建筑垃圾，当其从吊蓝将空车推到接料台后，吊栏升至七层，此时，顾某未注意,在没关闭料台安全门情况下推拉劳动车，由于紧靠料台外侧，不慎从料台坠下（坠落高度约15m）,身亡。-4- 　　4、管理方面的缺陷。如制度规程不健全，未对工人进行教育、交底，安全检查制度不落实，对查出的隐患未及时整改，放任自流，侥幸心理也是发生高坠的主要原因。　　（三）环境因素。　　作业使临边洞口，操作平台等安全防护设施受到自然腐蚀，人为损坏频率增加，隐患也随之增加，强风、高温、高寒，雨雪天气，夜间作业等环境也是产生高坠的原因所在。　　三、预防高坠事故的对策　　高坠事故的表现多种多样，原因也是千差万别的，但是，它们也是有一定规律的，是完全可以预防的，我想，预防高坠应从以下几方面着手：　　（一）把法律、法规、标准、规范、有关规定等落实到实处。　　我国已颁布了《安全生产法》、《建筑法》、《建设工程安全管理条例》、《建筑施工高处作业安全技术规范》，针对高坠频发的安全生产形势，建设部2003年出台了《建设工程预防高处坠落事故若干规定》，所以治理高坠，重点是“三抓落实”，即“一抓标准的落实、二抓规范的落实、三抓制度的落实”。切实做到“安全第一，预防为主”，特别是要把安全的检查制度、奖惩制度落实到位，把各种事故隐患消灭在萌芽状态。　　（二）加大事故处理成本，对责任单位、责任人的责任一追到底。　　不仅要追究施工单位的责任，而且要追究监理单位、以及相关单位的责任。我们从合肥市建管局处理的几起高坠事故的通报中看到，发生高坠事故，不但处罚施工单位，也处罚监理单位，对项目经理、总监理工程师重罚，情节严重的处以暂扣《安全生产许可证》。罚得你心惊胆颤，罚得你出了事故赔不起，起到了杀一儆百的效果。　　（三）严把技术措施关　　1、落实“安全帽、安全带、安全网”三宝防护措施。进入现场要带牢带好安全帽，登高高处作业系好安全带，高处作业占的下方必须设安全网。大量事实证明：如果每个工程在张设安全密目网的同时，按照规定再张设安全平网的话，高坠事故至少可以减少50%以上，特别是在后期的装饰阶段，密目网拆除后，效果更加明显。2、落实好“四口”防护措施。凡楼梯口、电梯口、预留洞口必须设围栏或盖板；在建施工建筑物所有出入口必须搭设防护棚。　　3、落实“五临边”防护措施。在施工过程中，尚未安装的阳台周边无外架防护的屋面周边、框架工程楼层周边、跑道（斜道）两侧边、卸料台的外侧边等必须设置1.2m高的双层围栏或搭设安全网。　　4、严把“架子关”。对架子的材质、栏护、上下、连结、悬挑、验收等环节。　　5、加强屋面、天棚的防护措施。在天棚和轻型屋面上操作行走十分危险，稍踏偏楞木，就会坠落伤亡。因此，凡在此上操作，必须在上面搭上挂板，或在下方张安全网等措施。　　6、施工的楼面周边的防护措施。外架必须超过形象进度至少1.2m，外架立杆与建筑物间距超过15cm要有防护措施，外架搭设要符合规范要求。　　7、安装用的梯子、操作平台必须牢固。　　高坠频发，安全生产形势严峻。但只要我们各施工企业高度重视施工安全，切实加强管理，落实责任，加强安全培训教育，确保组织措施，技术措施到位，齐抓共管，严防死守，高处坠落伤亡事故是完全可以避免的。只要高处坠落事故减少，建筑业安全形势就会有一个根本好转，安全生产也一定会出现新局面。-4- 第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定3名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用安全警示带围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下陈世勇（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；魏长春、龚建红（模板施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；周林中（安全工程师）——组员，负责现场安全检查工作；许昌成（木工班长）——组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排高支模开始时间2013.3.10高支模工期（天）125作息时间（上午）7:00～12:00作息时间（下午）14:00～18:00砼工程量（m3）1000高支模建筑面积（m2）3500木工（人）80钢筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）20水电工（人）3其它工种（人）7-4- 第七节、计算书及相关图纸说明：本计算取高支模最不利组合梁板进行计算，其中：【计算书】1、22#楼F-J轴交5-8、12-15、19-22、26-29轴间的高支模该区域梁有300×800、300×700、200×600，板厚120mm，梁取300×800、200×600计算，300×700按照梁300×800支撑。300×800梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:模板支架搭设高度为10.2m，梁截面B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.14m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。-4- 图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×4.00=30.680kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×4.00=29.840kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.800×1.140=23.256kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×1.140×(2×0.800+0.300)/0.300=3.610kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+4.000)×0.300×1.140=1.368kN均布荷载q=1.20×23.256+1.20×3.610=32.239kN/m集中荷载P=1.40×1.368=1.915kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=114.00×1.50×1.50/6=42.75cm3；I=114.00×1.50×1.50×1.50/12=32.06cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：-4- 变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.146kNN2=4.648kNN3=4.648kNN4=1.146kN最大弯矩M=0.046kN.m最大变形V=0.009mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.046×1000×1000/42750=1.076N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2569.0/(2×1140.000×15.000)=0.225N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.009mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.648/1.140=4.077kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.08×1.14×1.14=0.530kN.m最大剪力Q=0.6×1.140×4.077=2.789kN最大支座力N=1.1×1.140×4.077=5.112kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.530×106/83333.3=6.36N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!-4- (2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2789/(2×50×100)=0.837N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m最大变形v=0.677×2.592×1140.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.790mm木方的最大挠度小于1140.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图-4- 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.291kN.m最大变形vmax=0.039mm最大支座力Qmax=11.082kN抗弯计算强度f=0.291×106/4491.0=64.70N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.08kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=11.08kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.139×10.230=1.706kNN=11.082+1.706=12.788kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算l0=ku1(h+2a)(1)l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u1=1.601,u2=1.893a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；-4- 计算结果：取整体稳定最不利值l0=3.456m=3456/16.0=216.657=0.156=12788/(0.156×424)=193.375N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。300×800梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm，梁截面高度H=800mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；-4- 2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.80=30.931N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×20.736+1.40×4.320)×0.200×0.200=0.124kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.124×1000×1000/43200=2.864N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×20.736+1.4×4.320)×0.200=3.712kN　　截面抗剪强度计算值T=3×3712.0/(2×800.000×18.000)=0.387N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×20.736×2004/(100×6000×388800)=0.096mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.80×0.50/1=15.47kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；-4- 穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=15.466kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。200×600梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:模板支架搭设高度为10.2m，梁截面B×D=200mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.06m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：-4- 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.50)+1.40×2.00=21.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.60+0.7×1.40×2.00=21.400kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.600×1.060=16.218kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×1.060×(2×0.600+0.200)/0.200=3.710kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.200×1.060=0.424kN均布荷载q=1.20×16.218+1.20×3.710=23.914kN/m集中荷载P=1.40×0.424=0.594kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=106.00×1.50×1.50/6=39.75cm3；I=106.00×1.50×1.50×1.50/12=29.81cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图-4- 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.897kNN2=3.583kNN3=0.897kN最大弯矩M=0.029kN.m最大变形V=0.006mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.029×1000×1000/39750=0.730N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1494.0/(2×1060.000×15.000)=0.141N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.006mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.583/1.060=3.380kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.38×1.06×1.06=0.380kN.m最大剪力Q=0.6×1.060×3.380=2.150kN最大支座力N=1.1×1.060×3.380=3.941kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.380×106/83333.3=4.56N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2150/(2×50×100)=0.645N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2-4- 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.350kN/m最大变形v=0.677×2.350×1060.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.536mm木方的最大挠度小于1060.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.887kN.m最大变形vmax=1.838mm最大支座力Qmax=2.419kN抗弯计算强度f=0.887×106/4491.0=197.51N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!-4- 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.69kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=2.69kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.125×10.230=1.535kNN=2.688+1.535=4.223kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算l0=ku1(h+2a)(1)l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u1=1.387,u2=1.893a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；计算结果：取整体稳定最不利值l0=3.546m=3546/16.0=222.295=0.148=4223/(0.148×424)=67.520N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。200×600梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=200mm，梁截面高度H=600mm，梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。-4- 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:-4- W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.200×0.200=0.093kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.093×1000×1000/32400=2.864N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.200=2.784kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2784.0/(2×600.000×18.000)=0.387N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×15.552×2004/(100×6000×291600)=0.096mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f=M/W<[f]其中f——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；　　W——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W=83.33cm3；　　[f]——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f]=13N/mm2。M=ql2/8其中q——作用在模板上的侧压力；　　q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.20=7.73kN/m　　l——计算跨度(梁板高度),l=600mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值7.733×0.600×0.600/8/83333.336=4.176N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v=5ql4/384EI<[v]=l/250其中q——作用在模板上的侧压力，q=25.920×0.200=5.184N/mm；　　l——计算跨度(梁板高度),l=600mm；　　E——梁侧竖楞弹性模量,E=9500N/mm2；　　I——梁侧竖楞截面惯性矩,I=416.67cm4；-4- 梁侧竖楞的最大挠度计算值,v=5×5.184×600.04/(384×9500×4166666.8)=0.221mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v]=2.400mm；梁侧竖楞的挠度验算v<[v],满足要求!3.穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。120mm厚楼板扣件钢管模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:模板支架搭设高度为10.2m，立杆的纵距b=1.14m，立杆的横距l=1.06m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.30)+1.40×2.50=9.884kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.20+0.7×1.40×2.50=8.930kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为51×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。-4- 静荷载标准值q1=25.100×0.200×1.140+0.300×1.140=6.065kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×1.140=2.850kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=114.00×1.80×1.80/6=61.56cm3；I=114.00×1.80×1.80×1.80/12=55.40cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×6.065+1.40×2.850)×0.200×0.200=0.045kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.045×1000×1000/61560=0.732N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×6.065+1.4×2.850)×0.200=1.352kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1352.0/(2×1140.000×18.000)=0.099N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×6.065×2004/(100×6000×554040)=0.020mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.200=1.004kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m静荷载q1=1.20×1.004+1.20×0.060=1.277kN/m活荷载q2=1.40×0.500=0.700kN/m计算单元内的木方集中力为(0.700+1.277)×1.140=2.254kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.254/1.140=1.977kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.98×1.14×1.14=0.257kN.m-4- 最大剪力Q=0.6×1.140×1.977=1.352kN最大支座力N=1.1×1.140×1.977=2.479kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.257×106/83333.3=3.08N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1352/(2×50×100)=0.406N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.064kN/m最大变形v=0.677×1.064×1140.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.307mm木方的最大挠度小于1140.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=2.479kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：-4- 托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.395kN.m经过计算得到最大支座F=14.568kN经过计算得到最大变形V=1.328mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.395×106/1.05/8982.0=147.92N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.328mm顶托梁的最大挠度小于1060.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.160×10.230=1.637kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.140×1.060=0.363kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×1.140×1.060=6.066kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=8.065kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×1.140×1.060=3.021kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式-4- 其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.91kN　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.70　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.52　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.13　　——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；　　l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》，由公式计算l0=ku1(h+2a)(1)l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照规范表5.4.6取值为1.217；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u1=1.601,u2=1.893a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；计算结果：取整体稳定最不利值l0=3.456m；=3456/17.0=203.275=0.175=13908/(0.175×452)=175.494N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=964.8mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=2680mm×120mm，截面有效高度h0=100mm。按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求-4- 楼板计算长边4.00m，短边4.00×0.67=2.68m，楼板计算范围内摆放4×3排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.20)+1×1.20×(1.64×4×3/4.00/2.68)+1.40×(0.00+2.50)=12.08kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=2.68×12.08=32.38kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0766×ql2=0.0766×32.38×2.682=17.82kN.m按照混凝土的强度换算得到10天后混凝土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.94N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Asfy/bh0fcm=964.80×300.00/(2680.00×100.00×9.94)=0.11查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.104×2680.000×100.0002×9.9×10-6=27.7kN.m结论：由于Mi=27.69=27.69>Mmax=17.82所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。2、位于23#楼C-D轴交16-17轴间的高支模该区域梁有300×650、300×600、200×500，板厚150mm，梁取300×650、200×500计算，300×600按照梁300×650支撑。300×650梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:模板支架搭设高度为10.2m，梁截面B×D=300mm×650mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.05m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。-4- 图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.65+0.50)+1.40×4.00=26.090kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.65+0.7×1.40×4.00=24.980kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.650×1.050=17.404kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×1.050×(2×0.650+0.300)/0.300=2.800kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+4.000)×0.300×1.050=1.260kN均布荷载q=1.20×17.404+1.20×2.800=24.245kN/m集中荷载P=1.40×1.260=1.764kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=105.00×1.50×1.50/6=39.38cm3；-4- I=105.00×1.50×1.50×1.50/12=29.53cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.837kNN2=3.681kNN3=3.681kNN4=0.837kN最大弯矩M=0.037kN.m最大变形V=0.008mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.037×1000×1000/39375=0.940N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2094.0/(2×1050.000×15.000)=0.199N/mm2-4- 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.008mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.681/1.050=3.506kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.51×1.05×1.05=0.387kN.m最大剪力Q=0.6×1.050×3.506=2.209kN最大支座力N=1.1×1.050×3.506=4.049kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.387×106/83333.3=4.64N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2209/(2×50×100)=0.663N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.117kN/m最大变形v=0.677×2.117×1050.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.464mm木方的最大挠度小于1050.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图-4- 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.224kN.m最大变形vmax=0.029mm最大支座力Qmax=8.658kN抗弯计算强度f=0.224×106/4491.0=49.95N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.66kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式-4- 其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.66kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.131×10.230=1.608kNN=8.658+1.608=10.266kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算l0=ku1(h+2a)(1)l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u1=1.766,u2=2.089a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；计算结果：取整体稳定最不利值l0=3.813m=3813/16.0=239.089=0.128=10266/(0.128×424)=189.208N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。300×650梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm，梁截面高度H=650mm，梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。-4- 二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.65=25.132N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=65.00×1.80×1.80/6=35.10cm3；I=65.00×1.80×1.80×1.80/12=31.59cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×16.848+1.40×3.510)×0.200×0.200=0.101kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.101×1000×1000/35100=2.864N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]-4- 其中最大剪力Q=0.600×(1.20×16.848+1.4×3.510)×0.200=3.016kN　　截面抗剪强度计算值T=3×3016.0/(2×650.000×18.000)=0.387N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×16.848×2004/(100×6000×315900)=0.096mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f=M/W<[f]其中f——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；　　W——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W=83.33cm3；　　[f]——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f]=13N/mm2。M=ql2/8其中q——作用在模板上的侧压力；　　q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.20=7.73kN/m　　l——计算跨度(梁板高度),l=650mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值7.733×0.650×0.650/8/83333.336=4.901N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v=5ql4/384EI<[v]=l/250其中q——作用在模板上的侧压力，q=25.920×0.200=5.184N/mm；　　l——计算跨度(梁板高度),l=650mm；　　E——梁侧竖楞弹性模量,E=9500N/mm2；　　I——梁侧竖楞截面惯性矩,I=416.67cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值,v=5×5.184×650.04/(384×9500×4166666.8)=0.304mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v]=2.600mm；梁侧竖楞的挠度验算v<[v],满足要求!3.穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。200×500梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:模板支架搭设高度为10.2m，梁截面B×D=200mm×500mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.05m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。-4- 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.50+0.50)+1.40×2.00=18.700kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.50+0.7×1.40×2.00=18.160kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.500×1.050=13.388kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×1.050×(2×0.500+0.200)/0.200=3.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：-4- 经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.200×1.050=0.420kN均布荷载q=1.20×13.388+1.20×3.150=19.845kN/m集中荷载P=1.40×0.420=0.588kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=105.00×1.50×1.50/6=39.38cm3；I=105.00×1.50×1.50×1.50/12=29.53cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.485kNN2=1.793kNN3=1.793kNN4=0.485kN-4- 最大弯矩M=0.011kN.m最大变形V=0.001mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.011×1000×1000/39375=0.279N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×955.0/(2×1050.000×15.000)=0.091N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.001mm面板的最大挠度小于66.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.793/1.050=1.708kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.71×1.05×1.05=0.188kN.m最大剪力Q=0.6×1.050×1.708=1.076kN最大支座力N=1.1×1.050×1.708=1.973kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.188×106/83333.3=2.26N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1076/(2×50×100)=0.323N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.155kN/m最大变形v=0.677×1.155×1050.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.253mm木方的最大挠度小于1050.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。-4- 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.803kN.m最大变形vmax=1.529mm最大支座力Qmax=2.279kN抗弯计算强度f=0.803×106/4491.0=178.83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.28kN-4- 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=2.28kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.125×10.200=1.531kNN=2.279+1.531=3.809kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算l0=ku1(h+2a)(1)l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u1=1.766,u2=2.089a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；计算结果：取整体稳定最不利值l0=3.813m=3813/16.0=239.089=0.128=3809/(0.128×424)=70.203N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。150mm厚楼板扣件钢管模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:模板支架搭设高度为10.2m，立杆的纵距b=1.05m，立杆的横距l=0.95m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。-4- 图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.30)+1.40×2.50=9.884kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.20+0.7×1.40×2.50=8.930kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.200×1.050+0.300×1.050=5.586kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×1.050=2.625kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=105.00×1.80×1.80/6=56.70cm3；I=105.00×1.80×1.80×1.80/12=51.03cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；-4- M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×5.586+1.40×2.625)×0.200×0.200=0.042kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.042×1000×1000/56700=0.732N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.586+1.4×2.625)×0.200=1.245kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1245.0/(2×1050.000×18.000)=0.099N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×5.586×2004/(100×6000×510300)=0.020mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.200=1.004kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m静荷载q1=1.20×1.004+1.20×0.060=1.277kN/m活荷载q2=1.40×0.500=0.700kN/m计算单元内的木方集中力为(0.700+1.277)×1.050=2.076kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.076/1.050=1.977kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.98×1.05×1.05=0.218kN.m最大剪力Q=0.6×1.050×1.977=1.245kN最大支座力N=1.1×1.050×1.977=2.283kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.218×106/83333.3=2.62N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql-4- 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1245/(2×50×100)=0.374N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.064kN/m最大变形v=0.677×1.064×1050.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.221mm木方的最大挠度小于1050.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=2.283kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)-4- 经过计算得到最大弯矩M=1.050kN.m经过计算得到最大支座F=11.997kN经过计算得到最大变形V=0.771mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.050×106/1.05/8982.0=111.33N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.771mm顶托梁的最大挠度小于950.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.135×10.200=1.377kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.050×0.950=0.299kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×1.050×0.950=5.007kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=6.684kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×1.050×0.950=2.494kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.51kN　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49　　——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；-4- 　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；　　l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》，由公式计算l0=ku1(h+2a)(1)l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照规范表5.4.6取值为1.217；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u1=1.601,u2=1.893a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；计算结果：取整体稳定最不利值l0=3.456m；=3456/16.0=216.657=0.156=11512/(0.156×424)=174.079N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1206.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=2680mm×150mm，截面有效高度h0=130mm。按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.00m，短边4.00×0.67=2.68m，楼板计算范围内摆放4×3排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.20)+1×1.20×(1.38×4×3/4.00/2.68)+1.40×(0.00+2.50)=11.73kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=2.68×11.73=31.45kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0766×ql2=0.0766×31.45×2.682=17.30kN.m按照混凝土的强度换算得到10天后混凝土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。-4- 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.94N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Asfy/bh0fcm=1206.00×300.00/(2680.00×130.00×9.94)=0.11查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.104此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.104×2680.000×130.0002×9.9×10-6=46.8kN.m结论：由于Mi=46.80=46.80>Mmax=17.30所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。3、位于23#楼A-B轴交1-33轴间的高支模该区域梁有300×650、300×600、400×600，梁两侧无板，梁取400×600计算，300×600按照梁300×650支撑。400×600梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:模板支架搭设高度为10.35m，梁截面B×D=400mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.96m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。-4- 图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.50)+1.40×2.00=21.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.60+0.7×1.40×2.00=21.400kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.600×0.960=14.688kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.960×(2×0.600+0.400)/0.400=1.920kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.400×0.960=0.768kN均布荷载q=1.20×14.688+1.20×1.920=19.930kN/m集中荷载P=1.40×0.768=1.075kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=96.00×1.50×1.50/6=36.00cm3；I=96.00×1.50×1.50×1.50/12=27.00cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：-4- 变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.982kNN2=3.541kNN3=3.541kNN4=0.982kN最大弯矩M=0.046kN.m最大变形V=0.022mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.046×1000×1000/36000=1.278N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1866.0/(2×960.000×15.000)=0.194N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.022mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.541/0.960=3.689kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.69×0.96×0.96=0.340kN.m最大剪力Q=0.6×0.960×3.689=2.125kN最大支座力N=1.1×0.960×3.689=3.895kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.340×106/83333.3=4.08N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:-4- Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2125/(2×50×100)=0.637N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.537kN/m最大变形v=0.677×2.537×960.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.389mm木方的最大挠度小于960.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)-4- 经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.285kN.m最大变形vmax=0.056mm最大支座力Qmax=8.458kN抗弯计算强度f=0.285×106/4491.0=63.52N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.46kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.46kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.135×10.350=1.677kNN=8.458+1.677=10.135kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算l0=ku1(h+2a)(1)l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u1=1.528,u2=1.808a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；计算结果：取整体稳定最不利值l0=3.301m=3301/16.0=206.928=0.171=10135/(0.171×424)=140.085N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。-4- 400×600梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=400mm，梁截面高度H=600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)0mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2-4- 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.200×0.200=0.093kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.093×1000×1000/32400=2.864N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.200=2.784kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2784.0/(2×600.000×18.000)=0.387N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×15.552×2004/(100×6000×291600)=0.096mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60×0.00/1=0.00kN穿梁螺栓直径为20mm；穿梁螺栓有效直径为16.9mm；穿梁螺栓有效面积为A=225.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=38.250kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=0.000kN；-4- 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距0mm。每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。附【节点图】【三层高支模平面位置示意图】【立杆平面布置图】【支撑系统立面图图】-4- -4- -4- -4- -4- -4- -4- -4- -4- -4-'