贵港市东湖综合整治开发项目a2区模板专项施工方案

'宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案贵港市东湖综合整治开发项目A2区模板专项施工方案一、工程概况1.1工程综合说明贵港市东湖综合整治开发项目A2区1—5#楼地处贵港市东湖开发区，由广西广汇投资发展有限公司投资建设，广州智海建筑设计有限公司设计。2.总建筑面积:168400㎡；地下室建筑面积:34000㎡；地上建筑面积:134000㎡。建筑层数为地上4层，地下2层，建筑总高度：13.95ｍ。建筑分类为二类，耐火等级为一级。本工程结构形式为框架结构，安全等级为二级，设计使用年限50年，抗震设防类别丙类，抗震设防烈度6度，基础设计等级为乙级。主体框架柱、梁、板的砼强度等级均为C35，±0.000以下砌体采用Mu10陶粒混凝土空心砌块,190厚，Mb7.5砂浆砌筑；A7.50加气混凝土砌块,200厚，Mb7.5砂浆砌筑.，±0.000以上砌体为M5混合砂浆砌轻质砂加气砼砌块。本工程基础采用独立承台受力。钢筋保护层厚度地下室外墙外侧钢筋:40mm；地下室外墙内侧钢筋:20mm；梁纵筋地下30mm地上25mm，柱纵筋30mm水池墙体与水接触一侧:50mm；水池墙体非接触水面：20mm。钢筋有HP3400、HRB335、HRB400，型钢、钢板为Q235碳素结构钢，钢筋接头当直径＞22时，采用机械连接或焊接，机械连接拟采用滚扎直螺纹连接工艺，焊接竖向钢筋采用电渣压力焊，水平钢筋采用电弧焊，钢筋接长采用闪光对焊，小直径钢筋采用焊接接头或绑扎搭接，任何情况下钢筋接头面积百分率不超过50％。一号楼D轴线承台以外500mm设置一条后浇带，二号楼7轴和8轴之间和2轴和3轴之间各设置一条后浇带，三号楼7轴和8轴之间设置一条，待其他楼栋基础施工后浇灌高一级膨胀砼，施工期间后浇带两侧构件要妥善支撑以确保施工阶段的结构承载能力、刚度和变形能力。本工程存在模情况如下：支撑系统高度为4.95m：地下室负一层板，最大梁截面650×1.8mm（截面积1.171㎡），楼板厚度180mm，梁支撑架高度4m，板支撑架高度4.75m，模板支架高宽比4.2，模板支撑在负二层楼板上，梁板砼C35；按建设管理部门的要求及为了更好的指导现场施工工作，确保工程质量及施工人员在施工过程中的安全，针对以上几个部位高支模的模板体系，编制了本高大模板专项施工方案。1.2编制依据1、广州智海建筑设计有限公司设计的本工程的全套施工图纸；2、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20013、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20025、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案6、《混凝土结构设计规范》GB50010-20027、《钢结构设计规范》GB50017-20038、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20119、《建筑施工现场环境与卫生标准》JGJ146-200410、《建筑施工高空（处）作业安全技术规范》JGJ80-9111、《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036-8512、《建筑地基基础设计规范》GB50007-200213、《土木结构设计规范》GB50005-200314、JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规程15、，建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则16、危险性较大的分部分项工程安全管理办法17、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-200118、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-200519、品茗安全计算软件二、模板工程施工方案2.1模板支撑体系的材料选择及人员配置2.1.1材料选择及质量要求模板支撑采用Ф48×3.0钢管支撑体系，脚手架配有可调顶托及垫板。梁、楼板均采用1830×915×18竹胶合板，方木采用40×80杉木方。1）钢管：质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定，钢管进场时应进行现场抽样，送有法定资质的检测机构进行检测试验，合格后方能使用；严禁在钢管上钻孔，弯曲、压扁、有裂缝、严重锈蚀的钢管不得使用。2）扣件：材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，扣件进场应进行现场抽样，送有法定资质的检测单位进行检测试验，质量不合格的扣件严禁使用，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。3）木方、模板：木材质量符合《木结构设计规范》规定的不低于三级材质，脱胶离层、弯曲变形、朽脆的胶合板不得使用，弯曲变形、朽脆松软的木方不得使用。4）在主节点处固定各杆件的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。2.1.2人员配置劳动力计划序号工种人数备注1木工252架子工152.2模板支撑体系构造要求2.2.1模板支架传力方式107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案模板支架采用钢管立杆轴心受压传力方式：支架立杆顶端插上可调顶托螺杆支撑钢管托梁支撑模板（承重立杆在梁中心线位置或在梁底均匀布置），使立杆直接承受模板竖向荷载。同时亦设置偏心受压支架，梁两侧设置纵向水平杆承重，梁荷载经模板背楞方木传到纵向水平杆，再经直角扣件传给立杆，承重的纵向水平杆与立杆连接的节点采用双扣件时（根据计算结果确定采用单扣件或双扣件），下扣件必须顶紧上扣件。为确保支撑架基底的承载力，施工层至少要留下部一层模板支架不拆除，即负一层梁板模板支架在对应的负二层梁板支架在浇筑负一层楼板之前不能拆除。2.2.2梁板模板支架构造本工程高支模部位为支撑系统高度超过5m，但线荷载未超过15kN/m及跨度超过18m两种情况，为确保安全施工和经济合理性，采用相应的支架构造型式。（1）、支撑系统高度超过5m但线荷载未超过15kN/m的部位，梁用18厚胶合板做底模和侧模，底模用40×80杉木方做模板背楞，梁高为1m及1m以下的方木间距为200mm，梁高为1.2m的方木间距为150mm，方木支撑平行与梁截面；梁底背楞方木下面用φ48×3.0mm钢管做分配梁，两侧设两根支架立杆，梁底不增设承重立杆；梁立杆沿梁长方向间距：梁高为1.2m的间距为900mm，梁高为1m及1m以下的间距为1m;梁侧立杆间距为1m;立杆步距均为1500mm；梁两侧用18mm厚竹胶合板做模板，背楞用40×80杉木方侧放，背楞沿梁长方向放置，间距200mm，背楞外再设40×80杉木方沿梁高方向进行加肋，间距1000mm；当梁截面高度大于800mm时，采用竖向背楞40×80杉木方侧放，间距225mm，梁侧模设M12穿梁螺杆紧固，螺杆水平间距和竖向间距均为400mm，螺杆上下各设一根φ48×3.0mm钢管做水平围檩，配上3形扣件紧固。楼板厚度180mm（或150mm），用18厚竹胶合板做底模，用40×80杉木方做背楞，方木间距200mm，方木下面设置φ48×3.0mm钢管做分配梁，立杆顶托支撑在水平杆下面，立杆纵横向间距均采用1.0m，立杆步距1.5m，这样布置板立杆，使满堂支架的每步纵横水平杆沿梁长方向均能与梁模支架的立杆全数连接，有利于整架稳定。（2）、整架稳定构造要求：1）、立杆：立杆下设垫板，垫板采用300×300×18的竹胶合板，立杆接长必须用对接扣件连接，严禁用搭接接长。对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆使用的可调顶托调节螺杆伸出长度不能超过200mm。2）、扫地杆：支撑架必须设置纵横双向扫地杆，纵向扫地杆应用直角扣件固定在距离垫板上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3）纵横向水平杆：每一步架均应设置纵横向水平杆，水平杆应贯通全架，纵横向交错布置在立杆两侧，水平杆长度不宜小于3跨。任一立杆的任一步高在纵横双向上不得缺失水平杆（特别是架体底部的纵横双向扫地杆和立杆顶端的纵横双向水平杆不得缺失）；水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。4）剪刀撑：107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案模板支撑架必须设置纵向垂直剪刀撑、横向剪刀撑，支撑架高度超过4m的，还需设置水平剪刀撑，剪刀撑宽≥6m且最少4跨。剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，用3个旋转扣件等分固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆或水平杆上；竖直方向沿纵向和横向全高全长均从两端开始每隔4排立杆设一道剪刀撑，剪刀撑最多跨杆数：斜杆与楼地面的倾角45°时7根，50°时6根，60°时5根，且同一楼层应选用同一种倾角，优先选用60°。高度超过4m的支撑架立杆顶端和底部必须设置水平剪刀撑，水平剪刀撑周边向内每隔4排立杆，从上到下每隔2步设一道，上下相邻两道水平剪刀撑位置采用错半剪的方式设置。5）连墙件：模板支架高度大于4m时，纵横双向水平杆的搭设要尽量利用支架周边既有的钢筋混凝土柱、梁等构件与架体做刚性连接：既有柱子的，纵横向水平杆在靠近柱子处要用钢管在柱子上增加设置抱柱水平杆，抱柱水平杆每隔3m设置一道，抱柱水平杆钢管与架体连接牢固；既有钢筋混凝土梁的，在梁上设置抱梁箍，抱梁箍与支架体连接牢固，抱梁箍按水平杆间距隔跨设置；既有边梁或剪力墙的，应将纵横向水平杆端顶到梁侧面或剪力墙上，以增强对支架的侧向约束，利于整架稳定。2.3模板施工工艺流程2.3.1、模板施工流程总流程：测量放线→搭设满堂架→安装墙柱模板→楼层标高引测→安装梁板模板。1）安装柱模：立相邻两边模板并临时与梁板模板及满堂架固定→穿穿墙螺杆→基本调垂直这两边模板→立另两侧模板并穿好穿墙螺杆→上紧螺杆，同时将模板调垂直、平整→检查验收→封堵模板底的检查口。2）安装梁模高支撑梁模：搭设满堂架→引测标高→铺设方木→安装底模→封梁侧模→检查验收。3）安装楼板模板搭设满堂架→引测标高→铺设方木→铺设模板→检查验收。4）对于高支撑模板体系，柱砼施工完毕后，进行连柱杆件搭设。2.3.2、测量1）轴线测设根据定位桩，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线的准确位置。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。2）标高引测根据控制水准点，用水准仪引测出板面＋500标高，并将其标注在墙、柱钢筋上，再根据此点用钢尺、水平管引测出梁、板的支撑方木底标高。待铺设完楼板，模板未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案3）柱模板的高度控制根据柱的高，扣除砼楼板的标高误差后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整模板安装在模板根部，以保证已定形的梁、墙、柱交接处的模板不受破坏。楼板标高误差部分可以由检查口模板来消除。2.4模板及支撑体系搭设要求1、弹线：待基础回填完成并后，由测量员在楼面砼上弹出结构轴线控制线，核验无误之后，通知木工将墙柱边线弹出，并弹出梁中心线和立柱定位线，最后由木工工长和质检员核查边线，直至无误为止。2、搭设满堂架：根据梁板布置图和柱定位图，搭设满堂支架，按立杆纵向（横向）铺设木方条→底座扫地杆→立杆与扫地杆连接（立杆应间隔长短且用抛撑临时固定）→第一步纵横向水平杆连接→安装垂直剪刀撑，扫地杆离地面20cm高，使立杆纵横方向对直，立杆要间距均匀，满足设计规定，之后用水平管根据标志点弹出梁底模标高，并搭设梁底钢管铺设木方。3、核验标高：标高弹出之后，及时核查无误。并由木工工长和质检员核验通过。4、安装柱模：根据弹出的柱边线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱侧模，安装时要先吊直，然后上紧柱箍及穿墙螺杆。在封柱时，可以将梁柱接头模板一起安装。5、安梁模：按设计间距要求整齐铺满40mm×80mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好钉牢，底模铺好之后，及时封侧模，并用40×80枋木条作立档及立档支撑，压紧侧模底部。之后吊直侧模，用斜杆顶撑牢定。当梁高≥800mm时，考虑到侧模斜撑的作用力减弱，使用对拉螺杆进行侧模加固。当梁跨度等于并大于4m时，梁底应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨的1‰～3‰。6、铺楼板模板：把可调顶托插入立柱，并架Φ48钢管，调直顶托至楼板底标高，铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面胶合板模板，平板模板铺设时中间尽量少钉钉，只在两端及接头处钉钉。模板拼缝要密实，如有小缝可用胶带纸封闭。7、加固梁边模：铺完楼面模板后。可以搭剪刀撑加固满堂架。待楼面钢筋绑扎完毕，可以封边梁外侧，拉通线检查是否平直。8、支撑架搭设必须严格按照设计尺寸搭设，构造必须符合2.2.2梁板模板支架构造的要求，选用的钢管、扣件及模板木方材料必须符合2.1.1材料选择及质量要求。三、模板支撑体系验收1、模板高支撑架体搭设过程中必须由项目经理、主管工程师组织工长、质检员、架子队长按规范、标准和公司规定，对架体进行检查验收。主要检验架体立杆间距、水平杆步距、剪刀撑及连墙杆等设置是否严格按照方案要求搭设，不符合规范标准要求的，必须拆除重搭。2、模板高支撑架体搭设初步成型，项目部必须通知公司质安部门派人到现场，会同项目部对支撑系统进行检查验收，符合规范、标准要求签发认可单，对检查中的不符合项应立即组织整改，检查合格后在验收表上履行签字手续。公司内部自检合格后再报监理单位进行验收。如果高支撑架体未经验收和验收不合格，严禁进行下一道施工程序施工。107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案(后附高大模板支架安全要点检查表)四、危险源识别与监控措施高大模板工程施工现场重大危险源部位是：模板支架、高处作业和施工用电等。具体参见下表：危险源与监控措施表序号危险因素类别危险源监控措施1物理性危险因素设施（支撑架）缺陷立杆间距偏大不符合安全要求必须严格按照经过专家论证审查的安全专项施工方案要求搭设支撑架支撑架步距过大不符合安全要求扫地杆设置不符合安全要求纵、横水平杆部分缺杆严格按照桂建质安字[2007]7号文件规定设置，不得缺杆局部缺失剪刀撑连墙件间距偏大扣件拧紧力矩达不到要求加强监控，采用扭力距扳手每一步架随机抽查顶托伸出长度大于300mm、顶托偏心加强监控，逐梁逐根检查每根使用顶托的立杆材质缺陷钢管壁厚达不到标准要求必须有检验报告，符合JGJ130-2001规范要求，不合格的清理出场扣件质量不符合安全要求扣件螺栓滑丝更换合格的螺栓钢管弯曲变形、压扁、有裂缝不允许使用，不合格的清理出场钢管上钻孔严禁在钢管上钻孔φ48mm与φ51mm钢管混用严禁φ48mm与φ51mm钢管混用2环境因素大风、大雨时进行支模作业6级以上大风应停止作业，大雨时应停止作业照明不足，看不清作业现场夜间禁止高支模施工3施工人员因素业务素质因素责任心不强严格执行岗位责任制，责任落实到人，加强督促检查安全意识淡薄施工前先进行安全教育并办理签字手续，班前进行安全活动部分操作人员操作技能较低扣件式钢管模板高支撑架必须有执证的专业工种搭设生理心理性危险因素作业人员中个别人患高血压或心脏病或癫痫病从事高处作业人员要定期体检，不得安排这两类人员参加作业作业人员中个别人听力或视力或智力有障碍，反映迟钝107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案作业时间过长，身体疲惫，体力不足按8小时工作制正常作息，不得连续加班4施工用电设备缺陷危险因素电锯、手提电钻等设备漏电必须按“一机、一闸、一漏”要求配置电气设备，必须有两级漏电保护，必须做接零保护电缆漏电班前应检查电缆绝缘情况，绝缘不良电缆必须及时更换漏电保护器失灵电工应在每班使用前检查漏电保护器，失灵的必须及时更换5木工机具危险因素机具使用不当造成机械伤害必须使用安全保护装置齐全的木工机具，使用过程必须严格按照机械操作规程进行6坍塌危险因素模板支架失稳或下层楼板超过荷载发生坍塌严格按照高大模板施工方案进行施工，严格执行方案中对下层楼板的加固措施，履行现场监控和验收手续，必须在验收合格后才能进行砼浇筑7物体打击危险因素钢管、模板等物体打击伤害操作人员必须身体健全，做好安全技术交底，操作时严格执行操作规程，钢管、模板就位后必须立即固定牢固上层工作面物体坠落伤害下层工作面操作人员严禁在同一个垂直面上下同时作业8高处坠落危险因素工作面离地高度超过2m在架体上作业时必须先铺设好脚手板，严禁穿钉鞋或硬底鞋上架操作，工作面外围必须先做好外架或临边防护；楼板模板就位后立即固定牢固，严禁虚铺9火灾危险因素现场动火、吸烟等引发易燃物体起火现场电焊、氧割等动火作业必须办理动火手续，专人负责旁站监督；作业区严禁吸烟，吸烟必须到吸烟区；现场按消防要求设置灭火器等消防设施10砼浇筑危险因素砼浇筑时上载速度过快引起局部超载失稳严格按照方案中砼浇筑顺序进行砼浇筑，严禁在同一个地方连续布料造成砼料堆积过高11施工管理危险因素管理疏漏而埋下安全隐患严格执行岗位责任制，责任落实到人，加强督促检查，严格执行验收程序，层层把关、层层落实，发现问题立即整改107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案五、模板工程质量保证措施1、根据平面结构型式和承受的荷载、层高跨度等因素，进行模板设计，确保模板支撑体系有足够的强度、刚度和稳定性，保证模板在浇灌砼后产生的几何变形不超过规范允许值。2、模板应涂刷不污染钢筋的隔离剂，如洗衣粉溶液等，以防拆模时砼因粘结模板而脱皮。模板接缝应严密，不得漏浆，预埋件和预留孔洞必须位置准确，安设牢固。3、模板施工中，现场工长要跟班进行指导和督促检查工作，把好操作质量关，派测量员跟踪进行测量放线和复查模板的水平度。4、每搭设完一步架后，应及时校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，步距应在立杆上画线控制。5、模板安装完成后，检查每道墙柱上口是否平直，检查扣件螺栓紧固程度，检查模板拼缝是否严密及墙体厚度是否符合要求等；浇筑砼时应设专人看管模板，处理漏浆、跑模、松动等问题。6、对常见的模板质量通病对施工人员进行交底，采取针对性的防治措施，减少和避免发生质量通病。①、轴线偏移：每个单元要从一层往上引测轴线；安装墙柱模板按位置线就位；模板下口尽量减少空隙，以增加与楼层的摩阻力。②、柱脚烂根：安装模板前抹好找平层砂浆，局部不严处用水泥砂浆补缝塞紧；在柱砼浇筑之前先铺一道5-10cm厚的同强度等级的水泥砂浆；第一步砼浇筑厚度不得超过50cm，并及时加强振捣。③、墙面粘连：按规定强度拆模，低温施工时更须注意；认真清除模板上的水泥残渣，脱模剂要涂刷均匀，防止蹭掉；控制好砼坍落度和水泥质量。④、砼裂缝：控制拆模强度，大于1m宽的洞口，拆模后要及时支撑；防止安装大模时碰撞墙体；洞口模板一定刷好脱模剂，拆模时不准用大锤砸；砂石含泥量大时要清洗，砼砂率要适中。7、模板工程检查验收必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）有关规定，本工程应符合下述具体规定。1）主控项目：安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架，上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。2）一般项目：模板接缝不应漏浆；在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3）、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。3）实测允许偏差项目应符合以下规定：模板允许偏差预留件、预留洞允许偏差序号项目允许偏差值（mm）序号项目允许偏差值（mm）1轴线位移51预埋钢板中心线位置32底模上表面标高±52预埋管预留孔中心线3107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案3截面内部尺寸基础±103预留洞中心线位置+10柱墙梁+4，-5截面尺寸+10，04层高垂直≤5M64插筋中心线位置5＞5M8外露长度+10，05相邻两板高低差25预留螺栓中心线位置26表面平整（2M长）5外露尺寸10，0六、模板工程安全管理措施1、架体搭设前，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2000）、和施工方案的要求向搭设。2、对用于搭设架体的钢管架、配件、加固件应在现场取样送到检测中心进行检测，检测合格后才能使用，严禁使用不合格的钢管架、配件。不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直架体支撑系统。3、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应接受专门的安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗，没有操作证的工人一律不得使用。4、架体安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与架体的搭设同步进行。5、使用的钢管、模板、方木等材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。6、模板支撑搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。7、安装模板时，高度在2m及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。8、模板支撑具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。可调调节螺杆伸出长度不能超过300mm。9、遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。10、楼层高度超过4米及其以上的建筑物安装模板时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚踏板、张挂安全网和防护栏杆。在临街及交通要道地区，应设警示牌，并设专人监护，严防伤及行人。11、施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下，也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。12、模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案13、不得将模板支架或支承件支搭在外脚手架上，也不得外脚手架支搭在模板或支承件上，应将模板支架及支承件与外脚手架分开。14、在高处支模时，脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所堆放和施工操作人员的总荷载，不得超过脚手架或工作台的规定荷载值。10、本工程使用商品泵送砼，为防止泵送管在输送砼过程中产生的振动造成模板支撑体系松动，在摆放砼输送管时，每隔10m左右垫一个橡胶轮胎进行卸荷，砼输送管垂直或斜管用独立钢管架固定，不允许与高大模板支撑架相连接；砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。11、浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况（模板下沉等现象），应立即停止浇筑砼，并卸载加固模板后，才能继续浇筑砼。12、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。13、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。14、底模及支架拆除时，构件的混凝土强度必须达到设计强度的100%才能拆除（以同条件养护的混凝土试件试验结果为依据），拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序，先拆除非承重部分，后拆除承重部分，拆除跨度较大的梁下支撑时应先从跨中开始，分别向两端拆除。15、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，楼层洞口及高处应进行有效防护，以保证施工人员的安全。每人应有足够工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。严禁在同一垂直面上操作。16、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。17、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。18、每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在不安全因素及时提出，及时整改；发现违章行为，及时纠正。班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。19、在混凝土墙体、平面板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全护栏，或将板的洞盖严。20、加强全过程监控力度。高大模板支架除了立杆稳定承载力满足要求以外，架体构造是整架稳定的关键，所有水平杆、剪刀撑、连接主体杆件必须按要求搭设到位。支架搭设一开始就必须全程检查监督，重点在禁止不合格的钢管和扣件使用在高支模上；扣件螺栓的拧紧力矩必须符合规范要求的不小于40N·m，且不应大于65N·m。从搭设扫地杆到整架搭设完都要紧抓这两个薄弱环节。高大模板施工前，先由项目技术负责人对相关人员进行详细的方案交底，高大模板支架过程中，架子施工队应进行自检自纠，项目部施工员、质检员、安全员应跟踪监督检查，发现问题及时在做的过程中纠正处理。107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案21、混凝土浇筑的过程控制，对1#2#、3#楼转换层，由于支撑架体高度较小，采用从一侧往另一侧依次浇筑的顺序；需确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式，从中间跨开始，向两端跨展开，对称均匀布料。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。上楼的砼泵送立管设置在结构柱边或边梁外侧，每层均用钢管箍与柱或边梁固定牢固，严禁将泵送立管与外脚手架或模板架连接。七、安全事故应急预案1.应急预案概述根据本建设工程的特点，模板搭、拆施工可能发生的安全事故有:高空坠落、物体打击、坍塌、触电、机械伤害、火灾等。应急预案的人力、物资、技术准备主要针对这几类事故。应急预案应立足于安全事故的救援，立足于工程项目自援自救，立足于工程所在地政府和当地社会资源的救助。2.应急与响应机构（一）现场指挥组组长：项目经理袁志建副组长：项目技术负责人曾开明成员：项目总工邓成刚职责：全面协调和指导事故应急救援工作，制定应急措施或应急预案，督促项目部做好应急准备工作。事故发生后，按照应急救援预案迅速组织开展抢险救灾工作；对应急工作中发生问题提出紧急处理意见和建议；紧急调用抢险救灾物资、设备、交通工具和人员；必要时向地方政府报告、请求支援，向公司报告事故救援情况。对伤亡人员进行善后处理，做好家属的接待和安抚工作；配合保险部门做好相关理赔事宜；向上级报告善后处理情况。（二）抢救疏散组组长：项目部安全负责人吴伟成员：陈志俐封坤工地电工职责：负责对项目部的突发紧急情况抢险救灾工作，迅速赶赴事故现场，紧急调用抢险救灾物资，做好事故现场的交通疏导和指挥人员疏散；保护事故现场；及时向应急救援领导小组报告事故动态。负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场指挥组提供真实可靠的情况。（三）医疗救护组组长：技术负责人吴伟成员：封坤陈志俐周双喜职责：主要负责组织抢救伤员的应急救护工作，抢救伤员，及时将伤员送往医院，必要时与医院联系，请求支援。（四）安全警戒组组长：袁志建组员：吴伟全体保安员职责：负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。（五）后勤供应组107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案组长：周俊成员：孙广木杨萍职责：负责车辆及相应工具的供应，迅速调配抢救运输车辆至事故发生点；提供和检查抢险人员的装备和安全防护。3.救援器材应急机构应配备下列救援器材：医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、急救包、小药箱：抢救工具：一般工地常务工具即基本满足使用照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；交通工具：工地常备一辆值班车辆;4.应急知识培训应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。培训内容：伤员急救常识，灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。5.通信联系项目经理袁志建电话：13550003528项目技术负责人曾开明电话：13540636292项目总工邓成刚电话：1598211095824小时现场值班负责人电话：13607853721市应急联动中心电话：110119120122就近医院：贵港市人民医院急救电话：0775-4200168贵港市中医院急救电话：0775-42001686.应急响应：（1）事故发现者或先行赶到的抢救人员尽快切断与事故相关的电源，使设备停止运转，并立即通知电工切断总电源，必要时拆除机器设备救人，尽快让伤者撤离危险地带。（2）项目部现场指挥组负责现场指挥，组织抢险救灾工作；公司应急救援组织到达现场后，项目部应简明汇报现场情况，由公司应急救援领导小组负责指挥，项目部应急救援小组负责具体的抢险、通讯、医疗救护、交通以及后勤保障和善后处理工作，公司应急救援组织负责协调安排。（3）救援队员根据伤害事故类别、受伤部位采取不同的抢救方法抢救伤员，立即与医院联系，将伤员就近送往医院。（4）抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大，若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。（5）同时电话报告公司领导，报告应急救护领导小组，做好事故发生后的现场保护工作，避免人为破坏，以便对事故进行取证、调查和处理。（6）事故发生后，在24小时内写出书面报告，报送工程所在地的有关上级部门（建设局、劳动局、总工会、安全生产监督局、建设安监站等）。7.救援方法107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案（1）高空坠落应急救援方法：①现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。②仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。③如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。④如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板坍塌应急救援方法：①当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，立即进行安全警戒围护，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；②报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；③急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；④清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；⑤预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。①止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。②对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。③对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。④如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是伤重，应迅速送医院拯救。（4）触电应急救援方法：当触电事故发生时，抢救组要及时到达出事地点，确定触电者的电源是高压电还是低压电？触电电源是否被切断？是否还有发生触电的可能和危险物？采取边抢救边汇报的处理方式，并打120急救电话。①抢救组电工负责快速使触电脱离低压电气线路的电源。其方法：如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等绝缘物作为工具，拉开触电或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。②107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案伤者按伤势轻重采取不同的救护方法：如伤者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，则应让他静卧，保持安静，再旁看护，并召请医生；如伤者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热，如天冷还要注意保暖保温，同时，迅速请医生诊治，如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工呼吸；如伤者呼吸、脉搏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工呼吸，进行紧急救护，同时迅速请医生抢救。（5）机械伤害应急救援方法：当机械伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。①止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。②对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。③对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。④如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。（6）火灾应急救援方法：当施工现场发生火灾事故时，应积极组织人员撤离和扑救工作，情况紧急时，拨打消防部门电话，报警求救。①在消防部门到达之前，应立即切断电源，对易燃易爆品采取正确有效的隔离，根据火场情况灵活的选择灭火器。②若外脚手架上的安全网、竹笆、隔离层着火，应立即组织灭火、设置隔离带，阻止火苗继续燃烧，同时疏散人群。③若火势太大无法扑灭时，应立即组织扑救人员撤离，避免因中毒、坍塌、坠落、触电、物体打击等二次事故的发生，造成不必要的伤亡。④根据伤情，立即将伤员送医院进行抢救。8.事故报告事故发生后，在24小时内写出书面报告，报送工程所在地的有关上级部门（建设局、劳动局、总工会、安全生产监督局、建设安监站等），报告内容：①发生事故的单位及事故发生时间、地点；②事故单位行业类型、经济类型、企业规模；③事故的简要经过、伤亡人数、直接经济损失的初步估计；④事故原因及性质的初步判断；⑤事故抢救处理的情况和采取的措施；⑥需要的有关部门和单位协助事故抢救和处理的有关事宜；⑦事故报告单位、签发人和报告时间。八、模板体系计算书1、支撑系统高度超过3m：一至五号楼地下室负二层梁板，最大梁截面650×107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案1800mm（截面积1.17㎡），楼板厚度150mm（或130mm），梁支撑架高度3.1m，板支撑架高度3.75m，模板支架高宽比0.765，模板支撑在地下室底板上，梁板砼C35；2、支撑系统高度超过4m：一至五号楼负一层层梁板，最大梁截面650×1800mm（截面积1.17㎡），楼板厚度150mm，梁支撑架高度4.2m，板支撑架高度4.85m，模板支架高宽比0.83，模板支撑在二层楼板（即架空层板）上，梁板砼C35；3、支撑系统高度超过3m：楼板最大厚度120mm，梁支撑架高度2.5m，板支撑架高度3.15m，楼板厚度100-120mm，梁支撑架支撑在楼层层楼面上，模板支撑在楼层梁板，梁板砼C30。对于相应部位的楼板模板，分别有普通层高3.6m楼板(板厚100mm)，高支撑部位楼板(板厚100mm，120mm)两种情况，因此需分别非高支撑100mm厚楼板，高支模100mm厚楼板，高支撑部位最厚的120mm厚楼板三种情况进行验算。3.2地下室负一层梁模板计算因梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.80混凝土板厚度(mm):150.00；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案立杆梁跨度方向间距La(m):1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.1；梁两侧立柱间距(m):1.10；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.10；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：衫木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=200mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×2002=4.39×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.39×104/2.70×104=1.627N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.627N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=200mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×2004/(100×9500×2.43×105)=0.042mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值ω=0.042mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40×802×2/6=85.33cm3；I=40×803×2/12=341.33cm4；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.2=4.39kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×4.39×500.002=1.10×105N.mm；最大支座力:R=1.1×4.392×0.5=2.416kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.10×105/8.53×104=1.287N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.287N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.20=3.60N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I--面板的截面惯性矩：I=3.41×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×3.6×5004/(100×10000×3.41×106)=0.045mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.045mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！2.外楞计算107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.416kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.484kN.m外楞最大计算跨度:l=200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=4.84×105/8.98×103=53.853N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案外楞的受弯应力计算值σ=53.853N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.363mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.363mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.3=2.7kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.7kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=300×18×18/6=1.62×104mm3；I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；1.抗弯强度验算107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.30×0.70×0.90=5.78kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m；q=q1+q2+q3=5.78+0.11+0.76=6.65kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×6.653×0.22=0.027kN.m；σ=0.027×106/1.62×104=1.643N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.643N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.30=5.46KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×5.46×2004/(100×9500×1.46×105)=0.043mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.043mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下：107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.7×0.2=3.57kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.2×(2×0.7+0.3)/0.3=0.397kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×3.570+1.2×0.397=4.760kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.900=1.260kN/m；荷载设计值q=4.760+1.260=6.020kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6=4.27×101cm3；I=4×8×4×8/12=1.71×102cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:其中a=(1.100-0.300)/2=0.400m；c=0.300m；跨中最大弯距M=0.125×6.020×0.300×0.300+0.5×6.020×0.300×0.400=0.429kN.m；方木最大应力计算值σ=428925.000/4.27×104=10.053N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；方木最大应力计算值10.053N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力V=6.020×0.300/2=0.903kN；方木受剪应力计算值T=3×903.000/(2×40.00×80.00)=0.423N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；方木受剪应力计算值0.423N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:线荷载q=3.570+0.397=3.967kN/m；方木最大挠度:ω=3.967×300.000×(8×1100.0003-4×300.0002×1100.000+300.0003)/(384×10000.000×1.71×106)=1.866mm；方木的挠度设计值[ω]=1100.000/250=4.400mm；方木的最大挠度ω=1.866mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.400mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.903KN.支撑钢管计算简图107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.549kN.m；最大变形Vmax=2.065mm；最大支座力Rmax=5.48kN；最大应力σ=0.549×106/(4.49×103)=122.333N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值122.333N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=2.065mm小于1100/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.418kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=5.48kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×16.5=2.556kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.10/2+(1.10-0.30)/2)×1.10×0.35=0.439kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.10/2+(1.10-0.30)/2)×1.10×0.100×(1.50+24.00)=3.198kN；N=5.48+2.556+0.439+3.198=11.673kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.71；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.71×1.5=2.963m；Lo/i=2962.575/15.9=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=11672.501/(0.207×424)=132.993N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=132.993N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.043；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.043×(1.5+0.1×2)=2.069m；Lo/i=2069.208/15.9=130；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.396；钢管立杆受压应力计算值；σ=11672.501/(0.396×424)=69.519N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=69.519N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.3一至三好楼负一层梁板支撑体系计算地下室负一层KL1、KL2、KL3、KL4、KL5、KL6、KL7、KL8、KL9、KL10、KL11、KL12、KL13、KL14跨段支架构造均按此验算参数设置，梁截面小于1㎡的也参照此设置，但梁底承重立杆间距按400mm，梁侧立杆间距按800mm。因梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称D轴Kzl2新浇混凝土梁计算跨度(m)10.2混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1800新浇混凝土结构层高(m)4.9梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"b(mm)1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300设计简图如下：107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案平面图107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m1、强度验算Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.89×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.06kN·mσ＝Mmax/W＝0.06×106/37500＝1.54N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46×1004/(100×10000×281250)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×55.89×0.1+0.446×1.76×0.1＝2.28kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×55.89×0.1+1.223×1.76×0.1＝6.6kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×55.89×0.1+1.142×1.76×0.1＝5.39kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×46×0.1＝1.81kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×46×0.1＝5.26kNR3"=0.928q2l=0.928×46×0.1＝4.27kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案q1＝max{2.28+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(1.8-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，6.6+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4}=6.63kN/mq2＝max[1.81+(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.4/2，(0.6-0.6)-0.4/2]/2×1，5.26+(0.3-0.1)×0.4/4]＝5.28kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.63×0.62，0.5×6.63×0.32]＝0.3kN·mσ＝Mmax/W＝0.3×106/64000＝4.66N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.63×0.6，6.63×0.3]＝2.414kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.414×1000/(2×60×80)＝0.75N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.28×6004107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案/(100×9350×2560000)＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.28×3004/(8×9350×2560000)＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.63×0.6，0.393×6.63×0.6+6.63×0.3]＝4.55kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.73kN，R2＝R4＝4.55kN，R3＝3.71kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.28×0.6，0.393×5.28×0.6+5.28×0.3]＝3.62kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝2.41kN，R"2＝R"4＝3.62kN，R"3＝2.94kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.655×106/5080＝128.91N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.697kNτmax＝2Vmax/A=2×6.697×1000/489＝27.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案νmax＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.58kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.58kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.541、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×0.6×1.82/10＝0.03kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+0.9×1.4×2]×1＝51.95kN/m2)小梁验算q1＝max{2.05+(0.3-0.1)×0.4/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.4/2，(0.6-0.6)-0.4/2]/4×1，5.96+(0.3-0.1)×0.4/4}=5.98kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.54kN，R2＝15.62kN，R3＝0.54kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.54+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×0.9，15.62，0.54+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.6-0.4/2)/2×0.9]+0.03/1.2＝15.65kNf＝N/(φA)+Mw/W＝15650.22/(0.54×424)+0.03×106/4490＝74.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝17.1kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝15.65/(1×0.15)＝104.33kPa≤fak＝140kPa满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称D轴Kzl0新浇混凝土梁计算跨度(m)10.2混凝土梁截面尺寸(mm×mm)650×1800新浇混凝土结构层高(m)4.9梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.2非自定义:0.14107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"b(mm)1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300设计简图如下：107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案平面图107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m1、强度验算Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.89×0.162+0.121×1.76×0.162＝0.15kN·mσ＝Mmax/W＝0.15×106/37500＝4.06N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46×162.54/(100×10000×281250)＝0.072mm≤[ν]＝l/400＝162.5/400＝0.41mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×55.89×0.16+0.446×1.76×0.16＝3.7kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×55.89×0.16+1.223×1.76×0.16＝10.73kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×55.89×0.16+1.142×1.76×0.16＝8.76kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×46×0.16＝2.94kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×46×0.16＝8.54kNR3"=0.928q2l=0.928×46×0.16＝6.94kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案q1＝max{3.7+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.65/4+0.5×(1.8-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.65/2，(1.2-0.6)-0.65/2]/2×1，10.73+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.65/4}=10.77kN/mq2＝max[2.94+(0.3-0.1)×0.65/4+0.5×(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.65/2，(0.6-0.6)-0.65/2]/2×1，8.54+(0.3-0.1)×0.65/4]＝8.58kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.77×0.62，0.5×10.77×0.32]＝0.48kN·mσ＝Mmax/W＝0.48×106/64000＝7.57N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.77×0.6，10.77×0.3]＝3.923kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.923×1000/(2×60×80)＝1.23N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.58×6004/(100×9350×2560000)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案600/400＝1.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.58×3004/(8×9350×2560000)＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.77×0.6，0.393×10.77×0.6+10.77×0.3]＝7.39kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.57kN，R2＝R4＝7.39kN，R3＝6.03kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.58×0.6，0.393×8.58×0.6+8.58×0.3]＝5.88kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝3.05kN，R"2＝R"4＝5.88kN，R"3＝4.78kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.44×106/5080＝86.54N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝10.405kNτmax＝2Vmax/A=2×10.405×1000/489＝42.56N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案νmax＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.03kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.03kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.541、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.14×0.6×1.82/10＝0.03kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+0.9×1.4×2]×1＝51.95kN/m2)小梁验算q1＝max{3.34+(0.3-0.1)×0.65/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.65/2，(0.6-0.6)-0.65/2]/4×1，9.68+(0.3-0.1)×0.65/4}=9.71kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.05kN，R2＝12.65kN，R3＝12.65kN，R4＝0.05kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.05+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.65/2)/2×0.9，12.65，12.65，0.05+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1.2+0.6-0.6-0.65/2)/2×0.9]+0.03/1.2＝12.68kN107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案f＝N/(φA)+Mw/W＝12677.57/(0.54×424)+0.03×106/4490＝61.84N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝13.94kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.68/(1×0.15)＝84.52kPa≤fak＝140kPa满足要求！一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.80混凝土板厚度(mm):150.00；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案立杆梁跨度方向间距La(m):1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.25；梁两侧立柱间距(m):1.10；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.10；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：衫木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=200mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×2002=4.39×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.39×104/2.70×104=1.627N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.627N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=200mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×2004/(100×9500×2.43×105)=0.042mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值ω=0.042mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案W=40×802×2/6=85.33cm3；I=40×803×2/12=341.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.2=4.39kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×4.39×500.002=1.10×105N.mm；最大支座力:R=1.1×4.392×0.5=2.416kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.10×105/8.53×104=1.287N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.287N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.20=3.60N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I--面板的截面惯性矩：I=3.41×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×3.6×5004/(100×10000×3.41×106)=0.045mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案内楞的最大挠度计算值ω=0.045mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.416kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.484kN.m外楞最大计算跨度:l=200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=4.84×105/8.98×103=53.853N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=53.853N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.363mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.363mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.3=2.7kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.7kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=300×18×18/6=1.62×104mm3；I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.30×0.70×0.90=5.78kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m；q=q1+q2+q3=5.78+0.11+0.76=6.65kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×6.653×0.22=0.027kN.m；σ=0.027×106/1.62×104=1.643N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.643N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×0.30=5.46KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案面板的最大允许挠度值:[ω]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×5.46×2004/(100×9500×1.46×105)=0.043mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.043mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.7×0.2=3.57kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.2×(2×0.7+0.3)/0.3=0.397kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×3.570+1.2×0.397=4.760kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.900=1.260kN/m；荷载设计值q=4.760+1.260=6.020kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6=4.27×101cm3；I=4×8×4×8/12=1.71×102cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:其中a=(1.100-0.300)/2=0.400m；c=0.300m；跨中最大弯距M=0.125×6.020×0.300×0.300+0.5×6.020×0.300×0.400=0.429kN.m；方木最大应力计算值σ=428925.000/4.27×104=10.053N/mm2；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；方木最大应力计算值10.053N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力V=6.020×0.300/2=0.903kN；方木受剪应力计算值T=3×903.000/(2×40.00×80.00)=0.423N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；方木受剪应力计算值0.423N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:线荷载q=3.570+0.397=3.967kN/m；方木最大挠度ω=3.967×300.000×(8×1100.0003-4×300.0002×1100.000+300.0003)/(384×10000.000×1.71×106)=1.866mm；方木的挠度设计值[ω]=1100.000/250=4.400mm；方木的最大挠度ω=1.866mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.400mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.903KN.107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.549kN.m；最大变形Vmax=2.065mm；最大支座力Rmax=5.48kN；最大应力σ=0.549×106/(4.49×103)=122.333N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值122.333N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=2.065mm小于1100/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=5.418kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=5.48kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×8.7=1.348kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.10/2+(1.10-0.30)/2)×1.10×0.35=0.439kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.10/2+(1.10-0.30)/2)×1.10×0.100×(1.50+24.00)=3.198kN；N=5.48+1.348+0.439+3.198=10.464kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.71；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.71×1.5=2.963m；Lo/i=2962.575/15.9=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=10464.125/(0.207×424)=119.225N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=119.225N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案k2--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.014；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.014×(1.5+0.2×2)=2.248m；Lo/i=2248.342/15.9=141；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.344；钢管立杆受压应力计算值；σ=10464.125/(0.344×424)=71.743N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=71.743N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.4梁板支撑体系计算(梁高1m)梁段:一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.80混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立柱间距(m):1.00；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.3×18×0.9=5.83kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=5.832+0.756=6.588kN/m；计算跨度(内楞间距):l=293.33mm；面板的最大弯距M=0.1×6.588×293.3332=5.67×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=5.67×104/1.62×104=3.499N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.499N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.3=5.4N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=293.33mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×5.4×293.334/(100×9500×1.46×105)=0.195mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=293.333/250=1.173mm；面板的最大挠度计算值ω=0.195mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.173mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度30mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30×802×2/6=80.20cm3；I=30×803×2/12=401.50cm4；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.293=6.44kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=300mm；内楞的最大弯距:M=0.1×6.44×300.002=5.80×104N.mm；最大支座力:R=1.1×6.442×0.3=2.126kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=5.80×104/8.53×104=0.679N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.679N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.29=5.28N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=300mm；I--面板的截面惯性矩：I=3.41×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.28×3004/(100×10000×3.41×106)=0.008mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.008mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.126kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.595kN.m外楞最大计算跨度:l=280mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=5.95×105/8.98×103=66.281N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=66.281N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.546mm107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案外楞的最大容许挠度值:[ω]=280/400=0.7mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.546mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.7mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.3×0.38=2.052kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.052kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=400×18×18/6=2.16×104mm3；I=400×18×18×18/12=1.94×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.00×0.90=11.02kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；q=q1+q2+q3=11.02+0.15+1.01=12.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×12.175×0.22=0.049kN.m；σ=0.049×106/2.16×104=2.255N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.255N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.40=10.34KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×10.34×2004/(100×9500×1.94×105)=0.061mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.061mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下：107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1×0.2=5.1kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.2×(2×1+0.4)/0.4=0.42kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×5.100+1.2×0.420=6.624kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.900=1.260kN/m；荷载设计值q=6.624+1.260=7.884kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6=4.27×101cm3；I=4×8×4×8/12=1.71×102cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:其中a=(1.000-0.400)/2=0.300m；c=0.400m；跨中最大弯距M=0.125×7.884×0.400×0.400+0.5×7.884×0.400×0.300=0.631kN.m；方木最大应力计算值σ=630720.000/4.27×104=14.783N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；方木最大应力计算值14.783N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案其中最大剪力V=7.884×0.400/2=1.577kN；方木受剪应力计算值T=3×1576.800/(2×40.00×80.00)=0.739N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；方木受剪应力计算值0.739N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:线荷载q=5.100+0.420=5.520kN/m；方木最大挠度ω=5.520×400.000×(8×1000.0003-4×400.0002×1000.000+400.0003)/(384×10000.000×1.71×106)=2.501mm；方木的挠度设计值[ω]=1000.000/250=4.000mm；方木的最大挠度ω=2.501mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.000mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.577KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.757kN.m；最大变形Vmax=2.382mm；最大支座力Rmax=8.641kN；最大应力σ=0.757×106/(4.49×103)=168.588N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值168.588N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=2.382mm小于1000/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.884kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=8.641kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×8.08=1.252kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×1.00×0.35=0.336kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=2.938kN；N=8.641+1.252+0.336+2.938=13.166kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=13166.312/(0.209×424)=148.577N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=148.577N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.014；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.014×(1.5+0.1×2)=2.012m；Lo/i=2011.675/15.9=127；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆受压应力计算值；σ=13166.312/(0.412×424)=75.37N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=75.37N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案3.5梁板支撑体系计算（梁高1.2m）梁段:一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.20混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：衫木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：150.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.3×18×0.9=5.83kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=5.832+0.756=6.588kN/m；计算跨度(内楞间距):l=360mm；面板的最大弯距M=0.1×6.588×3602=8.54×104N.mm；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=8.54×104/1.62×104=5.27N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=5.27N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.3=5.4N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=360mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×5.4×3604/(100×9500×1.46×105)=0.443mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=360/250=1.44mm；面板的最大挠度计算值ω=0.443mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.44mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40×802×2/6=85.33cm3；I=40×803×2/12=341.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.36=7.91kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=300mm；内楞的最大弯距:M=0.1×7.91×300.002=7.12×104N.mm；最大支座力:R=1.1×7.906×0.3=2.609kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=7.12×104/8.53×104=0.834N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.834N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.36=6.48N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=300mm；I--面板的截面惯性矩：I=3.41×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×6.48×3004/(100×10000×3.41×106)=0.01mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.01mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.609kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.73kN.m外楞最大计算跨度:l=280mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=7.30×105/8.98×103=81.345N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=81.345N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.669mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=280/400=0.7mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.669mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.7mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.3×0.38=2.052kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.052kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=400×18×18/6=2.16×104mm3；I=400×18×18×18/12=1.94×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.20×0.90=13.22kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；q=q1+q2+q3=13.22+0.15+1.01=14.38kN/m；跨中弯矩计算公式如下:107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案Mmax=0.10×14.378×0.152=0.032kN.m；σ=0.032×106/2.16×104=1.498N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.498N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×0.40=12.38KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=150.00/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×12.38×1504/(100×9500×1.94×105)=0.023mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.023mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=150/250=0.6mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.2×0.15=4.59kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.15×(2×1.2+0.4)/0.4=0.367kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.15=0.675kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×4.590+1.2×0.367=5.949kN/m；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案活荷载设计值P=1.4×0.675=0.945kN/m；荷载设计值q=5.949+0.945=6.894kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6=4.27×101cm3；I=4×8×4×8/12=1.71×102cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：其中a=(1.000-0.400)/2=0.300m；c=0.400m；跨中最大弯距M=0.125×6.894×0.400×0.400+0.5×6.894×0.400×0.300=0.552kN.m；方木最大应力计算值σ=551520.000/4.27×104=12.926N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；方木最大应力计算值12.926N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力V=6.894×0.400/2=1.379kN；方木受剪应力计算值T=3×1378.800/(2×40.00×80.00)=0.646N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；方木受剪应力计算值0.646N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:线荷载q=4.590+0.367=4.957kN/m；方木最大挠度107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案ω=4.957×400.000×(8×1000.0003-4×400.0002×1000.000+400.0003)/(384×10000.000×1.71×106)=2.246mm；方木的挠度设计值[ω]=1000.000/250=4.000mm；方木的最大挠度ω=2.246mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.000mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.379KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.724kN.m；最大变形Vmax=1.837mm；最大支座力Rmax=9.077kN；最大应力σ=0.724×106/(4.49×103)=161.237N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值161.237N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案支撑钢管的最大挠度Vmax=1.837mm小于900/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.273kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=9.077kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×8.08=1.252kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×0.90×0.35=0.302kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×0.90×0.120×(1.50+24.00)=2.644kN；N=9.077+1.252+0.302+2.644=13.275kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=13275.186/(0.209×424)=149.806N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=149.806N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.014；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.014×(1.5+0.1×2)=2.012m；Lo/i=2011.675/15.9=127；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆受压应力计算值；σ=13275.186/(0.412×424)=75.994N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=75.994N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.5其他高支撑梁模板支撑体系计算(4.8m高度)梁跨度未超过8m，支模高度未超过5m的：其中最大梁截面300x800mm（截面积0.24㎡），楼板最大厚度130mm，梁支撑架高度分别为4.28m，4.48m，3.88m。楼板厚度130mm，现对支模高度最高的4.37m部位进行计算，其余高度参照此计算参数进行搭设。副楼二层梁段:107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.8混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案木材品种：衫木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：13.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.3×18×0.9=5.83kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=5.832+0.756=6.588kN/m；计算跨度(内楞间距):l=293.33mm；面板的最大弯距M=0.1×6.588×293.3332=5.67×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=5.67×104/1.62×104=3.499N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.499N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.3=5.4N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=293.33mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×5.4×293.334/(100×9500×1.46×105)=0.195mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=293.333/250=1.173mm；面板的最大挠度计算值ω=0.195mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.173mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40×802×2/6=85.33cm3；I=40×803×2/12=341.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.293=6.44kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=300mm；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案内楞的最大弯距:M=0.1×6.44×300.002=5.80×104N.mm；最大支座力:R=1.1×6.442×0.3=2.126kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=5.80×104/8.53×104=0.679N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.679N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.29=5.28N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=300mm；I--面板的截面惯性矩：I=3.41×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.28×3004/(100×10000×3.41×106)=0.008mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.008mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.126kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.595kN.m外楞最大计算跨度:l=280mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=5.95×105/8.98×103=66.281N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=66.281N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.546mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=280/400=0.7mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.546mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.7mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.3×0.38=2.052kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.052kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=400×18×18/6=2.16×104mm3；I=400×18×18×18/12=1.94×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.00×0.90=11.02kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；q=q1+q2+q3=11.02+0.15+1.01=12.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×12.175×0.22=0.049kN.m；σ=0.049×106/2.16×104=2.255N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.255N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.40=10.34KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×10.34×2004/(100×9500×1.94×105)=0.061mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.061mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1×0.2=5.1kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×0.2×(2×1+0.4)/0.4=0.42kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×5.100+1.2×0.420=6.624kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.900=1.260kN/m；荷载设计值q=6.624+1.260=7.884kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6=4.27×101cm3；I=4×8×4×8/12=1.71×102cm4；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:其中a=(1.000-0.400)/2=0.300m；c=0.400m；跨中最大弯距M=0.125×7.884×0.400×0.400+0.5×7.884×0.400×0.300=0.631kN.m；方木最大应力计算值σ=630720.000/4.27×104=14.783N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2；方木最大应力计算值14.783N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力V=7.884×0.400/2=1.577kN；方木受剪应力计算值T=3×1576.800/(2×40.00×80.00)=0.739N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；方木受剪应力计算值0.739N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:线荷载q=5.100+0.420=5.520kN/m；方木最大挠度ω=5.520×400.000×(8×1000.0003-4×400.0002×1000.000+400.0003)/(384×10000.000×1.71×106)=2.501mm；方木的挠度设计值[ω]=1000.000/250=4.000mm；方木的最大挠度ω=2.501mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.000mm，满足要求！107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.577KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.757kN.m；最大变形Vmax=2.382mm；最大支座力Rmax=8.641kN；最大应力σ=0.757×106/(4.49×103)=168.588N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值168.588N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案支撑钢管的最大挠度Vmax=2.382mm小于1000/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.884kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=8.641kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×4.48=0.694kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×1.00×0.35=0.336kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.40)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=2.938kN；N=8.641+0.694+0.336+2.938=12.609kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=12608.6/(0.209×424)=142.284N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=142.284N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.9按照表2取值1.002；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.002×(1.5+0.2×2)=2.222m；Lo/i=2221.735/15.9=140；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.349；钢管立杆受压应力计算值；σ=12608.6/(0.349×424)=85.207N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=85.207N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.6楼层为层3.3m层高板模板支撑体系计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):3.40；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:9；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.13；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):5.26；施工平均温度(℃):15.000；4.材料参数107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.1×1+0.35×1=2.85kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=1×1=1kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×2.85+1.4×1=4.82kN/m最大弯矩M=0.1×4.82×0.32=0.043kN·m；面板最大应力计算值σ=43380/54000=0.803N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.803N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=2.85kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×2.85×3004/(100×9500×1706666.667)=0.01mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.01mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案W=4×8×8/6=42.67cm3；I=4×8×8×8/12=170.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.1=0.75kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1+2)×1.1×0.3=0.99kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.75+0.105)=1.026kN/m；集中荷载p=1.4×0.99=1.386kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.386×1.1/4+1.026×1.12/8=0.536kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.386/2+1.026×1.1/2=1.257kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.536×106/42666.67=12.57N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为12.57N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.026×1.1/2+1.386/2=1.257kN；方木受剪应力计算值T=3×1.257×103/(2×40×80)=0.589N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案方木的受剪应力计算值0.589N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.855kN/m；集中荷载p=0.99kN；最大挠度计算值V=5×0.855×11004/(384×9500×1706666.667)+990×11003/(48×9500×1706666.7)=2.698mm；最大允许挠度[V]=1100/250=4.4mm；方木的最大挠度计算值2.698mm小于方木的最大允许挠度4.4mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.026×1.1+1.386=2.515kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.023kN.m；最大变形Vmax=1.811mm；最大支座力Qmax=10.074kN；最大应力σ=1022532.511/8980=113.868N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值113.868N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为1.811mm小于1100/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.116×3.4=0.395kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.1×1.1=0.424kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.1×1.1×1.1=3.025kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.843kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(1+2)×1.1×1.1=3.63kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=9.694kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.694kN；σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算l0=h+2aa----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.8+2×0.2=2.2m；L0/i=2200/15.9=138；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.357；钢管立杆受压应力计算值；σ=9693.888/(0.357×424)=64.042N/mm2；立杆稳定性计算σ=64.042N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、楼板强度的计算:1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360mm2,fy=300N/mm2。板的截面尺寸为b×h=5260mm×130mm，楼板的跨度取5.5M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=110mm。按照楼板每9天浇筑一层，所以需要验算9天、18天、27天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案2.验算楼板混凝土9天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边5.3m,短边为4.1m；q=2×1.2×(0.35+25×0.1)+1×1.2×(0.395×5×3/5.26/3.13)+1.4×(1+2)=11.47kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×11.472=11.472kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0795×11.47×3.132=8.935kN.m；因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到9天龄期混凝土强度达到65.94%,C30混凝土强度在9天龄期近似等效为C19.78。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.494N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=360×300/(1×1000×80×9.494)=0.142计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.142×(1-0.5×0.142)=0.132；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=αs×α1×b×ho2×fcm=0.132×1×1000×802×9.494×10-6=8.016kN.m；结论：由于∑M1=M1=8.016<=Mmax=8.935所以第9天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土18天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边5.6m,短边为4.1m；q=3×1.2×(0.35+25×0.1)+2×1.2×(0.395×5×3/5.26/3.13)+1.4×(1+2)=15.32kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×15.323=15.323kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案Mmax=0.0795×15.32×3.132=11.934kN.m；因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到18天龄期混凝土强度达到86.74%,C30混凝土强度在18天龄期近似等效为C26.02。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.39N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=360×300/(1×1000×80×12.39)=0.109计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.109×(1-0.5×0.109)=0.103；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M2=αs×α1×b×ho2×fcm=0.103×1×1000×802×12.39×10-6=8.172kN.m；结论：由于∑M2=∑M1+M2=16.188>Mmax=11.934所以第18天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案附一：楼板局部抗压和抗冲切验算根据前面验算，取最大的立杆集中力16.148kN，最薄的楼板130mm厚C30进行验算：条件：钢管直径a=b=48mm，板厚ho=100mm，如上图所示,混凝土强度等级为C30，fc=16.7N/mm，ft=1.57N/mm最大立杆轴向力设计值：N=16.148kN；1、局部抗压计算，Ab=3b×(2b+a)=3×48×(2×48+48)=20736mmAL=a×b=48×48=2304mm根据规范式(7.8.1-2)：βL=√(Ab/AL)=√(20736/2304)=3.00根据规范式(7.8.1-1)：1.35×βc×βL×fc×AL=1.35×1×3.00×16.7×2304=155831NF=16.148kN=16,148N≤1.35×βc×βL×fc×AL满足要求！2、抗冲切计算：βs=a/b=48/48=1.00<2取βs=2根据规范式(7.7.1-2)：η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1.00h<800mm取βh=0.9Um=2[(a+ho)+(b+ho)]=2×[(48+100)+(48+100)]=346mm0.7×βh×ft×η×Um×ho=0.7×1×1.57×1×346×100=38,025NF=16.148kN=16,148N≤0.7×βh×ft×η×Um×ho满足要求！107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案附二：项目部施工安全组织机构图贵港市东湖综合整治开发项目部施工安全组织机构图项目经理袁志建项目技术负责人曾开明责任工长杨德富何勇全土建工长水电工长幕墙窗工长黄雪梅材料员预结算员李建华资料员杨萍计划员财务管理质检员廖品全安全员王林木工、架子工施工队组水电施工队土建施工队工序交接工序交接107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案附三：高大模板支架安全要点检查表表A.4　高大作业平台支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资料检查有专项施工方案□不少于5人的专家组论证专项施工方案并出具论证意见□论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准□有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）□经总监理工程师批准□有技术交底记录□现场检查保证支架内部稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪刀撑□外连装置设置封顶杆位置、每楼层（或沿柱高每≤4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置□沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆□设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪刀撑□每楼层设连板装置□竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每≤4.5m设一道剪刀撑剪刀撑倾角　45°～60°，跨越5～7条杆，宽度≥6m□连墙装置在水平剪刀撑位置上设置（禁止在砌体上设置）□竖直方向沿横向全高全长从两端开始每≤4.5m设一道剪刀撑□在无墙无板处设连梁装置□水平方向沿全平面每≤4.5m高设一道剪刀撑，架顶部位加密水平剪刀撑□在无法采用以上4种方法处设辅助装置□立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定□建筑物悬挑部分的作业平台支　架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定□支于楼面时，需支顶层数由验算定□从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比≥2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束。□伸出长度：可调底座不大于300mm；可调顶托不大于200mm。□禁止事项禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座□禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接□水平杆在禁止区域内，禁止对接□禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的作业平台□禁止用木杆接长作立杆□禁止使用叠层搭设的木材支撑体系□禁止不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用□其它立杆间距、水平杆步高符合要求□格构框架体系设置□扣件螺栓拧紧符合规定□检查结论□1　通过□2　整改□3　停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工□监理□检查人：年月日注：高大作业平台是指达到或超过以下指标的作业平台：高度8m，或经荷载组合后的施工面荷载15kN/m2，或经荷载组合后的施工线荷载20kN/m，或经荷载组合后单点集中荷载7kN。107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案表　A.5　高大模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资料检查有专项施工方案□不少于5人的专家组论证专项施工方案并出具论证意见□论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准□有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）□经总监理工程师批准□有技术交底记录□现场检查保证支架内部稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪刀撑□外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每≤4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置□沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆□设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪刀撑□每楼层设连板装置□竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每≤4m设一道剪刀撑剪刀撑倾角45°～60°，跨越5～7条杆，宽度≥6m□连墙装置在水平剪刀撑位置上设置（禁止在砌体上设置）□竖直方向沿横向全高全长从两端开始每≤4m设一道剪刀撑□在无墙无板处设连梁装置□水平方向沿全平面每≤4.5m高设一道剪刀撑，架顶部位加密水平剪刀撑□在无法采用以上4种方法处设辅助装置□立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定□建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定□支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层□从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层模板的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比≥2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束。□伸出长度：可调底座不大于300mm；可调顶托不大于200mm。□禁止事项支承梁的立杆应对接，禁止搭接□水平杆在禁止区域内，禁止对接□禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座□禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板□禁止使用叠层搭设的木材支撑体系□禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接□禁止用木杆接长作立杆□禁止输送混凝土的泵管与支架连结□禁止不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用□其它立杆间距、水平杆步高符合要求□截面高度1m及以上的梁的支承情况□扣件螺栓拧紧符合规定□格构框架体系设置□检查结论□1　通过□2　整改□3　停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工□监理□检查人：年月日注：高大模板是指达到或超过以下指标的模板：高度8m，或结构跨度18m，或经荷载组合后的施工面荷载15kN/m2，或经荷载组合后的施工线荷载20kN/m。107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案表A.6　高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表类别：高大模板支架□高大作业平台支架□验收日期：年月日工程名称：验收部位：○～○×○～○轴验收内容实测项　　　　　　　实测值12345678910平均值方案值立杆间距横距纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪刀撑间距危险区域加强措施加密抱柱：加密顶部水平剪刀撑辅助装置：外连装置设置情况抱柱：连板：连墙：　　　　　　　　　　连梁：支承面为地面的处理情况支承面为楼面的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪刀撑水平杆缺失情况封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪刀撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置情况禁止对接区内，水平杆搭接情况责任人验收意见架子班长签名：意见：合格（）不合格（）安全员签名：意见：合格（）不合格（）质检员签名：意见：合格（）不合格（）项目部技术负责人签名：意见：合格（）不合格（）公司技术部门人员签名：意见：合格（）不合格（）监理工程师签名：意见：合格（）不合格（）方案编审人员意见方案编制人签名：意见：通过（）不通过（）方案审查人签名：意见：通过（）不通过（）验收结论项目经理签名：结论：合格（）不合格（）项目总监理工程师签名：结论：合格（）不合格（）表107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案表A.7　扣件拧紧抽样检查表　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　检查日期　　　　　年　　月　　日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量(个)规定抽检数量(个)允许不合格数(个)实抽数(个)不合格数(个)所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格　　□不合格　□截面高度≥1m并＜1.2m的梁，承托梁底模的水平杆与立杆扣接的扣件(注5)不限全数0合格　　□不合格　□其余部位在HD范围内抽80%，HD范围外抽20%51～9050合格□　不合格□91～15081合格□　不合格□151～280131合格□　不合格□281～500202合格□　不合格□501～1200323合格□　不合格□1201～3200505合格□　不合格□＞3200nn/10合格□　不合格□检查结论处理意见检查人注1：使用力矩板手检查，拧紧力矩为40N·m～65N·m。注2：“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。注3：扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。注4：对检查不合格的部位，应重新拧紧后再次抽样检查，直至合格。注5：截面高度≥1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。107I 宏大·广西贵港A2项目1-5#楼模板支撑施工方案附四：扣件、钢管连接大样107I'