中浪玉泉花苑二期工程支模专项施工方案

'支模架专项施工方案中浪玉泉花苑二期工程支模专项施工方案第一章、工程概况中浪.玉泉花苑二期工程位于舟山市白泉王家桥以西，定展线以南，玉泉花苑一期工程的北侧，由舟山市百盛置业有限公司开发建设，舟山市规划建筑设计研究院设计，浙江科城建设监理有限公司监理，浙江弘业建设有限公司总承包，舟山市定海区建筑工程质量（安全）监督站监督。本工程分为A、B、C三块地块，A地块为酒店，地下1层，地上15层，建筑高度为61.600米；B地块为配套用房及商铺组成，A-6地上9层，建筑高度为31.280米，A-7地下1层，地上11层，建筑高度为30.090米；C地块为多层及高层住宅及商铺组成，其中B-21~B-24下地下室1层，总建筑面积为100518平方米，建筑物均为钢筋混凝土框剪结构，设计使用年限为50年。第二章、梁模板(扣件钢管架)计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011；3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；5、《钢结构设计规范》GB50017-2003；一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1200新浇混凝土结构层高(m)4.1梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1-42- 支模架专项施工方案施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)950梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)950、950混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：-42- 支模架专项施工方案平面图-42- 支模架专项施工方案立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+-42- 支模架专项施工方案(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.04kN·mσ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.12N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×30.7×1004/(100×10000×281250)＝0.007mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×37.3×0.1+0.446×1.76×0.1＝1.54kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×37.3×0.1+1.223×1.76×0.1＝4.48kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×37.3×0.1+1.142×1.76×0.1＝3.66kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×30.7×0.1＝1.21kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×30.7×0.1＝3.51kNR3"=0.928q2l=0.928×30.7×0.1＝2.85kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：-42- 支模架专项施工方案q1＝max{1.54+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(1.2-0.25)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，4.48+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4}=4.5kN/mq2＝max[1.21+(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(1.2-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，3.51+(0.3-0.1)×0.4/4]＝3.53kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.5×0.952，0.5×4.5×0.32]＝0.43kN·mσ＝Mmax/W＝0.43×106/64000＝6.8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.5×0.95，4.5×0.3]＝2.597kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.597×1000/(2×60×80)＝0.81N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.53×9504-42- 支模架专项施工方案/(100×9350×2560000)＝0.76mm≤[ν]＝l/400＝950/400＝2.38mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.53×3004/(8×9350×2560000)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.5×0.95，0.393×4.5×0.95+4.5×0.3]＝4.89kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝4.5kN，R2＝R4＝4.89kN，R3＝4kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.53×0.95，0.393×3.53×0.95+3.53×0.3]＝3.83kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝4.13kN，R"2＝R"4＝3.83kN，R"3＝3.12kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算-42- 支模架专项施工方案主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.877×106/5080＝172.69N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝8.536kNτmax＝2Vmax/A=2×8.536×1000/489＝34.91N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)-42- 支模架专项施工方案νmax＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.85kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.85kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/15.8=94.94≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.631、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.95×1.52/10＝0.05kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m2)小梁验算q1＝max{1.4+(0.3-0.1)×0.4/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，4.07+(0.3-0.1)×0.4/4}=4.09kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.81kN，R2＝19.6kN，R3＝0.81kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb-42- 支模架专项施工方案＝max[0.81+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.95+0.6-0.4/2)/2×0.95，19.6，0.81+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.95+1.2-0.6-0.4/2)/2×0.95]+0.05/1.2＝19.69kNf＝N/(φA)+Mw/W＝19690.92/(0.63×489)+0.05×106/5080＝74.01N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝21.07kN≤[N]＝30kN满足要求！第三章板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)8新浇混凝土楼板边宽B(m)8二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5-42- 支模架专项施工方案模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.50.36风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)4.1立柱纵向间距la(mm)950立柱横向间距lb(mm)950水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)200，200设计简图如下：-42- 支模架专项施工方案模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)-42- 支模架专项施工方案模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×1=10.04kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.04×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.16kN·mσ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2-42- 支模架专项施工方案满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×6.38×2004/(384×10000×281250)＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[8000/950]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.05kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.2＝1.42kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.42×0.952+0.121×0.63×0.952＝0.21kN·m-42- 支模架专项施工方案q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.06×0.952+0.21×3.15×0.95，0.107×0.06×0.952+0.181×3.15×0.95]＝0.63kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.05×0.22/2，0.06×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.21，0.63，0.63]＝0.63kN·mσ＝Mmax/W＝0.63×106/64000＝9.89N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.42×0.95+0.62×0.63×0.95＝1.19kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.06×0.95+0.681×3.15＝2.18kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.05×0.2，0.06×0.2+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.19，2.18，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.2＝1.32kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.32×9504/(100×9350×2560000)＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝950/400＝2.38mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.32×2004/(8×9350×2560000)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.081、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2-42- 支模架专项施工方案q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.91kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2＝1.65kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2=1.36kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.65×0.95+1.223×0.38×0.95＝2.23kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.91×0.2＝0.38kNR＝max[Rmax，R1]＝2.23kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.36×0.95＝1.47kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.36×0.2＝0.27kNR＝max[Rmax，R1]＝1.47kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)-42- 支模架专项施工方案Mmax＝0.94kN·mσ＝Mmax/W＝0.94×106/5080＝185.02N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.02kNτmax＝2Vmax/A=2×6.02×1000/489＝24.63N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.02mm跨中νmax=1.02mm≤[ν]=950/400=2.38mm悬挑段νmax＝0.36mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据剪刀撑设置加强型-42- 支模架专项施工方案《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.67≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.8＝192.505，查表得，φ1＝0.195Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.36×0.95×1.52/10＝0.09kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.95×0.95+0.92×1.4×0.09/0.95＝7.73kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝7731.19/(0.2×489)+0.09×106/5080＝98.26N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.538mmλ2＝l02/i＝3040.538/15.8＝192.439，查表得，φ2＝0.195非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.538mmλ2＝l02/i＝3040.538/15.8＝192.439，查表得，φ2＝0.195Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.36×0.95×1.52/10＝0.09kN·mNw-42- 支模架专项施工方案＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.95×0.95+0.92×1.4×0.09/0.95＝7.97kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝7974.86/(0.2×489)+0.09×106/5080＝100.81N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝7.73kN≤[N]＝30kN满足要求！第四章、柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；-42- 支模架专项施工方案计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:矩形；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；壁厚(mm):5.00；钢楞截面惯性矩I(cm4):241.42；钢楞截面抵抗矩W(cm3):48.28；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞-42- 支模架专项施工方案方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得57.246kN/m2、72.000kN/m2，取较小值57.246kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=270mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图-42- 支模架专项施工方案1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956kN/m；面板的最大弯距：M=0.125×28.956×270×270=2.64×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.64×105/2.43×104=10.858N/mm2；面板的最大应力计算值σ=10.858N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；-42- 支模架专项施工方案l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=27.822+1.134=28.956kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×28.956×270.0=4886.250N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=4886.250N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×4886.250/(2×450×18.0)=0.905N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.905N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=57.25×0.45＝25.76kN/m；ω--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；-42- 支模架专项施工方案I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；面板最大容许挠度:[ω]=270/250=1.08mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.521×25.76×270.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.343mm；面板的最大挠度计算值ω=0.343mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.08mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.27×0.90=16.693kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(16.693+0.680)/2=8.687kN/m；-42- 支模架专项施工方案竖楞的最大弯距：M=0.1×8.687×450.0×450.0=1.76×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.76×105/6.40×104=2.749N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=2.749N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×57.25×0.27×0.90=16.693kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(16.693+0.680)/2=8.687kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×8.687×450.0=2345.400N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=2345.400N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2345.400/(2×60.0×80.0)=0.733N/mm2；-42- 支模架专项施工方案竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.733N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=57.25×0.27=15.46kN/m；ω--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；竖楞最大容许挠度:[ω]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×15.46×450.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.176mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0.176mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度80mm，高度100mm，壁厚为5mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=48.28cm3；钢柱箍截面惯性矩I=241.42cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.27×0.45/1=7.82kN；-42- 支模架专项施工方案B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=11.667kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.278kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.005mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.28kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=48.28cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=5.48N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=5.48N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!-42- 支模架专项施工方案2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.005mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=300/250=1.2mm；柱箍的最大挠度ω=0.005mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=11.667kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=11.667kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度80mm，高度100mm，壁厚为5mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=48.28cm3；钢柱箍截面惯性矩I=2414.2cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：-42- 支模架专项施工方案H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.27×0.45/1=7.82kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=11.667kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.278kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.005mm；-42- 支模架专项施工方案1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.28kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=48.28cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=5.484N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=5.484N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.005mm；柱箍最大容许挠度:[V]=300/250=1.2mm；柱箍的最大挠度V=0.005mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=11.667kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=11.667kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!四、墙模板计算书-42- 支模架专项施工方案墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；-42- 支模架专项施工方案墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得48.659kN/m2、72.000kN/m2，取较小值48.659kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。-42- 支模架专项施工方案计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.50×0.90=26.276kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；q=q1+q2=26.276+1.890=28.166kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×28.166×300.0×300.0=2.53×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=2.53×105/2.70×104=9.389N/mm2；-42- 支模架专项施工方案面板截面的最大应力计算值σ=9.389N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.50×0.90=26.276kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；q=q1+q2=26.276+1.890=28.166kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×28.166×300.0=5069.855N；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=5069.855N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×5069.855/(2×500×18.0)=0.845N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.845N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:-42- 支模架专项施工方案其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=48.66×0.5=24.33N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=1.2mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×24.33×3004/(100×9500×2.43×105)=0.578mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.578mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.30×0.90=15.766kN/m；-42- 支模架专项施工方案倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(15.766+1.134)/2=8.450kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×8.450×500.0×500.0=2.11×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=2.11×105/6.40×104=3.301N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=3.301N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×48.66×0.30×0.90=15.766kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0.30×0.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(15.766+1.134)/2=8.450kN/m；内楞的最大剪力：∨=0.6×8.450×500.0=2534.927N；截面抗剪强度必须满足下式:-42- 支模架专项施工方案其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--内楞计算最大剪力(N)：∨=2534.927N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×2534.927/(2×60.0×80.0)=0.792N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.792N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=48.66×0.30/2=7.30kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×14.6/2×5004/(100×9500×2.56×106)=0.127mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.127mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；-42- 支模架专项施工方案外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×48.66+1.4×3)×0.3×0.5/2=4.22kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.175×4224.88×600.00=4.44×105N/mm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=4.44×105N/mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=5.08×103mm3；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=4.44×105/5.08×103=87.325N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=87.325N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×48.66+1.4×3)×0.3×0.5/2=4.225kN；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600.0mm；∨--外楞计算最大剪力(N)；-42- 支模架专项施工方案外楞的最大剪力：∨=0.65×4224.879=1.65×103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--外楞计算最大剪力(N)：∨=1.65×103N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=80.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×1.65×103/(2×80.0×100.0)=0.309N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.309N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=48.66×0.30×0.50/2＝3.65kN/m；ω--外楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600.0mm；E--外楞弹性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×7.30×100/2×6003/(100×206000×1.22×105)=0.36mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=2.4mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.36mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算-42- 支模架专项施工方案计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=48.659×0.6×0.5=14.598kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=14.598kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！五、支模架拆除施工工艺及控制要点：拆模时混凝土强度应遵照有关规定和模板施工的有关技术安全规范、规定执行。不得私自提前松动支撑，应根据天气、温度掌握控制，但不得超时间过长或提前拆模，防止混凝土墙体产生裂纹，影响施工质量。拆除模板的顺序方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。模板工程作业组织，应遵循支模与拆模由一个作业班组执行作业。其好处是，支模就考虑拆模的方便与安全，拆模时，人员熟知情况，易找拆模关键点位，对拆模进度、安全、模板及配件的保护都有利。侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。（1）模板安装前先进行验线,墙体模板根据放线焊接限位支撑。（2）墙、柱模板的垂直度、截面尺寸及顶板标高、钢筋保护层厚度控制。（3）对拉螺栓的分布间距均应根据墙体厚度高度经计算确定。-42- 支模架专项施工方案（4）顶板满堂脚手架均应有双向的剪刀撑，以增加整体稳定性。（5）侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除而受损时，方可拆除。（6）梁、板底模，应在与结构同条件养护的试块达到下表规定强度，方可拆除。构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50>2，≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥100早拆支撑部分应在混凝土强度达到百分之百后，方可拆除，有后浇带的部分必须在后浇带封闭后，强度达到70%以后才可以拆除支撑。（7）已拆除模板及其支架的构件，应在混凝土强度达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除大跨度梁下支撑时，应先从跨中开始，分别想两端拆除。正在浇筑混凝土的楼层下两层的梁板支撑不得松动、拆除。（8）所有的早拆支撑应另成体系，进行有效的拉结，不得与支撑体系连接在一起。六、支模架安全生产管理：1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上。钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。。7-42- 支模架专项施工方案、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛，严禁从高处掷下。高空拆除时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8M高以上。10、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。13、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低电源或采取其他有效的安全措施。14、装、拆模板时禁止使用2×4木料。15、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。16、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要注意避站吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。17、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。18、板底模板拆除时不得一次顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生木模在自重荷载下一次性大面积脱落。19、木工机具装设保险装置，检查支模架牢固和稳定性，确保有足够强度、刚度和稳定性。20、高处作业应有可靠的立足点和防护措施，并遵守高处规定制度。弘业建设集团有限公司中浪.玉泉花苑二期工程项目部二0一三年十一月十一日-42-'