宜兴市官林镇嘉阳一号高层高支模施工方案

'官林嘉阳一号高层高支模施工方案宜兴市官林镇嘉阳一号高层高支模施工方案1.编制依据1．《建筑施工模板安装安全技术规范》JGJ162-20082.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；3.《混凝土结构工程施工规范》（GB50204-2002）4．《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；5．《木结构设计规范》（GB50005-2003）；6．《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2002）；7.《混凝土结构设计规范》GB50010-20028.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)9．《官林嘉阳一号工程施工图纸》；10．《建筑施工计算手册》（第四版缩印本）。11.《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质【2009】254号文等。2.工程概况1.工程概况本工程是由宜兴市嘉阳置业有限公司建设的商住楼工程，其中北地块为3栋小高层，地下一层,地上13层，临街处设有两层商铺及裙房。本工程结构形式为钢筋砼框架剪力墙结构。总建筑面积48566.35m2其中地上部分建筑面积35426.42m2,地下部分建筑面积13139.93m2。高支模区域为高层地下室。栋建筑高度49.8米。本工程±0.000标高相当于黄海高程系统4.7米，地下室底板结构标高为-5.4m,顶板标高为-0.050米。地下室层高为5.35，首层层高为4.50m，二层层高为4.5m。地下室顶板厚度分别为180mm，柱最大截面尺寸为700×700mm，主要梁截面尺寸为300mm×900mm、500mm×900mm，300mm×800mm最大跨度7.60m。高低跨处梁最大为300mm×2900mm69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案3.施工部署及施工准备3.1.1模板支架参数横向间距或排距(m):0.8；纵距(m)0.8；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.10；采用的钢管(mm):Φ48×2.8；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:扣件连接；3.1.2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.1.3立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=130×1=130kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=130kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=11.316/0.25=45.266kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.316kN；基础底面面积：A=0.25m2。由于地基为地下室砼底板，所以满足要求3.1.4施工工艺流程：施工准备→墙柱钢筋加工制作及模板的配置→剪力墙及柱钢筋绑扎→内架搭设→梁底模及梁侧模的安装→平板模板安装以及剪力墙及柱模板的安装→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→预应力张拉→梁侧模拆除→梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱墙内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱墙体侧模→69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装筋→绑扎板预应力钢筋→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。3.2施工准备3.2.1材料准备(1)各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。(2)根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。(3)对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。(4)原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。(5)模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划　　　　　　　　　　　　　　　　序号名称规格单位数量进场时间115mm木胶合板915×1830块14000底板浇筑完后分批进场2木枋40×80×2000条60000底板浇筑完后分批进场3顶托L=400mm个6000底板浇筑完后分批进场4钢管Ф48×2.8吨300底板浇筑完后分批进场5木板25mm平方500底板浇筑完后分批进场(6)模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。4.高支模施工工艺4.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案4.2支撑体系4.2.1地下室5.35M层高支撑体系层高为5.35m，板厚主要为180mm；梁最大截面为500×900。采用满堂钢管架支撑体系。a、板模：采用φ48×2.8的满堂钢管脚手架，立杆间距为800mm×800mm。立杆方向同梁立杆方向。上部托梁采用φ48×2.8双钢管，钢管上铺40×80×2000木枋间距为@250mm。水平方向设纵、横向拉杆，水平步距不大于1.5m。扫地杆离地高不得超过200mm。满堂架模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置；两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下设置水平剪刀撑，共计设置2道水平剪刀撑；支架构造、三向剪刀撑、扫地杆及水平杆的布置按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）要求实施。b、梁模：立杆采用钢管，托梁采用Φ48×2.8双钢管，梁底铺40×80×2000木枋间距为@50mm。水平方向设纵、横向拉杆，水平步距为1.5m。扫地杆离地高200mm。支架构造、三向剪刀撑、扫地杆及水平杆的布置按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）要求实施。梁加固梁高h＜500mm以下：采用梁底铺枋＠50，木枋两端直接铺在两端的水平杆上，水平杆直角扣件下端增加一直角保险扣件，梁两侧立杆直接升到板底支撑楼板，梁底钉压脚条用斜板钉设加固；69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案主梁跨度超过时4m，在梁模的跨中按梁跨的2‰度起拱。主梁支撑图板模板及次梁支撑图69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案4.2.2地下室顶板标高为-0.050M、及首层支撑体系上述楼层层高5.35m板厚主要为180mm；梁最大截面为500×900，。c、柱模69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案c.1柱模板采用18厚木胶合板模，模板后背竖向通长40×80×2000@200杉木枋，木方使用前应经过挑选，变形严重及腐朽的应当剔出严禁投入使用。横楞采用钢管加14加工成型的螺杆，间距为450mm，详见下图。柱子钢筋绑扎完毕后，在柱子的立筋上套上砼垫块，接头位置混凝土凿毛，用钢丝刷冲洗干净，把事先配置好的柱子模板拼装上，用钢管加14加工成型的螺杆初步固定好，用线锤或经纬仪校正调直。c.2在配置柱子模板时在柱子底部的一边留出清扫洞口，清扫洞口的高度为200mm，待柱子模板校正好后用水将积在柱子底部的木屑、灰尘等杂物冲洗干净，然后封上模板。c.3柱底处理：在模板底压海棉条，外侧用水泥砂浆封堵，待水泥砂浆达到强度后方可进行砼的浇筑。c.4柱模板拼缝：双面胶粘贴；c.5柱斜撑：为了保证柱子垂直度，采用φ48钢管作斜撑或与满堂架拉结，每两米高撑一道，每个方向撑两点。d、墙模单块就位组拼安装工艺流程：69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案组装前检查→安装门窗口模板→安装第一步模板(两侧)→安装内楞→调整模板平直→安装第二步至顶部两侧模板→安装内楞调平直→安装穿墙螺栓→安装外楞→加斜撑并调模板平直→与柱、墙、楼板模板连接。预拼装墙模板工艺流程：安装前检查→安装门窗口模板→一侧墙模吊装就位→安装斜撑→插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙内杂物→安装就位另一侧墙模板→安装斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→与相邻模板连接。4.3模板支设的要求4.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。4.3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。4.3.3柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm，模板间接缝高差、宽度≤2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案4.3.4砼浇筑注意事项1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆为止。2、本工程应先浇内柱待达到80%后，再浇筑墙板后浇梁、板。（墙板分层浇筑，每层不超过1200mm，大梁同样分层浇筑，2900mm高的大梁分三次浇筑每次不超过80cm，分层浇筑严格控制砼搭接的初凝时间，杜绝砼结构产生冷缝。最后剩余工程量与板一起浇筑）3、本工程砼浇筑分成3个区域4#、5#楼为一个区域，3#楼为一个区域，1#、2#楼为一个区域，3个区域以后浇带为界。第一次先浇筑4#、5#楼区域约2000m2，第二次浇筑3#楼约2500m2,第三次浇筑1#、2#楼区域约5000m2.4、砼浇筑过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。5、倾倒砼时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免砼出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的砼迅速向四周摊开。6、浇筑工程中，派人观察支架及支撑情况，发现下沉、松动和变形等情况要暂停施工，人员及时撤离，视情况处理后恢复施工。4.4模板拆除4.4.1拆除前的准备①拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；②全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；③清除架体上的杂物及地面障碍物；④拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案⑤根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的《内架拆除许可令》，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。4.4.2拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须在预应力张拉后由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师，监理单位签字同意后方可拆模。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件——1004.4.3模板拆除注意事项1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案5.模板质量验收5.1基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。5.2允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项目允许偏差(mm)项目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5～+2相邻两板表面高低差2截面尺寸-5～+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0～+105.3模板施工应注意的质量问题1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱。3）、板接缝处出现高低差及漏浆69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为95mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。4）、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装。5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60°左右。6.模板施工职业健康安全要求6.1职业健康安全保证措施6.1.1一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、上料平台作成整体移动式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。6.1.2人员要求1）脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过专门的技术培训的熟练工人。2）架子工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）架子工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。7.1.3脚手架、模板支撑的检修安全措施1）脚手架上下通道搭设在东侧，作业平台采用竹笆板，根据搭设进展情况，及时调整竹笆板位置。2）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。6.1.3同已浇筑结构连接措施1）与柱连接：支撑体系必须与已浇筑柱进行有效连接，用短钢管做柱箍，通过柱箍与临近立杆进行连接，形成稳定受力体系。6.2安全施工技术措施69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案1、钢管脚手架搭设前，应按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。2、对钢管支架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。3、搭设脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。4、搭设脚手架支撑时工人必须佩戴安全帽，穿防滑鞋。5、高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。6、操作层（楼层）施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在支架上集中堆放模板、楞木、钢筋等物体，严禁在支架上接缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。7、模板支架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。8、在支架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患，搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固的方案方可施工。9、支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能绑扎钢管、浇筑砼。10、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连接：包括立杆、扫地杆、水平拉杆、剪力撑、连通器墙件等构件是否符合要求。2）立杆上部是否顶紧，底座是否松动。3）安全防护措施是否符合规范要求。69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案11、在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支架，但巡查人员禁止在砼浇捣部位下面必须远离砼浇捣部位下面6-8m观察，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。12、钢管支架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如妨碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。13、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。14、安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板模板的安装。浇筑砼前再次对钢管支架进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。15、设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。16、支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。17、水平加固杆、纵横剪力撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。18、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。19、应避免装卸物料对模板支架产生偏心、振动和冲击。20、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。21、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。6.3预防坍塌事故的安全技术措施1、模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。2、本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立杆，不得使用严重锈蚀、变形、断裂的支撑材料作立杆。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现移位时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业形成，待险情排除后，方可作业。4、楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。5、在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要收起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。6、安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。7、拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。8、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。9、应避免装卸物料对模板支架产生偏心、振动和冲击。10、水平加固杆、剪力撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。11、模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意后签字后方可拆除。12、拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。13、纵横向水平杆靠柱边部分应该用扣件抱牢柱，提供支架的整体性。6.4预防高空坠落事故安全技术措施1、项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。2、模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同项目技术负责人，安全员监理人员验收合格签字后，方可投入使用。69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案3、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。4、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育，特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。5、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。6、安全带使用前必须经过检查合格，安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，已防磨擦割断。7、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。8、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。9、高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。10、各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接，作业平台上严禁超载。11、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案12、安装梁及楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，并满铺脚手板，以确保安全。7.施工监测方案及安全应急预案7.1施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、墙柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在梁1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。7.2安全应急预案a、施工作业前准备工作69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案1、浇筑作业前，编排好值班人员表，下发到项目各部门、各相关单位，做到时刻可以联系到现场负责人；2、提前做好安全技术交底，做好施工前动员工作；3、做好出现紧急情况的应急处理措施，并向各相关单位负责人进行沟通。b、施工过程中出现问题处理措施1、梁、柱振捣不当出现涨模。及时停止上部施工作业，利用满堂架内存放的备用钢管、木枋进行加固处理。2、个别梁底木枋倾倒，及时通知停止浇筑作业，立即进行加固处理，确认安全稳定后方可继续作业。3、在砼浇筑过程中，企业技术负责人、项目经理必须在现场监控砼浇筑施工全过程。4、砼浇筑时，指定两名专职安全员观察模板及其支撑体系的变形情况，发现异常情况应立即向项目经理汇报，立即暂停施工，待排除险情并经项目经理检查同意后方可复工。5、混凝土施工时安排木工观察支撑体系是否有异常情况出现，出现问题及时处理6、砼浇筑过程，在砼浇筑范围设警戒线，派专人看护，严禁无关人员进入作业层模板支撑体系下方。c、出现重大安全事故处理措施1.潜在事故和紧急情况1）本应急预案中的现场急救：主要针对施工现场由于高空坠落、物体打击、触电等意外事故造成人身伤害。269 官林嘉阳一号高层高支模施工方案）建筑施工现场可能发生的事故类型：高空坠落事故、物体打击事故、坍塌事故、触电事故、机械事故等。3）建筑施工现场可能发生的伤害形式：骨折、颅脑损伤、内脏损伤等。2.现场急救的原则：1）抢救伤者要及时，体现时间就是生命；2）抢救方法得当，避免二次伤害；3）实施现场急救与送医院救治相结合的原则；4）送现场最近的医院救治的原则；3.现场急救措施：3.1收集信息和事故评价：1）保持通讯畅通，信息及时沟通，随时掌握事故发展状况；2）确定事故类型、伤害形式和范围；3）确定人员伤害情况；4）掌握天气变化情况（电话咨询、气象预报）；5）确定现有资源是否满足救援需要（人力、物资和设备），是否需要外援；6）根据上述情况启动应急预案，实施救援行动。3.2救护救援应急分队在接到事故通知后应第一时间赶到现场，并和事发现场抢险小组一起把伤者转移到安全地带；3.3针对伤者的受伤情况采取有效的救护措施，避免搬运过程中的二次伤害。3.4与医院或急救中心及时取得联系，转送伤者，使伤者得到进一步的救治，减少伤亡。3.5为了救治工作的顺利进行，保卫组实施警戒工作保证抢险道路畅通。4.人员自救及救治方法：69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案4.1外伤止血：由于事故可能引起出血，出血量大（达到总血量的40%），就有生命危险。现场抢救时，首先采取紧急止血措施，然后再采取其他措施，常用的止血方法有：指压止血、加压包扎止血、加垫屈肢止血和止血带止血。4.2包扎：可以起到快速止血、保护伤口、防止污染作用，有利于转送和进一步治疗。常用方法有绷带包扎、三角巾包扎、尼龙网包扎、自粘贴包扎。4.3骨折固定：为了使断骨不在加重，避免加重断骨对周围组织的伤害，减轻伤员的痛苦并便于搬运，常用夹板的方法来固定。搬运时应注意：1）下肢骨折需用担架；2）脊柱骨折，用门板或硬板担架，使伤者面向上。由3-4人分别用手托起头、胸、骨盆、腿部，动作一致平放在担架上，用布带将伤员绑在担架上，以防移动；3）高空坠落的患者，无论情况如何，都要按脊柱固定的方法处理，以备无患。4.4触电急救措施：立即切断电源或用绝缘物使患者脱离电源；防止患者在脱离电源后的二次伤害；患者呼吸心跳停止时，立即采用口对口人工呼吸和胸外按压术；对局部电烧伤进行临时消毒包扎处理；呼急救中心转院抢救。4.5中暑抢救措施：发现中暑人员应立即将其移到阴凉通风处。轻度中暑给以患者含盐冷饮，可服十滴水或藿香正气水、人丹，休息后即可恢复；高热型重点是物理降温，用26-29摄氏度温水或50%的酒精全身檫浴，用电风扇吹风，头部放置冰袋。5.安排专人检测支撑体系受力状况，发现异常情况，及时撤离并立即通知值班负责人，在第一时间安排作业人员撤离作业面；6.一旦出现紧急状况，及时启动项目应急预案，在最短时间通知120、110到场。7.项目部应急急救配置设备如下：急救箱、担架、纱布、酒精、卫生棉、卫生员等。69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案D应急救援电话1）项目部应急救援领导小组相关人员联系电话。序号姓名职务联系电话1项目部应急电话2张小其项目经理139153888983张小忠项目副经理138122871684马其华施工负责人158615008635王瑞云技术负责189615918556钱志明安全负责139213228957周强木工工长137713956282）社会相关救援机构联系方法；医疗、供电、供水、煤气、通讯等部门特服电话。序号部门联系电话1官林医院1202宜兴消防中队1193官林派出所1108.计算书及相关图纸8.1柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称高层地下室柱新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)5350新浇混凝土柱短边边长(mm)700二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.55.3569 官林嘉阳一号高层高支模施工方案混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×5.4]＝min[38.4，129.6]＝38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×23.33×0.182-0.121×0.88×0.182＝-0.08kN·mσ＝Mmax/W＝0.08×106/(1/6×500×152)＝4.25N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×19.2×1754/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)40×80小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)935069 官林嘉阳一号高层高支模施工方案最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×48.42＝8.47kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.18kN·mσ＝Mmax/W＝0.18×106/42.67×103＝4.18N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×38.4＝6.72kN/m69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案面板变形图(mm)ν＝0.07mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×2.8柱箍截面惯性矩I(cm4)10.17柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.14柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.08kN·m，N1＝3.62kN69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.08kN·m，N2＝3.62kNM/Wn＝0.08×106/(4.14×103)＝19.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝0.74mmν2＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝0.74mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝3.62×2=7.25kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝3.62×2=7.25kN≤26kN满足要求！8.2板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称高层地下室顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)7.6新浇混凝土楼板边宽B(m)3.1二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.7569 官林嘉阳一号高层高支模施工方案新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)5.35立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)50主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)50，50设计简图如下：69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案模板设计平面图模板设计剖面图四、面板验算69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.14kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.27N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×2504/(384×10000×281250)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.6769 官林嘉阳一号高层高支模施工方案因[B/lb]取整＝[3100/800]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.09kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.25＝1.3kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mM1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×1.3×0.752+0.1×0.79×0.752＝0.1kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.08×0.752+0.21×3.15×0.75＝0.5kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.09×0.052/2，0.08×0.052/2+3.15×0.05]＝0.16kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.1，0.5，0.16]＝0.5kN·mσ＝Mmax/W＝0.5×106/42670＝11.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.3×0.75+0.62×0.79×0.75＝0.96kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.08×0.75+0.681×3.15＝2.18kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.09×0.05，0.08×0.05+3.15]＝3.15kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.96，2.18，3.15]＝3.15kN69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.15×1000/(2×80×40)＝1.48N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.25＝1.2kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.2×7504/(100×9350×1706700)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.88mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.2×504/(8×9350×1706700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝50/400＝0.12mm满足要求！六、主梁验算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.884kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.389kN·m，最大支座反力R=6.417kN，最大变形ν=0.209mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=3.89×105/8.99×103=43.3N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=43.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.209mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.209mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！七、立柱验算69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案钢管类型Ф48×2.8立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.14抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.51Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.8×1.82/10＝0.06kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.8+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.06/0.8＝3.93kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3928.18/(0.51×424)+0.06×106/4140＝31.35N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8.3梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称高层地下室顶梁新浇混凝土梁计算跨度(m)7.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×900新浇混凝土结构层高(m)5.35梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.569 官林嘉阳一号高层高支模施工方案板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1050步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)525梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400、650梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300设计简图如下：平面图69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m1、强度验算Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×28.01×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.04kN·mσ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.16N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×23.05×1254/(100×10000×281250)＝0.013mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×28.01×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.47kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×28.01×0.12+1.223×1.76×0.12＝4.27kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×28.01×0.12+1.142×1.76×0.12＝3.5kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×23.05×0.12＝1.13kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×23.05×0.12＝3.29kN69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案R3"=0.928q2l=0.928×23.05×0.12＝2.67kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.47+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.9-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.35-0.5/2，(0.7-0.35)-0.5/2]/2×1，4.27+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=4.3kN/mq2＝max[1.13+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.9-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.35-0.5/2，(0.7-0.35)-0.5/2]/2×1，3.29+(0.3-0.1)×0.5/4]＝3.32kN/m1、抗弯验算69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.3×0.72，0.5×4.3×0.32]＝0.23kN·mσ＝Mmax/W＝0.23×106/42670＝5.29N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.3×0.7，4.3×0.3]＝1.828kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.828×1000/(2×40×80)＝0.86N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.32×7004/(100×9350×1706700)＝0.32mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.32×3004/(8×9350×1706700)＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.3×0.7，0.393×4.3×0.7+4.3×0.3]＝3.44kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝1.83kN，R2＝R4＝3.44kN，R3＝2.83kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.32×0.7，0.393×3.32×0.7+3.32×0.3]＝2.65kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝1.56kN，R"2＝R"4＝2.65kN，R"3＝2.16kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×2.8可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)12569 官林嘉阳一号高层高支模施工方案主梁截面惯性矩I(cm4)10.17主梁截面抵抗矩W(cm3)4.14主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.313×106/4140＝75.61N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.625kN69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案τmax＝2Vmax/A=2×3.625×1000/489＝14.83N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝350/400＝0.88mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.64kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.64kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×2.8立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.14抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.541、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.7×1.82/10＝0.06kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m2)小梁验算q1＝max{1.35+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.35-0.5/2，(0.7-0.35)-0.5/2]/2×1，3.9+(0.3-0.1)×0.5/4}=3.93kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.54kN，R2＝9.26kN，R3＝1.54kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.54+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.7+0.35-0.5/2)/2×0.7，9.26，1.54+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.7+0.7-0.35-0.5/2)/2×0.7]+0.06/0.7＝9.42kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9420.24/(0.54×424)+0.06×106/4140＝62.54N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝10.08kN≤[N]＝30kN满足要求！8.4墙模板计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称地下室外墙新浇混凝土墙墙厚(mm)400混凝土墙的计算高度(mm)5350混凝土墙的计算长度(mm)10000二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5569 官林嘉阳一号高层高支模施工方案混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×5]＝min[38.4，120]＝38.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)250小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图四、面板验算69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝27000mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝243000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×48.42＝24.21kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.19kN·mσ＝Mmax/W＝0.19×106/27000＝7.01N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×38.4=19.2kN/m69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案面板变形图(mm)ν＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.671、强度验算q＝bS承＝0.25×48.42＝12.1kN/m69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.38kN·mσ＝Mmax/W＝0.38×106/42670＝8.86N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.25×38.4=9.6kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.52mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！3、支座反力计算R1=6.67kN，R2=...R39=6.67kN，R40=6.67kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)Ф48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)20600069 官林嘉阳一号高层高支模施工方案主梁截面抵抗矩W(cm3)8.28主梁截面惯性矩I(cm4)21.561、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.83kN·mσ＝Mmax/W＝0.83×106/8280＝100.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.33mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×48.42＝11.5kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！第九节、高低跨处一、技术参数【梁模板（扣件式）】新浇混凝土梁计算跨度(m)3.4结构层高(m)5.35混凝土梁截面尺寸(mm)300×2900梁侧楼板厚度(mm)180支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48×2.8梁跨度方向立柱间距(mm)800梁两侧立柱间距(mm)1050步距(mm)1500楼板立柱间距(mm)800、8000梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)375梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)200,600梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)40×80梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)Ф48×2.8二、工艺流程69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案梁扣件弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。计算书及相关图纸【计算书】梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称3KL13新浇混凝土梁计算跨度(m)3.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×2900新浇混凝土结构层高(m)5.35梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.569 官林嘉阳一号高层高支模施工方案板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1050步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)800、8000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)525梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,650梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200设计简图如下：69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案平面图69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.9)+1.4×0.7×2]×1＝91.73kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.9]×1＝89.97kN/m69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.9]×1＝74.05kN/m1、强度验算Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×89.97×0.082+0.121×1.76×0.082＝0.05kN·mσ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.41N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×74.05×754/(100×10000×281250)＝0.005mm≤[ν]＝l/400＝75/400＝0.19mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×89.97×0.08+0.446×1.76×0.08＝2.71kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×89.97×0.08+1.223×1.76×0.08＝7.87kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×89.97×0.08+1.142×1.76×0.08＝6.41kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×74.05×0.08＝2.18kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×74.05×0.08＝6.35kNR3"=0.928q2l=0.928×74.05×0.08＝5.15kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案q1＝max{3.68+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(2.9-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.52-0.3/2，(1.05-0.52)-0.3/2]/2×1，10.11+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3}=10.13kN/mq2＝max[2.96+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(2.9-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.52-0.3/2，(1.05-0.52)-0.3/2]/2×1，8.15+(0.3-0.1)×0.3/3]＝8.17kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.13×0.82，0.5×10.13×0.32]＝0.69kN·mσ＝Mmax/W＝0.69×106/64000＝10.84N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.13×0.8，10.13×0.3]＝4.92kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.92×1000/(2×60×80)＝1.54N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.17×8004/(100×9350×2560000)＝0.88mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.17×3004/(8×9350×2560000)＝0.35mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.13×0.8，0.393×10.13×0.8+10.13×0.3]＝9.27kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝6.09kN，R2＝R3＝9.27kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.17×0.8，0.393×8.17×0.8+8.17×0.3]＝7.47kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝5.44kN，R"2＝R"3＝7.47kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×2.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.17主梁截面抵抗矩W(cm3)4.14主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.391×106/4140＝94.44N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝9.27kNτmax＝2Vmax/A=2×9.27×1000/489＝37.91N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案νmax＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.4kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.4kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×2.8立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.14抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.671、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.04kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.9)+0.9×1.4×2]×1＝82.24kN/m2)小梁验算q1＝max{3.3+(0.3-0.1)×0.3/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.52-0.3/2，(1.05-0.52)-0.3/2]/2×1，9.07+(0.3-0.1)×0.3/3}=9.09kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.35kN，R2＝14.41kN，R3＝14.41kN，R4＝0.35kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.35+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.52-0.3/2)/2×0.8，14.41，14.41，0.35+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.05-0.52-0.3/2)/2×0.8]+0.04/1.05＝14.49kN69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案f＝N/(φA)+Mw/W＝14490.65/(0.67×424)+0.04×106/4140＝66.78N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝15.76kN≤[N]＝30kN满足要求！1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：110.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.35；梁两侧立杆间距(m)：1.05；69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×2.8；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：2；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.8；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取5.000h；T--混凝土的入模温度，取15.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得44.620kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。69 官林嘉阳一号高层高支模施工方案面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W