城市管理高支模板专项施工方案

'城市管理高支模板专项施工方案第一节、工程概况一、工程概况拟建的南京市六合区城市管理行政执法服务中心易地新建工程位于南京市六合区，复兴路以西、机场东路以南，四周交通便利。该项目包括一幢11层主楼和2层服务中心裙楼，下部设有一层地下车库、一幢2层餐厅、一幢2层罚没仓库。总建筑面积15500m2，其中基底面积1915.4m2，该项目由南京市六合区城市管理行政执法大队建设，南京回归建筑环境设计研究院有限公司设计，南京建力测绘勘察院地质勘察，南京苏宁建设监理有限公司监理，江苏新马建设有限公司承建。现在一层~三层3-7/J-H轴为门厅上空，该部位建筑面积为120m2，总搭设高度为11.40m。该部位梁截面有350×850、300×700、350×700、250×600，故计算350×850的梁，其他的梁参照该计算搭设，板厚为120mm，柱有800×800、900×900，因普通模板方案中已包含，故在此不再计算柱。二、平面布置该支模架从一层直接搭设至三层底面，东、南、西面应与柱子连接，北面与回廊连接，简直就是坐落在一层平面中，从一层至二层周边都有可靠连接，故整个稳定性非常稳固，具体见平面附图。三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络-46- 2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。第二节、编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59--2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ90--91本工程施工图纸本工程施工组织设计。宁建工87号文及32号文-46- 第三节、施工计划一、材料与设备计划梁扣件/板扣件高架1、钢材的选用(1)钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。(2)钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用ф48×3.0以上的钢管。(4)新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1)应有产品质量合格证；2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定；3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差Δ（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5)钢管必须涂有防锈漆。(5)旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1)表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5≤5钢卷尺-46- b.立杆钢管弯曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5≤302冲压钢脚手板a.板面挠曲L≤4mL＞4m≤12≤16钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）≤51)钢管上严禁打孔。(1)钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。(2)钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。(3)扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1)旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2)新、旧扣件均应进行防锈处理；3)支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。(4)连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。(5)连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782。2、木材的选用(1)模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。(3)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。(7)施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1)制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)板材和规格材，不应大于20%；3)受拉构件的连接板，不应大于18%；4)连接件，不应大于15%。-46- 3、木胶合模板板材的选用(1)胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于16mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。(2)各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。【梁模板(扣件高钢管架)】面板材料14mm厚胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方梁底支撑方木支架钢管【板模板(扣件钢管高架)】面板材料14mm厚胶合面板板底支撑方木支撑立杆材料Ф48×2.8第四节、施工工艺技术一、技术参数【梁模板(扣件钢管架)】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.8立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.5（第一道1.8m）梁支撑架搭设高度(m)11.40梁两侧立杆间距(m)1.0承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆承重连接方式双扣件梁底纵向支撑根数1梁截面宽度(m)0.35梁截面高度(m)0.85主楞间距(mm)700次楞根数4竖向螺杆数量2穿梁螺栓类型M14穿梁螺栓水平间距(mm)700竖向螺杆到梁底距离依次为150，600模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)20.4振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4【板模板(扣件钢管高架)】立杆纵距(m)0.8立杆横距(m)0.8-46- 立杆步距(m)1.5（第一道1.8m）模板支架搭设高度(m)11.40立杆上端伸出至模板支撑点的长度(m)0.1板底支撑间距(mm)300立杆承重连接方式单扣件施工均布荷载标准值(kN/m2)1二、工艺流程1、梁扣件弹出梁轴线及水平线并进行复核→搭设梁模板支架→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检。2、板扣件高架搭设支架→安装横纵大小龙骨→调整板下皮标高及起拱→铺设顶板模板→检查模板上皮标高、平整度→办预检。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用梁模板(扣件钢管高架)、板模板(扣件钢管高架)作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下-46- (10)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序满设扫地杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48×2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1)立柱平面布置图（详见附图）；2)搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：-46- 3)严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1)每步纵横向水平杆必须拉通；(2)水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。-46- 3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置外露长度预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离≤150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/3-46- 8杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆＞1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；9、监测措施(1)监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3)监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5)监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)连墙件是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；-46- 4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；(6)监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)本工程立柱监测下沉预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系-46- 二、技术措施1、准备工作(1)模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)模板的基准定位工作：1)首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5-46- 线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)竖向模板的支设应根据模板支设图；4)已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1)柱模板1)主要方法：楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；(2)梁、板模板1)梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板支架搭设的一构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。（6）高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。3、模板拆除-46- (1)拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模＜2米，混凝土强度达到50%，＞2米＜8米混凝土强度达到75%，≥8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4)柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5)墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7)当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8)当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。-46- (2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A)火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B)触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C)高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D)其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：杨金龙手机：13585151631安全员：刘磊手机：13813358666技术负责人：王爱民手机：13951796695医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。5、应急救援路线图机场路工地方州路-46- 人民医院第六节、劳动力计划及其他一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下杨金龙（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；徐飞（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；刘磊（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；陈荣华（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排高支模开始时间视工期待定高支模工期（天）10作息时间（上午）6：30～11：30作息时间（下午）13：30～18：30砼工程量（m3）大约35高支模建筑面积（m2）160木工（人）15钢筋工（人）15砼工（人）20架子工（人）15水电工（人）5其它工种（人）---三、砼浇捣顺序考虑该支模架搭设高度较高，故在浇捣方面要特别注意，首先浇捣柱子，然后浇捣梁，梁浇捣由北向南，最后浇捣板，板浇捣方向也为由北向南的顺序施工。四、进度计划-46- 时间工序名称6月份1日~5日6日~10日11日~15日20日-25日5日-10日支模架搭设模板安装钢筋绑扎砼浇捣支模架拆除-46- 第七节、计算书及相关图纸【计算书】梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2011)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。-46- 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.35；梁截面高度D(m)：0.85；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.05；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：11.40；梁两侧立杆间距(m)：1.30；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×2.8；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重-46- (kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：20.4；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.2；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：14.00；面板弹性模量E(N/mm2)：4500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：9.7；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：38.0；梁底方木截面高度h(mm)：89.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：700；次楞根数：4；梁高方向螺杆数量：2；固定支撑水平间距(mm)：700；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：38.00；高度(mm)：89.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=20.400kN/m2；三、梁侧模板面板的计算-46- 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=70×1.4×1.4/6=22.87cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.7×20.4×0.9=15.422kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.7×4×0.9=3.528kN/m；计算跨度:l=(850-120)/(4-1)=243.33mm；面板的最大弯矩M=0.1×15.422×[(850-120)/(4-1)]2+0.117×3.528×[(850-120)/(4-1)]2=1.16×105N·mm；面板的最大支座反力为-46- :N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×15.422×[(850-120)/(4-1)]/1000+1.2×3.528×[(850-120)/(4-1)]/1000=5.158kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.16×105/2.29×104=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=9.67N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=5.1N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=9.67N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=15.422N/mm；l--计算跨度:l=[(850-120)/(4-1)]=243.33mm；E--面板材质的弹性模量:E=4500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=70×1.4×1.4×1.4/12=16.01cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×15.422×[(850-120)/(4-1)]4/(100×4500×1.60×105)=0.508mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(850-120)/(4-1)]/250=0.973mm；面板的最大挠度计算值ν=0.508mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.973mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.158/0.700=7.369kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度38mm，高度89mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×3.8×8.9×8.9/6=50.17cm3；I=1×3.8×8.9×8.9×8.9/12=223.24cm4；-46- E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)-46- 弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.361kN·m，最大支座反力R=5.674kN，最大变形ν=0.606mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=3.61×105/5.02×104=7.2N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=7.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值-46- [f]=11N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=700/400=1.75mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.606mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.674kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.247=8.49cm3；I=2×10.193=20.39cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图-46- 主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.426kN·m，最大支座反力R=8.889kN，最大变形ν=0.088mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=4.26×105/8.49×103=50.1N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=50.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.088mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.088mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.125mm，满足要求！五、梁底模板计算-46- 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=400×14×14/6=1.31×104mm3；I=400×14×14×14/12=9.15×104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.85+0.50]×0.40×0.90=9.580kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.40×0.90=2.016kN/m；q=9.580+2.016=11.596kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×11.596×1752=4.44×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×9.58×0.175+0.437×2.016×0.175=0.783kNRB=1.25ql=1.25×11.596×0.175=2.537kN-46- σ=Mmax/W=4.44×104/1.31×104=3.4N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.4N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=9.67N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=7.983kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=175.00mm；E--面板的弹性模量:E=4500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=175.00/250=0.700mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×9.58×1754/(100×4500×9.15×104)=0.114mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.114mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.7mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.537/0.4=6.341kN/m2.方木的支撑力验算-46- 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.8×8.9×8.9/6=50.17cm3；I=3.8×8.9×8.9×8.9/12=223.24cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.341×0.42=0.101kN·m；最大应力σ=M/W=0.101×106/50166.3=2N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值2N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×6.341×0.4=1.522kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.522×1000/(2×38×89)=0.675N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.2N/mm2；方木的受剪应力计算值0.675N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.2N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×6.341×4004/(100×9000×223.24×104)=0.055mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.400×1000/250=1.600mm；方木的最大挠度计算值ν=0.055mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.6mm，满足要求！-46- 3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.783kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.537kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.300-0.350)/4×0.400×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.400×(0.850-0.120)×0.500=0.945kN简图(kN·m)-46- 剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.171kN；N2=5.651kN；最大弯矩Mmax=0.191kN·m；-46- 最大挠度计算值Vmax=0.103mm；最大应力σ=0.191×106/4250=45N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值45N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.25cm3；I=10.19cm4；E=206000N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.171kN支撑钢管计算简图-46- 支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kN·m)-46- 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.024kN·m；最大变形νmax=0.048mm；最大支座力Rmax=0.368kN；最大应力σ=M/W=0.024×106/(4.25×103)=5.6N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值5.6N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度νmax=0.048mm小于800/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=5.651kN-46- 支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)-46- 支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.791kN·m；最大变形νmax=1.593mm；最大支座力Rmax=12.15kN；最大应力σ=M/W=0.791×106/(4.25×103)=186.2N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值186.2N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度νmax=1.593mm小于800/150与10mm,满足要求!-46- 八、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=12.15kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N2=0.368kN；脚手架钢管的自重：N3=1.2×0.132×11.45=1.821kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2×[(0.80/2+(1.30-0.35)/4)×0.80×0.50+(0.80/2+(1.30-0.35)/4)×0.80×0.120×(1.50+24.00)]=2.179kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+(1.300-0.350)/4]×0.800=2.856kN；N=N2+N3+N4+N5=0.368+1.821+2.179+2.856=7.223kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6；A--立杆净截面面积(cm2)：A=3.98；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.25；-46- σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.05]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/16=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=7222.925/(0.207×398)=87.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=87.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=12.15kN；脚手架钢管的自重：N3=1.2×0.132×11.45=1.821kN；N=N1+N3=12.15+1.821=13.97kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6；A--立杆净截面面积(cm2)：A=3.98；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.25；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，-46- 为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.05]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/16=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=13970.355/(0.207×398)=169.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=169.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.027×(1.5+0.05×2)=1.918m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2--计算长度附加系数，h+2a=1.6按照表2取值1.027；lo/i=1917.614/16=120；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452；钢管立杆的最大应力计算值；σ=13970.355/(0.452×398)=77.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=77.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×1=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；-46- 立杆基础底面的平均压力：p=N/A=7.223/0.25=28.892kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=7.223kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=28.892≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2011)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.40；采用的钢管(mm):Φ48×2.8；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):9.67；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.200；木方的间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000；木方的截面宽度(mm):38.00；木方的截面高度(mm):89.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；-46- 图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：-46- W=80×1.42/6=26.133cm3；I=80×1.43/12=18.293cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.12×0.8+0.5×0.8=2.848kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.8=0.8kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×2.848+1.4×0.8=4.538kN/m最大弯矩M=0.1×4.538×3002=40838.4N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=40838.4/26133.333=1.563N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=9.67N/mm2；面板的最大应力计算值为1.563N/mm2小于面板的抗弯强度设计值9.67N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为-46- ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=2.848kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×2.848×3004/(100×4500×18.293×104)=0.19mm；面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.19mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=3.8×8.9×8.9/6=50.17cm3；I=b×h3/12=3.8×8.9×8.9×8.9/12=223.24cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.3×0.12+0.5×0.3=1.068kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.3=0.3kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.068+1.4×0.3=1.702kN/m；-46- 最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.702×0.82=0.109kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.109×106/50166.33=2.171N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=11.000N/mm2；方木的最大应力计算值为2.171N/mm2小于方木的抗弯强度设计值11N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.702×0.8=0.817kN；方木受剪应力计算值τ=3×0.817×103/(2×38×89)=0.362N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.2N/mm2；方木的受剪应力计算值0.362N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.2N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.068kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.068×8004/(100×9000×2232401.833)=0.147mm；最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm；方木的最大挠度计算值0.147mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.361kN;-46- 支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.295kN·m；最大变形Vmax=0.556mm；最大支座力Qmax=3.942kN；-46- 最大应力σ=294838.501/4250=69.374N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值69.374N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为0.556mm小于800/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.75kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.942kN；R<6.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×11.4=1.578kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×0.8×0.8=0.32kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.5×0.12×0.8×0.8=1.958kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.856kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=(1+0.45)×0.8×0.8=0.928kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=5.927kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:-46- σ=N/(φA)≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=5.927kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=3.98cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；l0/i=1700/16=106；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.544；钢管立杆的最大应力计算值；σ=5926.592/(0.544×398)=27.373N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=27.373N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.026×(1.5+0.1×2)=2.035m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.026；Lo/i=2035.481/16=127；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；σ=5926.592/(0.412×398)=36.143N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=36.143N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！-46-'