苏州大学附属第二医院高新区医院扩建医疗项目一期工程施工方案

'苏州大学附属第二医院高新区医院扩建医疗项目一期工程施工方案一、编制说明1.1编制范围苏州大学附属第二医院高新区医院扩建医疗项目一期工程，医疗综合楼D区地下室顶板加固方案。1.2编制说明医疗综合楼D区地下室顶板以上为钢结构，由于钢结构的吊装，需在地下室顶板上停放吊车吊装钢结构构件。因此，对该部位的地下室顶板采用扣件试满堂脚手架进行加固。该部位模板排架搭设时，考虑地下室顶板上钢结构安装时的吊车、吊装等施工荷载。地下室顶板的混凝土强度等级达到100%时方可进行吊装作业，模板排架在上部的钢结构安装结束后方可拆除。1.3编制依据1.3.1依据的资料、文件1、中国中元国际工程有限公司提供的《苏州大学附属第二医院高新区医院扩建医疗项目施工图》；2、苏州大学附属第二医院高新区医院扩建医疗项目施工组织设计；3、本工程招标文件、投标文件及施工合同等。4、国家、江苏省及苏州市有关工程施工质量、安全、文明施工、环保、水保、文物保护等的法律、法规及相关文件；5、施工现场踏勘、调研资料；1.3.2依据的规范、标准《木结构设计规范》GB50005-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013《钢结构设计规范》GB50017-2003《钢结构工程施工规范》GB50755-2012《钢结构焊接规范》GB50661-2011《工程测量规范》GB50026-2007其它我国现行的相关建筑工程规范、验收标准、操作规程及有关法律法规。危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]关于加强施工现场钢管、扣件使用管理的通知（苏建质【2006】24号文）。二、工程概况2.1基本概况本工程总建筑面积为82720㎡，其中地上面积69023㎡，地下面积13697㎡。其中医疗综合楼地下一层，地上部分分为A、B、C、D四个区，A区为高层建筑16层，建筑高度为71米，B、C、D区为裙房部分1～5层，建筑高度为23.9米。2.2钢结构吊装部位地下室顶板结构情况钢结构吊装部位位于医疗综合楼D区，该部位地下室顶板结构概况：厚度250mm；300mm。 楼层高度5.6m、4.9m、5.4m。楼板局部降板，降板高度相对顶板降低0.7m、0.2m梁截面尺寸(单位:mm)600*1000、450*900、400*900、400*800、450x650、400*700、400*600、350*650、钢结构吊区域的地下室顶板设计活荷载为7KN/m2，地下室顶板厚度为300mm、250mm，地下室顶板配筋分别为:C20@150、C18@150、C14@150、C18@200等。三、吊车在地下室顶板施工情况3.1吊车行走路线吊车在D区地下室顶板上行走路线详见附图:3.2吊车吊装时停靠位置吊车在D区地下室顶板上吊装时停靠位置详见附图:3.3吊车支腿下垫块吊车的四个支腿下垫路基箱，路基箱尺寸为2米х4米，厚度0.1米，上下面板10mm钢板，内隔加强肋为10号槽钢，间距1米，重量每平方167KG。四、加固施工方案4.1施工要求1、确保支撑脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、脚手架施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。3、由于该脚手架兼做模板排架，在进行脚手架搭设前必须结合模板排架施工方案进行搭设。4、所有梁底立杆均按模板施工方案的要求加设立杆顶托，沿梁方向的立杆间距同加固方的间距，间距为500mm。具体详见立杆平面图。5、钢结构吊装时，地下室顶板的混凝土的强度等级必须在达到100%时，才能上汽车吊进行钢结构吊装作业。 4.2方案要求本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收。4.3加固方案本方案根据类似工程施工经验及本工程的实际情况，依据D区加固满堂脚手架计算书确定该钢管扣件排架加固系统。在吊车停放吊装部位的板采用钢管扣件排架支撑体系，荷载采用顶托传递，顶托上双钢管。其它吊车行走区域采用钢管扣件排架支撑体系，荷载采用双扣件。加固排架构造做法如下表：4.3.1板加固支撑板(mm)300、250支架高度(m)5.6m、4.9m、5.4m。立柱型号(mm)Φ48×3.0纵距la(mm)500横距lb(mm)500水平拉杆步距h(mm)1500面板材质木模板小梁材质方木小梁间距(mm)100主梁材质顶托上双钢管。主梁布置方式平行楼板长边荷载传递至立杆方式顶托4.3.2梁板加固支撑规格600*1000、450*900、400*900、400*800、450x650、400*700、400*600支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48×3.0梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)1000 步距(mm)1500梁底增加立柱根数2面板材质15mm厚模板梁底支撑小梁材料方木规格：40*90主梁材料钢管规格：Ф48×3.0荷载传递至立杆方式可调托座规格350*600支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)Ф48×3.0梁跨度方向立柱间距(mm)500梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1500梁底增加立柱根数1面板材质15mm厚模板梁底支撑小梁材料方木规格：40*90主梁材料钢管规格：Ф48×3.0荷载传递至立杆方式可调托座4.3.3加固模板排的连接由于加固模板排架与周边非加固模板排架的立杆间距不同，但根据模板排架的构造要求，模板排架的水平杆、扫地杆要拉通。由于立杆间距不同，水平杆、扫地杆无法全部拉通。为此，加固排架同周边模板排架一起搭设，水平杆、扫地杆能拉通的尽量拉通，不能拉通的用短钢管在水平杆、扫地杆的部位将两种间距不同的模板排架立杆连接起来。有部分加固板的排架的立杆与加固梁底排架的立杆不在一个平面上,水平杆、扫地杆能拉能的全部拉通，不能拉通的用短钢管将立杆连接起来。4.3.4架固排架的搭设范围架固排架的搭设范围为整个D区，具体详见附图。五、材料准备及劳动力计划5.1技术准备在加固排架施工前，技术人员制定施工技术方案。班组技术人员根据施工图纸、会审记录、施工方案做好准备工作。项目部技术负责人根据模板施工方案对施工作业班组技术人员及班组作业人员进行进行作业技术交底。 5.2材料的准备5.2.1钢材的选用（1）钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。（2）钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。（3）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:1）应有产品质量合格证；2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；5）钢管必须涂有防锈漆。5.2.2木材的选用(1)、模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)、模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。(3)、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)、主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)、 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(1)、当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。(2)、施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1)、制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)、板材和规格材，不应大于20%；3)、受拉构件的连接板，不应大于18%；4)、连接件，不应大于15%。5.2.3模板板材的选用(1)、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。(2)、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。5.3劳动力计划本工程拟投入排架搭设作业队、模板制作工作业队、模板安装工作业队共3个专业施工队伍。劳动力岗位主要包括施工及管理的一线工人。一线工人依据专业特征和工程量大小设置各专业工种和辅助工种岗位。主要的技术工人则按照工种配套、技术精良、经验丰富、持证上岗的办法择优选配，组成高素质的施工队伍。本工程拟投入的专业施工人员组成表工种按施工项目投入劳动力情况医疗综合楼D区 排架搭设10模板制作工8模板安装工255.4机械设备计划按照工期要求以及适用原则，结合本工程特点，施工现场主要施工机械计划表所列的施工机械设备，以满足实际施工需要。序号机械名称单位数量额定功率（kW）功率小计（kW）备注1圆盘锯套22060/2电焊机台218kVA36kVA额定电容量3镝灯台6220/4电钻10把5电动扳手8把6扳手20把7手动开孔器6把8吸尘器2套六、加固排架施工6.1工艺流程6.1.1板模板排架施工搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。6.1.2梁模板排架施工弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。 6.2构造要求1、一般规定：1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。3)不同支架立柱不得混用。4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。9)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：10)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地 杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。1)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。2)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。3)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。 1、立柱及其他杆件1)立柱平面布置图（详见附图）；2)搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3)严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。2、水平杆1)每步纵横向水平杆必须拉通；2)水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 1)当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意： 1、剪刀撑 1、周边拉结1）竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；3）用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。6.3检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准建筑工程质量检验评定标准GBJ301的有关规定执行外，尚应检查下列内容：1)扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；2)支柱斜撑的数量和着力点；3)对拉螺栓钢楞与支柱的间距；4)各种预埋件和预留孔洞的固定情况；5)模板结构的整体稳定；6)有关安全措施。 七、施工安全保证措施7.1组织保障1、安全保证体系 1、环境保护体系 7.2技术措施1、支架搭设的构造要求1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。3)搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。八、监测监控8.1过程管理1.材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2.交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。8.2监测措施8.2.1监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。8.2.2监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头，监测点及观测点的布置详见附图。 8.2.3监测措施(1)仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台一光1±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(2)监测说明班组每日进行安全检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)连墙件是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；(3)监测频率在浇筑混凝土过程和钢结构吊装过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测。1)本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。 九、事故应急预案及应急救援措施9.1应急救援工作原则生产安全事故的应急救援工作遵循自救为主、统一指挥、分工负责、单位自救和社会救援相结合原则。任何部门和个人都应有义务参加或者配合生产安全事故的应急救援工作。9.2适用范围本应急救援预案针对模板工程进行编制，针对模板排架工程容易发生高空坠落、重物打击、坍塌等事故后，所采取的应急处理方案。9.3急救援中心9.3.1项目施救组1、组成人员组长：项目经理——万安山13913570013副组长：项目副经理——吴玉龙13606202117项目技术负责人——施玉林13906200880成员：陈志宏、甘仕柱、季建国、周学俊、黄振华9.3.2主要职责（1）统一协调各班组、各部门应急救援工作；（2）负责施救工作的统一领导和组织实施、指挥现场施救队伍；（3）适时批准启动救援预案和终止紧急状态；（4）统一调配救援设备、人员、物资、器材；（5）具体制定并组织实施防止建筑事故扩大的施救安全防范措施；（6）迅速组织预测、分析和掌握生产安全事故性质；（7）负责迅速组建、调集现场抢救及医疗救治小组；（8）负责统一组织指挥现场抢险救灾、伤员救治及转送行动；（9）组织落实上级部门上报交办的其它工作。 9.3.3现场抢险小组1、组成人员组长：项目经理——万安山13913570013副组长：项目副经理——吴玉龙13606202117项目技术负责人——施玉林13906200880成员：陈志宏、甘仕柱、季建国、周学俊、黄振华2、主要职责（1）负责组织技术专家掌握事故动态，控制和减少事故损失；（2）负责组织事故现场可能受到伤害的群众及时撤离；（3）负责统一调集、指挥现场施救队伍，实施现场抢险救灾；（4）负责事故现场有关的物证、资料的搜集，绘制事故现场示意图；（5）现场摄影摄像，保护事故现场和证据；（6）施救负责组负责人交办的其他工作；（7）具体制定并实施防止事故扩大的安全防范措施；（8）迅速查明事故的性质、类别、影响范围等基本情况，制定救援方案，报指挥部审定后实施；（9）统一指挥抢险施救队伍；（10）迅速组建抢险和现场救治医疗队伍；（11）组织指挥现场抢险救灾、伤员救治及转送工作；（12）承办施救组负责人交办的其他工作。9.4坍塌事故应急准备和响应预案9.4.1应急准备1、根据明确的安全生产应急救援小组组织机构负责对项目突发坍塌事故的应急处理。2、培训和演练⑴项目部安全员负责主持、组织全机关每半年进行一次按坍塌事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组 长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。⑵施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。9.4.2防坍塌措施1、施工前严格把关措施：①、模板排架、脚手架搭设等工作进行前，应严格进行方案设计、论证、审核、检查等程序，以保证施工方案一次成优、施工时确保安全。特别是基坑围护工程必须经专家反复审查论证，符合规范和标准要求后，方可进行下一工序。②、特殊作业队伍必须具有相应的资质，施工进场操作人员必须持证上岗，并经过现场培训、交底，且符合进场施工的规定要求，佩戴相应安全设施，方可进场施工。③、进场的材料必须按规定进行检查和检测。对未检验和虽经检验但未出结果的材料坚决不用，对不合格的材料坚决退场，以保证工程的材料供应质量。2、施工时的检查措施：①、施工时严格按设计和规范规定要求进行施工，认真落实工序质量检查验收制度，对不合格品工序质量决不放过，直到符合验收标准要求，方可交付监理验收和进入下道工序工作。②、施工时对周围环境和施工条件应进行自我辩识，当周围环境和施工条件对进行施工有不利影响存在隐患时，应考虑是否避险和采取措施消除隐患，只有当满足安全生产施工条件，消除安全隐患后才能进行和继续进行施工。3、施工后的控制措施：①、当本工作施工完成，经验收符合规定的验收标准后，应及时进行工完场清，做到不影响后续工序工作，不留隐患。②、及时整理归集各类工程资料，为工程资料归档做准备，也为今后工程的开展积累经验。 9.5高空坠落、物体打击事故应急准备和响应预案9.5.1应急准备1、根据明确的安全生产应急救援小组组织机构负责对项目突发高空坠落、物体打击事故的应急处理。2、培训和演练⑴项目部安全员负责主持、组织全机关每半年进行一次按高空坠落、物体打击事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。⑵施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。9.5.2防高空坠落、物体打击措施高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落等基础工作，以防止事故的发生。发现隐患要立即整改要建立登记、进行整改检查、定人、定措施、定完成时间、定整改完成检查人，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业。9.5.3高空坠落、物体打击应急响应预案演练一旦发生高空坠落、物体打击后的自救，迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物。为急救医生留出通道，使其可以最快到达伤员处。高空坠落不仅产生外伤，还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体。应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上。发现伤员呼吸障碍，应进行口对口人工呼吸。发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血。 9.5.4事故后处理程序工作1、保护现场，并在尽可能的范围内组织进行自救以减少损失。2、（配合）查明事故原因及责任人。3、制定有效的防范措施，以防止类似事故再次发生。4、组织所有人员进行事故教育。5、向所有人员宣布事故调查和处理结果。6、以书面形式把发生事故具体情况、伤害程度、受伤部位等具体调查结果和处理情况向上级如实汇报。9.6应急救援线路十、50t汽车吊荷载计算书10.1概况10.1.1钢结构情况简介本工程建筑物的安全等级为二级，设计使用年限为50年，耐火等级钢柱为3h，钢柱截面形式为圆管柱与方管柱。本工程中的钢柱、钢梁等采用Q345B，钢柱重量与 吊装高度见6-7页构件表。10.1.2施工场地情况医疗综合楼D区位于施工现场的中部，该部位的西侧有施工道路，西北则为施工现场办公室。东侧为钢筋加工场、钢筋材料堆场，现场吊车停靠、钢构件卸货区域为西侧道路（总平面图见附图）。10.1.3本次钢构吊装情况本次钢柱安装位置位与D区地下室顶板，采用50吨汽车吊在楼面上作业，吊车行走区域与吊装时停靠位置见附图一、附图二、附图三、附图四。10.2吊车荷载及尺寸质量参数行驶状态自重（总质量）kg41000前轴轴荷kg15000后桥轴荷kg26000尺寸参数外形尺寸(长×宽×高)mm13770×2800×3570支腿纵向距离m5.91支腿横向距离m6.910.2.1钢柱最重由钢柱参数表可知GKZ1-11与GKZ1-16,钢柱长16.5米，单重10.1吨，起升高度为17.8米，为最重构件，（起升高度=17.8米（钢柱顶标高）+2.5米（索具高度）+1.5米（吊钩安全距离）＝21.8米）查吊车参数表知：吊装半径10米，起升高度23.41米时可起吊重量为13.8吨＞10.1吨，满足要求；10.2.2起升高度最高：由钢柱参数表可知GKZ3-10与GKZ3-33,钢柱长13米，单重5.1吨，起升高度为27.9米，为起吊最高构件，（起升高度=27.9米（钢柱顶标高）+2.5米（索具高度）+1.5米（吊钩安全距离）＝31.9米）查吊车参数表知：吊装半径10米，起升高度36.25米时可起吊重量为10.2吨＞5.1吨，满足要求； 10.2.3数据选取：根据以上计算，50t汽车吊吊装钢结构最不利工况为：吊装半径10m，吊重10.1t，即起重力矩为101t·m。10.3吊车支腿压力计算10.3.1计算简图计算简图10.3.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=49°）10.3.3吊车各支撑点间荷载相互影响工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）此工况情况下，支脚N1压力等于N2，此时N1与N2支脚压力最大，N3与N4支脚压力最小；分析，此时吊车后面两个支脚压力最大工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°）支脚N1压力等于N3，此时N2与N4支脚压力最小，N1与N3支脚压力最小； 分析，此时吊车侧面N1与N3两个支脚压力最大工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=49°）支脚N1压力最大，N4支脚压力最小；分析，此时吊车支脚N1受力最大，为最不利状况，计算时为取值依据10.3.4支腿荷载计算公式：N=ΣP/4±[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]式中：ΣP——吊车自重及吊重（=41+10.1=51.1）；M——起重力矩（=101）；α——起重臂与车身夹角；a——支腿纵向距离（5.91）；b——支腿横向距离（6.9）。10.3.5计算结果A、工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）N1=N2=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=51.1/4+101×（1/11.82）=12.78+8.55=21.33tN3=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=51.1/4-101×（1/11.82）=12.78-8.55=4.23tB、工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°）N1=N3=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=51.1/4+101×（1/13.8）=12.78+7.32=20.1tN2=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=51.1/4-101×（1/13.8）=12.78-7.32=5.46tC、工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=49°）N1=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=51.1/4+101×（0.66/11.82+0.75/13.8）=12.78+11.18=23.96t N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=51.1/4-101×（0.66/11.82+0.75/13.8）=12.78-11.18=1.6tN2=ΣP/4-[M×（Cosα/2a-Sinα/2b）]=51.1/4-101×（0.66/11.82-0.75/13.8）=12.78-0.15=12.63tN3=ΣP/4+[M×（-Cosα/2a+Sinα/2b）]=51.1/4+101×（-0.66/11.82+0.75/13.8）=12.78+（-0.1）=12.68t经计算，当吊车处与工况三，起重臂沿支腿对角线方向（α=49°）N1支腿受作用力最大，为23.96吨，路基箱尺寸为2米*4米，厚度0.1米，上下面板10mm钢板，内隔加强肋为10号槽钢，间距1米，重量每平方167KG。按路基箱面积计算N1支腿每平方受力=2.99吨+0.167吨=3.157吨/平方米。十一、钢结构吊装时顶板支撑计算书11.1板支撑验算一、工程属性新浇混凝土楼板名称D区顶板加固计算新浇混凝土楼板板厚(mm)300新浇混凝土楼板边长L(m)8.1新浇混凝土楼板边宽B(m)8.1二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)31.75模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1三、模板体系设计模板支架高度(m)5.35立柱纵向间距la(mm)550立柱横向间距lb(mm)550 水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边结构表面的要求结构表面外露结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：模板设计平面图 模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1=γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φcQ1k]×b=1×[1.35×(0.1+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.9×31.75]×1=50.306kN/mM＝q1l2/8=50.306×0.12/8=0.063kN·mσ＝M/W＝0.063×106/37500＝1.677N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.3)×1=7.63kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×7.63×1004/(384×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算 q1=γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φcQ1k]×b=1×[1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.9×31.75]×0.1=5.058kN/m因此，q1静=γ0×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)×0.1=1.057kN/mq1活=γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×31.75×0.1=4kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.057×0.552+0.117×4×0.552＝0.174kN·mM2＝q1L12/2=5.058×0.12/2＝0.025kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.174，0.025]＝0.174kN·mσ=Mmax/W=0.174×106/54000=3.214N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.057×0.55+0.617×4×0.55＝1.706kNV2＝q1L1＝5.058×0.1＝0.506kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.706，0.506]＝1.706kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.706×1000/(2×40×90)＝0.711N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.1＝0.783kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.783×5504/(100×9350×2430000)＝0.021mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.375mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁验算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数21、小梁最大支座反力计算 Q1k＝31.75kN/m2q1=γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φcQ1k]×b=1×[1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)+1.4×0.9×31.75]×0.1=5.085kN/m因此，q1静=γ0×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=1×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.1=1.084kN/mq1活=γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×31.75×0.1=4kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.1=0.803kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.084×0.55+1.2×4×0.55＝3.296kN按悬臂梁，R1＝q1l=5.085×0.1＝0.508kNR＝max[Rmax，R1]＝3.296kN;正常使用极限状态按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.803×0.55＝0.486kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.803×0.1＝0.08kNR＝max[Rmax，R1]＝0.486kN;2、抗弯验算计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.98kN·mσ=Mmax/W=0.98×106/（4120×2）=118.9N/mm2>[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝10.171kNτmax=2Vmax/A=2×10.171×1000/384＝52.976N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算 主梁变形图(mm)νmax＝0.104mm跨中νmax=0.104mm≤[ν]=550/400=1.375mm悬挑段νmax＝0.046mm≤[ν]=100×2/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算水平杆钢管类型Φ48×2.7竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3节点转动刚度(kN·m/rad)35扫地杆高度h1(mm)200高度修正系数1悬臂长度h2（mm）200钢管类型Φ48×2.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立杆弹性模量(N/mm2)206000立杆截面惯性矩（cm4）9.891、长细比验算立杆计算长度：l0=βHβaμh=1×1×0.902×1500=1353.441mmμ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-3取值K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/（hk）+ly/（6h）=206000×9.89×104/(1500×35×106)+550/(6×1500)=0.449βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max（h1/h,h2/h）=max(200/1500,200/1500)=0.133 αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx=lx/h=550/1500=0.367βH----高度修正系数λ=l0/i=1353.441/16=84.59≤[λ]=180长细比满足要求！2、立柱稳定性验算λ=l0/i=1353.441/16=84.59，查表得，φ＝0.698考虑风荷载Mw=1.4ωklah2/10=1.4×0.192×0.55×1.52/10=0.033kN·mNwK=nwaωklaH2/(2B1)=3×0.192×0.55×5.352/(2×10)=0.453kNnwa----单元框架的纵向跨数；nwa=n1=3N=1.35ΣNGik+0.9×1.4Σ(Q1+NwK)=[1.35×(0.75+(1.1+24)×0.3)+0.9×1.4×31.75]×0.55×0.55+0.9×1.4×0.453=17.399KNf＝N/(φA)+Mw/(W(1-1.1φN/NE′))=17398.729/(0.698×384)+0.033×106/(4.12×103×(1-1.1×0.698×17398.729/108998.138))=74.114N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！NE′----立杆的欧拉临界力（N），NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×384/84.592=108998.138N八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝17.399kN≤[N]＝30kN满足要求！九、支撑结构抗倾覆验算支架抗倾覆验算应符合下式要求：H/B≤0.54gk/ωk式中：gk--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，gk=Gk/L1H=0.75×10×10/(10×5.35)=1.402kNGk--支撑结构自重标准值0.54gk/ωk=0.54×1.402/0.192=3.943≥5.35/10 满足要求！十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)50立杆底座宽b(mm)50F1=N=17.399kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=380mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1720×380/1000=654.254kN ≥F1=17.399kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(150)×(150)/(50×50)]1/2=3，Aln=ab=2500mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×2500/1000=144.787kN≥F1=17.399kN满足要求！11.2梁支撑验算11.2.1梁截面积小于等于0.6m2大于0.25m2计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称600*1000新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1000新浇混凝土结构层高(m)8.1梁侧楼板厚度(mm)300二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)31.75三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)550梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)550、550混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁根数10每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露设计简图如下： 平面图 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×31.75，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×31.75]×1＝75.17kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝30.72kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×31.75×1＝44.45kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h+Q1k]×b＝[0.1+(24+1.5)×1+31.75]×1＝57.35kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×30.72×0.0672+0.121×44.45×0.0672＝0.039kN·mσ＝Mmax/W＝0.039×106/37500＝1.027N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×57.35×66.6674/(100×10000×281250)＝0.003mm≤[ν]＝l/400＝66.667/400＝0.167mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×30.72×0.067+0.446×44.45×0.067＝2.127kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×30.72×0.067+1.223×44.45×0.067＝5.965kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×30.72×0.067+1.142×44.45×0.067＝5.285kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×57.35×0.067＝1.503kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×57.35×0.067＝4.37kNR3"=0.928q2l=0.928×57.35×0.067＝3.548kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.127+1.35×[(0.3-0.1)×0.6/9+0.5×(1-0.3)]+max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×31.75，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×31.75]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，5.965+1.35×(0.3-0.1)×0.6/9}=8.026kN/mq2＝max{1.503+(0.3-0.1)×0.6/9+0.5×(1-0.3)+(0.5+(24+1.1)×0.3)×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，4.37+(0.3-0.1)×0.6/9}＝4.383kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×8.026×0.552，0.5×8.026×0.12]＝0.243kN·mσ=Mmax/W=0.243×106/54000=4.496N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×8.026×0.55，8.026×0.1]＝2.648kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.648×1000/(2×40×90)＝1.104N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×4.383×5504/(100×9350×2430000)＝0.12mm≤[ν]＝l1/400＝550/400＝1.375mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.383×1004/(8×9350×2430000)＝0.002mm≤[ν]＝2l2/400＝2×100/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×8.026×0.55，0.4×8.026×0.55+8.026×0.1]＝4.855kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R10＝3.62kN，R2＝R9＝4.855kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝3.208kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×4.383×0.55，0.4×4.383×0.55+4.383×0.1]＝2.652kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"10＝2.655kN，R"2＝R"9＝2.652kN，R"3＝R"4＝R"5＝R"6＝R"7＝R"8＝2.157kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.444×106/4120=107.656N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax＝7.396kNτmax=2Vmax/A=2×7.396×1000/384＝38.523N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.052mm≤[ν]＝l/400＝334/400＝0.835mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.079kN，R2=17.02kN，R3=17.02kN，R4=1.079kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc1可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[1.079,1.079]＝1.079kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝17.02kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算 钢管类型Φ48×2.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12立杆弹性模量(N/mm2)206000立杆截面惯性矩（cm4）9.89抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管类型Ф48×3.5竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3节点转动刚度(kN·m/rad)35扫地杆高度h1(mm)200高度修正系数1.0682悬臂长度h2（mm）2001、长细比验算立杆计算长度：l0=βHβaμh=1.068×1×0.899×1500=1441.127mmμ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-3取值K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/（hk）+ly/（6h）I/I1=206000×9.89×104/(1500×35×106)+550/(6×1500)×9.89/12.19=0.438βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max（h1/h,h2/h）=max(200/1500,200/1500)=0.133αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx=(lx/h)I/I1=(334/1500)×9.89/12.19=0.181βH----高度修正系数λ=l0/i=1441.127/16=90.07≤[λ]=180长细比满足要求！R1＝1.079kN，R2＝17.02kN，R3＝17.02kN，R4＝1.079kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.35×0.15×(8.1-1)＝max[1.079+max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×31.75，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×31.75]×(0.55+0.5-0.6/2)/2×0.55，17.02，17.02，1.079+max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×31.75，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×31.75]×(0.55+1-0.5-0.6/2)/2×0.55]+1.438＝18.458kNλ=l0/i=1441.127/16=90.07，查表得，φ＝0.661考虑风荷载 Mw=1.4ωklah2/10=1.4×0.307×0.55×1.52/10=0.053kN·mNwK=nwaωklaH2/(2B1)=3×0.307×0.55×8.12/(2×10)=1.662kNnwa----单元框架的纵向跨数；nwa=n1=3f＝(Nw+NwK)/(φA)+Mw/(W(1-1.1φ(Nw+NwK)/NE′))=(18458.18+1661.737)/(0.661×384)+0.053×106/(4.12×103×(1-1.1×0.661×(18458.18+1661.737)/96137.604))=94.271N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！NE′----立杆的欧拉临界力（N），NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×384/90.072=96137.604N九、支撑结构抗倾覆验算支架抗倾覆验算应符合下式要求：H/B≤0.54gk/ωk式中：gk--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，gk=Gk/L1H=0.75×10×10/(10×8.1)=0.926kNGk--支撑结构自重标准值0.54gk/ωk=0.54×0.926/0.307=1.629≥8.1/10满足要求！十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)50立杆底座宽b(mm)50F1=N=18.458kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值 σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=380mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1720×380/1000=654.254kN≥F1=18.458kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积 Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(150)×(150)/(50×50)]1/2=3，Aln=ab=2500mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×2500/1000=144.787kN≥F1=18.458kN满足要求！11.2.2梁截面积小于等于0.25m2计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称350*600新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×600新浇混凝土结构层高(m)8.1梁侧楼板厚度(mm)300二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)31.75三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)550梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)550、550混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400 梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×31.75，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×31.75]×1＝62.93kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.48kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×31.75×1＝44.45kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h+Q1k]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.6+31.75]×1＝47.15kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×18.48×0.0872+0.121×44.45×0.0872＝0.056kN·mσ＝Mmax/W＝0.056×106/37500＝1.502N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×47.15×87.54/(100×10000×281250)＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝87.5/400＝0.219mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×18.48×0.087+0.446×44.45×0.087＝2.37kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×18.48×0.087+1.223×44.45×0.087＝6.605kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×18.48×0.087+1.142×44.45×0.087＝5.942kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×47.15×0.087＝1.621kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×47.15×0.087＝4.716kNR3"=0.928q2l=0.928×47.15×0.087＝3.829kN五、小梁验算 小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.37+1.35×[(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×(0.6-0.3)]+max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×31.75，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×31.75]×max[0.4-0.35/2，(0.8-0.4)-0.35/2]/2×1，6.605+1.35×(0.3-0.1)×0.35/4}=8.681kN/mq2＝max{1.621+(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×(0.6-0.3)+(0.5+(24+1.1)×0.3)×max[0.4-0.35/2，(0.8-0.4)-0.35/2]/2×1，4.716+(0.3-0.1)×0.35/4}＝4.733kN/m1、抗弯验算 Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×8.681×0.552，0.5×8.681×0.12]＝0.263kN·mσ=Mmax/W=0.263×106/54000=4.863N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×8.681×0.55，8.681×0.1]＝2.865kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.865×1000/(2×40×90)＝1.194N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×4.733×5504/(100×9350×2430000)＝0.129mm≤[ν]＝l1/400＝550/400＝1.375mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.733×1004/(8×9350×2430000)＝0.003mm≤[ν]＝2l2/400＝2×100/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×8.681×0.55，0.4×8.681×0.55+8.681×0.1]＝5.252kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝4.01kN，R2＝R4＝5.252kN，R3＝3.609kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×4.733×0.55，0.4×4.733×0.55+4.733×0.1]＝2.864kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝2.867kN，R"2＝R"4＝2.864kN，R"3＝2.331kN六、主梁验算 主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.628×106/4120=152.514N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax＝7.926kNτmax=2Vmax/A=2×7.926×1000/384＝41.283N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.105mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.336kN，R2=19.462kN，R3=1.336kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc1可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)30 1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R3]＝max[1.336,1.336]＝1.336kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝19.462kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管类型Φ48×2.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12立杆弹性模量(N/mm2)206000立杆截面惯性矩（cm4）9.89抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管类型Ф48×3.5竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3节点转动刚度(kN·m/rad)35扫地杆高度h1(mm)200高度修正系数1.0682悬臂长度h2（mm）2001、长细比验算立杆计算长度：l0=βHβaμh=1.068×1×0.899×1500=1441.127mmμ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-3取值K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/（hk）+ly/（6h）I/I1=206000×9.89×104/(1500×35×106)+550/(6×1500)×9.89/12.19=0.438βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max（h1/h,h2/h）=max(200/1500,200/1500)=0.133αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx=(lx/h)I/I1=(400/1500)×9.89/12.19=0.216βH----高度修正系数λ=l0/i=1441.127/16=90.07≤[λ]=180长细比满足要求！ R1＝1.336kN，R2＝19.462kN，R3＝1.336kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.35×0.15×(8.1-0.6)＝max[1.336+max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×31.75，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×31.75]×(0.55+0.4-0.35/2)/2×0.55，19.462，1.336+max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.3)+1.4×31.75，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.3)+0.9×1.4×31.75]×(0.55+0.8-0.4-0.35/2)/2×0.55]+1.519＝20.98kNλ=l0/i=1441.127/16=90.07，查表得，φ＝0.661考虑风荷载Mw=1.4ωklah2/10=1.4×0.307×0.55×1.52/10=0.053kN·mNwK=nwaωklaH2/(2B1)=3×0.307×0.55×8.12/(2×10)=1.662kNnwa----单元框架的纵向跨数；nwa=n1=3f＝(Nw+NwK)/(φA)+Mw/(W(1-1.1φ(Nw+NwK)/NE′))=(20980.308+1661.737)/(0.661×384)+0.053×106/(4.12×103×(1-1.1×0.661×(20980.308+1661.737)/96137.604))=104.548N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！NE′----立杆的欧拉临界力（N），NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×384/90.072=96137.604N九、支撑结构抗倾覆验算支架抗倾覆验算应符合下式要求：H/B≤0.54gk/ωk式中：gk--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，gk=Gk/L1H=0.75×10×10/(10×8.1)=0.926kNGk--支撑结构自重标准值0.54gk/ωk=0.54×0.926/0.307=1.629≥8.1/10满足要求！十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)400混凝土强度等级C30 立杆底座长a(mm)50立杆底座宽b(mm)50F1=N=20.98kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=380mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1720×380/1000=654.254kN≥F1=20.98kN满足要求！2、局部受压承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(150)×(150)/(50×50)]1/2=3，Aln=ab=2500mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×2500/1000=144.787kN≥F1=20.98kN满足要求！'