高大模板专项施工方案

'高大模板专项施工方案第一节编制依据1.1施工合同杭州千岛湖滨江房地产开发有限公司与浙江宝华建设集团有限公司签署的《千岛湖索菲特滨江酒店工程施工合同》。1.2施工组织设计《千岛湖索菲特滨江酒店工程施工组织设计》。1.3施工图纸(详见表1-1)D、E座图纸一览表表1-1部位图纸类别编号出图日期D、E楼建施建施-修D1~29、建通节1、~52007.12结施结施-修D1~38、结施节1、~52007.121.4主要规程、规范《建筑工程安全生产管理条例》《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204－2001)《建筑结构荷载规范》(GB50009－2001)《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-91)《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》浙江省工程建设标准DB33/1018-2006《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》建质[2004]213《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 第二节工程概况工程名称：千岛湖索菲特滨江酒店工程建设单位：杭州千岛湖滨江房地产开发有限公司设计单位：中国美术学院风景建筑设计研究院勘察单位：浙江省工程物探勘察院监理单位：淳安县通力建设监理有限公司施工单位：浙江宝华建设集团有限公司工程地点：杭州市淳安县千岛湖镇本工程位于杭州市淳安县千岛湖镇，地处千岛湖镇的南部，依山而建，毗邻新安江水库，总建筑面积54590万平方米。工程由8幢多层建筑，4～8层，框架结构，由A座楼、B座楼、C座楼、D、E座楼、F座楼、G座楼、H座楼组成，其中D、E座楼建筑面积为18652.5㎡，属于山地建筑;上四层;吊四层；建筑高度：26.12m；标准层层高：3.4m；总工期：420天。本工程由王有中担任项目经理，韦云浩担任技术负责人。本工程由于D、E座多功能宴会厅部位三根大梁跨度中对中18.5米、净跨17.66米，主梁B×H（高×宽）800X2000，次梁5根（B×H）400X2000，联梁（B×H）400X2500（梁长9.7米）、300X1000，400X850，400X750。多功能宴会厅层高15.45米，板厚0.25米,柱为1000X800。多功能宴会厅前厅主梁（B×H）600X1000，400X1000，240X600，240X470。联梁（B×H）240X820，240X750，240X600层高9米，板厚0.14米，0.12米。第三节方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，已充分考虑了以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、模板及模板支架的搭设，同时必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则及本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：梁模板支架。第四节材料要求及选择主梁底面板采用50～60mm木模板现场拼制；次梁底面板采用20mm胶合面板现场拼制，梁底采用方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用Ф48×3.2钢管（为保证安全，计算时按Ф48×3.0考虑）。模板支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。模板支架的钢管壁厚不得小于3mm。钢管外观质量要求：1、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2、钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；3、钢管应进行防锈处理。 钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。扣件外观质量要求：扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。第五节模板计算书梁模板支架计算书800×2000梁模板支架计算书根据D、E座15修D图纸中，在E4、E5、E7轴交ED-EG轴中的梁，截面B×H（800×2000），跨度18.5米，搭设高度为15.45米，荷载71.04吨。支撑方式为，立杆纵距＠500，梁下立杆横距＠300即梁中增加承重立杆2根，梁两侧立杆采用加强措施，即采用双立杆；梁下纵横杆也采用双杆，双扣件，立杆步距＠1200，确保安全。梁底模板采用60厚的木板，梁对串螺栓增强为采用φ12螺栓，＠300。其它梁对串螺栓可根据截面采用φ10，φ8等。主要梁支撑均要做说明，其它400X2000梁参照较大梁进行操作。一、参数信息本算例中，取预应力大梁作为计算对象。梁的截尺寸为800mm×2000mm，支撑长度为18.5m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距la(m):0.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；立杆步距h(m):1.2；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.6；梁支撑架搭设高度H(m):15.2；梁两侧立杆间距lb(m):1；（二）材料参数面板类型为木面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105mm4。木材的抗弯强度设计值为fm＝13N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3N/mm2,弹性模量为E＝12000N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm＝13N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3N/mm2,面板弹性模量为E＝9000N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3 ；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处城市为杭州市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。二、梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=166.67×60.00×60.00/6=1.00×105mm3；I=166.67×60.00×60.00×60.00/12=3.00×106mm4；1、荷载计算模板自重标准值：x1＝0.30×0.17＝0.05kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.00×24.00×0.17＝8.00kN/m；梁钢筋自重标准值：x3＝2.00×1.50×0.17＝0.50kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1.00×0.17＝0.17kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2.00×0.17＝0.33kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35×(x1+x2+x3)+1.4×(x4+x5 )=1.35×(0.05+8.00+0.50)+1.4×(0.17+0.33)=12.24kN/m；荷载标准值为：qk=x1+x2+x3+x4+x5=0.05+8.00+0.50+0.17+0.33=9.05kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125ql2＝0.125×12.24×0.80×0.80=0.979kN·m；支座反力为R1=R2=0.5ql=4.897kN；最大支座反力R=0.5ql＝4.897kN；σ=9.79×105/1.00×105=9.794N/mm2；面板计算应力σ=9.79N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=4.897kN,抗剪强度按照下面的公式计算：τ=3×4.897×1000/(2×1000×60)=0.122N/mm2；面板受剪应力计算值τ=0.12小于fv=1.30N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:其中，l--计算跨度(梁底支撑间距):l=800.00mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×9.050×800.004/(384×9000.00×3.00×106)=1.788mm； 面板的最大挠度计算值ν=1.79mm小于面板的最大允许挠度值[v]=min(800.00/150,10)mm，满足要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×80.00×80.00/6=6.40×104mm3；I=60.00×80.00×80.00×80.00/12=2.56×106mm4；1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。最大弯矩取恒荷载和活荷载最不利布置的弯矩之和。荷载计算如下：q=4.897/0.167＝29.383kN/m。2、抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩M=0.1×29.383×0.172=0.082kN·m；最大剪力Q=0.617×29.383×0.17=3.022kN；最大受弯应力σ=M/W=8.16×104/6.40×104=1.275N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值σ=1.275N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000N/mm2，满足要求!3、抗剪强度验算 截面最大抗剪强度必须满足:支撑小楞的受剪应力值计算：τ=3×3.02×103/(2×60.00×80.00)=0.944N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值τ=0.944N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.30N/mm2,满足要求!4、挠度验算最大挠度考虑为静荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.677×29.383×166.674/(100×12000.00×2.56×106)=0.005mm；支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.005mm小于支撑小楞的最大允许挠度[v]=min(166.67/150,10)mm，满足要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1、荷载计算梁底支撑小横杆的间距为0.500/(2+1)=0.167m。荷载为板模板下的小楞对其产生的支座反力。作用在小横杆上的力分别为(从左到右)：N1=4.90kN，N2=4.90kN。 计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=2.497kN，中间支座最大反力Rmax=3.407kN；最大弯矩Mmax=0.25kN·m；最大挠度计算值νmax=0.05mm；最大受弯应力σ=M/W=2.50×105/4.49×103=55.616N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值σ=55.616N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值fm=205.000N/mm2,满足要求! 梁底横向支撑小楞的最大挠度：ν=0.05mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值ν=0.050mm小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度[v]=min(260.00/150,10)mm，满足要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.497kN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.333kN·m；最大变形νmax=0.266mm；最大支座力Rmax=8.158kN；最大应力σ=0.333×106/(4.49×103)=74.189N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值σ=74.189N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度ν=0.266mm小于最大允许挠度[v]=min(500/150,10)mm,满足要求!2、梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.407kN 支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩Mmax=0.454kN·m；最大变形νmax=0.362mm；最大支座力Rmax=11.13kN；最大应力σ=0.454×106/(4.49×103)=101.217N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值σ=101.217N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度ν=0.362mm小于最大允许挠度[v]=min(500/150,10)mm,满足要求!六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):1.05R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.13kN；1.05R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!七、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1=11.13kN；除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.35×0.15×15.90＝3.22kN； 通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35×(0.60/2+(1.00-0.80)/2)×0.50×(0.30+24.00×0.25)=1.701kN；立杆受压荷载总设计值为：N=11.13+3.22+1.701=16.05kN；2、立杆稳定性验算φ--轴心受压立杆的稳定系数；A--立杆的截面面积，按《规程》附录B采用；立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.20+2×0.30=1.800m；l0=kμh=1.185×1.272×1.200=1.809m；式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m；μ--模板支架等效计算长度系数，参照《扣件式规程》附表D－1，μ=1.272；k--计算长度附加系数，取值为：1.185；故l0取1.809m；λ=l0/i=1808.784/15.9=114；查《规程》附录C得φ=0.489；KH=1/[1+0.005×(15.90-4)]=0.944；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×16.050×103/(0.489×424.000×0.944)=86.120N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=86.120N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载 根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut＝16.050kN；风荷载标准值按照以下公式计算经计算得到，风荷载标准值wk=0.7μzμsWo=0.7×0.45×0.74×0.355=0.083kN/m2；其中w0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0=0.45kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4wklah2/10=0.850×1.4×0.083×0.5×1.22/10=0.007kN·m；2、立杆稳定性验算σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×16.050×103/(0.489×424.000×0.94)+7090.063/4490.000=87.699N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=87.699N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。九、模板支架整体侧向力计算1、根据《规程》4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：其中：F--作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF--结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=1.85×104×2.00×103=3.70×107mm2；wk--风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数μs取为1.0,wk=0.7μz×μs×w0=0.7×0.74×1.0×0.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85×AF×wk×la/La=0.85×3.70×107×10-6×0.233×0.5/18.5×1000=198.135N。H--模板支架计算高度。H=15.900m。m--计算单元附加轴力为压力的立杆数为：2根。lb--模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb＝1.000m。la--梁底立杆纵距（m），la=0.500m。La--梁计算长度（m），La=18.500m。综合以上参数，计算得N1=3×198.135×15900.000/((2+1)×1000.000)=3150.347N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算：计算得：σ=(1.05×16050.492+3150.347)/(0.489×424.000×0.944)=102.218N/mm2。σ=102.218N/mm2小于205.000N/mm2，模板支架整体侧向力满足要求。十、立杆的地基承载力计算立杆在D、E座的基础底板上，基础底板厚250立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=2000×1=2000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=2000kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=1.05N/A=1.05×16.05/0.25=67.412kPa； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=16.05kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=67.412kPa≤fg=2000kPa。地基承载力满足要求！800×2000梁侧模板支架计算书（其它梁侧支模参考施工）梁侧模板的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《建筑施工手册（第四版）》等规范编制。梁段:预应力梁。一、参数信息1.梁侧模板及构造参数梁截面宽度B(m):0.80；梁截面高度D(m):2.00； 混凝土板厚度(mm):250.00；采用的钢管类型为Φ48×3；主楞间距(mm)：300；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量为：6；支撑点竖向间距为：300mm，300mm，300mm，300mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M10；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；2.荷载参数新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):16.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板类型：木面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；二、梁侧模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.200m/h； H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得45.611kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=30×5×5/6=125cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.3×16.8×0.9=5.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=5.443+0.756=6.199kN/m；计算跨度(内楞间距):l=350mm；面板的最大弯距M=0.1×6.199×3502=7.59×104N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=7.59×104/1.25×105=0.608N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=0.608N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=16.8×0.3=5.04N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=350mm；E--面板材质的弹性模量:E=9000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=30×5×5×5/12=312.5cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×5.04×3504/(100×9000×3.13×106)=0.018mm；面板的最大容许挠度值:[v]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大挠度计算值ν=0.018mm小于面板的最大容许挠度值[v]=1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6×82×1/6=64cm3；I=6×83×1/12=256cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×16.8×0.9+1.4×2×0.9)×0.35=7.23kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=300mm；内楞的最大弯距:M=0.1×7.23×300.002=6.51×104N·mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=6.51×104/6.40×104=1.017N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.017N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中l--计算跨度(外楞间距)：l=300mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=16.80×0.35=5.88N/mm；E--内楞的弹性模量：9000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=2.56×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×5.88×3004/(100×9000×2.56×106)=0.014mm；内楞的最大容许挠度值:[v]=300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.014mm小于内楞的最大容许挠度值[v]=1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.387kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；外楞计算简图 外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.179kN·m外楞最大计算跨度:l=300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.79×105/1.02×104=17.618N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=17.618N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.055mm 外楞的最大容许挠度值:[v]=300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.055mm小于外楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:10mm；穿梁螺栓有效直径:8.12mm；穿梁螺栓有效面积:A=52mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×16.8+1.4×2)×0.5×0.3=3.444kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×52/1000=8.84kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.444kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=8.84kN，满足要求！400×2500梁模板支架计算书根据D、E座16修D图纸中，在ED、EG轴交E5-E7轴中的梁，截面B×H（400×2500），跨度9.7米，搭设高度为15.45米，荷载23.28吨。支撑方式为，立杆纵距＠500，梁下立杆横距＠300即梁中增加承重立杆2根，梁两侧立杆采用加强措施，即采用双立杆；梁下纵横杆也采用双杆，双扣件，立杆步距＠1200，确保安全。梁底模板采用60厚的木板，梁对串螺栓增强为采用φ12螺栓，＠300。一、参数信息本算例中，取kll作为计算对象。梁的截尺寸为400mm×2500mm，支撑长度为9.7m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距la(m):0.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；立杆步距h(m):1.2；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.5；梁支撑架搭设高度H(m):15.9；梁两侧立杆间距lb(m):0.8；（二）材料参数面板类型为木面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105mm4。木材的抗弯强度设计值为fm＝13N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3N/mm2,弹性模量为E＝12000N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm＝13N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3N/mm2,面板弹性模量为E＝9000N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3 ；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处城市为杭州市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。二、梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=166.67×50.00×50.00/6=6.94×104mm3；I=166.67×50.00×50.00×50.00/12=1.74×106mm4；1、荷载计算模板自重标准值：x1＝0.30×0.17＝0.05kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.50×24.00×0.17＝10.00kN/m；梁钢筋自重标准值：x3＝2.50×1.50×0.17＝0.63kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1.00×0.17＝0.17kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2.00×0.17＝0.33kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：q=1.35×(x1+x2+x3)+1.4×(x4+x5 )=1.35×(0.05+10.00+0.63)+1.4×(0.17+0.33)=15.11kN/m；荷载标准值为：qk=x1+x2+x3+x4+x5=0.05+10.00+0.63+0.17+0.33=11.18kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125ql2＝0.125×15.11×0.40×0.40=0.302kN·m；支座反力为R1=R2=0.5ql=3.022kN；最大支座反力R=0.5ql＝3.022kN；σ=3.02×105/6.94×104=4.352N/mm2；面板计算应力σ=4.35N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=3.022kN,抗剪强度按照下面的公式计算：τ=3×3.022×1000/(2×1000×50)=0.091N/mm2；面板受剪应力计算值τ=0.09小于fv=1.30N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:其中，l--计算跨度(梁底支撑间距):l=400.00mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×11.175×400.004/(384×9000.00×1.74×106)=0.238mm； 面板的最大挠度计算值ν=0.24mm小于面板的最大允许挠度值[v]=min(400.00/150,10)mm，满足要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×80.00×80.00/6=6.40×104mm3；I=60.00×80.00×80.00×80.00/12=2.56×106mm4；1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。最大弯矩取恒荷载和活荷载最不利布置的弯矩之和。荷载计算如下：q=3.022/0.167＝18.134kN/m。2、抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩M=0.1×18.134×0.172=0.050kN·m；最大剪力Q=0.617×18.134×0.17=1.865kN；最大受弯应力σ=M/W=5.04×104/6.40×104=0.787N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值σ=0.787N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000N/mm2，满足要求!3、抗剪强度验算 截面最大抗剪强度必须满足:支撑小楞的受剪应力值计算：τ=3×1.86×103/(2×60.00×80.00)=0.583N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值τ=0.583N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.30N/mm2,满足要求!4、挠度验算最大挠度考虑为静荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.677×18.134×166.674/(100×12000.00×2.56×106)=0.003mm；支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.003mm小于支撑小楞的最大允许挠度[v]=min(166.67/150,10)mm，满足要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1、荷载计算梁底支撑小横杆的间距为0.500/(2+1)=0.167m。荷载为板模板下的小楞对其产生的支座反力。作用在小横杆上的力分别为(从左到右)：N1=3.02kN，N2=3.02kN。 计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.846kN，中间支座最大反力Rmax=2.176kN；最大弯矩Mmax=0.169kN·m；最大挠度计算值νmax=0.06mm；最大受弯应力σ=M/W=1.69×105/4.49×103=37.695N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值σ=37.695N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值fm=205.000N/mm2,满足要求! 梁底横向支撑小楞的最大挠度：ν=0.06mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值ν=0.060mm小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度[v]=min(333.33/150,10)mm，满足要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.846kN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.113kN·m；最大变形νmax=0.09mm；最大支座力Rmax=2.765kN；最大应力σ=0.113×106/(4.49×103)=25.141N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值σ=25.141N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度ν=0.09mm小于最大允许挠度[v]=min(500/150,10)mm,满足要求!2、梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.176kN 支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩Mmax=0.29kN·m；最大变形νmax=0.232mm；最大支座力Rmax=7.109kN；最大应力σ=0.29×106/(4.49×103)=64.649N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值σ=64.649N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度ν=0.232mm小于最大允许挠度[v]=min(500/150,10)mm,满足要求!六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):1.05R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.109kN；1.05R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!七、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1=7.109kN；除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.35×0.15×15.90＝3.22kN； 通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35×(0.50/2+(0.80-0.40)/2)×0.50×(0.30+24.00×0.25)=1.914kN；立杆受压荷载总设计值为：N=7.109+3.22+1.914=12.242kN；2、立杆稳定性验算φ--轴心受压立杆的稳定系数；A--立杆的截面面积，按《规程》附录B采用；立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.20+2×0.30=1.800m；l0=kμh=1.185×1.272×1.200=1.809m；式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m；μ--模板支架等效计算长度系数，参照《扣件式规程》附表D－1，μ=1.272；k--计算长度附加系数，取值为：1.185；故l0取1.809m；λ=l0/i=1808.784/15.9=114；查《规程》附录C得φ=0.489；KH=1/[1+0.005×(15.90-4)]=0.944；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×12.242×103/(0.489×424.000×0.944)=65.686N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=65.686N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载 根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut＝12.242kN；风荷载标准值按照以下公式计算经计算得到，风荷载标准值wk=0.7μzμsWo=0.7×0.45×0.74×0.355=0.083kN/m2；其中w0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0=0.45kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4wklah2/10=0.850×1.4×0.083×0.5×1.22/10=0.007kN·m；2、立杆稳定性验算σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×12.242×103/(0.489×424.000×0.94)+7090.063/4490.000=67.265N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=67.265N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。九、模板支架整体侧向力计算1、根据《规程》4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：其中：F--作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算： AF--结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=9.70×103×2.50×103=2.43×107mm2；wk--风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数μs取为1.0,wk=0.7μz×μs×w0=0.7×0.74×1.0×0.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85×AF×wk×la/La=0.85×2.43×107×10-6×0.233×0.5/9.7×1000=247.669N。H--模板支架计算高度。H=15.900m。m--计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1根。lb--模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb＝0.800m。la--梁底立杆纵距（m），la=0.500m。La--梁计算长度（m），La=9.700m。综合以上参数，计算得N1=3×247.669×15900.000/((1+1)×800.000)=7383.625N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算：计算得：σ=(1.05×12242.110+7383.625)/(0.489×424.000×0.944)=103.417N/mm2。σ=103.417N/mm2小于205.000N/mm2，模板支架整体侧向力满足要求。十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=2000×1=2000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=2000kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=1.05N/A=1.05×12.242/0.25=51.417kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.242kN； 基础底面面积：A=0.25m2。p=51.417kPa≤fg=2000kPa。地基承载力满足要求！400×750梁支模计算书根据D、E座16修D图纸中ED轴交E10-E13轴中的梁，截面B×H（400×850），跨度9.7米，搭设高度为15.45米，荷载5.2吨。支撑方式为，立杆纵距＠500，梁下立杆横距＠300即，梁采用加强措施，即梁下采用双扣件，立杆步距＠1200，确保安全。，梁对串螺栓增强为采用φ12螺栓，＠300。其它，300X1000的梁参照400X750梁进行操作一、参数信息本算例中，取lkl作为计算对象。梁的截尺寸为400mm×750mm，支撑长度为9.7m。根据工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。 （一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):250；立杆纵距la(m):0.6；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.3；立杆步距h(m):1.5；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.8；梁支撑架搭设高度H(m):15.9；梁两侧立杆间距lb(m):0.8；（二）材料参数面板类型为木面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm×80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面惯性矩为I=1.08×105mm4。木材的抗弯强度设计值为fm＝13N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3N/mm2,弹性模量为E＝12000N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm＝13N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3N/mm2,面板弹性模量为E＝9000N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照"底模→底模小楞→水平钢管→扣件/ 可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处城市为杭州市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。二、梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=200.00×50.00×50.00/6=8.33×104mm3；I=200.00×50.00×50.00×50.00/12=2.08×106mm4；1、荷载计算模板自重标准值：x1＝0.30×0.20＝0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.85×24.00×0.20＝4.08kN/m；梁钢筋自重标准值：x3＝0.85×1.50×0.20＝0.25kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1.00×0.20＝0.20kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2.00×0.20＝0.40kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；4、5项为活载，取分项系数1.4 ，则底模的荷载设计值为：q=1.35×(x1+x2+x3)+1.4×(x4+x5)=1.35×(0.06+4.08+0.25)+1.4×(0.20+0.40)=6.77kN/m；荷载标准值为：qk=x1+x2+x3+x4+x5=0.06+4.08+0.25+0.20+0.40=4.99kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125ql2＝0.125×6.77×0.40×0.40=0.135kN·m；支座反力为R1=R2=0.5ql=1.355kN；最大支座反力R=0.5ql＝1.355kN；σ=1.35×105/8.33×104=1.626N/mm2；面板计算应力σ=1.63N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=1.355kN,抗剪强度按照下面的公式计算：τ=3×1.355×1000/(2×1000×50)=0.041N/mm2；面板受剪应力计算值τ=0.04小于fv=1.30N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:其中，l--计算跨度(梁底支撑间距):l=400.00mm； 面板的最大挠度计算值:ν=5×4.995×400.004/(384×9000.00×2.08×106)=0.089mm；面板的最大挠度计算值ν=0.09mm小于面板的最大允许挠度值[v]=min(400.00/150,10)mm，满足要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×80.00×80.00/6=6.40×104mm3；I=60.00×80.00×80.00×80.00/12=2.56×106mm4；1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载。最大弯矩取恒荷载和活荷载最不利布置的弯矩之和。荷载计算如下：q=1.355/0.200＝6.773kN/m。2、抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩M=0.1×6.773×0.202=0.027kN·m；最大剪力Q=0.617×6.773×0.20=0.836kN；最大受弯应力σ=M/W=2.71×104/6.40×104=0.423N/mm2；支撑小楞的最大应力计算值σ=0.423N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000N/mm2，满足要求! 3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足:支撑小楞的受剪应力值计算：τ=3×8.36×102/(2×60.00×80.00)=0.261N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.300N/mm2；支撑小楞的受剪应力计算值τ=0.261N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.30N/mm2,满足要求!4、挠度验算最大挠度考虑为静荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.677×6.773×200.004/(100×12000.00×2.56×106)=0.002mm；支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.002mm小于支撑小楞的最大允许挠度[v]=min(200.00/150,10)mm，满足要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下：1、荷载计算梁底支撑小横杆的间距为0.600/(2+1)=0.200m。荷载为板模板下的小楞对其产生的支座反力。作用在小横杆上的力分别为(从左到右)：N1=1.35kN，N2=1.35kN。 计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.355kN；最大弯矩Mmax=0.271kN·m；最大挠度计算值νmax=0.895mm；最大受弯应力σ=M/W=2.71×105/4.49×103=60.341N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值σ=60.341N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值fm=205.000N/mm2,满足要求!梁底横向支撑小楞的最大挠度：ν=0.895mm； 梁底支撑小横杆的最大挠度计算值ν=0.895mm小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度[v]=min(600.00/150,10)mm，满足要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1、梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.355kN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.217kN·m；最大变形νmax=0.251mm；最大支座力Rmax=4.425kN；最大应力σ=0.217×106/(4.49×103)=48.291N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值σ=48.291N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度ν=0.251mm小于最大允许挠度[v]=min(600/150,10)mm,满足要求!六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):1.05R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.425kN；1.05R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!七、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut 指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1=4.425kN；除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.35×0.15×15.90＝3.22kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.60×(0.30+24.00×0.25)=3.062kN；立杆受压荷载总设计值为：N=4.425+3.22+3.062=10.707kN；2、立杆稳定性验算φ--轴心受压立杆的稳定系数；A--立杆的截面面积，按《规程》附录B采用；立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.50+2×0.30=2.100m；l0=kμh=1.167×1.293×1.500=2.263m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m；a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m；μ--模板支架等效计算长度系数，参照《扣件式规程》附表D－1，μ=1.293；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；故l0取2.263m；λ=l0/i=2263.396/15.9=142； 查《规程》附录C得φ=0.340；KH=1/[1+0.005×(15.90-4)]=0.944；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×10.707×103/(0.340×424.000×0.944)=82.624N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=82.624N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut＝10.707kN；风荷载标准值按照以下公式计算经计算得到，风荷载标准值wk=0.7μzμsWo=0.7×0.45×0.74×0.355=0.083kN/m2；其中w0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0=0.45kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.355；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4wklah2/10=0.850×1.4×0.083×0.6×1.52/10=0.013kN·m；2、立杆稳定性验算σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×10.707×103/(0.340×424.000×0.94)+13293.868/4490.000=85.585N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=85.585N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。 九、模板支架整体侧向力计算1、根据《规程》4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：其中：F--作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：AF--结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=6.30×103×8.50×102=5.36×106mm2；wk--风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数μs取为1.0,wk=0.7μz×μs×w0=0.7×0.74×1.0×0.45=0.233kN/m2；所以可以求出F=0.85×AF×wk×la/La=0.85×5.36×106×10-6×0.233×0.6/6.3×1000=101.049N。H--模板支架计算高度。H=15.900m。m--计算单元附加轴力为压力的立杆数为：0根。lb--模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb＝0.800m。la--梁底立杆纵距（m），la=0.600m。La--梁计算长度（m），La=6.300m。综合以上参数，计算得N1=3×101.049×15900.000/((0+1)×800.000)=6025.038N。2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算：计算得：σ=(1.05×10706.875+6025.038)/(0.340×424.000×0.944)=126.905N/mm2。σ=126.905N/mm2小于205.000N/mm2，模板支架整体侧向力满足要求。十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=2000×1=2000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=2000kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=1.05N/A=1.05×10.707/0.25=44.969kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=10.707kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=44.969kPa≤fg=2000kPa。地基承载力满足要求！为确保模板支架整体侧向安全，故在实际施工中梁两侧立杆采用双立杆，确保整体稳定性。250厚板模板支架计算书一、综合说明根据D、E座14修D图纸中，由于ED—EG交E3—E10轴中模板支撑架高15.45米，板厚0.25m为确保施工安全，编制本专项施工方案。其中楼板最大板块，梁中对中板长×宽＝5.9m×4.2m。荷载14.87吨。0.6吨/m2,支撑方式为，立杆纵距＠600，横距800,采用双扣件，立杆步距＠1200。楼板部位支撑理论上采用800×600间距，但为搭设方面和考虑安全，施工时根据梁间距排列。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1 、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。2、浙江省地方标准，《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）。以下简称《规程》。3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为15.2m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.6m，横距lb取0.8m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.2m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Ф48×3.2钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w＝1000×182/6=5.40×104mm3；模板自重标准值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25×24×1=6kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.25×1.1×1=0.275kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1=1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+6+0.275)×1.35=8.876kN/m；q1=(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4=4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×8.876×0.22+0.1×4.2×0.22=0.045kN·m支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×8.876×0.22-0.117×4.2×0.22=-0.055kN·m；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.055kN·m；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即σ=0.055×106/(5.40×104)=1.022N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ=1.022N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×8.876×0.2+0.617×4.2×0.2=1.583kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：τ=3×1583.43/(2×1000×18)=0.132N/mm2；所以，底模的抗剪强度τ=0.132N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000N/mm2；模板惯性矩I=1000×183/12=4.86×105mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：ν=0.041mm；底模面板的挠度计算值ν=0.041mm小于挠度设计值[v]=Min(200/150，10)mm，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.3×0.2=0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.25×24×0.2=1.2kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.25×1.1×0.2=0.055kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.2=0.2kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.2=0.4kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4 ，则底模的荷载设计值为：g2=(x1+x2+x3)×1.35=(0.06+1.2+0.055)×1.35=1.775kN/m；q2=(x4+x5)×1.4=(0.2+0.4)×1.4=0.84kN/m；支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×1.775×0.62-0.117×0.84×0.62=-0.099kN·m；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bh2/6=60×802/6=6.4×104mm3；σ=0.1×106/(6.4×104)=1.551N/mm2；底模方木的受弯强度计算值σ=1.551N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.775×0.6+0.617×0.84×0.6=0.95kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：τ=0.297N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度τ=0.297N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000N/mm2； 方木惯性矩I=60×803/12=2.56×106mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.045mm；底模方木的挠度计算值ν=0.045mm小于挠度设计值[v]=Min(600/150，10)mm，满足要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。（1）荷载计算材料自重：0.035kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.775×0.6+1.2×0.84×0.6=1.776kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下： 支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)中间支座的最大支座力Rmax=7.807kN；钢管的最大应力计算值σ=0.536×106/4.73×103=113.236N/mm2；钢管的最大挠度νmax=0.961mm；支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值σ=113.236N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值ν=0.961小于最大允许挠度[v]=min(800/150,10)mm,满足要求!（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算N≤RcN=7.807kN；双扣件抗滑移力N=7.807kN小于Rc=12kN,满足要求。（五）立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N=1.35∑NGK+1.4∑NQK其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据3.1.4节，此值为F1=7.807kN。除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以 0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.15×15.9=2.385kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F2×1.35=7.807+2.385×1.35=11.027kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算φ--轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；A--立杆的截面面积，取4.5×102mm2；KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；l0=kμh=1.167×1.293×1.5=2.263m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m；a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.293；k--计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.167；故l0取2.263m；λ=l0/i=2.263×103/15.9=143；查《规程》附录C得φ=0.336；KH=1/[1+0.005×(15.9-4)]=0.944；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×11.027×103/(0.336×4.5×102×0.944)=81.134N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=81.134N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。 2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut＝11.027kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.45=0.064kN/m2；其中w0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0=0.45kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.064×0.6×1.52/10=0.01kN·m；（2）立杆稳定性验算σ=1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×11.027×103/(0.336×4.5×102×0.944)+0.01×106/(4.73×103)=83.295N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=83.295N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。（六）立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=2000×1=2000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=2000kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=1.05N/A=1.05×11.027/0.25=46.314kPa； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.578kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=46.314kPa≤fg=2000kPa。地基承载力满足要求！（七）拆模时间计算参考《建筑施工安全手册》（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。1、支架所受各类荷载的取值：附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i＝1.35×0.25×0.8×0.6×（24+1.1）＝4.066kN；模板自重为：N模i＝1.35×0.3×0.6×0.8＝0.194kN；支架自重为：N支gi＝1.35×0.15×15.9＝3.22kN；混凝土浇筑施工荷载为：N浇i＝1.4×（1+2）×0.6×0.8＝2.016kN；楼盖总的设计荷载为：NQ=1.4×2.5×0.6×0.8+4.066＝5.746kN；2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：浇筑层荷载强度达到0.000/14.300×100％=0％设计强度，N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i=4.066+0.194+3.22+2.016＝9.496kN；3、下一层立杆的荷载计算：下一层荷载强度达到10.000/14.300×100％=69.93％设计强度，N支i-1＝N支i+N模i+N支gi+αN板i=9.496+0.194+3.22+1×4.066＝16.977kN；其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝1。4、下二层立杆的荷载计算：下二层荷载强度达到15.000/14.300×100％=104.895％设计强度，N支i-2＝N支i-1+N支gi+αN板i-NQ=16.977+3.22+0.15×4.066-5.746＝15.06kN；其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.15。0.4N支i-2>NQ,下三层的模板支架不可以拆除。5、下三层立杆的荷载计算：下三层荷载强度达到15.300/14.300×100％=106.993％设计强度，N支i-3＝N支i-2+N支gi+αN板i-NQ=15.06+3.22+0.05×4.066-5.746＝12.737kN； 其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.05。0.4N支i-3NQ，仍然不能拆除。6、下四层立杆的荷载计算：下四层荷载强度达到16.000/14.300×100％=111.888％设计强度，N支i-4＝N支i-3+N支gi+αN板i-NQ=12.737+3.22+0.05×4.066-5.746＝10.414kN；其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.05。0.4N支i-4NQ，仍然不能拆除。7、下五层立杆的荷载计算：下五层荷载强度达到16.300/14.300×100％=113.986％设计强度，N支i-5＝N支i-4+N支gi+αN板i-NQ=10.414+3.22+0.05×4.066-5.746＝8.091kN；其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.05。0.4N支i-5