上海国家民用航天产业基地卫星应用产业化模板专项施工方案

'模板专项施工方案上海国家民用航天产业基地卫星应用产业化模板专项施工方案1.工程概况1.1模板工程概况本工程1#楼地下室一层层高为5.65m，地上1-4层层高为4.5m，地上5-10层层高为3.9m，顶层楼梯设备层4.5m，2#-4#楼地下室一层层高为5.65m、地上1层层高为6m，地上2-4层层高为4.5m，顶层楼梯间设备层3m，5#-9#楼地上1层层高为6m，地上2-4层层高为4.5m，顶层楼梯设备层为3m，10#地库为地下一层，层高为4m。因此1#-4#楼地下室，2#-9#首层，需按高支模要求搭设模板支撑体系，施工过程中必须落实好模板支撑体系的搭设、验收工作，确保系统可靠，制定模板施工质量、安全管理组织机构。在模板安装及拆除过程中，对其各部位实施全面检查验收，在砼浇筑前组织相关人员进行联合检查验收，认真填写模板检查验收单，各项均验收合格后方可进入下道工序。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。123 模板专项施工方案1.1施工平面布置1.2施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。4、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。1.3技术保证模板倒运按照日作业计划将拆除下来的模板倒运至所需部位模板方案设计合同部、工程部各备一份，前者用于报价，后者用于现场施工模板制作物资部按工程部方案及计算选择合格分供方制作模板进场物资部按工程部模板进场计划组织模板及时进场，商务部工程部、分包共同对进场模板进行验收模板现场堆码物资部按工程部制定的现场平面图进行模板的卸车、堆放、要求堆放、堆码整齐模板拼装吊运由专业分公司按照工程部排定的施工进度计划制定模板拼装及吊装计划模板现场组装按技术部施工方案进行，工程部负责监督质量模板质量评定按国家验收规范要求，工程部会同甲方及监理共同进行检查验收，并填写验收单及质量评定表模板拆除待初凝后可拆除侧模，底模拆除待他条件砼试块抗压强度达到设计强度值方可进行，拆除时注意保护模板123 模板专项施工方案1.1编制依据1、《木结构设计规范》GB50005-20032、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版）5、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-20016、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-20057、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20088、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20119、危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]10、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）11、本工程设计图纸12、本工程施工组织设计1.2设计概况1.2.1建筑概况本工程位于闵行浦江镇工-194地块万芳路、沈庄塘交叉口，项目占地面积123 模板专项施工方案46469.4m2，工程包括一个地下一层地下室，1幢10层生产楼，8幢4层厂房，另有开关站、变电所、门卫等配套设施，总建筑面积80350.25m2。1.1.1结构概况序号项目内容1结构体系1#框架剪力墙结构,2#-9#框架结构现浇钢筋混凝土楼盖2基础形式1#-4#+10#地库桩基—筏板基础,5#-9#桩基承台地梁3结构断面尺寸垫层厚度(mm)100承台高度（mm）800、1000、1100、1300、车库筏板、1#~4#（ｍｍ）450mm地梁/承台梁（ｍｍ）350*800楼板厚度（ｍｍ）车库顶250；1#-4#零层180；其余是120梁（ｍｍ）零层梁450*2400、450*950、350*750、350*600、250*500、200*400、200*300等地上350*950、200*500、250*750、350*650、350*600、200*500、200*450、200*400等剪力墙（ｍｍ）350、250柱（ｍｍ）2350*850、850*850、950*950、700*700、850*950、700*850、800*900123 模板专项施工方案1.模板总体设计方案本工程1#楼地下室一层层高为5.65m，地上1-4层层高为4.5m，地上5-10层层高为3.9m，顶层楼梯设备层4.5m，2#-4#楼地下室一层层高为5.65m、地上1层层高为6m，地上2-4层层高为4.5m，顶层楼梯间设备层3m，5#-9#楼地上1层层高为6m，地上2-4层层高为4.5m，顶层楼梯设备层为3m，10#地库为地下一层，层高为4m。1.1方案设计按照最不利进行选取.（1）标高5.95以下层高取6m，板跨度取6000*5000，板厚取250mm，梁跨度取7700mm，截面取450*2400/450*950（2）标高5.95以上层高取4.5m，板跨度取6000*5000，板厚取120mm，梁跨度取7700mm，截面取350*950各构件支撑体系用料表部位模板支撑系统材料型号材料型号地下及地上部分东区基础砖模240×115×53西区基础木胶合板915×1830×15方木50mm×100mm钢管Φ48×3.0剪力墙木胶合板915×1830×15穿墙螺栓（地下室外墙为止水螺杆）Φ14木方50mm×100mm钢管Φ48×3.0顶板木胶合板915×1830×15木方50mm*100mm钢管Φ48×3.0门窗洞口木胶合板915×1830×15钢管脚手架Φ48×3.0楼梯木胶合板915×1830×15木方50mm×100mm123 模板专项施工方案框架柱木胶合板915×1830×15穿柱螺栓Φ14木方50mm×100mm钢管脚手架Φ48×3.01.1模板设计1.1.1基础底板模板设计（1）东区地下室基础底板厚度为450mm，柱及剪力墙等部位下设承台，承台间设基础梁联系，承台厚度1300mm，基础梁截面为350mm×800mm，基础底板面标高为-5.70m。（2）垫层浇筑完成后，放出外边框，根据此线用M7.5水泥砂浆砌120砖侧模，同时每隔1.5m砌筑240×240加强砖垛。在砖模找平层上作防水层，表面抹20厚1∶2.5水泥砂浆保护层，同时在砖模外侧回填土方并夯实。外围防水层上盖两皮砖。地下室防水导墙浇筑高度为500mm，模板支设采用木胶合板加钢管支设方式，防水导墙与基础底板一次浇筑，采用15mm厚木胶合板支设，50*100木方背楞，止水螺栓φ14对拉。侧模架在H型φ16卡（跟顶板钢筋焊接连接）具体构造如下图（3）西区浅基础5#-9#厂房采用桩独立承台基础，承台厚度1300mm，基础梁截面为123 模板专项施工方案350mm×800mm。承台之间设置承台梁，承台于承台梁模板加固体系采用钢管和50×100的木方相结合，承台梁模板用直径2道14mm对拉螺栓锁住，螺栓外加16mmPVC套管，拉螺杆为φ14从第一道从梁底上来不大于200mm，第二道对拉螺栓梁顶也不能大于200mm，纵间距根据实际情况在600~800mm之间，外加木方抛撑。具体构造如下图1.1.1地下室集水坑、电梯井模板设计集水坑及电梯井模板：侧模及底模均采用15mm厚木胶合板，侧模采用15mm厚木胶板加间距200mm通高的50×100方木加固，然后用方木进行交叉顶撑，并在底部模板面上留设50×50排气孔，间距500mm，以防止浇筑砼时模板上浮。具体施工见下图：123 模板专项施工方案1.1.1后浇带模板设计（1）基础底板均采用预制作快易收口网模板（骨架为φ12中间为止水钢板），待基础底板底筋钢筋网片绑扎完毕后，将快易收口网点焊在底板双层双向钢筋网片上，网片下口混凝土浇筑前一天设置50*80混凝土阻浆带，具体构造如下图。123 模板专项施工方案（1）顶板后浇带两侧施工缝采用“疏子板”（用废旧多层板板条刻槽），模板接缝必须密实以防止漏浆。拆模后将疏子板起出并清理干净以后才可以进行下一区的钢筋绑扎和模板施工。施工缝留置在梁（板）跨、门窗洞跨中1/3L（L为跨距）范围内；楼梯施工缝留在平台梁后1/3范围内。（2）根据后浇带位置，首先搭设脚手架、脚手架要和其它梁、板脚手架分开搭设使之成为一个独立体系。脚手架每隔四米搭设剪刀撑一道以保证脚手架的稳定性。模板就位前，根据已弹线的后浇带位置进行定位，梁模板相应断开。（3）必须保证后浇带位置正确、保证后浇带脚手架独立性，在拆除其它模板时严禁拆除。123 模板专项施工方案1.1.1墙体模板设计地下室墙体模板采用915mm×1830mm×15mm木胶合板，板沿长度方向竖向放置，50mm×100mm木方作为竖向背楞，间距200mm，水平向背楞采用φ48双钢管，间距450mm布置；设φ14对拉螺栓加固（地下室外墙及消防水池内墙处采用止水螺杆），其间距为450mm×450mm，钢管箍间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，且不大于300mm，以防墙根部涨模。地下室墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体，外墙外侧竖向视墙高设斜撑，平均每1500mm设置一道斜撑，水平间距900mm。为防止出现混凝土浇筑过程中的爆模现象，外墙根部的三道止水螺杆均采用双螺母进行加固处理。123 模板专项施工方案1.1.1柱模板设计柱侧模用15mm木胶合板，竖楞为50×100mm木方，间距200mm，柱箍由3*3根φ14对拉螺杆和短钢管柱箍组成，两边对拉螺栓跟围檩组成，中间柱螺杆穿柱两边对拉，围檩第一道离楼层为180mm，底部四道围檩间距300mm，往上柱箍间距500mm。1#楼有特殊大柱2350*850，大柱侧模用15mm木胶合板，竖楞为50×100木方，间距200mm，每段柱箍由4*5根φ14对拉螺杆和短钢管柱箍组成，两边对拉螺栓跟围檩组成，中间柱螺杆穿柱两边对拉，长边间距645mm，短边间距为360mm，围檩第一道离楼层为180mm，柱箍间距300~500mm，底部四道围檩间距300mm。穿柱螺栓帯φ16mm硬塑料管。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm一道，（尽量取45°），同支撑体系连为一体。123 模板专项施工方案1.1.1标高5.95m以下梁模板设计（1）本工程1#楼地下室一层5.65m。2#-4#楼地下室一层5.65m、地上1层6m，5#-9#楼地上1层6m，10#地库为地下一层4m。（2）1#框架梁截面为450*2400、350*600~800、250*500~600、200*450，次梁截面为250*500~600、200*300~400。2#~4#框架梁截面为450*2400、400*750、350*650，次梁截面为350*650~700、250*550~650、200*300~400。5#-9#框架梁截面为350*550~950mm，次梁截面250*500、200*300~400。车库框架梁为450*950、350*750。主梁最大跨度为7.7m，次梁最大跨5m。（3）根据取大原则，标高5.95以下除特殊梁450*2400外，取450*950梁计算，跨度取7.7m，高度取层高6m。（4）梁截面高度大于500mm小于950mm按450*950时取，跨度取7.7m，高度取层高6m，模板用15mm木胶合板，梁底背愣为50×100木方，间距150mm，立杆纵横900*900，步距为1800mm，架体支撑体系与板满堂支撑体系（900*900*1800）构成整体，立杆横距内附加2根立杆（高度小于500梁底部设置一根立杆）。梁侧板横向背楞为50×100木方间距200mm。φ14对拉螺杆@600（纵向）*400（高度）布置，第一道对拉螺杆距梁底200mm。（后面附计算书）123 模板专项施工方案（1）450*2400梁模板用15mm木胶合板，梁底背愣为500×100木方，间距150mm，立杆横距900mm，纵距450mm，步距为1500mm，架体支撑体系与板满堂支撑体系（900*900*1800）构成整体，立杆横距内附加2根立杆。梁侧板背愣为50×100木方间距200mm，纵向为加固双短钢管，间距为500mm，φ14对拉螺杆间距为500（纵向）*600（高度），第一道对拉螺杆距梁底200mm。（后面附计算书）123 模板专项施工方案1.1.1标高5.95m以上梁模板设计（1）本工程1#楼地上四层4.5m，地上六层3.9m，顶层楼梯设备层4.5m，2#-4#楼地上三层4.5m，顶层楼梯间设备层3m，5#-9#楼地上三层为4.5m，顶层楼梯设备层为3m。（2）1#楼框架梁截面为350*600~950、250*500、200*500，次梁截面为250*500~600、200*300~400。2#~4#楼框架梁截面为350*750~950、250*650，次梁截面为250*550~650、200*300~400。5#-9#框架梁截面为350*550~950、250*500,次梁截面250*400~500、200*300~400。主梁最大跨度为7.7m，次梁最大跨5m.（3）根据取大原则，标高5.95以上取350*950梁跨度取7.7m，高度取层高4.5m。（4）梁截面高度大于500mm小于950mm按350*950mm。模板用15mm木胶合板，梁底背愣为50×100木方，间距175，立杆横向间距900mm，纵向间距600mm，步距为1800mm，架体支撑体系与板满堂支撑体系（1200*1200*1800）构成整体，立杆横距内附加2根立杆（高度小于500不设置）。梁侧板背愣为50×100mm木方间距200mm。纵向加固双短钢管间距为600mm，梁高度方向共计设置2道对拉螺杆。φ14对拉螺杆@600（纵向）*400（高度）布置。（后面附计算书）123 模板专项施工方案1.1.1标高5.95m以下板模板设计（1）模板及支撑体系需要具有足够的强度、刚度、稳定性。本工程标高5.95m以下，1#楼板厚度主要为180mm，2#~4#楼板厚度主要为180mm，5#~9#楼板厚度主要为120mm,车库250mm。根据取大原则，标高5.95以下板厚取250mm，板跨取5000*6000mm，高度取层高6m。（2）模板采用15mm厚木胶合板，板底主龙骨为双钢管，次龙骨为50×100mm木方，间距200mm。立杆纵横间距为900mm*900mm，步距1800mm，满堂布置，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置。可调节U型托支撑自由端不高度大于200mm。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座下皮200mm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，立杆下设木垫块。（5#~9#顶板短跨方向立杆下通长铺设180mm*50mm木跳板）（后附计算书）123 模板专项施工方案1.1.1标高5.95m以上板模板设计（1）模板及支撑体系需要具有足够的强度、刚度、稳定性。本工程标高5.95m以上楼板厚度均为120mm。根据取大原则，标高5.95以上板厚取120mm，板跨取5000*6000mm，高度取4.5m。（2）模板采用15mm厚木胶合板，板底主龙骨双钢管，次龙骨为50×100mm木方，间距200mm。立杆纵横1200mm*1200mm，步距1800mm，满堂布置，满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵横双向剪刀撑，由底至顶连续设置；可调节U型托支撑自由端不高度大于200mm。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座下皮200mm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，立杆下设木垫块。（后附计算书）123 模板专项施工方案1.1.1楼梯模板设计本工程中，由于同一楼梯的楼梯板尺寸不同的较多，楼梯踏板模板采用木胶合板和方木现场钉制。楼梯底板采用15mm厚木胶板，主龙骨采用50mm×100mm双方木，次龙骨采用50mm×100mm方木，间距300mm，主龙骨采用双拼50mm×100mm方木，间距1200mm，U型托支撑，U托底用50mm×100mm方木作垫木。施工时，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的挡板，在现场装钉侧板。楼梯施工缝留在本层楼梯平台跨端三分之一处。123 模板专项施工方案1.1.1洞口模板设计本工程地下室及1#楼洞口模板采用15mm厚木胶合板加50×100方木背楞两道加工而成。背楞间距不大于200mm，根据墙厚进行排布背楞。如下图：123 模板专项施工方案1.施工部位及工期要求施工部位计划开始时间计划结束时间东区（1#~4#）+车库基础底板2015．10.92016．1.17零层板以下2015．10.292016．1.311#（1~4F）2016．2.282016．4.271#（5~10F）2016．4.282016．7.261#机房层2016．7.272016．8.21#屋面2016．8.112016．9.92#/3#/4#(1~4F)2016．2.282016．4.272#/3#/4#屋面2016．6.272016．8.10西区（5#~9#）基础2015．7.252015．9.121~4F2015．9.212015．11.19屋面2016．2.282016．4.27123 模板专项施工方案1.组织机构及职责1、针对本工程规模和模板施工特点，我项目组建精干的队伍对模板施工质量、施工安全、施工进度加强管理。2、项目经理韩亚辉总负责，进行全方位、全过程总体控制与协调。3、项目生产经理黄冰峰负责对整个现场进行施工组织，协调对各专业分包队施工次序，督促安质部、技术部落实施工过程中的安全、质量。4、项目总工袁传友负责现场技术方案的制定审批，领导技术施工部、质量部，并对其工作进行技术指导，做好安全质量的管理。5、技术施工部配备分管模板工程的专职技术人员朱玲玲，负责模板工程的方案编制、备料计划、检查落实分包队的具体工作。6、安全员：荣桂斌，负责施工现场安全监督检查工作，对所有进场工人进行入场教育，特殊工种的培训、考核、登记造册。7、质检员：姜海峰，陈志平负责模板施工中的监督、检查、落实情况，严格执行三检制验收工作，对现场发生的质量问题及时发现，反馈给技术室。并报请监理工程师的检查验收。8、项目物资部：徐立云负责保障现场各类模板及各类配料的数量供应，及保证均是合格产品。123 模板专项施工方案1.施工顺序安排1、东区（1#~4#+车库）基础阶段结合后浇带地库划分为六块，东区一块（1轴~25轴/1-A轴~1-E轴），东区二块（1轴~25轴/1-E轴~1-K轴），东区第三块（1轴~25轴/1-K轴~2-H轴），东区第四块（1轴~25轴/2-H轴~3-K轴)，东区第五块（1轴~25轴和1轴~27轴/3-K轴~3-M轴)东区第六块(5轴~16轴/3-N轴~3-P轴)。由南向北流水施工。出零层以后，1#一个施工班组，2#~4#楼一个施工班组流水施工。2、西区浅基础5#~9#基础阶段，由北向南流水施工，出零层以后分三个施工班组9#一个施工班组，7#与8#一个施工班组流水施工，5#与6#一个施工班组流水施工。123 模板专项施工方案1.施工准备1.1技术准备技术人员熟悉施工图纸，对本工程的特点、难点部位引起足够重视，特别是地下室集水坑、电梯井等部位及柱头部位模板的施工，针对实际情况确定具体模板施工方法。1.2材料准备各种主要材料估算用量见下表：序号材料名称单位规格数量1木胶合板张1.83m*0.915m258332方木方50mm*100mm10783钢管Mφ48*3.01494544十字扣件个国标1195605一字扣件个国标249096山形卡个国标155607U托个国标298908穿墙螺杆（周转）个φ14122889止水螺杆（不周转）个φ1477801.3机械准备本工程4台塔吊负责周转材料的吊运工作。其他中小型机械见下表序号机械名称型号数量单机功率1平刨机MB573A4台4KW2圆盘锯MJ104A4台3KW3压刨机MB1042台2.2KW4手枪钻10台3.2KW123 模板专项施工方案1.1人员准备各楼号需要人数如下表所示：楼号基础阶段人数主体阶段人数车库加1-4楼地下室结构801#202#153#154#155#10106#10107#12128#12129#1515123 模板专项施工方案1.主要施工方法和工艺1.1施工方法要点1.1.1墙体模板施工（1）工艺流程：弹模板线→安装一侧模板→模板校正→穿螺栓、套管→安装另一侧模板→模板加固调整→办预验（2）验收合格的模板按配模图进行编号；检查楼层的墙身控制线，门口线，及标高线，模板安装控制线，控制线距墙边线500mm，检验模板位置；电线管、电线盒等与钢筋固定；钢筋绑完隐蔽工程验收。（3）按照模板控制线，按模板事先配好的编号进行安装就位。（4）模板放置以后要先进行临时固定。（5）模板加固时必须按设计的螺栓孔位置进行模板加固，不得遗漏，防止因螺栓拉结点分配不均匀引起模板变形，影响混凝土成型效果。（6）模板安装牢固，防止跑模，紧固对拉螺栓、模板之间的连接螺栓。检查所有模板垂直度、平整度和接缝。（7）安装模板时，必须按照模板编号对号入座吊装就位。安装时先安装一侧模板，靠吊垂直，并放入穿墙螺栓和塑料套筒，然后安装另一侧的模板，经靠吊垂直后，旋紧穿墙螺栓。（8）模板的安装必须保证位置准确，立面垂直。先就位的模板可用普通2米长靠尺板进行检查，后安装的模板可用双十字靠尺在模板背面靠垂直度。不垂直时，通过支撑进行调整。模板横向应水平一致，不平时可通过模板下部的木楔进行调整。（9）模板安装后接缝部位必须严密，防止漏浆。模板底部10cm范围内板面混凝土用铁抹子压光抹平，平整度不超过3mm，模板施工时在底部粘5mm厚海绵条防止漏浆。1.1.2柱模板的安装（1）工艺流程：弹柱位置线→安装柱模→安装柱箍→安装斜撑→办预检。（2）基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。（3）将柱模板按柱截面尺寸吊装至柱模板控制线处，进行组装与固定，支设斜撑。（4）柱周围200mm范围内砼表面搓平、压光，且在同一标高柱模下压10mm厚海绵条，海绵条距柱模内侧15mm。（5）通排柱先安装两个边柱，经校正、固定，拉通线校正中间各柱。柱模竖向采用线坠校正模板垂直度。（6）斜向支撑，采用φ48mm×3.0mm钢管和可调U型托，斜向加固（尽量取45°），与支撑体系连为一体。（7）柱模内杂物清理干净，办理柱模预检。123 模板专项施工方案1.1.1梁模板安装（1）工艺流程：弹线→支立柱→调整标高→安装梁底模→绑梁钢筋→安装梁侧模→办预检（2）弹出梁位置线。（3）普通梁底支撑采用扣件式钢管脚手架，并与相邻板下支撑连成一体，并根据梁线调整好标高。（4）根据梁底边线，安装梁底模。当梁的跨度大于等于4米时，应按要求起拱千分之二（梁中高度不变，两端支座处下调，保证梁板交接处阴角顺直），起拱的方法是扣件架、主龙骨调平，主次龙骨之间用小木片垫高，保证梁达到起拱的坡度。（5）根据梁侧边线立一侧梁模，梁侧模与梁底模间采用企口连接，梁侧模与梁底模、梁侧模与砼之间粘贴10mm厚20mm宽自粘性海绵条，如下图所示。梁底模板与侧模连接示意图（6）根据梁边线合上另一侧梁模。（7）检查模板拼缝，个别窄缝塞50mm厚10mm至20mm的窄木条，用钉子钉牢。（8）自检：检查对拉螺栓是否拧紧；梁顶拉通线；清理现场。备好大卷尺报质检员和项目部验收。123 模板专项施工方案模板支架顶部自由段长度限制1.1.1顶板模板安装（1）工艺流程：清理作业面→测量放线→安装扣件式脚手架→安装主龙骨→安装次龙骨→安装顶板模板→安装楼梯模板（2）清理作业面：墙体模板拆除完毕以后，将作业面里的各种杂物清除干净，保持场地清洁。（3）测量放线：支设前根据墙体混凝土建筑500线在墙体混凝土上弹出顶板下平线。（4）安装脚手架：在立脚手架立杆之前，在下部垫85×85的木板。脚手架支撑完毕以后，拉线安装顶托。依据墙四周的次龙骨线调整顶托高度。（5）安装主龙骨：在顶托上依次安放双拼钢管，钢管接头在同一跨内50%错开，木方安装完成以后，继续调整其高度，以保证其标高。（6）铺设次龙骨：木方使用之前在压刨机上进行压刨，保证断面尺寸一致。次龙骨采用50×100木方间距200mm，沿垂直主龙骨方向铺设，次龙骨搭接长度不小于300mm，且必须支撑在主龙骨上，同一跨内50%错开，主次龙骨交叉点利用70钉子侧面固定。必须设置靠墙龙骨，木方应保证顶面及迎混凝土面刨平，并靠紧墙体混凝土面。（7）起拱要求：跨度4m以上的板起拱2/1000。起拱时拉出起拱线，次龙骨逐渐用木楔垫起，注意顶板四边不起拱。（8）安装顶板模板：铺设前根据开间尺寸，首先进行排板编号，尽量选用整板，贴墙柱边多层板宽度不应小于1/3幅度。多层板铺设时应进行选板，开边或尺寸厚度不统一应禁止使用，靠墙多层板迎混凝土面粘贴5×10mm的海绵条。板间拼缝必须采取硬拼，严禁缝间粘贴海绵条及粘胶带，每一个长边拼缝下应有一个次龙骨，多层板用50钉子与次龙骨钉紧，梁边间距300mm，中间间距500mm。（9）每段模板支设完毕后应进行自检，其后上报项目部施工技术人员，施工技术人员会同项目质检员检查合格后报审监理验收。123 模板专项施工方案1.1.1楼梯模板安装（1）工艺流程：测量放线→扣件式架体安装→主龙骨安装→次龙骨安装→胶合板安装→模板预检→下铁钢筋安装→水电埋件安装→上铁钢筋安装→钢筋隐检/水电隐检→开盘鉴定→浇筑混凝土→养护、清理（2）木胶板钉铁钉之前，必须先用手提电钻在木胶板上打眼。（3）为进一步保证模板的平整，模板支模前先在楼梯平台板、梯段边墙面上弹好板面50cm控制线，拉线调整顶板模板的方木、龙骨及板面。（4）铺设主龙骨：主龙骨采用50×100mm双木方，要求主龙骨距U托中间，不得偏心受力，且保证主龙骨在垂直其铺设方向不得有可移动现象。（5）木胶板之间的缝均不允许贴不干胶带而采用硬顶。板、墙交界边龙骨挤顶处使用海绵密封条粘贴顺直且挤顶严密，防止漏浆。（6）休息平台处锚入墙体钢筋在墙内甩贴模筋，浇筑完毕后剔除贴模筋进行钢筋绑扎。（7）当楼梯板采用多层支架支撑时，支柱垂直，上下层支柱在同一竖向中心线。顶板铺完后，用水平仪测量板标高，进行校正，并用靠尺找平。最后将模板内杂物清理干净，办理预检手续。（8）楼梯踏步支模时，应注意上下梯段踏步踢面错开装修层厚度20mm，以便装修施工完成后使楼梯踢面齐平。1.1.2洞口模板安装（1）根据各洞口的尺寸安装相应模板。安装时，应控制好洞口的边线位置、上口标高、对角线及垂直度等。经过上面几个方面检查合格后，再进行加固，用短钢筋从洞口模板外面顶紧，洞口侧面不少于3排，侧面小于1000mm的每边不少于2排，连接定位使用附加钢筋与洞口四周的暗柱钢筋和过梁钢筋连接。合模或砼浇筑时其洞口尺寸不变形。（2）所有洞口均应以特殊点加以控制，避免门口移位。在模板下口开一个洞作为观测孔，浇注、振捣砼时，随时观察，看浆是否上浮到观测口处，防止漏振。1.2模板拆除1.2.1墙体模板拆除（1）拆除时间：在常温下，墙体模板拆除要根据现场同条件养护试块的强度确定，墙体混凝土强度必须达到1.2Mpa后方可拆除模板。（也可根据以往经验，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏即可拆除。）（2）拆除顺序：拆模前填写拆模申请书，经批准后可以拆模时，方准拆除。拆模时，应先拆除钩头螺栓、穿墙螺栓、连接螺栓，再松支腿、起吊。对拆除后的螺栓等及时清理、收集、运走，再堆放整齐。123 模板专项施工方案（1）门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被破坏，跨度大于1000mm的洞口，拆模后及时加钢管支撑回顶。1.1.1顶板、梁、楼梯模板拆除底模拆除时，混凝土强度应符合下表要求。构件类型构件跨度达到设计混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2；≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100悬臂构件－≥100（1）顶板混凝土强度达到100％（根据砼同条件试件强度结果）方可拆除。拆模顺序后为后支先拆，先支后拆，先拆非承重构件，后拆除承重构件。拆模时不要用力过猛过急，拆下来的周转料要及时运走、整理，集中堆放在指定地点，以防丢失。（2）楼板模板不论早拆或完全拆除，拆模时间必须根据砼同条件强度试件报告结果，提交拆模申请，审批合格后方可拆除。1.1.2顶板后浇带模板拆除顶板后浇带混凝土未达到设计强度前，后浇带所在跨及相邻跨的竖向支撑以及外墙的水平支撑均不得拆除。123 模板专项施工方案1.质量评定标准1.1主控项目1、墙体、顶板模板及支架体系设计必须具有足够的强度、刚度和稳定性，施工中顶板模板下支撑体系要专门验收。2、顶板模板拆除要编制专门的技术交底，施工中严格按照技术交底要求的拆除顺序执行。墙体模板拆除要根据季节及温度情况控制时间。3、顶板模板下支撑体系支设时，立杆要拉线控制，上下层立杆必须对正，立杆下垫38×85木方长度不小于250mm。4、严禁脱模剂粘污钢筋和与混凝土接槎处。1.2一般项目1、模板制作，应保证规格尺寸准确，棱、角平直光洁，面层平整，拼缝严密不漏浆、不错台、不跑模、不涨模、不变形,采用封闭型模板宜设排气孔。2、模板安装，应依据施工方案确保模板的位置线、轴线、标高、垂直度、结构构件尺寸、门窗、孔洞位置等符合设计要求。3、跨度等于或大于4m的梁板模板应按设计要求起拱，起拱高度为跨度的1-3/1000，起拱线要顺直，不得有折线。4、封堵缝隙的胶条、压缝软管或塑料泡沫条等物，不得突出模板表面，严防浇入混凝土内。预埋件、螺栓、插铁、水、电管线、箱盒，应埋设位置尺寸准确，固定牢固。5、混凝土接茬处施工缝模板安装前，应预先将已硬化混凝土表面层的砂浆软弱层剔凿、清理干净,外露钢筋插铁沾有灰浆油污应清刷干净。6、模板表面均匀涂刷水性脱模剂，涂刷时间正确。1.3允许偏差项目模板安装允许偏差及检查方法项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移柱、墙、梁3尺量2底模上表面标高±3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础±5尺量柱、墙、梁±34层高垂直度层高不大于5m3经纬仪或吊线、尺量5相邻两板表面高差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺123 模板专项施工方案7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位置2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置2拉线、尺量螺栓外露长度+5、－010预留洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5、－011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高±5对角线612插筋中心线位移5尺量外露长度+10、0123 模板专项施工方案1.成品保护措施墙体及顶板等模板支设完成以后，混凝土浇筑人员、钢筋绑扎人员严禁私自拆除模板的各种支撑。必须改动时，由木工进行，并及时恢复。顶板模板支设完毕以后，在放置钢筋或者其他物品时，必须轻拿轻放，严禁砸碰顶板模板。顶板模板支设完毕以后，其他工种施工时，不得将废弃物品随意放在模板上，或在梁、墙模板边缘施工，以免掉入模板内杂物无法清理。墙体模板拆除不下来的时候，不得用撬棍硬撬，用木锤或者垫木砸。模板搬运及码放时，应轻拿轻放，小心碰撞，防止模板变形。1.1墙、柱模板施工1、模板支撑，对拉螺栓要设专人检查是否支稳，是否拧紧牢固，不得有漏支，漏拧现象发生，以免发生胀模。2、拆模时，提前松动对拉螺栓，应根据天气、温度、外加剂等因素掌握。3、拆模时，不得使用大锤，以防模板碰撞墙体开裂，如果拆除困难，可使用撬杠从模板底部撬动。4、模板起吊时，应保证模板与墙体的距离，防止模板碰撞墙体。1.2顶板模板施工1、模板下支撑体系支设时，立杆要拉线控制，上下层立杆必须对正，立杆下垫35×85木方长度不小于250mm。2、临时性的爬梯、脚手架、均应搭设牢固，在楼层边缘施工时，要设防护栏和安全网。3、禁止在梁模上行走，模板必须架设牢固，连接可靠。4、顶板模板验收完毕后，绑扎钢筋时严格控制楼层荷载，施工用料分散堆放。5、普通碗扣架拆模时，先拆下横向扣件，然后拆除楼板模板支柱，每根龙骨留1-2根支柱暂时不拆。6、拆模时，需在立柱的下层水平支撑上铺放脚手板，操作人员行走不宜直接踩在水平支撑上操作，拆下的模板必须及时码放在楼层上。7、拆模时间应按规定执行，或经技术人员同意。拆模应按工艺执行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。123 模板专项施工方案1.环境保护措施1、模板拆卸后集中吊往模板存放区清理、存放；2、板上的水泥残块清理下来后集中运往现场的垃圾站，不得随意弃洒；墙体剔除的水泥碎块也应派专人清理干净，运往垃圾站；3、拆下来的废旧螺栓、螺母等不得随意丢置，应收集起来清理备用或回收；4、已报废模板则应集中回收处理，不得乱扔乱放；5、清理与修复有毒有害废弃物的排放施工现场，废化工材料及其包装物、容器以及受污染的土地、水体、油手套、含油棉纱棉布、油漆刷等也应及时清理及回收。6、模板所用的脱模剂是挥发性化学物品，容易污染环境，需实行封闭式、容器式的管理和使用，尽量避免因泄露、遗洒而对环境造成污染。作业前对操作者进行指导，使用时注意涂刷均匀，不要过多，以免洒在地上污染地面。123 模板专项施工方案1.施工安全保障措施1、登高作业各种配件放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。2、周转材料吊装时应绑扎牢固，模板、扣件架管应外包安全网。3、装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。4、装拆模板时，必须采用稳定的钢筋爬梯和施工平台，不得随意攀爬。5、高处作业，操作人员应挂上安全带。6、拆除墙体模板时，应先用工具用手感判断混凝土强度是否合适，然后逐步拆除，并在确保强度达到要求以后方可大面积拆除。7、模板使用前应严格检查吊钩等部位是否连接牢固，严禁使用不合格的模板、杆件、连接件以及支撑件。8、拆模时间应按规定执行，或经技术人员同意。拆模应按工艺执行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。9、模板起吊前应检查吊装用绳索、卡具及吊环是否完整有效，并应先拆除所有临时支撑，经检查无误后方可起吊。10、模板起吊前应将吊车的位置调整适当，做到稳起稳落，就位准确；禁止人力搬动模板，严防模板大幅摆动或碰到其他模板。11、拆模起吊前应复查穿墙销杆是否拆净，在确无遗漏且模板与墙体完全脱离后方可起吊。拆外墙模板时，应先挂好吊钩，绷紧吊索，再拆除销杆和扁担。吊钩应垂直模板，不得斜吊，以防碰撞相邻模板和墙体。摘钩时手不离钩，待吊钩吊起超过头部后方可松手，超过障碍物以上的允许高度才能行车或转臂。12、当风力为5级时，允许吊装1—2层模板或构件；风力超过5级应停止吊装。13、雨天施工时，注意防滑措施，脚手板绑铁丝或钉木条做防滑条。14、木胶板露天堆放时，选择地势高的地方，下部用方木垫平码放整齐。如遇下雪，上面覆盖塑料布，防止受潮变形。123 模板专项施工方案1.计算书梁模板450*950计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称450*950新浇混凝土梁计算跨度(m)7.7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)450×950新浇混凝土结构层高(m)6梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1123 模板专项施工方案当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.4非自定义:0.208风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)50123 模板专项施工方案结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：123 模板专项施工方案W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.95)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.95)+1.4×0.7×2]×1＝31.319kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.95]×1＝29.555kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.95]×1＝24.325kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×29.555×0.152+0.117×1.764×0.152＝0.071kN·mσ＝Mmax/W＝0.071×106/37500＝1.897N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×24.325×1504/(100×10000×281250)＝0.03mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm123 模板专项施工方案满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×29.555×0.15+0.45×1.764×0.15＝1.892kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×29.555×0.15+1.2×1.764×0.15＝5.194kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×24.325×0.15＝1.459kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×24.325×0.15＝4.014kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：123 模板专项施工方案q1＝max{1.892+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(0.95-0.25)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.45/2，(0.9-0.45)-0.45/2]/2×1，5.194+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3}=5.231kN/mq2＝max{1.459+(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(0.95-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.45-0.45/2，(0.9-0.45)-0.45/2]/2×1，4.014+(0.3-0.1)×0.45/3}＝4.044kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×5.231×0.92，0.5×5.231×0.052]＝0.424kN·mσ＝Mmax/W＝0.424×106/83330＝5.084N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×5.231×0.9，5.231×0.05]＝2.824kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.824×1000/(2×50×100)＝0.847N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算123 模板专项施工方案ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×4.044×9004/(100×9600×4166700)＝0.449mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.044×504/(8×9600×4166700)＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×50/250＝0.4mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.231×0.9，0.4×5.231×0.9+5.231×0.05]＝5.178kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.444kN，R2＝R3＝5.178kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×4.044×0.9，0.4×4.044×0.9+4.044×0.05]＝4.003kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝3.015kN，R"2＝R"3＝4.003kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：123 模板专项施工方案1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.243×106/4490＝54.023N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)123 模板专项施工方案Vmax＝5.178kNτmax＝2Vmax/A=2×5.178×1000/424＝24.425N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.041mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.052kN，R2=8.57kN，R3=8.57kN，R4=0.052kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算123 模板专项施工方案两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.052,0.052]＝0.052kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝8.57kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算123 模板专项施工方案Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.208×0.9×1.82/10＝0.076kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.95)+1.4×0.9×2]×1＝31.71kN/m2)小梁验算q1＝max{1.921+1.2×[(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(0.95-0.25)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.45/2，(0.9-0.45)-0.45/2]/2×1，5.27+1.2×(0.3-0.1)×0.45/3}=5.306kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.049kN，R2＝8.677kN，R3＝8.677kN，R4＝0.049kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.049+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.45/2)/2×0.9，8.677，8.677，0.049+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.45/2)/2×0.9]+0.076/0.9＝8.762kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8761.542/(0.588×424)+0.076×106/4490＝52.163N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！123 模板专项施工方案非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.049+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.45/2)/2×0.9，8.677，8.677，0.049+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.45/2)/2×0.9]+0.076/0.9＝8.762kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(6-0.95)+Mw/lb＝max[0.049+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.45/2)/2×0.9，8.677，8.677，0.049+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.45/2)/2×0.9]+0.909+0.076/0.9＝9.671kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9670.542/(0.139×424)+0.076×106/4490＝181.106N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C15立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=9.671kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值123 模板专项施工方案βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.91N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.91+0.25×0)×1×1200×100/1000=76.44kN≥F1=9.671kN满足要求！2、局部受压承载力计算123 模板专项施工方案根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.2N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.2×40000/1000=1166.4kN≥F1=9.671kN满足要求！梁侧模板450*950计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性123 模板专项施工方案新浇混凝梁名称450X950混凝土梁截面尺寸(mmxmm)450×950梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.95新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.95}＝min{34.213，22.8}＝22.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.95}＝min{34.213，22.8}＝22.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×22.8+1.4×0.9×2]＝30.222kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝22.8kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)600主梁合并根数2123 模板专项施工方案小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，650设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3123 模板专项施工方案，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×30.222＝30.222kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×22.8×1＝27.702kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×27.702×0.2332+0.117×2.52×0.2332＝0.167kN·mσ＝Mmax/W＝0.167×106/37500＝4.45N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×22.8＝22.8kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×22.8×233.3334/(100×10000×281250)＝0.163mm≤233.333/400=0.583mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×27.702×0.233+1.2×2.52×0.233＝7.816kN正常使用极限状态R"max＝1.1×l左×q＝1.1×0.233×22.8＝5.852kN五、小梁验算123 模板专项施工方案小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×50小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.667小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.167计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝7.816kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.816×0.62，0.5×7.816×0.252]=0.281kN·mσ＝Mmax/W＝0.281×106/41667＝6.753N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！123 模板专项施工方案2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.816×0.6，7.816×0.25]=2.814kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.814×1000/(2×100×50)＝0.844N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝5.852kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.852×6004/(100×9350×1041670)＝0.527mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=5.852×2504/(8×9350×1041670)=0.293mm≤250/400=0.625mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×7.816×0.6，0.4×7.816×0.6+7.816×0.25]＝5.158kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×5.852×0.6，0.4×5.852×0.6+5.852×0.25]＝3.862kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。计算简图如下：123 模板专项施工方案同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.881kN，R2＝5.158kN，R3＝5.158kN，R4＝1.881kN正常使用极限状态：R"1＝1.404kN，R"2＝3.862kN，R"3＝3.862kN，R"4＝1.404kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.421×106/4490=93.813N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算123 模板专项施工方案梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×7.503×1000/424＝35.39N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.253mm≤450/400＝1.125mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×9.384/1＝8.914kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！梁模板450*2400计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012123 模板专项施工方案5、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称450*2400新浇混凝土梁计算跨度(m)7.7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)450×2400新浇混凝土结构层高(m)6梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.4非自定义:0.208风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)123 模板专项施工方案梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)375,525梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：123 模板专项施工方案平面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：123 模板专项施工方案W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.4)+1.4×0.7×2]×1＝76.243kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.4]×1＝74.48kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×2.4]×1＝61.3kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×74.48×0.152+0.117×1.764×0.152＝0.172kN·mσ＝Mmax/W＝0.172×106/37500＝4.593N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×61.3×1504/(100×10000×281250)＝0.075mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×74.48×0.15+0.45×1.764×0.15＝4.588kN123 模板专项施工方案R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×74.48×0.15+1.2×1.764×0.15＝12.607kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×61.3×0.15＝3.678kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×61.3×0.15＝10.114kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：123 模板专项施工方案q1＝max{4.588+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(2.4-0.25)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.45/2，(0.9-0.45)-0.45/2]/2×1，12.607+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.45/3}=12.643kN/mq2＝max{3.678+(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(2.4-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.45-0.45/2，(0.9-0.45)-0.45/2]/2×1，10.114+(0.3-0.1)×0.45/3}＝10.144kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×12.643×0.452，0.5×12.643×0.052]＝0.256kN·mσ＝Mmax/W＝0.256×106/83330＝3.072N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×12.643×0.45，12.643×0.05]＝3.414kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.414×1000/(2×50×100)＝1.024N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×10.144×4504/(100×9600×4166700)＝0.07mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝10.144×504/(8×9600×4166700)＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×50/250＝0.4mm满足要求！123 模板专项施工方案4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×12.643×0.45，0.4×12.643×0.45+12.643×0.05]＝6.258kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.492kN，R2＝R3＝6.258kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×10.144×0.45，0.4×10.144×0.45+10.144×0.05]＝5.022kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝3.042kN，R"2＝R"3＝5.022kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：123 模板专项施工方案1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.22×106/4490＝48.998N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)123 模板专项施工方案Vmax＝2.514kNτmax＝2Vmax/A=2×2.514×1000/424＝11.86N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.088mm≤[ν]＝l/250＝375/250＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.978kN，R2=8.772kN，R3=8.773kN，R4=0.978kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算123 模板专项施工方案两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.978,0.978]＝0.978kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝8.773kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算123 模板专项施工方案Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.208×0.45×1.52/10＝0.027kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.4)+1.4×0.9×2]×1＝76.08kN/m2)小梁验算q1＝max{4.584+1.2×[(0.3-0.1)×0.45/3+0.5×(2.4-0.25)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.45/2，(0.9-0.45)-0.45/2]/2×1，12.591+1.2×(0.3-0.1)×0.45/3}=12.627kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.977kN，R2＝8.762kN，R3＝8.763kN，R4＝0.977kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.977+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.45/2)/2×0.9，8.762，8.763，0.977+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.45/2)/2×0.9]+0.027/0.9＝8.793kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8792.951/(0.588×424)+0.027×106/4490＝41.179N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！123 模板专项施工方案非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.977+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.45/2)/2×0.9，8.762，8.763，0.977+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.45/2)/2×0.9]+0.027/0.9＝8.793kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(6-2.4)+Mw/lb＝max[0.977+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.45/2)/2×0.9，8.762，8.763，0.977+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.45/2)/2×0.9]+0.648+0.027/0.9＝9.441kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9440.951/(0.197×424)+0.027×106/4490＝118.937N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C15立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=9.441kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值123 模板专项施工方案βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.91N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.91+0.25×0)×1×1200×100/1000=76.44kN≥F1=9.441kN满足要求！2、局部受压承载力计算123 模板专项施工方案根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.2N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.2×40000/1000=1166.4kN≥F1=9.441kN满足要求！梁侧模板450*2400计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称450X2400混凝土梁截面尺寸(mmxmm)450×2400123 模板专项施工方案梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×2.4}＝min{34.213，57.6}＝34.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×2.4}＝min{34.213，57.6}＝34.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×34.21+1.4×0.9×2]＝44.085kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100123 模板专项施工方案结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，800，1400，2000设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：123 模板专项施工方案1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.085＝44.085kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.21×1＝41.565kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.565×0.2692+0.121×2.52×0.2692＝0.343kN·mσ＝Mmax/W＝0.343×106/37500＝9.153N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.21＝34.21kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.21×268.754/(100×10000×281250)＝0.401mm≤268.75/400=0.672mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.565×0.269+1.223×2.52×0.269＝13.596kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.269×34.21＝10.509kN五、小梁验算123 模板专项施工方案小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×50小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.667小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.167计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝13.596kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×13.596×0.52，0.5×13.596×0.12]=0.34kN·mσ＝Mmax/W＝0.34×106/41667＝8.158N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！123 模板专项施工方案2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×13.596×0.5，13.596×0.1]=4.079kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.079×1000/(2×100×50)＝1.224N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝10.509kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×10.509×5004/(100×9350×1041670)＝0.457mm≤500/400=1.25mmν2max＝qL4/(8EI)=10.509×1004/(8×9350×1041670)=0.013mm≤100/400=0.25mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×13.596×0.5，0.4×13.596×0.5+13.596×0.1]＝7.478kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×10.509×0.5，0.4×10.509×0.5+10.509×0.1]＝5.78kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。计算简图如下：123 模板专项施工方案同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝2.581kN，R2＝7.478kN，R3＝6.127kN，R4＝6.127kN，R5＝6.127kN，R6＝6.127kN，R7＝6.127kN，R8＝7.478kN，R9＝2.581kN正常使用极限状态：R"1＝1.987kN，R"2＝5.78kN，R"3＝4.693kN，R"4＝4.693kN，R"5＝4.693kN，R"6＝4.693kN，R"7＝4.693kN，R"8＝5.78kN，R"9＝1.987kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.802×106/4490=178.593N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算123 模板专项施工方案梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×9.151×1000/424＝43.165N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.754mm≤600/400＝1.5mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×14.874/1＝14.13kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！梁模板350*950计算书计算依据：123 模板专项施工方案1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称350*950新浇混凝土梁计算跨度(m)7.7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×950新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.4非自定义:0.208123 模板专项施工方案风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)242,358梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：123 模板专项施工方案平面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：123 模板专项施工方案W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.95)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.95)+1.4×0.7×2]×1＝31.319kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.95]×1＝29.555kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.95]×1＝24.325kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×31.319×0.1752＝0.12kN·mσ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.197N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×24.325×1754/(100×10000×281250)＝0.042mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm123 模板专项施工方案满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×29.555×0.175+0.437×1.764×0.175＝2.074kNR2=1.25q1l=1.25×31.319×0.175＝6.851kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×24.325×0.175＝1.596kNR2"=1.25q2l=1.25×24.325×0.175＝5.321kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：123 模板专项施工方案q1＝max{2.074+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.95-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2]/2×1，6.851+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=6.894kN/mq2＝max{1.596+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.95-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2]/2×1，5.321+(0.3-0.1)×0.35/2}＝5.356kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×6.894×0.92，0.5×6.894×0.052]＝0.558kN·mσ＝Mmax/W＝0.558×106/83330＝6.701N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×6.894×0.9，6.894×0.05]＝3.723kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.723×1000/(2×50×100)＝1.117N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算123 模板专项施工方案ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×5.356×9004/(100×9600×4166700)＝0.595mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.356×504/(8×9600×4166700)＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×50/250＝0.4mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×6.894×0.9，0.4×6.894×0.9+6.894×0.05]＝6.825kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.986kN，R2＝6.825kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×5.356×0.9，0.4×5.356×0.9+5.356×0.05]＝5.303kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝2.512kN，R"2＝5.303kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：123 模板专项施工方案1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.121×106/4490＝26.952N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)123 模板专项施工方案Vmax＝3.413kNτmax＝2Vmax/A=2×3.413×1000/424＝16.097N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.017mm≤[ν]＝l/250＝242/250＝0.968mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.942kN，R2=5.456kN，R3=5.456kN，R4=0.942kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算123 模板专项施工方案两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.942,0.942]＝0.942kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝5.456kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算123 模板专项施工方案Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.208×0.9×1.82/10＝0.076kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.95)+1.4×0.9×2]×1＝31.71kN/m2)小梁验算q1＝max{2.108+1.2×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.95-0.12)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2]/2×1，6.937+1.2×(0.3-0.1)×0.35/2}=6.979kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.952kN，R2＝5.521kN，R3＝5.521kN，R4＝0.952kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.952+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1.2+0.3-0.35/2)/2×1.2，5.521，5.521，0.952+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1.2+0.6-0.3-0.35/2)/2×1.2]+0.076/0.6＝5.648kNf＝N/(φA)+Mw/W＝5648.487/(0.588×424)+0.076×106/4490＝39.677N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！123 模板专项施工方案非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.952+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1.2+0.3-0.35/2)/2×1.2，5.521，5.521，0.952+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1.2+0.6-0.3-0.35/2)/2×1.2]+0.076/0.6＝5.648kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(4.5-0.95)+Mw/lb＝max[0.952+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1.2+0.3-0.35/2)/2×1.2，5.521，5.521，0.952+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1.2+0.6-0.3-0.35/2)/2×1.2]+0.639+0.076/0.6＝6.309kNf＝N/(φA)+Mw/W＝6309.402/(0.139×424)+0.076×106/4490＝124.076N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=6.309kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值123 模板专项施工方案βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1200×100/1000=131.88kN≥F1=6.309kN满足要求！2、局部受压承载力计算123 模板专项施工方案根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×40000/1000=2705.4kN≥F1=6.309kN满足要求！梁侧模板350*950计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性123 模板专项施工方案新浇混凝梁名称350X950混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350×950梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.95新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.95}＝min{34.213，22.8}＝22.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.95}＝min{34.213，22.8}＝22.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×22.8+1.4×0.9×2]＝30.222kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝22.8kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁合并根数2123 模板专项施工方案小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，650设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3123 模板专项施工方案，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×30.222＝30.222kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×22.8×1＝27.702kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×27.702×0.2072+0.121×2.52×0.2072＝0.141kN·mσ＝Mmax/W＝0.141×106/37500＝3.753N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×22.8＝22.8kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×22.8×207.54/(100×10000×281250)＝0.095mm≤207.5/400=0.519mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×27.702×0.207+1.223×2.52×0.207＝7.21kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.207×22.8＝5.408kN五、小梁验算123 模板专项施工方案小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×50小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.667小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)104.167计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝7.21kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.21×0.62，0.5×7.21×0.252]=0.26kN·mσ＝Mmax/W＝0.26×106/41667＝6.229N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！123 模板专项施工方案2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.21×0.6，7.21×0.25]=2.595kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.595×1000/(2×100×50)＝0.779N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝5.408kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.408×6004/(100×9350×1041670)＝0.487mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=5.408×2504/(8×9350×1041670)=0.271mm≤250/400=0.625mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×7.21×0.6，0.4×7.21×0.6+7.21×0.25]＝4.758kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×5.408×0.6，0.4×5.408×0.6+5.408×0.25]＝3.569kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。计算简图如下：123 模板专项施工方案同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.645kN，R2＝4.758kN，R3＝3.915kN，R4＝4.758kN，R5＝1.645kN正常使用极限状态：R"1＝1.227kN，R"2＝3.569kN，R"3＝2.898kN，R"4＝3.569kN，R"5＝1.227kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.329×106/4490=73.274N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算123 模板专项施工方案梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×6.347×1000/424＝29.938N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.254mm≤450/400＝1.125mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×8.729/1＝8.293kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！板模板250厚计算书计算依据：123 模板专项施工方案1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称（5.95以下）板新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)5.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.40.13123 模板专项施工方案风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计模板支架高度(m)6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)200主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：123 模板专项施工方案模板设计平面图123 模板专项施工方案模板设计剖面图(楼板长向)123 模板专项施工方案模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：123 模板专项施工方案W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×1=10.035kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.035×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.375kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×6.375×2004/(384×10000×281250)＝0.047mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算123 模板专项施工方案小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁验算方式简支梁因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.05kN/mM1＝q1l2/8＝2.05×0.92/8＝0.208kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝0.065×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.715kN·m123 模板专项施工方案M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.05×0.22/2，0.065×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.208，0.715，0.631]＝0.715kN·mσ＝Mmax/W＝0.715×106/83330＝8.584N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.5q1L＝0.5×2.05×0.9＝0.923kNV2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.065×0.9+0.5×3.15＝1.604kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.05×0.2，0.065×0.2+3.15]＝3.163kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.923，1.604，3.163]＝3.163kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.163×1000/(2×50×100)＝0.949N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.2＝1.315kN/m跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×1.315×9004/(384×9350×4166700)＝0.288mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.315×2004/(8×9350×4166700)＝0.007mm≤[ν]＝l1×2/250＝400/250＝1.6mm满足要求！123 模板专项施工方案六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁验算方式简支梁1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.911kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2=1.355kN/m承载能力极限状态按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.911×0.9＝0.86kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.911×0.2＝0.382kNR＝max[Rmax，R1]＝0.86kN;正常使用极限状态按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×1.355×0.9＝0.61kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.355×0.2＝0.271kN123 模板专项施工方案R＝max[Rmax，R1]＝0.61kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.305kN·mσ＝Mmax/W＝0.305×106/4490＝68.014N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算123 模板专项施工方案主梁剪力图(kN)Vmax＝1.815kNτmax＝2Vmax/A=2×1.815×1000/424＝8.563N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.745mm跨中νmax=0.745mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.481mm≤[ν]=200×2/250=1.6mm满足要求！123 模板专项施工方案七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.496Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.13×0.9×1.82/10＝0.043kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1×0.9×0.9+0.043/0.9]＝8.549kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝8548.528/(0.496×424)+0.043×106/4490＝50.223N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝8.549kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C15123 模板专项施工方案立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=8.549kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc123 模板专项施工方案,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.91N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.91+0.25×0)×1×1200×100/1000=76.44kN≥F1=8.549kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.2N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.2×40000/1000=1166.4kN≥F1=8.549kN满足要求！123 模板专项施工方案板模板120厚计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称（5.95以上）板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)5.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75123 模板专项施工方案新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.40.13风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计模板支架高度(m)4.5立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)600立柱距混凝土板长边的距离(mm)400主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)200主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：123 模板专项施工方案模板设计平面图123 模板专项施工方案模板设计剖面图(楼板长向)123 模板专项施工方案模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：123 模板专项施工方案W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×2004/(384×10000×281250)＝0.023mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算123 模板专项施工方案小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁验算方式简支梁因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.345kN/mM1＝q1l2/8＝1.345×1.22/8＝0.242kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝0.065×1.22/8+3.15×1.2/4＝0.957kN·m123 模板专项施工方案M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.345×0.22/2，0.065×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.242，0.957，0.631]＝0.957kN·mσ＝Mmax/W＝0.957×106/83330＝11.48N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.5q1L＝0.5×1.345×1.2＝0.807kNV2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.065×1.2+0.5×3.15＝1.614kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.345×0.2，0.065×0.2+3.15]＝3.163kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.807，1.614，3.163]＝3.163kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.163×1000/(2×50×100)＝0.949N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.662kN/m跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×0.662×12004/(384×9350×4166700)＝0.459mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.662×2004/(8×9350×4166700)＝0.003mm≤[ν]＝l1×2/250＝400/250＝1.6mm满足要求！123 模板专项施工方案六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁验算方式简支梁1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.137kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.702kN/m承载能力极限状态按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.137×1.2＝0.682kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.137×0.2＝0.227kNR＝max[Rmax，R1]＝0.682kN;正常使用极限状态按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×0.702×1.2＝0.421kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.702×0.2＝0.14kN123 模板专项施工方案R＝max[Rmax，R1]＝0.421kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.477kN·mσ＝Mmax/W＝0.477×106/4490＝106.325N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算123 模板专项施工方案主梁剪力图(kN)Vmax＝1.705kNτmax＝2Vmax/A=2×1.705×1000/424＝8.043N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.82mm跨中νmax=1.82mm≤[ν]=1200/250=4.8mm悬挑段νmax＝0.822mm≤[ν]=200×2/250=1.6mm满足要求！123 模板专项施工方案七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.496Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.13×1.2×1.82/10＝0.057kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×1.2×1.2+0.057/1.2]＝5.739kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5738.908/(0.496×424)+0.057×106/4490＝40.054N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝5.739kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C35123 模板专项施工方案立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=5.739kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc123 模板专项施工方案,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1200×100/1000=131.88kN≥F1=5.739kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×40000/1000=2705.4kN≥F1=5.739kN满足要求！123'