孙家岭公路隧道施工组织设计

'安徽理工大学毕业设计本科毕业设计说明书孙家岭隧道施工组织设计学院（部）土木建筑学院专业班级：土木05-3学生姓名：冯思航指导教师：王晓健2009年6月6日 安徽理工大学毕业设计孙家岭隧道施工组织设计摘要关键词 安徽理工大学毕业设计目录摘要（中文）摘要(外文）1绪论61.1引言62隧道设计概况62.1工程概况62.2工程环境条件62.3隧道围岩稳定性评价62.4隧道主体工程设计72.4.1隧道平面线形设计72.4.2隧道纵断面设计72.4.3隧道横断面设计72.4.4衬砌内轮廓72.4.5隧道长度82.4.6各类围岩所占隧道的比例83隧道支护设计计算93.1隧道支护参数设计93.1.2锚杆长度：93.1.3锚杆布置：93.1.4支护参数确定93.2隧道衬砌结构力学计算93.2.1载荷确定93.2.2衬砌几何要素103.2.3位移计算123.2.4解力法方程213.2.5计算主动荷载和被动荷载分别产生的衬砌内力，233.2.6最大抗力值求解253.2.7计算衬砌总内力263.2.8衬砌截面强度验算263.2.9将内力计算结果按比例绘制成弯矩图M及轴力图N274施工总体安排284.1总体施工安排284.2施工目标284.3施工工期284.4现场施工组织机构29 安徽理工大学毕业设计图4-1现场施工组织机构图294.4.1施工队任务划分及劳力配置304.4.2劳动力安排304.5机诫设备配备304.6风水电供应方案：314.7施工场地布置：314.7.1弃渣场地及卸渣道路的布设：314.7.2材料库的布置324.7.3生产房屋和生产设施的布置：324.7.4生活房屋的布置：325隧道洞身施工325.1开挖方法325.2洞口开挖335.3明洞开挖345.4管棚施工375.4.1管棚施工工艺说明：375.4.2管棚加工385.4.3管棚钻机施作大管棚395.4.4技术质量要求395..5管棚预注浆作业395.5.1注浆配合比405.5.2控制注浆压力405.5.3注浆程序405.5.4注浆注意事项：406隧道洞身施工406.1洞身开挖406.2钻爆设计426.2.1光面爆破426.2.2Ⅲ级围岩426.2.3出碴446.2.4机具配备456.2.5注意事项456.3支护456.3.1喷射混凝土456.3.2施工注意事项：466.3.3锚杆施工466.3.4钢筋网476.3.5超前小导管486.3.6超前小导管注浆作业496.4超前锚杆496.5二次衬砌506.6防水层536.7测量与监控55 安徽理工大学毕业设计6.7.1监控的原理与阶段556.7.2量测目的、仪器和内容556.7.3隧道施工技术的项目、方法及频率566.7.4量测的作用及注意事项576.7.5量测项目587辅助作业设计597.1空压机站的设计要求597.1.1管道安装注意事项：597.1.2供风量计算607.2施工供水、排水617.2.1供水617.2.2贮水池要求：617.2.3供水管道要求617.2.4排水627.3供电，照明及计算627.4通风627.4.1通风目的627.4.2通风的方式627.4.3防尘措施：628质量及安全保证体系638.1开挖质量控制638.1.1石方洞身开挖施工638.1.2锚杆质量控制638.2砼施工质量控制648.2.1钢筋绑扎648.2.2砼浇筑施工648.2.3喷砼施工648.3工期保证措施648.4施工安全保证措施658.5安全目标658.6安全保证体系658.7确保安全施工的技术组织措施658.8技术安全保证措施668.9施工用电、机械设备及车辆使用安全保证措施678.10文明施工保证措施688.11环境保护及工程维护措施688.11.1施工环境保护措施688.11.2缺陷责任期内对工程的维护69结论70参考文献71致谢72 安徽理工大学毕业设计1绪论1.1引言2隧道设计概况2.1工程概况孙家岭隧道进口里程DIK186+226，出口里程DIK188+650。隧道全长2424m。其中两端明挖总长为36m占隧道全长的1.4％，Ⅴ级围岩开挖段全长212m占全隧道长的8.7％，Ⅳ级围岩开挖段全长80m占隧道全长的3.3％，Ⅲ级围岩开挖段全长1850m占隧道全长的76.3％。因洞内排水要求隧道前半段设坡度为3‰的上坡。2.2工程环境条件地表水较发育，受大气降水控制。地下水主要为第四系孔隙水及基岩裂隙水，花岗岩中基岩裂隙水较丰富，水量较大，水质具弱硫酸型酸性及弱～中等容出型侵蚀。区内未见地质构造形迹，地震动峰值加速度为0.2g，无不良地质及特殊地质现象。2.3隧道围岩稳定性评价属低山丘陵剥蚀地貌，埋深35～170m，自然横坡15～40度。上覆第四系全新统坡洪积层（Q4d1+p1）粉质粘土厚2～6m，坡残积层（Q4d1+e1）粉质粘土厚0～2m、2～6m不等。下伏地层为燕山晚期第一次侵入岩花岗岩底层，分别为全风化、弱分化不等，具体围岩级别见附图。地表水较发育，受大气降水控制。地下水主要为第四系孔隙水及基岩裂隙水，花岗岩中基岩裂隙水较丰富，水量较大，水质具弱硫酸型酸性及弱~中等溶出型侵蚀。建议参数：泥质软弱夹层C=25kPa，φ=15°。 安徽理工大学毕业设计2.4隧道主体工程设计2.4.1隧道平面线形设计本隧道全部位于曲线线段上。隧道位置根据隧址区地形、地质工程条件、环境、造价、功能等因素综合确定，在综合考虑线形指标及工程造价的前提下，同时实地勘察，充分研究了隧道所处地域的地形、地质情况，主要考虑隧道进、出口地形田间，隧址区工程地质条件，营运管理设施场地等因素拟定不隧道方案。2.4.2隧道纵断面设计隧道纵断面设计综合考虑了隧道长度，主要施工方向、通风、排水、洞口位置以及隧道进、出口接线等因素，隧道平、纵面指标见下表：表1隧道纵断面设计隧道名称起讫桩号坡度平曲线孙家岭铁路隧道DIK186+226～DIK188+6500.3％曲线2.4.3隧道横断面设计隧道建筑限界参照给定的主要技术标准，由于设计行车速度为250km／h，本次设计隧道建筑限界按250km／h行车速度拟定。2.4.4衬砌内轮廓隧道内轮廓应符合相关《铁路隧道设计规范》。《铁路工程技术标准》规定的建筑界限的要求，考虑照明、通讯、排水、装饰等其他设施需要的空间，各种设备均不得侵入建筑限界；衬砌内轮廓的形状和尺寸应考虑围岩类别、结构受力的特点及便于施工、设计轮廓采用单心圆内轮廓。在设计中亦考虑了模板支架内挤量、内饰预留量、施工误差等。表2-2隧道几何尺寸 安徽理工大学毕业设计参数隧道名称内轮廓形式内轮廓半径净高净宽备注大乌江隧道单心圆6.659.345m13.30m250km/h经过断面优化比选和计算分析，本隧道的衬砌设计为单心圆，最大宽度为14.86m，最大高度为12.74m（从路线设计标高算起），路拱横破为0.3％。2.4.5隧道长度孙家岭隧道是新建铁路福洲至厦门客运专线隧道工程，隧道全长2424m，里程DIK186+226～DIK188+650，最大埋深170m。2.4.6各类围岩所占隧道的比例本隧按行车最高速度v=250km/h，客运专线双线隧道设计，内轮廓执行《时速250公里客运专线双线隧道复合式衬砌》通隧（2005）0201-5图。洞内采用重型轨道碎石道床，铺设Ⅲ型轨枕及60kg/m钢轨，设计轨面至道床底面高度为77cm。线间轨距4.6～5.0m。隧道设双侧救援通道，宽度1.5m，救援通道通行面高出内轨顶面30cm。各级围岩所占隧道比例如下表：表2-3各类围岩所占隧道的比例围岩级别Ⅲ级Ⅳ级Ⅴ级长度（m）／百分比（％）1580/76.380／3.3212／8.7 安徽理工大学毕业设计3隧道支护设计计算3.1隧道支护参数设计3.1.1锚杆直径：根据《铁路隧道设计规范》利用工程类比法Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ级三种围岩选用锚杆的直径均为φ22。3.1.2锚杆长度：根据《铁路隧道设计规范》利用工程类比法Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ级三种围岩选用锚杆的长度分别为3m和3.5m。3.1.3锚杆布置：根据《铁路隧道设计规范》利用工程类比法Ⅳ级围岩可选用间距为1.2×1.2m的矩形排列布置，Ⅴ级围岩可选用间距为0.8×1.0m的矩形排列布置。3.1.4支护参数确定根据《铁路隧道设计规范》可选用强度为C25混凝土。根据《铁路隧道设计规范》利用矩形布置钢筋网支护，对于Ⅳ、Ⅴ级两种围岩钢筋网配置分别为φ8，30×30cm及φ10，25×25cm。钢筋的搭接长度为30d，分别为240mm和300mm。采用单层钢筋网，喷射混凝土厚度为20cm和25cm。3.2隧道衬砌结构力学计算3.2.1载荷确定围岩类别为Ⅲ类，容重r=20kN/，围岩的弹性抗力系数k=0.4×kN/，衬砌材料为C25混凝土，弹性模量=2.8×kPa，容重=26kN/厚度350mm。 安徽理工大学毕业设计图3-1隧道支护参数1.根据式，=0.45×围岩竖向均布压力q=0.45×式中:S——围岩类别，此处S=3——围岩容重，此处=20kN/——跨度影响系数，=1+（-5），毛洞跨度=13.30+2×0.06其中0.06m为一侧平均超挖量，=5～15时，=0.1，此处=1+0.1×（13.42-5）=1.842所以，有:q=0.45××20×1.842=132.624kPa此处超挖回填层重忽略不计。2.围岩水平均布压力:e=0.25q=0.25×132.624=33.156kPa3.2.2衬砌几何要素1.衬砌几何尺寸内轮廓半径=6.650m；6650 安徽理工大学毕业设计外轮廓半径=7.000m；6650+280+500中轴线半径=6.825m；2.半弧长及分段弧长半弧角度：θ=108.671667°，108.671667半拱轴线长度：s=×π=×3.1415×5.685=12.9444m将拱轴线分为8段，每段轴线长为：===1.16786m。3．各分块接缝（截面）中心的集合要数（1）与竖向轴的夹角===13.2507°=2=27.1678°同理：=40.7517°=54.3365°=67.9195°=81.5034°=95.0873°=108.6712°另一方面：=108.6716°角度闭合差△≈0（注：因墙底面水平，计算衬砌内力是用=90°）（2）接缝中心坐标=sin=6.825×0.2348=1.6029=sin=6.825×0.45659=3.1163=sin=6.825×0.65278=4.4552=sin=6.825×0.81244=5.5449=sin=6.825×0.92665=6.4244=sin=6.825×0.98902=6.7500=sin=6.825×0.99606=6.7981=sin=6.825×0.94837=6.4658 安徽理工大学毕业设计=（1-cos）=6.825×（1-0.9720）=0.1909=（1-cos）=6.825×（1-0.8987）=0.7529=（1-cos）=6.825×（1-0.7575）=1.6560=（1-cos）=6.825×（1-0.5830）=2.8457=（1-cos）=6.825×（1-0.3759）=4.2594=（1-cos）=6.825×（1-0.1477）=5.8166=（1-cos）=6.825×（1+0.0886）=7.4302=（1-cos）=6.825×（1+0.3201）=9.0099表3-1单位位移计算表面sincos0001279.883400279.88341113.25070.23480.9720279.883453.429710.1997290.08314226.50140.45650.8897279.8834210.7242158.6542438.53762340.75170.65270.7575279.8834463.2070366.60761972.9504454.33560.81240.5830279.8834769.46422266.49814139.30992567.91950.92660.3759279.88341192.13535077.78138021.81884681.50340.98900.1477279.88341627.97329469.269313005.07202795.08730.9960-0.0886279.88342079.589615451.766919890.8296489010279.88342521.469522715.919128038.74161Σ2239.06728944.992755916.696276077.1810 安徽理工大学毕业设计3.2.3位移计算1单位位移用辛普近似计算，按计算列表进行，单位位移的计算见附表3-1单位位移计算如下：=≈Σ=×2239.0672=129.3900×==≈Σ=×8944.9927=513.7141×=≈Σ=×55916.6962=3231.2860×计算精度校核为：+2+=（129.3900+2*513.7141+3231.2860）×=4388.1042×=Σ=×76077.1810=4396.3100×角度闭合差△≈0注：1．I——截面惯性矩，I=2．不考虑轴力的影响2荷载位移——主动荷载在基本结构中引起的位移每一楔块上的作用力竖向力：=q式中：——衬砌外缘相邻两截面之间的水平投影长度，由附图得：=1.2062=1.1501=1.0242=0.8437=0.6184=0.3670Σ=5.2726m≈=5.30m水平压力：=e式中：——衬砌外缘相邻两截面之间的竖直投影长度，由附图得：=0.1411=0.4158=0.6684=0.8853=1.0452=1.1588=1.2162=1.2066Σ=6.7374≈H=6.74m自重力：=式中：——接缝衬砌截面厚度注：计算时，应使第8个楔块的面积乘以作用在各个楔块上的力均在列表2-4中，各集中力均通过相应图形的形心。 安徽理工大学毕业设计图2-2衬砌结构计算图示外荷载在基本结构中产生的内力楔块上各集中力对下一接缝的力臂由附图得，分别记下、、内力按下式计算，见图2-3弯矩：=---Q-G-E轴力：=sin-cos式中：、——相邻两接缝中心点的坐标增值，按下式计算：=-=-、的计算见附表3-2、3-3.表3-2载位移计算表面sincossincos0010000010.23480.9720225.04196.492052.83986.310246.5296 安徽理工大学毕业设计20.45650.8897438.229925.6031200.038622.7791177.259530.65270.7575628.229956.2657410.045742.6213367.424440.81240.5830785.209296.2657637.904056.4414581.489550.92660.3759901.0458144.8353834.911554.4436780.468060.98900.1477969.9654197.7887959.295829.2134930.082470.9960-.0886982.4243249.6754978.4946-22.12111000.6157810994.8832303.3972994.88320994.8832基本结构中，主动荷载产生弯矩的校核为：=-q（-）=-132.624××(6.6458-)=-2770.0273=-=-×=-1447.7405=-(-+)=-(-+)-(-+)-(-+)-(-+)-(-+)-(-+)-(-+)-=-448.1802=++=-4267.9480一方面，从附表3-2得=-4239.1607闭合差：==0.6745％主动荷载位移计算过程见表3-4=≈=×(-5596140.5080)=-323386.9696×===-×31933707.8600=-1845369.1430×计算精度校核：+=-2168356.1130×==-×37453649.0400=-2168352.7440×闭合差≈0。 安徽理工大学毕业设计图3-2内力计算图示表3-3载位移的计算 安徽理工大学毕业设计876543210面0056.4580103.3804144.5203177.5703200.6998212.58300Q12.458912.458912.458912.458912.458912.458912.458912.45890G53.722651.885852.953448.069640.619430.662619.11116.49200E-0.0336-0.06330.21280.38970.54480.66940.75670.81050aq0.21300.02380.16660.34780.50950.64270.73990.79580ag0.75710.81190.82440.79700.71280.59500.44390.26800Ae00-12.0142-40.2873-78.7346-118.8656-151.8649-172.29850-Qaq2.65370.2956-2.0756-4.3332-6.3478-8.0073-9.2183-9.94840-Gag-40.6734-42.1259-43.6547-38.0086-28.9535-18.2442-8.4833-1.73980-Eae982.4243969.9654901.0485785.2092628.2299438.2008225.041900∑(Q+E)249.6745197.7887144.835396.765756.265725.60316.492000∑E-0.33230.04810.42560.77591.08971.33891.51341.60290△x1.57971.63161.55721.43171.19070.90210.56200.19090△y326.459646.6553-383.4862-612.0706-684.5821-586.7071-340.578400-△x∑(Q+E)-394.4108-319.6859-225.5375-138.5394-66.9956-23.0965-3.648500-△y∑E-4239.1607-4133.1898-3818.3298-3151.5589-2318.3189-1452.7053-697.7846-183.98670M0p 安徽理工大学毕业设计表3-4主动荷载位移计算表面1+y00279.88340000011-183.9867279.883453.42971.1909-51334.8418-9830.3541-61134.663142-697.7846279.8834210.72421.7529-195298.3263-147040.1016-342338.436223-1452.7053279.8834463.20702.6550-406610.2933-672903.2639-1079550.32944-2318.3189279.8834796.46423.8457-648858.9760-1846458.008-2495316.96425-3151.5589279.88341192.13535.2594-882069.0202-3757084.615-4639153.80546-3818.3298279.88341627.97326.8166-1068687.1270-6216138.583-7284812.6727-4133.1898279.88342079.58967.4302-1156811.214-8595338.523-8595338.68248-4239.1607279.88342521.469510.0099-1186470.71-10688914.41-11876453.161Σ-5596140.508-31933707.86-37453649.04载位移-单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移各接缝处的弹性抗力强度抗力零点假定在接缝3，=40.7517°=最大抗力值假定在接缝5，=67.9195°=最大抗力值以上各截面抗力强度按下式计算：=查表3-1，算得：=0=0.5250= 安徽理工大学毕业设计最大抗力值以下各截面抗力强度按下式计算=（1-）式中：——点的弹性抗力——所论截面外缘点至h点的垂直距离；——墙底外缘点至h点的垂直距离由附图3-1得：=1.6442=3.2315=4.8163则=0.8834=0.5498=0按比例近似计算各楔块上抗力集中里=[]式中：——楔块i处缘长度，可通过量取夹角，用弧长公式求得，的方向垂直于衬砌外缘，并通过楔块上抗力图形的形心。抗力集中力与摩擦力的合力按下式计算==1.0198其作用方向与抗力集中力的夹角β=arctanμ=11.3309°。由于摩擦力方向与衬砌位移的方向相反，其方向向上。画图时，也可取其切向：径向=1：5的比例求出合力方向。的作用点即为与衬砌外缘的交点。将的方向线延长，使之交于竖直轴，量取夹角将分解为水平与竖直两个分力：=sin=cos以上计算列入表3-5弹性及摩擦力计算表：弹力抗力及摩擦力计算表计算单位抗力及相应摩擦力在基本结构中产生内力弯矩：=-∑轴力：=sin∑-cos∑式中——力至接缝中心的力臂，由断面图得。计算见表3-6，3-7单位抗力及相应摩擦力产生的载位移==∑=-×9568.3561=-550.4209×==∑=-×74021.3197=-4258.4729×校核为： 安徽理工大学毕业设计+=-（550.4209+4258.4729）×=-4808.9438×=∑=-×81695.4896=-4757.5010×闭合差△≈0。墙体弯矩作用下的转角单位弯矩作用下的转角：==×279.88342=559.7668×主动荷载作用下的转角：==-4239.1607×559.7668×=-2372941.42×单位抗力及相应摩擦力作用==-16.6901×559.7668×=-9342.5638×表3-5弹性抗力及摩擦力计算表面σRsincos3001.658700010040.52500.26251.65870.435465.24790.90810.41870.40320.1858510.76251.65871.264877.30170.97550.21981.25820.283560.88340.94171.65871.562091.06680.9998-0.01861.5926-0.029670.54980.71661.65871.1886104.86680.9665-0.25651.7515-0.3109800.27491.65870.4560117.57320.8864-0.46290.4122-0.2152 安徽理工大学毕业设计表3-6计算表面0.4440=1.2898=1.5929=1.2121=0.1650-----40.4705-0.2089-0.208951.3400-0.59490.8168-1.0535-1.648462.4623-1.09332.3921-3.08530.6939-1.1053-5.283973.7213-1.56233.9428-5.08562.0488-3.26350.5575-0.6758-10.677285.2040-2.31065.3824-6.94223.2322-5.14861.6298-1.97550.6736-0.3132-16.6901表3-7计算表面sincossincos454.33560.81240.58300.18590.15100.4320.2351-0.0841567.91950.92660.37590.40960.43511.66140.6245-0.1894681.50340.98900.14770.43980.43483.25400.4806-0.0458795.08730.9960-0.08860.12890.12844.4255-0.39210.5205890100.08630.08634.837700.08633.2.4解力法方程衬砌矢高f==9.0099m计算力法方程的系数为： 安徽理工大学毕业设计=+=（129.3900+559.7668）×=689.1568×=+f=（513.7141+9.0099×559.7668）×=5557.1569×===（3231.2860+×559.7668）×=48672.2021×=++（+）=-（323386.9696+2372941.4200+550.4209+9342.5638）×=-（2696328.3900+9892.9847）×=+f+（+f）=-（1845369.1430+9.0099×2372941.4200+4258.4728+9.0099×9342.5638）×=-(23225334.04+88434.0385)×以上将单位抗力及相应摩擦力产生的位移乘以，即为被动荷载的载位移。求解方程为：===315.3285-3.7314式中：=315.3285=-3.7314===256.4932+1.7571 安徽理工大学毕业设计其中：=256.4932=1.7571以上解得的、值代入原方程，校核计算是否正确，此处从略。3.2.5计算主动荷载和被动荷载分别产生的衬砌内力，计算公式为=+y+=cos+=+y+=cos+计算过程列如表3-8、3-9表3-8单位抗力即摩擦力产生的载位移计算表面1+y4-0.2089279.8834796.46423.8457-58.4676-166.3814-224.849015-1.6484279.88341192.13535.2594-461.3579-1965.1158-2426.475746-5.2839279.88341627.97326.8166-1478.8759-8602.0476-10080.905427-10.6772279.88342079.58967.4302-2988.3710-22204.1941-22204.194548-16.6901279.88342521.469510.0099-4671.2819-42083.5781-46759.0651∑-9568.3561-74021.3197-82695.4896 安徽理工大学毕业设计表2-9主、被动荷载下衬砌弯矩计算表面yy[]y[]000256.49320315.32850-3.73140-3.73141-183.98670.1909256.493221.0715-180.30630-3.73140.3354-3.39602-697.78460.7529256.493283.2035-189.34240-3.73141.32292.40853-1452.70531.6550256.4932183.2110-712.88060-3.73142.9080-0.82344-2318.31892.8457256.4932315.5082-1273.0878-0.2089-3.73145.00021.05995-3151.55894.2594256.4932473.2701-1742.3121-1.6484-3.73147.48422.10446-3818.32985.8166256.4932647.9772-2011.083-5.2839-3.731410.22031.04037-4133.18987.4302256.4932830.4507-1912.0656-10.6772-3.731413.0556-1.35308-4239.16079.0099256.49321010.7904-1612.8541-16.6901-3.731415.8312-4.5903表2-10主、被动荷载下衬砌轴力计算表面cos[]cos00256.4932256.493201.75711.7571146.5296249.3114295.841001.70791.70792177.2595210.4080387.667501.56321.56323367.4244149.2936516.718001.33101.33104581.4895149.5356731.0251-0.08411.02430.94025780.468096.4158876.8838-0.18940.66050.4711 安徽理工大学毕业设计6930.082437.8840967.9684-0.04580.25950.213771000.6157-22.7253977.89040.5205-0.15560.36498994.88320994.88320.08630-0.08633.2.6最大抗力值求解首先求出最大抗力方向内的位移。考虑到接缝5的径向位移与水平方向有一定的偏离，因此修正后有：计算过程列入附表3—11，位移值为：＝＝－最大抗力值为：　附表3—11最大抗力位移修正计算表截面积分系数088255.2127-1044.35694.2594375914.2530-4448.33371150463.9846-850.48404.0685205311.9483-3867.044242-52993.7946-674.09923.5065-185775.046-2363.122123-199523.446-230.45592.6044-519638.863-600.199344-356316.142296.64841.4137-503724.129419.37182 安徽理工大学毕业设计5-487924.117588.98670004-627911.8381-10859.32753.2.7计算衬砌总内力按下式计算衬砌总内力：计算过程列入附表2—12。表2-12衬砌总内力计算表截面[]0-215.018630.3099256.493295.1719351.66520.08628483.237801-195.691425.3851295.8410251.8991547.74010.04637104.86801349.92492-138.7876-13.8300387.667583.0478470.7154-0.0293-3870.78742914.31583-56.8007-7.6968516.718076.6976593.4156-0.0130-2154.2065-3565.2118461.0758-41.3012731.025154.1782785.2023-0.0524-11531.5319-32919.06425121.2641-16.2204876.883827.1467904.0305-0.0179-4539.8207-19336.9123659.946319.5113967.968412.3142980.28260.01895460.8889-31763.80687-77.965419.0031977.890421.2703998.91740.01905318.652239518.64988-264.51198.7736994.8832-4.9729989.91020.00852455.584922124.57526726.8835-21677.52943.2.8衬砌截面强度验算检查几个控制截面：1.拱顶（截面0）m