电除尘器流场模拟及结构改造

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国内图书分类号：ＴＫ２８４．８学校代码：１００５４国际图书分类号：６２１：．１密级公开硕±学位论文电除尘器流场模拟及结构改造硕±研究生：熊也导师：梁双印教授申请学位：工程硕±学科：动为工程及工程热物理专业：动力工程所在学院：能源动力与机械工程学院答辩日期：２０１５年３月授予学位单位：华北电力大学 Ｃｌａｓｓ巧ｅｄＩｎｄｅｘ：ＴＫ２８４．８ＵＤ．Ｃ：６２１．１．ＴｈｅｓｉｓｆｏｒｔｈｅＭａｓｔｅｒＤｅｇｒｅｅＥｌｅｃｔｒｏｓ化ｔｉｃＰｒｅｃｉｐｉｔａｔｏｒＦｌｏｗ巧ｄｄＳｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＲｅｆｏｒｍＣａｎｄｉｄａｔｅ：ＸｉｏｎｘｉｎｇＳｕｅｒｖｉｓｏｒ：Ｐｒｏｆ．ＬｉａｎＳｈｕａｎｉｎｐｇｇｙＳｃｈｏｏｌｏｆＥｎｅｒＰｏｗｅｒａｎｄＭｅｃｈａｎｉｃａｌＳｃｈｏｏｌ：ｇｙ，ＥｎｉｎｅｅｒｉｎｇｇＭａｒｃｈ２０１５Ｄａ，ｔｅｏｆＤｅｆｅｎｃｅ：ｒｃｅ－Ｃｏｎｆｅｒｒｉｎ－ｎｓｔｎｈＤｃｇｇＩｉｔｕｔｉｏ：ＮｏｒｔＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ 华北电力大学硕±学位论文原创性声明本人郑重声明：此处所提交的硕±学位论文《电除尘器流场模拟及结构改造》，是本人在导师指导下，在华北电力大学攻读硕±学位期间独立进行研究工作所取得的成果。据本人所知，论文中除已注明部分外不包含他人已发表或撰写过的研究成果。对本文的研究工作做出重要贡献的个人和集体，均已在文中Ｗ明确方式注明。本声明的法律结果将完全由本人承担。作者签名；＾的ｒ日期：年３月５日华北电力大学硕±学位论文使用授权书《电除尘器流场模拟结构改造》系本人在华北电力大学攻读硕±学位期间在导师指导下完成的硕±学位论文。本论文的研究成果归华北电力大学所有，本论文的研究内容不得Ｗ其它单位的名义发表。本人完全了解华北电力大学关于保存、使用学位论文的规定，，同意学校保留并向有关部口送交论文的复印件和电子版本允许论文被查阅和借阅。本人授权华北电力大学，可Ｗ采用影印、缩印或其他复制手段保存论文，可Ｗ公布论文的全部或部分内容。‘＂本学位论文属于（请在［＾＾上相应方框内打＾）：保密□，在年解密后适用本授权书不保密作者签名：承日期：此瓜年月ｆ日导师签名■：曰期：Ｍ年月ｒ曰ｉｉ５ 华北电力大学硕±学位论文摘要随着对环境的要求越来越高，除尘器在电厂中有广泛的重要应用。如何经济、有效地提高除尘效率，降低粉尘排放量，成为电除尘工作者研究的热点问题。根据研究经验，，影响除尘器效率的关键因素是除尘器内部烟气流动分布的均匀性Ｗ往对气流分布的调节是通过模型试验来完成，但劳动强度大、耗时长、成本高。随着数值计算技术的发展，数值模拟逐渐成为强有力的研究手段。２本文首先河北某电厂２２５ｍ电除尘器为原型，依据计算流体动力学華本原理，ＷＦＬＵＥＮＴ软件为平台，探索出适合于电除尘器流场数值模拟的方法和规律，分析了气流分布板等装置对流场的影响。首先对该除尘器的各个结构进行了详细的测绘、收集数据后构建出除尘器Ｈ维实体模型。利用Ｇａｍｂｉｔ划分模型网格。将网格文件导入Ｆｌｕｅｎｔ中，确定汁算的流域设置边界条件，利用Ｆｌｕｅｎｔ采取ＳＩＭＰＬＥ算法进行仿真数值仿真模拟计算，获得在不同数量、布置不同位置气流分布板下的气流分布流场，对其静压、全压Ｗ及流向进行横向对比，得出较为合理的气流分布装置方案。最后，对除尘器进口烟箱的倾斜角度进行改造，通过模拟汁算分析其可行性。关键词：电除尘器气流分布板布置流场模拟；极板间距；电场长度；；９ 华北电力大学硕±学位论文Ａｂｓ化ａｄｃｒｅａｓｄｅｍａｎｄｈａ过ｉｄｅＷｉ化ｉｎｉｎｆｏｒ化ｅｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃｒｅｃｉｉｔａｔｏｒｓｖｅｗｇ，ｐｐｒａｎｇｅｏｆａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓｉｎｐｏｗｅｒｐｌａｎｔｓｉｍｐｏｒｔａｎｔｌｙ．Ｈｏｗｔｏｉｍｐｒｏｖｅｄｕｓｔｃｏｌｌｅｃｔｉｎｇｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｅｃｏｎｏｍｉｃａｌｌａｎｄｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌａｎｄｒｅｄｕｃｅｄｕｓｔｅｍｉｓｓｉｏｎｕａｎｔｉｔａｒｅｂｅｃｏｍｉｎｙｙｑｙｇｆｏｃｕｓｅｄｏｎｂｙｔｈｅｏｅｒａｔｅｓ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｔｈｅｅｘｅｒｉｅｎｃｅｔｈｅｋｅｆａｃｔｏｒｓａｆｆｅｃｔｉｎｔｈｅｐｇｐ，ｙｇｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｏｆｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｏｒｉｓｕｎｉｆｏｒｍｉｔｙｏｆｉｎｔｅｒｎａｌｇａｓｆｌｏｗｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ，Ａｄｕｓｔｍｅｎｔｏｆａｉｒ打ｏｗｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｉ打化ｅａｓｔｉｓｄｏ打ｅｂｙｍｏｄｅｌｔｅｓｔＢｕｔｔｈｉｓｍｅｔｈｏｄｉｓｊｐ，－ｌａｂｏｒｉｎｔｅｎｓｉｖｅｔｉｍｅｃｏｎｓｉ拍ｌｉｎａｎｄｃｏｓｔｌ．Ｗｉｔｈｔｈｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｎｕｍｅｒｉｃａｌ，ｇｙｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｈａｓｂｅｃｏｍｅａｏｗｅｒｆｕｌｒｅｓｅａｒｃｈ化ｏｌ．，ｐＴｈｉｓａｅｒ—ｐｔａｋｅｓｔｈｅ１；ｅｃｈｎｉｕｅｗａｙｏｆｓｉｍｕｌａｔｉｎｍｏｄｅｌｓｉｍｕｌａｔｉｎａｎｔｅｔｅｔａｋｅｓｐｑｇｇｙｐ，ｔｈｅｅｌｅｃｔｒｏｓ佔ｔｉｃｒｅｃｉｉｔａｔｏｒｗｉｔｈ２２５ｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄａｒｅａｏｆａｃｅｒｔａｉｎｌａｎｔｉｎＨｅｂｅｉｐｐｐｒｏｖｉｎｃｅａｓａｎｔｅｅｂａｓｅｓｏｎｒｉｎｃｉｌｅｓｏｆｕｔａｔｉｏｎａｌＦｌｕｉｄＤｎａｍｉｃｓａｎｄｔａｋｅｓｐｔｙｐ，ｐｐＣｏｍｐｙＦＬＵＥＮＴａｓｐｌａｔｆｏｒｍｉｎｏｒｄｅｒｔｏｅｘｌｏｒｅｓｕｉｔａｂｌｅｍｅｔｈｏｄｓａｎｄｒｕｌｅｓｆｏｒｎｕｍｅｒｉｃａｌｐｓｉｍｕｌａｔｉｏ打ｏｆｆｌｏｗｆｉｅｌｄｉ打ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃｒｅｃｉｐｉｔａｔｏｒａｎｄａｎａｌｚｅ化ｅｅｆｅｃｔｓｏｆ化ｅａｉｒｐ，ｙｆｌｏｗ化ｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｂｏａｒｄｄｉｆｅｒｅｎｔｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎｓ．Ａｆｔｅｒｃａｒｒｙｉｎｇｏｕｔａｄｅｔａｉｌｅｄｍａｐｐｉｎｇａｎｄｄａｔａｃｏｌｌｅｃｔｉｎｇｏｆｅｖｅｒｙｐａｒｔｏｆｔｈｅｅｏ－ａｅｍｏｄｅａｎｄｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃｒｅｃｉｉｔａｔｒｔｈｉｓａｅｒｂｕｉｌｔｕａｔｈｒｅｅｄｉｍｅｎｓｉｏｎｌｒｏｔｏｔｌｐｐ，ｐｐｐｐｙｐｍａｄｅ化ｅｔｒａｎｓ化ｒｍａｔｉｏｎｏｆ化ｅｆｌｏｗｐａｓｓａｇｅａｃｃｏｒｄｉｎｇｌｙ．Ｔｈｅｎ化ｅＧＡＭＢＩＴｗａｓｕｓｅｄ化ｄｉｖｉｄｅｔｈｅｒｉｄｓｆｏｒａｌｌ１：ｈｅｍｏｄｅｌｓ．Ａｆｔｅｒｔｈｅｍｅｓｈ巧ｌｅｓａｒｅｉｍｏｒｔｅｄ化化ｅＦｌｕｅｎｔａｎｄｔｈｅｇｐｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｂｏｕｎｄａｒｙｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓａｎｄｃｏｍｐｕｔｉｎｇａｒｅａｓ，ｔｈｅＦｌｕｅｎｔｗａｓｕｓｅｄｔｏｃａｒｒｙｏｎｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ．Ｔｈｅｏｅｒａｔｉｎｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅｐｇｐｐｒｏｔｏｔｙｐｅｍｏｄｅｌａｓｗｅｌｌａｓｔｈｅｍｏｄｅｌａｆｔｅｒｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｗａｓｔｈｕｓｌｙｏｓｓｅｓｓｅｄ．Ａｆｔｅｒｐｓｅｔｉ打ｇｄｉｆｅｒｅｎｔｉｎｌｅｔｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｆｏｒｓｅｖｅｒａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓ，ｃａｎｏｂｔａｉｎｔｈｅｆｌｏｗ行ｅｌｄｏｆａｉｒｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏ打ｕｎｄｅｒ化ｆｅｒｅｎｔｌｏｃａｔｉｏ打ｓａｎｄｎｕｍｂｅｒｓｏｆｔｈｅａｉｒｆｌｏｗｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｂｏａｒｄｂ，ｙｃｏｍｐａｒｅｔｈｅｓｔａｔｉｃｐｒｅｓｓｕｒｅａｎｄｔｏｔａｌｐｒｅｓｓｕｒｅａｎｄｆｌｏｗｐｒｏｐｅｒｔｉ的，化ｇｅｔａ巧ａｓｏｎａｂｌｅｌａｙｏｕｔｐｌａｎｏｆａｉｒ化ｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｄｅｖｉｃｅ．Ｆｉｎａｌｌｙ巧ｃｏｎｓｔｍｃｔｉｏｉｉｏｆｄｈａｎｌｅｏｆｄｕｓｔｃｏｌｌｅｃｔｏｒ，ｇｏｆｉｍｏｒｔｅｄｔｏｂａｃｃｏｂｏｘａｎｄａｎａｌｓｉｓ化ｅｆｅａｓ化。ｉｔｂｙｓｉｍｕｌａｔｉｎｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ．ｐ，ｙｙｇＫｅｙｗｏｒｄｓ：ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｏｒｓ；ｆｌｏｗｆｉｅｌｄｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ；ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔｏｆａｉｒｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｌａｔｅｅｌｅｃｔｒｉｃｌａｔｅａｃｉｎｔｈｅｌｅ打ｔｈｏｆｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄｓｐ；ｐｐｇ；ｇ１０ 华北电力大学硕±学位论文目录摘要９Ａｂｓｔｒａｃｔ１０第１章绪论１３１．１研究课题的背景及意义１３Ｉ丄１研究背景１３１丄２研究意义１４１．２静电除尘器的研究现状１４１．３电除尘器简介１６１．３．１除尘器的分类１６１．３．２按气体在电除尘器内的运动方向分类１７１．３．３按除尘器的形式分类１７１．３．４按除尘板和电晕极的不同配置分类１８１．３．５按振打方式分类１８１．４本文主要研究内容１８第２章静电除尘器简介及研究方法简介２０２．１静电除尘器的基本原理２０２．２本文所采用的测量方法和步骤２１２．３电除尘器空气动力场描述２３２．４气流分布对除尘效率的影响２３２．５气流分布不均匀分析２４２．６改善气流均匀性的措施２５２．６．１导流板２５２．６．２气流分布板２６２．７气流均匀性的评判标准２８２．８本章小结２９Ｆｈｅｎ第３章电除尘器ｉｔ气流分布数值模拟３０３．１物理模拟试验３０３丄１模拟所需Ｈ大相似定律３０３丄２物理模型试验方法３１３丄３模型模化的近似转化巧３．２数值模拟的试验方法％３．２．１计算流体动力学ＦＬＵＥＮＴ简介％１１ 华北电力火学硕±学位论文３．２．２传统理论分析方法、试验测试方法与ＦＬＵＥＮＴ数值模拟计算方法．．．．．．．３７３．３ＦＬＵＥＮＴ软件结构３７３．４电除尘器气流分布数值模热方法３９３．４．１ＦＬＵＥＮＴ总体计算流程３９３．４．２建立几何模型３９３．４．３划分几何网格３９３．４．４定义边界条件类型３９３．４．５利用ＦＬＵＥＮＴ进行仿真计算４０３．５本章小结．．．．．．．４０，第４章电除尘器数值流场模拟及计算结果４２４．１原型除尘器数据参数４２４．２建立几何模型４２４．３网格划分４４４．４进出口边界条件４６４．５对除尘器进行Ｆｌｕｅｎｔ数值仿真模拟４８４．６模拟计算结果５２４．．６１压为结果对比５２４．６．２流向对比分析５７４．７电除尘器计算结果分析５９４．８电除尘器改造方案５９４．８．１入口烟箱倾斜改造５９４．８－２改造结果对比６０４．９本章小结６０第５章结论与展望６２１结论６２２除尘器的问题与展望６３参考献６４攻读硕±期间发表的论文６７攻读硕±期间参加的科研工作６８致谢６９１２ 华北电力大学硕上学位论文第１章绪论１．１研究课题的背景及意义１丄１研究背景社会的前进离不开能源，能源资源是国家经济建设的支柱，能源在保障国民经济持续并且高效快速健康发展中占有不可或鮮的地位。现如今，能源己经成为限制一社会经济快速发展的主要因素之，在接下来的２０年里，随着能源耗量与需求的不断増加，能源形势在我国将更为严峻。众所周知，我国拥有丰富的能源资源，尤其是化石能源资源。而其中，煤炭占据主要地位。针对中国的现状是人口密集，人口基数大，导致我国能源的人均拥有量很低一，只相当于世界平均水平的半。我国正从制造大国向制造强国转变，我国一二钢产量、位水泥产量己居世界第，发电量居世界第化但能源浪费情况依然触Ｗ目惊也，污染十分严重，环保形势更趋严峻。烟尘主要排放来自于火电厂、钢厂等燃煤企业，成为了环境治理的关键所在。为满足经济快速发展的需求，实现在２０２０２０００９一年要实现在年基础上经济总量翻两翻，我国的总装机容量要达到亿１０亿千瓦一，电力的需求増长程度可见斑。Ｗ目前的排放控制标准，由于火电厂的运行而排放的烟尘达５００万吨／年、Ｓ〇２达２１００万吨／年、ＮＯｘ达１０００万吨／年Ｗ上。我国的大气环境由于大气污染物的排放而日益恶化，电力行业的可持续发展也将成为一Ｗ纸空谈。电除尘器的提效创新，袋式除尘的蓬勃发展，烟气脱硫的快速推进，烟气脱硝的蓄势待发环保设备呈现多头并进的可喜局面。如何因势利导，规范有序、科学的进行综合管理一，其中的个重要环节就是把治理污染的装备使用好、管理好，并使其发挥应有的效能。电除尘器是我国的火电厂的必要配奢设备，烟气经过除尘器除去其中的颗粒烟尘，确保排向大气层中的烟气干净清洁。为目前全国范围内ＰＭ２．５空气质量的改Ｐ１善、提高空气质量有重要意义。国外多称静电除尘器。电除尘器的的工作原理为烟气在通过电除尘器的电场区域时，，带有放电极点的阴极线使得烟尘带上正电荷而在阴极线两侧为带有正电荷的阳极板，带有负电荷的烟尘由于电场力的作用向阳极板运动，到达阳极板巧被阳极板捕获收集。阳极板振打装置会定期振打阳极板，使得积累的烟尘由于重力和振打力的作用掉落至除尘器下方的灰斗当中被收集除去，最后干净的烟气流出除尘器。３１ 华北电力大学硕±学位论文电除尘器技术水平也在不断提高。电除尘器的除尘效率商，处理烟气的量大，Ｗ压力损失小。除尘器按照其工作原理共分为Ｈ大类：过滤式除尘器、静电除尘器、磁力除尘器。由除尘器排除的气体在环保质量上已经达到了国家标准，再排向大气。一近年来，电除尘器技术发展动向主要有Ｗ下六个特点致力于进步提高除尘效率。排放标准日益严格，对除尘器的指标要求更加提高。在保证除尘器基建投资和己运行设备的运行维护费用的前提下，并且同时保证电除尘器运行的可靠性和高效率，尽可能节约能源并且采取经济有效的办法解决高化电阻楷尘的捕集问题，提高电除尘器对煤种变化的适应性成为更加需要解决的问题。１丄２研究意义除尘器在钢厂，煤厂，木工车间，面粉厂等烟气粉尘含量过高的工厂和车间得一到广泛的应用。空气粉尘问题日趋成为当代社会的首要问题么。现代文明社会越加在意生活环境的优化和保护，但是雾疆天气逐步影响着各个大中型城市，雾靈主要的形成原因就是空气中可吸入粉尘造成的一，其中包括工业粉尘、汽车尾气等系列的来源，长期吸入颗粒容易造成肺部疾病Ｗ及其他并发症。针对于工业粉尘，除尘器的必要性就越发的重要。城市空气污染．。，ＰＭ２５的日益加重这些问题都驱使我们必须提高火电厂除尘技术，降低烟尘排放量。因此现在火力发电厂中都必须配备除尘器一，Ｗ除去烟气中的粉尘。提高静电除尘器烟气除尘效率，进步降低排向大气的烟气中的粉尘成为更有必要的研究课题。由于电除尘器的高效率运行，烟气中烟尘浓度的大幅下降使得电除尘器在火电厂中广泛使用，有力的保护了电力行业的形象Ｗ及改善生活环境。但是有利的同时会伴随着挑战。只有电除尘器的设计、制造、安装、调试、运行管理和维护都正确合理，就能保证保持电除尘器长期高效、稳定运行，若是其中一个或多个环节欠缺Ｗ，势必对电隐尘器性能产生影响。因此对除尘器结构＆及运１Ｐ１行方式状况的改进成为必要的研究方向。１．２静电除尘器的研究现状我国工业紛尘排放量巨大，导致生态环境遭到严重破坏，在建设和谐社会的道路上形成了严重的阻碍，为了响应当今社会的健康经济可持续发展，电除尘器的作用尤重要。虽然我国这几年，科研技术依然致力于电除尘技术的研究，但仍然与已经发展较为成熟的发达国家有一定的差距一，基础理论研究依然欠缺，有待进步深入。１４ 中北１为乂学硕Ｉ：学１１位论义２００１年李志富，唐庆元分析了文丘黑水膜除尘器改造成高效电除尘器的原因，比较了除尘器改造前后的技术经济指标，对该改造工程尖施后的经济、环境和社会Ｗ效益进行了分。２００３年中国科学院广州能源研究所的王显龙、何立波等人针对静电除尘器在工业领域的应用，介绍了传统静电除尘器的分类结构的同时，列举了当前使用的一器在除去气体污染物些新型静电除尘器的展望、异味等方，对静电除尘面的新应用进行Ｔ阐述。并提出了对于使用电凝并、无电晕式等除尘新机理的新概Ｗ念。对于新型除尘方式的探究，２００６年何鹏，秦红霞，宗燕兵等人在颗粒床除尘器髙温实验研究一文中，采用固体颗粒床除尘方式，对砂硕作为过滤介质的可行性和实用性进行了研究．通过对颗粒床除尘器高温条件下的实验研究，探讨了不同工况时除尘效率和压力损失的变化规律温度的关系。．推导了除尘效率和压力损失与＾结果表明，随着烟气温度的升高，除尘效率和压力损失均逐渐增大。２００７年赵海波，郑楚光在湿式静电除尘器的研究方面，Ｗ量化的方法静电增强湿式除尘器的除尘过程。得出典型的传统湿式重力喷淋除尘器对ＰＭ的分级除尘效率在５％Ｗ上，如果液滴荷电，有望使得该除尘器对ＰＭ的分级除尘效率达到７０％Ｗ上，；如果颗粒荷电ＰＭ的分级除尘效率将在２５％Ｗ上：在液滴和颗粒同时荷上相反电荷的静电增强湿？式除尘器中，ＰＭ的分级除尘效率接近１００％。２００９年张慧艳，田金玉Ｗ河北马头发电有限责任公司＃４锅炉除尘器改造为例，分析了国内火力发电厂烟气除尘设备进行技术改造的各种方案，并对各种方案进行了比较，该项技术改造方案对将要进行一ＵＷ除尘器技术改造的老火力发电厂具有定的参考价值。有部分学者针对静电除尘器和巧式除尘器进行改造合并，进行研究，Ｗ求达到更高的除尘效率。例如２０１２年高玉胜根据国家现行《火力发电厂大气污染物排放标准》并综合考虑国家《火力发电厂污染物排放标准》的要求。通过反复多方论证后对牡二电厂＃６机组锅炉的静电除尘器进行了静电与化巧复合除尘改造，取得了成功。其改造费用低、除尘效率、Ｗ排放率均达到国家标准。苏金海京能热电２００８年对１、３号锅炉除尘器进行了技术改造，降低了烟尘排放，满足了北京市污染物排放要求，并且在不同负荷下运行ｔＷ稳定可靠。，控制方式灵活国外的除尘技术发展相对我国來说较为先进，其中较为巧出的化产公司有丹麦史密斯公司，其公司的先进技术在于不仅能做到电源的节能技术，粉尘颗粒数量级减小，粉尘比电阻增高确保除尘器的高效、节能的运行；另外的具有代表性的公司是円本Ｒ立的低低温除尘技术、移动除尘器和湿式除尘器技术；阿尔斯通公司主要＾电除尘技术为电除尘整合控制系统巧？防及体化高频电源口１民，将高频高压整流））一变压器Ｔ／Ｒ与控制系统整合在起，用于静电除尘器、布巧除尘整合控制系统。（）１５ 华北电力大学硕±学位论文１．３电除坐器简介把粉尘通过不同方式从烟气中分离出来的设备被定义为除尘器或除坐设备。除尘器的性能用可处理的气体量、气体通过除尘器时的阻力损失和除尘效率来表达ＰＳ一一Ｉ。除尘器是由组或多组封闭式单元体组成内由，单元体组锥形体空气动力除一尘装置和多个滤筒组成。锥形体空气动力除尘装置位于箱体的中央位置，由具有定间隙的栅条组成。滤筒均匀布置在锥形体的两侧，下部分为储尘斗。储尘斗与自动集尘装置连接。它是将电厂锅炉燃烧后的含尘烟气通过静电除尘、布袋除尘或是旋风除尘的方式分离粉尘的设备。除尘原理不同除尘型式的除尘器除尘原理不同。。除尘器按其作用原理分成Ｗ下五类、；０）机械力除尘器包括重力除尘器惯性除尘器、离也除尘器等。（２）洗燦式除尘器包括水浴式除尘器、泡沫式除尘器，文丘里管除尘器、水膜式除尘器等。（３）过滤式除尘器包括布袋除尘器和颗粒层除尘器等（４）Ｗ使粉尘荷电而进行分离的静电除尘器。（５）磁力除尘器。近年来，Ｗ袋式除尘器、静电除尘器Ｗ及电袋合并除尘器的发展较为快速。１．３１．除尘器的分类按电极清灰方式分为：１．干式电除尘器干式除坐器捕集粉尘在干燥的状态下进行，通过借助机械振打的作用力来收集收尘版上沉积灰尘的除尘器称之为干式电除尘器。其缺点是在振打过程中，粉尘容易产生二次飞扬，因此，在干式电收尘器的设计时，应该将粉尘二次飞扬的问题纳入设计因素。现火电厂大多采用干式除尘器。２．湿式电除尘器湿式电除尘器是采用水喷淋或适当的其他方式在收尘极表面作用形成一层水膜一一，让被捕集的粉尘和水起混合，在水流因重力下流的过程中同时将粉尘同带出到灰斗里。因在水湿的状恣下收集粉尘而称为湿式电除尘器。它的优点在于没有粉尘二次飞扬的问题，但存在排出的极板清灰水可能会造成环境的二次污染。３．雾状粒子电捕集器一一般湿式电除尘器在于捕集液体这种电除尘器也是湿式电除尘器的种，不同是硫酸雾，焦油雾等物质的液滴，粉尘被捕集后呈液态流下得Ｗ去除。４．半湿式电除尘器半湿式电除尘器结合干式和湿式电收尘器的优点，它是干、湿混合式电除尘器。高温烟气通过干式除尘室餘尘，再进入湿式除尘室再次除尘后排向大气。洗涂水可１６ 华北电力大学硕±学位论文Ｗ被循环利用，经过湿式除尘室排出的泥浆通过泥浆粟通过浓缩池送往干燥机烘干后，被烘干的粉尘再回到干式除尘室经灰斗排出。１３２．．按气体在电除尘器内的运动方向分类按气体在电除尘器内的运动方向有立式和卧式之分。１、立式电除坐器：立式电除尘器内烟气自下而上作垂直运动。在气体流量小，收尘效率要求不高及粉尘易于捕集，或者安装场地较局限时适合使用。２、卧式电除尘器：。卧式除尘器中烟气体沿水平方向运动与立式的相较有下特点：（１）依据除尘器内的工作状态沿着烟气流动的方向可划分为多个电场区域，根■据不同的除尘标准Ｗ及除尘效率要求不同每个电场可各自施加不同电压。（２）电场长度可根据除尘效率的不同而增加或缩短，但对于立式除尘器由于在竖直方向上电场不宜太高，否则设备高度过高而导致安装困难，建筑物过高。（３）当烟气量较大时，在每个电广断面上卧式电除尘器内更加能够保证气流的均匀性。４适用于负压运行，大大増加了排风机的寿命。（）（５）根据捕集粉尘的颗粒粒径大小不同，可分别每个电场区域设置不同电压从便收集，对于有色稀金属回收捕集有很大优势。（巧胆识相较立式电除尘器来说，邱式除尘器占地面积较大，在新建电厂或旧厂改造时会受到场地因素的制约。１．３．３按除尘器的形式分类按除尘器的形式分为管式和板式之分。１、管式电除尘器管式电除尘器的收尘极的形式主要是一一组呈圆形根或、六角形或方形的管子，管截面中也是为不同形式的电晕线即放电极。管直径通常在２００到３００ｍｍ之间，长度为３到５ｍ之间。２、板式电除尘器：板式电除尘器是由许多块平板构成收尘极，极板通常被制作成为各种不同的截面形状，ｌｉｌ确保极板的刚度和抑制粉尘的二次飞扬问题。电晕放电极线放置在相邻两块收尘极板中间位置。１７ 华北电力大学硕±学位论文１．３．４按除尘板和电晕极的不同配置分类按除尘板和电晕极的不同配置有单区和双区之分。１、单区电除尘器。一单区电除尘器的收尘板和电晕极都被安装在同除尘区域内，在此区域内同时。完成粉尘的荷电和捕集，现在较为广泛使用的既为单区电收尘器２、双区电除尘器。双区电除尘器的电晕系统和收尘系统分别被安装在不同的区域内。电晕极和阳极板安置在前区，用Ｗ使粉尘荷电，，此区域称之为电离区，收尘极和阴极板安宣在用Ｗ捕集粉尘，此区域称之为为收尘区，１．３．５按振打方式分类按振打方式分为侧部振打电除尘器和顶部振打电除尘器１、侧部振打电除尘器。侧部振打装置安置于除尘器的阴极或阳极的侧部。烧臂健振打装置用途较为广°泛，在振打轴的３６０上均匀设置振打链头Ｗ防止振打不均匀造成的粉尘二次飞扬。一定的角度夹角振打时，振打力的方向与粉尘的下落角度形成。２、顶部振打电除尘器。这种电除尘器的振打整置设置除尘器的阴极或阳极的顶部，称为顶部振打电除。尘器早期引进美式电除尘器多为顶部锥式振打，且，由于其振打为不便调整普遍用于立式电除尘，因此得不到广泛应用，现应用较多的是顶部电磁振打，安装在除坐器顶部，振动的传递效果好，且运行安全可靠、检修维护方便。、、综上所述，电除尘器的类型很多，但是大多数工业咨炉是利用干式板式单区卧式，侧部振动或顶部振打电除尘器，本文将较详细介绍的是引进美国八千的代技术，加Ｗ吸收改进的ＢＥ型及郎Ｌ型电除尘器。１．４本文主要研究内容一综上所述，为了对静电除尘器有个初步的数值模拟，进行烟气固液两相流场的模拟分析，进而得出除尘效率，除尘电耗的影响因素，得到结论，提出改进假设方案，节约除尘能耗，提高除尘效率。在当今能耗时代有着代表性的意义。针对除尘器内的气流分布，讨论在除尘器进气烟箱和出气烟箱设置气流分布板的数量与方式的不同，分析不同情况下的气流分布流场，从压力，速度，气流分布１８ 华北电为大学硕±学位论文均匀性方面对比，直观对比由ＦＬＵＥＮＴ模拟所得的静压与全压云图，流向云图Ｗ及速度矢量图，得出较为优化的气流分布板的分布形式使得烟气具有更加优化的流动性和均匀性高除坐效率。，提，降低除尘器自身能耗，达到节能减排的作用再针对除坐器的结构进行改造试验，对电场极板间距进行改变，，从气流均匀性对比分析作为依据判断更为优化的极板间距；对电场有效长度进行改造，同样Ｗ气流流向均匀性作为判断依据来寻找最为优化的电场长度对比分析。１９ ｌＵ」华北丸乂学顿；学位论义第２章静电除尘器简介及研究方法简介２．１静电除尘器的基本原理电除尘器利用电泳现象，气体在极板之间的高压电源产生的高压电场作用下发生电力，原理是施加在电晕线上的高电压促使电晕极放电，使得气流中悬浮的粉尘颗粒荷电。荷电后的粉尘在阴极电晕线和阳极收尘板之间形成的不均匀电场中，由■于电场作用力的推动向养鸡板方向运动，最后在收尘板上沉积，与含尘烟气分离开来。电除尘器的除尘过程大致可分为Ｈ个过程：悬浮粉尘粒子的荷电过程、荷电后ｆＭＷ５３粉尘粒子在电场力的作用下运动和捕集过程、在机械力作用下振打清灰过程。１悬浮粉尘粒子的荷电：金属阳极板和阴极电晕线是两个曲率半径差别较大的（）一部件，，Ｗ保证在通高压直流电之后在其之间能维持个足Ｗ迫使气体发生电离的电场强度，，气体电离后产生的阴离子和阳离子，粉尘吸收被迫电离后的带电粒子达到粉尘荷电的目的。口）荷电后粉尘粒子在电场力的作用下运动和捕集过程：粉尘荷电后在电场力的驱动么下，向极性相反的电极运动，在电极板表面被捕集，最后沉积起来。机械力振打清灰一３：在收尘板上的沉积的粉尘积累到定厚度之后，在振打装（）置的机械力迫使下规律振打收尘板，，Ｗ及重为作用的影响下粉尘落下至除尘器下部的灰斗之中。２－原理图如图１所示；＂…数授？梁赞燦授键喉玄燦＾。声，、弓Ｓ．＾ｆ／／Ｉ：＇／Ｉ、■／勺广Ｉ＾＇＊．ｉ，《＞ｉｔｍｉ？１Ｓ，ｒｍ？ｓｓｉ公；ｌｆｓ；＞ｊＵ／ＭｔＩｉ、。＇．、Ｕｈｉｉｉ＼％去Ａ。Ｗ＾＇＇－－、ｇ’巧／Ｖ；化、、．’＇又禽顯＇城鹏；＾—．．）ＣＧｋ．矣裝）貧＇，方／攻巧克试ｓ，＇－＇！％４＞％ｎ＼ｓＩ若、＼Ｈ‘＞＊－＊＾ｉ？ｎ＞‘ＨｉＭｊ畫；＼１１；ｕ‘１＇：＇：；ｔｒｗ；：將：！Ｕ去冥ｔｎ满气护約气Ｌｘ＾￣占Ｉ—￣＾ｓＪｉ气ｉ，―？—，’＾＇—…ｗ？—＾ＩＪ＇言掉採每绞養拖若鷄锭５＾直茲够￡去ｊｊ？Ｉ２－１閣静屯除尘器屯场；；．ｌ作原理鹽２０ 华北电力大学硕±学位论文２．２本文所采用的测量方法和步骤电除尘效率的基本公式为科奔２（．１）式中７一除尘效率％，；—汾，ｍ／ｓ驱进速度；总集尘面积，ｍ２；０—烟气流量，ｍ３／ｓ；一该式为Ｄｅｕｔｓ化公式，它为电尘器的设计公式。该公式假定颗粒尺寸为常值，一旦被收尘版捕集粉尘和气流在极间距空间里面的海合式完全均匀的，并且粉尘，就不会返回到电场空巧。因此在实际的工程运用中我们使用改进公式：、．（心僻。斗ｅ．２（２）０＝ｆｋ＝０式中，Ａ为常数，Ａ值不同，曲线形态不同。当ｊｔｌ时，变成公＝？ｆｋ＝式即为熟知的Ｄｅｕｔｓｃｈ公式。根据数据表明，Ａ０．５时，接近于常数，即０ｋ几乎不会随前后电场的变化而变化，也不再随所要求除尘效率的高低而变化。此？一‘‘＂＊＇Ａ时，简单的看成个收坐难易参数可＾将，由于克服了众多应用中粒径分布问题而使用更为广泛。静电除尘器除尘效率是指同一时间内除尘装置去除的污染物数量与进入装置污染物数量的百分比。影响电除坐器性能的因素主要分为Ｈ大类，包括工况条件、电除尘器的技术状况Ｗ及电除尘器的运行条件。２１ 华北屯为乂学硕学位论文影响电除尘器性能的主要因素—、工况条件二、电除尘器的技术状巧＝、运行条件煤的成分结构形式运行电压与电流Ｉ飞灰成分极配型巧ＩＩＩＩ维錄子干燥和＇性清洁程度ＩＩ奮节ｆｊ＾烦１（牺度、Ｉ１－灰癖点等）振巧周期［，＾ｗ＋ｂ＊击１制造、安装精度包括：（１）极间距烟气条件（温（２）漏凤率度、湿度、烟（３）振打加速度及分布气成分、含尘量等气流分巧巧匀性ＩＩＩ祸炉工况条件ＩＩ（可物含量供电质量及供电区大小Ｌ等）ＩＩ另外在此要单独说明的是粉尘的比电阻。对于不同的电站飞灰，表观驱进速度Ｗｋ或Ｗ的大小也不同ＡＷ。或主要取决于粉尘比电阻。比电阻是由单位面积的粉尘在单位厚度下的电阻值相应的值的大小４Ｑ＊ｃｗ，单位为比电阻值在ｉ〇Ｗ下的粉尘，当它沉积接触收尘极时，几乎在瞬间就被中和，甚至带上正极性的电荷，５很容易二次扬起再次进入到气流中？，大大降低了除尘效率。而比电阻在１〇５ｉｉＱ？ｃｗ一ｌ〇范围内，当沉积收尘极时，带电粉尘中和进行适当，在极板上能形成层粉尘层，极板振打时，可使粉尘层呈片状下落，使电除尘效率保持较高状态。当粉尘比电阻值在｜｜Ｑ＊ｃｗｉ〇ｗ上时，沉积到收尘极板后，带电粉尘的电荷不容易被完全中和一，进步有可能在已经沉积的颗粒上逐渐累积形成相反额负电厂，随着场的数值逐渐增加，产生和电晕相反的作用效果，直接导致了除尘效率严重下降。因此，粉尘比电阻作为导电性能的重要衡量指标，对除尘器性能的影响最为明显。２２ 华北电力大学硕－上学位论文２．３电除尘器空气动力场描述在实际投入运斤当中，烟气并非能如人们所愿按照巧计时的设计速度均匀理想的流过极板之间的平行通道。由于设各结构的不尽合理或者某些其他部件的特殊因素致使气流在流动过程中出现奈甜等相当复杂的空气动力场情况＾６＾７］。其中就包括了；（１）在沿着某个电场内部的流通截面上的气流分布不均，存在沿着截面上級向和横向的不均两种不同情况。（巧由于存在祸流和由于结构因素造成偏离运动方向的气流冲击、射击或脉冲气流等导致电场内局部区域的不均匀。这种情况根据不同除尘器设计的结构形式的差异而表现形式和程度不同，根据具体情况要做出具体分析。２．４气流分布对除尘效率的影晌一电除尘器内空气动力场分布状况是对于除尘器的性能影响占最主要因素之。除尘器内气流分布不均对除尘器总收尘效率的影响，不亚于电场内作用于粉尘粒子ｕ９－２ｗ的静电力对收尘效率的影响。一直是投入初期最为关注的问题除尘器造价和占地面积，与此同时，也应在保证除尘效率的前提下尽可能提高气流速度。，这样可Ｗ减小除尘器体积在已经投入的电厂运行的除坐器改造中，除尘器的占地面积是更为需要解决的问题。。．电场内部若存在不均匀流动而造成的高、低速区域，会造成局部产生局部锅流和死角。除尘效率在低速区有所増加，島速区有所降低，增加的除尘效率远远不及损失的除尘效率，总的除尘效率是下降的。另外，荷电后的粉尘还未来得及沉降便有部分被高速流动的气流或者形成的祸流带走，己经沉积在阳极板的粉尘也同时容易被带出造成二次飞扬。电除坐效率受到不均匀气流影响而大大降低。粉尘性质对电场风速的选择关系甚大，另外收尘板的结构形式、粉尘对收尘板的粘附力等因素也有很大的影响性一。般来说。电场风速的确定无法根据收尘性质定量来分析一。按经验来看电场的风速的般规律是随着风速的増加除尘效率随之降一ｍ。／低根据除尘烟气流量和电场流通截面般要求电场的平均风速小于或等于１．２ｓ，但不能确保断面各点的风速大小。总结而言，气流分布不均匀将对电除尘器的运行产生如下影响１电场风速过高会导致电场流通截面上产生祸流现象。（）由于气流速度大小有，。（巧所差别粉尘量在不同电场区域的沉积程度也会不同２３ 华北电力大学硕±学位论文在气流分布低的区域，相应除尘效率更高，粉尘捕集程度高；反之粉尘捕集程度小。但由于粉尘量捕集的增加量远不能弥补粉尘减小的捕集量，导致除尘效率大大降低。（３）局部风速高会对己经沉积的粉尘产生冲刷现象，造成二次扬尘，进而扰乱流场内部流场。（４）在收尘板表面由于局部的气流流速过高形成压力徐度，这个压力梯度将产生与电场力对粉尘相反的作用力，阻碍干扰荷电粉尘向收尘板的运动。电晕线的放电极点上可能会由于低流速的气流沉积依附的灰尘，而造成不均匀（巧的电晕放电现象，扰乱粉尘荷电过程造成除尘过程奈乱，并且有可能还会形成低温。区域而对壳体造成局部腐蚀现象。（６）在实际运行当中，含尘烟气在进入除尘器时若本身的含尘浓度就不均匀，会使得除尘器内部的某些结构处堆积的粉尘过多。当这种情况在管道的弯头导流板或进气烟箱的气流分布板等部位发生，会使本来用Ｗ均匀气流的部位却更加破坏气流的均匀性。２．５气流分布不均匀分析ｐｓｉ造成气流分布不均匀的因素可Ｗ概括为Ｌ乂下几个方面：１由于与除尘器入口相连的水平烟道过短，水平烟道前的管道转弯处未设置气流（）导流板或者设置了导流板却设计不够合理，造成进入除尘器之前的气流已经不均匀。（２）进入除尘器之后的入曰烟箱的倾斜角度、入口导流板和气流分布板的设计不合理。，造成进气不均匀．（３）由于电除尘器本体结构在设计阶段存在缺陷，某些结构或局部对气流产生阻力过大。（４）并联的两台除尘器之间烟气流入之前就存在烟气分配不均匀，导致偏流产生。５由于负荷Ｗ及工况的变化造成锅炉运行工况不稳定，导致实际需要处理的烟气（）量比设计满负荷烟气量高，造成电场内部祸流。６电厂采购的煤种不稳定灰分差别较大计值高很多，烟气含尘（），，出现灰分比设浓度也相应大大增加。（７）除尘器密封结构不合理，存在严重的漏风现象。￣￣其中￣（１）（４）是设计原因，（５）＜６）是运行原因，而（７）为设备后期维护原因。其余在设备维护时可能造成气流流动不均的因素还包括：例如气流分布和导流板的腐２４ 中北屯办乂学顿Ｉ：学位论文等一系列因素。除此之外，除蚀，进气烟箱存在严重的积灰现象等、诱蚀造成脱落尘系统的其余附属设备的结构设计不合理，安装不合适，运行中出现异常现象同样会对空气动力场有很大影响。２．６改善气流均匀性的措施总结来说气流分布装置分为导流板、气流分布板Ｗ及某些安装槽型板，来促进气流分布的均匀性。２６．１．导流板导流板分为烟道导流板和分布板导流板。一烟道导流板安装在气流气流改变方向的弯头或改变速度的变径烟道中，般采？用６８ｍｍ的钢板制作。气流会随烟道的突然方向的改变随之转向，而在转向过程，此时内侧壁中管道内侧的气流发生转向的曲率半径比外侧的气流的小，受扰动大面的气流容易逆向流动，随着时间的推移形成大的渦流，而外侧的气流动压头损失增加２－。。示例图如２所示更小，会受到内侧气流扰动挤压，流速不会下降反而有所安装导流板将烟道内的气流在进入电除尘器前分割成大致均匀的若干股。有利于这种情况的改善。＾＾１１０图２－２垂宜方向上转水平烟道巧管的气流分布一２？ｍｍ的钢板制作其作分布板导流板安装在分布板上，般采用厚度为．５３，，用是将斜向气流导向成与分布板垂直的气流，使气流能水平地进入电场同时使电Ｗ－。场区的气流更加分布均匀。如图２３所示２５ 平北化丸大学顿±学化论文■■＊＊＊－？＂ＩＴ－＾＾ｆ广―．Ｉ＾——…＊＂＂＂＊＂＇ＪｉｍＩｈ＇广１１１图２－３烟道弯管安装导流板示意圈导流板的叶板间距要适当，不宜过大也不宜过小。气流转向将会受到惯性力的，影响如果气体转向时候的惯性力超过弯头处的叶板导流作用，叶板间距小可将气流进行薄片分割转向。在实际运行时，导流板不是绝对有效将气流均匀化，在导流一板出口处，依然存在定程度的气流奈流，若导流板设计合理，奈流程度会得到很口４大改善］，经过导流后的气流即便有较小的奈流强度也会很快衰减。２．６．２气流分布板气流分布均匀性不能靠完全靠导流板就能解决。在导流板么后的气流由于叶板的隔断作用使得气流出现分层的现象，并且流速高的层流虽然经过导流板裘乱现象有所缓解，但是流速高的问题依然没有解决。因此在进气烟箱之中还应该设置气流分布板使不同速度的层流均匀化。现在广泛使用的分布板有多种结构形式，例如垂直偏转、多孔板式、格板式、垂直折板Ｗ及Ｘ型孔板式等。目前由于多孔板式的气流分布板装置具有结构简单，ｔＷ容易制造的优势而得到广泛使用。针对本文所研究的中间进气式的进气方式，便采用的多孔板。多孔板将來自管道的分布板前的大规模奈流过滤开来，在短距离内减弱奈流程度，在经过分布板后形成范围的奈流。分布板的开孔率（圆孔面积与整个分布板面积之比一？）、设置层数及分布之间的距离，应通过经验或试验确定。进口封头般设晉２３层分布板，平接口封头设置３分布板，上接口和下接口封头设貴２层分布板，出曰均设置１层无孔气流分布板Ｗ。２６ 华北化为大学做学位论文＇／、＇气滤－—ｒ＾＜＿Ｖ．－———＾＿＿？————■ＶＸＶ＼图２４进气烟箱气流分布板和导流板示意图－１－气流分布板２导流板通过气流分布板的气流在沿着整个断面的大部分气流将处于均匀状态，因为多孔板上的小孔作用，通过分布板的气流大范围均匀但又会形成Ｗ小孔为中也的小规模的奈流现象。送种奈流现象当中，小孔中也所对应的位置气流速度相应较大，而孔圆周对应上的气流速度相对较小。因为小孔均是直径约为，出现波浪形流动状态一－１００２００ｍｍ的小直径孔，奈乱程度经过段时间的流动会逐渐的稳定下来。送段流动的距离从奈乱到稳定就成为过渡区，这段奈乱区的距离约为分布。通过试验经验板与电场距离的１／３，过渡区的距离占２／３。２－５孔的直径和分布板的开孔率是影响这个过渡区和奈乱区的距离比例。如图所示。孔直径越小，开孔率越大并不能保证更加快速的平稳过渡。孔板在设计时己经规定了孔的大小和开孔率，如果孔径太小反而会使运行阻力增大，开孔率太大会减小气流分布板的作用。因此，设计适当的孔径大小和开孔率是保证气流分布均匀ｉｗ８ｆ３或分布板节流是否适当的重要因素。２７ 伴北ｌＵ乂人学顿丄学位论文棄醒过漓区Ｉｊ！Ｉ瑪ｉＪ１３萄ＶｄＩ阁２－５气流分布板到电场间气流流动状况２．７气流均匀性的评判标准中华人民共和国机械行业标准中，电除尘器电场区气流分布均匀性用相对均方根差？．艮巧值來衡量，相对均方根差系数〇．可用下式表示，Ｐ；，。＝料＇扭打－１Ｕ。、＇１口．３）式中一测点上的流速４；＾一断面平均流速；ｎ—断面测速点数。■理想中的完全均匀分布时＝〇？ＣＴ０１，但是事实上工业电除尘器的．值处于０．０．４，，之间一。我国机械行业标准规定；第电场进曰截面测得的相对均方根差系数１０．２５，各封头（室）的流量和理想分配流量的相对误差不超过±５％。２８ 华北电力大学硕－上学位论文么８本章小结（１）本章主要从静电除尘器的原理开始进行分析，粉尘如何从中性介质荷电成为带有电量的带电颗粒，随后在电场力的作用下向极性相反的收尘极板方向运动，最后被收尘极捕集一，粉尘累积到定厚度后，通过收尘极的振打装置规律周期振打收尘极，，在自重和机械力的共同作用下，粉尘掉落致除尘器下部的灰斗当中被收集从而达到将粉尘从烟气中分离出来。介绍了本文将要采用的测量方法Ｗ及运算步骤。对除尘器中的空气动力场进（巧行分析，从锅炉来的不均匀烟气通过弯管的导流装置初步缓解气流的奈流程度。在－一进入除尘器的进气烟箱后通过带有某开孔率和开孔直径的２—３层开孔板对气流一进行进一步的均匀化，最后通过均布板到电场区之间的段过渡区后达到几乎均匀的气流进入电场进行粉坐分离。（３）陈尘效率与气流分布的均匀性有很大关系，气流分布不均的表现形式不仅是奈流，还会产生祸流、射流、离流速气流冲刷等现象，造成己沉积的灰尘产生二次扬尘，极大程度的干扰除尘效率和除尘效果。（４）造成气流分布不均匀的原因有很多，其中包括设计因素，运行因素Ｗ及后期设备维护的因素。针对这些原因，采用了导流板和气流分布板的措施来缓解改善气流的不均匀性，提髙除尘效率。５最后介绍了气流均匀性的国家行业评判标准。（）２９ 华北电力大学硕±学位论文第３章电除尘器Ｆｌｕｅｎｔ气流分布数值模拟３．１物理模拟试验物理模型试验的原理是电除尘器气流分布物理模型试验是把通常较大的电除尘器按一定比例缩小成内部几何相似的模型实验台，利巧实验台进行气流流动规律的测试和研究。为验证数值模拟计算是否可靠和实用，通过实际测得的数据和计算得出的结果对比分析。本文中，Ｗ河北定州某电厂１５ｍｘｌ５ｍ电除尘器为原型在Ｇａｍｂｉｔ中绘制模型进行试验，通过在ＦＬＵＥＮＴ当中的模拟可Ｗ收集到所需要的数据。用Ｗ计算模拟的几何模型是根据原厂实测数据的原尺寸进行建立，而计算当中具体参数是根据电厂与除尘器提供公司的运行合同的设计值进行赋值，模型的试验结果作为数值计算的结果是可靠的。３丄１模拟所需Ｈ大相似定律在模拟试验当中，黏性不可压缩流体要满足流体运动的Ｈ大相似定律。（１）几何相似几何相似是指原型和模型两个流场的几何形状相似。要求两个流场中所有相应长度都一￡Ｗ维持定的比例关系：，即ｔ＝乂ｆ‘＇ｍ３．１（）…／原型某段长度ｐ／－相应模型同部位的长度ｍ—比例系数＼。在电除尘器内部的流场分布模拟当中，不仅是除尘器本体要与模化对象几何相似，前后连接的管段和其他附属辅助装置都是包括在内。模型的比例大小应该根据实型的复杂程度来选择一，凶及对精度的要求也有定的影响。在精确度能够确保的情况３０ 华化电力大学硕±学位论文＊？．，有较宽的比例范围是可Ｗ来选择的，比：之下。归纳起来例系数的选择依据是测量仪器的测量精度和试验结果的数据精度都能同时满足的前提下，尽量缩小模型的阻力。根据Ｗ往经验得知：模型比例有个最适合范围。（巧运动相似运动相似即指质点的运动情况相似，相应质点在相应瞬间里作相应的位移。运动相似原则包括了流速和加速度的相似，或者模型和实型的流动速度场Ｗ及加速度场相一似。将Ｍ代表原型流动中某点的流速，代表模型流动中的相对应点的流速。运动ｐ相似表现为：—＝Ｋ＂ｍ３．２（）要求维持固定的比例，４叫做速度比尺。倒动力相似一动力相似原则指作用于相应点的各种作巧力均维持在定的比例关系。例如Ｆｐ为某一点原型当中的流动中的某一点作用力，为模型当中的流动的相应点的作用为，在此动力相似表现为：运？＝本Ｆｍ（３．３）动力相似要求有固定的比例系数，力的比例尺为义。ｆ综上所述，为保持实型和模型完全相似这个重要的特征和属性，上述Ｈ种相似成为决定性因素，Ｈ大相似定律互相联系，互为条件。几何相似广泛看作动力相似和运动相似的前提和依据，然而运动相似根据动力相似来确定，运动相似成为几何相似和动力相似的表现形式。３丄２物理模型试验方法如上所说，在进行模拟试验时，，为保证模型与原型中的相似现象应按相似原理规定的条件去设计和安排试验。根据相似原则可Ｗ归纳为具体的相似《件为（１）模型与原型的内廓几何相似。３１ ’？．华北电力大学硕±学位论文（２）在模型与原型的对应截面或对应点上，流体的密度和熟度具有固定的比值。（３）模型与原型进口截面的速度分布相似。（４）对于黏性不可压缩流体的定常流动模型与原型的进口处按平均流速计算的雷诺数Ｒｅ，佛莱德准则数Ｆｒ相等。佛莱德准则数时：—Ｆｒ—Ｌｇ４．（３）式中ｗ—ｓ流体的速度，ｍ／；—ｓｇ重力加速度，ｍ／；Ｌ一断面几何尺寸，Ｗ。佛莱德准则数的定义是运动中惯性力与重力的比值的表征。欧拉准则数Ｅｕ；３５．（）—式中测量断面之间的阻力，化；３—Ｐ流体密度，＆ｇ７ｍ。欧拉准则数是运动中压力场的相似准则数的表征，它的数值是压力和惯性力的比值。雷诺准则数Ｒｅ；Ｒ＝峡＝曲ｅ片Ｖ．６口）雷诺准则数是流动状态的准则数的表征，它的大小是惯性力与粘性力的比值。尽管黏性不可压缩流体的定常流动只有两个定性准则，但要在模型试验中使模型和原型的Ｒｅ和Ｆｅ同时相同，常常也很困难。定性准则数越多，模型设计越困难。当定性准则有两个时，模型中流体介质的选择要受模型尺寸选择的限制。这样必然使模型设计很难进行一，甚至根本无法进行，为了解决这矛盾，工程上常经常采用近似的模型试验方法。近的模型试验就是在设计模型和安排试验时，在与流动过程有关的定性准则中，３２ 华北电力大学硕±学位论义考虑那些对流动过程起主导作用的定性准则，而忽略掉那些对过程影响较小的定性准则。例如，流体的受压流动，对流动状态起主导作用的是黏滞力而不是重力，这样便可１＾忽略巧准则，而只考虑Ｒｅ准则，从而模型尺寸和介质的选择就自由了。由于黏性不可压缩流体的定常受压流动具体有如下两种特征，因此模化的条件还可进一步简化。该两种特性是；一１自模型。当Ｒｅ在某定值之下时，流动均处于层流状态之下，在层流的流动状（）态之下，流体的流速分布时彼此互相相似的，与Ｒｅ再不相关，此种流动现象就是所谓的自模型一，次状态下对应的定值Ｒｅ的值便称为第临界值，而这个范围内的流动状态＂一＂一称之为第自模化区域。如流动在圆管中做层流流动时，只要Ｒｅ过０００傅临界值，）一＞Ｒ一沿横截面的流速分布就都是轴对称的旋转抛物面；当Ｒｅｅｉ即第临界值时，流动处于奈流流动的状态，伴随Ｒｅ的增大，初期的流动程度和流速分布随之变化较大，再随后逐渐减小。而当Ｒｅ大于第二临界值Ｒｅ，，时，这种影响几乎不在存在，流体的流一速分布均为彼此相似，与Ｒｅ的大小不再有关。通常，在Ｒｅ＜Ｒｅｉ的范围称为第自模＞Ｒ化区，将Ｒｅｅ？的区域范围成为第二自模化区。从技术层面和经济层面上来讲，自模化的出现给试验带来了很大便利。在模拟过程之中，只要模型的Ｒｅ与实型的Ｒｅ均处于第二自模化区域，不必要求完全相等，即Ｒｅ＞Ｒｅ？，即可认为模型所得的气流分布同于实型的气流分布场。Ｒｅ，ｉ可Ｗ通过测定各种ｔＷ不同风速下模型的不定值时，相应的Ｒｅ数就是Ｒｅ？。２稳定性。实验证明，当黏性流体在管道中流动时，不管入口处的速度分布如何，（）在离入口一段距离之后一，速度分布皆趋于致，这种性质称为稳定性。由于黏性流体具有这种性质一，因此只要求在模型入口前有定管段保证入口流体通道几何相似即可，而不必专口考虑入口处速度分布相似。同样，出口速度分布的相似也无须专口考虑，只要保证出口通道几何相似即可。３丄３模型模化的近似转化烟气作为电除尘器的流动介质，理论上来说，为了确保模型与实型均能被相同的完整方程所描述，介质应该相同。当定义不同介质时，例如用空气代替烟气，其表征的物理特性方程和温度的函数关系都是不同的，但考虑如果温差变化不大时，将不会。表现出明显偏差另外，在除尘器内部由于压力差变化并不大，如果将可压缩流体按不可压缩流体来计算的话，要求烟气介质流动的Ｍａ＜０．３。因此只要确保模型与内实型的均为黏性流体空气一（、烟气）作为介质，即可近似的认为送是能被同完整方程所概括３３ 华北电力大学硕壬学位论文°？的模化条件。依据国外科学家研究表明：在模型中的空气介质被加热到２００４００Ｃ的一ＰＳ１所得到热态模型试验结果巧般冷态情况下的模拟结果并无大的差别。由于烟气在－５０Ｃ上。电除尘器内的平均湿度在１下，可Ｗ将其按等温绝热状态来做计算模拟即按照各点的温度一、密度、黏度等致的情况来做冷态试验。在通常情况下，气流在电除尘器内部流动是可Ｗ等价于稳定流动来考虑及计算的。综上，模拟过程中实际的可压缩流体在不等温化及不稳定的受迫流动可Ｗ近似的看作是理想的不可压缩黏性流体做稳定的且等温的受迫流动。３．２流场数值计算方法３．１．２数值模拟方法潘流流动是一种商度非线性的复杂流动，是自然界和工程技术领域中常见的流动。现象，总体而言，目前的瑞流数值模拟方法可分为直接模拟方法和非直接模拟方法直接模拟方法就是直接用瞬时的Ｎａｖ－ｉｅｒＳｔｏｋｅｓ方程对辅流进行计算，ＤＮＳ的最大。好处是无需对縮流流动做任何简化或近似，理论上可Ｗ得到相对准确的计算结果由于岁计算机有及其高的要求，现阶段还无法投入工程计算，但未来将会应用在工程领域。非直接模拟Ｗ来所采用的近似巧简化方法不同，分为大祸模拟、统计平均法和Ｒｅｙｎｏｌｄｓ平均法。本文采用Ｒｅｙｎｏｌｄｓ平均法进行模拟计算。３．２．２谎流模型根据对Ｒｅｙｎｏｌｄｓ应力作出的假定或处理方式不同，目前常用的瑞流模型有两大类：Ｒｅｎｏｌｄｓ应力模型和祐祸模型。ｙＲｅｙｎｏｌｄｓ应力模型通过直接构建表示民ｅｙｎｏｌｄｓ应力的方程，然后联立求解连续性方程、动量方程、其他输运方程及新建立的Ｒｅｙｎｏｌｄｓ应力方程。通常情况下，雷诺应力方程式微分形式的，称为雷诺应力方程模型。若将雷诺应力方程的微分形式简化为代数方程形式，则称这种模型为代数应力方程模型。粘祸模型中，不直接处理民ｅｙｎｏｌｄｓ应力项，而是引入縮动黏度（ｔｕｒｂｕｌｅｎｔｖｉｓｃｏｓｉｔｙ），然后把瑞流应力表示成瑞动黏度的函数，整个计算的关键在于确定瑞动黏度。瑞动黏度来源于Ｂｏｕｓｓｉｎｅｓｑ于１８７７年提出的粘满假设：３４ 华北电力大学硕±学位论文＾—ｄＵＡｄｕ．．２３ｕｊ（Ｊ，）－＝＋－＋分如Ａ（３．７）師（，吊Ｋ杉ＪＨ而／为綿动黏度？．ｎｅｃｋｅｌａｉ＝＝ｉ／，Ｗ为时均速度，是Ｋｒｏｒｄｅｔ符号（当附，１；当对时，，ｊ，或＆＝＆０），Ａ为端动能；＊＝（３．８）庐＋７＋７）等４端动黏度／／是空间坐标函数，取决于流动化态，不是物理特性。，引入Ｂｏｕｓｓｉｎｅｓ，计算端流流动的关键在于如何确定。所谓的祸粘模型ｑ假设后Ａ，就是把Ａ与瑞流时均参数联系起来的关系式。依据确定／／的微分方程的数目多少，满粘，模型包括一；零方程模型，方程模型，两方程模型。目前两方程模型在工程中应用最为广泛Ａ－ｆ模型，最基本的两方程模型为标准，Ａ－。即分别引入关于瑞动能Ａ和耗散率￡的方程Ｃ模。本课题即采用此种最为广泛应用的型在关于滴动能Ａ的方程基础上一，再引入个关于揣动耗散率ｅ的方程，便形成两方程模型，－成为标准；ｔ￡模型。在模型中ｅ被定义为：，表示端动能耗散率的心ｉ￥£二（３倍叫．９）八馬八ａｘｊ端动黏度可Ｗ表示为Ａ和Ｃ的函数：＝一（３１／／？．０）／，与其中，为经验常数。在标准Ａ－ｅ模型中￡是两，＊和个基本未知量，当流动为不可压，且不考虑用户自定义的源项时：，与之对应的输运方程为、ｄｋｄ（ｐｋｕ．３／就疏茄３＂）ｌＹ，〇１，ｆ／１１、ｄｔｃｂｃｄｘｃｒＳＸ．奴３ｍ＊ｊ，；ｊｊ」八ｊ３５ ’＃北吨力大学硕古学位论文。ｄｓｄ｛ｐｓｕ＼ｄ＼（ａｓｄｕｄｕ．ｄｕＡｅ，（，ｄｔｆｉｘｄｘ口ｓ奴ｋｄＸ．ｄＸｄｘｋＶＪ＾，ｊｊｊｙｊｊ＂常数Ｃ、ｃ、Ｃ、〇、的取值分别是１．４４、１．９２、０．的、１．０、１．３。｜，＾ａ３．２．３控制方程－Ｅ用标准Ａ模型求解流动及巧热问题时，控制方程包括连续性方程、动量方程、＝＾能量方程、Ａ方程、ｆ方程与／／ｐＣ。对于除尘器流场模拟汁算，是不考虑热交换，；£的单纯流场计算问题，不需要能量方程，将除尘器内的介质流动视为不可压缩流体的等温定常流动，控制方程包括下几个方程；连续性方程：曲＝０（３．１３）ｄｘ．动量方程：．ｄ５ｍ．ｐｄｆｓ．ｏｘｄＸｏｘ扫ＸｊｊｊｙｊｊＡ方程：＇＇５Ａｍ）ｄ；ｕ，欢１ｄｕ．（ｄｕ，Ｓｕ（、，Ｉｆ—＾＾—ｊ心＝———－＋Ｍ＋￡（３１５）Ｍ．ｐ＋：ＴＰ，奴ｄＸ奴奴奴施＇ｊ［Ｖ／」八ｙ，Ｊ￡■方程：０（ＣＭ，＇）ａ主Ａ！化１Ｃ£５ｍ茄■茄．ｉＹ：ｌＹ＂，丄．ｄｘｄＸＶＪ３ＸｋｄＸ．ｄＸｄｘｋｊｊ＾ｊｊｙｊ３．３数值模拟的试验方法３．３１．计算流体动力学化ＵＥＮＴ简介计算流体动力学（ＦＬＵＥＮＴ！是通过利用计算机进行数值计算及图像显示的计算工３６ 华北电力大学硕±学位论文具一，主要针对流体流动的流场模拟和热传导的能量场等物理现象进行进深入分析的口计算机科学。ＦＬＵＥＮＴ的基本思想可被总结为；把时间域和空间域上本身为连续的物理量的场的描述，例如速度场和压力场，通过模拟区域内的有限个离散的点上的代表的相应的变量值的集合来代替表示出来，在特定的原则和方式控制方程）的基础上，（把这些离散点的描述的场变量之间存在的关系所表示的代数方程组建立起来，通过求解这些代数方程組计算得到这些场变量的近似值。ＦＬＵＥＮＴ计算模拟是在质量守恒方程、动量守恒方程、能量守恒方程等基本控制方程的控制下对流体流动的数值模掛软件。通过数值跨拟的方式，可将极其复杂的某些无法轻易表述的或反映的问题直观的计算模拟出来，而且流场内的包括速度、压力、温度等基本无力量的分布场表示出来。Ｗ了解各系统的压力损失、流量分配等情况。３．３．２传统理论分析方法、试验测试方法与ＦＬＵＥＮＴ数值模热计算方法研究流体的流动问题的完整研究体系由传统的理论分析方法、试验测试方法、ＷＦＬＵＥＮＴ数值计算方法构成。传统的理论分析方法有对结果的运用具有普遍适应性的优点，各种影响直观明了。在理论上，对试验的指导和试验新的数值计算方法有重要意义。但这钟分析方法通常需要将计算对象实施简化及抽象化，才有得到理论解的可能性。并且只有少数的非线性流动情况才能得带结果分析。试验测试方法是理论分析和数值计算的基础，具有极商的重要性。但是，试验通常会受到模拟的模型尺寸、流场扰动和测量精度等因素的的限制，单单通过试验方法很难得到结果。除此Ｗ外，由于人力、周期、物力和财力的巨大耗费Ｗ及试验耗时长长等因素更加困难。ＦＬＵＥＮＴ是研究各种流体流动问题的数值计算方法。Ｗ离散化方法建立各种数值模型，并通过汁算机进行数值计算和数值试验，得到时间和空间上的离散数据组成的集合体，最终获得定量描述流场的数值解。ＦＬＵＥＮＴ的应用能解决某些由于试验技术所限制的难Ｗ进行测量的问题，它是研究各种流动体系和流动现象，Ｗ及设计、操作的有利工具。３．４ＦＬＵＥＮＴ软件结构目前一，国外有很多发展城市的商业ＦＬＵＥＮＴ软件，送些软件般包括前处理器、３７ 华化电力大学硕±学位论文求解器、后处理器Ｈ个主要部分。１前处理器（）在ＦＬＵＥＮＴ６．０中，前处理器采用Ｇａｍｂｉｔ的专用前处理软件。其功能主要包括：对所求问题的几何区域进行定义；将已定义的计算域进行划分，使之成为多个互不相交的子区域，对每个子区域选用合适的网格形式进行划分，成为由单元格组成的计算网格；对计算域的边界处选定适合的选界条件，为模拟做好准备。一流动问题的解是定义在单元内部的节点上的，模型中所画网格的单元数量能从方面上反映所求精度。对于ＦＬＵＥＮＴ６．０中来说，模型单元越密集即数量越多巧尺寸越小，得到的越接近于真实解，与地实际工程也越接近。不过也有不足，但相对对计算机的硬件软件要求相应也较高。划分网格时，往往作这样的处理：在物理量梯度较大的区域Ｗ及人们感兴趣的区域，适当加密计算网格，其他区域网格可相对稀疏。口巧解器数值求解Ｗ及流体计算是求解器的关键所在，，而在机械流体模拟中数值求解方案不外乎这几种；有限元法，有限差分法，有限体积法等。而本文多应用的数值求解方法为有限体积法，求解步骤大致为：定义流体属性；即应用所学的机械流体控制方程，抽象的对所要描述研究的物理现象或者是化学反应进行分析；设置边界条件及相关触控参数；？一般模拟时候选择一些近似的关系带入相应的连续方程或者方程姐，形成系列的离散纽合，进而确定关系；最后进行控制方程组求解。０）后处理器为了全面和直观的分析流动的模拟结果，更好的观察流动中各重要参数的变化，逐步在软件中延伸出来后处理器ＦＬＵＥＮＴ一，，现在的软件都配备了这重要的部分为整个流体的模拟提供了很多方便的计算显示，主要Ｗ图像展示其功能，有：模拟模型的图形显示，模型的网格展示；模型计算的矢量图；压力温度等值线图云图等；各相面的散点图；运动介质的粒子轨迹图；３８ 华北电力大学硕±学位论文各类的图像计算显示。经由后处理功能，最重要的是可Ｗ直接看出此软件的计算结果，温度压力显示图云图等，还可Ｗ进行Ｈ维模拟，动态分析流动过程，动态显示流动计算。３．５电除尘器气流分布数值模拟方法３．５．１ＦＬＵＥＮＴ总体计算流程总体上对计算流体流动与热传导问题，单相流和多相流，稳态化及瞬态，都可Ｗ用ＦＬＵＥＮＴ软件进行数值模巧计算。３．５．２建立几何模型ＦＬＵＥＮＴ建立几何模型的方式有两种一：是直接通过专口建立模型进而划分网格的软件完成；二是通过导入其他软件生成ＣＡＤ的软件来建立几何模型。电除尘器气流分布数值模拟几何模型一，般根据烟道布置及与之配套设计的电除尘器图建立。３．５．３划分几何网格在指定问题进行ＦＬＵＥＮＴ计算之前，首先应对空间上的连续的计算区域进行区域一划分，得到多个相关的子区域，并确定每个子区域当中的节点，进而生成计算所需的网格。通常，生成网格的质量直接决定了流体流动问题当中计算耗费时间和计算效率，Ｗ及最终的计算精度。３．５．４定义边界条件类型在电除尘器的ＦＬＵＥＮＴ数值模拟计算当中所需要规定的边界条件为：（１速度入口；）（巧压力入曰；（３）多孔介质模型；（４）固壁边界。３９ 华北电力大学硕±学位论文■３．５．５利用ＦＬＵＥＮＴ进行仿真计算１，进行网格检查，生成计算节点（）读入按上述步骤生成的网格文件，确定单位长度。一般控制方程如动量方程ＥＮＴ（巧建立控制方程。、连续性方程等在ＦＬＵ软件中均已建立。针对电除尘器内。，模拟气流分布应该选择揣流模型即可（３）设置流体的物理属性集边界具体值。（４）离散方程的建立。计算域内的有限个相应位置上，用基本为质量代替因变量，通过建立得到一组关于这些未知量的代数方程组，这些代数方程组的解便是节点数值，＞进而可１＾１通过节点值计算出计算域内其他位置上的值。（５）求解控制参数需要给定。陈在离散空间上对离散化的代数方程组进行建立外，还需施加离散化的边界条件和初始条件还需将滿流模型的一，，另外般经验系数给定选择解算器精度、选择求解器类型、对流项离散格式、压力速度賴合方式、亚松弛因子的设定及迭代计算的控制精度。脚离散初始条件。给出迭代计算初始值，进行迭代计算。（７）离散性方程的求解过程。上述设置完成后，就生成了带有定解条件的特定的代一数方程组。每组代数方程组在数学领域的计算法则和方法之中，均能找到与之相对应的解法。（巧判断解的收敛性。通过设定多次的迭代次数，不停的通过迭代计算来得到稳态问题的稳定解，或是瞬态问题在某个特定时间步上的解。迭代收敛的快慢和模型建立的好坏Ｗ及网格划分的好坏程度关系密切。（９计算结果的显示和输出。通过上述几个步驟得出的计算节点上的解么后，需要）合适的，所需求的表现形式直观的将计算域的压力或速度等计算结果显示输出。线值图、矢量图、等值线图、流线图、云图等方式是较为常用的用来表示计算结果的方式。３．６本章小结１介绍了物理模拟试验所需要满足的己大相似定律（），在此指导么下，陈坐器的数值模拟中，将烟气近似转化为稳定流动的空气在除尘器内部的介质进行模拟。（２）对传统的理论分析方法及试验方法，和ＦＬＵＥＮＴ的数值计算方法进行理论和算法的对比分析，阐述Ｈ种方法之间的相互联系和优缺点。着重对ＦＬＵＥＮＴ数值计算模拟方法进行分解。４０ 华北电力大学硕±学位论文３模拟过程中实际的可压缩流体在不等温Ｗ及不稳定的受迫流动可Ｗ近似的看作（）是理想的不可压缩黏性流体做稳定的且等湿的受迫流动。４本文所采用的除尘器的气流分布模拟为ＦＬＵＥＮＴ６．０进行模拟。几何模型的建（）立、网格的划分和定义准确的泣界条件的详细解释，为模拟迭代计算做好充分的准备。再对模拟步骤进行分析讲解，明确具体步骤的分工和任务。４１ 华北电力火学硕－丄？学位论文第４章电除尘器数值流场模拟及计算结果４．１原型除尘器数据参数此次数值计算２是针对某电厂２２５ｍ电除尘器为原型进行模拟与改造。电除尘器的主要技术参数如下：３（１）处理烟气量４８５ｍ／ｓ°－Ｃ（２）烟气温度１４１３（３）入口粉尘浓度６ｇ／ｍ（４）设备阻力＜２００Ｐａ工作压力－９９８０Ｐａ（５）（６）同极距４１０ｍｍ（７）电场平均风速１．０９ｍ／ｓ（８）电场长度４．５ｍ（９）电场高度１５ｍ（１０）通道数３６个４．２建立几何模型静电除尘器的数值模拟计算根据气流分布来建立几何模型，利用ＣＡＤ制图软件根据实际除坐器尺寸２３．６ｍｘｌ５ｍｘｌ５ｍ建立几何模型，模拟计算的试验模型和几－－－１４２４３何模型见图４，和。几何模型当中的进气烟箱设置导流板，导流板将进口划分为均匀５部分对烟气进行流向引导，因为模拟当中忽略重力的影响，并且如第Ｈ章所述将烟气看做理想气体近似，因此只设置竖向导流板，而忽略横向导流板设置。４２ 华北化力乂学硕丄＇学位论文４－１数值娛拟平面图ＥＭ４－２数值模拟儿何Ｈ维模型图４３ ｌ为乂学硕华北Ｉ：学位论文ｉｌｉｉｌｌｌ４－３数值模拟儿何Ｈ维模型阐２４．３网格劾分网格（扣巧是ＣＦＤ模型的几何表达形式，也是模拟与分析的载体与前提，网格质量直接影响到ＣＦＤ的计算精度和计算效率。由于将进口烟气看做均匀分布的气体，不存在重力对气流的影响也忽略进口管段内瑞流Ｗ及管段弯曲造成的气流不均匀性，进口处烟气均匀分布于导流板之间，因此为简化模拟模型，模拟未设置进口管段和出曰管段部分。电除尘器气流分布数值模拟试验按照组合坐标体系的网格划分思想点，并根据除尘系统的结构特，将计算区域划分为３段，顺着流动方向，各段依次为电除尘器进口刚趴段，电场区，出曰蝴趴。ＦＬＵＥＮＴ计算拥有既为灵活的网格生成特性，其中包括有结构网格及非结构网格，。结构网格的节点排列有序并且临点间的关系明确。在结构网格常用的２Ｄ网格单元是四面体单元，３Ｄ网格单元是六面体单元。非结构网格（ｕｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄｇｒｉｄ）的节点位置不存在对其进行有序命名的固定法则，虽然这种网格在生成过程中较为复杂，但针对某些边界复杂的流场计算，在运行过程中有着极好的适应性。在非结构网恪中，常用的２Ｄ网格单元是王角形单元，３Ｄ网格单元有四面体单元，換形单ＰＷ元和金字塔单元。ＰＳ１根据具体的问题选择不同的网格的选择。在选择网格时：，应考虑下列问题１时间的初始化（）一在面临实际问题时往往具有更为复杂的几何外形，对于这类问题如果采用，结构网格或块结构网格很可能会花费大量的时间，甚至根本无法得出结构网格。非结构网格中的Ｈ角形网格和四面体网格可更好的适应Ｗ及减少初始化时间。但是４４ 华北电力大学硕±学位论文在几何外形并不不复杂的情况下，这两种方法网格划分所耗费的时间差别不大。２计算花费（）由于Ｈ角形网格和四面体网格，，对计算流域所选区域允许单元的聚集但四边形网格和六面体网格对不需要加密的区域同样会产生单元。因此由Ｈ角形网格和四面体网格，在几何外形较为复杂或流动在长度方向上尺度过大时所生成的单元数量会比四边形网格和六面体网格所生成的单元少很多。Ｈ角形和四面体单元的大比率会影响单元的歪斜，在某些特定的情况之下由于四边形和六面体单元的比率大于Ｈ角形和四面体单元。因此，在对于相对简单的几何外形，并且流动流场和几何外形很相符，就可Ｗ利用四边形和六面体单元的大比■Ｈ角形和四面体网格单元数。率特性，很大程度上减少较（３）数值耗散数值耗散要达到最小的要求雇流动和网格形成一条直线。对于使用Ｈ角形和四面体网格进行划分时一，不可能实现流动和网格在条直线的情况。但如果采用四边形网格和六面体网格对不太复杂的几何外形进巧划分的话，是可Ｗ这到流动和网格一条直线的情况的。本文依据除尘器的内部结构特点和介质流动特性，将除尘器的几何模型划分为进口嘛趴／电场区／出口嘶趴三部分，分别对逸Ｈ部分进行网格划分。在最初的建模中，进／出口卿趴采用四面体非结构网格，电场区采用六面体结构网格。通过计算结果显示，沿着气流流动方向垂直面的各断面上，速度云图呈现于模型左右对称的结构不相符的左右不对称现象。通过分析可Ｗ得知，导致这种现象的原因是在进口咖趴与进／出气烟箱采用非结构网格，改进方法是重新对进口卿趴和出口咖趴的网格划分更改为六面体结构网格－５０ｍｍ，送样可Ｗ得到左右对称分布的速度云图，网格间距采用ｌＯＯｍｍ１，总网６４５９－格数１５，满足网格要求，具体划分结果数据如图４４所示。网格划分计算结果－图如图４５所示。４５ 华北１１１如乂学硕；学位论义１ＦｒｏｍｖａｌｕｅＴｏ巧ｇｌｕｅＣｏｕｎｔｉｎｒａｎｇｅ丢ｏｆｔｏｔａｌｃｏｕｎｔ（６４５９１５）００．１６２５５３９．６８０．．．１０２３３９２０６５２５２０．２０．３７７０１白１１．９２０．３０．４目２７６９１２．化０．４日．占４９８３９７．７２０．５０．６２０３巧３．１５０．６０．７１２４６８１．９３０．７０．８１７３５０．２７０．目０．９００．０００．９１００．０日０１６４Ｓ９１５１００．００Ｍｅａｓｕｒｅｄｍｉｎｉｍｕｍｖａｌｕｅ－：７．８０９２９ｅ００７Ｍｅａｓｕｒｅｄ化献１１帆抓ｖａｌｕｅ：０．７７９２５３０ｏｕｔｏｆ４３ｊｎｅｓｈｅｄｖｏｌｕｍｅｓｆａｉｌｅｄｍｅｓｈｃｈｅｃｋｆｏｒｓｋｅｗｅｄｅｌｅｍｅｎｔｓＥＱＵＩＳＩＳＥＳＫＥＷ＞０．９７．（）０ｏｕｔｏｆ４３ｍｅｓｈｅｄｖｏｌｕｍｅｓｆａｉｌｅｄｍｅｓｈｃｈｅｃｋｆｏｒｉｎｖｅｒｔｅｄｅｌｅｍｅｎｔｓ．４－４模型网格划分数据广ｊ４－５撰型网格图４．４进出口边界条件１．进日边界条件ｅ－除尘器的进曰边界条件选用速度进日（ｖｌｏｃｉｔｙｉｎｌｅｔ）。电除尘器数值模拟试验中，空气预热器出口的速度是均匀分化的通常假定进口烟道入口Ｕ，且为不可压（）缩流体。速度入口边界条件表示给定进口边界上各节点的速度值，速度分布均匀，因此定义流动入口为速度进口边界条件，且适巧于不可压缩流体。ＰＷ瑞动能Ｋ和端动耗散率Ｓ的值根据Ｗ下经验公式计算：４６ 华北电力大学硕±学位论文＇－Ａ：＝？／（）２＂（）３／２ｓ＝ｃＶＩ４（．２）＝ｌ０．０１Ｌ４．３（）—：Ｍ进口断面平均速度式中；／一端流强度，可按下式计算：－１＂７＝０．１６取句４．４（）一／瑞流长度尺寸；Ｉ一关联尺寸，可按水力直径计算。２．出口边界条件针对管道出口来说，气体速度并不均匀，不能确定出口断面速度分布，但可Ｗｒｅｓｓｕｒｅ－ｏｕ确定出口的压力，因此出曰边界条件采用压力出曰（ｐｔｌｅｔ）。需要特别指出的是压力出口的边界条件设置时一，还需同时在出口处设置静压相对岳力Ｗ及组（）回流（ｂａｃｋｆｌｏｗ）参数。回流条件是用于，当压力出口边界上出现流动反向时的情况。如果回流方向越真实准确时，收敛的困难性就越低。相对静压值取实测值，端动能ｒ和瑞动耗散率ｆ的值根据经验公式。３．多孔介质模型由前述可知，，气流分布板多采用多孔板，其形状复杂在建模和网格生成时，分布板上的小孔大大增加了模型搭建和网格生成的工作量。由于小孔直径的限制，网格间距要求更加细小，，网格划分成功率大大下降，即使网格生成成功网格数量也会大大増加，很大程度的増加了软件的计算难度，有些情况下甚至无法进行模拟计算ｐｇ—气。可Ｗ将多孔板看作均匀透气版，用多空跳跃模型来计算多孔介质模型是一还将另外两个方向和种不仅考虑到顺气流方向的阻力损失，的黏性损失和惯性损失纳入考虑范围。多孔介质模型最为重要的两个参数是沿气流方向的气流扩散和阻力损失：，它们都可Ｗ通过试验方法和经验公式得出依据顿趴结构如扩散角）的变化。（，通过尝试计算和分析来确定剩下两个方向的气流扩散作用在加速流动场中，多孔介质模型是不适用的，也只能近似的估算多孔效应在模型中对奈流场的影响。多孔介质动量方程附加的动量源项由两部分组成一一，部分是粘性损失项，另部分是内部损失项４７ 华北电力大学硕±学位论文＝＝Ｌ１１；７４：５．）（需要提前设定的是Ｃ和公的值。况为某个坐标方向（Ｘ，ｙ，Ｚ）动量方程中的源项。多孔介质模型的动量方程中有动量汇的存在，导致多孔区域内有压力梯度的存在。由此形成的皮力降正比于控制体当中的流体的流动速度。在多孔区域呈现有规律的均匀分布的流动中，式（４．５）可Ｗ被简化：＝况，＋．堂，咕ＫＫ４．６）（其中ａ是渗透性，Ｃ，是内部阻力因子。多孔跳跃模型由于只对气流方向的阻力纳入考虑。实质上是多孔介质模型在单Ｊ１＞为简化模型，＾将多元区域内的ｉ＾，由于它具有良好的稳定性＾及易收敛的特性可孔介质模型用多孔跳跃模型来完全替代。对于具有有限厚度的薄膜介质来说，将它的压力变化作为结合附加内部损失项与Ｄａｒｃｙ定律：＇＝－＾－ｖＡＰ＋Ｃ７ｋＡ？ｉ（／）ａ２４．７（）—流体密度式中；ｐ；Ｕ一流体粘性系数Ｊ；ａ—膜的渗透率；Ｃ一压，贸ｂ系数；４．壁面条件固壁是用于限定流体和固体的区域。导流板、模拟阳极板、灰斗挡风板均可采用无滑移壁面（Ｗ姐）条件。４．５对除尘器进行Ｆｈｉｅｎｔ数值仿真模拟（１）检查网格并定义长度单位１）首先打开Ｆｌｕｅｎｔ软件，选择３ｄ求解器，打开么后读取之前保存的扩展名为．ｍｓｈ的文件。２）网格检查打开Ｇｒｉｄ－Ｃｈｅｃｋ，进行网格检查，确保网格检查过程中没有出现任何错误，４８ 华北电山大学硕±学位论文特别应保证显示的最小体积值不能小于０，否则Ｆｌｕｅｎｔ无法顺利的计算。３）平滑（和交换）网格—－打开ＧｒｉｄＳｍｏｏｔｈ／Ｓｗａｐ会有如图４６所示的对话框，重复交替点击Ｓｍｏｏ化和Ｓｗａｐ，保证模拟前没有需要交换的界面。＾Ｓｍｏｏｔｈ／ＳｗａＧｒｉｄｐＳｍｏｏ化ＳｗａＩｎｆｏｐ＿＿＿ＭｅｔｈｏｄＮｕｍｂｅｒＳｗａｅｄｐｐＭｉｎｉｍｕｍＳｋｅｗｎｅｓｓ｜ＮｕｍｂｅｒＶｉｓｉｔｅｄ＾ｏＴＴｉ［．ＮｕｍｂｅｒｏｆＩｔｅｒａｔｉｏｎｓＩ？；；Ｉ■ＳｍｏｏｔｈＳｗａＣｌｏｓｅＨｅｌ［ｐＩ副｜｜４－６Ｓｍｏｏｔｈ／Ｓｗａｐ对话框４）确定长度单位—Ｇｒｉｄ－７Ｓｃａｌｅ出现如图４所示对话框，在单位转换栏（ＵｎｉｔｓＣｏｎｖｅｒｓｉｏｎ）栏中的网格长度（ＧｒｉｄＷａｓＣｒｅａｔｅｄＩｎ）单位选择ｍｍ；然后点击ＣｈａｎｇｅＬｅｎｇｔｈＵｎｉｔｓ，然后再点击Ｓｃａｌｅ，选择Ｃｌｏｓｅ关闭对话框。ｃａｌｅｉｄ０ＧｒＳＳｃａｌｅＦａｃｔｏｒｓＵｎｉｔｏｎｖｅｒｓｉｏｎＣ＇￣ＸｅｕＧｒｉｄＷａｓＣｒｅａｔｅｄＩｎｉａａＴｊＩｊ３ＹＣｈａｎｇｅＬｅｎｇｔｈＵｎｉｔｓｊＩ■￣之＾７品：｜ＤｏｍａｉｎＥｘｔｅｎｔｓ＿＂＂＇＊Ｘｍｉｎｍｍ－＾９Ｘｍａｘｍｍ（）〇（）ｉ品〇｜ｊＹｍｉｎｍｍＹｍａｘｍｍ（］［ｊ‘＂－ＺｍｉｎｍｍｌＺｍａｘｍｍ（）诗亩（）ｊＳｌｅＵｌＣｌＨｌｋｃａｎｓｃａｅｏｓｅｅ［ｐＩ｜［４－７ＳｃａｌｅＧｒｉｄ对话框（２）选取合适的计算模型，设置流体的材料属性——１）Ｄ设貴求解器，打开ｅｆｉｎｅＭｏｄｅｌＳｏｌｖｅｒ．．．，打开求解器设貴对话框，如图４－８所示，对参数进行设置。４９ 中北屯人人学硕Ｉ；学位论义ａ．Ｓｏｌｖｅｒ项选择Ｓｅｇｒｅｇａｔｅｄ；ｂ．在Ｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎ项选择Ｉｍｐｌｉｃｉｔ；ｃ．在Ｓｐａｃｅ项选择３Ｄ；ｄ．在Ｔｉｍｅ项选择Ｓｅａｄ，ｔｙ然后点击ＯＫ就完成了设置。－ＳｏＫｅｒＩＭＭｉａｌＳｏＩｅｒｏｒｍｕａｔｏｎｙＦｌｉ１ＰｒｅｓｓｕｒｅＢａｓｅｄ！：Ｉｍｐｌｉｃｉｔ．？《ｅｎｓａｓ＇ＩＤｉｔｙ日巴ｄｌ：ｘｐｌｋ：５ｔ＼ｊＳｐａｃｅＴｍｅｉ＿＂广＾斜Ｊ冷ＳｔｅａｄｙＩ…｜巧■Ｔ’５；＆ｅｇｒＵｆ；成－；Ｕｎｓｔｅａｄｙ［－ｉ＾Ａｘ．巧巧仪賊ｉ没Ｖ巧此！１净３ＤＩＶｅｃｔ＇ｏｒｍｕｌｏｉｙＦｌａｔｉｏｎ；．ｆＡｂｓｏｌｕ比［！？ｆｅａｔｖｅＲｌｉ｜ＩＧｒａｄｉｅｎｔＯｐｔｉａｎｏｒｏｕｓｏｒｍｕａｔｏｎＰＦｌｉ冷Ｇｒｅｅｎ－ａｕｓｓｅａｓｅｕｅＧＣｌｌＢｄＳｒｆｉｃｉａｌＶｅｌｏｃｉｔｙ［ｐ｜￣ｊｆ－ａｕｓｓａｓｅ广ｅｏｃｔＧｒｄＰｈｙｓ＊ｅｅｎＧＮｏｄｅ曰ｉｃａｌＶｌｉｙＩ｜广Ｌｅａｓｔｕａ＇ＳｑｒｅｓＣｅｌｌＢａｓｅｄ＼ＩＯＫＣａｎｃｅｌＨｅＪＪｌｐ｜４－８Ｓｏｌｖｅｒ对话框２）—Ｍｏ—关闭能量方程，ＤｅｆｉｎｅｄｅｌＥｎｅｒｇｙ．。３）设置流体的材料属性－Ｍ，巧开Ｄｅｆｉｎｅａｔｅｒｉａｌｓ．．．，将空气密度设为常数。（３）边界条件的设置１）设置入口速度及压力出口的边界条件。除尘器入口烟气平均流速为１．０９ｍ／ｓ，端流模型ＳｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎＭｅｔｈｏｄ选择端动能ＩｎｔｅｎｓＨｐ和水力直径ｉｔｙａｎｄｙｄｒａｕｌｉｃＤ－ｉａｍｅｔｅｒ，分别为０．３４４％和４１１７．６ｍｍ，如图４９所示。除尘器出口设置压力出日，－为９９８０Ｐａ－，端流模型与进口相同，数值为０２％与４１１７．６ｍｍ．０４１０，如图所示。＾ＶｅｌｏｃｉｔｙｉｎｌｅｔＺｏｎｅＮａｍｅｗｅｌｏｃｉｔｉｎ＾ｙ＿ＭｏｍｅｎｔｕｍＴｈｅｒｍａｌＲａｄｉａｔｉｏｎＳｅｃｅｓＭｕｔｉａｓｅＵＤＳｉＤＰＭｌ｜｜ｐｐｈ｜｜｜｜｜ＶｅｌｏｃｉｔｙＳｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎＭｅｔｈｏｄ＇ＪｉｊｊＪｕ＾ＴｉｉｏＴＪｌｉｉｒｉｉｒｉｉｕｎＪ＾ｃａｒｙｐＲ．ｅｆｅｒｅｎｃｅＦｒａｍｅ品品庐化ｌｏｃｉｌｙＭａｇｎ化ｄｅｆｍ间；ＴｕｒｂｕｌｅｎｃｅＳｐｅｃＨｉｃａＨｏｎＭｅｔｈｏｄｅｎｓｉｔｙａｎｄＨｄｒａｕｌｉｃＤｉａｍｅＳｉｙ邮ｙ｜ＴｕｔｔｔｒｂｕｌｅｎＩｎｅｎｓｉｙ＾Ｑ．３４＜ｉ…ＨｙｄｉｒａｕｌｃＤｉａｍｅｔｅｒＯＫＣａｎｃｅｅｌＨｌｐ［ｊ４－９Ｖｅｃｎｌｏｉｔｙｉ对巧框５０ ？华北ＩＩ为大学硕丄学位论文ｔ＜ｂｃ３ｂ＾ＰｒｅｓｓｕｒｅＯｕｔｌｅｔ｜＾ＺｏｎｅＮａｍｅｒｅｓｓｕｒｅ－ｏｕｔｌｅｔ＾ｌＭｏｍｔｕｅｎｍＴｈｅｒｍａｌＲａｄｉａｔｉｏｎＳｅｃｉｅｓＤＦＷ｜Ｍｕｌｔｉｈａｓｅ（ＪＤＳ！｜ｐｐ｜｜｜｜ＧａｕｇｅＰ化ｓｓｗｅｐａｓｃａ而品【ｇｃｏｎｓｔａｎｔ▼ｊＩ一Ｊ＂‘。—ＢａｃｋｆｌｏｗＤｉｒｅｃｔｉｏｎＳｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎＭｅｔｈｏｄｐｖｉ＾ｌＶ；ｒｉｏｒｉａｏ自〇ｕｎａｒｉｌ３广ＲａｄｉａｌＥｕｉｎｂｒｉｕｍＰｒｅｓｓｕｒｅＤｉｓｔｉｂｕｔｉｏｎｑ广ＴａｒｇｅｔＭａｓｓ鬥ｏｗＲａｔｅＴｕｂｌｅｎｃｒｕｅＳｅｃｔｐｉｆｉｃａｉＤｎＭｅｔｈｏｄｔｔＨＩｎｅｎｓｉｄｄｎｕＨｃ！ｙｗｙ＾ＢａｃｋｆｌｏｗＴｕｒｂｕｌｅｎｔＩｎｔｅｎｓｉｔｙ％（）ｏＴｏｉｊｊＢａｃｋｆｌｏｗＨｙｄｒａｕｌｉｃＤｉａｍｅｔｅｒｍｍＩｉ．（｜ｉｉｉ７６ｊＯＫＣａｎｃｅｌＨｅｌｐＩ］ｊ－４１０Ｐｒｅｓｓｕｒｅｏｕｔ对话框２）设置气流分布板模型。选用多孔跳跃模型ＰｏｒｏｕｓＪｕｍｐ，面渗透率Ｆａｃｅ２Ｐ￣￣ｅｒｍｅａＭｈ为ｌｅｉ７ｉｎＰｏｒｏｕｓＭｅｄｉｕｍＴｈｉｃｋｎｅｓｓ３ｍｍ，内部阻ｙ，分布板厚度为－ｎ所示力因子Ｃ２为０．４５，参数设置如４。＊山心一…０ＰｏｒｏｕｓＪｕｍｐ，．＇：—ＭＢｌ＾＾ＺｏｎｅＮａｍｅｏｒｏｕｓｕｎ＿１－ｉｎｐ＿ｊｐｊ￣？￣￣ＦａｃｅＰｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ（ｍ２）７ｅＴ７｜…－ＰｏｒｏｕｓＭｅｄｉｕｍＴｈｉｃｋｎｅｓｓｍｍ（］…………Ｐ－ｒｅｓｓｕｒｅＪｕｍｐＣｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔＣ２１／ｍ［］（］均ＯＫＣａｎｃｅｌＨｅｌｐＩ］｜４－１１ＰｏｒｏｕｕｍｓＪｐ对巧框（３）设置求解参数设置求解器参数——ＳｏｌｖｅＣｏｎｔｒｏｌＳｏｌｕｔｉｏｎ．ｔＳＩＭＰＬＥ．．，打开Ｓｏｌ加ｏｎＣｏｎｒｏｌ设置对话框，选择Ｓｅｃｏｎｄｒｄｅｒｗｉｎｄ。算法，选取ＯＵｐ（４）设置残差监视器——监视器的收敛临界值为－ＳｏｌｖｅｒＭｏｎｉｔｏｒｓＲｅｓｉｄｕａｌ．．．ｌｅ，设置残差０４，对流场进行初始化，迭代计算。（５）求解计算Ｓｏ—Ｉｔｔ．１ｌｖｅｒｅｒａｅ．．００００，，设置迭代次数为进行迭代计算，迭代的残差曲线图－如图４１２所示。５１ ｆｗ；ｉ：屯人乂学硕Ｊ学位论文。‘‘，‘＞’’三ＵＥＮＴＦｂｅ＇．Ｋ＊１成蠢打ｉＨ＾粋｜ｍｒｎ＾＾ｍ４－１２迭代收敛曲线图－７９８４所示可Ｗ看出，由图３，经过了次的迭代计算之后，计算达到收敛的状态这说明本文所建立的除尘器的模型符合模型的要求，除尘器模型的网格的划分及其边界条件的设置合理。最后将数值模拟的结果保存为ｃａｓ＆ｄａｔ文件。４．６模拟计算结果此次的数值模拟计算的计算变量时除尘器入口卿趴曰的分布板导流板和气流分布板的不同布置方式。由于在计算模拟当中使用均匀透气的多孔跳跃模型来代替多孔介质，这种模型只能反应实型当中气流分布板的巧孔率的大小。而无法反映出孔径的大小。因此只要开孔率相同，即便孔径不同的气流分布板在模型模拟式只能一兰种情况看作是同：种模型來模拟，具体模拟组别分为Ｗ下（１）模型内部不设置气流分布板，气流仅通过入曰烟箱导流板进行分散的流场；口）模型内部设置入曰烟箱导流板Ｉ同时在导流板之后眼气流流动方向上，在入口到电场区域的中间位置设置一４０％层气流分布板，分布板的开孔率为，导流板将其均匀地分为５个区域，在贿趴口中均匀的分散开來；（３）模型内部进气烟箱入口设置导流板，同时在导流板之后眼气流流动方向上，一２００ｍｍ处在上化层气流分布板间隔设置第二层气流分布板，分布板的开孔率均〇为４０／〇。分别对兰种情况进斤上述Ｆｋｉｅｎｔ模拟过程，可到如下结果。４．６．１压力结果对比－＝根据模拟计算１３ａｂｃ６７５０，通过图４（）（）（）对比了Ｈ种情况下Ｚ即沿垂直于流动方向的中间截面的平面的静压分布图，下图中均为左侧是除尘器入口，右侧为出口。５２ 华北ｌＵ丸大学硕ｉ：学位论文－、－’、？ｕＥｈｔＴ日－八每孔［：邮巧＾‘心备占ｋ，狂＿＾＊ａ无气流分布板（）＂？Ｗ－？＂側承’．ＴＷｎＴ巧．Ｆ１．吁ｗｙｂ：皆Ｍｌｕ＂腳诵ｉ曜＾＾＾Ｐ３—Ｓ＾ｂ进气烟箱设置一层气流分布板（）：＊’？？亂Ｋ＊＇二＊４？！麵乱ＵＥｌＭＴ！ｅ术ｌｒ＾＊４簡Ｊ却｝若寨挺爲範！Ｉｆ為＊占－＿＇■＾－－＾－￣＾热：；，？？！＞ｉ迪孤？＜＞＾％ｉｆｅ！＂ｉ虹＂＝＊＾ｍｉ＾ｆｔｉ（ｒ＊；激級５８＾８？＾＾ｓＷ粗編腸Ｗ一Ｗ宅况ｅｇＢＳｔ＾ｎｍ？Ｂ助］皿ａｗｇ巧巧激ｉｉ＾ｇｗ？Ｅ？＿２；＿ＬＬｃ（）进气烟箱设置两层气流分布板５３ 华北电力大学硕王学位论义４－３＝图１Ｚ６７５〇平面静压云图（单化帕）总结上面压力对比图可Ｗ得出；在（ａ）图中烟气的整体静皮最高，呈现橘红色区域偏多。在内部四处电极板处明显看到有静压变化截面。由于电极板对流场有阻碍作用，来流在到达电极板处时有个明显滞止区域，动压减小，表现在静压云图上为静压的局部区域的增加。气体绕流过电极板后逐渐分散，静压相应会有所下降。除尘器整体为负压运行。一在（ｂ）图中，由于设置层气流分布板后烟气静压整体降低，呈现橘黄色区域，气流均匀性明显增加。除尘器整体负压运行状态有所改善，出曰负压达到最大值。在（Ｃ图中，进气烟箱中设置两层气流分布板时，可Ｗ看出静压的变化主要发生．）一一在两层并排放置的分布板处，主要集中在第块分布板处。整体静压相较之前进一步下降，整体呈现黄色区孤并且除尘器的均匀性进步优化，这为陈尘器的效率提高创造了更好的运行条件。图４－１４对化了四种情况下模型中轴线（Ｘ轴）前后的静压变化曲线和全压变化曲线。—－１５〇８＊２００ｅ■１＾２．＼Ｉ幻蠢＊１－３化ＩＰｒｅｓｓｕｒｅＩ江化ｗ—．一＇…Ｉ－…－…－？？＇ｒ（Ｐａ）－—ｓ．ｏｏｗｉＩ－ｌＯＤｅ＊！．Ｉ１－＋２—＼技化、一？？隹２一＂．－．．——；Ｐ５了１－４ｅ＋５－３ｅ＋３－换３ｌｅ＋３２ｅ＋５３ｅ＊３４ｅ＋ＳＰｏｓｉｔｉ〇ｎｍｍ｛）静压变化曲线５４ 中北ｌＵ力乂学顿ｉ：学位论文１＊奶．４〇ｅ？？，．￣山．２＜３么一１５５＇？Ｘ—ｌ．ＯＧｅ处３＼＼Ｓ．满＊側＼６觀側Ｔｏｔａｌ＼Ｐｒｅｓｓｕｒｅ＼一＾，４．＜３０＊０１＼ＰａＳ（）２＊－ＯＯｅ〇ａ－＼＼＊Ｃ．Ｋ００…＾，＼－＼２＊＂■．００ｅ公１！＼－４＊．Ｋ３＊０１＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿－４？＊３－如３－２ｅ＾Ｓ－王一３ｌｅｖＳ换＊３３＊＊３４ｓ一Ｐｏｓｉｔｌｏｎｍｍ（）全巧变化曲线ａ无气流分布板（）１＼」５ＷＷＳｔａｔｉｃ＼／＼Ｐｒｅ巧Ｕ化ＰａＩ（；－５５．０＾１－旅＊Ｌｅｌ—？＊１５．０ｅ２－沒細２■＇＇，ｒ１；ｒ；？－知５－沁３－呈ｅ＊３－换３王的３沁３３ｅ＊３４ｅ＋３Ｐｏｓｉｔｉｏｎｍｍ（）静压变化曲线说—１ｅ钟３．＾一＊泪王．２０ｆｒ一＋３－００ｅ０３－一ｇ．ＯＯｅ饼獅側－下。巧ＩＰｒｅｓｓｕｒ色Ｐａ（）＿＿－ｆｒ＊．２Ｃ００１ＩＣｅＧ．Ｇ＾＾＼、、－己做曲…ｘ－４＊．００＊０１——？＊－？＊－＊＊＊＋４ｅ３３£々王ｅＳＵ５ｌｅ３２？３Ｓｅ３始巧ＰｏｓＷｏｎｉＴｉｍ（）５５ 华北电力大学硕±学位论文全压变化曲线化一层气流分布板）进气烟箱设置ｌＳ０ｅ＊２．…＊ｉｉ５．獻心Ｓｔａｔｉｃ＾Ｉ、？？Ｐｒｅ？．ｓｓｕｒｅ—Ｈ定Ｏｆｒ…＾Ｏ＼阿…、＼－＊５旅１—Ｉ－２＊－００ｅｌＩ－巧？．化。．－２ＱＪ＞ｅ＊２５￣￣■ＪＪＪ；；５－４ｅ＊￥￣３ｅ＊３。＾巧？＾３＊３ｅ＊３ｅ＊１化３４３Ｐｏｓｉｔｉｏｎ（ｍｍ）静压变化曲线￣ａ．４０ｅ＾…―■＿、．、＊ｌ‘２０ｅ０３１＊—．００ｅ０３＆ｅ…０？００２Ｔ論卿－ｏ础Ｐｒｅｓｓｕｒｅ＊？．〇ｅ？？ｏｏｉ护３）＊．２．０８ｅ０１＼…一—Ａ￣……不＼ａｏｏｆｒＫＸ）．ｉ＼＼－＼－４ＳＯｅ＊ＯＸ－４ｅ＊３－３ｅ＋３－２ｅ＊３－ｌｅ＊Ｊｌｅ＋３２ｅ－＊？３Ｓｅ＊３４ｅ３Ｐｏｓ舶ｏｎｍｍ｛）全压变化曲线ｃ进气烟箱没置两层气流分布板（）４－图１４模型中轴线的静压变化曲钱（左）和全压变化曲线（右乂单位：帕）Ｈ种情况下模型中轴线的静压曲线有如下共同点：进口卿趴和出气烟箱处的静压曲线下降幅度较大，进／出口管道处的静压曲线下降幅度较小。（１）进气烟箱内无气流分布板时，电场区内静压有小幅度变化；（巧设置气流分布板时，电场区内静压保持稳定。进气烟箱内设置第二层气分布板，在该分布板处静压有个突增，然后又突降；一（３）进气烟箱内巧置两层气流分布板，静压的变化主要集中在第层分布板出气烟箱设置气流分布板，在该分布板处静压有小幅度的下降。Ｈ种情况下模型中轴线的全压曲线有如下共同点：进口哪趴和出气烟箱末端的全压曲线有小幅度的提升，进／出口管道的全压曲线逐渐下降。５６ 华北屯力乂学硕ｌｌ：学位论文１进气烟箱内无气流分布板时（），电场区内全压持续下降；（２）设置气流分布板时，电场区内全压保持稳定。进气烟箱内设置第二层气流分布板，在该分布板处全压突降；一（３）进气烟箱内设置两层气流分布板，全压的变化主要集中在第层分布板处。出气烟箱设置气流分布板，在该分布板处全压先减小后再增大，减小和增大的幅度都比较小。Ｈ种情况下气流经过除尘器模型的全压损失分别１９０Ｐａ、２１７Ｐａ、２巧Ｐａ。４６２．．流向对比分析将除尘器入口烟箱均不设置导流板和气流分布板时气流自然走向的流向图作为对比。烟气在除尘器进入除尘器后，由于入口呈咖趴形渐扩，但是气流在没有外力作用下，大部分始终顺着烟气入口处的大小范围运动，除尘器壁面周围的气流极４－１５少，均匀性条件恶劣。如图所示。品而＇谅Ｔ■ｆＷｔ尋疗呀钟蛙麵４－１５无导流板和气流分布板烟气白然走向幽－＝下图４１６显示了Ｈ种模型模拟情况下Ｚ６７５０平面的速度矢量图。由流场模拟图分析可知：无气流分布板时，计算结果显示整个电场区内除尘器入口处的气流速度大，集中性高，在导流板的作用下，气流分散于除尘器内部，在电极板处发生绕流现象。均匀性有所改善一，但依然有气流聚集的情况，均匀性需要更进步改善。一进气烟箱内设置层气流分布板时，，畑气在气流板的作用下充满整个除尘器一内部，基本无聚集现象，气流均匀性明显改善，且气流速度较为致。进气烟箱内设置两层气流分布板时，计算结果显示电场区内流速均匀，气流条一步改善件进。５７ 华北化为乂学硕」：学位论义ｍｉ’－…＾＞：必品￣＾■的；ｗ＊＾ａ＞！Ｓｉａｉａ＾ｉａｍ＾心ｉ＾５ｉ＾＾＾ｉＳｔ＾Ｓｉ＾ｉ５５ｉ！＾＾Ｈｊ＾＾＾：％ＳｉＳＳ＾及Ｔｉ：＾姑嫩＾ｉ＾巧巧械ｉＳＳ概盛汲ｙｉ＾Ｋ：芯巧姊＜ｅｗ＠；：ａ无气流分布板（）ＨＨＨ｜｜！巧ｉ［巧■ｂ进气烟箱设豐…层气流分布板（）＇＾Ｈ圓，ｎ？Ｔ■＇…、ｙ＾ｓａ：：嫩＾ｉｔ＾！ｉＬｍｍ＾ｃ进气烟箱设置两层气流分布板（）＝图４４６Ｚ仍５０平面速度义量凶５８ 华北电力乂学硕±学位论文４．７电除尘器计算结果分析根据第四章当中的ＦＬＵＥＮＴ模拟计算，得出气流分布装置采用烟箱内设置导流板和两层气流分布板无论从气流分布均匀性、压力稳定性或是阻力损失方面都是较优选择。但是除尘器中的气流分布依然存在着分布均匀性Ｗ及气流静压稳定性的问题。针对气流分布板的布置与数量进行的讨论是建立在原电厂静电除尘器的实型基础上。所有尺寸均根据原型１：１绘制。因此，在现有模型的基础上，需要对静电除尘器入口烟箱倾斜角度方面进行进一ｆｌｕｅｎｔ步深入的探讨与研究，通过模拟计算并对结果进行观察与分析。４．８电除尘器改造方案４．８．１入口烟箱倾斜改造在除尘器入口烟箱嘶趴与电场区截面的夹角处，是烟气最容易滞流与堆积的地方，如果夹角角度过小，气流容易绕过除尘器四周，而聚集在中间部位流动，这样电极板中间部位的负荷口一乂而效率降低，四周的区域流体流Ｍ过小而浪费资源：如果角度过大，入烟箱便么有化长段距离，不仅不方便安置，对除尘效率来说意义并不大。电除尘器的主要技术参数如下；除尘器入口截面到电场区入口截面距离５７００ｍｍ°°原型蝴趴平行夹角度数１３１．２６／４８．７４欲改造入口截面到电场区入口截面距离８７００ｍｍ°°改造后贿趴平行夹角度数１１９．８９／６０．１１除尘器入口烟箱坡度夹角对比图４－１７。＾＾ＢＢ＾＾Ｋ３＾＾ｇＳ＾＾３５ｓａａａａａｓＳａａａ＾＾ＭＢ＾＾Ｍ＂ＭＷＭＳ＾＾ｇｇａＳ＾ｇＢＳＢｇＢｇｆ＾＾＾原舉入口烟賴平面凶５９ 华北电力乂学硕丄？学位絶文改造后入口烟箱平面凶图４－１７原型与改造后入口夹角对比）（烟气均由左至右流动４８２．．改造结果对比Ｆｈｔ－１烟箱倾角改造后的ｉｅｎ模拟的速度矢量流向图如４８所示。—＂￣￣化戚ｉｒｉ《Ｋｃｐｆ抵調ｐ＾ｍ＾ｍｒｎｉｆｎｉｉ＾ｉｌｌ｜ａ—４－图１８改造后流场速度矢量流向结果根据对比可知，由于入口烟箱的流动距离比原型长３ｍ，入曰角度由。°°°一１３１２６／４８．７４．８９／６０１１，烟气流动的联贯性更强．改为１１９．，经过段距离的流动，进入电场区后的烟气流速降低一，这样有利于极板的收尘，烟气流动均匀性也进步提高，有利于电除尘器的除坐效率的提高。但是要考虑增加入口烟箱长度后的对管道和场地的限制。４．９本章小结（１）对除尘器按照原型尺寸在Ｇａｍｂｉｔ当中进行模型的搭建，对模型进行网格划６０ 华北电力大学硕击学位论文分。口）将网格划分成功的模型导入ＦＬＵＥＮＴ软件，设定边界条件，速度入口１ｓ－。．０９ｍ／，压力出口９９８０Ｐａ，Ｗ及气流分布板选用多孔介质跳跃模型３）模拟根据气流分布板的数量及安装位置来作为变化因素作对比研究。根据计（算结果来看，气流分布板对除尘器内部气流流动的均匀性和维持压力的稳定性有很大影响。当在进气嘶趴烟箱当中设置间隔２００ｍｍ的气流分布板时，除尘器内部气流的流动稳定性、均匀性、压力稳定性都能满足除尘要求。４入口烟箱倾角改造后，，经过烟（），角度更加平缓烟气流动的联贯性更强箱更长一段距离的流动，进入电场区后的烟气流速降低，这样有利于极板的收尘，烟气流动均匀性也迸一步提高，有利于电除尘器的除尘效率的提高。但是要考虑增加入口烟箱长度后的对管道和场地的限制。６１ 华北电力大学硕±学位论文第５章结论与展望５．１结论本文对某电厂静电除尘器的气流流场进行模拟分析，进行了气流分布板数量与一布置位置的讨论与对比分析，进步对电场内的极板间距的改造并进行气流分布模拟，＾及对电场有效长度进行改造并进行气流模巧，得到１＾＾下结论；一１ＦＬＵＥＮＴ（）在使用计算流体动力学的这计算软件当中，对除尘器的内部流场用标准的Ｋ－ｆ模型结合壁面函数法作为模拟的理论指导方法，模拟所得的结论是合理可靠的。（２）由于计算量的因素限制，由于实型的气流分布板上存在的孔径较小的密集小孔，导致在网格划分时无法进行细致的网格划分，计算量的大大増加Ｗ及对电脑的软件、硬件的要求更加严格，计算耗时也会大大增加。因此在计算时，用均匀的透气板来进行简化，在本文中体现为采用多孔跳跃模型来计算，并能得到较为合理的计算结果。°（３）由于烟气在电除尘器内的平均温度在１５０Ｃ上下，可Ｗ将其按等温绝热状态一来做计算模拟。即按照各点的温度、密度、黏度等致的情况来做冷态试验。在通常情况下，气流在电除尘器内部流模拟过程中实际的可压缩流体在不等温Ｗ及不稳定的受迫流动可Ｗ近似的看作是理想的不可压缩黏性流体做稳定的且等温的受迫流动。（４）在安装导流板的前提下；当进气烟箱中不设置气流分布板时，烟气的整体静压最高，呈现橘红色区域偏多。在内部四处电极板处明显看到有静压变化截面。由于电极板对流场有阻碍作用，，来流在到达电极板处时有个制止，动压减小表现为静压的局部増加。。气体绕流过电极板后逐渐分散，静压有所下降除尘器为负压运行。当设置一层气流分布板后烟气静压整体降低，呈现橘黄色区域，气流均匀性明显增加。除尘器为负皮运行，出口负压达到最大值。当进气烟箱中设置两层气流分布板时，可Ｗ看出静压的变化主要发生在两层并一排放置的分布板处，整体静压相较之前进步下降。但除尘器，整体呈现黄色区域一的均匀性进步优化。（５）对入曰烟箱倾角改造后，角度更加平缓，烟气流动的联贯性更强，经过烟箱更长一段距离的流动，进入电场区后的烟气流速降低，这样有利于极板的收尘，烟６２ 华北电力大学硕±学位论文气流动均匀性也进一步提高，有利于电除尘器的除坐效率的提高。但是要考虑增加入口烟箱长度后的对管道和场地的限制。５．２除尘器的问题与展望。研究中仍存在许多不足之处，有待在今后的工作中补充完善（１）除尘器模型的绘制本身就存在数据的简化，因此对于实际的运行有所不能不同，将流通气，与。另外在运行条件中，模型的近似简化体看做理想气体来算实际烟气流动状态也是有所差异。因此，模拟结果只能作为除尘器运行的指导方案，基本作为除尘器内部的简化流场，不能完全代表其真实的流场情况。口）数值计算过程中利用多孔眺跃模型对气流分布板进行简化计算有侍于实际工程的进一步验证。（３）网格类型和网格密度的划分对数值计算精度影响较大，因此对网格划分还需做进一步研究。（４）流动气体在进入除尘器入口烟箱后，由于烟箱呈刚趴形状分散开来导致气流一的奈流和稳定性受到影响，因此烟箱的倾斜角度是有待研究和提高的个重要方面。６３ 华北电力大学硕止学位论文参考文献－邮建国．电除尘器１＾４．北京：１：：！２中国电力出）＾￡社，２０１，３８４０６７，［。［］，８口］李晓芸，赵毅，王修彦．火电厂有害气体控制技术［Ｍ］．北京；中国水利水电出版－社２００５：１９，：．电除尘器工作原理２０１０１口］南京国电环保设备有限公司，４：．火电厂烟气除尘与脱硫的必要化科技环保２０１３３１［巧军梁．－问马志国影响电除尘器效率分化河北国华沧东发电有限责任公司．２０１１［６］李志富，唐庆元．火力发电厂可持续发展与环境保护技术交流会论文集．火力发电厂可持续发展与环境保护技术交流会，２００４年３月２６日７王显龙何立波贾明生等．静电除尘器的新应用及其发展方向．工业安全与环［］，，保，２００３２９１１：３，（）８何鹏秦红霞宗燕兵等．颗粒床除尘器高温实验研究．北京科技大学学［］，，报，２００６，２８（１１）９赵海化郑楚光．．燃烧科学与［］静电增强湿式除尘器捕集可吸入颗粒物的定量描述技术，２００７，１３２（）１０张慧艳田金玉．国内火力发电厂除尘器技术改造方案的选挥．河北科技学院学［］，１报，２００９年２３（）［Ｕ］高玉化电袋除尘器改造及运行效果分化民营科化２０１２（１２）１２苏金银锅炉除尘器改造及运行方式探讨．华北电力技术，２００９，４［］（）［１３］ＭＪｅｄｍｓｉｋ，Ａ．Ｓｗｉｅｒｃｚｏｋ，Ｅ．Ｎｏｗａｃｚｅｗｓｋｉ，Ｍ．Ｓａｍａ，区Ｇｒｙｓ．ＳｏｍｅＭｏｄｉ扫ｃａｔｉｏ打ｏｆＡＧａｓＦｌｏｗｉｎＡｎＥＳＰｆｏｒＥｆｉｃｉｅｎｃｙＩｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ［Ｃ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅ８ｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅ打ｃｅｏｎＥｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃＰＫｃｉｐｉｔａｔｉｏｎ．Ｂｉｒｍｉｎｇｈａｍ，ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＳｏｃ－ｉｅｔｙｆｏｒＥｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃＰｒｅｃｉｉｔａｔｉｏｎ２００１：８３９０ｐ，４Ｈｈｅ－１ｉｔ．工业电．王成巧革北京：１０１３６．Ｊ．Ｗ收尘［Ｍ］：冶金工业出版化１９８４［］１５黎在化静电除尘器［Ｍ］．北京；冶金工业出版社３：３］，１９９［１６杜震宇．电除尘器出入口气流分布对效率影响的初探阴．太原理工大学学［］２０００－报巧４：必６２９，，（）［１７］梁振山隋秀兰朱有产．论电除尘器气流分布试验的测点选择机．环境工，，４－：程，１２２３０３３，１９９（）１梁振山隋秀兰等．．水利电力劳动保［巧，关于电除尘器空气动力场的研究饥４－护１９９３：２４２６，，（）６４ 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华北电力大学硕±学位论文－ｃｏｍｂｆＵｃｅ：ｕｓｔｉｏｎ．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆｌｔｒｔａｔｉ４６６４７２ｍａＥｅｃｏｓｃｓ２００１６９，，口）［３７］ＲｏｂｅｒｔａｓＰｏｓｋａｓ，ＡｒｕｎａｓＳｉｒｖｙｄａｓ，ＰｏｖｉｌａｓＰｏｓｋａｓ．ＩｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆＣｏｌｌｅｃｔｉｏｎｅｆｉｃｉｅｎｃｙｏｆＥｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃＰｒｅｃｉｐｉｔａｔｏｒｆｏｒＳｍａｌｌＨｅａｔｉｎｇａｐｐｌｉａｎｃｅｓ．Ｔｈｅ９Ｔｈｎｅｒｎａｔｉｏｎａｏｎｆｅｒｅｎｃｅｒｏｎｍｅｎａｎｅｅｒｉｎ－ＩｔｌＣＥｎｖｉｔｌＥｎｉ２０１４５：２２２３ｇｇ，，Ｒｏｂｅｒｔ－ＤｅｅｋｉｎｓｅａｒｃｈｅｎｒｅＪｏｕｒｎａｏｆＨｌｅｃｒｏｓｔａｉｃｓ２０１４：１３．Ｓａ民ｅＣｔ．ｌｔｔ６３５１３８［＾ｇ，，３９Ｓ．Ｈ．ＫｉｍＫ．Ｗ．Ｌｅｅ．Ｅｘｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｏｆｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃｒｅｃｉｉｔａｔｏｒｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ［］，ｐｙｐｐｐａｎｄｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｗｉｔｈｅｘｉｓｔｉｎｇｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎｍｏｄｅｌｓ，ＫｗａｎｇｕＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆｊ５－ＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏ１９９９：１９８２０１ｇｙ，，［４０Ａ．Ｖａｒｏｎｏｓ，ＪｏｈｎＳ，ＧｅｏｒｅＣ．Ｂｅｒｅｌｅｓ．Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｃｌｅａｎｉｎｅｆｆｉｃｉｅｎｃｏｆａｎ］ｇｇｇｙｅ－ｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃｒｅｃｉｉｔａｔｏｒＪｏｕｒｎａｌｏｆｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃｓ，２００２５２：１１１１３３ｐｐ，，（）４１马龙华．．［］，蒋庆龙方科杰静电除尘器模型数值仿真及软件实现ｍ第口届中国除，尘器会议论文集２００７－１０：３３３５，，４３．静电除尘器烟道进口处流场的数值模拟化环境污染与［恃化杨振化甘军等－防治２０１２：，４９１１４，（）［４２］曹忠良，仇中柱，潘卫国等．静电除尘器进口流场的测试与分析机．仪器仪表－２００６２７６：１１９８１１１０，（）６６ 华北电力大学硕±学位论文攻读硕±期间发表的论文也亚威梁双印．６００ＭＷ机组烟气脱硫系统循环浆液聚节能优化及叶轮优［ｕ熊，陈，化改造化华中电力２０－１４第１２期：３２６３巧，，２第４３卷－陈亚威梁双印张兴克熊也第１１期）：１２０１２５［］，，（６７ 华北电力大学硕±学位论文攻读硕±期间参加的科研工作￣１２０１３．０７２０１４．４：山西鲁晋王曲发电有限责任公司《６００ＭＷ超临界机组能［］耗诊断》项目。本课题为神华偶华集团内部示范性课题项目。本人是项目主要参）与者和报告撰写者，主要负责电厂烟气脱硫系统、烟气脱硝系统能耗分析优化研究。、性能计算过对２４小时的对脱硫系统、Ｗ及脱硝系统进行现场收集运行数据；通负荷周期变化的数据对脱硫系统和脱硝系统的动态王况进行分析，对ＦＧＤ系统中的増皮风机、循环浆液累和氧化风机的能耗进行分析，针对循环浆液粟与循环浆液量的匹配性进行计算，提出浆液粟投入运行的方案及对浆液乗进行叶轮改造。达到节能降耗的目的。口］２０１４年５月至今：河北大唐国际丰洞热电有限公司《３００ＭＷ供热机组深度节能降耗方向性研究。》项目；本项目为河北大唐国际丰润热电有限公司委托课题本人是项目主要参与者和报告撰写者，主要负责脱硫系统和脱硝系统的能耗分析优化研究。对脱硫系统、Ｗ及脱硝系统进行现场收集运行数据、性能计算；通过对２４小时的负荷周期变化的数据对脱硫系统和脱硝系统的动态工况进行分析，对ＦＧＤ系统中的増压风机、循环浆液聚和氧化风机的能耗进行分析，针对循环浆液粟与循环浆液量的匹配性进行计算，提出浆液累投入运行的方案及对浆液聚进行叶轮改造。达到节能降耗的目的。６８ －华北电力大学硕ｉ：学位论文致谢两年八个月的硕±研究生生涯就要告一段落，也中有所不舍，但我也即将踏入社会一，开肩人生的段新的旅程。在送两年多的研究生学习经历中，我无论在学习、一名热能与动力工程的硕±研究生生活还是做人方面都有巨大收获。作为，掌握我们这口学科所独有的技能和知识是必不可少的，它是我们在今后社会中能力与价值的体现，于我来说，学习如何做人，如何互相关怀、互相帮助甚至价值观和人生观的升华也是尤为重要的。在我成长的过程中必然免不了很多时候需要老师和同学的帮忙。在这里请允许我表达对老师们和同学们、朋友们对我无化的帮助致Ｗ深深的感谢。首先，我要感谢我研究生期间的导师梁双印教授。这篇毕业论文从开始的选题方向，到电场的实地勘察，数据的现场采集到后来的论文的困舱梁老师都报Ｗ悉也的解答和巨大的支持一一。老师对我点点进度的关注，次次真切的问候都让我感到被老师的慈爱和无私而感动和鼓舞。梁老师的关键点拨、知识的悉必梳理、严谨的治学态度一、包容大度的也态都让我次次在迷茫或无助的时候带来希望。梁老师不仅作为知识的导师，也是我人生的导师，和请可亲的做人态度教会了我走向成熟。！在此，向梁双印教授表示最诚擎的谢意同时，我要特别感谢黄赛东同学对我在Ｆｈａｅｎｔ数值软件模拟上悉也的帮助在研究方向上对我无私的指导；感谢高新新师姐在风机模型测绘方面对我的帮助；感谢梁振兴师兄对论文撰写规范的指正；感谢张兴文师兄的细致关怀；感谢郭鹏师兄在ＡｕｔｏＣＡＤ软件建模技巧上对我的指导；另外，我的论文完成也得到了陈亚威同学、佟连尧同学、韩少龙同学、林会昌同学、沈毅同学的大力帮助，在此我也要对他们献上我由衷的感谢。最后，感谢，感恩对我无私奉献与无条件默默支持我的父母他们对我的养育之一一！切顺利恩感谢他们对我直Ｗ来的理解和包容。祝愿大家身体健康、。６９'