龙潭经济适用房二期社区中心、中学、小学和幼儿园工程塔吊施工方案

'龙潭经济适用房二期社区中心、中学、小学和幼儿园工程塔吊布置施工方案编制人：审核人：批准人：南京建工集团有限公司二0一六年三月43 目录第一节工程概况1第二节设计依据1第三节组织机构1第四节塔机布置2第五节塔吊施工顺序3第六节塔吊安装4第七节塔吊施工安全要求7第八节塔吊基础施工7第九节施工现场危险点及检查控制措施10第十节塔吊基础计算书：1143 第一节工程概况龙潭经济适用房二期社区中心、中学、小学和幼儿园工程位于南京栖霞区龙潭街道，其中社区中心地上九层，地下一层，建筑面积14836.34㎡（地上建筑面积12067.26㎡，地下建筑面积2769.08㎡）；中学地上五层，地下一层，建筑面积25623.76㎡（地上建筑面积20679.18㎡，地下建筑面积4944.58㎡）；小学地上五层，地下一层，建筑面积23959㎡（地上建筑面积19951.6㎡，地下建筑面积4004.4㎡）；幼儿园工程地上三层，地下一层，建筑面积5162.99㎡（地上建筑面积3964.83㎡，地下建筑面积1198.16㎡）。本工程设计使用年限为50年。建设单位：南京高科置业有限公司设计单位：南京兴华建筑设计研究院有限公司监理单位：南京港湾工程建设监理事务所有限公司施工单位：南京建工集团有限公司施工范围：土建、水电、通风空调等安装工程本次报验的是公建部分的塔吊施工方案。第二节设计依据1．施工图纸2.《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）3.《地基基础设计规范》(GB50007-2011)4.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)5.《建筑安全检查标准》(JGJ59-2011)6.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010）7.《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008）8.QTZ63的塔吊说明书等编制。第三节组织机构1、施工组织机构框图43 项目副经理：夏爱祥项目经理：刘行龙项目经理：夏爱祥技术负责人：陈小容施质安材测保工检全料量管员员员员员员吕刚张华陈俊国崔来宝高行森李冬庆施工班组机械手及施工作业人员第四节塔机布置根据工程实际情况，龙潭经济适用房二期社区中心、中学、小学和幼儿园工程经优化共布置七台塔吊，全面覆盖施工面，见后附塔吊布置平面图，具体安排如下：1、每台塔吊(含吊车)保证主楼结构、装饰顺利施工结束。2、为了保证各塔吊最大满负荷工作，减少塔吊相互碰撞确保安全，现将各塔吊臂长布置如下：工程名称社区中心中学小学幼儿园塔机编号1号2号3号4号5号6号7号臂长（m）585252465858m52m3、安装高度：一次安装高度为40m。各塔吊的定位坐标为：43 1#：A（X＝162268.487，Y＝156829.453）；B（X＝162271.573，Y＝156834.598）；C（X＝162266.428，Y＝156837.685）；D（X＝162263.342，Y＝156832.540）。2#：A（X＝162302.272，Y＝156914.272）；B（X＝162304.768，Y＝156919.966）；C（X＝162299.073，Y＝156921.857）；D（X＝162297.183，Y＝156916.162）。3#：A（X＝162207.612，Y＝156903.846）；B（X＝162210.699，Y＝156908.991）；C（X＝162205.554，Y＝156912.078）；D（X＝162202.467，Y＝156906.933）。4#：A（X＝162146.372，Y＝156896.638）；B（X＝162149.497，Y＝156901.760）；C（X＝162144.375，Y＝156904.885）；D（X＝162141.250，Y＝156899.763）。5#：A（X＝162032.84，Y＝156888.593）；B（X＝162035.856，Y＝156893.78）；C（X＝162030.669，Y＝156896.796）；D（X＝162027.653，Y＝156891.609）。6#：A（X＝162050.977，Y＝156962.712）；B（X＝162054.055，Y＝156889.389）；C（X＝162048.905，Y＝156970.94）；D（X＝162045.827，Y＝156965.789）。7#：A（X＝162137.004，Y＝157080.219）；B（X＝162136.825，Y＝157086.216）；C（X＝162130.828，Y＝157086.037）；D（X＝162131.007，Y＝157080.040）。4、塔吊基础埋置深度：根据工程情况，除1#、3#塔吊基础布置在地下室内，塔吊基础顶标高与地下室承台底标高一致；其余塔吊均布置在车库基坑外侧，塔吊基础顶标高与地下室底板顶标高一致，这些塔吊所处的地下室底板底的承载力均不能满足塔吊基础地耐力要求，均需补桩。1#塔吊与建筑间设附墙，其余均不设。建议在这些塔吊基础下均补设四根工程桩，桩径均为700，桩长为30~35m。深度见后附计算书。第五节塔吊施工顺序塔吊基础补桩施工→塔吊基础→塔吊安装→塔吊垂直度矫正→43 验收合格后投入使用→埋件设置→爬升、验收→附墙支撑→重复→拆除第六节塔吊安装1、塔机安装（1）将3节标节用16套高强螺栓连成一体，然后吊装在固定基础上，并用8套高强螺栓固定，安装时注意有踏步的一面要垂直于建筑物。（2）在地面上将液压系统装好在外套架上，将外套吊起套在连接好的标准节外面，并使套架上的卡爪搁在标准节的最下一个踏步上。（3）在地面上先将下支座、回转支承、上转台、回转机构及司机室等装为一体，然后整体吊起，用8套高强螺栓安装在塔身上，再用4个销轴将外套架与下支座连接。注意：回转支承与下支座、上转台的连接螺栓一定要拧紧。（4）在地面将塔顶与平衡臂拉杆的第一节用销轴连好后，吊起用4个销轴与上转台相连。安装塔顶时要注意塔顶的前后方向。（5）在地面上拼装平衡臂，并将卷扬机械、配电箱等安装在平衡臂上，接好各部分电线，然后将平衡臂吊起与上转台闭销轴固定，再将平衡臂吊起一定角度装好平衡臂拉杆，放平后吊车摘钩。（6）吊起平衡重一块，放在平衡臂最根部的一块配置位置处。（7）起重臂与起重臂拉杆的安装.①起重臂的配置，次序不得混乱。②按照组合吊臂长度，用相应销轴把它们装配在一起，臂架第一节和第二节连好后，装上变幅小车并固定在吊臂根部，把吊臂搁置在1米高左右的支架上，使小车离地，装上小车牵引机构，所有销轴都装上葫芦销或开口销且开口销必须充分张开。③组合吊臂拉杆，用销轴连接后搁置在吊臂上弦杆上的拉杆护架上。④检查吊臂上的电路是否完善，并穿绕小车牵引钢丝绳。先不穿绕起升钢丝绳。⑤将吊臂总成平稳吊起，将吊臂与上转台用销轴连接（吊装中必须保持吊臂水平以利安装）。⑥吊臂连接完毕后，继续提升吊臂使吊臂头部稍微抬起。⑦穿绕起升绳，用起升机构辅助安装拉杆，先将短拉杆用销轴连接到塔顶相应的拉杆上，继续开动卷扬机构，使长拉杆也能连接到塔顶相应拉杆上。注意：起升机构拉起起重臂拉杆时，起重臂拉杆不允许随起重臂重量。43 （8）吊装平衡重按塔机规定安装其余几块平衡重，然后将平衡重用连接板连接。（9）穿绕起升钢丝绳将起升引经塔顶排绳轮后，绕过塔顶上的起重量限制器滑轮，再绕过小车滑轮和吊钩滑轮。将绳端用楔套固定在臂端。（10）将小车退至臂架最根部与碰块顶牢，转动小车的紧绳卷筒，把小车变幅绳尽力拉紧。2、塔身标准节的接筒方法及顺序（1）塔身标准节安装：安装标准节（2）将起重臂旋转至引入塔身标准节的方向（起重臂位于外架上引入梁的正上方）。（3）放松电缆长度略大于总爬长度。（4）在地面先将4个引进滚轮固定在塔身标准下部横腹杆的4个角上，然后吊起并安放在外套架的引入梁框架上，然后再吊起一个标准节，调整小车的位置，卸下支座与塔身连接的8套螺栓，开动液压顶升系统，使塔机上部重量心在没机顶升梁上（实际操作时，观爬升架导轮与塔身主弦杆间的间隙，当16个导轮均脱开时，即理想位置），此时继续开动顶升液压系统使油缸活塞杆伸出约1.28米，再稍缩油卸全部缩回，将顶升梁的端销轴重新插入塔身的上一个踏步上，全部伸出油缸，此时塔机上方正好能有装入一个标准节的空间，用力把引入梁框架上的标准节引至塔身正上方，对准标准节连接牢固，螺栓顶紧力矩为2.5kn·m，卸下引进轮，缩回油缸，将下支座与塔身连接牢靠。注意；缩缸时卡板不能顶在踏步上。即完成一切标准节的加节工作，连续加节时重复上述步骤即可。（5）塔机加节完毕，应空载旋转臂架至不同角度，检查塔身各连接处高强度螺栓的拧紧问题（哪一根塔身主弦杆位于平衡臂正下方时，就把此弦从下到上的所有螺栓拧紧）。3、调整各种安全装置（1）力矩限制器调整43 为了保证塔机在工作时起重力矩不大于额定起重力矩，本塔机设有力矩限制器，当起重力矩达到额定值的80%时，变幅小车只能以低速向前运行；当起重力矩达到额定值的90%时，调整相应的开关动作，操作台上的指示灯亮并给出蜂鸣报警外，还停止起升卷扬的起升方向和变幅小车向外方向的动作。（2）起重量限制器调整起重量限制分低载高速、重载中速限制，每一档都规定了该档的最大起重量，当卷扬机构工作在高速档位起重量超过高速档的最大起重量时，调整相应开关，使该档的上升回路断电，这时塔机会自动换到中速档；当卷扬机构工作在中低速档起重量达到最大起重量的90%时，调整相应的开关，操作台上指示灯亮并给出蜂鸣报警；当卷扬机构工作在中低速档起重量超过塔机的最大起重量并小于最大起重量的110%时，调整相应开关动作，除指示灯亮并给出蜂鸣报警外，还切断起升卷扬机构的上升回路，吊钩只能下降。（3）幅度限位器调整①吊钩空载，当小车运行至最大幅度（或最小幅度）时限位开关动作，小车停止向极限方向运行，只能反向。②当幅度小于5米或大于最大幅度少5米时，小车速度由高速档自动转换成低速档运行。③重复（1）、（2）动作三次，效果一样即可。（4）起升高度限位器调整①起升高度相同，滑轮倍率不同；起升高度发生变化时，高度限位器均应重新调整。②空钩以中、低档速上升，使吊钩达到预定的极限高度（臂架根铰点高度减去约2米）时，上限位开关动作，吊钩不能再上升。③空钩以高速档运行到预定高度（臂架根铰点高度处约10米）时，上限强迫换档开关动作，吊钩自动转换为中速运行。④吊钩试运行三次，效果一样即可。⑤限位开关动作后，操作手柄必须回零，否则控制回路无电。（5）回转限位器调整以电缆不扭劲时为中间位置，调整限位开关中的凸轮，使臂架只能正、反转1.5圈。43 第七节塔吊施工安全要求1、明确分工，配备施工负责人、技术负责人、安全负责人等；各分项负责人要懂管理，有一定的指挥才能；要编制安全技术管理网络。2、安装前组织安装人员学习操作规程、本机安装工艺。安装人员必须持证上岗、要熟悉塔机的安装方式、安装过程、安装高度和注意事项。技术负责人对安装人员要进行书面安全技术交底，使每一个职工明白自己的职责和注意事项；交底人、被交底人和监交人签字，各持一份交底书，并备案。3、统一指挥，统一联络信号，分工明确，责任到人。4、及时收听天气预报，四级以上大风及雨雪天气应停止安装作业，并做好安全防范措施。5、进入施工现场必须戴好安全帽，2m以上高空作业必须配带合格的安全带；一律穿防滑胶鞋。6、严禁无防护的高空立体交叉作业，严禁酒后带病作业。高温季节要做好防降温工作；严寒季节做好防寒、防滑工作；夜间要有足够的照明。7、高空作业必须将工具放在工具包内里，不得随意乱放或抛掷。8、起重臂下严禁站人。9、紧固螺栓应用力均匀，符合规定的扭矩值，构件对孔正确，严禁猛敲猛打，野蛮施工。10、顶升作业要专人指挥，电源液压系统要专人操作。11、安装作业区要划分警戒区，左右各20m，挂警示牌，严禁闲人进入；现场安全监督员负责安装区域的安全监护工作。第八节塔吊基础施工1、施工准备主要材料计划用量表序号名称单位数量备注1竹胶板模板M25018mm2Ф48钢管T1模板支撑及脚手架用材3钢管扣件个3004商品砼M335043 5地脚螺栓套6已采购6钢筋T12已制作劳动力投入计划表工种按工程施工阶段投入劳动力情况公建部分瓦工5木工4钢筋工5普工3塔吊工7指挥工142、土方开挖2.1、基础采用挖掘机进行土方开挖，挖至基底设计标高以上300mm处后，放线人工挖出基坑至设计底标高。2.2、开挖过程中，配备专职测量员，机械大开挖接近基坑底标高时，由测量员随时抄平，以控制开挖标高，严禁超挖。2.3、排水措施：基坑开挖后，应在基坑四周开挖沟及集水坑，采用Ø100潜水泵进行基坑排水。2.4、注意事项：2.4.1、挖土过程中应有测量工及时将标高引测到槽帮上，并随时校核基底标高，避免超挖。2.4.2、基坑挖完后，严禁在基坑边大量堆放土方或载重车辆穿行，并设专人看护边坡，发现问题及时上报和处理。2.5、土方开挖完成后，报请监理进行桩基础验收。3、钢筋工程43 3.1、钢筋在钢筋加工场内加工成型，并应挂牌、分类堆放。钢筋绑扎应考虑合理的顺序：先绑扎下层平台钢筋，再绑扎上层平台钢筋。严格按照图纸设计要求专人翻样并交主管部门审核无误后断料成型。3.2、钢筋的种类和直径按设计要求采用。不得随意更改。3.3、钢筋的加工形状和尺寸必须符合设计及翻样要求，钢筋的表面应洁净无损伤，带有颗粒或片状老锈的严禁使用。3.4、钢筋应平直无局部曲折。3.5、钢筋由加工场内用平板车运至基坑边缘。3.6、基础钢筋施工：钢筋施工时先按钢筋排列间距垫上保护层垫块再绑扎底层钢筋，二层钢筋网片下垫钢筋马蹬。4、模板工程4.1、塔吊基础采用木模板，Φ48×3.5脚手钢管作围檩及支撑。模板的加固：模板的加固采用对拉螺栓和钢管包箍进行加固。对拉螺栓的安装：根据计算，对拉螺栓采用φ14的钢筋，间距为600mm，对拉螺栓采用双螺帽，加强螺栓的加固强度；钢管抱箍是在钢管背肋安装后用Φ48钢管做抱箍间距为600mm与对拉螺栓在同一水平位置，抱箍用双扣件连接。4.2、模板间拼缝以PE胶条粘贴，以保证混凝土表面平整光滑。以Ф48脚手钢管做立杆及支撑系统。4.3、为防止模板底口处漏浆，在模板底口采用砂浆进行找平后方可立模。4.4、基础模板安装完成后应进行检查、矫正，并整体加固。5、砼工程5.1、采用商品砼。5.2、砼振捣应密实。振捣砼时应由下至上按“快插慢拔”的方法振捣。振捣棒应避免碰撞钢筋，并应与模板保持一定的距离。在确认砼已完全沉实或表面不出现浮浆且不再有气泡冒出方可停止振捣。5.3、混凝土浇好后，应及时对砼表面找平、压光。5.4、砼振捣应密实，不得漏振、少振，要确保砼拆模后无蜂窝、麻面、孔洞、吊脚等质量问题，以达到内实外光。5.5、质量控制要点：43 5.5.1、轴线、标高准确。5.5.2、混凝土密实，外观棱角分明。5.5.3、砼应细致捣实，使新旧砼紧密结合。5.5.4、砼浇筑24小时后，养护7个昼夜。第九节施工现场危险点及检查控制措施作业项目危险点防范类别预控措施操作、安装、作业操作不规范。高处坠落物体打击其他伤害高处作业人员必须正确配戴和使用安全防护用品，安全带应挂在结实牢固的主材或物件上，并随时检查是否栓牢，不得低挂高用。高处作业用的工器具应拴有保险绳。暴雨、台风和汛期的前、后，未对建筑施工现场的塔吊等设施进行检查、维修、加固。机械伤害触电其他伤害按规定在暴雨、台风、汛期前、后，对建筑施工现场的塔吊等设施进行检查、维修、加固，确保安全使用。指挥、操作等人员不符合安全要求。机械伤害其他伤害指挥人员应有明显的标识，且地面与高处指挥人员应明确指挥分工。特种设备操作人员应持有有效证件方可操作，不应把机械交给无证人员操作。机械操作人员应熟练掌握机械的性能和安全操作方法。身体状态和情绪应适应所从事的作业，不适应时已向班组长反映，并得到妥善安排。作业人员已参加班前列队“三交、三查”活动，明确当日作业的内容、程序、危险点及控制措施。夜间施工照明不够。其他伤害作业现场的照明应充足。塔吊作业时超重吊装。机械伤害吊车司机、起重指挥及起重作业人员应持证上岗，加强现场指挥协调，杜绝指挥失误、严格按吊车技术参数作业。43 第十节塔吊基础计算书：10.11#四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：60.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：5.500m，自重F1：519.8kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:RRB400，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4.2m，承台箍筋间距S：300.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：江苏南京市，基本风压ω0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别为：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.77。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=519.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=579.80kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏南京市，基本风压为ω0=0.40kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=1.77；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.12]/(2.5×2.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.305；高度z处的风振系数取：βz=1.0；43 所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.305×1.77×0.4=1.143kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.143×0.347×2.5×60×60×0.5=1785.756kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝630＋1785.756＋30×1.35＝2456.26kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1.桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=((Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/∑xj2±Mxkyi/∑yj2；其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=579.80kN；Gk──桩基承台的自重标准值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00×1.35=1215.00kN；Mxk,Myk──承台底面的弯矩标准值，取2456.26kN·m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.97m；Nik──单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=(579.80+1215.00)/4+2456.26×2.97/(2×2.972)=862.23kN。最小压力：Nkmin=(579.80+1215.00)/4-2456.26×2.97/(2×2.972)=35.17kN。不需要验算桩的抗拔！43 2.承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.85m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2×(Nkmax-Gk/4)=670.18kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×670.18×0.85=1139.31kN·m。四、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho──承台的计算高度：Hc-50.00=1300.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2；经过计算得：αs=1139.31×106/(1.00×16.70×6000.00×1300.002)=0.007；ξ=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；γs=1-0.007/2=0.997；Asx=Asy=1139.31×106/(0.997×1300.00×210.00)=4187.41mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。建议配筋值：HPB235钢筋，18@120。承台底面单向根数48根。实际配筋值12216mm2。43 五、承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm；λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处，a=0.57m；当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.438；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1300)1/4=0.886；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.438+1)=1.217；0.886×1.217×1.57×6000×1300=13195.344kN≥1.2×862.233=1034.679kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=862.233kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=u∑qsikli+qpkApu──桩身的周长，u=2.199m；Ap──桩端面积,Ap=0.385m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称112.0010.000.000.70淤泥质粉质粘土212.8012.000.000.70淤泥质粉质粘土夹粉土34.6028.000.000.68粉砂夹粉土413.4038.00500.000.65粉砂由于桩的入土深度为40.00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2.199×805.2+500×0.385=1963.15kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=1963.15/2=981.575kN；Nk=862.233kN≤1.2R=1.2×981.575=1177.89kN；43 桩基竖向承载力满足要求！七、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=πd2/4×0.65%=3.14×7002/4×0.65%=2501mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！建议配筋值：RRB400钢筋，1714。实际配筋值2616.3mm2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。10.22#四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：40.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：5.500m，自重F1：459.8kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:RRB400，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4.2m，承台箍筋间距S：300.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，43 标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：江苏南京市，基本风压ω0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别为：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.56。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=459.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=519.80kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏南京市，基本风压为ω0=0.40kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=1.56；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.12]/(2.5×2.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.305；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.305×1.56×0.4=1.007kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.007×0.347×2.5×40×40×0.5=699.505kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝630＋699.505＋30×1.35＝1370.01kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算43 1.桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=((Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/∑xj2±Mxkyi/∑yj2；其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=519.80kN；Gk──桩基承台的自重标准值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00×1.35=1215.00kN；Mxk,Myk──承台底面的弯矩标准值，取1370.01kN·m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.97m；Nik──单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=(519.80+1215.00)/4+1370.01×2.97/(2×2.972)=664.35kN。最小压力：Nkmin=(519.80+1215.00)/4-1370.01×2.97/(2×2.972)=203.05kN。不需要验算桩的抗拔！2.承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.85m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2×43 (Nkmax-Gk/4)=432.72kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×432.72×0.85=735.63kN·m。四、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho──承台的计算高度：Hc-50.00=1300.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2；经过计算得：αs=735.63×106/(1.00×16.70×6000.00×1300.002)=0.004；ξ=1-(1-2×0.004)0.5=0.004；γs=1-0.004/2=0.998；Asx=Asy=735.63×106/(0.998×1300.00×210.00)=2700.50mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。建议配筋值：HPB235钢筋，18@120。承台底面单向根数48根。实际配筋值12216mm2。五、承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm；λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处，a=0.57m；当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.438；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h043 ＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1300)1/4=0.886；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.438+1)=1.217；0.886×1.217×1.57×6000×1300=13195.344kN≥1.2×664.353=797.224kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=664.353kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=u∑qsikli+qpkApu──桩身的周长，u=2.199m；Ap──桩端面积,Ap=0.385m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称111.5510.000.000.70淤泥质粉质粘土211.4012.000.000.70淤泥质粉质粘土夹粉土34.9028.000.000.68粉砂夹粉土414.2038.00500.000.65粉砂由于桩的入土深度为30.00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2.199×471.2+500×0.385=1228.645kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=1228.645/2=614.323kN；Nk=664.353kN≤1.2R=1.2×614.323=737.187kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=πd2/4×0.65%=3.14×7002/4×0.65%=2501mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算43 桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！建议配筋值：RRB400钢筋，1714。实际配筋值2616.3mm2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。10.33#四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：40.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：5.000m，自重F1：459.8kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:RRB400，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4.2m，承台箍筋间距S：300.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：江苏南京市，基本风压ω0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别为：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.56。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=459.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=519.80kN；43 1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏南京市，基本风压为ω0=0.40kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=1.56；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.12]/(2.5×2.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.305；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.305×1.56×0.4=1.007kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.007×0.347×2.5×40×40×0.5=699.505kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝630＋699.505＋30×1.35＝1370.01kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1.桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=((Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/∑xj2±Mxkyi/∑yj2；其中n──单桩个数，n=4；43 Fk──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=519.80kN；Gk──桩基承台的自重标准值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00×1.35=1215.00kN；Mxk,Myk──承台底面的弯矩标准值，取1370.01kN·m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.97m；Nik──单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=(519.80+1215.00)/4+1370.01×2.97/(2×2.972)=664.35kN。最小压力：Nkmin=(519.80+1215.00)/4-1370.01×2.97/(2×2.972)=203.05kN。不需要验算桩的抗拔！2.承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.85m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2×(Nkmax-Gk/4)=432.72kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×432.72×0.85=735.63kN·m。四、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho──承台的计算高度：Hc-50.00=1300.00mm；43 fy──钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2；经过计算得：αs=735.63×106/(1.00×16.70×6000.00×1300.002)=0.004；ξ=1-(1-2×0.004)0.5=0.004；γs=1-0.004/2=0.998；Asx=Asy=735.63×106/(0.998×1300.00×210.00)=2700.50mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。建议配筋值：HPB235钢筋，18@120。承台底面单向根数48根。实际配筋值12216mm2。五、承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm；λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处，a=0.57m；当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.438；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1300)1/4=0.886；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.438+1)=1.217；0.886×1.217×1.57×6000×1300=13195.344kN≥1.2×664.353=797.224kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=664.353kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=u∑qsikli+qpkApu──桩身的周长，u=2.199m；Ap──桩端面积,Ap=0.385m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:43 序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称110.2710.000.000.70淤泥质粉质粘土214.1012.000.000.70淤泥质粉质粘土夹粉土35.0028.000.000.68粉砂夹粉土413.3038.00500.000.65粉砂由于桩的入土深度为30.00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2.199×435.84+500×0.385=1150.885kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=1150.885/2=575.442kN；Nk=664.353kN≤1.2R=1.2×575.442=690.531kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=πd2/4×0.65%=3.14×7002/4×0.65%=2501mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！建议配筋值：RRB400钢筋，1714。实际配筋值2616.3mm2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。10.44#四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息43 塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：40.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：5.000m，自重F1：459.8kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:RRB400，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4.2m，承台箍筋间距S：300.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：江苏南京市，基本风压ω0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别为：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.56。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=459.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=519.80kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏南京市，基本风压为ω0=0.40kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=1.56；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.12]/(2.5×2.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.305；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.305×1.56×0.4=1.007kN/m2；2、塔吊弯矩计算43 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.007×0.347×2.5×40×40×0.5=699.505kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝630＋699.505＋30×1.35＝1370.01kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1.桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=((Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/∑xj2±Mxkyi/∑yj2；其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=519.80kN；Gk──桩基承台的自重标准值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00×1.35=1215.00kN；Mxk,Myk──承台底面的弯矩标准值，取1370.01kN·m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.97m；Nik──单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=(519.80+1215.00)/4+1370.01×2.97/(2×2.972)=664.35kN。最小压力：Nkmin=(519.80+1215.00)/4-1370.01×2.97/(2×2.972)=203.05kN。不需要验算桩的抗拔！2.承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。Mx=∑Niyi43 My=∑Nixi其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.85m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2×(Nkmax-Gk/4)=432.72kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×432.72×0.85=735.63kN·m。四、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho──承台的计算高度：Hc-50.00=1300.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360.00N/mm2；经过计算得：αs=735.63×106/(1.00×16.70×6000.00×1300.002)=0.004；ξ=1-(1-2×0.004)0.5=0.004；γs=1-0.004/2=0.998；Asx=Asy=735.63×106/(0.998×1300.00×360.00)=1575.29mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。建议配筋值：RRB400钢筋，18@120。承台底面单向根数48根。实际配筋值12216mm2。五、承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h043 其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm；λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处，a=0.57m；当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.438；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1300)1/4=0.886；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.438+1)=1.217；0.886×1.217×1.57×6000×1300=13195.344kN≥1.2×664.353=797.224kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=664.353kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=u∑qsikli+qpkApu──桩身的周长，u=2.199m；Ap──桩端面积,Ap=0.385m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称110.5010.000.000.70淤泥质粉质粘土214.2012.000.000.70淤泥质粉质粘土夹粉土35.5028.000.000.68粉砂夹粉土411.4038.00500.000.65粉砂由于桩的入土深度为32.00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2.199×497.8+500×0.385=1287.142kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=1287.142/2=643.571kN；Nk=664.353kN≤1.2R=1.2×643.571=772.285kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩配筋计算1、桩构造配筋计算43 As=πd2/4×0.65%=3.14×7002/4×0.65%=2501mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！建议配筋值：RRB400钢筋，1714。实际配筋值2616.3mm2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。10.55#四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：40.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：3.400m，自重F1：459.8kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:RRB400，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4.2m，承台箍筋间距S：300.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：江苏南京市，基本风压ω0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别为：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.56。43 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=459.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=519.80kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏南京市，基本风压为ω0=0.40kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=1.56；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.12]/(2.5×2.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.305；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.305×1.56×0.4=1.007kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.007×0.347×2.5×40×40×0.5=699.505kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝630＋699.505＋30×1.35＝1370.01kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1.桩顶竖向力的计算43 依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=((Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/∑xj2±Mxkyi/∑yj2；其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=519.80kN；Gk──桩基承台的自重标准值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00×1.35=1215.00kN；Mxk,Myk──承台底面的弯矩标准值，取1370.01kN·m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.97m；Nik──单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=(519.80+1215.00)/4+1370.01×2.97/(2×2.972)=664.35kN。最小压力：Nkmin=(519.80+1215.00)/4-1370.01×2.97/(2×2.972)=203.05kN。不需要验算桩的抗拔！2.承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.85m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2×(Nkmax-Gk/4)=432.72kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×432.72×0.85=735.63kN·m。四、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)43 式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho──承台的计算高度：Hc-50.00=1300.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360.00N/mm2；经过计算得：αs=735.63×106/(1.00×16.70×6000.00×1300.002)=0.004；ξ=1-(1-2×0.004)0.5=0.004；γs=1-0.004/2=0.998；Asx=Asy=735.63×106/(0.998×1300.00×360.00)=1575.29mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。建议配筋值：RRB400钢筋，18@120。承台底面单向根数48根。实际配筋值12216mm2。五、承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm；λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处，a=0.57m；当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.438；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1300)1/4=0.886；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.438+1)=1.217；0.886×1.217×1.57×6000×1300=13195.344kN≥1.2×664.353=797.224kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=664.353kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：43 Quk=u∑qsikli+qpkApu──桩身的周长，u=2.199m；Ap──桩端面积,Ap=0.385m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称114.6020.000.000.72淤泥质粉质粘土28.0030.000.000.70淤泥质粉质粘土夹粉土39.0055.000.000.68粉砂夹粉土43.6073.001300.000.65粉砂由于桩的入土深度为30.00m,所以桩端是在第3层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2.199×939+0×0.385=2064.969kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=2064.969/2=1032.484kN；Nk=664.353kN≤1.2R=1.2×1032.484=1238.981kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=πd2/4×0.65%=3.14×7002/4×0.65%=2501mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！建议配筋值：HRB400钢筋，1714。实际配筋值2616.3mm2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm43 的焊接加劲箍筋。10.66#四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：40.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：3.400m，自重F1：459.8kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:RRB400，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4.2m，承台箍筋间距S：300.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：江苏南京市，基本风压ω0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别为：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.56。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=459.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=519.80kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏南京市，基本风压为ω0=0.40kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=1.56；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.12]/(2.5×2.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.305；43 高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.305×1.56×0.4=1.007kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.007×0.347×2.5×40×40×0.5=699.505kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝630＋699.505＋30×1.35＝1370.01kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1.桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=((Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/∑xj2±Mxkyi/∑yj2；其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=519.80kN；Gk──桩基承台的自重标准值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00×1.35=1215.00kN；Mxk,Myk──承台底面的弯矩标准值，取1370.01kN·m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.97m；Nik──单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=(519.80+1215.00)/4+1370.01×2.97/(2×2.972)=664.35kN。最小压力：Nkmin=(519.80+1215.00)/4-1370.01×2.97/(2×2.972)=203.05kN。43 不需要验算桩的抗拔！2.承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.85m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2×(Nkmax-Gk/4)=432.72kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×432.72×0.85=735.63kN·m。四、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho──承台的计算高度：Hc-50.00=1300.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360.00N/mm2；经过计算得：αs=735.63×106/(1.00×16.70×6000.00×1300.002)=0.004；ξ=1-(1-2×0.004)0.5=0.004；γs=1-0.004/2=0.998；Asx=Asy=735.63×106/(0.998×1300.00×360.00)=1575.29mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。建议配筋值：RRB400钢筋，18@120。承台底面单向根数48根。实际配筋值12216mm2。43 五、承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm；λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处，a=0.57m；当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.438；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1300)1/4=0.886；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.438+1)=1.217；0.886×1.217×1.57×6000×1300=13195.344kN≥1.2×664.353=797.224kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=664.353kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=u∑qsikli+qpkApu──桩身的周长，u=2.199m；Ap──桩端面积,Ap=0.385m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称115.7020.000.000.72淤泥质粉质粘土213.8030.000.000.70淤泥质粉质粘土夹粉土32.9055.000.000.68粉砂夹粉土45.9073.001300.000.65粉砂由于桩的入土深度为30.00m,所以桩端是在第3层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2.199×755.5+0×0.385=1661.431kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=1661.431/2=830.716kN；Nk=664.353kN≤1.2R=1.2×830.716=996.859kN；43 桩基竖向承载力满足要求！七、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=πd2/4×0.65%=3.14×7002/4×0.65%=2501mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！建议配筋值：RRB400钢筋，1714。实际配筋值2616.3mm2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。10.77#四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：40.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：3.400m，自重F1：459.8kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:RRB400，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4.2m，承台箍筋间距S：300.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，43 主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：江苏南京市，基本风压ω0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别为：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.56。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=459.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=519.80kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏南京市，基本风压为ω0=0.40kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=1.56；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.12]/(2.5×2.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.305；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.305×1.56×0.4=1.007kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.007×0.347×2.5×40×40×0.5=699.505kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝630＋699.505＋30×1.35＝1370.01kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算43 1.桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=((Fk+Gk)/4)/n±Mykxi/∑xj2±Mxkyi/∑yj2；其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=519.80kN；Gk──桩基承台的自重标准值：Gk=25×Bc×Bc×Hc=25×6.00×6.00×1.35=1215.00kN；Mxk,Myk──承台底面的弯矩标准值，取1370.01kN·m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.97m；Nik──单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=(519.80+1215.00)/4+1370.01×2.97/(2×2.972)=664.35kN。最小压力：Nkmin=(519.80+1215.00)/4-1370.01×2.97/(2×2.972)=203.05kN。不需要验算桩的抗拔！2.承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.2条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.85m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2×43 (Nkmax-Gk/4)=432.72kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×432.72×0.85=735.63kN·m。四、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho──承台的计算高度：Hc-50.00=1300.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360.00N/mm2；经过计算得：αs=735.63×106/(1.00×16.70×6000.00×1300.002)=0.004；ξ=1-(1-2×0.004)0.5=0.004；γs=1-0.004/2=0.998；Asx=Asy=735.63×106/(0.998×1300.00×360.00)=1575.29mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。建议配筋值：RRB400钢筋，18@120。承台底面单向根数48根。实际配筋值12216mm2。五、承台截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm；λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0，此处，a=0.57m；当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.438；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h043 ＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1300)1/4=0.886；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.438+1)=1.217；0.886×1.217×1.57×6000×1300=13195.344kN≥1.2×664.353=797.224kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=664.353kN；单桩竖向极限承载力标准值公式：Quk=u∑qsikli+qpkApu──桩身的周长，u=2.199m；Ap──桩端面积,Ap=0.385m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称116.6020.000.000.72淤泥质粉质粘土219.5030.000.000.70淤泥质粉质粘土夹粉土35.9073.001300.000.65粉砂由于桩的入土深度为30.00m,所以桩端是在第2层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2.199×734+0×0.385=1614.15kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=1614.15/2=807.075kN；Nk=664.353kN≤1.2R=1.2×807.075=968.49kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=πd2/4×0.65%=3.14×7002/4×0.65%=2501mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！43 建议配筋值：RRB400钢筋，1714。实际配筋值2616.3mm2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。43'