南部商务区a5到a8普通支模安装施工方案

'南部商务区A5到A8普通支模安装施工方案第一章编制依据一、主要标准类别规范规程名称编号国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009-2012国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010-2010国家标准《木结构设计规范》GB50005-2003国家标准《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011国家标准《建筑施工高处作业安全技术规程》JGJ80-91国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831-2006国家标准《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008国家标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011国家标准《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号国家标准《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号浙江省标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33-1035-2006二、施工图纸图纸名称文件编号出图日期-3.40m梁结构图结施—062008.01-3.40m板结构图结施—072008.01+0.20m梁结构图结施—082008.01-124- +0.20m板结构图结施—092008.01+23.7m梁结构图结施—222008.01+23.7m板结构图结施—232008.01-124- 第一章工程概况一、工程基本情况工程名称南部商务区A5-A8地块地下室工程模板工程工程地点周边环境拟建建筑物东侧邻近文欣大厦，西侧距教工路边缘8m，北侧邻文二路边缘7.5m，南侧为居民小区。地处交通枢纽，车流量密集区。建筑面积(m2)0建筑高度(m)0基础形式桩基主体结构框架抗震等级一抗震设防烈度7地上层数0地下层数0标准层层高(m)0二、各建设主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师×××技术负责人专业监理工程师×××三、支模及相关层结构详细情况高支模所在层高支模所在层1脚手架挂密目安全网有高支模层底标高(m)0.00柱砼强度等级C40高支模层顶标高(m)9梁板砼强度等级C35最大板跨(m)8×8普通板跨(m)6×4最大板厚(mm)200普通板厚(mm)120最大柱截面尺寸(mm)1000×1200普通柱截面尺寸(mm)600×800最大梁跨(m)9普通梁跨(m)8.2最大梁断面尺寸(mm)500×1600支模下方层结构情况最上层楼板普遍性板厚(mm)100普遍性楼层板跨(m)8×6最上层梁板砼强度等级C30未拆除支模架层数2-124- 最上层楼板支模架间距(mm)800×800支模架构造措施齐全齐全最上层楼板砼浇筑完成时间(天)17最下层楼板砼浇筑完成时间(天)47下方层层高(从上往下，m)4.2立杆基础情况模板支架作用位置地基基础地基土类型粘性土地基承载力特征值(kPa)140混凝土垫层厚度(mm)100立杆基础底面积(m2)0.16一、工程结构的特点、难点、重点主要特点：支模架搭设高度4m；面积大，根据《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》规定，本方案模板工程属普通模板工程，高支模详见高支模专家论证方案。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、不利施工组合序号最不利工况不利影响1当模板支架已搭好，钢筋未绑扎混凝土未浇筑抗倾覆最不利23-124- 第一章支模架形式及搭设参数一、支撑体系设计理念在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；立杆的地基或楼板承载力符合要求，构造要求按照规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。二、支模架选定形式根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。板的面荷载最大达__kN/m2，为保证荷载可靠传递给立杆，可采用扣件加强受力横杆。根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。板的面荷载最大达__kN/m2，为保证荷载可靠传递给立杆，可采用扣件加强受力横杆。扣件式钢管规格为Φ48×3.5mm，计算按Φ48×3.0mm。类别文件名称软件版本验算软件品茗模板安全计算软件—浙江V8.0三、支架搭设参数模板支架搭设参数汇总表部位板厚板底支撑方木间距立杆间距(规格/根数)支模形式说明板底方木规格备注板150300750×750双扣件50mm×70mm方木-124- 200300700×700双扣件50mm×70mm方木部位梁截面宽b梁截面高h立杆间距（纵、横）支模形式说明梁底方木(规格/根数)备注梁200350700×600双扣件50×70/2200400700×600双扣件50×70/2200600700×600双扣件50×70/2250500700×650双扣件50×70/2300600700×700双扣件50×70/2梁300650700×700双扣件50×70/2梁底增加立杆1根300700700×700双扣件50×70/2300800700×700双扣件50×70/2300750700×700双扣件50×70/2梁300850700×700双扣件50×70/3梁底增加立杆2根350800700×750双扣件50×70/4400750700×800双扣件50×70/4梁3001000700×700双扣件60×80/3梁底增加立杆2根500800700×900双扣件60×80/4500850700×900双扣件60×80/4600600700×1000双扣件60×80/4梁3001400350×700双扣件60×80/3梁底增加立杆2根3001500350×700双扣件60×80/3梁5001150350×700双扣件60×80/4梁底增加立杆2根剪刀撑竖直剪刀撑模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵，横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。-124- 水平剪刀撑模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。水平拉结在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6~9m，竖向间距2~3m与建筑结构设置一个固结点。立杆基础地下室底板600mm厚钢管类型φ48×3.5(计算采用φ48×3.0)扣件类型铸钢-124- 第一章施工部署一、项目管理体系（1）项目组织机构（2）安全生产管理体系-124- -124- 一、材料、设备、劳动力组织（1）周转材料钢管Ø48×3.5(t)350胶合面板(m2)4600直角扣件(只)20000可调托座(只)2000旋转扣件(只)500方木60×80(m)4000对接扣件(只)1500对拉螺栓Ø12(根)250伞型卡(个)4000（2）机械设备设备规格数量手持电锯(台)5振捣棒(只)10对焊机(台)1电渣压力焊(台)1弯曲机(台)2塔吊(台)1固定混凝土泵(台)5圆盘锯(台)10平板振动器(台)1切断机(台)1电焊机(台)2调直机(台)1（3）劳动力高支模开始时间2015.8.20高支模工期(天)25作息时间(上午)6：00～10：30作息时间(下午)15：00～19：30砼工程量(m3)480高支模建筑面积(m2)480木工(人)65钢筋工(人)40砼工(人)30架子工(人)25水电工(人)5其它工种(人)7-124- （4）检测仪器名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3力矩检测板手1一、施工进度计划详见附图二、混凝土浇筑安排柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。施工时按对称由中间向两端推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案涉及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下1或2层支架不允许拆除。-124- 第一章支模架构造要求及技术措施一、架体总体要求(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；(3)构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；(4)多层支撑时，上下二层立杆的支点应在同一垂直线上，并应设垫板；(5)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。二、立杆(1)立杆平面布置图（详见附图）(2)搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下。同一步内立杆搭接点不得大于全数的50%，同一跨内的杆件搭接点不得大于全数的30%。≤立杆对接示意图(3)高低跨支架的支撑设置应符合以下规定：-124- 立杆：距离高跨边应大于等于200mm；距离底跨边应大于等于100mm。水平杆：必须延伸不少于两跨，用扣件与立杆固定。高低跨设置(4)高大模板支架立杆的纵横距离应满足设计要求一、水平杆(1)每步纵横向水平杆必须拉通。(2)水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。(3)水平对接接头位置要求如下图。-124- (4)搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。水平杆搭接示意图(5)主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严格拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。一、剪刀撑(1)平剪刀撑：水平剪刀撑应在水平面上与纵横向水平杆成45°～60°夹角，并与立杆采用旋转扣件相连接，不能与立杆连接时，应在靠近立杆节点处与水平杆连接。构造还应符合下列规定：①单榀水平剪刀撑宽度不应大于6m；②同一平面满设水平剪刀撑；③水平剪刀撑应延伸至排架最外侧立杆。(2)水平加强层要求：①当支撑不大于20m，且上部的施工总荷载不大于15KN/mm2时，至少每三步应设置一个水平加强带；②当支撑不大于20m，且上部的施工总荷载大于15KN/mm2时，至少每二步应设置一个水平加强带；-124- ③当支撑大于20m小于等于30m，且上部的施工总荷载不大于10KN/mm2时，至少每三步应设置一个水平加强带；④当支撑大于20m小于等于30m，且上部的施工总荷载大于10KN/mm2时，至少每二步应设置一个水平加强带；(3)竖向剪刀撑：剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°-60°之间，并采用旋转扣件相连。构造还应符合下列规定：①单榀垂直剪刀撑宽度应不大于6m；②同一立面应满设垂直剪刀撑；③垂直剪刀撑水平间距不应大于6m；④垂直剪刀撑底部应延伸至支撑基础面，顶部应延伸至支架最顶层水平杆。⑤支架周边应设置垂直剪刀撑并形成封闭；支架中部还应设置纵横向垂直剪刀撑，有连墙件部位侧不设置垂直剪刀撑。一、与周围结构拉结措施(1)竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。(2)用抱柱的方式（连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。(3)连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，应靠近主节点。抱柱式拉结图（一）-124- 抱柱式拉结图（二）一、架体基础处理措施本工程架体立杆基础有2种情况：自然地坪、150mm楼板。本工程架体立杆的地基基础应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足架体的搭设要求（具体计算数据参阅模板支架计算书），立杆垫板或底座面标高高于自然地坪50mm~100mm，两侧设置排水沟，排水通畅。本工程架体立杆基础为C25混凝土板，板混凝土强度经计算能够满足承载脚手架传递荷载（具体计算数据参阅模板支架计算书）。架体搭设时应在立杆底部铺设垫板，要求为厚度不小于30mm的木板或则采用槽钢等，严禁立杆直接落在板表面上，垫板与板表面接触密实。板上不得有重型施工机械，同时应保证板表面整洁干净，积水应及时清理。二、特殊部位的处理措施【说明变形缝（后浇带、伸缩缝、沉降缝等）、高低跨部位梁、上翻梁、柱帽、加腋部位、斜坡道等特殊部位支模架搭设；斜梁、板结构的模板支架抵抗水平荷载的措施；高宽比大于2的独立支撑系统保证架体稳定的措施。】(1)后浇带处支模架搭设形式为了确保后浇带部位结构稳定性、均匀沉降及不形成悬挑构件，考虑拆模方便，后浇带处模板支架单独搭设，待浇完后浇带混凝土达到一定强度后才允许拆-124- 除。后浇带支模按每跨楼板各设置一个清扫孔（底模内开洞），楼板混凝土浇捣前，应利用废旧模板做好后浇带顶部的封盖工作。后浇带支模架的搭设见下图。后浇带支模架搭设示意(2)高低跨部位的支撑系统处理措施当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3)斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。一、上下通道和防护【说明支模架上下通道和防护设置方法。搭设高度超过10m时应设置水平隔离。】人员上下应走设有安全防护的出入通道，严禁攀登脚手架上下。根据本工程模板安装情况，结合施工现场平面布置要求，在支模架内设置人员上下通道，通道沿梁轴线搭设，布置于现浇板下面，通道出口设在东西两面，通道口处应清理畅通。每跨设一道通道，净空高度以支模架水平杆步距（不得小于1800mm），宽度不得小于800m，上铺18mm厚胶合板并钉上防滑条。每隔10m高度设置一层胶合板水平隔离。通道与现场安全通道构成一体，保证安全疏散畅通，并能够反映应急救援进出人员畅通。-124- 一、防雷措施【说明支模架防雷接地、防火措施】(1)避雷装置搭设的钢管模板支架在雷雨季节应设避雷装置，避雷装置包括接闪器、接地极、接地线。①脚手架顶部高于2m，每个阳角设置避雷针。②接地装置的接地线应采用三根导体，在不同点与接地体作电气连接，垂直接地体应采用5×50角钢、Φ48钢管或Φ22圆钢，长度2.2m，不得采用螺纹钢，接地电阻不大于4Ω。(2)接闪器即避雷针，可用直径25～32毫米、壁厚不小于3毫米的镀锌管或直径不小于12毫米的镀锌钢筋制作，设在房屋四角的脚手架立竿上，高度不小于1米，并应将最上层所有的横竿连通，形成避雷网络。在垂直运输架上安装避雷针时应将一侧的中间立竿接高出顶端不小于2米，在该立竿下端设置接地线，并将卷扬机外壳接地。(3)接地线应尽可能采用钢材垂直接地极可用长1.5～2米，直径25～30毫米、壁厚不小于2.5毫米的钢管，直径不小于20毫米的圆钢或50*5角钢。水平接地极可选用长度不小于3米直径8～14毫米的圆钢或厚度不小于4毫米宽25～40毫米的扁钢。另外也可用埋设在地下的金属管道、金属桩、钻管、吸水进管以及与大地有可靠连接的金属结构作为接地极。接地极按脚手架上的连续长度在50米之内设置一个，并应满足离接地极最远点内脚手架上的过渡电阻不超过10欧姆的要求。接地电阻不得超过20欧姆。接地极埋入地下的最高点，并在地面下并不浅于50厘米，埋设时应将新填土夯实。蒸汽管道或烟囱风道附近经常受热的土层内，位于地下水位以上的砖石焦渣或砂子内，以及特别干燥的土层内不得埋设接地线。(4)接地线即引下线可采用截面不小于16平方毫米的铝导线或截面不小于12平方毫米的铜导线为了节约有色金属可在连接可靠的前提下采用直径不小于8毫米的圆钢或厚度不小于4毫米的扁钢。接地线的连接要绝对接触可靠，连接时应将接触表面-124- 的油漆及氧化层清除，露出金属光泽，并涂中性凡士林。接地线与接地极的连接最好用焊接，焊接点的长度应为接地线直径的6倍以上或扁钢宽度的2倍以上。如用螺栓连接，接触面不得小于接地线截面积的4倍，拼接螺栓直径不小于9毫米。(5)设置避雷装置还要注意下列事项①接地装置在设置前要根据接地电阻限值、土的湿度和导电特性等进行设计，对接地方式和位置选择，接地及和接地线的布置、材料选用、连接方式、制作和安装要求等作出具体规定。装设完成后要用电阻表测定是否符合要求。②接地线的位置应选择人们不易走到的地方，以避免和减少跨步电压的危害，防止接地线遭受机械损伤，接地极应和其他金属或电缆之间保持3米或以上的距离。③接地装置的使用期在6个月以上时，不宜在地下利用裸铝导线作为接地极或接地线。在有强腐蚀性土壤中，应使用镀锌或镀铜的接地极。④施工期间遇有雷击时，钢脚手架上的操作人员应立即撤离。-124- 第一章支模架施工质量与安全管理一、材料验收(1)钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）的要求。(2)胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（GB/T17656-2008）要求。(3)木方必须符合标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008要求。(4)支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。(5)每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48×3.5钢管。(6)钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：①应有产品质量合格证；②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；③钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；④钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定；⑤钢管必须涂有防锈漆。⑥钢管外径偏差不得大于0.5mm；壁厚不得小于公称尺寸的90%；端面等斜切偏差不得大于1.5mm；表面锈蚀深度不得大于0.5mm。抽检比例不得低于30%，对于壁厚减少量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的，应扩大抽检比例，不合格比例大于50%的应100%检验。(7)旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：①表面锈蚀深度应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；-124- ②钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）规定。③钢管上严禁打孔。(8)扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。(9)扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。①新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。②旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。③新、旧扣件均应进行防锈处理。④支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N·m时，不得发生破坏。一、搭设过程控制(1)准备工作1)模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2)模板的基准定位工作①首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。②标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。③梁侧模的支设应根据模板图在钢筋绑扎验收后合拢。④已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。⑤支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。-124- (2)施工工艺1)柱模板①施工工艺流程：搭设安装操作架→钢筋骨架绑扎验收→模板安装就位→检查对角线、垂直度和位置→安置柱箍→全面检查校正→模板支架固定。②主要施工方法a)基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。b)柱、墙根部清理干净。c)柱、梁接槎部位模板端处加垫海棉。柱子阳角模板接缝处必须加垫海棉条，d)为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍，沿竖向间距@500，支撑杆与楼板支架连接。2)梁、板模板①梁、板模板安装工艺流程：弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托座或主楞→摆次楞→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→摆板主次楞→调整楼板模标高及起拱→铺板底模板→清理、刷脱模剂→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。②梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项工程提供施工面。③所有跨度≥4m的梁必须起拱2‰，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。④所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴。⑤梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。⑥梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3)楼梯模板①梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的抹灰厚度。-124- ②楼梯模板支撑用钢管架支设牢固。③模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3)模板拆除施工①拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。②支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。③模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。表4.3.1　底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50＞2,≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件-≥1001)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。2)底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。3)板底模≤2米，混凝土强度达到50%；＞2米、≤8米混凝土强度达到75%；＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。4)模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。5)柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。-124- 6)墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。7)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(4)过程检查1)施工中检查要点①竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。②模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。③砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。④模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。2)质量检查措施①认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，严格按国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。②认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。③严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。④混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。-124- ⑤对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。⑥为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。⑦所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。⑧模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。⑨严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。⑩每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。(5)安全技术措施(1)应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。(4)装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6)安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7)对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8)对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。-124- (9)在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10)模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。(6)技术交底施工前组织相关人员集中进行交底，会上解决疑点，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的因素，样本格式如下：工程名称施工单位分项工程名称交底部位交底时间交底内容主要参数安装示意图施工工艺流程质量要求质量保证措施安全保证措施注意事项文明施工应急措施节点示意图交底人被交底人一、支模架验收1、模板支架投入使用前，由项目负责人组织验收。-124- 2、验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。检查现场实际搭设情况与方案的符合性，验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。3、支模架的主要验收内容：(1)杆件的设置和连接，剪刀撑、拉结件等的构造应符合本专项施工方案的要求；(2)地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；(3)扣件螺栓应无松动，高大模板支架梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查；(4)安全防护措施应符合本专项施工方案的要求；(5)应无超载使用；(6)立杆的沉降与垂直度偏差应符合预警要求；(7)其他未尽事宜按《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33-1035-2006的相关要求执行。支模支架搭设允许偏差项目允许偏差（mm）检查工具扣件式钢管支撑立柱钢管弯曲3m＜L≤4m≤5尼龙线、钢尺4m＜L≤6.5m≤7尼龙线、钢尺立杆垂直度（全高≤15m）≤15经纬仪或线坠、钢尺搭设中立杆（h）内垂直度≤（h／400）≤30线坠、钢尺间距纵距≤50，横距≤20钢尺水平杆水平杆及斜杆钢管弯曲L＞6.5m≤10尼龙线、钢尺步距≤20钢尺4、预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0-124- 预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高±5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高≤6m8经纬仪或吊线、尺量层高＞6m10经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测一、支模架监测监控(1)监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3)监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)监测说明①班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；②模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；-124- 2)连墙件是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；(5)、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜低于20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。①本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。②监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。-124- 第一章应急预案一、危险源分析本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：(1)机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：①设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。②停机时要拉闸、断电、上锁。(2)触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：①机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。②按、拆电源应由专业电工操作。③漏电开关等必须灵敏有效。④现场电缆布设规范。⑤设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。(3)火灾形成原因：明火。应采取的控制措施：①严禁烟火；②严禁存放易燃易爆物品；③操作间必须配齐消防器材。(4)物体打击形成原因：模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：①轻拿慢放，规范作业，注意安全。②应经常检查所用工具，确保安全有效。-124- (5)高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。(6)坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施：①应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。②基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。(7)起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：①吊装时应把吊物绑牢固。②信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。③被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。④经常检查吊索具，并且保持安全有效。⑤遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。⑥整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。一、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。-124- (2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。①火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。②触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。③高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。④其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。-124- 4、应急通信联络项目负责人：xxx手机：xxxxxx安全员：xxx手机：xxxxxx技术负责人：xxx手机：xxxxxx医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。-124- 第一章计算书一、150厚板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土板特性3号楼+6.00m，3～5轴交C~D轴楼板新浇混凝土楼板厚度(mm)150模板支架高度H(m)3.9模板支架的纵向长度La(m)80模板支架的横向长度Lb(m)60二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)750立杆横向间距lb(mm)750纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行立杆纵向方向次楞间距s(mm)300荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)70设计简图如下：-124- 模板设计平面图-124- 模板设计纵向剖面图-124- 模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)3振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2-124- 风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期30年一遇0.440.202城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.39模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.428四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.15]×1.0+1.4×(3+2)×1.0=12.488kN/m-124- q`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.1)×0.15]×1.0+(3+2)×1.0=9.065kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×12.488×0.32=0.112kN·mσmax=Mmax/W=0.112×106/37500=2.997N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×12.488×0.3=2.248kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×2.248×103/(2×1000×15)=0.225N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×9.065×3004/(100×6000×281250)=0.295mmνmax=0.295mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[300/150，10]=2mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)50×70次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000计算简图如下：-124- q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3+0.01]+1.4×(3+2)×0.3=3.76kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3+0.01]+(3+2)×0.3=2.729kN/m1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×3.76×0.752=0.211kN·mσmax=Mmax/W=0.211×106/40833=5.179N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×3.76×0.75=1.692kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.692×1000/(2×50×70)＝0.725N/mm2τmax=0.725N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×2.729×7504/(100×9000×1429170)=0.455mmνmax=0.455mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[750/150，10]=5mm符合要求！4、支座反力计算Rmax=1.1ql=1.1×3.76×0.75=3.102kNR`max=1.1q`l=1.1×2.729×0.75=2.252kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3.5主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.89主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面惯性矩I(cm4)12.19主楞弹性模量E(N/mm2)206000-124- 计算简图1如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)-124- 主楞变形图(mm)计算简图1支座反力依次为R1=4.803kN,R2=8.375kN,R3=8.698kN,R4=3.041kNMmax=0.598Qmax=4.537Vmax=0.93计算简图2如下：主楞弯矩图(kN·m)-124- 主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图2支座反力依次为R5=3.875kN,R6=8.583kN,R7=8.583kN,R8=3.875kNMmax=0.596Qmax=5.464Vmax=0.9151、强度验算σmax=Mmax/W=0.598×106/5080=117.738N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Qmax/A=2×5.464×1000/489＝22.349N/mm2τmax=22.349N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算-124- νmax=0.676mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[750/150，10]=5mm符合要求！4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8]=8.698kN1.05×Rmax=1.05×8.698=9.133kN，9.133kN≤0.8×12.0=9.6kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4,R`5,R`6,R`7,R`8]=6.325kN七、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)2060001、长细比验算h/la=1500/750=2，h/lb=1500/750=2，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×70]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3442、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.75m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.75m，b/h=0.75/1.5=0.5通过插入法求η，得η=0.958-124- μzω0d2=1.39×0.44×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.95870)/(1-0.958)=4.67μs=φwμstw=0.172×4.67=0.803ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×0.803×0.44=0.344kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×1×0.44=0.428kN/m23、稳定性验算KH=1不组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=8.698+0.15×1.35×3.9=9.488kNσ=1.05Nut/(φAKH)=1.05×9.488×103/(0.344×424×1)=68.301N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R"max+0.15γGH=7.972+0.15×1.35×3.9=8.762kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.344×0.75×1.52/10=0.069kN·mσ=1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×8.762×103/(0.344×424×1)+0.069×106/(4.49×103)=78.45N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)12F=0.85AFωkla/La=0.85×12×0.428×0.75/80=0.041kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.041×3.9/[(34+1)×60]=0.228×10-3kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×8.762+0.228×10-3)×103/(0.344×424×1)=63.076N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！-124- 八、拆模时间验算楼板的长边长度(m)6楼板的短边与长边的比值0.54楼板活荷载标准值(kN/m2)2钢筋的级别HRB335混凝土强度等级C35混凝土设计强度(N/mm2)16.7楼板支座配筋Φ16配筋的间距(mm)150浇注层的实测强度(N/mm2)12参考《建筑施工安全手册》(杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版)，各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。1、支架所受各类荷载的取值附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i=1.35×0.15×0.75×0.75×(24+1.1)=2.859kN模板自重为：N模i=1.35×0.15×0.75×0.75=0.114kN支架自重为：N支gi=1.35×0.15×3.9=0.79kN混凝土浇筑施工荷载为：N浇i=1.4×(3+2)×0.75×0.75=3.938kN楼盖总的设计荷载为：NQ=1.4×2×0.75×0.75+2.859=4.434kN2、浇筑层的荷载计算(设当前浇筑层为第i层)浇筑层荷载强度达到12/16.7×100％=71.9％设计强度N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i=2.859+0.114+0.79+3.938=7.7kN3、浇注层楼板承载力验算(1)浇注层楼板信息验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑宽度范围内配置HRB335,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=1340.667mm2,fy=300N/mm2-124- 板的截面尺寸为b×h=3240mm×150mm，楼板的跨度取6m，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=130mm(2)浇注层楼板承载力计算楼板计算长边6m，短边为3.24mq=1.35×((24+1.1)×0.15)+1.4×[(3+2)+0.6×N支i/(la×lb)]=23.582kN/m2板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.082×23.582×3.242=20.225kN·m浇注层混凝土强度达到12/16.7×100％=71.9％设计强度C35混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.7N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=1340.667×300/(1×3240×130×16.7)=0.057计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.057×(1-0.5×0.057)=0.056此时楼板所能承受的最大弯矩为M1=αs×α1×b×ho2×fcm=0.056×1×3240×1302×16.7×10-6=50.791kN·m结论：由于∑M1=M1=50.791>Mmax=20.225所以，浇注层楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载，模板支撑可以拆除-124- -124- 二、200厚板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土板特性3号楼+6.00m，3～5轴交C~D轴楼板新浇混凝土楼板厚度(mm)200模板支架高度H(m)3.9模板支架的纵向长度La(m)80模板支架的横向长度Lb(m)60二、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)700纵横向水平杆步距h(mm)1500次楞布置方式平行立杆纵向方向次楞间距s(mm)300荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)70设计简图如下：-124- 模板设计平面图-124- 模板设计纵向剖面图-124- 模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)3振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2-124- 风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期30年一遇0.440.202城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.39模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.837风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.428四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.2]×1.0+1.4×(3+2)×1.0=14.182kN/m-124- q`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.1)×0.2]×1.0+(3+2)×1.0=10.32kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×14.182×0.32=0.128kN·mσmax=Mmax/W=0.128×106/37500=3.404N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×14.182×0.3=2.553kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×2.553×103/(2×1000×15)=0.255N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×10.32×3004/(100×6000×281250)=0.335mmνmax=0.335mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[300/150，10]=2mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)50×70次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000计算简图如下：-124- q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.3+0.01]+1.4×(3+2)×0.3=4.268kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.3+0.01]+(3+2)×0.3=3.106kN/m1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×4.268×0.72=0.209kN·mσmax=Mmax/W=0.209×106/40833=5.122N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×4.268×0.7=1.793kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.793×1000/(2×50×70)＝0.768N/mm2τmax=0.768N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×3.106×7004/(100×9000×1429170)=0.393mmνmax=0.393mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[700/150，10]=4.667mm符合要求！4、支座反力计算Rmax=1.1ql=1.1×4.268×0.7=3.286kNR`max=1.1q`l=1.1×3.106×0.7=2.392kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3.5主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.89主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面惯性矩I(cm4)12.19主楞弹性模量E(N/mm2)206000-124- 计算简图1如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)-124- 主楞变形图(mm)计算简图1支座反力依次为R1=4.863kN,R2=8.329kN,R3=8.329kN,R4=4.863kNMmax=0.55Qmax=5.027Vmax=0.644计算简图2如下：主楞弯矩图(kN·m)-124- 主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图2支座反力依次为R5=3.01kN,R6=8.538kN,R7=8.538kN,R8=3.01kNMmax=0.533Qmax=4.945Vmax=0.7621、强度验算σmax=Mmax/W=0.55×106/5080=108.222N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Qmax/A=2×5.027×1000/489＝20.56N/mm2τmax=20.56N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算-124- νmax=0.556mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[700/150，10]=4.667mm符合要求！4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8]=8.538kN1.05×Rmax=1.05×8.538=8.965kN，8.965kN≤0.8×12.0=9.6kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4,R`5,R`6,R`7,R`8]=6.225kN七、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)2060001、长细比验算h/la=1500/700=2.143，h/lb=1500/700=2.143，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×70]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3442、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.7m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.7m，b/h=0.7/1.5=0.467通过插入法求η，得η=0.958-124- μzω0d2=1.39×0.44×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.95870)/(1-0.958)=4.67μs=φwμstw=0.172×4.67=0.803ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×0.803×0.44=0.344kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×1×0.44=0.428kN/m23、稳定性验算KH=1不组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=8.538+0.15×1.35×3.9=9.328kNσ=1.05Nut/(φAKH)=1.05×9.328×103/(0.344×424×1)=67.152N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R"max+0.15γGH=7.912+0.15×1.35×3.9=8.702kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.344×0.7×1.52/10=0.064kN·mσ=1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×8.702×103/(0.344×424×1)+0.064×106/(4.49×103)=76.994N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)16F=0.85AFωkla/La=0.85×16×0.428×0.7/80=0.051kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.051×3.9/[(34+1)×60]=0.284×10-3kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×8.702+0.284×10-3)×103/(0.344×424×1)=62.645N/mm2≤[f]=205N/mm2-124- 符合要求！八、拆模时间验算楼板的长边长度(m)6楼板的短边与长边的比值0.54楼板活荷载标准值(kN/m2)2钢筋的级别HRB335混凝土强度等级C35混凝土设计强度(N/mm2)16.7楼板支座配筋Φ16配筋的间距(mm)150浇注层的实测强度(N/mm2)12参考《建筑施工安全手册》(杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版)，各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。1、支架所受各类荷载的取值附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：N板i=1.35×0.2×0.7×0.7×(24+1.1)=3.321kN模板自重为：N模i=1.35×0.15×0.7×0.7=0.099kN支架自重为：N支gi=1.35×0.15×3.9=0.79kN混凝土浇筑施工荷载为：N浇i=1.4×(3+2)×0.7×0.7=3.43kN楼盖总的设计荷载为：NQ=1.4×2×0.7×0.7+3.321=4.693kN2、浇筑层的荷载计算(设当前浇筑层为第i层)浇筑层荷载强度达到12/16.7×100％=71.9％设计强度N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i=3.321+0.099+0.79+3.43=7.64kN3、浇注层楼板承载力验算(1)浇注层楼板信息验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑-124- 宽度范围内配置HRB335,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=1340.667mm2,fy=300N/mm2板的截面尺寸为b×h=3240mm×200mm，楼板的跨度取6m，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=180mm(2)浇注层楼板承载力计算楼板计算长边6m，短边为3.24mq=1.35×((24+1.1)×0.2)+1.4×[(3+2)+0.6×N支i/(la×lb)]=26.874kN/m2板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.082×26.874×3.242=23.048kN·m浇注层混凝土强度达到12/16.7×100％=71.9％设计强度C35混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.7N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=1340.667×300/(1×3240×180×16.7)=0.041计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.041×(1-0.5×0.041)=0.04此时楼板所能承受的最大弯矩为M1=αs×α1×b×ho2×fcm=0.04×1×3240×1802×16.7×10-6=70.901kN·m结论：由于∑M1=M1=70.901>Mmax=23.048所以，浇注层楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载，模板支撑可以拆除-124- -124- 三、1类梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书（200×350、200×400、200×500、200×600、300×600、）计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性3号楼+6.00m，3～5轴交C轴KL12(5)新浇混凝土楼板厚度(mm)200混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】300×600模板支架高度H(m)3.9模板支架的纵向长度La(m)35模板支架的横向长度Lb(m)35二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)700模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la"(mm)700楼板立杆横向间距lb"(mm)700梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)350梁底增加承重立杆根数0梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数2立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：-124- 模板设计立面图-124- 模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)3-124- 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.50.391城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.39模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.803风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.486四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：-124- W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.6]×1.0+1.4×(3+2)×1.0=28.06kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.5)×0.6]×1.0+(3+2)×1.0=20.6kN/m1、抗弯验算Mmax=0.125ql2=0.125×28.06×0.32=0.316kN·mσmax=Mmax/W=0.316×106/37500=8.418N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.5ql=0.5×28.06×0.3=4.209kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×4.209×103/(2×1000×15)=0.421N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=5q`l4/(384EI)=5×20.6×3004/(384×6000×281250)=1.288mmνmax=1.288mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[300/150，10]=2mm符合要求！4、支座反力R1=R2=ql/2=4.209kNR`1=R`2=q`l/2=3.09kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)50×70次楞材料自重(kN/m)0.01-124- 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.013kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(3+2)]×(0.35-0.3/2)/2=1.418kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(3+2)]×(0.7-0.35-0.3/2)/2=1.418kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.6-0.2)=0.27kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.6-0.2)=0.27kN/mq=max[4.209/1.0+0.013+1.418+0.27，4.209/1.0+0.013+1.418+0.27]=5.911kN/mq`=max[3.09/1.0+0.01+1.032+0.2，3.09/1.0+0.01+1.032+0.2]=4.332kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×5.911×0.72=0.29kN·mσmax=Mmax/W=0.29×106/40833=7.093N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算-124- Qmax=0.6ql=0.6×5.911×0.7=2.482kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.482×1000/(2×50×70)＝1.064N/mm2τmax=1.064N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×4.332×7004/(100×9000×1429170)=0.547mmνmax=0.547mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[700/150，10]=4.667mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(4.209+0.013+1.418+0.27)×0.7=4.551kNR2=1.1×(4.209+0.013+1.418+0.27)×0.7=4.551kNR`1=1.1×(3.09+0.01+1.032+0.2)×0.7=3.336kNR`2=1.1×(3.09+0.01+1.032+0.2)×0.7=3.336kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：-124- 1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.914kN·mσmax=Mmax/W=0.914×106/4490=203.544N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=4.567kN-124- τmax=2Qmax/A=2×4.567×1000/424＝21.542N/mm2τmax=21.542N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=1.646mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[700/150，10]=4.667mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=4.567kN,R2=4.567kN支座反力依次为R`1=3.347kN,R`2=3.347kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8最大支座反力Rmax=4.567kN1.05×Rmax=1.05×4.567=4.795kN，4.795kN≤0.8×12.0=9.6kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算-124- 根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/La=3.9/35=0.111<5符合要求！十、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.781、长细比验算h/la"=1500/700=2.143，h/lb"=1500/700=2.143，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×50]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3442、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.7m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.7m，b/h=0.7/1.5=0.467通过插入法求η，得η=0.958μzω0d2=1.39×0.5×0.0482=0.002，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.95870)/(1-0.958)=4.67-124- μs=φwμstw=0.172×4.67=0.803ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×0.803×0.5=0.391kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×1×0.5=0.486kN/m23、稳定性验算KH=11)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=4.567+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.7+1.4×(3+2)×0.7]×(0.7/2+(0.35-0.3/2)/2)+1.35×0.15×3.9=9.824kNR2=4.567+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.7+1.4×(3+2)×0.7]×(0.7/2+(0.7-0.35-0.3/2)/2)+1.35×0.15×3.9=9.824kNNut=max[R1,R2]=max[9.824,9.824]=9.824kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×9.824×103/(0.344×424×1)=70.722N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=8.872kN,R2=8.872kNNut=max[R1,R2]=max[8.872,8.872]=8.872kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.391×0.7×1.52/10=0.073kN·m1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×8.872×103/(0.344×424×1)+0.073×106/(4.49×103)=80.178N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)21F=0.85AFωkla/La=0.85×21×0.486×0.7/35=0.174kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.174×3.9/[(34+1)×35]=0.002kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=-124- (1.05×8.872+0.002)×103/(0.344×424×1)=63.883N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！-124- 四、2类梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书（300×650、300×700、300×750、300×800）计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性3号楼+6.00m，3～5轴交C轴KL12(5)新浇混凝土楼板厚度(mm)200混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】300×800模板支架高度H(m)3.9模板支架的纵向长度La(m)35模板支架的横向长度Lb(m)35二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)700模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la"(mm)700楼板立杆横向间距lb"(mm)700梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)350梁底增加承重立杆根数1梁底增加立杆的布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)350梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数2立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：-124- 模板设计立面图-124- 模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)3-124- 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.50.391城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.39模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.803风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.486四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：-124- W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+1.4×(3+2)×1.0=34.945kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.5)×0.8]×1.0+(3+2)×1.0=25.7kN/m1、抗弯验算Mmax=0.125ql2=0.125×34.945×0.32=0.393kN·mσmax=Mmax/W=0.393×106/37500=10.483N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.5ql=0.5×34.945×0.3=5.242kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×5.242×103/(2×1000×15)=0.524N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=5q`l4/(384EI)=5×25.7×3004/(384×6000×281250)=1.606mmνmax=1.606mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[300/150，10]=2mm符合要求！4、支座反力R1=R2=ql/2=5.242kNR`1=R`2=q`l/2=3.855kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)50×70次楞材料自重(kN/m)0.01-124- 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.013kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(3+2)]×(0.35-0.3/2)/2=1.418kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(3+2)]×(0.7-0.35-0.3/2)/2=1.418kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.8-0.2)=0.405kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.8-0.2)=0.405kN/mq=max[5.242/1.0+0.013+1.418+0.405，5.242/1.0+0.013+1.418+0.405]=7.078kN/mq`=max[3.855/1.0+0.01+1.032+0.3，3.855/1.0+0.01+1.032+0.3]=5.197kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×7.078×0.72=0.347kN·mσmax=Mmax/W=0.347×106/40833=8.494N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！-124- 2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×7.078×0.7=2.973kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.973×1000/(2×50×70)＝1.274N/mm2τmax=1.274N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×5.197×7004/(100×9000×1429170)=0.657mmνmax=0.657mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[700/150，10]=4.667mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(5.242+0.013+1.418+0.405)×0.7=5.45kNR2=1.1×(5.242+0.013+1.418+0.405)×0.7=5.45kNR`1=1.1×(3.855+0.01+1.032+0.3)×0.7=4.002kNR`2=1.1×(3.855+0.01+1.032+0.3)×0.7=4.002kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：-124- 1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.368kN·mσmax=Mmax/W=0.368×106/4490=81.904N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=4.171kN-124- τmax=2Qmax/A=2×4.171×1000/424＝19.673N/mm2τmax=19.673N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.064mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[350/150，10]=2.333mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=1.295kN,R2=8.342kN,R3=1.295kN支座反力依次为R`1=0.951kN,R`2=6.124kN,R`3=0.951kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8最大支座反力Rmax=8.342kN1.05×Rmax=1.05×8.342=8.759kN，8.759kN≤0.8×12.0=9.6kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算-124- 根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/La=3.9/35=0.111<5符合要求！十、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.781、长细比验算h/la"=1500/700=2.143，h/lb"=1500/700=2.143，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×50]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3442、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.7m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.7m，b/h=0.7/1.5=0.467通过插入法求η，得η=0.958μzω0d2=1.39×0.5×0.0482=0.002，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.95870)/(1-0.958)=4.67-124- μs=φwμstw=0.172×4.67=0.803ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×0.803×0.5=0.391kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×1×0.5=0.486kN/m23、稳定性验算KH=11)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=1.295+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.7+1.4×(3+2)×0.7]×(0.7/2+(0.35-0.3/2)/2)+1.35×0.15×3.9=6.552kNR2=8.342+1.35×0.15×(3.9-0.8)=8.97kNR3=1.295+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.7+1.4×(3+2)×0.7]×(0.7/2+(0.7-0.35-0.3/2)/2)+1.35×0.15×3.9=6.552kNNut=max[R1,R2,R3]=max[6.552,8.97,6.552]=8.97kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×8.97×103/(0.344×424×1)=64.572N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=5.755kN,R2=8.661kN,R3=5.755kNNut=max[R1,R2,R3]=max[5.755,8.661,5.755]=8.661kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.391×0.7×1.52/10=0.073kN·m1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×8.661×103/(0.344×424×1)+0.073×106/(4.49×103)=78.655N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)28F=0.85AFωkla/La=0.85×28×0.486×0.7/35=0.232kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.232×3.9/[(34+1)×35]=0.002kN-124- σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×8.661+0.002)×103/(0.344×424×1)=62.363N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！-124- 五、3类梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书（300×1000、500×800、500×850、600×600）计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性3号楼+6.00m，3～5轴交C轴KL12(5)新浇混凝土楼板厚度(mm)200混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】500×850模板支架高度H(m)3.9模板支架的纵向长度La(m)35模板支架的横向长度Lb(m)35二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la"(mm)700楼板立杆横向间距lb"(mm)700梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)300,600梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数4立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：-124- 模板设计立面图-124- 模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)3-124- 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.50.391城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.39模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.803风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.486四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：-124- W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.85]×1.0+1.4×(3+2)×1.0=36.666kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.5)×0.85]×1.0+(3+2)×1.0=26.975kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×36.666×0.1662=0.101kN·mσmax=Mmax/W=0.101×106/37500=2.694N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×36.666×0.166=3.652kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×3.652×103/(2×1000×15)=0.365N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×26.975×1664/(100×6000×281250)=0.082mmνmax=0.082mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[166/150，10]=1.107mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=2.435kN，R2=R3=1.1ql=6.695kNR`1=R`4=0.4q`l=1.791kN，R`2=R`3=1.1q`l=4.926kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)60×80次楞材料自重(kN/m)0.01-124- 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.013kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(3+2)]×(0.45-0.5/2)/2=1.418kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(3+2)]×(0.9-0.45-0.5/2)/2=1.418kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.85-0.2)=0.439kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(0.85-0.2)=0.439kN/mq=max[2.435/1.0+0.013+1.418+0.439，6.695/1.0+0.013，2.435/1.0+0.013+1.418+0.439]=6.709kN/mq`=max[1.791/1.0+0.01+1.032+0.325，4.926/1.0+0.01，1.791/1.0+0.01+1.032+0.325]=4.936kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×6.709×0.72=0.329kN·mσmax=Mmax/W=0.329×106/64000=5.136N/mm2≤[f]=13N/mm2-124- 符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×6.709×0.7=2.818kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.818×1000/(2×60×80)＝0.881N/mm2τmax=0.881N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×4.936×7004/(100×9000×2560000)=0.348mmνmax=0.348mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[700/150，10]=4.667mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(2.435+0.013+1.418+0.439)×0.7=3.315kNR2=1.1×(6.695+0.013)×0.7=5.166kNR3=1.1×(6.695+0.013)×0.7=5.166kNR4=1.1×(2.435+0.013+1.418+0.439)×0.7=3.315kNR`1=1.1×(1.791+0.01+1.032+0.325)×0.7=2.432kNR`2=1.1×(4.926+0.01)×0.7=3.8kNR`3=1.1×(4.926+0.01)×0.7=3.8kNR`4=1.1×(1.791+0.01+1.032+0.325)×0.7=2.432kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000-124- 主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.235kN·mσmax=Mmax/W=0.235×106/4490=52.259N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算-124- 主楞剪力图(kN)Qmax=5.172kNτmax=2Qmax/A=2×5.172×1000/424＝24.399N/mm2τmax=24.399N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.033mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[300/150，10]=2mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.328kN,R2=8.172kN,R3=8.172kN,R4=0.328kN支座反力依次为R`1=0.24kN,R`2=6.007kN,R`3=6.007kN,R`4=0.24kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8最大支座反力Rmax=8.172kN1.05×Rmax=1.05×8.172=8.581kN，8.581kN≤0.8×12.0=9.6kN-124- 在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/La=3.9/35=0.111<5符合要求！十、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.781、长细比验算h/la"=1500/700=2.143，h/lb"=1500/700=2.143，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×50]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3442、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.7m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.7m，b/h=0.7/1.5=0.467通过插入法求η，得η=0.958μzω0d2=1.39×0.5×0.0482=0.002，h/d=1.5/0.048=31.25-124- 通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.95870)/(1-0.958)=4.67μs=φwμstw=0.172×4.67=0.803ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×0.803×0.5=0.391kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×1×0.5=0.486kN/m23、稳定性验算KH=11)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=0.328+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.7+1.4×(3+2)×0.7]×(0.7/2+(0.45-0.5/2)/2)+1.35×0.15×3.9=5.585kNR2=8.172+1.35×0.15×(3.9-0.85)=8.79kNR3=8.172+1.35×0.15×(3.9-0.85)=8.79kNR4=0.328+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.7+1.4×(3+2)×0.7]×(0.7/2+(0.9-0.45-0.5/2)/2)+1.35×0.15×3.9=5.585kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[5.585,8.79,8.79,5.585]=8.79kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×8.79×103/(0.344×424×1)=63.275N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=4.816kN,R2=8.528kN,R3=8.528kN,R4=4.816kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[4.816,8.528,8.528,4.816]=8.528kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.391×0.7×1.52/10=0.073kN·m1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×8.528×103/(0.344×424×1)+0.073×106/(4.49×103)=77.697N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算-124- 结构模板纵向挡风面积AF(m2)29.75F=0.85AFωkla/La=0.85×29.75×0.486×0.7/35=0.246kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.246×3.9/[(34+1)×35]=0.002kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×8.528+0.002)×103/(0.344×424×1)=61.405N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！-124- 六、4类梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书（300×1400、300×1500）计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性3号楼+6.00m，3～5轴交C轴KL12(5)新浇混凝土楼板厚度(mm)200混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】300×1500模板支架高度H(m)3.9模板支架的纵向长度La(m)35模板支架的横向长度Lb(m)35二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)350立杆横向间距lb(mm)700模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la"(mm)700楼板立杆横向间距lb"(mm)700梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)350梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)233,467梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数3立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：-124- 模板设计立面图-124- 模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)3-124- 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.50.391城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.39模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.803风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.486四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：-124- W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1.5]×1.0+1.4×(3+2)×1.0=59.042kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.5)×1.5]×1.0+(3+2)×1.0=43.55kN/m1、抗弯验算Mmax=0.125ql2=0.125×59.042×0.152=0.166kN·mσmax=Mmax/W=0.166×106/37500=4.428N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.625×59.042×0.15=5.535kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×5.535×103/(2×1000×15)=0.554N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521q`l4/(100EI)=0.521×43.55×1504/(100×6000×281250)=0.068mmνmax=0.068mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[150/150，10]=1mm符合要求！4、支座反力R1=R3=0.375ql=3.321kN，R2=1.25ql=11.07kNR`1=R`3=0.375q`l=2.45kN，R`2=1.25q`l=8.166kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)60×80次楞材料自重(kN/m)0.01-124- 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.013kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(3+2)]×(0.35-0.3/2)/2=1.418kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(3+2)]×(0.7-0.35-0.3/2)/2=1.418kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.5-0.2)=0.877kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.5-0.2)=0.877kN/mq=max[3.321/1.0+0.013+1.418+0.877，11.07/1.0+0.013，3.321/1.0+0.013+1.418+0.877]=11.084kN/mq`=max[2.45/1.0+0.01+1.032+0.65，8.166/1.0+0.01，2.45/1.0+0.01+1.032+0.65]=8.176kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×11.084×0.352=0.136kN·mσmax=Mmax/W=0.136×106/64000=2.122N/mm2≤[f]=13N/mm2-124- 符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×11.084×0.35=2.328kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.328×1000/(2×60×80)＝0.727N/mm2τmax=0.727N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×8.176×3504/(100×9000×2560000)=0.036mmνmax=0.036mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[350/150，10]=2.333mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(3.321+0.013+1.418+0.877)×0.35=2.168kNR2=1.1×(11.07+0.013)×0.35=4.267kNR3=1.1×(3.321+0.013+1.418+0.877)×0.35=2.168kNR`1=1.1×(2.45+0.01+1.032+0.65)×0.35=1.595kNR`2=1.1×(8.166+0.01)×0.35=3.148kNR`3=1.1×(2.45+0.01+1.032+0.65)×0.35=1.595kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：-124- 1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.152kN·mσmax=Mmax/W=0.152×106/4490=33.825N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Qmax=2.286kN-124- τmax=2Qmax/A=2×2.286×1000/424＝10.783N/mm2τmax=10.783N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.016mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[233.333/150，10]=1.556mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=-0.108kN,R2=4.425kN,R3=4.425kN,R4=-0.108kN支座反力依次为R`1=-0.08kN,R`2=3.26kN,R`3=3.26kN,R`4=-0.08kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8最大支座反力Rmax=4.425kN1.05×Rmax=1.05×4.425=4.646kN，4.646kN≤0.8×12.0=9.6kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算-124- 根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/La=3.9/35=0.111<5符合要求！十、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.781、长细比验算h/la"=1500/700=2.143，h/lb"=1500/700=2.143，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×50]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3442、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.35m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.35m，b/h=0.35/1.5=0.233通过插入法求η，得η=0.958μzω0d2=1.39×0.5×0.0482=0.002，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.95870)/(1-0.958)=4.67-124- μs=φwμstw=0.172×4.67=0.803ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×0.803×0.5=0.391kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×1×0.5=0.486kN/m23、稳定性验算KH=11)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=0.108+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.35+1.4×(3+2)×0.35]×(0.7/2+(0.35-0.3/2)/2)+1.35×0.15×3.9=3.131kNR2=4.425+1.35×0.15×(3.9-1.5)=4.911kNR3=4.425+1.35×0.15×(3.9-1.5)=4.911kNR4=0.108+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.35+1.4×(3+2)×0.35]×(0.7/2+(0.7-0.35-0.3/2)/2)+1.35×0.15×3.9=3.131kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[3.131,4.911,4.911,3.131]=4.911kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×4.911×103/(0.344×424×1)=35.354N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=2.757kN,R2=4.81kN,R3=4.81kN,R4=2.757kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[2.757,4.81,4.81,2.757]=4.81kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.391×0.35×1.52/10=0.037kN·m1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×4.81×103/(0.344×424×1)+0.037×106/(4.49×103)=42.78N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)52.5F=0.85AFωkla/La=0.85×52.5×0.486×0.35/35=0.217kN-124- N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.217×3.9/[(34+1)×35]=0.002kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×4.81+0.002)×103/(0.344×424×1)=34.641N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！-124- 七、5类梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书（500×1150）计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况新浇混凝土梁板特性3号楼+6.00m，3～5轴交C轴KL12(5)新浇混凝土楼板厚度(mm)200混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】500×1150模板支架高度H(m)3.9模板支架的纵向长度La(m)35模板支架的横向长度Lb(m)35二、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)350立杆横向间距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1500楼板立杆纵向间距la"(mm)700楼板立杆横向间距lb"(mm)700梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)300,600梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑次楞根数4立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)50设计简图如下：-124- 模板设计立面图-124- 模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)3-124- 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)重现期50年一遇0.50.391城市宁波市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)1.39模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.803风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.486四、模板验算模板类型胶合板模板厚度t(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：-124- W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1.15]×1.0+1.4×(3+2)×1.0=46.994kN/mq`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.5)×1.15]×1.0+(3+2)×1.0=34.625kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1×46.994×0.1662=0.129kN·mσmax=Mmax/W=0.129×106/37500=3.453N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×46.994×0.166=4.681kNτmax=3Qmax/(2bh)=3×4.681×103/(2×1000×15)=0.468N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×34.625×1664/(100×6000×281250)=0.105mmνmax=0.105mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[166/150，10]=1.107mm符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=3.12kN，R2=R3=1.1ql=8.581kNR`1=R`4=0.4q`l=2.299kN，R`2=R`3=1.1q`l=6.323kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm)60×80次楞材料自重(kN/m)0.01-124- 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)13次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面惯性矩I(cm4)256次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.013kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(3+2)]×(0.45-0.5/2)/2=1.418kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(3+2)]×(0.9-0.45-0.5/2)/2=1.418kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.15-0.2)=0.641kN/m梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.15-0.2)=0.641kN/mq=max[3.12/1.0+0.013+1.418+0.641，8.581/1.0+0.013，3.12/1.0+0.013+1.418+0.641]=8.595kN/mq`=max[2.299/1.0+0.01+1.032+0.475，6.323/1.0+0.01，2.299/1.0+0.01+1.032+0.475]=6.333kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1×8.595×0.352=0.105kN·mσmax=Mmax/W=0.105×106/64000=1.645N/mm2≤[f]=13N/mm2-124- 符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6×8.595×0.35=1.805kNτmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.805×1000/(2×60×80)＝0.564N/mm2τmax=0.564N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×6.333×3504/(100×9000×2560000)=0.028mmνmax=0.028mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[350/150，10]=2.333mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1×(3.12+0.013+1.418+0.641)×0.35=1.999kNR2=1.1×(8.581+0.013)×0.35=3.309kNR3=1.1×(8.581+0.013)×0.35=3.309kNR4=1.1×(3.12+0.013+1.418+0.641)×0.35=1.999kNR`1=1.1×(2.299+0.01+1.032+0.475)×0.35=1.469kNR`2=1.1×(6.323+0.01)×0.35=2.438kNR`3=1.1×(6.323+0.01)×0.35=2.438kNR`4=1.1×(2.299+0.01+1.032+0.475)×0.35=1.469kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm)Ф48×3.5主楞计算截面类型(mm)Ф48×3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000-124- 主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.148kN·mσmax=Mmax/W=0.148×106/4490=32.894N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算-124- 主楞剪力图(kN)Qmax=3.316kNτmax=2Qmax/A=2×3.316×1000/424＝15.64N/mm2τmax=15.64N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax=0.022mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[300/150，10]=2mm符合要求！4、支座反力支座反力依次为R1=0.18kN,R2=5.148kN,R3=5.148kN,R4=0.18kN支座反力依次为R`1=0.132kN,R`2=3.79kN,R`3=3.79kN,R`4=0.132kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8最大支座反力Rmax=5.148kN1.05×Rmax=1.05×5.148=5.406kN，5.406kN≤0.8×12.0=9.6kN-124- 在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高宽比不应大于5H/La=3.9/35=0.111<5符合要求！十、立杆验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)205立杆钢材的弹性模量E(N/mm2)206000立杆自重标准值(kN/m)0.033截面惯性矩I(cm4)10.781、长细比验算h/la"=1500/700=2.143，h/lb"=1500/700=2.143，查附录D，得k=1.167，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×50]=2227mmλ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3442、风荷载验算1)模板支架风荷载标准值计算la=0.35m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.35m，b/h=0.35/1.5=0.233通过插入法求η，得η=0.958μzω0d2=1.39×0.5×0.0482=0.002，h/d=1.5/0.048=31.25-124- 通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.172×1.2×(1-0.95870)/(1-0.958)=4.67μs=φwμstw=0.172×4.67=0.803ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×0.803×0.5=0.391kN/m22)整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.39×1×0.5=0.486kN/m23、稳定性验算KH=11)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=0.18+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.35+1.4×(3+2)×0.35]×(0.7/2+(0.45-0.5/2)/2)+1.35×0.15×3.9=3.203kNR2=5.148+1.35×0.15×(3.9-1.15)=5.705kNR3=5.148+1.35×0.15×(3.9-1.15)=5.705kNR4=0.18+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.35+1.4×(3+2)×0.35]×(0.7/2+(0.9-0.45-0.5/2)/2)+1.35×0.15×3.9=3.203kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[3.203,5.705,5.705,3.203]=5.705kN1.05Nut/(φAKH)=1.05×5.705×103/(0.344×424×1)=41.069N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2)组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：R1=2.819kN,R2=5.574kN,R3=5.574kN,R4=2.819kNNut=max[R1,R2,R3,R4]=max[2.819,5.574,5.574,2.819]=5.574kNMw=0.85×1.4ωklah2/10=0.85×1.4×0.391×0.35×1.52/10=0.037kN·m1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×5.574×103/(0.344×424×1)+0.037×106/(4.49×103)=48.279N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算-124- 结构模板纵向挡风面积AF(m2)40.25F=0.85AFωkla/La=0.85×40.25×0.486×0.35/35=0.166kNN1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.166×3.9/[(34+1)×35]=0.002kNσ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×5.574+0.002)×103/(0.344×424×1)=40.137N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！-124- 第一章相关附件和附图-124-'