水井巷中央商务区一期工程模板安装施工方案

'水井巷中央商务区一期工程模板安装施工方案一、工程概况工程名称：水井巷中央商务区一期工程合同工期：777天设计概况：本工程位于西宁市城市核心区域，地块北起西大街，南到人民街，西从水井巷，东至北斗宫街，总规划用地面积约46487.18平方米。总建筑面积380296.86平方米，建筑规模：地下3层、地上31层，结构体系为：框架-剪力墙结构，建筑抗震设防烈度为7度，合理使用年限为50年。基础采用砖胎模、详见砖胎模施工方案，-1层至5层层高超过5m,采用高支模，详见高支模专项施工方案，其余楼层柱、剪力墙、梁、板均采用木模板，模板材料为木胶板、木方与钢筋、步步紧、模板卡、钢管相结合。模板设计、加工质量标准按清水混凝土标准实施，并选用新型脱模剂，使混凝土外观表面平整光滑。二、编制依据1、水井巷中央商务区一期工程施工图纸2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）3、《混凝土异型柱结构技术规程》（JGJ149-2006）4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002(2011年版)5、《模板安装、拆除工程检验批质量验收记录表》6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）三、施工准备将地下室、主体结构各道轴线分别弹线，并引测好标高线，按照工程的柱、剪力墙、梁、板进行模板和配套明确其刚度和稳定性、在安装模板前必须，将模板清理干净，刷好脱模剂，防止污染钢筋及混凝土接触，脱模剂应涂刷均匀，不得漏刷。劳动力按每个施工段木工15-20人，小工10-15人安排。四、材料选用4.1模板以及支撑材料 模板材料选用δ=18厚的木芯胶合板，模板的背带选用60×80mm厚的木枋、Φ48×3.5mm钢管，满堂架采用Φ48×3.5mm钢管以及直角卡扣和对接卡扣。4.2紧固材料紧固材料采用Φ14加固铁杆，其中防水砼采用带止水板的加固钢筋杆，其他剪力墙采用一般直钢筋杆。梯井地下部分防水剪力墙中带止水板钢筋杆，为一次性使用，其他剪力墙内加固杆为Φ14加固铁杆，穿Φ16PVC管后，重复使用。五、模板施工工艺及操作要求5.1柱模板施工柱模板安装顺序是：安装前检查——模板安装——检查对角线——长度差——安装柱箍——全面检查校正——整体固定——柱头找补。分析柱最大受力柱尺寸为：1300mm*1300mm。柱模板采用18厚胶合板，背楞采用80×100mm木枋，柱箍用φ48×3.5钢管。模板根据柱截面尺寸进行配制，柱与梁接口处，采取柱模开槽，梁底及侧模与槽边相接，拼缝严密，并用木枋压紧，柱模加固采用钢管抱箍，每450mm一道。安装前要检查是否平整，若不平整，要先在模板下口外辅一层水泥浆（10～20mm厚）以免砼浇筑时漏浆而造成柱底烂根。柱模板的背部支撑由两层（木楞和钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1300.00；柱截面高度H(mm):1300.00；柱模板的总计算 高度:H=4.65m；根据规范，当采用容量为大于0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；计算简图5.1.1、参数信息（1）基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M14；（2）柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；（3）竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；（4）面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；（5）木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；5.2墙体模板施工1）、墙模安装顺序是：支模前的检查——支侧模——钢筋绑扎——安装对拉螺栓，支另一侧模——校正模板位置——紧固对拉止水螺栓——支撑固定——全面检查。2）、墙体模板支设前须对墙内杂物进行清理，弹出墙的边线和模板就为线，外墙大角应标出轴线，并做好砂浆找平层或通过在模板下口粘贴海绵条以防止漏浆。3）、墙体模板安装前先放置好门窗模板及预埋件，并按照墙体厚度焊好限位钢筋，地下室外墙限位钢筋内外禁止联通。但应注意不能烧断墙体主筋。4）、模板安装从外模中间开始，以确保建筑物的外形尺寸和垂直度的准确性；立好一侧模板后即可穿入焊接好止水的对拉螺栓，再立另一侧模板就位调整，对准穿墙螺栓孔眼进行固定。5）、模板安装前须均匀涂刷脱模剂；支模时须对模板拼缝进行处理，在面板拼缝处用双面胶带粘贴；在墙的拐角处（阳角）也应注意两块板的搭接严密；阴角模立好后，要将墙体模板的横背楞（48钢管）延伸到阴角模，并穿好对拉螺栓使其与对应的阴角模或墙体模板固定，以确保角度的方正和不跑模。6）、剪力墙模板采用散支散拆方式，模板采用胶合板，用50×100mm木枋作龙骨，用“3形卡”将对拉螺杆与钢管连接起来，木枋间距400，钢管间距600，对拉螺杆间距500×500，模板采用钢管支撑和对拉螺栓共同支撑稳定。5.2.1、参数信息（1）基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；（2）主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；（3）次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；（4）面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；（5）木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图5.3梁模板施工1）工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模→预检。2）根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。3）梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为0.8m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范 围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1200mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距0.8m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4）剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。5）梁模板安装大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用60mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。因本工程部分梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。设计时采用所有梁截面中最大一根计算，为3KL10，尺寸：500mm*900mm。 5.3.1、参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.50；梁截面高度D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.30；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；（2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):21.6； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4）梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；（5）梁侧模板参数次楞间距(mm)：350，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；5.4楼板模板施工1）工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。2）支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。3）立杆间距800mm，水平杆间距1200mm，加扫地杆。且立杆支撑钢管不能有接头，如有少数接头现象，所有顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，进行横纵向扫地杆加固，以保持顶撑的稳固可靠。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10m设置4）模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用60mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨， 铺设模板。5）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5.4.1、参数信息（1）模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.30；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；（2）荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；（3）材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3.5；（4）楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2楼板支撑架荷载计算单元5.5楼梯模板施工楼梯模板比较复杂，如施工时不注意对后期装修工程会产生较大影响，故本方案采用定形模板。施工前根据楼梯几何尺寸进行提前加工放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模。安装外帮侧模和踏步模板，踏步模板用木板做成倒三角形，局部实测实量。安装模板时要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定，防止浇筑砼时模板移动。孔）支架采用φ48钢管。 六、模板的验收6.1模板及其支架必须符合下列规定：1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确，必须要符合图纸设计要求。2）具体足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠承受新浇筑砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。3）构造应简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。4）模板的接缝应严密，不得漏浆。6.2预埋件和预留孔洞预留孔洞及预埋件偏差应符合规范要求6.3脱模剂模板与砼的接触面应涂隔离剂（脱模剂），对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。6.4验收制度模板验收时，应由项目工程师带队，施工、质检、安全等人员全部到现场参加验收，合格后方可进行下道工序施工。七、模板的拆除1）拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。2）柱、梁板模板的拆除必须待混凝土达到设计规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。3）模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。 八、质量保证措施及施工注意事项1）施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。2）现浇结构模板安装允许偏差：序号项目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高±53截面内部尺寸柱、梁＋4，-54层高垂直度≤5m8＞5m105相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。3）确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。4）模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。5）浇筑混凝土时，木工要有专人看模。6）认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7）严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。8）在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。九、成品保护措施1）模板涂刷隔离剂时，不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工。2）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。3）坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。4）按楼板部位层层复安，减少损耗，材料应按编号分类堆放。5）可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。6）使用后拆卸下来的门架及其构件，将有损伤的门架及构件挑出，重新维修，严重损坏件的要剔除更换。 7）门架支顶可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。8）搬运时，门架及剪刀撑等不能随意投掷。十、文明施工及环保措施1）模板拆除后的材料应按编号分类堆放。2）模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。3）模板安装时，应注意控制噪声污染。4）模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。5）加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6）每次下班时保证工完场清。十一、安全措施1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。3）在浇筑混凝土时，应派责任心较强的木工看护模板，如量较大，应多设人员看护，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑，并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形严重时，应通知项目部有关负责人到现场提示方案，并及时采取补救措施。检查和观察模板支撑是否有下沉或松动现象，具体检查方法：在顶板模板低端支撑点用绳吊一吊垂至地面以上10cm处，观察其是否下沉，如发现其下沉，立即通知砼浇筑人员并停止浇筑，待加固支撑后再进行浇筑。4）安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5）高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6）遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。    7）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。8）不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落。10）模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。11）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。  12）在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。13）装、拆模板时禁止使用2×4木料、钢模板作立人板。14）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作，不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。15）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。16）拆除板、梁、柱墙模板，在4M以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作。17）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。 附件：计算书（一）柱模板计算书：一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按 200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H--模板计算高度，取4.650m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得58.883kN/m2、111.600kN/m2，取较小值58.883kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=58.883kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=310mm，且竖楞数为5，面板为大于3跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大 跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=310.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×58.88×0.45×0.90=28.617kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.45×0.90=3.402kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=28.617+3.402=32.019kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×32.019×310×310=3.08×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=3.08×105/2.43×104=12.663N/mm2；面板的最大应力计算值σ=12.663N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=310.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×58.88×0.45×0.90=28.617kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.45×0.90=3.402kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=28.617+3.402=32.019kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×32.019×310.0=5955.560N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=5955.560N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×5955.560/(2×450×18.0)=1.103N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=1.103N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=58.88×0.45＝26.50kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=310.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)； I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；面板最大容许挠度:[ν]=310/250=1.24mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×26.50×310.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.797mm；面板的最大挠度计算值ν=0.797mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.24mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.7m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×58.88×0.31×0.90=19.714kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.31×0.90=2.344kN/m；q=(19.714+2.344)/2=11.029kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×11.029×450.0×450.0=2.23×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.23×105/6.40×104=3.49N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=3.49N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×58.88×0.31×0.90=19.714kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.31×0.90=2.344kN/m；q=(19.714+2.344)/2=11.029kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×11.029×450.0=2977.780N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=2977.780N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2977.780/(2×60.0×80.0)=0.931N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.931N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=58.88×0.31=18.25kN/m；ν--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×18.25×450.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.208mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.208mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4；柱箍为大于3跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×58.88×0.9+1.4×6×0.9)×0.31×0.45/2=4.96kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=6.277kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.196kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.086mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.2kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=36.68N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=36.68N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0.086mm；柱箍最大容许挠度:[ν]=325/250=1.3mm；柱箍的最大挠度ν=0.086mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.3mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M14；对拉螺栓的有效直径:11.55mm；对拉螺栓的有效面积:A=105mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.277kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN； 对拉螺栓所受的最大拉力N=6.277kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩I=121.9cm4；柱箍为大于3跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×58.88×0.9+1.4×6×0.9)×0.31×0.45/2=4.96kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=6.277kN； H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.196kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.086mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.2kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=36.684N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=36.684N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.086mm；柱箍最大容许挠度:[V]=325/250=1.3mm； 柱箍的最大挠度V=0.086mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.3mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M14；对拉螺栓有效直径:11.55mm；对拉螺栓有效面积:A=105mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.277kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.277kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（二）墙模板计算书：一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H--模板计算高度，取4.650m； β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得58.883kN/m2、111.600kN/m2，取较小值58.883kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=58.883kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×58.88×0.50×0.90=31.797kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m；q=q1+q2=31.797+3.780=35.577kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×35.577×300.0×300.0=3.20×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=3.20×105/2.70×104=11.859N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=11.859N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×58.88×0.50×0.90=31.797kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.50×0.90=3.780kN/m；q=q1+q2=31.797+3.780=35.577kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×35.577×300.0=6403.828N；截面抗剪强度必须满足: 其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=6403.828N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×6403.828/(2×500×18.0)=1.067N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=1.067N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=58.88×0.5=29.44N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×29.44×3004/(100×9500×2.43×105)=0.699mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.699mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢) 直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×58.88×0.30×0.90=19.078kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.30×0.90=2.268kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(19.078+2.268)/2=10.673kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×10.673×500.0×500.0=2.67×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N·mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=2.67×105/6.40×104=4.169N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=4.169N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×58.88×0.30×0.90=19.078kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×6.00×0.30×0.90=2.268kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(19.078+2.268)/2=10.673kN/m；内楞的最大剪力：V=0.6×10.673×500.0=3201.914N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--内楞计算最大剪力(N)：V=3201.914N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2； 内楞截面的受剪应力计算值:τ=3×3201.914/(2×60.0×80.0)=1.001N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=1.001N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ν--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=58.88×0.30/2=8.83kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×17.66/2×5004/(100×9500×2.56×106)=0.154mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.154mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4； 外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×58.88+1.4×6)×0.3×0.5/2=5.34kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.175×5336.52×600.00=5.60×105N·mm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；M=5.60×105N·mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=5.08×103mm3；f--外楞的强度设计值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=5.60×105/5.08×103=110.302N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=110.302N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×58.88+1.4×6)×0.3×0.5/2=5.337kN；V--外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.65×5336.523=2.08×103N； 外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；V--外楞计算最大剪力(N)：V=2.08×103N；A--钢管的截面面积(mm2)：A=500mm2；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=2×2.08×103/500.000=8.325N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=8.325N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=58.88×0.30×0.50/2＝4.42kN/m；ν--外楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600.0mm；E--外楞弹性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大挠度计算值:ν=1.146×8.83×100/2×6003/(100×206000×1.22×105)=0.435mm；外楞的最大容许挠度值:[ν]=2.4mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.435mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=58.883×0.6×0.5=17.665kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=17.665kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！（三）梁模板计算书：一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.50；梁截面高度D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.30；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):21.6； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得42.495kN/m2、21.600kN/m2，取较小值21.600kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×21.6×0.9=23.33kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=23.328+2.520=25.848kN/m；计算跨度(内楞间距):l=350mm；面板的最大弯距M=0.125×25.848×3502=3.96×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.96×105/7.35×104=5.385N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=5.385N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=25.85N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=350mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值:ν=5×25.85×3504/(384×9500×4.86×105)=1.094mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大挠度计算值ν=1.094mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢) 直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×21.6×0.9+1.4×2×0.9)×1=25.85kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=167mm；内楞的最大弯距:M=0.101×25.85×166.672=7.25×104N·mm；最大支座力:R=1.1×25.848×0.167=9.951kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=7.25×104/1.28×105=0.567N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.567N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=25.85N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=5.12×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×25.85×5004/(100×10000×5.12×106)=0.214mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.214mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力9.951kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩； [f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=2.036kN·m；其中，F=1/4×q×h=5.816，h为梁高为0.9m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.04×106/1.02×104=200.347N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=200.347N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力标准值：F=5.816kN；l--计算跨度：l=500mm；I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:ν=1.615×5815.800×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.234mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.234mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.234mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×21.6+1.4×2)×0.5×0.225=3.231kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.231kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)； l--计算跨度(梁底支撑间距):l=166.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.90×0.90=19.83kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=19.83+0.30+2.02=22.15kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×22.147×0.1672=0.062kN·m；σ=0.062×106/4.32×104=1.424N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.424N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.80=18.64KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=166.67mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=166.67/250=0.667mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×18.64×166.74/(100×9500×3.89×105)=0.026mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.026mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]= 166.7/250=0.667mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.9×0.167=3.825kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.167×(2×0.9+0.5)/0.5=0.268kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.167=0.75kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×3.825+1.2×0.268=4.912kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.75=1.05kN/m；钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.08cm3I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值q=4.912+1.05=5.962kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×5.962×0.8×0.8=0.382kN.m；最大应力σ=M/W=0.382×106/5080=75.112N/mm2；抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；钢管的最大应力计算值75.112N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×4.912×0.8=2.358kN；钢管的截面面积矩查表得A=489.000mm2；钢管受剪应力计算值τ=2×2357.760/489.000=9.643N/mm2；钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；钢管的受剪应力计算值9.643N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=3.825+0.268=4.093kN/m；钢管最大挠度计算值ν=0.677×4.093×8004/(100×206000×12.19×104)=0.452mm；钢管的最大允许挠度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；钢管的最大挠度计算值ν=0.452mm小于钢管的最大允许挠度[ν]=3.2mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.900=22.950kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(22.950+0.350)+1.4×4.500=34.260kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时： 计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.476kN，中间支座最大反力Rmax=11.356；最大弯矩Mmax=0.437kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.095mm；最大应力σ=0.437×106/5080=85.959N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值85.959N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=11.356kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=1.476kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×4.3=0.768kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.80-0.50)/2)×0.80×0.35=0.185kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.50)/2)×0.80×0.250×(1.50+24.00)=3.366kN；N=1.476+0.768+0.185+3.366=5.796kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155； u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；Lo/i=2356.2/15.8=149；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；钢管立杆受压应力计算值；σ=5795.613/(0.312×489)=37.987N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=37.987N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=11.356kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×(4.3-0.9)=0.768kN；N=11.356+0.768=11.963kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；Lo/i=2356.2/15.8=149；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；钢管立杆受压应力计算值；σ=11963.333/(0.312×489)=78.413N/mm2； 钢管立杆稳定性计算σ=78.413N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》（四）楼板模板计算书：一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.30；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3.5；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 楼板支撑架荷载计算单元简图二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.25×1+0.35×1=6.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×6.6+1.4×2.5=11.42kN/m最大弯矩M=0.1×11.42×0.252=0.071kN·m；面板最大应力计算值σ=71375/54000=1.322N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.322N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=6.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×6.6×2504/(100×9500×48.6×104)=0.038mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.038mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.25=1.562kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.562+0.088)+1.4×0.625=2.855kN/m；最大弯矩M=0.125ql2=0.125×2.855×0.82=0.228kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.228×106/64000=3.569N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为3.569N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.625×2.855×0.8=1.428kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.428×103/(2×60×80)=0.446N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.446N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.65kN/m； 最大挠度计算值ν=0.521×1.65×8004/(100×9500×2560000)=0.145mm；最大允许挠度[V]=800/250=3.2mm；方木的最大挠度计算值0.145mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.855kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.768kN·m；最大变形Vmax=0.655mm；最大支座力Qmax=10.131kN；最大应力σ=767838.867/10160=75.575N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值75.575N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.655mm小于800/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.158×4.3=0.68kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)： NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.25×0.8×0.8=4kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.904kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.8×0.8=2.88kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=9.917kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.917kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.2+0.1×2=1.4m；L0/i=1400/15.8=89； 由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9916.596/（0.667×489）=30.404N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=30.404N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.4按照表2取值1.002；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.002×(1.2+0.1×2)=1.744m；Lo/i=1743.68/15.8=110；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.516；钢管立杆的最大应力计算值；σ=9916.596/（0.516×489）=39.301N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=39.301N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 '