6340盾构机计算书

'φ6340mm隧道掘进机型号TM634PMX设计计算书29 目录页数1、计算条件……………………………………………………………….31.1工程条件………………………………………………………….31.2地质条件………………………………………………………….31.3计算模型………………………………………………………….41.4盾构机规格………………………………………………………..52、盾构机刀盘所需扭矩计算……….…………………………………….52.1计算条件………………………………………………………..52.2各参数的计算…………………………………………………..62.3所需扭矩计算…………………………………………………..73、盾构机掘进时所需推力计算….……………………………………….83.1计算条件………………………………………………………..83.2各参数的计算……………………………………………….….93.3推力计算……………………………………………………….104、盾构机壳体强度计算………………….………………………………114.1计算条件…………….…………………………………….…...114.2各参数的计算…….……………………………...………….…114.3土荷载计算………………………………………………….…124.4盾构机壳体水平方向变位量的计算……………………….…134.5载荷的计算………………………………………………….…134.6弯曲扭矩[M]及轴力[N]的计算结果……………………….…144.7盾构机壳体应力σ的计算结果…………………………….…155、切削刀具寿命的计算………………………….……………………....2129 5.1地质概况…………………….…………………………………215.2地质计算模型化………………….……………...……………215.3主切削刀计算………………….……………………...………215.3.1磨损高度与运转距离的关系…….………………………...215.3.2主切削刀、刮刀的磨损系数………………………….……225.3.3刀具磨损计算公式……………………………………….…235.3.4刀具磨损计算结果………………………………………….241、三排园柱滚子轴承计算………………………………………………256.1盾构机规格……………………………………………………....256.2载荷计算………………………………………………………....266.2.1土载荷的计算……………………………………….……....266.2.2作用与三排园柱滚柱轴承上的载荷的计算………………266.3、三排园柱滚柱轴承寿命计算：……………………………....276.3.1三排园柱滚柱轴承规格………………………………….....276.3.2三排园柱滚柱轴承寿命计算…………………...……….…2729 1、计算条件：1.1、工程条件：(1)隧道长度m(2)隧道最小转弯半径250m(3)盾构机开挖直径φ6340mm(4)管片外径φ6200mm(5)管片内径φ5500mm(6)管片宽度1200mm(7)管片厚度350mm(8)分块数5+1块(9)管片重量4.5t/块(10)隧道坡度‰1.2、地质条件：(1)土质淤泥质粘土、粘土、粉质粘土、砂质粉土、粉砂、细砂(2)隧道覆土厚度5～30m(3)地下水位GL-0.5m(4)间隙水压MPa(5)透水系数 cm/sec(6)标准贯入值（N值）(7)内摩擦角deg(8)粘着力kN/cm2(9)含水率（W%）(10)地面负荷6tf/m2(11)地层反力系数kN/m229 1.3、计算模型说明：由于整个计算全部采用在埋深30m，承受最大水压力，因此计算偏与安全。30m0.5m土体盾构机p=58.8kN/m2水位图1-1根据小松公司的长期经验，切削刀的切削抵抗系数在粘土·淤泥质粘土土层（水土不分离）中最大（见表1-1切削阻力系数）。因此采用最恶劣的粘土·淤泥质粘土土层（水土不分离）以及隧道上方的土体松弛高度以全覆土来计算盾构机各主要参数。表1-1切削阻力系数地质es（切削阻力系数）松弛干燥砂0.008~0.01松弛湿润砂0.01~0.02密实湿润砂0.02~0.04粘土0.4~01229 1.4、盾构机规格盾构机主要参数如表1-2所示（详细的规格见盾构机技术规格书）。表1-2盾构机主要参数盾构机外径Φ6340mm盾构机长度8680mm刀盘扭矩5151KNm{525tfm}(100%)6181KNm{630tfm}(120%)盾构机总推力37730KN{3850tf}盾尾钢板厚度40mm盾尾钢板材质Q3452、盾构机刀盘所需扭矩的计算：2.1计算条件***水、土不分离计算***（1）土质粘土、淤泥质粘土（2）覆土H30m（3）水头Hw0m（※）（4）土的单位体积质量水位上部W01.9t/m3（5）土的单位体积质量水位下部W11.9t/m3（6）水的单位体积质量W20t/m3（※）（7）标准贯入试验值N0（8）内摩擦角φ0deg（9）地面载荷S6t/m2（10）侧方土压系数K10.7（11）松弛土的粘着力c　　　　4,905KN/m2（12）盾构机外径d6.34m（13）盾构机半径r3.17m29 （14）壳体长L8.680m（15）盾构机质量G275t（16）掘削断面积A31.57m2（17）刀盘开口率ξ40%（18）刀盘半径rc3.15m（19）刀盘厚l0.4m（20）切削阻力系数（见表1-1）es1.2（21）切削刀刃宽度B012cm（22）切深t2.3cm（23）切削刀刃的前角θ0.262rad（24）主刀具数量（安装总数的一半）nt39个（25）主刀具平均安装半径（≒d/4）Rk1.585m（26）刀盘支撑梁数na6个（27）刀盘支撑梁平均安装半径Ra1.56m（28）刀盘支撑梁外径da0.46m（29）刀盘支撑梁长度la0.712m（※）标记表示以水土不分离进行计算时不使用。2.2各参数的计算1）松弛高度计算①考虑地面负载时的覆土H1=H+S/W033.2m②松弛高度H2因为是用全覆土计算，所以松弛高度为：H2=H133.2m③松弛宽度BB=r×cos(45-φ/2)+r{1+sin(45-φ/2)}×tan(45-φ/2)7.7m2）土压计算29 作用在壳体上的土压为上部土压P1、侧压P2及下部土压P3的平均值。①上部土压P1P1=H2×W1617819Pa{63.tf/m2}②侧压P2P2=K1×（H2+r）×W1507663.3Pa{51.8tf/m2}③下部土压P3P3=P1+G/（d×L）662565Pa{67.6tf/m2}④平均土压PP=（P1+2×P2+P3）/4573927.6Pa{58.5tf/m2}2.3所需扭矩计算盾构机刀盘扭矩是由刀具的切削阻力矩、面板及刀盘外周与地层的摩擦阻力矩、搅拌翼的阻力矩等组成。1）刀具的切削阻力矩T1地质es（切削阻力系数）松弛干燥砂0.008~0.01松弛湿润砂0.01~0.02密实湿润砂0.02~0.04粘土0.4~012一个切削刀刃所需的阻力矩Hα根据村山·田经验公式计算Hα=2.1×es·B0·t2×10（-0。22·θ）1374N{140kgf}T1=nt×Hα×Rk84.949kN-m{8.66tf-m}2）刀盘面板与地层间的摩擦阻力矩T2T2=4×π×c×（1-ξ）×rc3/61953kN-m{199tf-m}3）刀盘面板外周与地层间的摩擦阻力矩T3T3=π×c×l×rc21432kN-m{146tf–m}29 4）搅拌翼的阻力矩T4T4=2×na×da×la×ra×c301kN-m{30.66tf-m}5）所需扭矩TT=T1+T2+T3+T43771kN-m{384.32tf-m}6）装备扭矩余量S装备扭矩T0时（100%时）5151kN-m{525tf-m}安全率S=T0/T1.36倍装备扭矩T1时（120%时）6181kN-m{630tf-m}安全率S=T0/T1.64倍由计算可知，本盾构机在100%扭矩时(=525tf-m)是理论计算的1.36倍，有充足的余量，特别是在120%扭矩时（=630tf-m）是理论计算的1.64倍，本盾构机配置了充分的扭矩。足以保证工程的需要。3、盾构机所需推力的计算：3.1计算条件***水、土不分离计算***（1）土质粘土、淤泥质粘土（2）覆土H30m（3）水头Hw0m（※）（4）土的单位体积质量水位上部W01.9t/m3（5）土的单位体积质量水位下部W11.9t/m3（6）水的单位体积质量W20t/m3（※）（7）标准贯入试验值N0（8）内摩擦角φ0deg（9）地面载荷S6t/m2（10）土压系数K10.7（11）松弛土的粘着力c　　　4,905KN/m2（12）盾构机外径d6.34m29 （13）盾构机半径r3.17m（14）壳体长L8.68m（15）盾构机质量G275t（16）掘削断面积A31.57m2（17）后续设备的质量GB88t（18）牵引系数μ0.5（19）管片外径Ds6.2m（20）管片与盾尾密封的摩擦阻力μs0.3（21）盾尾密封数n3道（22）盾尾密封挤压力PT0.00314MN/m（※）标记表示以水土不分离进行计算时不使用。3.2各参数的计算（1）松弛高度计算·考虑地面负载时的覆土H1=H+S/W033.2m·松弛高度H2因为是用全覆土计算，所以松弛高度为：H2=H133.2m（松弛宽度B）B=r×cos(45-φ/2)+r{1+sin(45-φ/2)}×tan(45-φ/2)=7.7m(2)土压计算作用在壳体上的土压为上部土压P1、侧压P2及下部土压P3的平均值。①上部土压P1P1=H2×W1617819Pa{63.tf/m2}②侧压P229 P2=K1×（H2+r）×W1507663.3Pa{51.8tf/m2}③下部土压P3P3=P1+G/（d×L）662565Pa{67.6tf/m2}④平均土压PP=（P1+2×P2+P3）/4573927.6Pa{58.5tf/m2}3.3推力计算盾构机推力由壳体外周摩擦阻力、胸板所受的土压与水压、后续设备的牵引力、管片与盾尾密封的摩擦阻力等组成。1）克服壳体外周摩擦阻力的推力F1F1=π×d×L×c8480kN{865.3tf}2）克服胸板所受的土压与水压的推力F2F2=A×P216027kN{1634tf}3）克服后续设备的牵引力的推力F3F3=GB×μ614.6kN{62.7tf}4）克服管片与盾尾密封摩擦阻力的推力F4F4=π×Ds×μs×n×PT55kN{6tf}5）推进时所需推力F=F1+F2+F3+F4+25177kN{2569tf}6）装备推力安全率虽然对曲线施工和方向控制来说盾构机推进油缸数量多比较好，但受空间的限制，所以尺寸及数量受到制约。装备推力F0=1715×2237730kN{3850tf}安全率F0/F1.5倍由计算可知，本盾构机配置了充分的推力。注：本计算从安全考虑，土压计算时的松弛高度采用全覆土计算，而实际上松弛高度要比全覆土小，所以上述装备推力十分充分。29 并且，本盾构机的装备推力为所需理论推力的1.5倍，对应曲线施工也具有充分的余量。4、盾构机壳体强度计算4.1计算条件全覆土（水、土不分离计算）(1)复土深度H=30m(2)地下水位Hw=0.50m(3)土的质量（水上部分）γ=19kN/m3(4)土的质量（水下部分）γ’=19kN/m3(5)水的质量γw=0kN/m3(6)土的内部摩擦角Q=0度(7)地盘反力系数K=15,000kN/m2(8)盾构机外径D=6.34m(9)盾构机半径R=3.17m(10)盾构机长度L=8.68m(11)盾构机自重G=2695tkN(12)盾构机壳体板厚T=4.0cm(13)路面负荷S=58.5kN/m24.2各参数的计算(1)土压系数[λ’]0.850土压系数λ’，在本工程软土层地质清楚的场合，取0.850。如果地质情况不够清楚时，使用上式计算。(2)盾构机单位面积质量[G1]15.588kN/m229 (1)壳体断面惯性矩(每100cm)[I]533cm4(4)壳体断面抗弯模数(每100cm)[Z]267cm3(5)壳体断面积(每100cm)[A]A=100×T400cm2(6)松弛土宽度[B1]因采用全覆土，故该项可不计算(7)水土一体＋地面负荷[σv]σv=(Pe1)＝γ×H+P0628.8kN/m2(8)盾构机外径2倍的土压[σ2D]240.92kN/m2因采用全覆土计算，故采用水土一体＋地面负荷[σv]＝628.8kN/m24.1土荷载计算(1)盾构机顶部垂直载荷[P1]土压Pe1＝γ×H+P0628.8kN/m2水压Pw1＝Hw×γw0.0kN/m2合计P1＝Pe1＋Pw1628.8kN/m2(2)盾构机顶部水平载荷[Q1]土压Qe1＝Pe1×K1534.5kN/m2水压Qw1＝Hw×γw0.0kN/m2合计Q1＝Qe1＋Qw1534.5kN/m2(3)盾构机底部水平载荷[Q2]土压Qe2＝Qe1+γ’×D×K1636.9kN/m229 水压Qw2＝（Hw＋D）×γw0.0kN/m2合计Q2＝Qe2＋Qw2636.9kN/m2(1)盾构机底部垂直载荷[P2]自重Pg＝π×g149.0kN/m2土压Pe2＝Pe1628.8kN/m2水压Pw2＝Qw20.0kN/m2合计677.8kN/m2(2)松弛土高度[H2]因为是用全覆土计算，所以松弛高度为：H2=H133.8m4.1盾构机壳体水平方向变位量的计算（1）由盾构机自重引起的地盘反力的变位量[δ]0.0081mE=钢铁的弹性模量=20.58×106(N/cm2)η＝弯曲刚性有效率＝1.0004.2载荷的计算（1）垂直载荷{P1}起的扭矩[M1kN-m]及轴力[N1kN]kN-mkN（2）水平载荷{Q1}起的扭矩[M2kN-m]及轴力[N2kN]kN-m29 kN（3）水平三角形载荷{Q2-Q1}起的扭矩[M3kN-m]及轴力[N3kN]kN-mkN（4）由地层反力{K･δ}引起的扭矩[M4kN-m]及轴力[N4kN]①0≤X≤π/4kN-mkN②π/4≤X≤π/2kN-mkN（5）盾构机自重{π･g1}引起的扭矩[M5kN-m]及轴力[N5kN]①0≤X≤π/4kN-mkN②π/2≤X≤πkN-mkN4.6弯曲扭矩[M]及轴力[N]的计算结果（1）弯曲扭矩[M]计算结果（KN-m/m）θ°M1M2M3M4M5合成弯矩M29 01559.8-1325.8-105.8-144.253.337.3151350.8-1148.2-95.0-129.647.225.330779.9-662.9-63.5-86.830.1-3.2450.00.0-15.0-18.65.2-28.460-779.9662.942.367.6-22.5-29.675-1350.81148.295.0147.7-46.7-6.690-1559.81325.8127.0183.3-60.715.6105-1350.81148.2124.9147.7-58.511.5120-779.9662.984.767.6-38.2-3.01350.00.015.0-18.6-5.2-8.8150779.9-662.9-63.5-86.830.6-2.71651350.8-1148.2-124.9-129.658.06.11801559.8-1325.8-148.2-144.268.29.8（2）轴力[N]的计算结果(KN/m)θ°N1N2N3N4N5合成軸力N00.01683.6100.8136.0-8.21912.215132.71570.897.3131.4-4.61927.630495.21262.786.0117.85.81967.545990.4841.866.496.221.52016.2601485.5420.940.362.240.42049.4751848.0112.814.621.060.02056.5901980.70.00.00.077.12057.91051848.0112.87.021.084.02072.81201485.5420.940.362.275.32084.2135990.4841.894.996.255.62078.9150495.21262.7155.9117.832.82064.3165132.71570.8203.7131.414.92053.51800.01683.6221.7136.08.22049.54.7盾构机壳体应力σ的计算结果(1)在壳体外侧产生的应力[σ外侧]kN/m2(2)在壳体内侧产生的应力[σ内侧]29 kN/m2(1)壳体产生的应力的计算结果(kN/m2)容许应力为:210,000kN/m2θ°σout判定σin判定0187,651ＯＫ-92,040ＯＫ15142,951ＯＫ-46,572ＯＫ3037,220ＯＫ61,153ＯＫ45-56,120ＯＫ156,930ＯＫ60-59,746ＯＫ162,214ＯＫ7526,519ＯＫ76,304ＯＫ90109,921ＯＫ-7,029ＯＫ10594,970ＯＫ8,670ＯＫ12040,846ＯＫ63,363ＯＫ13518,857ＯＫ85,087ＯＫ15041,660ＯＫ61,557ＯＫ16574,087ＯＫ28,586ＯＫ18087,945ＯＫ14,532ＯＫ根据计算本次盾构机壳体盾尾厚度为4cm时，将采用抗拉强度490N/mm2级钢材。结论:本盾构机壳体的容许应力、容许应变具有充足的余量。小松公司建议：因为本次投标盾构机覆土最大为30m，盾尾受力较大，而以上计算时，盾尾壳体厚度采用40mm，因此，盾尾应力、应变也较大，除了采用抗拉强度490N/mm2级钢材外，可以将盾尾钢板厚度从40mm增至45mm:（1）在盾构机直径不变的情况下，将盾尾间隙从30mm改为25mm，盾尾钢板厚度从40mm增至45mm。（2）在保持盾尾间隙为30mm的条件下，将盾构机直径从φ6340mm增至φ6350mm，则钢板厚度可以从40mm增至45mm。29 因此，如果盾尾钢板厚度采用45mm时，应力为155,681kN/m2，可采用Q255钢板。盾尾钢板40mm及45mm的解析见下图：1、盾尾钢板45mm的解析图29 盾尾厚度为45mm的应力解析图29 盾尾厚度为45mm的应变解析图29 1、盾尾钢板40mm的解析图盾尾厚度为40mm的应力解析图29 盾尾厚度为40mm的应变解析图29 4、切削刀具寿命的计算：本计算是对φ6.34m土压平衡式盾构机的切削刀具寿命进行计算,是基于所给出的地质条件和小松公司许多盾构机施工实绩参数上所进行的，计算结果只是作为参考。如果实际的掘削土体和掘削状况与标书中所给出的地质条件有差异，可能会与计算推定的结果有所不一致。根据本工程地质条件，为安全起见，采用全长在砂层掘进进行计算，推进速度取4cm/min，计算1个轨迹上的刀具采用2把，由于全部区间大部分是淤泥层，而且，最外周刀具为1个轨迹上的刀具采用3把，因此，该计算是趋于保险的。5.1、地质概况：粉质粘土、粉土，局部为粉砂、淤泥质粘土、粉砂、细砂5.2、地质计算模型化　　　　　　Lm砂5.3主切削刀计算5.3.1磨损高度与运转距离的关系根据以往众多的实绩，主切削刀、刮刀的磨损高度t(mm)与运转距离λ(km)的关系可用小松公司的积累的经验，用下式进行：t=K·λ×10-3其中：K－摩擦系数：根据切削刀具超硬刀片的材质和工程地质条件所决定。切削刀的超硬刀片高度为35mm，根据小松的经验取刀片高度17.5mm作为刀具的磨损界限，先行刀的超硬刀片高度为50mm，根据小松的经验取刀片高度25mm作为刀具的磨损界限，因为，刀具在过大磨损的情况下，刀具的后角就变小，在掘进的同时磨损就会加速，就会产生刀具背部的刀柄部位磨损增加，刀片焊接面减少，可能会引起刀片脱落等。29 5.3.2主切削刀、刮刀的磨损系数主切削刀、刮刀的磨损取决于超硬刀片的材质、形状、土质、盾构机形式，有无先行刀等，下图表是小松公司对于刀具磨损计算的经验所示：泥水平衡式盾构机（E-5材质）土压平衡式盾构机（E-5材质）根据上述图表，可以将其中K值整理为如下表所示：土质粘土、淤泥砂砂砾、岩碎块刀片材质备注泥水平衡式盾构机2.5~55~1212~23E-5本工程采用1.25~2.52.5~66~11.5E-3土压平衡式盾构机4~1515~2525~45E-5本工程采用2~7.57.5~12.512.5~22.5E-3由于，本工程的地质为砂、砾砂，因此，采用类似于日本抗冲击的硬质合金刀片E-5（日本标准）材质。（1）刀具磨损系数模型化（采用主切削刀进行计算，其结论适用刮刀）刀刃的磨损量（mm）29 根据上述图，在先行刀容许磨损量之内，切削刀的磨损系数K值减小到K2值，磨损减少，当先行刀磨损完时，主切削刀K值恢复到K3值，磨损就会加剧，主切削刀先行刀随着掘进距离增加，最终到达主切削刀容许磨损量所能掘进的距离L2。5.3.3刀具磨损计算公式①先行刀的可能掘进距离L1=10000×Pe×t1/(2πR×k1)②主切削刀在L1(m)掘进距离时的刀刃磨损量由L1=10000×Pe×t01/(2πR×k2)得t01=(2πR×k2)×L1/（10000×Pe）③主切削刀到达磨损界限时的可能掘进距离由（L2-L1）=10000×Pe×（t2-t01）/(2πR×k3)得L2={10000×Pe×（t2-t01）/(2πR×k3)}+L1其中：L：到达刀具磨损界限时可以掘进的隧道距离K：刀具超硬刀片的磨损系数t:刀具的超硬刀片的容许磨损高度mmR：最外周刀具的安装半径mPe：刀具的切深cm/rvePe=V/NV：盾构机推进速度cm/minN：刀盘转速rpm29 5.3.4刀具磨损计算结果：①先行刀摩耗完，但主切削刀未完全磨损时的掘进距离L土質記号单位砂掘進距離Lm2600掘進速度Vcm/min4刀盘回转速度Nrpm1.3切深Pecm/rev3.08盾构机外径Dm6.34最外周切削刀安装半径Rm3.17先行刀容許摩耗量t1mm25切削刀容許刃先摩耗量t2mm17.5刀具転走距離λkm1683先行刀摩耗係数k1mm/1000km14.89切削刀摩耗係数(先行刀没磨损完)k2mm/1000km6.62切削刀摩耗係数(先行刀磨损完)K3mm/1000km9.92先行刀摩耗量T1mm25.1切削刀摩耗量(先行刀没磨损完)T2mm11.1切削刀摩耗量(先行刀磨损完)T2mm　②先行刀摩耗完后，切削刀完全磨损时的掘进距离L1土質記号单位砂掘進距離L1m1000掘進速度Vcm/min4刀盘回转速度Nrpm1.3切深Pecm/rev3.08盾构机外径Dm6.34最外周切削刀安装半径Rm3.1729 切削刀剩余容許刃先摩耗量(先行刀磨损完)t2mm6.4刀具运转距離λkm638.1切削刀摩耗係数(先行刀磨损完)K3mm/1000km9.92切削刀摩耗量(先行刀磨损完)T2mm　6.4③1次安装后的刀具总掘进距离L总=L+L1=2600+1000=3600m并且，对于与最外周掘削刀具邻接的保径刀，因为每1轨迹配置了6把，所以根据上述计算结果，可以得到十分足够的掘进距离。l在里所提示的刀具寿命是根据小松公司所积累的数据进行计算的，计算结果仅供参考，但在实际地质情况与投标时给出的地质情况没有较大的差别时，并且掘进正常，其基本上能相符。所有的计算结果在地质条件发生变化时，将作修正。6、三排园柱滚柱轴承：6.1盾构机规格：盾构机外径D(m)6.34盾构机主机长L(m)8.68盾构机主机重量(tf)275刀盘扭矩T(tf-m)526刀盘转速Nch(rpm)1.3刀盘开口率ψ（％）40推进油缸总推力　Fa0(tf)3850α＝2.06刀盘外周速v=25.9m/min(刀盘转速为1.3rpm时)29 6.2载荷计算：根据正常掘进时的土载荷决定计算载荷。6.2.1土载荷的计算（1）盾构机顶部水平方向的土载荷P1=K1×H1×W盾构机顶部土压系数=44.16(t/m2)K1=0.7（2）盾构机底部水平方向的土载荷P2=K2×(H1+D)×W盾构机底部土压系数（静止土压系数）=52.53(t/m2)K2=K1=0.7其中：H1：土体松弛高度采用全覆土高度H1＝h0+S/W＝33.2mh0=30.0mW：土的单位体积重量W=1.9(t/m3)在泥性土的场合，水土不分离时为1.9(t/m3)土压系数K1：K1=(1-SIN(Q))/(1+SIN(Q))＝0.653Q根据地质条件取12.1度6.2.2作用与三排园柱滚柱轴承上的载荷的计算（1）载荷中心位置L1=D/2–(D/3)×（2P1+P2）/(P1+P2)=0.092(m)其中：L1：从盾构机中心到载荷重心位置的距离（2）轴向载荷：Fa1Fa1=πD2/4×（P1+P2）/2×(1-ψ)=915.19(tf)（3）径向载荷：Fr1Fr1=P1×D×b+Gc=136.84(tf)29 其中：刀盘厚度b=0.40m尺寸未定时厚度为：b=0.18√D刀盘重量：Gc=25.0(t)尺寸未定时为：Gc=D2（1）力矩载荷：M1M1=Fa1×L1+Fr1×L2=291(tf-m)其中：L2：从刀盘厚度方向中心到三排园柱滚柱轴承中心的距离L2=1.51尺寸未定时为：L2=0.6√D6.3、三排园柱滚柱轴承强度计算：6.3.1三排园柱滚柱轴承规格（1）额定载荷项目静载荷*1动载荷*2滚道直径DL轴向侧CA(tf)811413253284反轴向侧CRA(tf)31265303349径向侧CR(tf)4961733431y1=1z1=2.256.3.2寿命：Lh（1）轴向滚柱寿命LhaPca=y1×Fa1+z1(M1/DL)×103=1114.57(tf)Lha=(Ca/Pca)10/3×106/(60×Nch)=22817(h)（2）径向滚柱寿命LhrPcr=Fr1=136.84(tf)29 Lhr=(CR2/Pcr)10/3×106/(60×Nch)=28014(h)结论：轴承寿命（径向滚柱寿命）为：22817小时大于10000小时，满足标书要求。29'