高利三层梁模板(门架)计算书

'梁模板（门架）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL8（1）新浇混凝土梁计算跨度(m)7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×700新浇混凝土结构层高(m)8.8梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，门架垂直梁轴线门架交错支撑形式双门架交错布置门架错位尺寸(mm)600门架跨距lb(mm)900梁两侧立柱间距lc(mm)2000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1000 混凝土梁距梁底小梁中的位置居中梁底门架第一根立柱距梁中心线距离(mm)919梁底支撑小梁间距(mm)150梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)350设计简图如下：模板设计立面图1 模板设计立面图2模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000W＝bh2/6=250×15×15/6＝9375mm3，I＝bh3/12=250×15×15×15/12＝70312.5mm4 按四等跨连续梁计算，简图如下：q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×0.25＝5.89kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×0.25＝5.44kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.25＝0.44kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×0.25＝4.49kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝max[0.077×5.44×0.152+0.1×0.44×0.152，-0.107×5.44×0.152+0.121×0.44×0.152，-0.071×5.44×0.152-0.107×0.44×0.152]×106/9375＝1.27N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×4.49×1504/(100×10000×70312.5)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×5.44×0.15+1.223×0.44×0.15＝1.01kN标准值(正常使用极限状态)R"max＝1.143q2l＝1.143×4.49×0.15＝0.77kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256计算简图如下：承载能力极限状态q1=0.9×1.2×(G1k2-G1k1)×l=0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.15=0.03kN/mq2=Rmax/L=1.01/0.25=4.06kN/mF1=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×0.15×(1-0.25/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.15×(0.7-0.12)=0.43kN/mF2=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×0.15×(2-1-0.25/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.15×(0.7-0.12)=0.43kN/m正常使用极限状态q"1=(0.3-0.1)×0.15=0.03kN/mq"2=0.77/0.25=3.08kN/mF"1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×0.15×(1-0.25/2)/2+0.5×0.15×(0.7-0.12)=0.25kN/mF"2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×0.15×(2-1-0.25/2)/2+0.5×0.15×(0.7-0.12)=0.25kN/m 1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.12×106/64000＝1.89N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝0.96kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.96×1000/(2×80×60)＝0.3N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.05mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝-0.11kN，R2＝1.1kN，R3＝1.06kN，R4＝-0.11kN正常使用极限状态R1"＝-0.07kN，R2"＝0.75kN，R3"＝0.72kN，R4"＝-0.07kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)50×100主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)416.67主梁截面抵抗矩W(cm3)83.33由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4]＝1.1kN，R"＝max[R1"，R2"，R3"，R4"]＝0.75kN主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.66×106/83330＝7.9N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.54kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.54×1000/(2×700×250)＝0.03N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.72mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！七、门架稳定性验算门架代号M1219门架宽b(mm)1219门架高h0(mm)1930门架立柱钢管类型Ф48×3.5扫地杆钢管类型Ф48×3.5可调底座调节螺栓伸出长度(mm)150垂直门架的水平加固杆底层步距(m)2门架(榀)重量Gmf(kN)0.1门架(榀)数量nm1交叉支撑(副)重量Gjk(kN)0.1交叉支撑(副)数量nj1水平架(榀)重量Gsk(kN)0.1水平架(榀)数量ns1脚手板(块)重量Gbk(kN)0.1脚手板(块)数量nb1连接棒(个)重量Glk(kN)0.1连接棒(个)数量nl1锁臂(副)重量Gsk(kN)0.1锁臂(副)数量ns1直角扣件重量Gzk(kN)0.1直角扣件数量nz1 旋转扣件重量Gxk(kN)0.1旋转扣件数量nx1附件重量Gfk(kN)0.2水平加固杆钢管类型Ф48×3水平加固杆设置5步4设剪刀撑钢管类型Ф48×3.5剪刀撑设置5步4跨水平架设置5步4设脚手板设置5步4设交叉支撑钢管类型Ф48×3.5交叉支撑长度(m)2.04q1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×1×4/5+0.1×1×4/5+0.1×1+0.1×1=0.56kNq2=Ggk(lb+lb)×5/4=0.04×(0.9+0.9)×5/4=0.1kNq3=Gzknz+Gxknx=0.1×1+0.1×1=0.2kNq4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h0)/(4×lb)))=2×0.05×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=1.05kNq5=Ggk×(2×lb+(lc+b)/2)=0.05×(2×0.9+(2+1.22)/2)=0.17kNNGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.56+0.1+0.2+1.05+0.17+0.2)/1.93=1.18kN/m∑NGik=[(24+1.5)×0.7×0.25+(24+1.1)×0.12×(2-0.25)/2+0.5×((2+0.25)/2+2×(0.7-0.12))]×0.9/2=3.71kNNQ1k=1×0.9×(0.25+2)/2/2=0.51kNN1=0.9×[1.2×(1.18×8.8+3.71)+1.4×0.51]=15.87kNλ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=138.03，查表得，φ＝0.41σ＝N/(φA)＝15873.58/(0.41×489×2)＝39.98N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"门架稳定性验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝7.94kN≤[N]＝30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.94/(1×0.15)＝52.91kPa≤fak＝140kPa满足要求！'