高大模板安全专项施工方案书

'危险性较大的分部分项工程：香伯伦国际大酒店高大模板安全专项施工方案江苏省建设集团有限公司南宁分公司美泉1612项目部二零一四年九月十八日332 目录一、编制依据5二、工程概况5（一）工程简介5（二）结构概况6三、高支模体系设计总思路8（一）水平杆设置8（二）剪刀撑设置9（三）立杆支撑设置9（四）连墙件设置10（五）立杆下基础处理10四、模板支撑体系施工总部署11（一）施工准备11（二）施工流程说明12（三）模板支撑体系设计13五、高支模施工方法14(一)模板组拼精度要求14(二)模板定位14(三)模板的支设规范要求15（四）满堂架搭设16（五）剪刀撑的设置16（六）核验标高16（七）柱模安装16（八）梁模安装16（九）板模安装17（十）边梁模板加固17（十一）高支模与非高支模部分整体性处理17（十二）高低强度砼交接处理18（十三）穿梁、板孔、洞口模板18（十四）高支模施工注意事项18六、高支模拆除的工艺要求19（一）高支模拆除工艺要求19332 （二）高支模拆除安全要求20七、施工组织管理及验收20（一）高支模支撑系统施工管理20（二）高支模支撑系统质量验收21（三）高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收22八、安全、环境保障措施25（一）安全教育措施26（二）安全防护措施26（三）泵送砼安全措施26（四）施工技术措施26（五）环境保护措施27（六）安全检查27九、危险源分析及预防措施27（一）危险源预防措施27（1）坍塌事故的安全技术预防措施27（2）高空坠落事故安全预防技术措施28（3）施工现场安全用电及触电事故预防措施28（4）机械伤害安全预防措施29（5）物体打击安全预防措施29（6）火灾安全预防措施29（二）危险源应急措施29（1）模板坍塌29（2）高处坠落29（3）触电30（4）机械伤害30（5）物体打击30（6）火灾31十、高支模支架监测措施31（一）高支撑模板支架重点监测措施31（二）高支撑模板支架搭设时监测措施32（三）高支撑模板支架使用时监测措施32（四）高支撑模板支架拆除时监测措施33十一、高支撑模板支架应执行的强制性条文34332 十二、成品保护34十三、高支模安全应急预案35(一)机构设置35(二)人员职责表36(三)应急救援工作程序36(四)救援方法37十四、模板体系设计计算书38十五、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求322十六、高支模支撑系统附图324332 一、编制依据相关国家规范、地方标准等技术文件：《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；《建筑混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2002；《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013；《钢筋混凝土高层建筑结构技术与施工规程》JGJ3-2002；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；《建设工程安全生产管理条例》；关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文；关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知建质[2009]87号文；关于进一步加强施工现场模板工程安全管理的紧急通知南建质安[2010]19号文；关于严格限制梁板墙柱混凝土同时浇筑施工工艺的通知桂建管【2014】42号文；本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；企业质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件；品茗施工计算软件。二、工程概况（一）工程简介序号项目内容1工程名称香伯伦国际大酒店2工程地址南宁市云景路29号3建设单位广西云景房地产开发有限公司4设计单位广西建筑科学研究设计院5监理单位广西信达惠建设工程监理有限责任公司6施工单位江苏省建设集团有限公司7基本概况工期653天质量目标广西区优质工程，争创鲁班奖332 8工程概况建筑规模占地建筑面积39018.99m29层数地上为19层，地下室2层，有人防10建筑高度86.2M11建筑功能酒店12结构型式框架剪力墙结构13基础旋挖工程桩；垫层C15厚100；电梯井、承台和基础为C35P8砼。14墙体一般厚度为300mm15柱地上地下都有，以矩形较多，核心筒部位的异形柱较多，截面较大。16梁板梁的截面积品种较多，最大的有300*1600，板的厚度有120、150、250等。（二）结构概况（1）本工程涉及高度大于8m的高支模板支撑体系，主要有以下几个部位属于高支模板系统：一层门厅部位即三层2/Ja-6轴~Ja-9轴交2/Jb-9~Jb-12轴结构梁板，层高9.95M；三层宴会厅即四层Ja-2轴~Ja-6轴交Ja-A轴~Jb-E轴结构梁板，层高9.8~8.3M；十九层行政俱乐部即屋顶Jc-A~Jc-H轴梁板，层高79.75M~89.35M。（2）本工程的高大模板支撑体系主要包括以下几种类型：2.1三层2/Ja-6轴~Ja-9轴门厅顶层梁板层次层高代表构件号柱截面板厚砼强度建筑面积一层0.00～9.95mKZ11000×1000120柱C55梁板C30530m2长约22米宽约23米三层0.00～9.95mKL3-30KL3-18KL3-25500×1200400*800300*700120柱C55梁板C30注：此部分满堂架从地下室顶板0.00m高支至9.950，搭设高度为9.95m，按9.950m高支模系统设计进行施工。2.2．四层Ja-2轴~Ja-6轴交Ja-A轴~Jb-E轴结构梁板层次层高代表构件号柱截面板厚砼强度建筑面积三层9.95～19.75mKZ8bKZ81000*800800*8001柱C55梁板C301744m2长约332 KZ6KZ9KZ3600*600900*1200800*120050及25032米宽约57米四层9.95～19.75mWKL9KLK8KL4-39KL4-61400×800400*2200750*1800600*900150及250柱C55梁板C30注：此部分满堂架从三层9.95m高支至19.750，搭设高度为9.8m，按9.80m高支模系统设计进行施工。2.3．十九层行政俱乐部Jc-A~Jc-H轴结构梁板层次层高代表构件号柱截面板厚砼强度建筑面积十九层79.75～89.35mKZ2700*700120柱C35梁板C30194m2直径16.5M屋顶79.75～89.35mWKL21-13LZ1-15400×900350*850120柱C35梁板C30注：此部分满堂架从十九层79.75m高支至89.35M，搭设高度为9.６m，按9.６0m高支模系统设计进行施工。(3)危险性分析3.1模板支架搭设高度H：9.8m≥8m3.2模板支架搭设跨度B：23m≥18m3.3施工总荷载：活载控制时荷载组合S1=0.9[1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k]=0.9×[1.2×(0.9+24×0.15+1.1×0.15)+1.4×2.5]=8.188kN/m2恒载控制时荷载组合S2=0.9[1.35(G1k+G2k+G3k)+1.4×0.7Q1k]=0.9×[1.35×(0.9+24×0.15+1.1×0.15)+1.4×0.7×2.5]=7.873kN/m2两者取大值，即施工总荷载S=max[S1，S2]=8.188kN/m2<15kN/m2332 3.4集中线荷载：活载控制时荷载组合S1=0.9b[1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k]=0.9×0.4×[1.2×(0.9+24×2.2+1.5×2.2)+1.4×2]=25.632kN/m恒载控制时荷载组合S2=0.9b[1.35(G1k+G2k+G3k)+1.4×0.7Q2k]=0.9×0.4×[1.35×(0.9+24×2.2+1.5×2.2)+1.4×0.7×2]=28.408kN/m两者取大值，即集中线荷载S=max[S1，S2]=28.408kN/m≥20kN/m综上可知，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号，此模板工程属"超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围"，条文规定：施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。施工单位应当根据论证报告修改完善专项方案，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字后，方可组织实施。（4）本工程的高大模板支撑体系特点：1、跨度较大，四层梁板部分高支系统中KL4-39最大跨度为23m，可供拉结的柱较少；2、因在层中仍有一道拉结梁，支撑体系可以与周围结构拉架，增强了支撑结构的稳定性；3、四层梁WKL8截面大，高达2200M；4、本工程支撑高度较大，最高部分高度近10m；本工程采用商品混凝土，浇捣时采用汽车泵或地泵进行混凝土输送。三、高支模体系设计总思路（一）水平杆设置1、在立杆底距地面或楼面板200㎜处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，步距均为1500㎜，其余位置如图所示。2、梁底处加设一道水平杆，并在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平拉杆；所有满足与建筑四周墙柱顶紧顶牢或与结构柱加设水平箍箍牢水平杆的端部均应与结构连接，增强整个支撑系统的刚度。332 3、梁底处设一道水平杆并且在最顶层步距梁水平杆中间加设一道水平杆；（二）剪刀撑设置1、竖向剪刀撑a、在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为4～6m；b、为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000㎜钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成45°～60°沿高支架四周从低至顶连续布置；搭接处采用直角扣件搭接，搭接长度不小于1000㎜，并且搭接处扣件不少于三个剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。2、水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，支模高度大于8m时，在支架中部再加设一道水平剪刀撑；3、竖向剪刀撑，水平剪刀撑的布置详见附图。（三）立杆支撑设置1、首层门厅高支模搭设高度为9.95m时立杆设置a、500×1200截面梁：梁支撑立杆的梁跨方向间距450㎜，梁两侧立杆间距1000㎜，水平拉杆步距1500mm。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。b、400*800截面梁：梁支撑立杆梁跨方向间距900mm，梁两侧立杆间距1000mm，水平拉杆步距1500mm。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。c、300*700截面梁：梁支撑立杆梁跨方向间距900mm，梁两侧立杆间距1000mm，水平拉杆步距1500mm。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。d、120厚的板：立杆纵横向间距900mm，水平拉杆步距1500mm。为结合工程实际开间尺寸进行施工操作，立杆纵横间距统一按立杆布置图所示尺寸进行调整，严禁超过验算尺寸。e、立杆支撑详见附图。2、三层宴会厅立杆搭设高度9.8M设置a、400×2200㎜截面梁：梁支撑立杆的梁跨方向间距450㎜，梁两侧立杆间距1000㎜，水平拉杆步距1500mm。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。b、750*1800mm截面梁：梁支撑立杆的梁跨方向间距450㎜，梁两侧立杆间距1000㎜，水平拉杆步距1500mm。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。332 c、600*900截面梁：梁支撑立杆的梁跨方向间距450㎜，梁两侧立杆间距1000㎜，水平拉杆步距1500mm。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。d、400*800截面梁：梁支撑立杆的梁跨方向间距900㎜，梁两侧立杆间距1000㎜，水平拉杆步距1500mm。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。e、500*1500截面梁：梁支撑立杆的梁跨方向间距450㎜，梁两侧立杆间距1000㎜，水平拉杆步距1500mm。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。f、150、250㎜厚楼板：立杆的纵、横距900㎜，水平拉杆步距1500，为结合工程实际开间尺寸进行施工操作，立杆纵横间距统一按立杆布置图所示尺寸进行调整，严禁超过验算尺寸。h、立杆支撑布置详附图。3、十九层行政俱乐部高支模搭设高度为9.6m时立杆设置a、400×900截面梁：梁支撑立杆的梁跨方向间距900㎜，梁两侧立杆间距1000㎜，水平拉杆步距1500mm。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。b、350*800截面梁：梁支撑立杆梁跨方向间距900mm，梁两侧立杆间距1000mm，水平拉杆步距1500mm。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。c、120厚的板：立杆纵横向间距900mm，水平拉杆步距1500mm。为结合工程实际开间尺寸进行施工操作，立杆纵横间距统一按立杆布置图所示尺寸进行调整，严禁超过验算尺寸。e、立杆支撑详见附图。（四）连墙件设置1、连墙件应满足模板安全技术规范（JGJ162-2008）的要求，水平间距为6～9m，竖向间距为2～3m设置一个固定结点与建筑拉结；2、连墙件采用钢管抱柱做法；连墙件与周边结构柱子拉结成一体，具体布置如附图《连墙件布置图》所示；3、连墙件设置在水平剪刀撑下（如附图《连墙件布置图》），竖向间距与水平剪刀撑间距相同。（五）立杆下基础处理门厅高支模搭设架体立杆下为200㎜厚C30混凝土楼面，安装高支架体时下一层结构排架不允许拆除，三层宴全厅及十九层行政俱乐部高支模搭设架体立杆下为120厚C30混凝土楼面，下两层结构排架不允许拆除，直至浇捣完成高支部分砼并达到设计强度75%以上方可拆除下层结构排架，架体立杆下垫300mm宽方形18㎜厚木模板。332 为了使高支模立杆与下层结构立杆受到较偏心力作用，应尽可能减小上下层立杆错位，施工时应两层立杆位置对比结合施工，如不能满足对应位置的，应在高支模支撑系统立杆下层结构对应位置增设立杆，以确保安全。四、模板支撑体系施工总部署（一）施工准备1、主材模板：1830㎜×915㎜×18㎜木胶合板。钢管：Φ48×3.5㎜钢管主要扣件：直角扣件、对接扣件、旋转扣件。方木：截面尺寸为50㎜×100㎜×2000㎜的枋木。主要杆件：立杆、大横杆、剪刀撑等。其它材料：Φ14穿墙螺杆、40～100㎜长铁钉、可调顶托、底托等。（1）对进场的钢管、扣件检验合格后才能用到现场。不合格的必须退场处理。本工程模板支架至少抽验一次，检测方式须委托第三方进行检测。（2）对钢管、扣件检测的内容a、钢管检测的内容有：试件的尺寸、抗拉强度及弯曲试验。b、扣件检测的内容：直角扣件检测：抗滑性能、抗破坏性能和扭转及钢度；旋转扣件检测：抗滑性能、抗破坏性能；对接扣件检测：抗拉性能。（3）旧钢管的检查应符合下列规定a、表面锈蚀深度应符合规范的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。b、钢管弯曲变形符合要求。（4）扣件的验收应符合下列规定a、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测；b、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；c、新、旧扣件均应进行防锈处理。（5）构配件的允许偏差符合《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2001，2002年版）要求。2、主要施工机具模板、轻便爬梯、手提电锯、台锯、木工电刨、手电钻、铁锤、活动扳手、墨斗、卷尺、水平尺（管）、吊铊、撬棍、5ｍ、50ｍ钢卷尺、脚手板等。332 3、施工进度计划本工程高支模面积不大，施工过程中专门抽调一组工人进行高支模支撑系统施工，确保工程总进度计划。具体进度计划如下：a、三层2/Ja-6轴~Ja-9轴门厅顶层梁板总面积为530㎡，计划20人施工12天完成高支撑系统施工；b、四层Ja-2轴~Ja-6轴交Ja-A轴~Jb-E轴结构梁板总面积为1744㎡计划40人用15天完成高支撑系统施工；c、屋顶Jc-A~Jc-H轴结构梁板总面积为194㎡，计划10人8天完成高支撑系统施工；为使高支系统能够满足安全要求，本工程施工进度安排较宽裕，确保高支系统严格按方案和规范要求进行搭设。4、人力资源计划木工工长1人、质安员1人、木工40人，具体视现场情况进行调节，人力配置需满足施工进度要求。5、材料进场计划本工程地下室面积较大，模板系统所用材料均为新购置的合格材料，在施工前15天进场，满足施工进度要求。当施工到门厅、宴会大厅梁板高支系统部分时，补充一层模板系统所需材料，并要求在浇筑地下室顶板一周前进场；至于屋顶梁板的模板支撑系统所需材料则由底层的支撑系统的材料达到设计强度要求后拆除提供。6、作业条件a、材料进场，机具到位，人员备齐。b、楼板混凝土浇筑完毕，并且混凝土强度已满足施工要求；同时，高支撑区对应的顶板模板支撑保留。c、根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。d、柱钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装完毕，并且已绑扎好钢筋保护层垫块及相关隐蔽验收手续。e、已编制高大模板安全专项施工方案并经专家论证方案可行！同时，根据模板的设计要求和工艺标准向班组工人进行安全技术交底，三级安全教育及施工技术交底等。7、技术交底根据下列“操作工艺”和“操作方法”对工人进行技术交底。交底人由单桂林、徐继仙对工人进行技术、安全交底，由单军民、张小波进行监督实施。（二）施工流程说明地下室顶板砼浇筑完成后，整个场地将实现全部硬化，门厅部位高支模待地下室顶板砼强度达到设计要求后直接在地下室顶板面支模，其它部位高支模系统直接搭设332 在楼面上支模。根据现场实际条件，现制定以下施工流程：（1）总流程：测量放线→搭设满堂架→顶板标高引测→安装柱及梁底模板→安装梁侧模及板模板→检查验收→浇筑柱砼→绑扎梁板钢筋→检查验收梁板钢筋→浇筑梁板砼→养护到设计强度→拆模。（2）安装柱模：立相邻两边模板并临时与梁板或梁底模板及满堂架固定→穿穿墙螺杆→基本调垂直这两边模板→立另两侧模板并穿好穿墙螺杆→上紧螺杆，同时将模板调垂直、平整→检查验收→封堵模板底的检查口。（3）安装梁模搭设满堂架→引测标高→铺设方木→安装底模→安装侧梁模→检查验收。（4）安装楼板模板搭设满堂架→引测标高→铺设方木→铺设模板→检查验收。（三）模板支撑体系设计楼层框架柱、梁及顶板模板的支撑限位，主要通过搭设钢管满堂排架体系受力；根据本工程满堂脚手高支模搭设高度，梁柱截面尺寸的不同，分成下列两种满堂架搭设方式：砼楼板120mm、150mm、250mm厚，梁截面高度小于900mm：排架形式：采用Φ48´3.5钢管搭设排架，立杆间距900mm´900mm，大梁底立杆间距为900mm×900mm，梁两侧立杆间距为1000mm，水平杆步距1.5m,立杆采用扣件联接组成排架支撑体系；支撑立杆下垫18mm厚300mm×300mm木模，木模下为混凝土楼面，立杆离地0.2m以内设置纵横向水平拉杆，水平纵横拉杆设置步距1.5m,其中最上层兼做枋木搁置钢管，搁置钢管需加一个扣件抗滑移；在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为4～6m；在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，支模高度大于8m时，在支架中部再加设一道水平剪刀撑；局部适当调整（只允许调小不允许调大）大梁底的横杆间距，以便于在大梁底另专设纵向剪刀撑，以增强整个支撑系统的刚度。为保证整个钢管排架支撑系统的稳定，其它未注构造做法，水平拉杆、斜撑、斜道等按规范要求。高支模支撑系统搭设过程中，纵横向的水平拉杆，在过高支模层中楼层时拉杆要求周边顶撑及拉结在层中的周边梁上，形成高支模的横向刚性连接；高支模外有外脚手当外脚手超出二步不具备连墙拉结时，高支排架与外脚手拉结，形成整体受力，当上层结构施工时，利用结构拉结点做好拉结，同时拆除高支模与外架临时增设的拉结。（2）、砼楼板120mm、150mm、250mm厚，梁截面高度大于900mm：排架形式：采用Φ48´3.5钢管搭设排架，立杆间距900㎜´900mm，沿梁跨方向的立杆间距为450mm，梁两侧立杆间距为1000mm，水平杆步距1.5m332 ,立杆采用扣件联接组成排架支撑体系；支撑立杆下垫18mm厚300mm×300mm木模，木模下为混凝土楼面，立杆离地0.2m处设置纵横向水平拉杆，水平纵横拉杆设置步距1.5m,其中最上层兼做搁置钢管，搁置钢管采用紧顶的双扣件抗滑移；在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为4～6m；在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，支模高度大于8m时，在支架中部再加设一道水平剪刀撑；，局部适当调整（只允许调小不允许调大）大梁底的横杆间距，以便于在大梁底另专设纵向剪刀撑，为保证整个钢管排架支撑系统的稳定，其它未注构造做法，水平拉杆、斜撑、斜道等按规范要求。高支模支撑系统搭设过程中，纵横向的水平拉杆，在过高支模层中楼层时拉杆要求周边顶撑及拉结在层中的周边梁上，形成高支模的横向刚性连接；高支模外有外脚手当外脚手超出二步不具备连墙拉结时，高支排架与外脚手拉结，形成整体受力，当上层结构施工时，利用结构拉结点做好拉结，同时拆除高支模与外架临时增设的拉结。五、高支模施工方法(一)模板组拼精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表模板拼装精度要求一览表表4-1序号项目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝≤22相邻模板之间高低差≤23模板平整度≤24模板平面尺寸偏差±3(二)模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。（1）标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。（2）柱模板的标高控制：1)332 根据柱的高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。2)弹线：待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。(三)模板的支设规范要求模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净，模板排架支撑体系搭设要严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001执行。模板安装允许偏差和检验方法表6-1序号项目允许偏差（mm）检查方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标高±5±3水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础±10±5尺量柱、墙、梁+4，-5±34层高垂直度层高不大于5m63经纬仪或拉线尺量层高大于5m855相邻两板表面高差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正/2方尺、塞尺垂直/2线尺8预埋铁件中心线位移/2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置32拉线，尺量螺栓外露长度+10，-0+5，-010预留孔洞中心线位移+10，5拉线，尺量尺寸+10，-0+5，-011门窗洞口中心线/3拉线，尺量宽、高/±5对角线/6332 12插筋中心线位置55尺量外露长度+10，-0+10，-0（四）满堂架搭设根据附图《高支模立杆布置平面图》，搭设满堂支架，包括剪刀撑，支立杆时应先在钢管底部按后附图《高支模立杆布置平面图》垫300㎜×300㎜胶合板垫块，再搭中间水平拉杆，再搭扫地杆，扫地杆离地面200㎜处，使立柱纵横方向左右对直，立杆的水平牵引杆根据各层结构层高设置，顶步设置在梁底下500㎜处，中间步距按1500㎜设置最上一步不一定刚好为1500㎜但应满足小于1500㎜；同时，立柱要间距均匀，满足设计要求。之后用水平管根据标志点弹出梁底模标高，并搭设梁底钢管。满堂架搭设时应与框架柱、构造柱作刚性连接，增加整个支撑系统的刚度，具体见附图。立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁采用搭接接长。（五）剪刀撑的设置整个钢管支撑系统须与框架柱连在一起，增强整个支撑系统的刚度。为了便于实际操作，水平剪刀撑统一采用6000㎜钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成45°～60°沿高支架四周从低至顶连续布置。（六）核验标高标高弹出之后，及时核查正误。并由木工工长和质检员核验收。（七）柱模安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于700㎜时在中间设置一道穿墙螺杆，具体做法详见柱图。为了能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。（八）梁模安装按设计间距要求整齐铺好50㎜×100㎜×2000㎜方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50㎜×100㎜枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。当梁高超过750㎜时，考虑到侧模斜撑的作用力减弱，故在梁高的中间加两道φ14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/1000332 ～3/1000，本工程统一按2/1000起拱，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排立杆与高支模排架相连接。（九）板模安装（1）在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线，并架设Φ48横钢管，在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40㎜铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。板缝用胶带纸粘好。(2)板模板施工时注意以下几点：1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；2）模板第一排次楞木方需紧靠柱边模，模板与模板之间拼接缝小于2mm，否则用腻子封条；3）根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：＜4m开间不考虑起拱，4m≤L＜6m起拱10mm，≥6m的起拱15mm。4）板模板支设，下部支撑用满堂架子，每根立杆底部应设置300mm×300mm胶合板垫块。脚手架必须设置纵、横向扫地。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，必须与每根立杆连接并拧紧。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。5）从墙根起步350mm立第一根立杆以后按支撑体系设计的间距立支撑，保证立柱支撑上下层位置对应。按要求设设置纵横向水平拉杆，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。（十）边梁模板加固铺完楼面模板后，要对边梁模板加固。按照轴线控制好边模位置，用方木顶牢，禁止顶到外架钢管上。并拉通线检查是否平直。（十一）高支模与非高支模部分整体性处理为提高整个高支模系统整体稳定性，要求做到以下注意事项：1、高支与非高支部分立杆间距尽可能保持统一模数，并将水平杆通常连接在一起；2、在高支与非高支交界处增设水平剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；3、332 在高支与非高支交界处增设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；施工前按以上要求进行交底，过程中严格按方案要求施工，完成后将此部位作为重点验收部位。（十二）高低强度砼交接处理在砼强度等级改变的交接部位，为了防止不同的砼互相混合，保证柱子混凝土的强度等级，在其两边用密目钢丝网拦截，若钢筋密集或者密目钢丝网安装困难时可以先浇筑柱子部位的混凝土，并沿梁方向多浇筑500㎜长，同时应比楼面稍高，然后再浇筑梁板砼。（十三）穿梁、板孔、洞口模板预埋件、预留洞在施工前和安装图详细复核，无误后方能进行施工。在模板和钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置用胶合板做成相应规格模盒，盒子内部用方木支撑固牢，安装时，孔洞模应用铁钉钉牢或用铁线绑牢，并焊钢筋顶侧模。预埋件固定在模板上，预留洞如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上，确保在施工中不会移动。施工完毕的预留洞、预埋件进行复核和验收。混凝土浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正，确保埋件和预留洞的准确。（十四）高支模施工注意事项（1）具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方向均在同一条直线上。调整平分立杆间距时，以上述立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能调大；（2）立杆之间必须按每步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x,y）均具有足够的设计刚度；（3）满堂支撑架底部距基础面200㎜以内必须设双向扫地杆；（4）严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑；（5）确保每一扣件的拧紧力矩控制在45～65N•M内；（6）立杆接长除顶层顶步以上可采用搭接外，其余各层各步立杆的连接不得采用搭接，必须使用对接扣件进行对接，并确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置。如顶层采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；（7）板厚大于120mm，顶部承载支撑采用钢管横杆，支撑横杆与立杆的连接采用双扣件；（8）底部支座如座落在垫层上，则立杆下部需铺通长木跳板和垫铁；（9）高支模系统验收合格后，楼板钢筋绑扎前将柱子砼浇捣完毕，以增加高支模系统的稳定性。（设计高支模系统时考虑与柱子连接）六、高支模拆除的工艺要求（一）高支模拆除工艺要求1.332 拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4）梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因宴会厅和行政俱乐部高支架直接支撑在下一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除下二层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2.高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。(2)在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。(3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。(4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）中4.3模板拆除分项的如下规定：主控项目1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75332 ＞8≥100悬臂梁/≥100一般项目1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（二）高支模拆除安全要求（1）本工程使用的钢管架，在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。（2）凡超过2m以上的操作部位，必须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。（3）上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋，严禁酒后上班。（4）搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外。（5）禁止垂直交叉作业，特殊要求必须上下同时作业时，要做好交叉作业的安全防护措施后进行。（6）拆模时，必须设警戒标志，必要时派专人看守，禁止他人入内。（7）拆模时，禁止将模板大块撬下，以免发生意外。（8）模板拆除后，在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。七、施工组织管理及验收（一）高支模支撑系统施工管理（1）严格按支撑架设计书进行操作。（2）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。（3）支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。（4）严格按设计尺寸和要求搭设。搭设前在施工员、测量员参与下先弹出纵、横立杆位置线，再据此搭设立杆。（5）支撑支架系统必须连为一体，不得因班组施工区域的划分而断开。精心设计砼浇筑方案：浇筑砼时，泵车停放在大门洗车台，由中间向两边浇捣（具体施工方法详见砼施工方案）。（6332 ）施工材料，特别是钢管和扣件不满足要求的严禁使用。搭设的主要材料在进场堆放前，必须根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）中关于构配件检查和验收的要求，逐一进行验收。经验收合格的钢管、扣件按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。（7）严格控制实际荷载不超过设计荷载。严禁在支撑架上集中堆放材料。在实际操作中，施工荷载不能超过设计荷载（3kN/ｍ²）。（8）确保安全的前提下，在砼浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时予以解决。（9）高支模支撑系统安全生产组织机构：组长娄永锋施工负责人张小波安全员冷国鑫安全员孔俊施工员单军民副组长张建华副组长徐继仙施工员裴国海施工员马玉才（二）高支模支撑系统质量验收模板工程检查验收必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定。（1）主控项目a、安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。b、涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（2）一般项目a、模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；b、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；c、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。（3）实测允许偏差项目a、现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高±5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。b、预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。332 （三）高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用。对高大模板支架的验收按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JG130-2001)、《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》的相关规定进行验收，检查验收表格详见下页：表A.5高大模板支架安全要点检查表，表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表，表A.7扣件拧紧抽样检查表。表A.5高大模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资料检查有专项施工方案□不少于5人的专家组论证专项施工方案并出具论证意见□论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准□有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）□经总监理工程师批准□有技术交底记录□现场检查保证支架内容稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪力撑□外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每≤4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置□沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆□设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪力撑□每楼层设连板装置□竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每≤4m设一道剪力撑剪力撑倾角45°~60°,跨越5~7条杆,宽度≥6m□连墙装置在水平剪力撑位置上设置（禁止在砌体上设置）□竖直方向沿横向全高全长从两端开始每≤4m设一道剪力撑□在无墙无板处设连梁装置□水平方向沿全平面每≤4.5m高设一道剪力撑，架顶部位加密水平剪力撑□在无法采用以上4种方法处设辅助装置□立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定□建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定□支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层□从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比≥2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束□伸出长度：可调底座不大于300mm：可调顶托不大于200mm。□禁止事项支承梁的立杆应对接，禁止搭接□水平杆在禁止区域内，禁止对接□禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座□禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板□禁止使用叠层搭设的木材支撑体系□禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接□禁止用木杆接长作立杆□禁止输送混凝土的泵管与支架连结□332 禁止不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用□其它立杆间距、水平杆步高符合要求□截面高度1m及以上的梁的支承情况□扣件螺栓拧紧符合规定□格构框架体系设置□检查结论□1通过□2整改□3停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工□监理□检查人：年月日注：高大模板是指达到或超过以下指标的作业平台：高度8m，或结构跨度18m，或经荷载组合后的施工面荷载15Kn/㎡,或经荷载组合后的施工线荷载20Kn/m。332 表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表类别：高大模板支架□高大作业平台支架□验收日期：工程名称：验收部位：验收内容实测项实测值1234567891011立杆间距横距纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪力撑间距危险区域加强措施加密抱柱：加密顶部水平剪力撑：辅助装置：外连装置设置情况抱柱：连板：连墙：支承面为地面的处理情况支承面为楼面的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪力撑水平杆缺失情况封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪力撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置情况禁止对接区内，水平杆搭接情况负责人验收意见架子班长签名：意见：合格（）不合格（）安全员签名：意见：合格（）不合格（）质检员签名：意见：合格（）不合格（）项目部技术负责人签名：意见：合格（）不合格（）公司技术部门人员签名：意见：合格（）不合格（）监理工程师签名：意见：合格（）不合格（）方案编审人员意见方案编制人签名：意见：合格（）不合格（）方案审查人签名：意见：合格（）不合格（）验收结论项目经理签名：意见：合格（）不合格（）项目总监理工程师签名：意见：合格（）不合格（）332 表A.7扣件拧紧抽样检查表检查日期年月日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格□不合格□截面高度≥1m并<1.2m的梁，承托梁底模的水平杆与立杆扣接的扣件（注5）不限全数0合格□不合格□其余部位在Ho范围内抽80%，Ho范围外抽20%51~9050合格□不合格□91~15081合格□不合格□151~280131合格□不合格□281~500202合格□不合格□501~1200323合格□不合格□1201~3200505合格□不合格□>3200nn/10合格□不合格□检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40N·m～65N·m。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度≥1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。八、安全、环境保障措施332 为保障高支模支撑系统安全顺利进行，项目部要求严格做好安全和环境保障措施，具体如下：（一）安全教育措施（1）新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。（2）实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。（二）安全防护措施1）项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，可由专业队组完成。2）楼层洞口、临边应进行有效防护，以保证施工人员的安全。3）楼面模板施工时，必须提前搭设外架，保证高出楼面1.5米以上。（三）泵送砼安全措施(1)浇筑雨棚和大厅砼时用汽车泵进行施工，浇筑屋顶时砼输送管不得直接支承在钢筋、模板支架上，水平管每隔2米用支架固定，垂直或斜管用独立钢管架固定。(2)浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度。(3)浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况，立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形模板后，才能继续浇筑砼。（四）施工技术措施⑴模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。⑵对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。⑶立杆底座下应铺设18mm厚300mm×300mm木胶合板垫块。⑷不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。⑸支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。（6）模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。(7)泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(8)应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(9)交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(10)拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。(11)高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。(12)高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。(13)332 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。（五）环境保护措施（1）加强对现场施工人员的环保意识教育，在砼震捣过程中要尽量避免震动钢筋及模板，尽可能避免发出不必要的施工噪音，最大限度地减少施工噪音对环境的污染。（2）废弃的模板及方木应及时收集清理，要做到工完场清。（3）楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至堆放场。(4)现场木作余料要尽量利用，不能再利用的要及时送到回收站。（六）安全检查(1）每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改。(2）发现违章行为，及时纠正。(3）班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。(4)如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火。且火源周边配备2个以上灭火器，派专人监控火情。九、危险源分析及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。（2）可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。（一）危险源预防措施（1）坍塌事故的安全技术预防措施⑴模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。⑵模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。⑶模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。⑷楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。332 ⑸安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（2）高空坠落事故安全预防技术措施⑴高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。⑵所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。⑶高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。⑷安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。⑸项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。⑹已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。⑺高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（3）施工现场安全用电及触电事故预防措施1、安全用电组织措施①建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。②建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。2、安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行《施工现场临时用电安全技术规范》。施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。332 夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。（4）机械伤害安全预防措施(1)项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。(2)在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。(3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。（5）物体打击安全预防措施(1)模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。(2)避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。(3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。（6）火灾安全预防措施(1)设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。(2)切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。(3)现场设置足够的灭火器。(4)水管应随楼层设置，便于取水。（二）危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。（1）模板坍塌１）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。２）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。３）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）（2）高处坠落1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。332 3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。（3）触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合——即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。（4）机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。（5）物体打击１）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。２）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。３）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。４）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。（2）机械伤害抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。332 伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。（6）火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。十、高支模支架监测措施（一）高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：1、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。2、模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：(1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。(6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。4、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。5、上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。6、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。7、立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。332 8、支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。9、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。10、高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。11、在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。12、因高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。（二）高支撑模板支架搭设时监测措施1、安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。2、支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。5、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6、立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。（三）高支撑模板支架使用时监测措施1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3、模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4、穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5、浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6、支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。332 7、模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。（四）高支撑模板支架拆除时监测措施　在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。　混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。　一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：　　（1）侧模板　如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在10-250C），混凝土浇筑后24h即可拆模。　　（2）梁、板等底模　梁、板等底模则要求混凝土强度符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）要求，模板才可以拆除。　　（3）悬挑模板拆除　拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降200-300㎜。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。　（4）拆模操作安全　拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。　　（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。　　（6）预留孔洞封闭　平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。　　（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。332 　　（8）用电和输送电路安全　在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。　　（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。　　（10）拆卸吊运安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。十一、高支撑模板支架应执行的强制性条文本高支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下：１）钢管上严禁打孔。２）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。３）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。４）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。５）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。６）剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。７）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；８）各构配件严禁抛掷至地面；９）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；10）作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。十二、成品保护1、吊装钢筋上楼时，应轻起轻放，不得冲撞，同时不能堆放过重，每平方米不能超过300㎏,防止模板下沉或变形。2、放材料到强度达1.2MPa以上混凝土楼面时，应轻放在梁位置上。3、搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。4、与砼接触的模板表面应认真涂刷脱模剂，不得漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷。5、拆模时应禁锤打或撬棍猛撬，以免损坏模板。332 拆除下的模板应及时清理干净，涂刷脱模剂，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。十三、高支模安全应急预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物体打击和火灾。（2）可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。(一)机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理娄永锋任组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。具体安全管理机构如下图：组长娄永锋施工负责人张小波安全员冷国鑫安全员孔俊施工员裴国海副组长张建华副组长徐继仙施工员单军民质检员马玉才组长：娄永锋（项目经理）联系电话：13877188311；副组长：张建华（项目副经理）联系电话：15677131111；徐继仙（技术负责人）联系电话：15177162199；组员：张小波（施工负责人）联系电话：18577185668；冷国鑫（安全员）联系电话：18677925811；孔俊（安全员）联系电话：13407713828；裴国海（施工员）联系电话：18977783699；单军民（施工员）联系电话：18577146100；马玉才（质检员）联系电话：13297706529；紧急求援电话:120医院名称广西南宁市区人民医院急诊科单位地址广西南宁市桃源路6号联系电话0771-2803237332 (二)人员职责表职务姓名职责组长娄永锋负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长张建华徐继仙负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长张小波负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组员冷国鑫主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组员孔俊迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组员单军民提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组员裴国海负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组员马玉才负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。(三)应急救援工作程序1、报告（1）报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人→现场值班人员→安全部→现场指挥组→区人民医院急诊科→公司经理及工作站。（2）报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。（3）联系方式利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。工程技术部：徐继仙电话：15177162199332 质量安全部：凌云电话：18677198997区人民医院急诊科救护单位电话:0771-28032372、联络（1）医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。（2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。3、疏散（1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。（2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。（3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。（4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。(四)救援方法高空坠落应急救援方法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。模板、坍塌应急救援方法：地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：332 当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。⑴止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。⑵对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。⑶对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。⑷如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。⑸预备应急救援工具如下页表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包3个用于抢救伤员5手电筒8个用于停电时照明求援6应急灯8个用于停电时照明求援7爬梯5樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援十四、模板体系设计计算书A首层门厅高支模计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010332 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称一层门厅柱新浇混凝土柱长边边长(mm)1000新浇混凝土柱的计算高度(mm)9950新浇混凝土柱短边边长(mm)1000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)9.95新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×9.95}＝min{29.868，238.8}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×9.95]＝min[29.87，238.8]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算332 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)800模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算332 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.8×29.87＝29.034kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.8×2＝1.411kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×29.034×0.252-0.121×1.411×0.252＝-0.205kN·mσ＝Mmax/W＝0.205×106/(1/6×800×152)＝6.828N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.8×29.87＝23.896kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×23.896×2504/(100×8925×(1/12×800×153))＝0.294mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)Ф48×3.5小梁截面惯性矩I(cm4)12.19小梁截面抵抗矩W(cm3)5.08小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×38.056＝9.514kN/m332 小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.607kN·mσ＝Mmax/W＝0.607×106/5.08×103＝119.397N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.25×29.87＝7.468kN/m面板变形图(mm)332 ν＝0.665mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3.5柱箍截面惯性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图332 长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.223kN·m，N1＝6.512kN短边柱箍计算简图332 短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.223kN·m，N2＝6.512kNM/Wn＝0.223×106/(5.08×103)＝43.931N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图332 长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.043mm≤[ν]＝l/400＝0.938mmν2＝0.043mm≤[ν]＝l/400＝0.938mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8332 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝6.512×2=13.023kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝6.512×2=13.023kN≤26kN满足要求！梁KL3-30模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称三层梁KL3-30新浇混凝土梁计算跨度(m)7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1200新浇混凝土结构层高(m)9.95梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24332 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300332 结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：平面图立面图四、面板验算332 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.064kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.1252+0.121×1.764×0.1252＝0.066kN·mσ＝Mmax/W＝0.066×106/37500＝1.752N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1254/(100×10000×281250)＝0.017mm≤[ν]＝l/250＝125/250＝0.5mm满足要求！332 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×37.3×0.125+0.446×1.764×0.125＝1.931kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×37.3×0.125+1.223×1.764×0.125＝5.599kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×37.3×0.125+1.142×1.764×0.125＝4.579kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×30.7×0.125＝1.508kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×30.7×0.125＝4.386kNR3"=0.928q2l=0.928×30.7×0.125＝3.561kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：332 q1＝max{1.931+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，5.599+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=5.629kN/mq2＝max[1.508+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，4.386+(0.3-0.1)×0.5/4]＝4.411kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.629×0.452，0.5×5.629×0.32]＝0.253kN·mσ＝Mmax/W＝0.253×106/83330＝3.04N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.629×0.45，5.629×0.3]＝1.689kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.689×1000/(2×50×100)＝0.507N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.411×4504/(100×9350×4166700)＝0.029mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.411×3004/(8×9350×4166700)＝0.115mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝332 1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.629×0.45，0.393×5.629×0.45+5.629×0.3]＝2.895kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝1.752kN，R2＝R4＝2.895kN，R3＝2.371kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.411×0.45，0.393×4.411×0.45+4.411×0.3]＝2.269kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝1.535kN，R"2＝R"4＝2.269kN，R"3＝1.847kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：332 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.402×106/5080＝79.083N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.851kNτmax＝2Vmax/A=2×3.851×1000/489＝15.749N/mm2≤[τ]＝125N/mm2332 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.116mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.796kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.796kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15332 长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.18×0.45×1.52/10＝0.023kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝39.36kN/m2)小梁验算q1＝max{1.755+(0.3-0.1)×0.5/4+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，5.084+(0.3-0.1)×0.5/4}=5.109kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.745kN，R2＝9.25kN，R3＝0.745kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.745+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.5/2)/2×0.9，9.25，0.745+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.5/2)/2×0.9]+0.023/1＝9.295kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9295.489/(0.186×489)+0.023×106/5080＝106.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2332 满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(9.95-1.2)+Mw/lb＝max[0.745+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.5/2)/2×0.9，9.25，0.745+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.5/2)/2×0.9]+1.312+0.023/1＝10.585kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10585.026/(0.186×489)+0.023×106/5080＝120.898N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝10.072kN≤[N]＝30kN满足要求！梁KL3-30侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称三层KL3-30混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500×1200332 梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.2}＝min{29.868，28.8}＝28.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.2]＝min[29.87，28.8]＝28.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200332 对拉螺栓水平向间距(mm)600结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为200，750设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：332 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×38.52＝38.52kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×38.52×0.22＝0.193kN·mσ＝Mmax/W＝0.193×106/37500＝5.136N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/mνmax＝5×28.8×2004/(384×10000×281250)=0.213mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=38.52×0.2＝7.704kN正常使用极限状态R"＝ql=28.8×0.2＝5.76kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×50小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44332 小梁截面惯性矩I(cm4)416.667计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=7.704kN/mσ＝Mmax/W＝0.419×106/83333＝5.034N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算332 小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×2.601×1000/(2×50×100)＝0.78N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=5.76kN/mνmax＝0.407mm≤550/400=1.375mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝5.143kN正常使用极限状态R"max=3.846kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49332 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)332 主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)q=2.572kN/mσ＝Mmax/W＝0.489×106/4490＝108.929N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.673×1000/424＝22.043N/mm2≤[τ]＝120N/mm2332 满足要求！3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=3.846kN/mν1max＝0.803mm≤600/400=1.5mmν2max＝0.144mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax＝17.062kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8可知对拉螺栓受力N＝0.95×17.062＝16.209kN≤Ntb＝17.8kN332 满足要求！梁KL3-18模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称三层梁KL3-18新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×800新浇混凝土结构层高(m)9.95梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18332 风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 平面图立面图四、面板验算332 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.672kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.672×0.22＝0.133kN·mσ＝Mmax/W＝0.133×106/37500＝3.556N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×2004/(100×10000×281250)＝0.061mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算332 设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×24.908×0.2+0.437×1.764×0.2＝2.022kNR2=1.25q1l=1.25×26.672×0.2＝6.668kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×20.5×0.2＝1.538kNR2"=1.25q2l=1.25×20.5×0.2＝5.125kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：332 q1＝max{2.022+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，6.668+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2}=6.716kN/mq2＝max[1.538+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，5.125+(0.3-0.1)×0.4/2]＝5.165kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.716×0.92，0.5×6.716×0.32]＝0.582kN·mσ＝Mmax/W＝0.582×106/83330＝6.986N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.716×0.9，6.716×0.3]＝3.669kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.669×1000/(2×50×100)＝1.101N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.165×9004/(100×9350×4166700)＝0.55mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.165×3004/(8×9350×4166700)＝0.134mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态332 Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.716×0.9，0.393×6.716×0.9+6.716×0.3]＝6.909kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.529kN，R2＝6.909kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.165×0.9，0.393×5.165×0.9+5.165×0.3]＝5.313kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝3.031kN，R"2＝5.313kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算332 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.339×106/5080＝66.697N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.795kNτmax＝2Vmax/A=2×2.795×1000/489＝11.432N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算332 主梁变形图(mm)νmax＝0.116mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.734kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.734kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm332 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝27.12kN/m2)小梁验算q1＝max{1.859+(0.3-0.1)×0.4/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，6.78+(0.3-0.1)×0.4/2}=6.82kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.699kN，R2＝12.34kN，R3＝0.699kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.699+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，12.34，0.699+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+0.046/1＝12.432kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12431.678/(0.186×489)+0.046×106/5080＝145.722N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！332 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(9.95-0.8)+Mw/lb＝max[0.699+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，12.34，0.699+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+1.372+0.046/1＝13.758kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13758.251/(0.186×489)+0.046×106/5080＝160.307N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝12.499kN≤[N]＝30kN满足要求！梁KL3-18侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL3-18混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合332 侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.8}＝min{29.868，19.2}＝19.2kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.8]＝min[29.87，19.2]＝19.2kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×19.2+1.4×4，1.35×19.2+1.4×0.7×4]＝0.9max[28.64，29.84]＝0.9×29.84＝26.856kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)800结构表面的要求结构表面外露332 支撑距梁底距离依次为0，400设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：332 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×26.856＝26.856kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×26.856×0.22＝0.134kN·mσ＝Mmax/W＝0.134×106/37500＝3.581N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝5×19.2×2004/(384×10000×281250)=0.142mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=26.856×0.2＝5.371kN正常使用极限状态R"＝ql=19.2×0.2＝3.84kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256计算简图如下：332 1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=5.371kN/mσ＝Mmax/W＝0.211×106/64000＝3.29N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×1.601×1000/(2×80×60)＝0.5N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2332 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=3.84kN/mνmax＝0.201mm≤400/400=1mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝3.104kN正常使用极限状态R"max=2.22kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：332 1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)332 q=1.552kN/mσ＝Mmax/W＝0.512×106/4490＝114.067N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.744×1000/424＝17.661N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算332 主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=2.22kN/mν1max＝1.438mm≤800/400=2mmν2max＝0.083mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax＝13.696kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8可知对拉螺栓受力N＝0.95×13.696＝13.012kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！梁KL3-25模板（扣件式）计算书332 计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称三层梁KL3-25新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×700新浇混凝土结构层高(m)9.95梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数μz0.9332 风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 平面图立面图四、面板验算332 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝23.573×0.32/8＝0.265kN·mσ＝Mmax/W＝0.265×106/37500＝7.072N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×17.95×3004/(384×10000×281250)＝0.673mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1l=0.5×23.573×0.3＝3.536kN332 标准值(正常使用极限状态)R1"=R2"=0.5q2l=0.5×17.95×0.3＝2.692kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.536+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.536+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.03kN/m332 q2＝max[2.692+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，2.692+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.627kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.03×0.92，0.5×5.03×0.32]＝0.436kN·mσ＝Mmax/W＝0.436×106/64000＝6.811N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.03×0.9，5.03×0.3]＝2.748kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.748×1000/(2×60×80)＝0.859N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.627×9004/(100×9350×2560000)＝0.628mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.627×3004/(8×9350×2560000)＝0.153mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.03×0.9，0.393×5.03×0.9+5.03×0.3]＝5.174kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝5.174kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.627×0.9，332 0.393×3.627×0.9+3.627×0.3]＝3.731kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"2＝3.731kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.462×106/5080＝90.901N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算332 主梁剪力图(kN)Vmax＝4.545kNτmax＝2Vmax/A=2×4.545×1000/489＝18.59N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.099mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.629kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.629kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算332 剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.056kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝24.06kN/m2)小梁验算q1＝max{3.609+(0.3-0.1)×0.3/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.609+(0.3-0.1)×0.3/2}=4.597kN/m同上四～六计算过程，可得：332 R1＝0.575kN，R2＝8.309kN，R3＝0.575kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.575+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.3/2)/2×0.9，8.309，0.575+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.3/2)/2×0.9]+0.056/1＝8.421kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8421.119/(0.186×489)+0.056×106/5080＝103.636N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(9.95-0.7)+Mw/lb＝max[0.575+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.3/2)/2×0.9，8.309，0.575+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.3/2)/2×0.9]+1.388+0.056/1＝9.752kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9752.486/(0.186×489)+0.056×106/5080＝118.274N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝9.091kN≤[N]＝30kN满足要求！梁KL3-25侧模板计算书计算依据：332 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL3-25混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.7}＝min{29.868，16.8}＝16.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.7]＝min[29.87，16.8]＝16.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×16.8+1.4×4，1.35×16.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[25.76，26.6]＝0.9×26.6＝23.94kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝16.8kN/m2332 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)800结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，400设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算332 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×23.94＝23.94kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×23.94×0.22＝0.12kN·mσ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.192N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×16.8＝16.8kN/mνmax＝5×16.8×2004/(384×10000×281250)=0.124mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=23.94×0.2＝4.788kN正常使用极限状态R"＝ql=16.8×0.2＝3.36kN332 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=4.788kN/mσ＝Mmax/W＝0.078×106/64000＝1.212N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算332 小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×1.152×1000/(2×80×60)＝0.36N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=3.36kN/mνmax＝0.026mm≤400/400=1mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝2.013kN正常使用极限状态R"max=1.413kN六、主梁验算332 主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：1、抗弯验算332 主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)q=1.007kN/mσ＝Mmax/W＝0.332×106/4490＝74.011N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)332 τmax＝2Vmax/A=2×2.429×1000/424＝11.459N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=1.413kN/mν1max＝0.915mm≤800/400=2mmν2max＝0.053mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax＝8.887kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8332 可知对拉螺栓受力N＝0.95×8.887＝8.442kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！门厅顶板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称三层板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6.6新浇混凝土楼板边宽B(m)5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75332 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)9.95立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)332 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算332 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：332 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.186kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.22/2，0.097×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.601，0.632]＝0.632kN·mσ＝Mmax/W＝0.632×106/64000＝9.874N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2332 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.114kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.2，0.097×0.2+3.15]＝3.169kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.114，2.198，3.169]＝3.169kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.169×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×2560000)＝0.172mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2004/(8×9350×2560000)＝0.008mm≤[ν]＝l1/250＝200/250＝0.8mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.081、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，332 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.795kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.2＝0.341kNR＝max[Rmax，R1]＝1.795kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.9＝1.084kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.2＝0.211kNR＝max[Rmax，R1]＝1.084kN;2、抗弯验算计算简图如下：332 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.531kN·mσ＝Mmax/W＝0.531×106/5080＝104.471N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.329kNτmax＝2Vmax/A=2×3.329×1000/489＝13.616N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算332 主梁变形图(mm)νmax＝0.634mm跨中νmax=0.634mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.264mm≤[ν]=100/250=0.4mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算332 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝4.499kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4498.562/(0.188×424)+0.046×106/4490＝66.664N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝4.742kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4741.562/(0.188×424)+0.046×106/4490＝69.712N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.499kN≤[N]＝30kN满足要求！332 B三层宴全厅高支模计算书柱KZ8b模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称宴会厅柱KZ8b新浇混凝土柱长边边长(mm)1000新浇混凝土柱的计算高度(mm)9800新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)9.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×9.8}＝min{34.213，235.2}＝34.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×9.8}＝min{34.213，235.2}＝34.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝332 0.9max[1.2×34.21+1.4×2，1.35×34.21+1.4×0.7×2]＝0.9max[43.852，48.144]＝0.9×48.144＝43.329kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算332 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×34.21＝24.939kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ4k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/mMmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×24.939×0.2672-0.117×1.058×0.2672＝-0.186kN·mσ＝Mmax/W＝0.186×106/(1/6×600×152)＝8.273N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×34.21＝20.526kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×20.526×266.6674/(100×8925×(1/12×600×153))＝0.467mm≤[ν]＝l/400＝266.667/400＝0.667mm满足要求！四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)Ф48×3.5332 小梁截面惯性矩I(cm4)12.19小梁截面抵抗矩W(cm3)5.08小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.267×43.329＝11.554kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.439kN·mσ＝Mmax/W＝0.439×106/5.08×103＝86.393N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.267×34.21＝9.123kN/m332 面板变形图(mm)ν＝0.307mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)Ф48×3.5柱箍截面惯性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算332 长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.42kN·m，N1＝12.245kN332 短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.76kN·m，N2＝15.535kNM/Wn＝0.76×106/(5.08×103)＝149.552N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算332 长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图332 短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.081mm≤[ν]＝l/400＝0.938mmν2＝0.176mm≤[ν]＝l/400＝1.158mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝15.535×1=15.535kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝15.535×1=15.535kN≤26kN满足要求！柱KZ8模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称宴会厅KZ8新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)9800新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》混凝土重力密度γc(kN/m3)24332 JGJ162-2008新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)9.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×9.8}＝min{29.868，235.2}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×9.8]＝min[29.87，235.2]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)600332 模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算332 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×29.87＝21.775kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/mMmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×21.775×0.2672-0.117×1.058×0.2672＝-0.164kN·mσ＝Mmax/W＝0.164×106/(1/6×600×152)＝7.273N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×29.87＝17.922kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×17.922×266.6674/(100×8925×(1/12×600×153))＝0.407mm≤[ν]＝l/400＝266.667/400＝0.667mm满足要求！四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)Ф48×3.5小梁截面惯性矩I(cm4)12.19小梁截面抵抗矩W(cm3)5.08小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.267×38.056＝10.148kN/m332 小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.385kN·mσ＝Mmax/W＝0.385×106/5.08×103＝75.88N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.267×29.87＝7.965kN/m面板变形图(mm)332 ν＝0.268mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)Ф48×3.5柱箍截面惯性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图332 长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.667kN·m，N1＝13.645kN短边柱箍计算简图332 短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.667kN·m，N2＝13.645kNM/Wn＝0.667×106/(5.08×103)＝131.356N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图332 长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.153mm≤[ν]＝l/400＝1.158mmν2＝0.153mm≤[ν]＝l/400＝1.158mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8332 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝13.645×1=13.645kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝13.645×1=13.645kN≤26kN满足要求！柱KZ9(3)KZ3a模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称宴会厅KZ9(3)KZ3a新浇混凝土柱长边边长(mm)1200新浇混凝土柱的计算高度(mm)9800新浇混凝土柱短边边长(mm)900二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)9.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×9.8}332 ＝min{34.213，235.2}＝34.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×9.8}＝min{34.213，235.2}＝34.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×34.21+1.4×2，1.35×34.21+1.4×0.7×2]＝0.9max[43.852，48.144]＝0.9×48.144＝43.329kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算332 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×34.21＝24.939kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ4k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.058kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×24.939×0.32-0.121×1.058×0.32＝-0.252kN·mσ＝Mmax/W＝0.252×106/(1/6×600×152)＝11.186N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×34.21＝20.526kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.526×3004/(100×8925×(1/12×600×153))＝0.698mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)Ф48×3.5332 小梁截面惯性矩I(cm4)12.19小梁截面抵抗矩W(cm3)5.08小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.3×43.329＝12.999kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.494kN·mσ＝Mmax/W＝0.494×106/5.08×103＝97.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.3×34.21＝10.263kN/m332 面板变形图(mm)ν＝0.345mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)Ф48×3.5柱箍截面惯性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算332 长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.557kN·m，N1＝13.565kN332 短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.938kN·m，N2＝17.256kNM/Wn＝0.938×106/(5.08×103)＝184.584N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算332 长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图332 短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.148mm≤[ν]＝l/400＝1.105mmν2＝0.265mm≤[ν]＝l/400＝1.282mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝17.256×1=17.256kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝17.256×1=17.256kN≤26kN满足要求！柱KZ6模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称宴会厅KZ6新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)9800新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》混凝土重力密度γc(kN/m3)24332 GB50666-2011新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)9.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×9.8}＝min{34.213，235.2}＝34.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×9.8}＝min{34.213，235.2}＝34.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×34.21+1.4×2，1.35×34.21+1.4×0.7×2]＝0.9max[43.852，48.144]＝0.9×48.144＝43.329kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数3柱短边小梁根数3柱箍间距l1(mm)600332 模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.6×34.21＝27.71kN/m活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ4k＝1.4×0.7×0.6×2＝1.176kN/mMmax＝-0.125q1l2-0.125q2l2＝-0.125×27.71×0.32-0.125×1.176×0.32＝-0.325kN·m332 σ＝Mmax/W＝0.325×106/(1/6×600×152)＝14.443N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×34.21＝20.526kN/mν＝0.521ql4/(100EI)＝0.521×20.526×3004/(100×8925×(1/12×600×153))＝0.575mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)Ф48×3.5小梁截面惯性矩I(cm4)12.19小梁截面抵抗矩W(cm3)5.08小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.3×43.329＝12.999kN/m332 小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.494kN·mσ＝Mmax/W＝0.494×106/5.08×103＝97.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.3×34.21＝10.263kN/m面板变形图(mm)ν＝0.345mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)Ф48×3.5柱箍截面惯性矩I(cm4)12.19332 柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)332 长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.207kN·m，N1＝11.12kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)332 短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.207kN·m，N2＝11.12kNM/Wn＝0.207×106/(5.08×103)＝40.749N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)332 短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝0.908mmν2＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝0.908mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝11.12×1=11.12kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝11.12×1=11.12kN≤26kN满足要求！332 梁WKL8模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称四层梁WKL8新浇混凝土梁计算跨度(m)7.5混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×2200新浇混凝土结构层高(m)9.8梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数0.9332 μz风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 平面图立面图332 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.4×0.7×2]×1＝70.047kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.2]×1＝68.283kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.2]×1＝56.2kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×70.047×0.22＝0.35kN·mσ＝Mmax/W＝0.35×106/37500＝9.34N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×56.2×2004/(100×10000×281250)＝0.167mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！332 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×68.283×0.2+0.437×1.764×0.2＝5.275kNR2=1.25q1l=1.25×70.047×0.2＝17.512kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×56.2×0.2＝4.215kNR2"=1.25q2l=1.25×56.2×0.2＝14.05kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：332 q1＝max{5.275+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.2-0.25)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，17.512+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2}=17.56kN/mq2＝max[4.215+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(2.2-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，14.05+(0.3-0.1)×0.4/2]＝14.09kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×17.56×0.452，0.5×17.56×0.32]＝0.79kN·mσ＝Mmax/W＝0.79×106/83330＝9.483N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×17.56×0.45，17.56×0.3]＝5.268kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×5.268×1000/(2×50×100)＝1.58N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×14.09×4504/(100×9350×4166700)＝0.094mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝14.09×3004/(8×9350×4166700)＝0.366mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝332 1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×17.56×0.45，0.393×17.56×0.45+17.56×0.3]＝9.032kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.119kN，R2＝9.032kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×14.09×0.45，0.393×14.09×0.45+14.09×0.3]＝7.247kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝3.573kN，R"2＝7.247kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：332 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.395×106/5080＝77.848N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.262kNτmax＝2Vmax/A=2×3.262×1000/489＝13.343N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算332 主梁变形图(mm)νmax＝0.137mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.857kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.857kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm332 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.18×0.45×1.52/10＝0.023kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.2)+0.9×1.4×2]×1＝69.96kN/m2)小梁验算q1＝max{4.75+(0.3-0.1)×0.4/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，17.49+(0.3-0.1)×0.4/2}=17.53kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.801kN，R2＝15.114kN，R3＝0.801kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.801+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，15.114，0.801+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+0.023/1＝15.16kNf＝N/(φA)+Mw/W＝15159.743/(0.186×489)+0.023×106/5080＝171.195N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186332 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(9.8-2.2)+Mw/lb＝max[0.801+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，15.114，0.801+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+1.14+0.023/1＝16.277kNf＝N/(φA)+Mw/W＝16276.779/(0.186×489)+0.023×106/5080＝183.477N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝15.556kN≤[N]＝30kN满足要求！梁WKL8侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称四层梁WKL8混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×2200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土重力密度γc(kN/m3)24332 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×2.2}＝min{34.213，52.8}＝34.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×2.2}＝min{34.213，52.8}＝34.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×34.21+1.4×0.9×2]＝44.085kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)400结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，800，1600设计简图如下：没332 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：1、抗弯验算332 q1＝bS承＝1×44.085＝44.085kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×44.085×0.22＝0.22kN·mσ＝Mmax/W＝0.22×106/37500＝5.878N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.21＝34.21kN/mνmax＝5×34.21×2004/(384×10000×281250)=0.253mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=44.085×0.2＝8.817kN正常使用极限状态R"＝ql=34.21×0.2＝6.842kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×50小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667计算简图如下：332 1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=8.817kN/mσ＝Mmax/W＝0.57×106/83333＝6.844N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×4.24×1000/(2×50×100)＝1.272N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2332 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=6.842kN/mνmax＝0.552mm≤800/400=2mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝7.804kN正常使用极限状态R"max=6.056kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：332 1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)332 q=3.902kN/mσ＝Mmax/W＝0.39×106/4490＝86.948N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.902×1000/424＝18.406N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算332 主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=6.056kN/mν1max＝0.5mm≤400/400=1mmν2max＝0.159mm≤150/400=0.375mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax＝15.608kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8可知对拉螺栓受力N＝0.95×15.608＝14.828kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！梁KL4-39模板（扣件式）计算书332 计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称四层梁KL4-39新浇混凝土梁计算跨度(m)23混凝土梁截面尺寸(mm×mm)750×1800新浇混凝土结构层高(m)9.8梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数μz0.9332 风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 平面图立面图四、面板验算332 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.654kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×55.89×0.252+0.117×1.764×0.252＝0.362kN·mσ＝Mmax/W＝0.362×106/37500＝9.659N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×46×2504/(100×10000×281250)＝0.433mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm满足要求！3、支座反力计算332 设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×55.89×0.25+0.45×1.764×0.25＝5.787kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×55.89×0.25+1.2×1.764×0.25＝15.899kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×46×0.25＝4.6kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×46×0.25＝12.65kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：332 q1＝max{5.787+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.75/3+0.5×(1.8-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.75/2，(1-0.5)-0.75/2]/2×1，15.899+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.75/3}=15.96kN/mq2＝max[4.6+(0.3-0.1)×0.75/3+0.5×(1.8-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.5-0.75/2，(1-0.5)-0.75/2]/2×1，12.65+(0.3-0.1)×0.75/3]＝12.7kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×15.96×0.452，0.5×15.96×0.32]＝0.718kN·mσ＝Mmax/W＝0.718×106/83330＝8.619N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×15.96×0.45，15.96×0.3]＝4.788kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.788×1000/(2×50×100)＝1.436N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×12.7×4504/(100×9350×4166700)＝0.084mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝12.7×3004/(8×9350×4166700)＝0.33mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态332 Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×15.96×0.45，0.393×15.96×0.45+15.96×0.3]＝8.209kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.753kN，R2＝R3＝8.209kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×12.7×0.45，0.393×12.7×0.45+12.7×0.3]＝6.532kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝3.142kN，R"2＝R"3＝6.532kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算332 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.893×106/5080＝175.846N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝8.882kNτmax＝2Vmax/A=2×8.882×1000/489＝36.326N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算332 主梁变形图(mm)νmax＝0.247mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝3.08kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝3.08kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm332 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.18×0.45×1.52/10＝0.023kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+0.9×1.4×2]×1＝57.72kN/m2)小梁验算q1＝max{5.223+(0.3-0.1)×0.75/3+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.75/2，(1-0.5)-0.75/2]/2×1，14.342+(0.3-0.1)×0.75/3}=14.392kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝2.827kN，R2＝16.076kN，R3＝2.827kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[2.827+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.75/2)/2×0.9，16.076，2.827+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.75/2)/2×0.9]+0.023/1＝16.122kNf＝N/(φA)+Mw/W＝16121.943/(0.186×489)+0.023×106/5080＝181.774N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！332 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(9.8-1.8)+Mw/lb＝max[2.827+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.75/2)/2×0.9，16.076，2.827+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.75/2)/2×0.9]+1.2+0.023/1＝17.299kNf＝N/(φA)+Mw/W＝17298.979/(0.186×489)+0.023×106/5080＝194.715N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝17.763kN≤[N]＝30kN满足要求！梁KL4-39侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称四层梁KL4-39混凝土梁截面尺寸(mmxmm)750×1800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150二、荷载组合332 侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.8}＝min{34.213，43.2}＝34.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.8}＝min{34.213，43.2}＝34.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×34.21+1.4×0.9×2]＝44.085kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)400结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，600，1300332 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：332 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.085＝44.085kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×44.085×0.22＝0.22kN·mσ＝Mmax/W＝0.22×106/37500＝5.878N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.21＝34.21kN/mνmax＝5×34.21×2004/(384×10000×281250)=0.253mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=44.085×0.2＝8.817kN正常使用极限状态R"＝ql=34.21×0.2＝6.842kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44332 小梁截面惯性矩I(cm4)256计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=8.817kN/mσ＝Mmax/W＝0.54×106/64000＝8.438N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算332 小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×3.388×1000/(2×80×60)＝1.059N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=6.842kN/mνmax＝0.792mm≤700/400=1.75mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝6.474kN正常使用极限状态R"max=5.024kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49332 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)332 主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)q=3.237kN/mσ＝Mmax/W＝0.324×106/4490＝72.094N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.965×1000/424＝18.704N/mm2≤[τ]＝120N/mm2332 满足要求！3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=5.024kN/mν1max＝0.215mm≤400/400=1mmν2max＝0.075mm≤100/400=0.25mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax＝14.405kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8可知对拉螺栓受力N＝0.95×14.405＝13.684kN≤Ntb＝17.8kN332 满足要求！梁KL4-54模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称四层梁KL4-54新浇混凝土梁计算跨度(m)15混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1500新浇混凝土结构层高(m)9.8梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22332 风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 平面图立面图四、面板验算332 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.7×2]×1＝48.359kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝46.595kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝38.35kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×48.359×0.252＝0.378kN·mσ＝Mmax/W＝0.378×106/37500＝10.075N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×38.35×2504/(100×10000×281250)＝0.278mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm满足要求！3、支座反力计算332 设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×46.595×0.25+0.437×1.764×0.25＝4.561kNR2=1.25q1l=1.25×48.359×0.25＝15.112kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×38.35×0.25＝3.595kNR2"=1.25q2l=1.25×38.35×0.25＝11.984kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：332 q1＝max{4.561+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/2+0.5×(1.5-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，15.112+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/2}=15.173kN/mq2＝max[3.595+(0.3-0.1)×0.5/2+0.5×(1.5-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，11.984+(0.3-0.1)×0.5/2]＝12.034kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×15.173×0.452，0.5×15.173×0.32]＝0.683kN·mσ＝Mmax/W＝0.683×106/64000＝10.669N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×15.173×0.45，15.173×0.3]＝4.552kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.552×1000/(2×60×80)＝1.422N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×12.034×4504/(100×9350×2560000)＝0.13mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝12.034×3004/(8×9350×2560000)＝0.509mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态332 Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×15.173×0.45，0.393×15.173×0.45+15.173×0.3]＝7.804kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.257kN，R2＝7.804kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×12.034×0.45，0.393×12.034×0.45+12.034×0.3]＝6.19kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝2.76kN，R"2＝6.19kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算332 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.305×106/5080＝60.115N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.239kNτmax＝2Vmax/A=2×2.239×1000/489＝9.159N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算332 主梁变形图(mm)νmax＝0.128mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.018kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.018kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm332 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.22×0.45×1.52/10＝0.028kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+0.9×1.4×2]×1＝48.54kN/m2)小梁验算q1＝max{4.131+(0.3-0.1)×0.5/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，15.169+(0.3-0.1)×0.5/2}=15.219kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.949kN，R2＝12.002kN，R3＝0.949kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.949+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.5/2)/2×0.9，12.002，0.949+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.5/2)/2×0.9]+0.028/1＝12.059kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12058.633/(0.186×489)+0.028×106/5080＝138.104N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！332 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(9.8-1.5)+Mw/lb＝max[0.949+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.5/2)/2×0.9，12.002，0.949+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.5/2)/2×0.9]+1.245+0.028/1＝13.276kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13275.566/(0.186×489)+0.028×106/5080＝151.484N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝12.282kN≤[N]＝30kN满足要求！梁KL4-54侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称四层梁KL4-54混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500×1500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150二、荷载组合332 侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.5}＝min{34.213，36}＝34.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.5}＝min{34.213，36}＝34.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×34.21+1.4×0.9×2]＝44.085kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，500，1100332 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：332 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.085＝44.085kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×44.085×0.22＝0.22kN·mσ＝Mmax/W＝0.22×106/37500＝5.878N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.21＝34.21kN/mνmax＝5×34.21×2004/(384×10000×281250)=0.253mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=44.085×0.2＝8.817kN正常使用极限状态R"＝ql=34.21×0.2＝6.842kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44332 小梁截面惯性矩I(cm4)256计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=8.817kN/mσ＝Mmax/W＝0.276×106/64000＝4.305N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算332 小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×2.737×1000/(2×80×60)＝0.855N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=6.842kN/mνmax＝0.159mm≤600/400=1.5mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝5.367kN正常使用极限状态R"max=4.165kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49332 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)332 主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)q=2.684kN/mσ＝Mmax/W＝0.51×106/4490＝113.672N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.877×1000/424＝23.003N/mm2≤[τ]＝120N/mm2332 满足要求！3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=4.165kN/mν1max＝0.87mm≤600/400=1.5mmν2max＝0.156mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax＝17.805kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8可知对拉螺栓受力N＝0.95×17.805＝16.915kN≤Ntb＝17.8kN332 满足要求！梁KL4-61模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称四层梁KL4-61新浇混凝土梁计算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×900新浇混凝土结构层高(m)9.8梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22332 风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 平面图立面图四、面板验算332 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.32＝0.335kN·mσ＝Mmax/W＝0.335×106/37500＝8.931N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×3004/(100×10000×281250)＝0.346mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！3、支座反力计算332 设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×28.006×0.3+0.437×1.764×0.3＝3.382kNR2=1.25q1l=1.25×29.77×0.3＝11.164kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×23.05×0.3＝2.593kNR2"=1.25q2l=1.25×23.05×0.3＝8.644kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：332 q1＝max{3.382+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/2+0.5×(0.9-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，11.164+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/2}=11.237kN/mq2＝max[2.593+(0.3-0.1)×0.6/2+0.5×(0.9-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，8.644+(0.3-0.1)×0.6/2]＝8.704kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×11.237×0.452，0.5×11.237×0.32]＝0.506kN·mσ＝Mmax/W＝0.506×106/64000＝7.901N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×11.237×0.45，11.237×0.3]＝3.371kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.371×1000/(2×60×80)＝1.053N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.704×4504/(100×9350×2560000)＝0.094mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.704×3004/(8×9350×2560000)＝0.368mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态332 Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×11.237×0.45，0.393×11.237×0.45+11.237×0.3]＝5.78kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝2.378kN，R2＝5.78kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.704×0.45，0.393×8.704×0.45+8.704×0.3]＝4.477kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝1.972kN，R"2＝4.477kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算332 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.205×106/5080＝40.447N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.351kNτmax＝2Vmax/A=2×1.351×1000/489＝5.525N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算332 主梁变形图(mm)νmax＝0.096mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.027kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.027kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm332 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.22×0.45×1.52/10＝0.028kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝30.18kN/m2)小梁验算q1＝max{3.098+(0.3-0.1)×0.6/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，11.318+(0.3-0.1)×0.6/2}=11.378kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.964kN，R2＝8.388kN，R3＝0.964kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.964+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，8.388，0.964+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.028/1＝8.444kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8443.685/(0.186×489)+0.028×106/5080＝98.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mm332 λ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(9.8-0.9)+Mw/lb＝max[0.964+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，8.388，0.964+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+1.335+0.028/1＝9.751kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9750.618/(0.186×489)+0.028×106/5080＝112.729N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝8.481kN≤[N]＝30kN满足要求！梁KL4-61侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称四层梁KL4-61混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600×900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土重力密度γc(kN/m3)24332 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.9}＝min{29.868，21.6}＝21.6kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.9]＝min[29.87，21.6]＝21.6kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×21.6+1.4×4，1.35×21.6+1.4×0.7×4]＝0.9max[31.52，33.08]＝0.9×33.08＝29.772kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)800结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，500332 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×29.772＝29.772kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×29.772×0.22＝0.149kN·mσ＝Mmax/W＝0.149×106/37500＝3.97N/mm2≤[f]＝15N/mm2332 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/mνmax＝5×21.6×2004/(384×10000×281250)=0.16mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=29.772×0.2＝5.954kN正常使用极限状态R"＝ql=21.6×0.2＝4.32kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256计算简图如下：1、抗弯验算332 小梁弯矩图(kN·m)q=5.954kN/mσ＝Mmax/W＝0.186×106/64000＝2.907N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×1.861×1000/(2×80×60)＝0.581N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算332 小梁变形图(mm)q=4.32kN/mνmax＝0.067mm≤500/400=1.25mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝3.349kN正常使用极限状态R"max=2.43kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：332 1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)332 q=1.675kN/mσ＝Mmax/W＝0.553×106/4490＝123.107N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×4.041×1000/424＝19.061N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算332 主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=2.43kN/mν1max＝1.574mm≤800/400=2mmν2max＝0.091mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax＝14.782kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8可知对拉螺栓受力N＝0.95×14.782＝14.043kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！梁WKL9模板（扣件式）计算书332 计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称四层WKL9新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×800新浇混凝土结构层高(m)9.8梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数μz0.9332 风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 平面图立面图四、面板验算332 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.672kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.672×0.22＝0.133kN·mσ＝Mmax/W＝0.133×106/37500＝3.556N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×2004/(100×10000×281250)＝0.061mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算332 设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×24.908×0.2+0.437×1.764×0.2＝2.022kNR2=1.25q1l=1.25×26.672×0.2＝6.668kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×20.5×0.2＝1.538kNR2"=1.25q2l=1.25×20.5×0.2＝5.125kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：332 q1＝max{2.022+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.8-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，6.668+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2}=6.716kN/mq2＝max[1.538+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.8-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，5.125+(0.3-0.1)×0.4/2]＝5.165kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.716×0.92，0.5×6.716×0.32]＝0.582kN·mσ＝Mmax/W＝0.582×106/64000＝9.096N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.716×0.9，6.716×0.3]＝3.669kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.669×1000/(2×60×80)＝1.147N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.165×9004/(100×9350×2560000)＝0.895mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.165×3004/(8×9350×2560000)＝0.218mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态332 Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.716×0.9，0.393×6.716×0.9+6.716×0.3]＝6.909kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.636kN，R2＝6.909kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.165×0.9，0.393×5.165×0.9+5.165×0.3]＝5.313kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝3.137kN，R"2＝5.313kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算332 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.349×106/5080＝68.719N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.88kNτmax＝2Vmax/A=2×2.88×1000/489＝11.778N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算332 主梁变形图(mm)νmax＝0.12mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.756kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.756kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm332 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝27.12kN/m2)小梁验算q1＝max{1.859+(0.3-0.1)×0.4/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，6.78+(0.3-0.1)×0.4/2}=6.82kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.721kN，R2＝12.509kN，R3＝0.721kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.721+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，12.509，0.721+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+0.046/1＝12.601kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12601.166/(0.186×489)+0.046×106/5080＝147.585N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！332 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(9.8-0.8)+Mw/lb＝max[0.721+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，12.509，0.721+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+1.35+0.046/1＝13.905kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13905.239/(0.186×489)+0.046×106/5080＝161.923N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝12.668kN≤[N]＝30kN满足要求！梁WKL9侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称四层WKL9混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150二、荷载组合332 侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.8}＝min{34.213，19.2}＝19.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.8}＝min{34.213，19.2}＝19.2kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×19.2+1.4×0.9×2]＝25.848kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)800结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，400332 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：1、抗弯验算332 q1＝bS承＝1×25.848＝25.848kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×25.848×0.22＝0.129kN·mσ＝Mmax/W＝0.129×106/37500＝3.446N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝5×19.2×2004/(384×10000×281250)=0.142mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=25.848×0.2＝5.17kN正常使用极限状态R"＝ql=19.2×0.2＝3.84kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256计算简图如下：332 1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=5.17kN/mσ＝Mmax/W＝0.162×106/64000＝2.524N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×1.438×1000/(2×80×60)＝0.449N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2332 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=3.84kN/mνmax＝0.125mm≤400/400=1mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝2.73kN正常使用极限状态R"max=2.028kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：332 1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)332 q=1.365kN/mσ＝Mmax/W＝0.45×106/4490＝100.323N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.293×1000/424＝15.533N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算332 主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=2.028kN/mν1max＝1.313mm≤800/400=2mmν2max＝0.076mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax＝12.046kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8可知对拉螺栓受力N＝0.95×12.046＝11.444kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！四层250厚板模板（扣件式）计算书332 计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称四层板新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)5新浇混凝土楼板边宽B(m)3.8二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数0.9332 μz风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)8.3立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)332 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4332 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×1=10.035kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.035×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.375kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×6.375×3004/(384×10000×281250)＝0.239mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[3800/900]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：332 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.075kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.13kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×2.13×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.277kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.075×0.12/2，0.097×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.277，0.601，0.315]＝0.601kN·mσ＝Mmax/W＝0.601×106/64000＝9.397N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2332 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.13×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.691kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.075×0.1，0.097×0.1+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.691，2.198，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.987N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝1.972kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.972×9004/(100×9350×2560000)＝0.342mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.081、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.866kN/m332 q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.469kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3=2.033kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.469×0.9+1.223×0.567×0.9＝3.164kN按悬臂梁，R1＝q1l=2.866×0.1＝0.287kNR＝max[Rmax，R1]＝3.164kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.033×0.9＝2.091kN按悬臂梁，R1＝q2l=2.033×0.1＝0.203kNR＝max[Rmax，R1]＝2.091kN;2、抗弯验算计算简图如下：332 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.845kN·mσ＝Mmax/W＝0.845×106/5080＝166.322N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.563kNτmax＝2Vmax/A=2×6.563×1000/489＝26.841N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算332 主梁变形图(mm)νmax＝1.013mm跨中νmax=1.013mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.886mm≤[ν]=250/250=1mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.081、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算332 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝7.67kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝7670.198/(0.186×489)+0.046×106/5080＝93.371N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝7.913kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝7913.198/(0.186×489)+0.046×106/5080＝96.043N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝7.67kN≤[N]＝30kN满足要求！四层150厚板模板（扣件式）计算书计算依据：332 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称四层板新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)5.5新浇混凝土楼板边宽B(m)4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数μz0.9332 风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)9.95立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)50，50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 模板设计平面图332 模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：332 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×1=7.324kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.324×0.252/8，0.108×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.198kN·mσ＝Mmax/W＝0.198×106/37500＝5.272N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.865kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.865×2504/(384×10000×281250)＝0.07mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整＝[4000/900]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：332 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.885kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.25＝1.098kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.788kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.098×0.92+0.121×0.788×0.92＝0.172kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.081×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.081×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.885×0.12/2，0.081×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.172，0.6，0.315]＝0.6kN·mσ＝Mmax/W＝0.6×106/64000＝9.381N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2332 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.098×0.9+0.62×0.788×0.9＝1.039kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.081×0.9+0.681×3.15＝2.189kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.885×0.1，0.081×0.1+3.15]＝3.158kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.039，2.189，3.158]＝3.158kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.158×1000/(2×80×60)＝0.987N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.25＝1.016kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.016×9004/(100×9350×2560000)＝0.176mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.081、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.626kN/m332 q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.25＝1.295kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.472kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.25=1.066kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.295×0.9+1.223×0.472×0.9＝1.853kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.626×0.1＝0.163kNR＝max[Rmax，R1]＝1.853kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.066×0.9＝1.097kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.066×0.1＝0.107kNR＝max[Rmax，R1]＝1.097kN;2、抗弯验算计算简图如下：332 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.608kN·mσ＝Mmax/W＝0.608×106/5080＝119.743N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.048kNτmax＝2Vmax/A=2×4.048×1000/489＝16.555N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算332 主梁变形图(mm)νmax＝0.662mm跨中νmax=0.662mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.121mm≤[ν]=50/250=0.2mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算332 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝5.23kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5230.478/(0.188×424)+0.046×106/4490＝75.846N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝5.473kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5473.478/(0.188×424)+0.046×106/4490＝78.894N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝5.23kN≤[N]＝30kN满足要求！332 C十九层行政俱乐部高支模计算书柱KZ2模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称行政俱乐部KZ2新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)9600新浇混凝土柱短边边长(mm)700二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)9.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×9.6}＝min{29.868，230.4}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×9.6]＝min[29.87，230.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝332 0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)700模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算332 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.1752-0.121×1.235×0.1752＝-0.088kN·mσ＝Mmax/W＝0.088×106/(1/6×700×152)＝3.346N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1754/(100×8925×(1/12×700×153))＝0.071mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.438mm满足要求！四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格(mm)Ф48×3.5小梁截面惯性矩I(cm4)12.19小梁截面抵抗矩W(cm3)5.08小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.175×38.056＝6.66kN/m332 小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.341kN·mσ＝Mmax/W＝0.341×106/5.08×103＝67.124N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.175×29.87＝5.227kN/m面板变形图(mm)332 ν＝0.412mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3.5柱箍截面惯性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图332 长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.239kN·m，N1＝6.964kN短边柱箍计算简图332 短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.239kN·m，N2＝6.964kNM/Wn＝0.239×106/(5.08×103)＝47.068N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图332 长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.059mm≤[ν]＝l/400＝1.032mmν2＝0.059mm≤[ν]＝l/400＝1.032mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8332 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝6.964×2=13.929kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝6.964×2=13.929kN≤26kN满足要求！梁WKL21-13模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL21-13新浇混凝土梁计算跨度(m)6.2混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×900新浇混凝土结构层高(m)9.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24332 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300332 结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：平面图332 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4332 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.22＝0.149kN·mσ＝Mmax/W＝0.149×106/37500＝3.969N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×23.05×2004/(100×10000×281250)＝0.068mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×28.006×0.2+0.437×1.764×0.2＝2.255kNR2=1.25q1l=1.25×29.77×0.2＝7.442kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×23.05×0.2＝1.729kNR2"=1.25q2l=1.25×23.05×0.2＝5.762kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78332 小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.255+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.9-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，7.442+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2}=7.491kN/mq2＝max[1.729+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，5.762+(0.3-0.1)×0.4/2]＝5.802kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.491×0.92，0.5×7.491×0.32]＝0.649kN·m332 σ＝Mmax/W＝0.649×106/64000＝10.145N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.491×0.9，7.491×0.3]＝4.092kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.092×1000/(2×60×80)＝1.279N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.802×9004/(100×9350×2560000)＝1.005mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.802×3004/(8×9350×2560000)＝0.245mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.491×0.9，0.393×7.491×0.9+7.491×0.3]＝7.706kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.831kN，R2＝7.706kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.802×0.9，0.393×5.802×0.9+5.802×0.3]＝5.969kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝3.29kN，R"2＝5.969kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5332 可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.368×106/5080＝72.404N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算332 主梁剪力图(kN)Vmax＝3.034kNτmax＝2Vmax/A=2×3.034×1000/489＝12.41N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.126mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.797kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.797kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算332 剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.056kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝30.18kN/m2)小梁验算q1＝max{2.065+(0.3-0.1)×0.4/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，7.545+(0.3-0.1)×0.4/2}=7.585kN/m同上四～六计算过程，可得：332 R1＝0.756kN，R2＝13.562kN，R3＝0.756kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.756+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，13.562，0.756+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+0.056/1＝13.675kNf＝N/(φA)+Mw/W＝13674.69/(0.186×489)+0.056×106/5080＝161.397N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(9.6-0.9)+Mw/lb＝max[0.756+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，13.562，0.756+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+1.305+0.056/1＝14.924kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14923.557/(0.186×489)+0.056×106/5080＝175.128N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝13.774kN≤[N]＝30kN满足要求！332 梁WKL21-13侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称WKL21-13混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.9}＝min{34.213，21.6}＝21.6kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.9}＝min{34.213，21.6}＝21.6kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2]＝28.764kN/m2332 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)600结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，500设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算332 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×28.764＝28.764kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×28.764×0.22＝0.144kN·mσ＝Mmax/W＝0.144×106/37500＝3.835N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/mνmax＝5×21.6×2004/(384×10000×281250)=0.16mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=28.764×0.2＝5.753kN正常使用极限状态R"＝ql=21.6×0.2＝4.32kN332 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=5.753kN/mσ＝Mmax/W＝0.226×106/64000＝3.524N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算332 小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×1.889×1000/(2×80×60)＝0.59N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=4.32kN/mνmax＝0.177mm≤500/400=1.25mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝3.5kN正常使用极限状态R"max=2.628kN六、主梁验算332 主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：1、抗弯验算332 主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)q=1.75kN/mσ＝Mmax/W＝0.333×106/4490＝74.116N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)332 τmax＝2Vmax/A=2×3.18×1000/424＝14.998N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=2.628kN/mν1max＝0.549mm≤600/400=1.5mmν2max＝0.039mm≤100/400=0.25mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax＝11.609kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8332 可知对拉螺栓受力N＝0.95×11.609＝11.029kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！梁LZ1-15模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称LZ1-15新浇混凝土梁计算跨度(m)6.2混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×800新浇混凝土结构层高(m)9.6梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2332 风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 平面图332 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4332 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.672kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×26.672×0.1752＝0.102kN·mσ＝Mmax/W＝0.102×106/37500＝2.723N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×1754/(100×10000×281250)＝0.036mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×24.908×0.175+0.437×1.764×0.175＝1.769kNR2=1.25q1l=1.25×26.672×0.175＝5.834kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×20.5×0.175＝1.345kNR2"=1.25q2l=1.25×20.5×0.175＝4.484kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78332 小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.769+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2]/2×1，5.834+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=5.877kN/mq2＝max[1.345+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2]/2×1，4.484+(0.3-0.1)×0.35/2]＝4.519kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.877×0.92，0.5×5.877×0.32]＝332 0.509kN·mσ＝Mmax/W＝0.509×106/64000＝7.959N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.877×0.9，5.877×0.3]＝3.211kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.211×1000/(2×60×80)＝1.003N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.519×9004/(100×9350×2560000)＝0.783mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.519×3004/(8×9350×2560000)＝0.191mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.877×0.9，0.393×5.877×0.9+5.877×0.3]＝6.046kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.344kN，R2＝6.046kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.519×0.9，0.393×4.519×0.9+4.519×0.3]＝4.649kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝2.908kN，R"2＝4.649kN六、主梁验算332 主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.314×106/5080＝61.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算332 主梁剪力图(kN)Vmax＝2.801kNτmax＝2Vmax/A=2×2.801×1000/489＝11.457N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.095mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.543kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.543kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算332 剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.8=166.671≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.056kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝27.12kN/m2)小梁验算q1＝max{1.626+(0.3-0.1)×0.35/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.35/2，(1-0.5)-0.35/2]/2×1，5.933+(0.3-0.1)×0.35/2}=5.968kN/m同上四～六计算过程，可得：332 R1＝0.519kN，R2＝11.495kN，R3＝0.519kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.8＝197.505，查表得，φ1＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.519+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.35/2)/2×0.9，11.495，0.519+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.35/2)/2×0.9]+0.056/1＝11.607kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11607.44/(0.186×489)+0.056×106/5080＝138.669N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.8＝197.437，查表得，φ2＝0.186立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(9.6-0.8)+Mw/lb＝max[0.519+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.35/2)/2×0.9，11.495，0.519+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.35/2)/2×0.9]+1.32+0.056/1＝12.871kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12871.307/(0.186×489)+0.056×106/5080＝152.564N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝11.648kN≤[N]＝30kN满足要求！332 梁LZ1-15侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称LZ1-15混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350×800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.8}＝min{29.868，19.2}＝19.2kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.8]＝min[29.87，19.2]＝19.2kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×19.2+1.4×4，1.35×19.2+1.4×0.7×4]＝0.9max[28.64，29.84]＝0.9×29.84＝332 26.856kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)300对拉螺栓水平向间距(mm)800结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，600设计简图如下：模板设计剖面图332 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×26.856＝26.856kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×26.856×0.22＝0.134kN·mσ＝Mmax/W＝0.134×106/37500＝3.581N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝5×19.2×2004/(384×10000×281250)=0.142mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=26.856×0.2＝5.371kN正常使用极限状态R"＝ql=19.2×0.2＝3.84kN332 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)100×50小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=5.371kN/mσ＝Mmax/W＝0.233×106/83333＝2.797N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算332 小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×1.64×1000/(2×50×100)＝0.492N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=3.84kN/mνmax＝0.159mm≤600/400=1.5mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝2.07kN正常使用极限状态R"max=1.48kN六、主梁验算332 主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：1、抗弯验算332 主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)q=1.035kN/mσ＝Mmax/W＝0.414×106/4490＝92.182N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)主梁悬挑梁部分剪力图(kN)332 τmax＝2Vmax/A=2×2.497×1000/424＝11.778N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=1.48kN/mν1max＝0.958mm≤800/400=2mmν2max＝0.689mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax＝9.134kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8332 可知对拉螺栓受力N＝0.95×9.134＝8.677kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！十九层行政俱乐部顶板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称行政俱乐部顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6.1新浇混凝土楼板边宽B(m)3.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75332 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)9.6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：332 模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)332 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4332 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256因[B/lb]取整-1＝[3600/900]取整-1＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：332 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.073×0.92+0.117×0.945×0.92＝0.176kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.097×0.92+0.213×3.15×0.9，0.1×0.097×0.92+0.175×3.15×0.9]＝0.61kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.176，0.61，0.791]＝0.791kN·m332 σ＝Mmax/W＝0.791×106/64000＝12.352N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.073×0.9+0.617×0.945×0.9＝1.104kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.097×0.9+0.675×3.15＝2.179kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.104，2.179，3.174]＝3.174kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×80×60)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.994×9004/(100×9350×2560000)＝0.184mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.081、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2332 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.138×0.9+1.2×0.567×0.9＝1.739kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.25＝0.426kNR＝max[Rmax，R1]＝1.739kN;正常使用极限状态按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.054×0.9＝1.043kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.25＝0.263kNR＝max[Rmax，R1]＝1.043kN;2、抗弯验算计算简图如下：332 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.464kN·mσ＝Mmax/W＝0.464×106/5080＝91.355N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.607kNτmax＝2Vmax/A=2×3.607×1000/489＝14.751N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算332 主梁变形图(mm)νmax＝0.506mm跨中νmax=0.506mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.442mm≤[ν]=250/250=1mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算332 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝4.499kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4498.562/(0.188×424)+0.046×106/4490＝66.664N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝4.742kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4741.562/(0.188×424)+0.046×106/4490＝69.712N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.499kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115332 立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.742/(1×0.1)＝47.416kPa≤fak＝115kPa满足要求！十五、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；332 d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.绑扎楼板钢筋前分段将柱子砼浇捣完成，以便高支模系统与柱子连接，提高整体稳定性；b.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；c.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；d.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。332 十六、高支模支撑系统附图（1）高支模附图一：立杆平面布置图332 332 332 (2)高支模附图二：剪刀撑及水平杆布置立面示意图层高≤1500332 （1）高支模附图五：（大于900的梁模板支撑示意图）三层梁KL3-30500×1200:平面图立面图梁侧模板设计剖面图四层梁WKL8400×2200：平面图立面图332 梁侧模板设计剖面图四层梁KL4-39750×1800：平面图立面图梁侧模板剖面示意图332 四层梁KL4-54500×1500：平面图立面图梁侧模板剖面示意图332 （1）高支模附图七：柱模板剖面示意图宴会厅柱KZ8b1000*800宴会厅KZ8800*800宴会厅KZ9(3)KZ3a1200*900宴会厅KZ6600*600门厅柱100*1000行政俱乐部KZ2700*700332 （5）支撑架与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接示意图：（6）双扣件示意图：332'