模板承重架专项施工方案

'&&&&&&&&&&&&&工程***********工程普通模板承重架专项施工方案***********股份有限公司***********公司2014年8月 &&&&&&&&&&&&&工程目录第一章工程概况2第一节工程简介2第二章编制依据2第一节编制说明2第二节编制依据2第三章施工部署2第一节施工安排2第二节物质准备2第三节劳动力准备2第四章施工计划2第一节材料准备计划2第二节材料要求2第三节机具准备计划2第四节施工进度计划2第五节劳动力计划2第五章施工工艺技术2第一节主要荷载和材料计算参数2第二节支架体系设计2第三节工艺流程2第四节施工方法2第六章检查与验收2第七章混凝土施工方案2第一节准备工作2第二节浇注方法2第三节砼浇注注意事项2第八章监测监控2第九章质量、安全保证措施2第一节质量保证措施2目录II &&&&&&&&&&&&&工程第二节安全组织保证措施2第三节安全技术保证措施2第十章应急预案2第一节目的2第二节应急救援机构2第三节应急救援工作程序2第四节应急救援物品2第五节现场事故应急处理2第十一章计算书2第一节板支撑系统2第二节梁模板支撑系统2第三节梁侧支撑体系2第四节柱模板验算2第五节墙模板验算2附图：附图一：地下室左半部分结构图；附图二：地下室右半部分结构图；附图三：地下室模板支撑系统立杆平面布置示意图；附图四：1-1剖面模板支撑系统搭设示意图；附图五：2-2剖面模板支撑系统搭设示意图；附图六：300*700梁模板支撑系统搭设示意图；附图七：400*800梁模板支撑系统搭设示意图；附图八：600*800梁模板支撑系统搭设示意图；附图九：600*1200梁模板支撑系统搭设示意图；附图十：600*1200梁砼分层浇捣示意图；附图十一：抱柱搭设示意图；附图十二：后浇带模板支撑系统搭设示意图；附图十三：800*800柱子模板搭设示意图；附图十四：1200*1200柱子模板搭设示意图；附图十五：700mm厚外墙模板搭设示意图；目录II &&&&&&&&&&&&&工程第一章工程概况第一节工程简介1、工程名称：***********工程。2、建设地点：***********。3、建设单位：***********。4、设计单位：***********。5、勘察单位：***********有限公司。6、监理单位：***********有限公司。5、建设规模：***********工程包括1*地块别墅区、2*地块洋房区、3*、4*地块高层区和5*地块商业区组成，总建筑面积约57万m2，地下机动车库为地下一层。其中5*地块地基为人工挖孔灌注桩，承台式基础。建筑面积为131797m2，地上建筑面积为108248m2，地下建筑面积为23549m2。由1栋办公楼、1栋公寓楼、1栋商场和地下机动车库4个单位工程组成。办公楼高度为97.6米，层数为25层，公寓楼高度为96.4米，层数为26层，商场高度为21.0米，层数为4层。办公楼、公寓楼底板顶面标高-5.0m，地下机动车库底板标高为-4.1m。第二节验算梁板情况本工程梁板类型、规格较多，所以本方案将选取较为典型的几种梁板进行验算，其他梁板将参照典型梁板支撑参数进行模板承重架的搭设。本方案选取的典型板、梁基本情况如下表：验算板、梁基本情况表表1-1板：130mm商业裙楼，标高：15.750m，轴线：2-6～2-7轴交2-G～2-H轴，柱网尺寸:8.4m×8.4m。计算高度5.10m板：180mm地下室，标高：-0.05m，轴线：3-13～3-14轴交3-C～3-D轴,柱网尺寸:8.4m×8.4m。计算高度4.05m梁：300×700地下室,标高：-0.05m，轴线：3-7～3-8轴交3-L轴往南偏2800mm，WKL59(1)，跨度：8.4m。计算高度4.05m梁：400×800地下室,标高：20.9m，轴线：3-9轴交3-C～3-D轴，KL18a(10)，跨度：8.4m。计算高度4.05m117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程梁：600×800商业裙楼，标高：20.9m，轴线：3-14～3-16轴交3-D，WKL10(3)，跨度：16.8m。计算高度5.15m梁：600×1200商业裙楼，标高：20.9m，轴线：2-7轴交2-F轴,WKL14(3B)，跨度：6.7m。计算高度5.15m117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第二章编制依据第一节编制说明本施工方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是符合工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则。第二节编制依据1、《木结构设计规范》（GB50005-2003）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）（2011版）6、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）7、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）8、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）9、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）10、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）11、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59--2011）12、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80--1991）13、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）14、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》【建质[2009]87号文】15、建设工程安全生产管理条例16、其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料17、本工程施工图纸18、本工程施工组织设计117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第三章施工部署第一节施工安排该工程施工方案以土建工程为主，在保证工程施工质量、安全的前提下，首要的工作就是保证施工进度，确保工期要求。为此不仅要按计划投入人力、物力、机具，而且要积极创造一切可以利用的施工作业面。1、人力：我公司对该工程项目的施工指导思想是充分发挥本公司的管理优势，实行公司和工地两级管理模式，选派业务熟练，经验丰富的项目经理、技术人员及专业班组，开工前邀请权威性高级工程师进行组织、培训学习，按要求配备各线人员。做到高标准、严要求，认真贯彻“百年大计，质量第一”的方针和政策。2、物力：针对该工程所采用的材料、机械及施工进度计划，做好机械、原材料、半成品的采购及跟踪落实，保持材料、机械准时到位。3、技术管理：对各分部分项工程实行“样板先行”，框架施工时以样板层、段，以点带动全面。第二节物质准备1、建筑材料的准备（1）据施工方案中的施工进度计划和施工预算中的工料分析，编制工程所需的材料用量计划，作好备料、供料和确定仓库、堆放场面积及运输的计划。（2）根据材料需用量计划，做好材料的申请、订货和采购工作，使计划得到落实。（3）组织材料按计划进场，并作好保管工作2、施工机械设备的准备（1）根据施工组织设计中确定的施工方法、施工机具、设备的要求和数据以及施工进度的安排，编制施工机具设备需用量计划。（2）组织施工机具设备需用量计划的落实，确保按期进场。第三节劳动力准备根据施工部署中确定的组织机构，在公司管理技术骨干中抽调高素质人员建立项目施工管理层，同时配置技术熟练能打硬仗的施工作业队伍进行该工程的施工。并认真做好以下工作：1、根据该工程的特点和施工进度计划的要求，确定各施工阶段的劳动力使用计划。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程2、对工人进行必要的质量、安全和法制等思想教育，使工人树立“质量第一，安全第一”的正确思想；遵守有关质量和安全的技术法规；遵守地区的施工法规。3、生活后勤保障工作：在大批施工人员进场前，必须做好后勤工作的安排，对职工的衣、食、住、行、医等应予全面考虑，并认真落实，以便充分调动职工的生产积极性，并教育职工遵守地方治安法规。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第四章施工计划第一节材料准备计划本工程所需模板、木方及其他周转材料计划如下表：主要周转材料计划表表4-1序号材料数量备注1模板30000m218厚覆面木胶合板2木方500m360×80mm3普通钢管800tΦ48×3.54扣件30000个直角扣件、对接扣件、旋转扣件5顶托10000只6底座10000只第二节材料要求1、钢材的选用(1)钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。(2)钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48×3.5钢管。(4)钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定1)应有产品质量合格证；2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定；3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；5)钢管必须涂有防锈漆。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程(5)旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1)表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；3)钢管上严禁打孔。(6)钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。(7)钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。(8)扣件的验收应符合下列规定1)新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2)旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3)新、旧扣件均应进行防锈处理；4)支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N·m时，不得发生破坏。(9)连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。(10)连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782。2、木材的选用(1)模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。(3)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程1)制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)板材和规格材，不应大于20%；3)受拉构件的连接板，不应大于18%；4)连接件，不应大于15%。3、木胶合模板板材的选用(1)胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。(2)各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第三节机具准备计划机具准备计划表表4-2序号仪器设备名称规格型号单位数量备注1经纬仪J2台2测量及垂直控制2自动安平水准仪DS3台2测量及垂直控制3全站仪ZL台1测量控制4精密水准仪Ni005A台2施工水准测量5激光垂直仪DJ2台1垂直度测量6线锤3-10kg只15垂直度测量7钢卷尺50M/5M支10/20测量及水平控制8游标尺125-150mm支2钢管进场检测9坍落度筒套4检测混凝土坍落度10水平尺500-600mm支10质量检验11对讲机对6通讯12回弹仪只2柱、梁混凝土强度检测用117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程13扭矩扳手只4扣件拧紧度检测第四节施工进度计划本工程结构复杂，要求高、进度紧。根据施工进度流程和现场劳动力安排，从支模架搭设、木工制作、钢筋绑扎、混凝土浇筑与养护到支模架拆除，整个时间大致45天。施工进度计划如下：施工进度计划表表4-3序号区域开始时间结束时间持续时间1234第五节劳动力计划劳动力计划表表4-5序号工种人数备注1架子工30支模架搭设与拆除2木工120木工制作3钢筋工100钢筋绑扎4混凝土工25混凝土浇筑与养护5其它20文明施工117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第五章施工工艺技术第一节主要荷载和材料计算参数1、主要荷载取值如下：主要荷载取值表表5-1荷载名称梁、板模板板钢筋自重梁钢筋自重新浇混凝土取值0.5kN/m21.1kN/m21.5kN/m224kN/m3荷载名称施工人员及设备振捣混凝土取值2.5kN/m22.0kN/m22、主要材料计算参数如下：主要材料计算参数表表5-2材料名称胶合板方木钢管对拉螺栓规格说明mm18mm（计算按实测15mm计算）60×80规格（计算按实测55×75取值）Φ48×3.5（计算时按实测取Φ48×3.0）M12截面惯性矩mm4/19.336×1051.078×105/截面模量mm3/5.156×1044.49×103/弹性模量N/mm271009350206000/抗弯强度N/mm22115.44205抗拉力12.9KN抗剪强度N/mm21.78125第二节支架体系设计板支架体系设计主要参数表表5-3验算典型截面板相同搭设参数的板计算高度主要搭设参数180mm150mm4.05m立杆步距h取1.8m，立杆纵距la取0.90m，横距lb取0.90m。立杆伸出顶层水平杆长度a（mm）取300；小梁规格为60×80木楞（计算按55×75考虑），间距250mm；主梁及立柱为φ48×3.5钢管（计算按φ48×3.0考虑），承重架采用可调托座类型，可调托座内主梁根数为1根。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程130mm120mm110mm5.10m立杆步距h取1.8m，立杆纵距la取1.0m，横距lb取1.0m。立杆伸出顶层水平杆长度a（mm）取200；小梁规格为60×80木楞（计算按55×75考虑），间距250mm；主梁及立柱为φ48×3.5钢管（计算按φ48×3.0考虑），承重架采用可调托座类型，可调托座内主梁根数为1根。梁支架体系设计主要参数表表5-4验算典型截面梁搭设高度相同搭设参数的梁主要搭设参数底模系统侧模系统300×7004.05m150×300150×700200×300200×400200×450200×600200×650250×450250×500250×550250×600250×650250×750300×500300×600300×650350×600立杆沿梁跨度方向间距为900mm（同板间距），梁两侧立柱间距700mm，立杆步距1.8m；梁底附加主楞一根，梁底支撑小梁根数为3，立杆伸出顶层水平杆长度a（mm）取300；小梁规格为60×80木楞（计算按55×75考虑）；主楞及立柱为Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0考虑），承重架采用可调托座类型，可调托座内主梁根数为1根。梁侧模板不设置穿梁螺栓，采用步步紧。次楞为60×80方木（计算按55×65考虑），3根，水平布置。主楞为60×80方木（计算按55×75考虑），垂直布置,两根合并，间距600mm。400×8004.00m300×750300×800300×900300×950350×700350×750350×800350×900400×600400×700400×750450×700立杆沿梁跨度方向间距为900mm（同板间距），梁两侧立柱间距800mm，立杆步距1.8m；梁底附加主楞二根，梁底支撑小梁根数为4，立杆伸出顶层水平杆长度a（mm）取300；小梁规格为60×80木楞（计算按55×75考虑）；主楞及立柱为Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0考虑），承重架采用可调托座类型，可调托座内主梁根数为1根。梁侧模板设置Φ12穿梁螺栓1道，距离梁底为400，次楞为60×80方木（计算按55×75考虑），4根，水平布置。主楞为60×80方木（计算按55×75考虑），垂直布，间距600，对拉螺栓间距600。（其中梁高小于等于700的梁，不设置Φ12穿梁螺栓。）117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程600×8005.15m350×950400×850400×900450×800450×950500×700500×750500×800500×900500×950550×700550×750550×800600×750立杆沿梁跨度方向间距为1000mm（同板间距），梁两侧立柱间距1000mm，立杆步距1.8m；梁底附加立柱1根，梁底支撑小梁根数为5，立杆伸出顶层水平杆长度a（mm）取300；小梁规格为60×80木楞（计算按55×75考虑）；主楞及立柱为Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0考虑），承重架采用可调托座类型，可调托座内主梁根数为2根。梁侧模板设置Φ12穿梁螺栓1道，距离梁底为400，次楞为60×80方木（计算按55×75考虑），4根，水平布置。主楞为60×80方木（计算按55×75考虑），垂直布，间距600，对拉螺栓间距600。（其中梁高小于等于700的梁，不设置Φ12穿梁螺栓。）600×12005.15m350×1150350×1350400×1000400×1200500×1000500×1200550×950550×1000550×1200550×1300600×1000立杆沿梁跨度方向间距为1000mm（同板间距），梁两侧立柱间距1000mm，立杆步距1.8m；梁底附加立柱1根，梁底支撑小梁根数为5，立杆伸出顶层水平杆长度a（mm）取300；小梁规格为60×80木楞（计算按55×75考虑）；主楞及立柱为Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0考虑），承重架采用可调托座类型，可调托座内主梁根数为2根。梁侧模板设置Φ12穿梁螺栓3道，距离梁底分别为200、600、900，次楞为60×80方木（计算按55×75考虑），8根，水平布置。主楞为60×80方木（计算按55×75考虑），垂直布置，间距600，对拉螺栓间距600。（其中梁高小于等于1000的梁，设置Φ12穿梁螺栓2道，距离梁底分别为200、600，次楞7根。）柱支架体系设计主要参数表表5-4验算典型截面柱计算高度相同搭设参数的柱主要搭设参数800*8004.95m500×500600×600700×700600×700小梁材料：60×80方木（计算按55×75考虑），柱长边小梁根数4根，柱短边小梁根数4根。柱箍材料：Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0考虑），柱箍合并根数2根，柱箍间距500mm，最低处柱箍距楼面距离200mm。对拉螺栓为M12型，柱长边对拉螺栓为3根，柱短边对啦螺栓为3根，螺栓按均分方式布置，对拉螺栓竖向距离为500mm，扣件采用3形26型。1200*12004.95m900*9001000*10001100*1100小梁材料：60×80方木（计算按55×75考虑），柱长边小梁根数6根，柱短边小梁根数6根。柱箍材料：Φ48×3.5钢管（计算按Φ48×3.0考虑），柱箍合并根数2根，柱箍间距500mm，最低处柱箍距楼面距离200mm。对拉螺栓为M12型，柱长边对拉螺栓为4根，柱短边对啦螺栓为4根，螺栓按均分方式布置，对拉螺栓竖向距离为500mm，扣件采用3形26型。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程墙支架体系设计主要参数表表5-5验算典型截面墙计算高度相同搭设参数的柱主要搭设参数7004.95m600550450400300250200小梁材料：60×80方木（计算按55×75考虑），小梁间距200，小梁一端悬臂长度为200，竖直方向布置。主梁材料：Φ48×3.5mm钢管（计算按Φ48×3.0考虑），主梁合并根数2根，主梁间距500mm。对拉螺栓为M12型，竖向距离为500mm，横向距离为400。第三节工艺流程1、板扣件搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。2、梁扣件弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。3、梁侧安装梁一侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检。第四节施工方法1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前。3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用梁侧模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、一般规定117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：图5-1梁、板的立柱纵横间距示意图(10)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程6、立柱及其他杆件（1）搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：图5-2立杆搭接要求示意图（2）严禁将上段的钢管立杆与下端钢管立杆错开固定在水平拉杆上。（3）立柱上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.3m。图5-3立柱顶端螺杆伸出顶层水平杆长度示意图7、水平拉杆(1)每步纵横向水平杆必须拉通；(2)水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程图5-4水平对接接头位置要求示意图8、剪刀撑（1）本工程模板承重架设置水平、竖向剪刀撑。1）模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔5m-8m设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；2）在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑。3）设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。（2）剪刀撑的构造还应符合下列规定：1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根；2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。9、周边拉结1)竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)超限支模架应与达到一定强度的主体结构拉结，在竖向，每步设置一道，在水平向，不超过2m设置一道；3)用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。图5-8抱柱连接示意图117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第六章检查与验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、进入现场的构配件应具备以下证明资料：（1）主要构配件应有产品标示及产品质量合格证；（2）供应商应配套提供钢管、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。3、构配件进场应重点检查以下部位质量：（1）钢管壁厚、焊接质量、外观质量；（2）可调底座和可调拖撑材质及丝杠直径、与螺母配合间隙等。4、支撑架搭设过程中，应随时进行检查，及时解决存在的结构缺陷。5、支撑架验收时，应具备下列技术文件：（1）专项施工方案及变更文件；（2）安全技术交底文件：（3）周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录；（4）搭设的施工记录和记录安全检查记录。6、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。7、模板支撑架浇筑混凝土时，应由专人全过程监督。8、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。9、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。10、加强对支模构件的施工管理，对同种材料不同规格的构件，应分类挂牌堆放。11、项目经理、项目技术负责人和相关人员，公司工程管理相关人员以及监理工程师应参加模板支架的验收。12、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。13、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。扭力矩40~65N·m。其余按总数的0.4%抽样，拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程14、模板支架验收后应形成记录，记录表式见表6-1。模板支架验收记录表表6-1项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步距+50mm立杆垂直度≤0.75%且≯60mm扣件拧紧40—65N·m立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度＞4ｍ)其他施工单位检查结论结论：检查日期：年月日检查人员：项目技术负责人：项目经理：监理单位验收结论结论：验收日期：年月日专业监理工程师：总监理工程师：117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第七章混凝土施工方案第一节准备工作1、隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方可出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息，确保砼浇筑正常进行。所有与混凝土浇筑有关的人、材、机均落实到位，掌握天气变化情况。2、开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查坍落度。3、砼浇筑前汽车泵的停靠位置和输送半径应经过计算，泵车停靠处，应场地平整、坚实，具有重车行走条件。在混凝土泵车的作业范围内，不得有碍阻物、高压电线，同时要有防范高空坠物的措施。4、本工程在汽车泵停靠点作业半径范围内的混凝土浇捣采用汽车泵，作业半径范围之外的采用固定泵，混凝土浇捣时严格控制出料口到浇捣面的距离不得超过1.2m及布料的均匀度。5、采用固定泵作业时，固定泵布设路线沿梁跨度方向，且将固定泵固定在采用短钢管搭设的架子上，严禁直接将固定泵布设在梁板上。第二节浇注方法1、以后浇带为界划分为不同分区，每个分区以中心分为两个浇筑点。2、本工程预拌混凝土由大型搅拌站用搅拌车运送到场，场内设置两台砼泵，由泵机输送到操作工作面，并利用布料机作为混凝土辅助运输工具。3、柱、墙模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱墙混凝土（浇至梁底-30mm），然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板混凝土。4、若梁、板同时浇筑，浇筑方法应由中部向四周对称推进，既先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。5、梁高超过1000mm时，混凝土浇筑采用全面分层赶浆法施工，每层浇筑厚度为400mm。当已浇筑的下层混凝土尚未凝结时，即开始浇筑第二层，如此逐层进行直至浇筑完成。板分层浇筑高度不超高400mm，振动棒的操作做到快插慢拔，每点振捣时间约20~30s117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程，确保混凝土表面不再明显下沉和出现气泡，并且表面溢出浆为止。对于分层部位，振动棒应插入下层5~10mm左右，以消除两层之间的接缝。此外，梁底及梁侧部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。6、施工时按对称由中间向两端推进浇捣，事先根据浇捣混凝土的时间间隔和混凝土供应情况设计施工缝的留设位置。相邻跨梁板混凝土应对称浇筑，循序渐进。混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。第三节砼浇注注意事项1、在浇筑前，必须经总监理工程师及项目部检验合格后才能浇注。必须支撑牢固、稳定、不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。2、浇筑时，无关人员不得在模板下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。3、浇筑过程中，应均匀浇捣，派专人监管，防止混凝土超高堆置。4、浇筑过程中、应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇注人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施。5、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对可能出现的超过最大荷载的要有相应的控制措施，钢筋等材料不能再支架上方集中堆放。6、为防止支模架因超载而影响安全施工，要求施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送和砂浆的输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备。7、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46—2005)的有关规定执行。8、浇筑完毕的混凝土应及时进行浇水覆盖养护，养护时间不得少于7天。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第八章监测监控1、监测措施采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，观测点宜设置在后浇带一侧的立杆上。固定观测标准点在砼楼板上设置，宜采用钢钉或钢筋头预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。3、监测过程混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时停止混凝土浇捣并解决。4、仪器设备配置：仪器设备配置表表8-1名称规格数量精度电子经纬仪J22精密水准仪Ni005A2±2”全站仪一台ZL1±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪DS32千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ-22h/40000对讲机6检测板手25、监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；（2）连墙件是否松动；（3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；（4）施工过程中是否有超载现象；117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程（5）安全防护措施是否符合规范要求；（6）支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（1）本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第九章质量、安全保证措施第一节质量保证措施1、严格控制拆模时间，模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由专业工长和项目技术负责人签字后报送监理审批方可生效执行。2、模板存放场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在已组拼的模板上堆放分散模板和配件。3、工作面己安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面己安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。4、墙体模板拆除时先拆除斜撑，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板。以免模板变形。5、楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。模板拆除时混凝土强度必须满足要求。6、方木堆放应整齐，按规格码放，下面垫上旧方木，下雨天要用塑料布盖上。由于胶合模板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，铺垫方木，下雨时，要及时覆盖，防止受潮。7、涂刷脱模剂应在木工作业场地进行，严禁在模板安装完毕后涂刷，防止污染钢筋。8、为保证结构位置断面准确，梁身平直，支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线，故安装时带通线安装，放好支撑块。9、为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。10、浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况及剪力撑、山形卡等。随时发现问题随时解决，消险隐患。11、模拆除后，立即包上护角，并进行养护。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第二节安全组织保证措施图9-1安全保证体系第三节安全技术保证措施1、模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。4、距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；5、模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。6、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。7、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。8、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。大雨后上架作业应有防滑措施（系好安全带）。9、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。10、超高柱泵送混凝土浇捣时应控制浇捣速度不大于4.2m/h，严禁一次浇灌到顶。11、工地临时用电线路的搭设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。12、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。13、在模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第十章应急预案第一节目的提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。第二节应急救援机构为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。安全事故紧急救援领导小组名单：应急领导小组名单表10-1姓名职务应急职务联系电话各成员职责：组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。紧急救援电话：火警：119急救：120报警：110通信联系方式在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第三节应急救援工作程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。4、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查5、项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。第四节应急救援物品1、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机、空压机及切割机等。2、应急救缓药品（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。第五节现场事故应急处理1、高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。2、触电事故应急救援预案（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。（3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。3、机械伤害应急救援预案（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼报警。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即就近送往医院。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。4、模板、脚手架坍塌（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先报警，然后进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。（2）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应做好救助车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。3）伤口止血且使用止血带。4）切忌对压伤进行热敷或按摩。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。5、消防事故应急救援预案（1）为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：（2）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！”，并拨打119报警；（3）现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；（4）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（5）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（6）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（7）接到报警后，项目部立即通知抢救组、疏散组、保卫组等人员到达现场组织抢救；（8）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（9）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；（10）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；（11）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（12）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；（13）如电器起火应首先切断电源再组织扑救；（14）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；（15）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；（16）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程（17）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；（18）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；（19）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；（20）事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。6、高温中暑的应急将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程第十一章计算书第一节板支撑系统1.1B=130mm一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2=130新浇混凝土楼板板厚(mm)130新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)8.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)5.1立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×1=6.782kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.782×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝21N/mm2117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.13)×1=3.363kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.363×2004/(384×7100×281250)＝0.035mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)55×75小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)51.56小梁截面惯性矩I(cm4)193.36因[B/lb]取整＝[8400/1000]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.4kN/m因此，q1静＝117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)×0.2＝0.77kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.77×12+0.121×0.63×12＝0.159kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×12+0.21×3.15×1，0.107×0.065×12+0.181×3.15×1]＝0.666kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.4×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.159，0.666，0.315]＝0.666kN·mσ＝Mmax/W＝0.666×106/51560＝12.926N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.77×1+0.62×0.63×1＝0.858kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×1+0.681×3.15＝2.184kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.4×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.858，2.184，3.156]＝3.156kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×75×55)＝1.148N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.2＝0.713kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.713×10004/(100×9350×1933600)＝0.249mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.191kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.2＝0.813kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.2=0.753kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.813×1+1.223×0.378×1＝1.391kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.191×0.1＝0.119kNR＝max[Rmax，R1]＝1.391kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.753×1＝0.86kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.753×0.1＝0.075kNR＝max[Rmax，R1]＝0.86kN;2、抗弯验算计算简图如下：117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.712kN·mσ＝Mmax/W＝0.712×106/4490＝158.653N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.051kNτmax＝2Vmax/A=2×4.051×1000/424＝19.107N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.094mm跨中νmax=1.094mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.35mm≤[ν]=100/250=0.4mm117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.496Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×1×1.82/10＝0.066kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.066/1＝5.543kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5543.037/(0.496×424)+0.066×106/4490＝41.087N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝5.543kN≤[N]＝30kN满足要求！1.2B=180一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1=180新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)8.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)4.05立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1=8.137kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.137×0.252/8，0.108×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.198kN·mσ＝Mmax/W＝0.198×106/37500＝5.272N/mm2≤[f]＝21N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.618kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.618×2504/(384×7100×281250)＝0.118mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)55×75小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)51.56117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程小梁截面惯性矩I(cm4)193.36因[B/lb]取整＝[8400/900]取整＝9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.088kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.25＝1.301kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.788kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.301×0.92+0.121×0.788×0.92＝0.19kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.081×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.081×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.088×0.12/2，0.081×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·m117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.19，0.6，0.315]＝0.6kN·mσ＝Mmax/W＝0.6×106/51560＝11.645N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.301×0.9+0.62×0.788×0.9＝1.15kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.081×0.9+0.681×3.15＝2.189kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.088×0.1，0.081×0.1+3.15]＝3.158kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.15，2.189，3.158]＝3.158kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.158×1000/(2×75×55)＝1.148N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.25＝1.204kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.204×9004/(100×9350×1933600)＝0.276mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.855kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.25＝1.524kN/m117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.472kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.25=1.254kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.524×0.9+1.223×0.472×0.9＝2.088kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.855×0.1＝0.185kNR＝max[Rmax，R1]＝2.088kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.254×0.9＝1.291kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.254×0.1＝0.125kNR＝max[Rmax，R1]＝1.291kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.685kN·mσ＝Mmax/W＝0.685×106/4490＝152.526N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程主梁剪力图(kN)Vmax＝4.558kNτmax＝2Vmax/A=2×4.558×1000/424＝21.498N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.882mm跨中νmax=0.882mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.322mm≤[ν]=100/250=0.4mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.496f=N/(φA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.18)+1.4×1,1.35×(0.75+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1]×0.9×0.9×1000/(0.496×424)=5.899×1000/210.304=28.05N/mm2≤[f]=205N/mm2117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝5.899kN≤[N]＝30kN满足要求！第二节梁模板支撑系统2.1L1:300*700一、工程属性新浇混凝土梁名称L156(14)新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×700新浇混凝土结构层高(m)4.05梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)700步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)350梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：平面图117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.809kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程q2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×23.573×0.152＝0.066kN·mσ＝Mmax/W＝0.066×106/37500＝1.768N/mm2≤[f]＝21N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×17.95×1504/(100×7100×281250)＝0.024mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×21.809×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.342kNR2=1.25q1l=1.25×23.573×0.15＝4.42kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×17.95×0.15＝1.01kNR2"=1.25q2l=1.25×17.95×0.15＝3.366kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)55×75小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)51.56小梁截面惯性矩I(cm4)193.36为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程q1＝max{1.342+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.35-0.3/2，(0.7-0.35)-0.3/2]/2×1，4.42+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=4.456kN/mq2＝max[1.01+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.35-0.3/2，(0.7-0.35)-0.3/2]/2×1，3.366+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.396kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.456×0.452，0.5×4.456×0.12]＝0.097kN·mσ＝Mmax/W＝0.097×106/51560＝1.873N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.456×0.45，4.456×0.1]＝1.217kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.217×1000/(2×55×75)＝0.443N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.396×4504/(100×9350×1933600)＝0.049mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.396×1004/(8×9350×1933600)＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.456×0.45，0.393×4.456×0.45+4.456×0.1]＝2.292kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.28kN，R2＝2.292kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.396×0.45，0.393×3.396×0.45+3.396×0.1]＝1.747kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝1.109kN，R"2＝1.747kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.657×106/4490＝146.404N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.426kNτmax＝2Vmax/A=2×2.426×1000/424＝11.443N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.108mm≤[ν]＝l/250＝700/250＝2.8mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝2.426kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.426kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：R＝max[R1，R2]=2.426kN，R"＝max[R1"，R2"]＝1.983kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.373×106/4490＝83.038N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝3.254kNτmax＝2Vmax/A=2×3.254×1000/424＝15.351N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.719mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、扣件计算R＝5.34kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝5.34kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.496立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(4.05-0.7)＝max[5.34+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.35-0.3/2)/2×0.9，5.34+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.7-0.35-0.3/2)/2×0.9]+0.502＝9.447kNf＝N/(φA)＝9.447×103/(0.496×424)＝44.92N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程2.2L2:400X800一、工程属性新浇混凝土梁名称KL18a(10)新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×800新浇混凝土结构层高(m)4.05梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：平面图117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.672kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×24.908×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.048kN·mσ＝Mmax/W＝0.048×106/37500＝1.279N/mm2≤[f]＝21N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×133.3334/(100×7100×281250)＝0.022mm≤[ν]＝l/250＝133.333/250＝0.533mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×24.908×0.133+0.45×1.764×0.133＝1.434kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×24.908×0.133+1.2×1.764×0.133＝3.935kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×20.5×0.133＝1.093kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×20.5×0.133＝3.007kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)55×75小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)51.56小梁截面惯性矩I(cm4)193.36为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程q1＝max{1.434+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.8-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，3.935+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=3.968kN/mq2＝max[1.093+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，3.007+(0.3-0.1)×0.4/3]＝3.033kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.968×0.32，0.5×3.968×0.12]＝0.038kN·mσ＝Mmax/W＝0.038×106/51560＝0.741N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.968×0.3，3.968×0.1]＝0.723kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.723×1000/(2×55×75)＝0.263N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.033×3004/(100×9350×1933600)＝0.009mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.033×1004/(8×9350×1933600)＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！4、支座反力计算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.968×0.3，0.393×3.968×0.3+3.968×0.1]＝1.361kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝0.904kN，R2＝R3＝1.361kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.033×0.3，0.393×3.033×0.3+3.033×0.1]＝1.04kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"4＝0.787kN，R"2＝R"3＝1.04kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.635×106/4490＝141.387N/mm2≤[f]=205N/mm2117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.265kNτmax＝2Vmax/A=2×2.265×1000/424＝10.684N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.48mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝2.265kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝2.265kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：R＝max[R1，R2]=2.265kN，R"＝max[R1"，R2"]＝1.827kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.574×106/4490＝127.863N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝3.892kNτmax＝2Vmax/A=2×3.892×1000/424＝18.359N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝1.092mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、扣件计算R＝7.604kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝7.604kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.496立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(4.05-0.8)＝max[7.604+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.4-0.4/2)/2×0.9，7.604+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.9]+0.488＝11.696kNf＝N/(φA)＝11.696×103/(0.496×424)＝55.616N/mm2≤[f]＝205N/mm2117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程满足要求！2.3L3:600X800一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL10(3)新浇混凝土梁计算跨度(m)16.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×800新浇混凝土结构层高(m)5.15梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.15风压高度变化系数μz0.75风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1800117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：平面图117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.672kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程24.908kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×24.908×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.065kN·mσ＝Mmax/W＝0.065×106/37500＝1.727N/mm2≤[f]＝21N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×20.5×1504/(100×7100×281250)＝0.033mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×24.908×0.15+0.446×1.764×0.15＝1.586kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×24.908×0.15+1.223×1.764×0.15＝4.594kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×24.908×0.15+1.142×1.764×0.15＝3.769kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×20.5×0.15＝1.208kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×20.5×0.15＝3.515kNR3"=0.928q2l=0.928×20.5×0.15＝2.854kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)55×75小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)51.56117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程小梁截面惯性矩I(cm4)193.36为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.586+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(0.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，4.594+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=4.63kN/mq2＝max[1.208+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，3.515+(0.3-0.1)×0.6/4]＝3.545kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×4.63×12，0.5×4.63×0.12]＝0.495kN·mσ＝Mmax/W＝0.495×106/51560＝9.609N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×4.63×1，4.63×0.1]＝2.811kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.811×1000/(2×55×75)＝1.022N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×3.545×10004/(100×9350×1933600)＝1.239mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.545×1004/(8×9350×1933600)＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×4.63×1，0.393×4.63×1+4.63×0.1]＝5.293kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.049kN，R2＝R4＝5.293kN，R3＝4.35kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.545×1，0.393×3.545×1+3.545×0.1]＝4.052kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝2.617kN，R"2＝R"4＝4.052kN，R"3＝3.303kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.364×106/4490＝81.11N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.19kNτmax＝2Vmax/A=2×3.19×1000/424＝15.048N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.131mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.96kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.96kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4961、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.15×1×1.82/10＝0.055kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.408kN/m2)小梁验算q1＝max{1.457+(0.3-0.1)×0.6/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，4.212+(0.3-0.1)×0.6/4}=4.242kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.842kN，R2＝15.82kN，R3＝1.842kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(5.15-0.8)+Mw/lb＝117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程max[1.842+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6/2)/2×1，15.82，1.842+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.6/2)/2×1]+0.653+0.055/1＝16.528kNf＝N/(φA)+Mw/W＝16527.948/(0.496×424)+0.055×106/4490＝90.865N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×2＝17.111kN≤[N]＝30kN满足要求！2.4L4600*1200一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL14(3B)新浇混凝土梁计算跨度(m)6.7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1200新浇混凝土结构层高(m)5.15梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.11对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.15风压高度变化系数μz0.75风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程平面图117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.064kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.095kN·mσ＝Mmax/W＝0.095×106/37500＝2.523N/mm2≤[f]＝21N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1504/(100×7100×281250)＝0.049mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×37.3×0.15+0.446×1.764×0.15＝2.317kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×37.3×0.15+1.223×1.764×0.15＝6.719kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×37.3×0.15+1.142×1.764×0.15＝5.494kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×30.7×0.15＝1.81kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×30.7×0.15＝5.264kNR3"=0.928q2l=0.928×30.7×0.15＝4.273kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)55×75小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)51.56小梁截面惯性矩I(cm4)193.36为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程max{2.317+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.2-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，6.719+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=6.755kN/mq2＝max[1.81+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，5.264+(0.3-0.1)×0.6/4]＝5.294kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.755×12，0.5×6.755×0.12]＝0.723kN·mσ＝Mmax/W＝0.723×106/51560＝14.019N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.755×1，6.755×0.1]＝4.1kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.1×1000/(2×55×75)＝1.491N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.294×10004/(100×9350×1933600)＝1.85mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.294×1004/(8×9350×1933600)＝0.004mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.755×1，0.393×6.755×1+6.755×0.1]＝7.721kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝4.161kN，R2＝R4＝7.721kN，R3＝6.322kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.294×1，117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程0.393×5.294×1+5.294×0.1]＝6.05kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝3.582kN，R"2＝R"4＝6.05kN，R"3＝4.926kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.519×106/4490＝115.682N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程主梁剪力图(kN)Vmax＝4.574kNτmax＝2Vmax/A=2×4.574×1000/424＝21.575N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.187mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝2.736kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.736kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.4961、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.15×1×1.82/10＝0.055kN·m2、稳定性计算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.424kN/m2)小梁验算q1＝max{2.106+(0.3-0.1)×0.6/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，6.101+(0.3-0.1)×0.6/4}=6.131kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝2.545kN，R2＝22.528kN，R3＝2.545kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(5.15-1.2)+Mw/lb＝max[2.545+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6/2)/2×1，22.528，2.545+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.6/2)/2×1]+0.592+0.055/1＝23.176kNf＝N/(φA)+Mw/W＝23175.788/(0.496×424)+0.055×106/4490＝122.476N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×2＝24.618kN≤[N]＝30kN满足要求！第三节梁侧支撑体系3.1L1:300*700一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×700117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×0.7}＝min{34.348，16.8}＝16.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×0.7]＝min[34.35，16.8]＝16.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×16.8+1.4×4，1.35×16.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[25.76，26.6]＝0.9×26.6＝23.94kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝16.8kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程支撑距梁底距离依次为0，520设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×23.94＝23.94kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×16.8×1＝20.412kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.262＝0.202kN·mσ＝Mmax/W＝0.202×106/37500＝5.394N/mm2≤[f]＝21N/mm2117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×16.8＝16.8kN/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×16.8×2604/(100×7100×281250)＝0.2mm≤260/400=0.65mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.25×q1×l左＝1.25×23.94×0.26＝7.78kN正常使用极限状态R"max＝1.25×l左×q＝1.25×0.26×16.8＝5.46kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)75×55小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)51.562小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)193.359计算简图如下：跨中段计算简图117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝7.78kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.78×0.62，0.5×7.78×0.32]=0.35kN·mσ＝Mmax/W＝0.35×106/51562＝6.79N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.78×0.6，7.78×0.3]=2.801kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.801×1000/(2×55×75)＝1.019N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝5.46kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.46×6004/(100×9350×1933590)＝0.265mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=5.46×3004/(8×9350×1933590)=0.306mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×7.78×0.6，0.4×7.78×0.6+7.78×0.3]＝5.135kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×5.46×0.6，0.4×5.46×0.6+5.46×0.3]＝3.604kN六、主梁验算主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型方木主梁材料规格(mm)55×75主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)9350主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78主梁截面惯性矩I(cm4)193.359主梁截面抵抗矩W(cm3)51.562因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.789kN，R2＝2.568kN，R3＝0.789kN正常使用极限状态：R"1＝0.541kN，R"2＝1.802kN，R"3＝0.541kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.334×106/51562=6.475N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.073×1000/(2×75×55)＝0.754N/mm2≤[τ]=1.78117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.416mm≤520/400＝1.3mm满足要求！3.2L2:400*800一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×0.8}＝min{34.348，19.2}＝19.2kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×0.8]＝min[34.35，19.2]＝19.2kN/m2117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×19.2+1.4×4，1.35×19.2+1.4×0.7×4]＝0.9max[28.64，29.84]＝0.9×29.84＝26.856kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，400设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×26.856＝26.856kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×19.2×1＝23.328kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×23.328×0.2072+0.117×3.528×0.2072＝0.117kN·mσ＝Mmax/W＝0.117×106/37500＝3.127N/mm2≤[f]＝21N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×206.6674/(100×7100×281250)＝0.119mm≤206.667/400=0.517mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×23.328×0.207+1.2×3.528×0.207＝6.178kN正常使用极限状态R"max＝1.1×l左×q＝1.1×0.207×19.2＝4.365kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程小梁类型方木小梁材料规格(mm)75×55小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)51.562小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)193.359计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝6.178kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.178×0.62，0.5×6.178×0.32]=0.278kN·mσ＝Mmax/W＝0.278×106/51562＝5.392N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×6.178×0.6，6.178×0.3]=2.224kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.224×1000/(2×55×75)＝0.809N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝4.365kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.365×6004/(100×9350×1933590)＝117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程0.212mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=4.365×3004/(8×9350×1933590)=0.244mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×6.178×0.6，0.4×6.178×0.6+6.178×0.3]＝4.078kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×4.365×0.6，0.4×4.365×0.6+4.365×0.3]＝2.881kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型方木主梁材料规格(mm)55×75主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)9350主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78主梁截面惯性矩I(cm4)193.359主梁截面抵抗矩W(cm3)51.562因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.745kN，R2＝2.039kN，R3＝2.039kN，R4＝0.745kN正常使用极限状态：R"1＝0.524kN，R"2＝1.44kN，R"3＝1.44kN，R"4＝0.524kN1、抗弯验算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.191×106/51562=3.709N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.784×1000/(2×75×55)＝1.012N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.208mm≤400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×4.316×2＝8.201kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程3.3L3600*1200一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600×1200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×1.2}＝min{34.348，28.8}＝28.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×1.2]＝min[34.35，28.8]＝28.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)600117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)50结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，600，900设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程q1＝bS承＝1×38.52＝38.52kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×28.8×1＝34.992kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×34.992×0.1542+0.121×3.528×0.1542＝0.099kN·mσ＝Mmax/W＝0.099×106/37500＝2.648N/mm2≤[f]＝21N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×154.2864/(100×7100×281250)＝0.052mm≤154.286/400=0.386mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×34.992×0.154+1.223×3.528×0.154＝6.836kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.154×28.8＝5.079kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)50小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)75×55小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)51.562小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)193.359计算简图如下：117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝6.836kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×6.836×0.62，0.5×6.836×0.052]=0.246kN·mσ＝Mmax/W＝0.246×106/51562＝4.773N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×6.836×0.6，6.836×0.05]=2.461kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.461×1000/(2×55×75)＝0.895N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝5.079kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.079×6004/(100×9350×1933590)＝0.246mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=5.079×504/(8×9350×1933590)=0mm≤50/400=0.125mm满足要求！117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×6.836×0.6，0.4×6.836×0.6+6.836×0.05]＝4.512kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×5.079×0.6，0.4×5.079×0.6+5.079×0.05]＝3.352kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)50主梁类型方木主梁材料规格(mm)55×75主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)9350主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78主梁截面惯性矩I(cm4)193.359主梁截面抵抗矩W(cm3)51.562因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.78kN，R2＝2.256kN，R3＝1.858kN，R4＝1.858kN，R5＝1.858kN，R6＝1.858kN，R7＝2.256kN，R8＝0.78kN正常使用极限状态：R"1＝0.576kN，R"2＝1.676kN，R"3＝1.361kN，R"4＝1.361kN，R"5＝1.361kN，R"6＝1.361kN，R"7＝1.676kN，R"8＝0.576kN1、抗弯验算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.259×106/51562=5.029N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.036×1000/(2×75×55)＝1.104N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.22mm≤400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.5×2＝10.451kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！第四节柱模板验算4.1Z1800*800一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼3层KL11新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)4950新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.95新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×4.95}＝min{34.348，118.8}＝34.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×4.95]＝min[34.35，118.8]＝34.35kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.35+1.4×2，1.35×34.35+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.02，48.332]＝0.9×48.332＝43.499kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.35kN/m2117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×34.35＝20.868kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mMmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×20.868×0.2672-0.117×0.882×0.2672＝-0.156kN·mσ＝Mmax/W＝0.156×106/(1/6×500×152)＝8.306N/mm2≤[f]＝21N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×34.35＝17.175kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×17.175×266.6674/(100×7100×(1/12×500×153))＝0.589mm≤[ν]＝l/400＝266.667/400＝0.667mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)55×75小梁截面惯性矩I(cm4)193.359小梁截面抵抗矩W(cm3)51.562小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.267×43.499＝11.6kN/m117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.363kN·mσ＝Mmax/W＝0.363×106/51.562×103＝7.03N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.267×34.35＝9.16kN/m面板变形图(mm)ν＝0.438mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.322kN·m，N1＝6.323kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.322kN·m，N2＝6.323kNM/Wn＝0.322×106/(4.49×103)＝71.814N/mm2≤[f]＝205N/mm2117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.095mm≤[ν]＝l/400＝1.225mmν2＝0.095mm≤[ν]＝l/400＝1.225mm满足要求！117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝6.323×2=12.646kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！N＝6.323×2=12.646kN≤26kN满足要求！4.2Z21200*1200一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼3层KL11新浇混凝土柱长边边长(mm)1200新浇混凝土柱的计算高度(mm)4950新浇混凝土柱短边边长(mm)1200二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.95新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×4.95}＝min{34.348，118.8}＝34.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×4.95]＝min[34.35，118.8]＝34.35kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程＝0.9max[1.2×34.35+1.4×2，1.35×34.35+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.02，48.332]＝0.9×48.332＝43.499kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.35kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×34.35＝20.868kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×20.868×0.242-0.121×0.882×0.242＝-0.135kN·mσ＝Mmax/W＝0.135×106/(1/6×500×152)＝7.187N/mm2≤[f]＝21N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×34.35＝17.175kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×17.175×2404/(100×7100×(1/12×500×153))＝0.361mm≤[ν]＝l/400＝240/400＝0.6mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)55×75小梁截面惯性矩I(cm4)193.359小梁截面抵抗矩W(cm3)51.562小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.24×43.499＝10.44kN/m117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.326kN·mσ＝Mmax/W＝0.326×106/51.562×103＝6.327N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.24×34.35＝8.244kN/m面板变形图(mm)ν＝0.394mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.25kN·m，N1＝5.531kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程M2＝0.25kN·m，N2＝5.531kNM/Wn＝0.25×106/(4.49×103)＝55.646N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.089mm≤[ν]＝l/400＝1.15mm117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程ν2＝0.089mm≤[ν]＝l/400＝1.15mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝5.531×2=11.062kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！N＝5.531×2=11.062kN≤26kN满足要求！第五节墙模板验算Q=700一、工程属性新浇混凝土墙名称A楼地下室Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)700混凝土墙的计算高度(mm)4950混凝土墙的计算长度(mm)8400二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.95新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×4.95}＝min{34.348，118.8}＝34.348kN/m2117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×4.95]＝min[34.35，118.8]＝34.35kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×34.35+1.4×2，1.35×34.35+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.02，48.332]＝0.9×48.332＝43.499kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.35kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)100小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)400对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)21面板弹性模量E(N/mm2)7100墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×43.499＝21.75kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.109kN·mσ＝Mmax/W＝0.109×106/18750＝5.8N/mm2≤[f]＝21N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×34.35=17.175kN/m面板变形图(mm)ν＝0.357mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)55×75小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程小梁截面抵抗矩W(cm3)51.562小梁截面惯性矩I(cm4)193.3591、强度验算q＝bS承＝0.2×43.499＝8.7kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.272kN·mσ＝Mmax/W＝0.272×106/51562＝5.273N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.2×34.35=6.87kN/m小梁变形图(mm)117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程ν＝0.328mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.58kN，R2=...R41=4.58kN，R42=4.58kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.561、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.458kN·mσ＝Mmax/W＝0.458×106/8980＝51.002N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算117模板承重架专项施工方案 &&&&&&&&&&&&&工程主梁变形图(mm)ν＝0.115mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+200]＝400mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.5×43.499＝8.265kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！117模板承重架专项施工方案'