钢筋混凝土工程施工方案毕业论文.doc

'钢筋混凝土工程施工方案毕业论文目录第一章编制依据-------------------------------------------------------第1页第二章工程概况-------------------------------------------------------第2页第三章模板安装和拆除方案--------------------------------------------第3页3.1施工部署----------------------------------------------------------第3页3.1.1施工准备--------------------------------------------------第3页3.1.2技术准备--------------------------------------------------第3页3.1.3物资准备--------------------------------------------------第3页3.1.4劳动力准备-----------------------------------------------第4页3.1.5模板、支撑系统设计---------------------------------------第4页3.1.6支模的安装-----------------------------------------------第5页3.1.7支模的拆除-----------------------------------------------第9页3.2模板支撑体系验算计算书-----------------------------------------第11页3.2.1中间梁模板支撑计算书-----------------------------------------第11页3.2.2边梁模板支撑计算书-------------------------------------------第31页3.2.3楼板模板支撑计算书-------------------------------------------第42页第四章混凝土浇筑方案---------------------------------------------第49页4.1砼浇筑前的准备----------------------------------------------第49页4.2浇筑次序----------------------------------------------------第50页66 4.1混凝土浇筑和振捣一般要求------------------------------------第50页4.2混凝土成品保护----------------------------------------------第53页4.3混凝土的养护------------------------------------------------第54页第一章质量保证和安全文明施工措施---------------------------------第54页5.1模板工程质量保证措施---------------------------------------第54页5.2安全管理措施-----------------------------------------------第55页5.3预防坍塌事故的安全技术措施---------------------------------第57页5.4预防高空坠落事故的安全技术措施------------------------------第57页5.5文明施工措施-------------------------------------------------第58页第二章梁钢筋配料计算------------------------------------------------第59页附图：1、模板配板平面布置图2、支顶门式架平面布置图3、中间梁250X600梁支模大样图4、中间梁300X900梁支模大样图5、边梁250X600梁支模大样图6、120mm厚板支模大样图66 附表：模板、钢筋、混凝土施工计划第一章编制依据1)文化楼的设计图纸2)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011修订版）3)《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20014)《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20115)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；6)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20107)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20118)《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-919)《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-200510)《木结构设计规范》GB50005-2003（2005年版）11)《建筑结构荷载规范》GB50009-201212)《直缝电焊钢管规范》GB/T13793-200813)《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）14)《钢管脚手架构件规范》GB15831-200615)《木结构工程施工质量验收规范〉GB50206-201216)《安全标志及其使用导则》GB/28940-200817)《安全带国家标准》GB6095-200918)《安全帽国家标准》GB2811-200719)《混凝土结构工程施工规范》GB50666-201120)《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-201321)《混凝土结构设计规范》GB501110-201122)《木结构工程施工质量验收规范》GB50206-201223)《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-200224)《碳素结构钢》GB/T700-200666 1)《钢筋焊接及验收规程》JGJ81-2012第一章工程概况本工程位于肇庆市，结构类型为钢筋混凝土框架结构，总建筑面积为278.1m2，为1幢2层的村委文化楼。建筑总高度为11.1M，标准层层高为4M。结构类型为钢筋混凝土框架结构。各层概况如下表：序号楼层号层高M每层建筑面积M2备注1首层4.3121.22二层4.0140.63梯屋层2.816.3二层及天面层混凝土强度为C25，板厚度为120㎜，梁的最大跨度为5.1M，最大梁截为300㎜×900㎜。2.1梁截面尺寸/部位如下表：表(1)中间梁截面尺寸及荷载分析表序号截面(mm)梁底集中线荷载(KN/m)备注1200*5002.55层高4.3m层高4.0m2250*6003.823300*9006.89表(2)边梁截面尺寸及荷载分析表序号截面(mm)梁底集中线荷载(KN/m)备注66 1250*6003.82层高4.3m层高4.0m2200*5002.552.1楼板厚度/部位统计如下表序号楼板厚度(mm)板底面荷载(KN/m2)备注11207.05KN/m2层高4.3m层高4.0m第一章模板安装和拆除方案3.1施工部署3.1.1施工准备为使工程自始至终保持安全、文明施工，提高生产效率和保证质量。本支模工程方式：看台梁板，采用扣件式钢管支撑。在搭设，使用、拆除施工中，严格按照施工规范及有关要求施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用，美观，稳固，安全。3.1.2技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。3.1.3物资准备(1)材料准备66 确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附钢管产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。门架、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管、钢管支架必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。钢管的强度设计值、弹性模量与截面特征Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/㎜2，弹性模量E=2.06×105N/㎜2，钢管截面特征见下表：规格（㎜）截面积A（cm2）惯性矩I（cm4）抵抗矩W（cm3）回转半径i（cm）质量（KN/m）¢48×3.04.2410.784.491.590.0326(1)机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(2)周转材料准备做好模板、木方、钢管支架、钢管、支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3.1.1劳动力准备（1）根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。（2）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。3.1.2模板、支撑系统设计a)模板及支撑架的材料选择支顶系统主要材料如下：1)模板：采用915㎜×1830㎜×18㎜（厚）胶合板；木枋：采用80×80×2000㎜木枋；66 1)支撑系统：选用钢管及其扣件；2)纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：¢48×3.0㎜钢管及其配件；3)立杆上端：采用可调节上托。4)垫板：采用脚手架配套200×100×8㎜钢板底托，垫板为50㎜厚木板或可调节托底放两条80×80木枋并排垫放。5)其他配件。a)模板、支撑系统的设计1)板结构序号楼板厚度门架纵向间距门架横向间距第一层龙骨第二层龙骨备注11200.9m0.6m80X80单木方@45080X80单木方@1200层高4.3m层高4.0m2)中间梁结构序号梁截面门架布置形式门架宽度门架纵向间距第一层龙骨第二层龙骨备注1250X600单门架布置1.2m0.9m80X80单木方@30080X80单木方@1200层高4.3m层高4.0m2300X900单门架布置1.2m0.9m80X80单木方@300Ф48×3.0双钢管@1200层高4.3m层高4.0m3)边梁结构序号梁截面门架布置形式门架宽度门架纵向间距第一层龙骨第二层龙骨备注2250X600单门架布置1.2m0.9m80X80单木方@30080X80单木方@1200层高4.3m层高4.0m3.1.2支模的安装66 (1)施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高↓梁板钢管支架安装↓在可调顶托上铺设梁底主次龙骨↓梁底模及侧模安装↓在可调顶托上铺设板底主次龙骨↓楼板模板安装↓梁板钢筋及混凝土浇筑↓混凝土保养，达到规范要求的拆模强度↓拆模令经监理审批、同意拆模、拆下顶托↓拆除梁、板模板，清理模板↓拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆梁模板支撑的钢管支架66 采用垂直于梁轴线布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。(1)支撑架搭设1)安装搭设作业顺序根据建筑平面图形的特点和规范要求，把支模钢管支架的轴线放出——按放好的线布置钢管支架底座——放纵横水平扫地杆——自角部仍依次向两边竖立钢管支架，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核钢管支架的垂直度，每个方向装设钢管支架后，随即装设第二层水平加固杆与钢管支架符合要求后——按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构件质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装——随后按搭设进程及时装设剪刀撑。2)支撑系统安装A支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。B对钢管支架、钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管支架、钢管及配件。C对工作面进行清理干净，不得有杂物。D根据钢管支架平面布置图要求放线定位，先弹出钢管支架位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。E可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。F可调底座调节螺杆伸出长度不得超过150㎜，可调托座调节螺杆伸出长度不得超过200㎜。G立杆底座，在砼面垫50㎜厚木板或在可调托座放两条80×80㎜木枋并排垫放。H纵横扫地杆离地面高度不得大于200㎜。I支撑中间设置通道时，通道处底层钢管支架可不设纵（横）方向水平加固杆，但通道上部应每步设置水平加固杆。通道两侧钢管支架应设置斜撑杆。J当门架支撑宽度为4跨及以上或5个间距及以上时，应在周边底层、顶层、中间每5列、5排在每门架立杆跟部设Ф48×2.7通长水平加固杆，并应采用扣件与门架立杆扣牢。K纵横水平杆与已浇筑的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。L捣砼前再次进行全面检查，对不符合要求处要逐一进行整改、加固处理。M66 模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、安监站验收通过后，方可投入使用。(1)模板安装A梁底、梁侧模采用18㎜胶合板，梁底平板模铺设在横向次龙骨上，次龙骨搁置在主龙骨上。B楼板模采用18㎜胶合板，顶托上用80×80㎜单枋木作主龙骨，次龙骨采用80×80㎜单枋木。C模板的安装顺序如下：D梁模板的安装a先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放主龙骨。固定后在其上安装梁底次龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/1000～3L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，在安装侧模、压脚板及斜撑。b为了防止梁身不平直、梁底不平及下饶、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。E楼面模板的安装板安装偏差。首先通线，然后调整钢管支架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设主龙骨，主龙骨固定后架设次龙骨，然后在次龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。(2)验收及拆除的批准程序A支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、安监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。B支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告。66 (1)模板支撑组装完毕后的要求模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容报告，监理单位签字同意后方可拆模。验收检查必须符合本方案设计要求及规范要求。A钢管立杆设置情况是否按本方案搭设；B纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；C底座、托顶螺旋杆伸出长度；D限位销等扣件牢固情况；E垫木情况。(2)本工艺应具备以下主要质量记录A模板检验批质量验收记录。B模板分项工程质量验收记录。3.1.1支模的拆除3.7.1支顶、模板的拆除1)拆除顺序：梁上托——梁底木方——板上顶托——板底上方——板底模板——纵横水平拉杆——剪刀撑——支撑钢管立柱、钢管支架——下托座——垫木。2)支撑系统的水平纵横杆、剪刀撑等不得随意拆除。3)拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规范要求的拆模强度（见下表）后，并呈报监公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。4)侧模最早拆除时间表及底模拆除时所需砼强度表。A侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。B侧模最早拆除时间表砼强度等级>C20>C20气温≥25°>5°66 拆模时间12小时25小时（指距砼浇灌后的时间）A底模拆除时，应符合下表要求后，方可拆除。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率℅板≤2≥50>2，≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥100底模拆除时所需砼强度表（砼设计等级请参照结构总说明）2)侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。3)拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。4)拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。5)严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。6)严格控制模板及其支架拆除的顺序。7)拆除脚手架支撑前，应清除支模上存留的零星物件等杂物。8)拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。9)拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。10)脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行。66 A脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端，自上而下逐层地进行；B同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；C通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除；D工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；E拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖、拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。F拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。3.7.1模板的清理维修、存放1)模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。2)模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150㎜，防止下雨时受草潮。3)模板拆除成品保护要求：A拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。B坚持每次使用后清理板面。C按楼板部位层层复安，减少损耗。D材料应按编号分类堆放。E对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。3.1模板支撑体系验算计算书（一洲软件）3.2.1中间梁模板支撑计算书选取计算代表梁分析表序号截面(mm)层高(m)梁底集中线荷载(KN/m)按照施工的梁截面类型66 1300*9004.36.89300*900(层高4.3m)2250*6004.33.82250*600(层高4.0m)、200*500(层高4.0m/4.3m)3.2.1.1300*900中间梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm,梁高h=900mm,层高4.30m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离1.05m。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.30+1.56)×1.2=0.67kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.90×1.2=7.78kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×0.90×1.2=0.49kN/m66 ④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=9.77kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=7.44kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mmW=bh2/6=300×182/6=16200mm3；I=bh3/12=300×183/12=145800mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×9.77×2002=-41034N·mmσ=Mmax/W=41034/16200=2.53N/mm2梁底模抗弯强度σ=2.53N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×9.77×200=1184Nτ=3Vmax/(2bh)=3×1184/(2×300×18)=0.33N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=7.44kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×7.44×2004/(100×6000×145800)=0.09mm[υ]=200/250=0.80mm梁底模挠度υmax=0.09mm＜[υ]=0.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图66 （3）第一层龙骨(次楞)验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=9.77×200/300=6.51kN/mMq=qcL(2-γ)/8=6.51×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.51kN·mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=525/1000×200/1000×7.46=0.78kNa=0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，Mp=P×a=0.78×0.45=0.35kN·mMmax=Mq＋Mp=(0.51+0.35)×106=860000N·mmσ=Mmax/W=860000/85333=10.08N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=10.08N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×6.51×300/1000+0.78=1.76kNτ=3Vmax/(2bh)=3×1.76×1000/(2×80×80)=0.41N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.41N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=7.44×200/300=4.96N/mmυq=q"cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=4.96×300×12003×(8-4×0.252+0.253)/(384×9000×3413333)=1.69mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=0.78×1000×450×12002×(3-4×0.382)/(24×9000×3413333)=1.67mmυmax=υq＋υp=1.69+1.67=3.36mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=3.36mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图66 （4）第二层龙骨(主楞)验算门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用Φ48×3.0双钢管:W=8980mm3，I=215600mm4A=4.240cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.51×300/1000+0.78=1.76N弯矩系数KM=0.477,Mmax=KMPL=0.477×1.76×1000×900=755568N·mmσ=Mmax/W=755568/(1.15×8980)=73.16N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=73.16N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.977,Vmax=KVP=2.977×1.76×1000=5240Nτ=3Vmax/(2bh)=3×5.24×1000/(2×2×424.00)=9.27N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=9.27N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×4.96×300/1000+0.78=1.53kN挠度系数Kυ=3.355,υmax=KυPL3/(100EI)=3.355×1.53×1000×9003/(100×206000×215600)=0.84mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.84mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图66 3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座力的系数=5.096每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=8.97+0.76=9.73kN单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK=(4.30-0.90-1.9)×0.08+2×2.10×0.0326=0.26kN门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.26+9.73=10.04kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.04kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C20考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=10.04+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0326]×1.2=10.30kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.10N/mm2,hO=100-15=85mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+85)+2×(100+85)=940mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=(0.7×1×1.10+0.25×0)×1.00×940×85/1000=61.52kN66 门架支承面受冲切承载力61.52kN＞上部荷载F=10.30kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×9600=8160kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×8160×0.02=244.80kN支承面局部受压承载力F=244.80kN＞上部荷载F=10.30kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0.90=21.60kN/m2比较F1、F2取小值F=21.60kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.90m。2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　21.60　kN/m2　γG=1.2　25.92　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　31.52kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　21.60kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mmW=bh2/6=780×182/6=42120mm3；I=bh3/12=780×183/12=379080mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=31.52×(900-120)/1000=24.59N/mm。Mmax=KqL2=-0.105×24.59×3002=-232376N·mmσ=Mmax/W=232376/42120=5.52N/mm2侧模抗弯强度σ=5.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×24.59×300/1000=4.47kNτ=3Vmax/(2bh)=3×4.47×1000/(2×18×780)=0.48N/mm2侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q，=21.60×(900-120)/1000=16.85kN/m=16.85N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.644×16.85×3004/(100×6000×379080)=0.39mm[υ]=300/250=1.20mm侧模挠度υmax=0.39mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。66 计算简图和内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×31.52=29.94kN/m2设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-120)/2=390mm=0.39m，N=abFs=0.60×0.39×29.94=5.39kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN对拉螺栓受力5.39kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度390mm；跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算q=31.52×300/1000=9.46kN/m=9.46N/mm；弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL2=0.125×9.46×3902=179858N·mm=0.18kN·mσ=Mmax/W=179858/85333=2.11N/mm2侧肋抗弯强度σ=2.11N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×9.46×390/1000=2.31kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.31×1000/(2×80×80)=0.54N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.54N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算66 挠度系数Kυ=0.521,q，=21.60×300/1000=6.48kN/m=6.48N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.521×6.48×3904/(100×9000×3413333)=0.02mm[υ]=390/250=1.56mm侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.56mm,满足要求。计算简图和内力图如下图6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×9.46×0.39=4.61kNMmax=KmPL=0.171×4.61×0.60×106=472986N·mm=0.47kN·mσ=Mmax/W=472986/(2×4490)=52.67N/mm2檩梁抗弯强度σ=52.67N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×4.61=3.03kNτ=3Vmax/(2bh)=3×3033/(2×2×424)=5.37N/mm266 檩梁抗剪强度τ=5.37N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×6.48×0.39=3.16kN;υmax=KυP,L3/（100EI）=1.097×3159×6003/(100×206000×215600)=0.17mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度υmax=0.17mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。7.计算结果第一层龙骨(次楞)80×80mm单木枋@200mm,第二层龙骨(主楞)Φ48×3.0双钢管@1200mm；门式钢管脚手架纵向@900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm，采用Φ48×3.0双钢管作为横檩。66 66 3.2.1.1250*600中间梁模板支撑计算书1．计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=250mm,梁高h=600mm,层高4.30m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用钢门架宽度L=1200mm,门架纵向间距=900mm梁边至板支撑的距离1.08m。66 2.梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.25+0.96)×1.2=0.44kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.25×0.60×1.2=4.32kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.25×0.60×1.2=0.27kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.25×1.4=0.70kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=5.73kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=4.19kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=250mmW=bh2/6=250×182/6=13500mm3，I=bh3/12=250×183/12=121500mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×5.73×3002=-54149N·mmσ=Mmax/W=54149/13500=4.01N/mm2梁底模抗弯强度σ=4.01N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×5.73×300=1042N66 τ=3Vmax/（2bh）=3×1042/(2×250×18)=0.35N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.35N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=4.19kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×4.19×3004/(100×6000×121500)=0.30mm[υ]=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.30mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图（3）第一层龙骨(次楞)验算门架宽度L=1200mm,梁宽C=250mm,γ=250/1200=0.21；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算a.梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.73×300/250=6.88kN/mMq=qcL(2-γ)/8=6.88×250/1000×1200/1000×(2-0.21)/8=0.46kN·mb、板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=540/1000×300/1000×7.46=1.21kN66 a=0.5×(L-c)=0.5×(1200-250)=475mm，Mp=P×a=1.21×0.48=0.58kN·mMmax=Mq＋Mp=(0.46+0.58)×106=1040000N·mmσ=Mmax/W=1040000/85333=12.19N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=12.19N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×6.88×250/1000+1.21=2.07kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2.07×1000/(2×80×80)=0.49N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.49N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.19×300/250=5.03N/mmυq=q"cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)=5.03×250×12003×(8-4×0.212+0.213)/(384×9000×3413333)=1.44mmυp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)=1.21×1000×475×12002×(3-4×0.402)/(24×9000×3413333)=2.66mmυmax=υq＋υp=1.44+2.66=4.10mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=4.10mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图（4）第二层龙骨(主楞)验算门架纵向间距900mm,计算跨数2跨；第二层龙骨(主楞)采用单木枋:b=80mm,h=80mm,W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算66 弯矩系数KM=-0.333,P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.88×250/1000+1.21=2.07NMmax=KMPL=-0.333×2.07×1000×900=-620379N·mmσ=Mmax/W=620379/85333=7.27N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=7.27N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333,Vmax=KVP=1.333×2.07×1000=2759Nτ=3Vmax/(2bh)=3×2.76×1000/(2×80×80)=0.65N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.65N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.466,P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×5.03×250/1000+1.21=1.84kNυmax=KυPL3/（100EI）=1.466×1.84×1000×9003/(100×9000×3413333)=0.64mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm计算简图及内力图第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.64mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座力的系数=3.666传至每个门架立柱的力NQK1=3.666×2.07=7.59kN每个门架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN每个门架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=7.59+0.76=8.35kN66 单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m门架和水平拉杆重量NGK=(4.30-0.60-1.9)×0.08+2×2.10×0.0326=0.28kN门架总承载力=1.2×NGK＋NQK=kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=8.69kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=8.69+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0326]×1.2=8.95kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+85)+2×(100+85)=940mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×940×85/1000=50.90kN1.2×0.28+8.35=8.69门架支承面受冲切承载力50.90kN＞上部荷载F=8.95kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+0.10×2)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN＞上部荷载F=8.95kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0.60=14.40kN/m2比较F1、F2取小值F=14.40kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.60m。2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　14.40　kN/m2　γG=1.2　17.28　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　22.88kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　14.40kN/m2（2）侧模板强度验算66 取竖肋间距L=400mm,计算跨数4跨,木模板厚度h=18mmW=bh2/6=480×182/6=25920mm3；I=bh3/12=480×183/12=233280mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.107,q=22.88×(600-120)/1000=10.98N/mmMmax=KM•qL2=-0.107×10.98×4002=-187978N·mmσ=Mmax/W=187978/25920=7.25N/mm2侧模抗弯强度σ=7.25N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.607×10.98×400/1000=2.67kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.67×1000/(2×18×480)=0.46N/mm2侧模抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.632,q，=14.40×(600-120)/1000=6.91kN/m=6.91N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=0.632×6.91×4004/(100×6000×233280)=0.80mm[υ]=400/250=1.60mm侧模挠度υmax=0.80mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。计算简图及内力图（3）侧肋强度验算计算跨度480mm；跨数1跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算66 弯矩系数KM=0.125,q=22.88×400/1000=9.15kN/m=9.15N/mmMmax=KMqL2=-0.125×9.15×4802=-263520N·mm=-0.26kN·mσ=Mmax/W=263520/85333=3.09N/mm2侧肋抗弯强度σ=3.09N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.500,Vmax=KVqL=0.500×9.15×480/1000=2.20kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.20×1000/(2×80×80)=0.51N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.51N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.302,q，=14.40×400/1000=5.76kN/m=5.76N/mmυmax=Kυq，L4/100EI=1.302×5.76×4804/(100×9000×3413333)=0.13mm[υ]=480/250=1.92mm侧肋挠度υmax=0.13mm＜[υ]=1.92mm,满足要求。计算简图及内力图6计算结果第一层龙骨(次楞)80×80mm单木枋@300mm,第二层龙骨(主楞)80×80mm单木枋@1200mm；门架纵向@900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@400mm,对拉螺栓0排。66 66 3.2.1边梁模板支撑计算书选取计算代表梁分析表序号截面(mm)层高(m)梁底集中线荷载(KN/m)按照施工的梁截面类型2250*6004.33.82250*600(层高4.0m)、200*500(层高4.0m/4.3m)3.2.2.1250*600边梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=250mm,梁高h=600mm,层高4.30m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离1.55m。66 2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底、侧模自重0.3kN/m2×(0.25+1.08)×1.2=0.48kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.25×0.60×1.2=4.32kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.25×0.60×1.2=0.27kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.25×1.4=0.70kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=5.77kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=4.22kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=250mmW=bh2/6=250×182/6=13500mm3；I=bh3/12=250×183/12=121500mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×5.77×3002=-54527N·mm=-0.05kN·mσ=Mmax/W=54527/13500=4.04N/mm2梁底模抗弯强度σ=4.04N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。66 2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×5.77×300=1049N=1.05kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1049/(2×250×18)=0.35N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.35N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=4.22kN/mυmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×4.22×3004/(100×6000×121500)=0.30mm[υ]=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.30mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算门架宽度L=1200mm,a=250mm,b=1200-250=950mm第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.77×300/250=6.92kN/mMq=qa2(2-a/L)2/8=6.92×0.252×(2-0.25/1.20)2/8=0.17kN.m66 b板传荷载计算板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=775/1000×300/1000×7.46=1.73kNMp=Pab/L=1.73×250×950/1200/1000=0.34kN.mMmax=Mq＋Mp=0.17+0.34=0.51kN·m=510000N·mmσ=Mmax/W=510000/85333=5.98N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=5.98N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax==0.5×6.92×0.25×(2-0.25/1.20)+1.73×0.95/1.20=2.92kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.92×103/(2×80×80)=0.68N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.68N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q,=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.22×300/250=5.06kN/mP=(0.12×25+0.30)×775/1000×300/1000=0.77kNX==250-2502/1200/2=224mmυq==5.06×2502×12002/(24×9000×3413333)×[(2-2502/12002-2×2242/12002)×224/1200+(224-950)4/2502/12002]=2.125mmυp==0.77×103×950/(9×9000×3413333×1200)×[(2502+2×250×950)3/3]0.5=0.502mmυmax=υq＋υp=2.13+0.50=2.63mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=2.63mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图66 （4）第二层龙骨(主楞)验算门架纵向间距900mm,计算跨数2跨；P=第一层龙骨(次楞)Vmax=2.92kN；第二层龙骨(主楞)采用单木枋:b=80mm,h=80mm,W=1×80×802/6=85333mm3,I=1×80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.333,Mmax=KMPL=-0.333×2.92×1000×900=-875124N·mm=-0.88kN·mσ=Mmax/W=875124/85333=10.26N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=10.26N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.333Vmax=KVP=1.333×2.92=3.89kNτ=3Vmax/(2bh)=3×3.89×1000/(2×80×80)=0.91N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.91N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.466,P’=第一层龙骨(次楞)Vmax+P=2.92+0.77=3.69kNυmax=KυP’L3/（100EI）=1.466×3.69×1000×9003/(100×9000×3413333)=1.28mm[υ]=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=1.28mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图66 3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数为=3.666每根钢管承载NQK1=3.666×2.92=10.70kN每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1+NQK2=10.70+0.76=11.46kN单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0319kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK=(4.30-0.60-1.9)×0.08+2×2.10×0.0319=0.28kN门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK+NQK=1.2×0.28+11.46=11.80kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=11.80kN＜门架稳定承载力F=20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=11.80+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0319]×1.2=12.06kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,η=0.4＋1.2/βS=1σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+85)+2×(100+85)=940mm,βh=1(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×940×85]/1000=50.90kN门架支承面受冲切承载力50.90kN＞F=12.06kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN＞F=12.06kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力66 F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×0.60=14.40kN/m2比较F1、F2取小值F=14.40kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.60m。2)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　14.40　kN/m2　γG=1.2　17.28　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　22.88kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　14.40kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=400mm,计算跨数4跨,木模板厚度h=18mmW=bh2/6=600×182/6=32400mm3；I=bh3/12=600×183/12=291600mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.107，q=22.88×600/1000=13.73kN/m=13.73N/mmMmax=KqL2=-0.107×13.73×4002=-235058N·mm=-0.24kN·mσ=Mmax/W=235058/32400=7.25N/mm2侧模抗弯强度σ=7.25N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.607×13.73×400/1000=3.33kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3.33×1000/(2×18×480)=0.58N/mm2侧模抗剪强度τ=0.58N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.632，q，=14.40×600/1000=8.64kN/m=8.64N/mm；υmax=Kυq，L4/100EI=0.632×8.64×4004/(100×6000×291600)=0.80mm[υ]=400/250=1.60mm侧模挠度υmax=0.80mm＜[υ]=1.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：66 （3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×22.88=21.74kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=800mm=0.80m，竖向间距b=(600-120)/2=240mm=0.24m，N=abFs=0.80×0.24×21.74=4.17kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN对拉螺栓受力4.17kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度240mm；跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=22.88×400/1000=9.15kN/m=9.15N/mm；Mmax=KMqL2=0.125×9.15×2402=65880N·mm=0.07kN·mσ=Mmax/W=65880/85333=0.77N/mm2侧肋抗弯强度σ=0.77N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.625×9.15×240/1000=1.37kNτ=3Vmax/（2bh）=3×1.37×1000/(2×80×80)=0.32N/mm2侧肋抗剪强度τ=0.32N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.521，q，=14.40×400/1000=5.76kN/m=5.76N/mm；υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×5.76×2404/(100×9000×3413333)=0.003mm[υ]=240/250=0.96mm侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=0.96mm,满足要求。计算简图和内力图如下图66 6.计算结果第一层龙骨(次楞)80×80mm单木枋@300mm,第二层龙骨(主楞)80×80mm单木枋；门式钢管脚手架纵向@900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@400mm,对拉螺栓1排φ12，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。66 66 66 3.2.1板模板支撑计算书选取计算代表板分析表序号板厚度(mm)层高(m)板底集中线荷载按照施工的板厚度类型(mm)11204.37.05kN/m2120厚板(层高4.3m)3.2.3.1120厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚120mm，层高4.30m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm,门式钢管脚手架架间纵向间距900mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.12×1.2=3.46kN/m66 ③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.12×1.2=0.16kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.47kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=3.97kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=450mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.107，M1=KMq1L2=-0.107×7.47×4502=-161856N·mm剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.606×7.47×450=2037Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.107，M2=KMq2L2=-0.107×3.97×4502=-86020N·mm跨中弯矩系数KM=0.077，M3=KMq2L2=0.077×3.97×4502=61902N·mm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×3.97×450=1083N挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×4504/(100×6000×486000)=0.30mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN，计算简图如下跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×450=315000N·mm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×450=-157500N·mm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4503/(100×6000×486000)=1.14mm2）抗弯强度验算66 M1=-161856N·mm，M2＋M5=-243520N·mm，M3＋M4=376902N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=376902N·mm=0.38kN·m，σ=Mmax/W=376902/54000=6.98N/mm2楼板底模抗弯强度σ=6.98N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2037N，V2+V3=1083+2100=3183N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=3183N=3.18kN,τ=3Vmax/（2bh）=3×3183/(2×1000×18)=0.27N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.27N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算υmax=υ2+υ3=0.30+1.14=1.44mm[υ]=450/250=1.80mm楼板底模挠度υmax=1.44mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算门架宽度1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)间距450mm,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.47×450/1000=3.36kN/m弯矩系数KM=0.094，Mmax=-KMqL2=-0.094×3.36×12002=-454810N·mm=-0.45kN·mσ=Mmax/W=454810/85333=5.33N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=5.33N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。66 2)抗剪强度验算剪力系数Kv=0.594，Vmax=KVqL=0.594×3.36×1200=2395N=2.40kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2395/(2×80×80)=0.56N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.56N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数Kυ=1.615，q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.97/1.2×450/1000=1.49kN/m=1.49N/mmυmax=Kυq’L4/(100EI)=1.615×1.49×12004/(100×9000×3413333)=1.62mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=1.62mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算门架纵向间距900mm,计算跨数2跨,第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm,h=80mm；W＝1×80×802/6=85333mm3；I＝1×80×803/12=3413333mm41)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.188，P=7.47×0.45×(0.6+0.60/2)×1000=3025N=3.03kNMmax=KMPL=-0.188×3025×900=-511830N·mm=-0.51kN·mσ=Mmax/W=511830/85333=6.00N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=6.00N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算66 剪力系数KV=0.688，Vmax=KVP=0.688×3.03×1000=2085N=2.08kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2085/(1×2×80×80)=0.49N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.49N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数Kυ=0.911，P，=3.97/1.2×0.45×(0.6+0.60/2)×1000=1340Nυmax=KυP，L3/(100EI)=0.911×1340×9003/(100×9000×3413333)=0.29mm[υ]=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.29mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数2.376传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=2.376×3025/1000=7.19kN每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）NQK2=(0.6+0.30)×0.90×1=0.81kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋1.4NQK2=7.19+1.4×0.81=8.32kN单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(4.30-0.12-1.90)×0.08+(1.2+0.90)×0.0376=0.26kN门式钢管脚手架总承载力为1.2×NGK+NQK=1.2×0.26+8.32=8.63kN66 (2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=8.63kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=8.63+1.90×0.08+[(1.2+0.90)×0.0376]×1.2=8.88kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-20=80mm,η=0.4＋1.2/βS=1σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+80)+2×(100+80)=920mm,βh=1(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×920×80]/1000=46.88kN受冲切承载力46.88kN＞F=8.88kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kN＞Fa=8.88kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm，间距450mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距900mm。66 66 第四章混凝土浇筑方案本工程混凝土采用现场搅拌站供砼，现场采用1台移动混凝土输送泵车运送混凝土。浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方面协调工作。4.1砼浇筑前的准备（1）钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量（2）固定情况无误。（3）模板的预检工作已经完成，模板的标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。（4）浇筑前应对模板浇水湿润，墙、柱模板的清扫口应在清除杂物及积水后再封闭。（5）66 混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。4.1浇筑次序（1）浇筑大梁（为了减少混凝土水化热的影响，因而分次浇注）。（2）浇筑楼板和其他梁混凝土。（3）为确保施工质量，减少渗漏，采取连续施工，一次浇筑完成的方法。砼振捣除（4）楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器。振捣时应避免碰撞钢筋、模板，注意要快插慢拔，不漏点，上下层砼间搭接不少于50㎜，平板振动器移动间距应保证振动器的平板能覆盖已振实部分的边缘。在混凝土浇筑前，要对模板支撑进行检查和验收，特别是注重支架稳定性的检查，防止安全事故的发生。4.2混凝土浇筑和振捣一般要求（1）本工程一次施工完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前，将上层混凝土浇筑完毕。（2）浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形位移时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。（3）混凝土自吊斗口下落的自由倾落高度不得超过2米，如超过2m时必须采取加串筒措施。（4）浇筑竖向结构混凝土时，如浇筑高度超过3m时，应采用串筒、导管、溜槽或在模板侧面开门子洞。（5）浇筑混凝土时分层进行，每层浇筑高度应根据结构特点、钢筋疏密决定。一般分层高度为插入式振动器作用部分长度的1.25倍，大不超过500mm66 ，平板振动器的分层厚度为200mm。（1）使用插入式振动器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动问距不大于振动棒作用半径的1.5倍（一般为300~400mm）。振捣上一层时应插入下层混凝土面50mm，以消除两层间的接缝。平板振动器的移动间距应能保证振动器的平板覆盖已振实部分边缘。（2）浇筑梁楼面砼严禁施工人员辗压钢筋。楼梯浇砼，不得将砼泵输送管砼直接喷射模板，应打铲灌，均匀布料，并且用灰匙清理执平。专门派水工把高出的砼铲出，抹平，同时在模板边“插浆”，消除蜂窝，终凝前，严禁人员上落。（3）浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时问应尽量缩短。并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。问歇的最长时间应按所有水泥品种及混凝土初凝条件确定一般超过3小时应按施工缝处理。（4）浇筑混凝土时派专人经常观察模板钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形或堵塞情况，发现问题应立即停止浇灌，并应在已浇筑的混凝土上初凝前修整完毕。4.3.1柱、墙混凝土浇筑（1）柱、墙浇筑前，或新浇混凝土与下层混凝土结合处，应在底面上均匀浇筑50mm厚与混凝土配比相同的水泥砂浆。砂浆应用铁铲入模，不应用料斗直接倒入模内。（2）柱墙混凝土应分层浇筑振捣，每层浇筑厚度控制在500mm左右。混凝土下料点应分散布置循环推进，连续进行。66 （1）浇筑墙体洞口时，要使洞口两侧混凝土高大体一致。混凝土振捣要均匀密实，特别是墙厚较小，门窗洞口结构加筋与连接交错钢筋较密的部位，应采用Φ25振动棒，其它墙梁部位采用Φ50振动棒，考虑到墙窗洞下墙体位混凝土封模后无法直接振捣，可事先将窗洞下口留成活口，待混凝土浇至该位置并振捣密实后再行封模和加固。振捣时，振动棒应距洞边300mm以上，并从两侧同时振捣，以防止洞口变形。大洞口下部模板应开口并补充振捣。（2）构造柱混凝土应分层浇筑，每层厚度不得超过300mm。（3）浇筑粱板混凝土时，墙、柱节点区同按高强度等级混凝土施工，分界面在墙柱边500处如图3。4.3.1梁，板混凝土浇筑（1）肋形楼板的梁板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用"赶浆法"推进，先将梁分层浇筑成阶梯，当达到楼板位置时再与板的混凝土一起浇筑。（2）楼板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来回振捣。注意不断用移动标志或插杆检查以控制混凝土板厚度。振捣完毕，用刮尺或拖板抹平表面。（3）在浇筑与柱、墙连成整体的梁和板时，应在柱和墙浇筑完毕后停歇1~1.5小时，使其获得初步沉实，再继续浇筑。（4）施工缝用木板、钢丝网挡牢。（5）施工缝处须待已浇混凝土的抗压强度不少于1.2MPa时，才允许继续浇筑。66 （1）在施工缝处继续浇筑混凝土前，混凝土施工缝表面应凿毛，清除水泥薄膜和松动石子，并用水冲洗干净。排除积水后，先浇一层水泥浆或与混凝土成分相同的水泥砂浆然后继续浇筑混凝土。图1墙柱与梁板不同结点处4.3.1楼梯混凝土浇筑（1）楼梯段混凝土自下而上浇筑。由于楼梯踏步采用封闭式模板，故在踏步面开门子洞。底板混凝土与踏步混凝土一起浇筑，不断连续向上推进。（2）楼梯混凝土宜连续浇筑完成。4.1混凝土成品保护（1）浇灌混凝土时，为保证已绑好的钢筋不受踩踏，板面上放铁马凳，上铺模板，搭起走道，人员均在走道上行走，以避免踩踏钢筋，要保护钢筋和垫块的正确位置，不碰动预埋件和插筋。66 （1）、不要用重物冲击模板，不在梁或楼梯踏步模板吊枋上蹬踩，已浇筑的楼板、楼梯踏步的上表面混凝土要加以保护，必须在混凝土强度达到1.2Mpa以后，方准在面上进行操作及安装结构用的支架和模板。以避免人为造成混凝土楼板裂缝的产生。4.1混凝土的养护（1）混凝土浇筑完毕后，应用麻布带加以覆盖浇水养护。（2）楼面混凝土的养护在混凝土浇灌完毕后12小时开始，时间为14天，覆盖麻袋，浇水充分保温保湿；墙柱混凝土在浇后24小时后拆掉模板。挂上麻袋，浇水养护，时间为14天。（3）安排专人每日浇水次数应能保持混凝土处于足够的润湿状态。第四章质量保证和安全文明施工措施5.1模板工程质量保证措施A模板及其支架的有关要求模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定：a保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。b具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。c构造简单、装拆方便，便于后继工序的施工。d模板侧内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。e模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板并装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。f66 模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。A模板安装须符合如下规定a模板安装前应对操作人员进行技术交底；b现浇钢筋混凝土梁、板、模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1/1000～3/1000。c采取分层分段支模及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。d模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现场，应及时修整牢固。e模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置准确。5.1安全管理措施1)经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用本方案的支模形式。2)施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在支模搭设、拆模和混凝土浇筑前向作业人员安全技术交底。3)对钢管、配件、加固定等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。4)搭设脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规划》（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全带。5)支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。6)支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。7)支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场见护。8)66 支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按不架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错拉，难于连接。1)水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。2)可调底座、顶托处应措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。3)泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。4)应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动或冲击。5)水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸撕，施工完毕后应立即修复。6)操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉揽风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。7)在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。8)支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、安监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。9)在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：A杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。B楼面是否积水，底座是否松动。C钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。D安全防护措施是否符合规范要求。10)在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固定处理，保证浇筑工作正常运行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。11)支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。12)拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。13)拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14)施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。66 1)设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的玷污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。2)混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。5.1预防坍塌事故的安全技术措施1)预防坍塌事故采取以下措施：A模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。B模板支撑采用钢支撑材料作支柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。C立杆底部加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。D模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。E板面堆放模板时，严格控制数量、重量、防止超载。F装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等应堆放稳妥，以防事故发生。G拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。5.2预防高空坠落事故的安全技术措施2)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。3)66 高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如：不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。1)高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如：根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。2)严禁在高空将材料或工具随处抛。3)使用高凳和梯子时，单梯只许1人操作，支设角度以60°～70°为宜，梯子下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持40°，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。4)在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。5.1文明施工措施5)所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。6)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。7)拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。8)模板存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。9)模板起吊前，应把吊车的位置调整适当，并检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除临时支撑，稳起稳吊，防止模板大幅度摆动或碰倒其他模板。10)组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，位置调整好后，方可摘钩。66 1)模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。66 第四章梁钢筋配料计算66 钢筋保护层取25mm号钢筋外包尺寸：5100－25㎜=5075㎜下料长度：5075-2×2d+2×6.25d=（5075-2×2×16＋2×6.25×16）㎜=5251㎜号钢筋外包尺寸：5100-25㎜=5075㎜下料长度5075＋2×6.25d=（5075＋2×6.25×16）㎜=5275㎜号箍筋宽度：（200-2×25＋2×6）㎜=162㎜高度：（500-2×25＋2×6）㎜=462㎜外包尺寸为：[（162＋462）×2]㎜=1248㎜号筋端部为两个90°/90°弯钩,主筋直径为16㎜，箍筋Φ6，查表4—12，两个弯钩增长值为60㎜。故号筋下料长度为：1248-3×2d＋60=（1248-3×8＋60）㎜=1260㎜66 66 66 66'