黄土路基施工技术总设计2

'兰州交通大学毕业设计（论文）1.绪论1.1黄土的基本知识1.1.1黄土的基本属性黄土:指的是在干燥气候条件下形成的多孔性具有柱状节理的黄色粉性土，湿陷性黄土受水浸湿后会产生较大的沉陷。第四纪形成的陆相黄色粉砂质土状堆积物。黄土的粒径从＞0.005毫米～＜0.05毫米，其粒度成分百分比在不同地区和不同时代有所不同。它广泛分布于北半球中纬度干旱和半干旱地区。黄土的矿物成分有碎屑矿物、粘土矿物及自生矿物3类。碎屑矿物主要是石英、长石和云母，占碎屑矿物的80％，其次有辉石、角闪石、绿帘石、绿泥石、磁铁矿等；此外，黄土中碳酸盐矿物含量较多，主要是方解石。粘土矿物主要是伊利石、蒙脱石、高岭石、针铁矿、含水赤铁矿等。黄土的化学成分以SiO2占优势，其次为Al2O3、CaO，再次为Fe2O3、MgO、K2O、Na2O、FeO、TiO2和Mn67 兰州交通大学毕业设计（论文）O等。黄土的物理性质表现为疏松、多孔隙，垂直节理发育，极易渗水，且有许多可溶性物质，很容易被流水侵蚀形成沟谷，也易造成沉陷和崩塌。黄土颗粒之间结合不紧，孔隙度一般在40％～50％。黄土是指原生黄土，即主要由风力作用形成的均一土体；黄土状沉积是指经过流水改造的次生黄土。中国北方新生代晚期土状堆积物中常见有古土壤分布，尤以黄土高原地区黄土中最为普遍。在黄土古土壤层下部的白色钙质淀积层常以结核形式表现出来。钙结核的形状有长柱状、不规则树枝状及圆球状等，一般长15～25厘米，宽5～10厘米。黄土在北半球各大陆均有分布，以中国北方的黄土最为典型，在黄河中游构成了著名的黄土高原。中国黄土的分布区介于北纬34°～45°之间，呈东西向带状分布，位于北半球中纬度沙漠-黄土带东南部。黄土分布还与东西向山脉的走向大体一致，昆仑山、秦岭、泰山一线以北黄土分布广泛。中国黄土的总面积为380840平方千米，黄土状沉积的总面积为254440平方千米。其中黄河流域黄土面积为317600平方千米。黄土的厚度各地不一，陕西泾河与洛河流域的中下游地区，最大厚度可达180～200米。中国黄土物质主要来自里海以东北纬35°～45°的内陆沙漠盆地地区。沙漠盆地中的上升气流将粉尘颗粒输送至高空，进入西风环流系统，随着西风带的高空气流自西向东、东南飘移，至东经100°以东的地区发生大规模沉降。堆积起来的粉尘颗粒，由于生物化学风化作用，发生次生碳酸盐化形成黄土。黄土是距今约200万年的第四纪时期形成的土状堆积物。典型的黄土为黄灰色或棕黄色的尘土和粉沙细粒组成，质地均一，含多量钙质或黄土结核，多孔隙，有显著的垂直节理，无层理，在干燥时较坚硬，被流水浸湿后，通常容易剥落和遭受侵蚀，甚至发生坍陷。1.1.2黄土的分布中国是世界上黄土分布最广、厚度最大的国家，其范围北起阴山山麓，东北至松辽平原和大、小兴安岭山前，西北至天山、昆仑山山麓，南达长江中、下游流域，面积约63万平方公里。其中以黄土高原地区最为集中，占中国黄土面积的72.4％,一般厚50～200米（甘肃兰州九洲台黄土堆积厚度达到336米）,发育了世界上最典型的黄土地貌。我国西北的黄土高原是世界上规模最大的黄土高原，华北的黄土平原是世界上规模最大的黄土平原。黄土是在干旱气候条件下形成的特种土，一般为浅黄、灰黄或黄褐色,具有目视可见的大孔和垂直节理。在中国，黄土主要分布在北纬30°～48°间自西而东的条形地带上，面积约64万平方公里。其中山西、陕西、甘肃等省，是典型的黄土分布区，分布面积广，厚度大，各个地质时期形成的黄土地层俱全。黄土的厚度各地不一，从数米至数十米，甚至一、二百米。中国黄土的分布面积，比世界上任何一个国家都大，而且黄土地形在中国发育得最为完善，规模也最为宏大。中国西北的黄土高原是世界上规模最大的黄土高原；华北的黄土平原也是世界上规模最大的黄土平原。中国黄土总面积达63.1万平方公里，占全国土地面积的6％。67 兰州交通大学毕业设计（论文）1.1.3物理特性黄土是最新的地质时期（距今约200万年左右的第四纪时期）形成的土状堆积物，所以其性质比较疏松、特殊。典型的黄土为黄灰色或棕黄色的尘土和粉沙细粒组成，质地均一，以手搓之易成粉末，含多量钙质或黄土结核，多孔隙，有显著的垂直节理，无层理，在干燥时较坚硬，一被流水浸湿，通常容易剥落和遭受侵蚀，甚至发生坍陷。所以在黄土地区进行各种工程建设时，如果对黄土的特性不了解，往往会给工程带来严重的损失和破坏。因此，黄土的特性很早就引起了科学工作者和工程技术人员的注意，并在长期的实践和研究中，已经把黄土的主要特性归结为5个方面：1.多孔性，由于黄土主要是由极小的粉状颗粒所组成，而在干燥、半干燥的气候条件下，它们相互之间结合得很不紧密，一般只要用肉眼就可以看到颗粒间具有各种大小不同和形状不同的孔隙和孔洞，所以通常有人将黄土称为大孔土。一般认为黄土的多孔性与成岩作用、植物根系腐烂和水对黄土的作用等有关，更重要的是与特殊的气候条件有关。典型的黄土孔隙度较高，而黄土状岩石的孔隙度较低。2.垂直节理发育，当深厚的黄土层沿垂直节理劈开后，所形成的陡峻而壮观的黄土崖壁是黄土地区特有的景观。垂直节理发育，就是典型黄土和黄土状岩石所具有的普遍而特殊的性质。关于黄土垂直节理的成因，曾引起许多学者的兴趣。目前较多的人认为，垂直节理的形成主要是由于黄土在堆积加厚的过程中受重力的影响，土粒间的上下间距变得愈来愈紧密，而土粒间的左右间距却保持原状不变。这样水和空气即沿着抵抗力最小的上下方向移动，也就是说沿着黄土的垂直管状孔隙不断地作升降运动并反复进行，这就造成了黄土垂直节理发育的倾向。3.层理不明显，67 兰州交通大学毕业设计（论文）凡是沉积岩一般都应该具有层理，因为任何成因的沉积岩的形成都必须经过沉积物逐步堆积的过程。很多学者把黄土无层理或层理不明显，作为黄土风成的标志，而有层理的黄土则认为是水成的依据。如今，有人提出黄土无论是风成的，还是水成的都应具有层理，其层理之所以不明显，主要是由于在观察过程中，人们的注意力主要集中在黄土的孔隙性和垂直节理的显著特征上，忽视了对层理的研究；其次，黄土的组成物质主要是尘土质物质，它在渐次堆积过程中，形成非常薄的层理，用肉眼观察是很不明显的；另外，黄土崖壁经过不断的雨水淋洗后，常常使表层黄土成泥浆糊状物涂于整个崖壁表面，因而从外观来看，就再也看不清层理了，就像砖砌的墙壁经过泥浆的粉刷再也看不到砖缝一样。这种说法是有一定道理的。4.透水性较强，一般典型的黄土透水性较强，而黄土状岩石透水性较弱；未沉陷的黄土透水性较强，沉陷过的黄土透水性较弱。黄土之所以具有透水性，这是和它具有多孔性以及垂直节理发育等结构特点分不开的。黄土的多孔性及垂直节理愈发育，黄土层在垂直方向上的透水性愈高，而在水平方向上的透水性则愈微弱。此外，当黄土层中具有土壤层或黄土结核层时，就会导致黄土层的透水性不良，甚至产生不透水层。5.沉陷性,黄土经常具有独特的沉陷性质，这是任何其他岩石较少有的。黄土沉陷的原因多种多样，只有把黄土本身的性质与外在环境的条件结合起来考虑时，才能真正了解黄土沉陷的原因。粉末性是黄土颗粒组成的最大特征之一。粉末性表明黄土粉末颗粒间的相互结合是不够紧密的，所以每当土层浸湿时或在重力作用的影响下，黄土层本身就失去了它的固结的性能，因而也就常常引起强烈的沉陷和变形。1.2一般黄土路基施工技术1.2.1黄土路堑施工当控制接近设计标高时，对路基面以下路床部分的土基强度和密度进行检测，路床顶面以下0cm～30cm范围内压实度大于96%。如密实度不够，土质不适用，应挖出换填，分层碾压以达到设计要求。如为坚实定的黄土，达到路床强度要求，可不处理，67 兰州交通大学毕业设计（论文）但必须作好两侧的排水设施。路堑顶部靠山侧要作好排水工程将地表水、地下水引入有防渗层的地沟中排走。1.2.2路堤填筑施工1.填料:新老黄土均可选择为路堤填料，但老黄土透水性差，干湿难以调节，大块土料不易粉碎，使用前通过试验决定处理措施，新黄土为良好填料，露地填料应采用充分扰动的土，大于10cm的块料要打碎。2.土的含水量由于施工季节不同而异，根据冬春两个季节在现场取样试验结果，天然黄土含水量一般大于其最佳含水量，施工时应根据压实度和含水量双指标控制，填料含水量应比最佳含水量大2%，不满足要求时应晾晒风干或洒水处理。3.压实:黄土地区路基压实采用重型(＞15t)压实机具，松铺厚度25cm～30cm，如采用50t特重压路机时，松铺厚度可以为40cm，准确控制松铺厚度是保证压实度的前提。采用振动压路机时，第一遍不振动静压，然后先慢后快，由弱振至强振，在碾压时需严格掌握土的含水量，一般要求在最佳含水量+2%～0%即可，在大功率压实机械的作用下，压实效率会更好一些。4.黄土路堤特别是高路堤，常在填挖交界处产生裂缝，除了因路基土体沉陷、结合处被挖开外，结合面处理不当也是一个原因。由于黄土常显陡立状态，无法开挖结合台阶，施工中常用的方法有:挖路堑(一般控制在10cm以内)超挖一定深度，然后与填方路基一起回填至设计标高，此部位也可以回填1m～2m时，再用重锤夯实，夯位应紧靠，间隙不大于15cm，第二遍夯位应压在首遍夯位的缝隙上，如此依次夯实。5.为了确保高路堤路基边缘部分的压实，通常每侧加宽30cm～50cm(底层为了不受水的侵蚀，还应稍宽一些)，路堤完工后进行刷坡，刷坡高度70cm～100cm，然后做一些外侧的护坡道。67 兰州交通大学毕业设计（论文）6.黄土路堤的边坡易受到雨水冲刷，施工防水非常重要。边坡成型后的路堤边坡要及时拍紧、整平、刷顺，边坡防护工程应在路堤成型后随即开始施工，雨季前完成。7.对填高大于20m的高填路堤预留施工后的沉降量，施工时对高填路堤进行沉降观测，在路基横面预留一定宽度，以便下沉后，后补的填方断面不小于设计宽度。1.2.3大冲沟填筑施工黄土地区冲沟发育，常会遇到深达20m～30m的冲沟，给正常施工带来许多困难，通常的处置方法有:在大沟两侧适当位置，用推土机开辟简易便道，将推土机、装载机、振动压路机各一台运至沟底，便道土方有时会很大，但也是必要的。用推土机，人工将沟底所有树根，杂草有机物及表土清除干净，坑穴要分层填至原地面，不能随意用推土机填平。用自卸车倒土至边沟，用推土机向沟下推，下面用装载机布土，推土机和人工整平，用凸轮振动压路机碾压不少于8遍，压实厚度控制在20cm以内。当大沟填到一定厚度,可将原施工便道进行整修，使其纵坡不小于10%。自卸汽车可直接开到沟下卸土，此外，如有100m左右的作业长度可用平地机平整。同时用50t拖碾振动碾压密实。1.2.4排水施工黄土地区应特别注意加强路基排水，对地表水应采取拦截分散、防冲、防渗措施，根据要求做好排水设施，将水迅速引离路基，在填挖交界处引出边沟要尽量远离路基坡脚，施工中常出现边沟刚挖好，一场雨水边沟淤密，边沟和坡脚出现积水，边沟要及时砌筑，出口要加固。水最好引入涵洞或桥下。湿陷性黄土路基的地下排水设施，按设计要求加固并做好防渗措施，黄土陷穴具有很大的危害性，处理陷穴一定要查清陷穴内水的来源，施工中先切断水源，再处理陷穴，陷穴处理方法有回填法、灌砂法、灌浆法。1.3地基处理方法1.3.1CFG桩法处理湿陷性黄土67 兰州交通大学毕业设计（论文）CFG桩又称水泥粉煤灰碎石桩，由水泥、粉煤灰、碎石、石屑或砂等混合料加水拌和形成高黏结请度桩，并由桩、桩间土和褥垫一起组成复合地基的地基处理方法。1.基本规定（1）CFG桩应选择承载力相对较高的土层作为桩端持力层。（2）CFG桩复合地基设计时应进行地基变形验算。（3）技术人员应掌握所承担工程地基处理目的、加固原理、技术要求和质量标准等。施工中应有专人负责质量控制和监测，并做好施工记录。当出现异常情况时，必须及时会同有关部门妥善解决。（4）施工过程中应有专人或专门机构负责质量监理。施工结束后应按国家有关规定进行工程质量检验和验收。2.施工准备,施工前应具备下列资料和条件（a）建筑物场地工程地质勘察报告和必要的水文资料；（b）CFG桩布桩图，并应注明桩位编号，以及设计说明和施工说明；（c）建筑物场地邻近的高压电缆、电话线、地下管线、地下构筑物及障碍物等调查资料；（d）具备“三通一平”条件。3.施工技术措施（1）确定施工机具和配套设施；（2）编制材料供应计划，标明所用材料的规格、质量要求和数量；（3）试成孔不小于2个，以复核地质资料以及设备、工艺是否适宜，核定选用的技术参数；（4）按施工平面图放好桩位；（5）确定施打顺序及桩机行走路线；（6）施工前，施工单位放好桩位、CFG桩的轴线定位及测量基线，并由监理、业主复核；（7）在施工机具上做好进尺标志。4.主要机具设备（1）长螺旋钻机；（2）振动沉拔桩锤；（3）砂浆护壁所采用的钻机。5.材料及质量要求1）水泥：（1）根据工程特点、所处环境以及设计、施工要求，选用强度等级为32.5以上的水泥。（2）施工前，对选用的水泥应作初终凝时间、安定性和强度，作为生产控制和进行配合比设计的依据。必要时，应检验水泥的其他性能。（3）水泥应按规定堆放在防雨、防潮的水泥库内。如因储存不当引起质量明显下降或水泥67 兰州交通大学毕业设计（论文）出厂超过三个月时，应在使用前对其质量进行复验，并按复验结果使用。2）：褥垫层材料褥垫层材料宜用中砂、粗砂、碎石或级配砂石等。最大粒径不宜大于30mm。不宜选用卵石，卵石咬合力差，施工扰动容易使褥垫层厚度不均匀。3）：碎石碎石粒径20～50mm，松散密度1.39t/m3，杂质含量小于5%。4）：石屑粒径2.5～10mm，松散密度1.47t/m3，杂质含量小于5%。1.3.2重夯法强夯法处理湿陷性黄土1.重夯法适用等级为Ⅰ级～Ⅱ级非自重湿陷性黄土。重夯夯锤的形状采用圆台形，可用C20钢筋混凝土制作，其底部可填充并设置钢底板以降低重心。夯锤重量不宜小于2t，锤底直径一般为1．2m～1．4m锤底面静压力控制在20kPa以上，落距一般控制在5m～10m之间。最后下沉量(最后两击平均下沉量)不应大于20mm，以此作为控制夯停的标准。重夯施工参数一般通过试夯确定，一般夯击约2遍～3遍，每遍每点5击～6击。在排水不良，路基附近有可能积水的地段增设隔水墙，隔水墙设置在自然地势较高的路基一侧。2.强夯法其适用等级为Ⅱ级以上自重湿陷性黄土。强夯采用主夯、副夯、全幅满夯的次序进行。主夯点、副夯点按正方形布置(每4个主夯点正中夹一副夯点，每遍每点夯击数主要通过现场试夯确定)。设计按每遍6击计算。最后一遍为低能量满夯，夯锤落距一般为4m～6m，并互相搭夯不小于1/2夯痕。每遍时间间隔不小于1周。施工前按设计要求在现场选择有代表性的地区进行试夯，以取得相应的技术参数指导大面施工。对Ⅱ级自重湿陷性黄土，单点夯击能一般路基为1000kN·m，桥头路基与高路堤为2000kN·m。对Ⅲ级自重湿陷性黄土，一般路基为2000kN·m，桥头路基与高路堤为3000kN·m。强夯处理完毕后，最后两击平均夯沉量不大于5cm，否则应增加夯击遍数。强夯夯锤的形状采用圆台形，夯锤重量一般为10t～20t，锤底直径一般为2．3m～2．8m，锤底面静压力控制在25kPa～40kPa以上，落距一般控制在10m～20m之间。67 兰州交通大学毕业设计（论文）夯点中距一般为锤底直径的1．5倍～2．2倍。在排水不良，路基附近可能有积水的地段增设隔水墙，隔水墙设置在自然地势较高的一侧。3.换填法湿陷性黄土处理技术村庄附近不能采用重夯或强夯的湿陷性黄土，采用二八灰土换填。对Ⅰ级湿陷性黄土，换填深度0．5m，对Ⅱ级湿陷性黄土，换填深度0．7m，对Ⅲ级湿陷性黄土，换填深度0．8m。67 兰州交通大学毕业设计（论文）2.设计资料准备2.1工程概况某线段DK49+480～DK50+050标段地处黄土高原,正线设计时速为350km/h,一般地段要求允许工后沉降为5cm,路堤高度2到10m。2.2工程地质条件该场地由山前冲洪积平原过渡为黄土丘陵——汜水河一级阶地——黄土丘陵。地形起伏变化较大。根据工程地质勘察报告,本标段地层情况描述如下:(1)砂质黄土,灰黄色、褐黄色,稍湿、稍密,厚0~5.85m,局部夹黏质黄土,褐黄色、棕红色；=120kPa。(2)砂质黄土,褐黄色、土黄色,稍湿、稍密、稍—中密,厚5.6~22.9m,局部夹黏质黄土,褐黄色、棕红色；=180kPa。(3)黏质黄土,褐红色、棕红色,硬塑,局部夹姜石,厚度大于10m；=250kPa。统计指标液限ωL/%塑限ωP/%含水率ω/%密度/(g/m3)比重Gs/(g/m3)Sr/%孔隙率ea1-2/MPaEs/MPaδs湿密度r干密度rd样品个数3546465656575051565642最大值31.127.327.32.061.762.7097.60.8990.94025.100.053最小值25.117.610.91.541.402.6939390.6560.122.000.001平均值27.120.328.31.811.545.7066.50.7650.2258.330.0112.3线路技术标准67 兰州交通大学毕业设计（论文）路基面是否需要设置路拱，应根据基床填料的渗水性及水稳性而定。不易渗水的填料必须设置路拱，使道床下的积水能迅速向路基两侧排出，以保持路基面的干燥，防止基床因浸水强度下降产生病害；而渗水性好的填料，进入路基面的水能够较快地向下渗出，故不需设置路拱。岩石（年平均降水量大于400mm地区的易风化泥质岩石除外）由于水稳性良好，不怕水浸，也不需设置路拱，故路基面形状可分为有路拱和无路拱两种。路基面形状应符合规定：非渗水土和用封闭层处理的路基面应设路拱。路拱形状为三角形，由路基中心线向两侧设计4﹪的人字排水坡。曲线加宽时，仍保持三角形。高速铁路路基面宽度应根据列车设计行车速度、正线数目、线间距、远期采用的轨道类型、路基面两侧沉降加宽、曲线加宽、路肩宽度、养路形式、接触网立柱的设置位置等确定。根据高速铁路规范表6.2.3规定，选用无砟轨道双线，设计最高速度为350km/h,线间距5m,路基面宽度13.6m，路基工后沉降不大于5cm。67 兰州交通大学毕业设计（论文）3.高速铁路路堤横断面设计3.1路基面形状及宽度当铺设轨道或路面的路基面高于天然地面时，路基以填筑方式构成，这种路基成为路堤，如图3-1所示。3-1路基横断面形式3.2高速铁路路基路肩高速铁路路基顶面中，道床覆盖以外的部分称为路肩，其作用是保护路堤受力的堤心部分，防治道砟失落，保持路基面你的横向排水，供养护维修人员作业行走避让，放置养护机具，防洪抢险临时堆放砂石料，埋设各种标志、通行信号、电力给水设备等。路肩虽不直接承受列车荷载作用，但对保证路基受力部分的稳固十分重要，路肩宽度的选择应满足敷设接触网支柱，安放通信信号设备，埋设必要的线路标志，通行养路机具等。路肩宽度取决于几下因素：（1）路基稳定的需要，特别是浸水后路基边坡稳定性。（2）满足养护维修的需要。（3）保证行人的宽度，符合安全退避距离的要求。（4）为路堤压密与道床边破坍落留有余地。根据我国高速铁路所采用的机车外形、车辆幅宽、列车长度、行车速度等，参考其他国家的资料，选用路肩宽度为1.4m(双线)。67 兰州交通大学毕业设计（论文）3.3高速铁路路基基床基床，路基面以下受到列车动荷载作用和受水文，气候四季变化影响的深度范围称为基床。其状态直接影响到列车运行的平稳和速度的提高。一般情况，高速铁路路基基床由基床表层和基床底层构成，选用的无砟轨道基床表层厚度为0.4m，基床底层厚度为2.3m。3.4高速铁路路堤边坡路堤边坡的坡度是决定路堤稳定性的主要因素之一。因而，必须以保证土体稳定为前题，根据填料的物理力学性质、边坡高度和基底的工程地质条件等合理确定。由于高速铁路路堤一般采用的填料较好，因此选用路堤高度3m和7m的边坡坡度均为1:1.75。3.5-路基横断面图本设计主要是某高速铁路，主要为路堤设计。地基为黄土，由于黄土的湿陷性，有必要对路基的沉降进行计算分析，并对其进行地基处理。根据线路平面图，本线路设计有左行车线,右行车线两股道。根据《高速铁路路基设计规范》对路基排水的要求，结合本设计的具体基床土质特征和边坡形式以及设计线路平面图。具体断面设计：路基横断面设计图2-2路基横断面67 兰州交通大学毕业设计（论文）（a)3m路基横断面（b)7m路基横断面2-2路基横断面67 兰州交通大学毕业设计（论文）4.高速铁路路堤边坡稳定性在列车动荷载、轨道及土体重量和自然营力作用下，特别是水温、气候条件的变化，会使路基土抗剪强度下降，也可能会使含水量增加，引起路基边坡的土体滑动，造成路基的破坏。路基边坡的稳定性，不仅取决于作用于路基土体上的外在因素，也取决于边坡设计是否正确合理。因此路基边坡设计是路基工程中十分重要的工作。根据大量调查和分析，路基边坡破坏形式在粘土颗粒含量较少的均质砂类土中，其滑动面形状近似直线型。在均质各向同性的粘性土中，以及在潮湿饱和的粉性土中，滑动面近似于圆柱面，横断面上近似圆弧形，有软弱面的土质路基，常沿软弱面呈不规则的滑动面。由于路基可以看做是地面上无线延生的条形土工建筑物，路及稳定性分析可作为平面问题来处理。4.1稳定系数在平面贺圆弧滑动面中，路基边坡稳定性检算是根据边坡土体的抗剪强度，对以设计的边坡，假定若干个滑动面，每个假定的滑动面都有一个相应的滑动体，然后分析作用在假想滑动体上的抗滑因素和滑动因素，以其比值K表示,K称为稳定系数。在许多假想的滑动体上，求的最小的K值即Kmin,视Kmin值是否满足规定值1.15-1.25来衡量所涉及的边坡稳定性。如Kmin值小于规定值，则表明所设计规定值不够，应改换边坡的设计值至满足规定的稳定系数位置。如Kmin值大于规定值太多，则表明所设计的边坡坡度太平缓应改陡，否则会导致不经济后果。4.2圆弧条分法基本原理67 兰州交通大学毕业设计（论文）图4-1为瑞典圆弧法简图，其中ABC为滑动土体，AC为圆弧滑动面。滑坡发生时滑动土体同时整体沿AC弧向下滑动，对圆心O来说，相当于整个滑动土体沿AC弧绕圆心O转动。在具体计算中，将滑动土体ABC分成n个竖向条，土条的宽度宜根据边坡大小而定，一般可取2-4m，对于专业计算软件，可取的更小一点，如1-2m，用i表示土条的编号。图4-1瑞典圆弧法简图（1）.土条自重Wi这个力作用在通过土条重心的铅垂线上，它与滑面的交点为P，可将Wi在P点沿滑面的切线和法线方向分解，相应的两个分力为Ni=Wicosθi（4-1）Ti=Wi·sinθi（4-2）其中θi——P点处的铅垂线与滑面半径op的夹角（或p点处圆弧的切线与水平线的夹角）；Ni—Wi在滑面P点处的有效法向分量，它通过滑面的圆心O,对滑动圆心取力矩时这个力的力矩为零，即对土体不起滑动作用，但却是决定滑面摩擦力大小的重要因素；67 兰州交通大学毕业设计（论文）Ti—Wi在滑面P点处的切向分量，它是滑动土体的下滑力，图4-2所示；应当注意，如以图4-1中通过圆心的铅垂线OV为界，则OV线右侧各土条的Ti值对滑动土体起下滑作用，计算时应取正值；OV线左侧个图条的Ti值对滑动土体具有抗滑稳定作用，计算时应取负值。（2）.滑动面上的抗滑力Ti这个力作用于滑面P点处并与滑面相切，其方向与滑动的方向相反。按库伦抗剪强度公式，其值为Ti=Nitanφ+cLi（4-3）式中Li—第i个土条的弧长，计算中可近似地取弦长。将上述各内力对滑面的圆心O取矩，可得滑动力矩MS和抗滑力矩Mr分别为MS==R·∑Ti（4-4）Mr=∑Miy=R·(∑Nitani+∑ciLi+∑T＇i)=R(∑fiNi+∑ciLi+∑T＇i)（4-5）圆弧条分法沿滑动面滑动的条件可用抗滑力矩与滑动力矩的比值K来表示，即K=Mr／MS（4-6）式中:Mr----阻止滑动体沿AB面滑动的抗滑力所产生的力矩；MS-----引起滑动体沿AB滑动的滑动体所产生的力矩；K------稳定系数如果K＞1，则表明抗滑力矩大于滑动力矩，则边坡是稳定的，假想的滑动面、滑动体不会产生。67 兰州交通大学毕业设计（论文）如果K＜1，则假想的滑动体将会形成并向下滑动。如果K=1，则滑动体处于临界状态。实际上，由于假定滑动土体按圆弧面滑动，以及将滑动体看作整体，土体中所采用的土的强度指标不能完全反映实际情况，考虑一定的安全贮备，边坡稳定系数的最小值Kmin应满足1.15~1.25的规定值。如所设计的边坡能满足这一要求，即认为边坡是稳定的。4.3边坡稳定性分4.3.1.3m路堤稳定性计算取该断面边坡坡率为1:1.75，无砟轨道，轨道形式CRTSI型板式无砟轨道，路堤高3m；取填土容重为19kN/mm3，内摩擦角φ=20°，粘聚力c=23.6.kPa,设计轴重200kN,查表4-1可得换算土柱高度为2.9m,宽3m。在36°线上任取一点O1，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的αi及土条的面积ωi，计算抗滑力Ni及下滑力T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为T＇，利用公式＇计算出稳定系数K图2圆心O1处滑块条分67 兰州交通大学毕业设计（论文）表4-2圆心O1断面计算分块号α/°α弧度sinacosa分块面积ωi分块重量Q抗滑力N下滑力TT＇K180.130.130.990.366.866.790.953.16230.050.050.991.1321.521.41.12330.0520.0520.9981.65231.38831.341.64480.1390.1390.99022.12740.4240.025.625140.240.240.972.5047.5746.1611.506200.340.340.932.5849.0746.1216.777260.450.430.892.1741.3837.1918.138320.550.520.841.6932.2227.3317.069390.680.620.773.8372.7756.5745.7810440.760.690.711.7633.5324.1323.28∑337.18139.812.08在36°线上任取一点O2，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的αi及土条的面积ωi，计算抗滑力Ni及下滑力T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为T＇，利用公式＇计算出稳定系数K67 兰州交通大学毕业设计（论文）图3圆心O2处滑块条分表4-3圆心O2断面计算分块号α/°a弧度sinacosa分块面积ωi分块重量Q抗滑力N下滑力TT＇K1170.290.290.950.234.374.182.941.21270.120.120.990.377.157.105.00370.120.120.991.6932.2532.013.92430.050.050.991.9436.9736.921.935100.170.170.982.0539.1338.536.796170.290.290.953.5267.0364.1119.597230.400.390.923.0958.8654.1822.988300.520.490.868.05153.10132.6176.519380.660.610.7812.86244.44192.67150.4210460.800.710.6916.52313.88218.13225.69∑780.48507.877.9467 兰州交通大学毕业设计（论文）在36°线上任取一点O3，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的αi及土条的面积ωi，计算抗滑力Ni及下滑力T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为T＇，利用公式＇计算出稳定系数K图4圆心O3处滑块条分表4-4圆心O3断面计算分块号a/°a弧度sinacosa分块面积ωi分块重量Q抗滑力N下滑力TT＇K1190.330.320.942.0238.4536.3512.512.50270.120.120.995.55105.52104.7312.85370.120.120.997.75147.35146.2517.944200.340.340.938.08153.58144.3352.5067 兰州交通大学毕业设计（论文）5340.590.550.8210.94208.04172.51116.286470.810.730.682.8554.2337.0039.648∑641.19226.3812.51在36°线上任取一点O3，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的αi及土条的面积ωi，计算抗滑力Ni及下滑力T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为T＇，利用公式＇计算出稳定系数K图5圆心O4处滑块条分表4-5圆心O4断面计算分块号a/°a弧度sinacosa分块面积ωi分块重量Q抗滑力N下滑力TT＇K1260.450.430.891.5329.2526.2912.812.732150.260.250.964.3081.7078.9221.13350.080.080.996.30119.73119.2810.4367 兰州交通大学毕业设计（论文）450.080.080.997.25137.79137.2612.005160.270.270.968.09153.80147.8542.376270.470.450.8910.59201.37179.4491.377400.690.640.766.47123.0194.2679.038510.880.770.621.0219.4712.2615.13∑795.60239.9244.38现求得四个圆心相应的稳定系数，用同一比例尺做K1、K2、K3、K4联成K曲线，做圆心辅助线平行线切K曲线于一切点，切点处做圆心辅助线的垂线，其长度即为Kmin图6稳定系数趋势线由图可得Kmin=1.19>1.15所以3m路堤边坡稳定性符合设计要求67 兰州交通大学毕业设计（论文）2.7m路堤稳定性计算取该断面边坡坡率为1:1.75，无砟轨道，轨道形式CRTSI型板式无砟轨道，路堤高7m；则分布宽度为7.0，道床厚度为0.7米，取填土容重为19kN/mm，内摩擦角φ=20°，粘聚力c=23.6.kPa,设计轴重200KN,查表4-1可得换算土柱高度为2.9米宽3m。分块号a/°a弧度sinacosa分块面积ωi分块重量Q抗滑力N下滑力TT＇K120.030.030.990.7314.0214.010.481.64220.030.030.992.0238.4038.381.33370.120.120.993.1359.5759.127.2567 兰州交通大学毕业设计（论文）4110.190.190.984.0777.4776.0514.775160.270.270.964.8391.8788.3125.316200.340.340.935.4013102.6296.4435.087250.430.420.905.7601109.4499.1946.238300.520.490.865.88111.8996.9155.919350.610.570.815.2686100.1082.0157.3910400.690.640.763.546567.3851.6343.2911460.800.710.696.16117.0981.3784.19∑783.47370.790.48在36°线上任取一点O6，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的αi及土条的面积ωi，计算抗滑力Ni及下滑力T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为T＇，利用公式＇计算出稳定系数K图7圆心O1处滑块条分表4-6圆心O1断面计算在36°线上任取一点O7，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的αi及土条的面积ωi，计算抗滑力Ni67 兰州交通大学毕业设计（论文）及下滑力T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为T＇，利用公式＇计算出稳定系数K图8圆心O2处滑块条分表4-7圆心O2断面计算分块号a/°a弧度sinacosa分块面积ωi分块重量Q抗滑力N下滑力TT＇K140.060.060.990.366.916.9012.51.2250.080.080.991.2624.1224.02.103140.240.240.9704.5085.5382.9920.684240.410.400.91313.54257.39235.16104.645330.570.540.8314.90283.25237.59154.196450.780.700.7016.71317.67224.72224.54∑811.42506.1612.5在36°线上任取一点O8，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的αi及土条的面积ωi，计算抗滑力Ni及下滑力T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为T＇，利用公式＇计算出稳定系数K67 兰州交通大学毕业设计（论文）图9圆心O3处滑块条分表4-8圆心O3断面计算分块号aa弧度sinacosa分块面积分块重量抗滑力下滑力TiK1100.170.170.981.9537.0936.536.431.50240.060.060.995.51104.85104.607.31340.060.060.998.43160.31159.911.174110.190.190.9810.72203.69199.9538.845190.330.320.9412.28233.46220.7575.976270.470.450.8912.64240.19214.03108.997350.610.570.8112.15230.98189.24132.428440.760.690.7112.30233.75168.20162.319520.900.780.610.8816.8210.3613.25∑1303.6542.9813.74967 兰州交通大学毕业设计（论文）在36°线上任取一点O9，画圆弧并均分滑块，计算出每个土条的αi及土条的面积ωi，计算抗滑力Ni及下滑力T，在圆心处做竖直线，在竖直线左边的土条下滑力表示为T＇，利用公式＇计算出稳定系数K图10圆心O4处滑块条分表4-9圆心O4断面计算分块号aa弧度sinacosa分块面积分块重量抗滑力下滑力TiK1130.220.220.973.0157.355.812.81.55250.080.080.998.45160.67160.0613.9350.080.080.9912.71241.58240.6421.044140.240.240.9715.79300.11291.2072.565240.410.400.9117.04323.79295.83131.66330.570.540.8317.44331.50278.07180.47440.760.690.7112.33234.33168.63162.767 兰州交通大学毕业设计（论文）8540.940.800.580.77614.758.6711.93∑1498.9580.326.88现求得四个圆心相应的稳定系数，用同一比例尺做K1、K2、K3、K4联成K曲线，做圆心辅助线平行线切K曲线于一切点，切点处做圆心辅助线的垂线，其长度即为Kmin由图可得Kmin=1.22>1.15所以3m路堤边坡稳定性符合设计要求67 兰州交通大学毕业设计（论文）5.地基沉降量计算5.1概述土体在附加应力作用下体积减少，进而引起地表沉降。常用在土体沉降中的术语是压缩与固结。压缩即土体在空间的体积变化；固结是体积随时间而减少的速率。压缩是固结的最终结果，固结是压缩随时间的变化过程。沉降是由土体压缩引起的。当地基土受载时，如果土体的压缩足够大，地基会处在危险状态，这说明岩土工程的基础工作未作好，或地基基础设计不够合理。每一种土都具有可压缩性，当然一些土的压缩性非常高，而另一些土的压缩性很低。要确定地表沉降需要有沉降预测方法。沉降预测方法以土的压缩性为基础。正如我们所知，土的压缩随建筑物(荷载大小与性质)和土体的不同而变化。如果地基的压缩性参数和上部荷载的大小与性质已知，压缩量即可求出。如果计算出的压缩量在允许范围之内，就是良好的地基土；如果沉降量偏大，就需要进行处理，以满足基础设计的需要。总之，土的压缩性很大程度上取决于上部荷载与土中的孔隙(包括土中的水)。所有的压缩性参数都是荷载p和孔隙比e的函数。5.2地基沉降量计算介绍地基沉降是随时间而发展的，地基最终沉降量的常用方法——(传统的)分层总和法和规范推荐的分层总和法。因为这两法以及将在下一节中介绍的考虑应力历史的最终沉降计算的分层总和法所采用的土的压缩性指标都取自压缩仪测定的成果，所以可统称为单向压缩分层总和法。5.2.1.基本原理67 兰州交通大学毕业设计（论文）该方法只考虑地基的垂向变形，没有考虑侧向变形，地基的变形同室内侧限压缩试验中的情况基本一致，属一维压缩问题。地基的最终沉降量可用室内压缩试验确定的参数（ei、Es、a）进行计算,(5-1)变换后得：(5-2)式中：S--地基最终沉降量（mm）；e1--地基受荷前（自重应力作用下）的孔隙比；e2--地基受荷（自重与附加应力作用下）沉降稳定后的孔隙比；H--土层的厚度。1）计算Si时，假设土层只发生竖向压缩变形，没有侧向变形，因此可用(5-2)或（5-3）2)分别计算基础中心点下地基中各个分层土的压缩变形量Si，认为基础的平均沉降量S等于Si的总和，即（5-4）式中：n为计算深度范围内的分层数67 兰州交通大学毕业设计（论文）计算沉降量时，在地基可能受荷变形的压缩层范围内，根据土的特性、应力状态以及地下水位进行分层。然后按式（5-1）或（5-2）计算各分层的沉降量Si。最后将各分层的沉降量总和起来即为地基的最终沉降量。5.2.2.计算步骤1)划分土层各天然土层界面和地下水位必须作为分层界面；各分层厚度必须满足Hi≤0.4B（B为基底宽度）。2)计算基地附加应力p0。3）计算各分层界面的自重应力σsz和附加应力σz；并绘制应力分布曲线。4）确定压缩层厚度满足的深度点可作为压缩层的下限；对于软土则应满足；对一般建筑物可按下式计算。5）计算各分层加载前后的平均垂直应力(5-5）6）按各分层的p1和p2在e-p曲线上查取相应的孔隙比或确定a、Es等其它压缩性指标。7）根据不同的压缩性指标，选用公式计算各分层的沉降量Si。67 兰州交通大学毕业设计（论文）8）计算总沉降量S。5.3沉降量计算5.3.1.3m路堤沉降自重应力:自重应力是每层土体的容重与土层厚度的乘积σi=γi*zi计算如表5-1表5-1自重应力计算表C深度zrσ0.001190.01911919219383206042080520100620120718.5129.5818.514867 兰州交通大学毕业设计（论文）918.5166.51018.51851118.5203.51218.52221318.5240.51418.52591518.5277.51618.52961718.5314.51818.53331918.5351.52018.53702118.5388.52218.54072）矩形面积附加应力：如图5-2矩形面积3,4应力根据公式其中B为矩形面积宽度，X为矩形下角距离y轴距离，具体计算如表5-267 兰州交通大学毕业设计（论文）表5-2矩形面积附加应力计算表深度zXBmnkσ0.0016.86.810.0001470.50025466.533716.86.810.1470590.49959666.446226.86.810.2941180.49536565.883536.86.810.4411760.48554264.577046.86.810.5882350.47009262.522256.86.810.7352940.45032959.893766.86.810.8823530.42800256.924276.86.811.0294120.4046853.822486.86.811.1764710.38151750.741796.86.811.3235290.35924547.7795106.86.811.4705880.33826944.9898116.86.811.6176470.31877242.3966126.86.811.7647060.3007940.0050136.86.811.9117650.28428137.8093146.86.812.0588240.26915735.797867 兰州交通大学毕业设计（论文）156.86.812.2058820.2553133.9562166.86.812.3529410.24262732.2694176.86.812.50.23099830.7227186.86.812.6470590.22031929.3023196.86.812.7941180.21049327.9955206.86.812.9411760.20143526.7909216.86.813.0882350.19306825.6780226.86.813.2352940.18532224.64783）三角形面积附加应力矩形面积附加应力：如图5-1，三角形形面积1,2应力根据公式其中B为三角形面积宽度，X为三角形下角距离y轴距离，具体计算如表5-3表5-3三角形面积附加应力计算表深度zXBmnkσ012.055.252.2952380.000195.53911E-17.36702E112.055.252.2952380.190470.0005380.07152212.055.252.2952380.380950.0039490.52524312.055.252.2952380.571420.0116641.55128412.055.252.2952380.761900.0233133.10066512.055.252.2952380.952380.03744.97419612.055.252.2952381.142850.0521936.9416267 兰州交通大学毕业设计（论文）712.055.252.2952381.333330.0662978.81755812.055.252.2952381.523810.07883610.4852912.055.252.2952381.714280.08939511.88951012.055.252.2952381.904760.09788813.01901112.055.252.2952382.095230.10442913.88901212.055.252.2952382.285710.10923314.5281312.055.252.2952382.476190.11255214.96941412.055.252.2952382.666660.11463615.24651512.055.252.2952382.857140.11571415.39001612.055.252.2952383.047610.11598915.42641712.055.252.2952383.238090.11562915.37861812.055.252.2952383.428570.11477615.26521912.055.252.2952383.619040.11354715.10172012.055.252.2952383.809520.11203414.90042112.055.252.29523840.11031314.67152212.055.252.2952384.190470.10844314.42294）路堤总附加应力：如表5-4，将2个矩形及2个三角形应力相加表5-4路堤总附加应力深度z矩形附加应力/KPa三角形附加应力/KPa总附加应力/KPa0.001133.06751.4734E-10133.06751132.89240.143043133.035467 兰州交通大学毕业设计（论文）2131.7671.05049132.81753129.15423.102575132.25674125.04466.201329131.24595119.78769.948382129.73596113.848513.88326127.73187107.64517.6351125.28018101.483520.97045122.4539995.5590623.77901119.33811089.9796426.0381116.01771184.7932427.77805112.57131280.0101629.05601109.06621375.6187729.93884105.55761471.5957230.49315102.08891567.9124430.7800398.692481664.5388430.8529595.391791761.4454930.7572192.20271858.6047230.5304389.135161955.9911630.203486.194552053.5818229.8009883.382812151.3561429.3431780.699312249.2957728.8458578.1416267 兰州交通大学毕业设计（论文）4）确定深度：计算σz/σsz比值≤0.2时，当前深度为沉降计算深度5-5深度确定计算表深度zσszσzσz/σsz0.0010.019133.06757003.551119133.03547.001866238132.81753.495198360132.25672.204279480131.24591.6405745100129.73591.2973596120127.73181.0644317129.5125.28010.9674148148122.45390.8273919166.5119.33810.71674510185116.01770.62712311203.5112.57130.55317612222109.06620.49128913240.5105.55760.43890914259102.08890.39416615277.598.692480.3556491629695.391790.3222717314.592.20270.29317267 兰州交通大学毕业设计（论文）1833389.135160.26767319351.586.194550.2452192037083.382810.22535921388.580.699310.207722240778.141620.191994由于在第22层σz/σsz<0.2所以按照第22层计算4）沉降量计算：如表5-6计算表5-6沉降量计算表深度z总附加应力自重应力平均自重应力平均附加应力0.001133.06750.0191133.0354199.5095133.050.0047522132.81753828.5132.920.0047470.0094993132.25676049132.530.0047330.0142334131.24598070131.750.0047050.0189385129.735910090130.490.004660.0235986127.7318120110128.730.0045980.0281967125.2801129.5124.75126.500.0045180.0327148122.4539148138.75123.860.0044240.0371389119.3381166.5157.25120.890.0043180.04145667 兰州交通大学毕业设计（论文）10116.0177185175.75117.670.0042030.04565911112.5713203.5194.25114.290.0040820.0497412109.0662222212.75110.810.0039580.05369813105.5576240.5231.25107.310.0038330.05753114102.0889259249.75103.820.0037080.0612391598.69248277.5268.25100.390.0035850.0648241695.39179296286.7597.0420.0034660.068291792.2027314.5305.2593.7970.003350.071641889.13516333323.7590.6680.0032380.0748781986.19455351.5342.2587.6640.0031310.0780092083.38281370360.7584.7880.0030280.0810372180.69931388.5379.2582.0410.002930.0839672278.14162407397.7579.4200.0028360.086804此时的沉降为路堤本身所引起的沉降计做S无车得S无车=0.086804m4）列车与路堤总荷载附加应力：考虑到列车的荷载引起的应力，计算如表5-7表5-7列车与路堤总荷载附加应力深度z列车荷载附加应力路堤产生总应力SiS67 兰州交通大学毕业设计（论文）列车荷载平均附加应力路堤产生平均附加应力附加应力平均值0133.061133.03133.054.8382.41135.470.00672132.81132.9211.2925.64138.570.00690.01373132.25132.5313.7846.89139.420.00690.02064131.24131.7514.1287.06138.810.00690.02765129.73130.4913.5616.78137.270.00680.03446127.73128.7312.6736.33135.070.00670.04127125.28126.5011.7225.86132.360.00660.04788122.45123.8610.8135.40129.270.00640.05439119.33120.899.98374.99125.880.00620.060610116.01117.679.24164.62122.290.00610.066711112.57114.298.58284.29118.580.00590.072612109.06110.817.99913.99114.810.00570.078313105.55107.317.48123.74111.050.00550.083914102.08103.827.02043.51107.330.00530.08931598.692100.396.60893.30103.690.00510.09441695.3997.046.23993.11100.160.00500.09951792.2093.795.90772.9596.750.00480.10431889.1390.665.60732.8093.470.00460.10901986.1987.665.33482.6690.330.00450.113567 兰州交通大学毕业设计（论文）2083.3884.785.08652.5487.330.00430.11792180.6982.044.85952.4284.470.00420.12212278.1479.424.65132.3281.740.00400.12621此时的应力为土柱和路堤共同作用，计做S有车得S有车=0.12621m8)另外，考虑到黄土的湿陷性，取湿陷系数则湿陷沉降根据公式：s=湿陷沉降Ss=计算如表5-8表5-8黄土的湿陷性沉降量计算表深度zσSs0.0010.50.50.250.000012510.50.50.250.000012520.510.50.00002530.51.50.750.000037540.5210.0000550.52.51.250.000062560.531.50.00007570.53.51.750.000087580.5420.000190.54.52.250.0001125100.552.50.000125110.55.52.750.000137567 兰州交通大学毕业设计（论文）120.5630.00015130.56.53.250.0001625140.573.50.000175150.57.53.750.0001875160.5840.0002170.58.54.250.0002125180.594.50.000225190.59.54.750.0002375200.51050.00025210.510.55.250.0002625220.5115.50.000275∑0.003175所以工后沉降量S工后=S有车-S无车+Ss=0.12621-0.086804+0.003175=4.2581cm<5cm所以地基稳定。2.7m路堤计算67 兰州交通大学毕业设计（论文）1）自重应力自重应力:自重应力是每层土体的容重与土层厚度的乘积σi=γi*zi计算如表5-1表5-9应力计算表深度zrσ0.001190.01911919219383206042080520100620120718.5129.5818.5148918.5166.51018.518567 兰州交通大学毕业设计（论文）1118.5203.51218.52221318.5240.51418.52591518.5277.51618.52961718.5314.51818.53331918.5351.52018.53702118.5388.52218.54072318.5425.52418.54442518.5462.52618.54812）矩形面积附加应力：图5-9矩形面积3,4应力根据公式其中B为矩形面积宽度，X为矩形下角距离y轴距离，具体计算如表5-9表5-9矩形面积附加应力计算表67 兰州交通大学毕业设计（论文）深度zXBmnkσ0.0016.86.810.0001470.50025466.5337316.86.810.1470590.49959666.446226.86.810.2941180.49536565.8835236.86.810.4411760.48554264.5770846.86.810.5882350.47009262.5222956.86.810.7352940.45032959.8937866.86.810.8823530.42800256.9242576.86.811.0294120.4046853.8224986.86.811.1764710.38151750.7417496.86.811.3235290.35924547.77953106.86.811.4705880.33826944.98982116.86.811.6176470.31877242.39662126.86.811.7647060.3007940.00508136.86.811.9117650.28428137.80938146.86.812.0588240.26915735.79786156.86.812.2058820.2553133.95622166.86.812.3529410.24262732.26942176.86.812.50.23099830.72274186.86.812.6470590.22031929.3023667 兰州交通大学毕业设计（论文）196.86.812.7941180.21049327.99558206.86.812.9411760.20143526.79091216.86.813.0882350.19306825.67807226.86.813.2352940.18532224.647883）三角形面积附加应力：如图5-10，三角形形面积1,2应力根据公式其中B为三角形面积宽度，X为三角形下角距离y轴距离，具体计算如表5-10表5-10三角形面积附加应力计算表深度zXBmnkσ0.00119.0512.251.5551028.16327E-056.44511E-138.57199E-11119.0512.251.5551020.0816330.0006270.083457219.0512.251.5551020.1632650.0046460.61796319.0512.251.5551020.2448980.0139061.849559419.0512.251.5551020.3265310.0282953.763229519.0512.251.5551020.4081630.0463816.16868619.0512.251.5551020.4897960.0663328.822118719.0512.251.5551020.5714290.0865311.50843819.0512.251.5551020.6530610.10580914.0726919.0512.251.5551020.7346940.12345316.419291019.0512.251.5551020.8163270.13909818.5000867 兰州交通大学毕业设计（论文）1119.0512.251.5551020.8979590.15262420.298951219.0512.251.5551020.9795920.16406321.820441319.0512.251.5551021.0612240.17354223.081031419.0512.251.5551021.1428570.18122824.103361519.0512.251.5551021.224490.18731324.912571619.0512.251.5551021.3061220.19198525.534021719.0512.251.5551021.3877550.19542825.991981819.0512.251.5551021.4693880.19781126.308931919.0512.251.5551021.551020.19928726.505222019.0512.251.5551021.6326530.19999226.5992119.0512.251.5551021.7142860.20004726.606282219.0512.251.5551021.7959180.19955726.541022319.0512.251.5551021.8775510.19861226.415362419.0512.251.5551021.9591840.19729126.239742519.0512.251.5551022.0408160.19566326.023162619.0512.251.5551022.1224490.19378425.77334）路堤总附加应力：如表5-11，将2个矩形及2个三角形应力相加表5-11路堤总附加应力深度z矩形附加应力/KPa三角形附加应力/KPa总附加应力/KPa0.001133.06751.7144E-10133.067567 兰州交通大学毕业设计（论文）1132.89240.166914133.05932131.7671.23592133.0033129.15423.699118132.85334125.04467.526458132.5715119.787612.33736132.12496113.848517.64424131.49277107.64523.01687130.66198101.483528.1452129.6287995.5590632.83859128.39761089.9796437.00016126.97981184.7932440.5979125.39111280.0101643.64089123.65111375.6187746.16206121.78081471.5957248.20673119.80251567.9124449.82514117.73761664.5388451.06804115.60691761.4454951.98396113.42941858.6047252.61785111.22261955.9911653.01043109.00162053.5818253.198106.77982151.3561453.21256104.568767 兰州交通大学毕业设计（论文）2249.2957753.08205102.37782347.384452.83071100.21512445.6075852.4794898.087062543.9524952.0463295.99882642.4077351.546693.954335）确定计算深度计算：当σz/σsz比值≤0.2时，当前深度为沉降计算深度如表5-125-12深度确定计算表深度zσszσzσz/σsz0.0010.019133.06757003.551119133.05937.003122238133.0033.500078360132.85332.214221480132.5711.6571385100132.12491.3212496120131.49271.0957737129.5130.66191.0089728148129.62870.8758699166.5128.39760.77115710185126.97980.68637711203.5125.39110.61617367 兰州交通大学毕业设计（论文）12222123.65110.55698713240.5121.78080.50636514259119.80250.46255815277.5117.73760.4242816296115.60690.39056417314.5113.42940.36066618333111.22260.33400219351.5109.00160.31010420370106.77980.28859421388.5104.56870.2691622407102.37780.25154323425.5100.21510.2355232444498.087060.22091725462.595.99880.2075652648193.954330.195331由于在第26层σz/σsz<0.2所以沉降深度按照第26层计算6）沉降量计算：如表5-13计算表5-13沉降量计算表深度z总附加应力自重应力平均自重应力平均附加应力67 兰州交通大学毕业设计（论文）0.001133.06750.0191133.0593199.5095133.06340.0047522133.0033828.5133.03110.0047510.0095033132.85336049132.92810.0047470.0142514132.5718070132.71220.004740.0189915132.124910090132.3480.0047270.0237176131.4927120110131.80880.0047070.0284257130.6619129.5124.75131.07730.0046810.0331068129.6287148138.75130.14530.0046480.0377549128.3976166.5157.25129.01320.0046080.04236210126.9798185175.75127.68870.004560.04692211125.3911203.5194.25126.18550.0045070.05142912123.6511222212.75124.52110.0044470.05587613121.7808240.5231.25122.71590.0043830.06025914119.8025259249.75120.79160.0043140.06457315117.7376277.5268.25118.770.0042420.06881416115.6069296286.75116.67220.0041670.07298117113.4294314.5305.25114.51820.004090.07707118111.2226333323.75112.3260.0040120.08108319109.0016351.5342.25110.11210.0039330.08501520106.7798370360.75107.89070.0038530.08886967 兰州交通大学毕业设计（论文）21104.5687388.5379.25105.67430.0037740.09264322102.3778407397.75103.47330.0036950.09633823100.2151425.5416.25101.29650.0036180.0999562498.08706444434.7599.151090.0035410.1034972595.9988462.5453.2597.042930.0034660.1069632693.95433481471.7594.976570.0033920.110355此时的沉降为路堤本身所引起的沉降计做S无车得S无车=0.110355m7）列车与路堤产生总附加应力考虑到列车的荷载引起的应力，计算如表5-14表5-14列车与路堤总荷载附加应力深度z列车荷载附加应力列车荷载平均附加应力路堤产生平均附加应力附加应力平均值SiS02.30314E-0819.6763194.838159133.0634137.90150.006895222.5840216.13017133.0311149.16130.0074580.014353327.5691225.07657132.9281158.00470.00790.022253428.2563127.91271132.7122160.62490.0080310.030285527.1233327.68982132.348160.03780.0080020.038287625.3470626.23519131.8088158.0440.0079020.04618967 兰州交通大学毕业设计（论文）723.4444624.39576131.0773155.47310.0077740.053962821.6264222.53544130.1453152.68070.0076340.061596919.9674320.79693129.0132149.81010.0074910.0690871018.4832619.22535127.6887146.91410.0073460.0764331117.1657617.82451126.1855144.010.00720.0836331215.9983316.58204124.5211141.10310.0070550.0906881314.9625515.48044122.7159138.19640.006910.0975981414.0409214.50174120.7916135.29340.0067650.1043631513.2178713.62939118.77132.39940.006620.1109831612.4798712.84887116.6722129.52110.0064760.1174591711.8154412.14766114.5182126.66580.0063330.1237921811.214811.51512112.326123.84110.0061920.1299841910.6696910.94225110.1121121.05430.0060530.1360372010.1731310.42141107.8907118.31210.0059160.141952219.7191679.946148105.6743115.62040.0057810.147733229.3027549.510961103.4733112.98420.0056490.153383238.9195689.111161101.2965110.40760.005520.158903248.5659028.74273599.15109107.89380.0053950.164298258.2385638.40223397.04293105.44520.0052720.16957267.9347878.08667594.97657103.06320.0051530.174723此时的应力为土柱和路堤共同作用，计做S有车得S有车=0.174723m8)另外，考虑到黄土的湿陷性，取湿陷系数则湿陷沉降根据公式：s=67 兰州交通大学毕业设计（论文）湿陷沉降Ss=计算如表5-15表5-15黄土的湿陷性沉降量计算表深度zσSs0.0010.50.50.250.000012510.50.50.250.000012520.510.50.00002530.51.50.750.000037540.5210.0000550.52.51.250.000062560.531.50.00007570.53.51.750.000087580.5420.000190.54.52.250.0001125100.552.50.000125110.55.52.750.0001375120.5630.00015130.56.53.250.0001625140.573.50.000175150.57.53.750.0001875160.5840.000267 兰州交通大学毕业设计（论文）170.58.54.250.0002125180.594.50.000225190.59.54.750.0002375200.51050.00025210.510.55.250.0002625220.5115.50.000275∑0.003175所以工后沉降量S工后=S有车-S无车+Ss=0.174723-0.110355+0.003175=6.7543cm>5cm所以地基不稳定需要进行地基处理。67 兰州交通大学毕业设计（论文）6.地基处理设计6.1复合地基选择水泥粉煤灰碎石桩地基简称CFG桩（CementFly-ashGravel），是近年发展起来的处理软弱地基的一种新的方法，是在碎石桩的基础上掺加适量石屑，粉煤灰和少量的水泥，加水拌合后制成具有一定强度的桩体。水泥粉煤灰碎石桩地基的骨料仍为碎石，用掺入石屑的方法来改变颗粒级配：掺入粉煤灰来改善混合料的和易性，并利用其活性减少水泥用量；掺入少量水泥使其具有一定的粘结强度。水泥粉煤灰碎石桩地基是一种强度混凝土桩，可充分利用桩间土的承载力共同作用，可传递荷载到深层地基中，具有良好的技术性能和经济效益。CFG复合地基承载力取决于桩长，桩径，桩土模量，褥垫层的厚度和模量，置换率等因素。它不是天然地基承载力和单桩承载力的简单叠加，需要对一下一些因素进行考虑：1)施工时桩间是否产生扰动和挤密，桩间土承载力有无降低或提高；2)桩对桩间土的约束；3)复合地基中桩的荷载，沉降曲线呈加工硬化型，比自由承载力要高；4)桩和桩间土的承载力的发挥都与变形有关，变形小时两者发挥都不充分；5)复合地基桩间土的发挥与褥垫层的厚度有关；6.2CFG桩设计计算CFG桩桩径一般根据经验取350-600mm本工程地层条件为湿陷性黄土，采用长螺旋压灌工艺成孔，选用CFG的桩径为400mm，桩间距=1500mm，四边形布置，桩长11m。67 兰州交通大学毕业设计（论文）桩体材料选C20水泥粉煤灰碎石。桩顶和基础之间的褥垫层厚度一般取150mm-300mm，选褥垫层厚度为250mm，褥垫层材料宜用中砂，粗砂，级配砂石或碎石等。面积置换率桩数=0.0558*63.025/3.14*0.2*0.2=28根布置桩如图6-1图6-1CFG桩布置6.2.1单桩竖向承载力的设计计算式中：up------桩的周长（=3.14*0.4）n-------桩长范围内所划分的土层数（11m）qsi-------桩周第i层土的测阻力特征值。（第一个5m为23第二个5m为29第三个5m为1）li--------桩长范围内第i层土的厚度（11m）qp-------桩端土地基土未经修正的承载力特征值（730kPa）根据以上数据计算得Ra=462.20867 兰州交通大学毕业设计（论文）6.2.2地基承载力验算水泥粉煤灰碎石桩符合地基承载力特征值可按下式估算：式中：fspk----符合地基承载力特征值，(kPa)m------面积置换率Ap-----桩的截面积（mm2）-------桩间土承载力折减系数，，宜安地区经验取值，如无经验可取0.75-0.95，现取0.8根据以上数据计算得6.2.4复合地基变形的验算水泥粉煤灰碎石复合地基处理的变形计算按国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）的有关规定确定。复合地基的分层与天然地基相同，各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的ζ倍。然后按照分层总和法计算加固区和下卧层的变形。ζ=fspk/fak=283.90144/1.73=2.73式中：fspk-----复合地基承载力特征值，KPafak------基础地面下天然地基承载力特征值,KPa变形经验系数Ψ，根据当地沉降量观测资料及经验确定，也可根据规范查表确定67 兰州交通大学毕业设计（论文）压缩模量经验系数表6-1Es（MPa）2.54.07.015.020.0Ψs1.11.00.70.40.2由于Es=20.0MPa所以查表6.1取Ψ=0.2处理沉降S=S1+S2=Ψs(hi+hi)式中：△pi----荷载p0在第i层产生的平均附加应力，KPa。Esi-----第i层土的压缩模量hi------第i层土的分层厚度Ψs------变形计算经验系数ζ-------压缩模量提高系数fak------天然地基承载力特征值具体计算见表6-2表6-2S计算深度z列车荷载平均附加应力S14.8381593588.8611E-05216.130169250.000590849325.076567530.001377833427.912713230.00204488767 兰州交通大学毕业设计（论文）527.689819770.002535698626.235194560.002882988724.395762170.003127662822.535443440.003301896920.796928610.0034280651019.225345320.0035211261117.824507380.0035910181216.58204260.0099492261315.480436860.01006221414.501735320.01015121513.629394740.01022201612.848870140.01027901712.147657230.01032551811.515119220.01036361910.942246180.01039512010.421411040.0104214219.9461479290.0104434229.5109605990.0104620239.111161010.0104778248.7427352250.010491267 兰州交通大学毕业设计（论文）258.4022326830.0105027268.0866750280.0105126∑0.026490.155050.03631地基处理以后，黄土的湿陷性消除S工后=6.4368-3.631=2.8058cm<5cm地基稳定所以地基处理方案可行。67 兰州交通大学毕业设计（论文）结论本文概述的介绍了高速铁路路基路基工程的特点、组成，特殊路基工程以及目前国内外路基的现状及发展，针对本论文设计地段的工程地质情况，重点论述和计算设计湿陷性黄土地基的处理。地基处理通常是针对承载力低、压缩性高以及具有不良工程特性的各种软弱地基及特殊土地基。但是随着建设规模越来越大，何在不断增大，对地基要求也越来越高，很多天然土地及不经过人工加固处理将很难满足建筑对承载力及变形的要求，所以我们工程上对地基处理一直都很重视，都在不断的研究和发展地基处理技术，使其不断科学和完善。虽然说短短的三个月做了不少的内容，但面对导师提供的珍贵的设计资料我觉得还做的不够。地基处理是岩土工程中的一个重要组成部分，通过本次是毕业设计，在查阅相关资料和与导师的交流中。随着地基处理设计水平的提高、施工工艺的改进和施工设备的更新，我国地基处理技术发展很快，对于各种软弱地基及特殊土地基，经过地基处理后，一般均能满足大型、重型的要求。由于地基处理技术的范围进一步扩大，地基处理项目的增多，用于地基处理的费用在工程建筑投资中所占比重不断增大。因而，地基处理在工程中的作用日益突出。地基处理的设计和施工必须认真贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全使用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境.67 兰州交通大学毕业设计（论文）致谢本次毕业设计的完成得感谢指导我的老师和给于我帮助的同学，没有他们，要完成这个毕业设计是很困难的。毕业设计是本科生在毕业前必须完成的一个任务，是大学四年里所学知识的一次回顾和综合应用，毕业设计要求思路严明且可以指导实际施工，是大学生走向社会前在学校里的最后一项工作。三个月的时间里我完成了某线段42.278km的路基设计的基本设计。三个月里我通过查阅相关资料和求教老师和同学，使得我对以前学过的知识得以巩固和提高，对所学专业知识有了更深刻的了解，并可以把课本理论和实际工程结合应用。饮水思源，至此论文完成之际，谨向我尊敬的导师夏琼老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。老师在我做毕业设计的每个阶段，从选题到查阅资料，论文提纲的确定，中期论文的修改，后期论文格式调整等各个环节中都给予了我悉心的指导。除了他们的专业水平外，治学严谨和科学研究的精神也是我永远学习的榜样，并将积极影响我今后的学习和工作。再次感谢指导我的老师和同学，祝他们工作顺利，事业成功！67 兰州交通大学毕业设计（论文）参考文献[1]陈仲颐，周景星，王洪瑾．土力学[M]．北京：清华大学出版社，2005.[2]龚晓南．复合地基设计和施工指南[M]．北京：人民交通出版社，2003.[3]池淑兰，孔书祥．路基工程[M]．北京：中国铁道出版社，2002.[4]中华人民共和国铁道部．铁路路基设计规范TB10001—2005[S]．2005．[5]范云．地基加固技术[M]．石家庄：石家庄铁道学院，1999.[6]孙福魏道垛.岩土工程勘察设计与施工.北京：地质出版社[7]叶书麟.地基处理工程实例应用手册[M].北京：中国建筑工业出版社[8]郑俊杰.地基处理技术[M].武汉：华中科技大学出版社[9]阎明礼.地基处理技术[M].北京：中国环境科学出版社[10]王继唐《湿陷性黄土地基处理》北京：中国建筑工业出版社67 兰州交通大学毕业设计（论文）67'