2840县建陵商都11商住楼设计 计算书

'工学院毕业设计说明书（论文）作者:学号：系(院):建筑工程系专业:土木工程题目:Xx县建陵商都11#商住楼设计商住楼设计本文CAD图纸，请联系qq：指导者：(姓名)(专业技术职务)评阅者：(姓名)(专业技术职务)年月 毕业设计说明书（论文）中文摘要本次毕业设计课题为沭阳县建陵商都11#商住楼设计。该工程主体采用六层框架结构。本设计主要包括建筑设计和结构设计两部分。建筑设计，包括总平面设计、平面设计、立面设计、剖面设计。结构设计，框架结构设计主要包括：结构选型，梁、柱、墙等构件尺寸的确定，重力荷载计算、横向水平作用下框架结构的内力和侧移计算、纵向地震作用计算、水平地震作用下横向框架内力分析、竖向荷载作用下横向框架的内力分析、内力组合、截面设计、基础设计。关键词：住宅设计，结构设计，结构计算 毕业设计说明书（论文）外文摘要TitleThedesignoftheNo.11residencebuildinginJianling,ShuYangAbstractTheprojecttitleisthedesignoftheNo.11residentialbuildinginJianling,ShuYang.Thebuildingissix-storieswhichhasanundergroundgaragesandanadditionalatticfloor.Thewholebuildingisofspeciallyshapedcolumnframeworkstructure.Thedesigninvolvesbotharchitecturedesignandstructuredesign.Architecturaldesignconsidersresidentialcharacteristic,naturalconditions,architecturalstyle,architecturalartandinteriorlayoutandproperlyresolvesthevariousfunctionsofinterferenceandvariouscontradictionsandconflictsbetweentheplanandspace.Structuredesignincludestypeselection,structurelayout,structurecalculation,etc.Keywordsresidentialbuilding,framestructure,design,speciallyshapedcolumnframework 目录1引言………………………………………………………………………………..12建筑设计说明………………………………………………………………………22.1工程概况…………………………………………………………………………22.2工程设计依据……………………………………………………………………22.3建筑设计的目的和要求…………………………………………………………32.4建筑平面设计……………………………………………………………………32.5剖面设计…………………………………………………………………………42.6立面设计……………………………………………………………………….52.7构造和建筑设计措施………………………………………………………….53结构设计说明………………………………………………………………………84结构设计…………………………………………………………………………114.1结构布置及计算简图………………………………………………………….114.2　荷载统计………………………………………………………………………154.3　竖向荷载计算………………………………………………………………..264.4　地震荷载的计算……………………………………………………………..394.5　内力组合………………………………………………………………………514.6　框架梁柱设计…………………………………………………………………644.7楼梯设计（采用平行双跑楼梯）………………………………………….754.8板的设计…………………………………………………………………….804.9基础设计………………………………………………………………………865电算部分………………………………………………………………………..91结论………………………………………………………………………………..157致谢………………………………………………………………………………..158参考文献…………………………………………………………………………..159 1引言毕业设计这不仅是对大学四年所学知识的总结，也是对我们能力的一次考验.这对我们以后的工作有很大的帮助。我这次的课题为沭阳县建陵商都11#住宅楼工程设计,本次毕业设计的主要目的是加深对理论和概念的理解，独立系统的完成一项工程设计，熟悉工程设计的一般步骤，熟悉相关设计规范、手册、标准图以及工程实践中常用的方法，以及把所学知识和现实实践有机合理的联系起来。本次毕业设计分建筑设计和结构设计两部分，建筑设计包括建筑总平面图、建筑平面图、剖面图、立面图及建筑构造详图；结构设计包括上部结构设计、基础设计以及楼梯、楼板设计。本次设计采用结构软件PKPM进行复核，图纸全部用计算机绘制，说明书全部用计算机打印。本设计从建筑到结构是一个较为完整的设计过程，通过毕业设计复习和巩固了以前所学知识，熟悉运用建筑规范和国家标准图集，初步掌握建筑设计的基本方法和步骤，了解建筑物的一些细部构造，进一步提高和训练绘图技巧，包括使用计算机绘制建筑图及有关结构计算。本次毕业设计的重点在方案设计（建筑部分），概念设计（结构部分），着重理解在结构设计中的结构方案选择、荷载整理、荷载组合、抗震设计要求、内力组合、框架结点构造、基础设计要点、施工技术措施等。在毕业设计的过程中，熟悉相关的书籍、规范、程序使用手册如《民用建筑设计通则》、《建筑设计防火规范》、《建筑结构荷载规范》等通用性规范。在设计的过程中注意的问题是正确处理建筑设计和结构设计的关系：建筑设计主要解决以下问题：①环境、场地、体形；②与人的活动有关的空间组织；③建筑技术问题；④建筑艺术问题。结构设计主要解决以下问题：①结构形式；②结构材料；③结构的安全性、适用性、耐久性；④结构的连接构造和施工方法。结构设计是建筑设计的基础上进行的，但在建筑方案设计阶段就应考虑主体结构方案。通过协调二者的关系，力争将合理的结构形式与建筑使用和美观需要统一起来。 在本次毕业设计中我的指导老师在百忙之中，倾注了大量时间和精力，给予了必要的指导，在此表示衷心的感谢。由于毕业设计时间仓促，工作量较大，涉及的知识面比较广，加之设计经验有限，不妥之处在所难免，敬请各位评审老师批评指正。2建筑设计说明2.1工程概况本工程为沭阳县建陵商都11#楼设计，框架结构，建筑面积约4000㎡，层数为六层，建筑总高18.5m，室内外高差为0.3m，底层高3.6m，其余各层高2.8m。2.2工程设计依据（1）冬季主导风向东北风，平均风速2.6m/s，夏季主导风向东南风，平均风速2.6m/s，最大风速23.7m/s。（2）年平均降水量1034.1mm,月最大降水量179.3mm。（3）常年地下水位低于-1.3m，水质对混凝土没有侵蚀作用。（4）基本雪压S0=0.4KN/㎡,基本风压ω0=0.4KN/㎡,土壤最大冻结深0.09m。（4）抗震设计烈度：7.5度，设计分组第一组，基本地震加速度值为0.15g。（5）场地平整，三通已完成，主要建筑材料供应充足。2.3建筑设计的目的和要求通过毕业设计初步了解民用建筑设计原理，熟悉应用建筑规范和建筑标准图集。初步掌握建筑设计的基本方法和步骤，了解建筑各细部的构造做法。本着“布局合理，功能齐全，技术先进，美观大方，经济合理”的原则设计一座实用，经济，坚固，美观的现代化建筑。2.4建筑平面设计建筑平面集中反映了建筑平面各组成部分的特征及相互关系，使用功能的要求，是否经济合理。除此之外建筑平面与周围环境的关系，建筑是否满足平面设计的要求，同时还不同程度的反应建筑空间艺术构思和结构布置的关系。 民用建筑的类型繁多，各类建筑房间的使用性质和组成类别也不同，但从组成各部分的使用性质来分析，均可以归纳为以下两个组成部分，即使用部分和交通联系部分。建筑平面设计的任务就是充分研究几个部分的特征和相互关系，以及平面与周围环境的关系，在各种繁杂的关系中找出平面设计的规律，使建筑满足功能，技术，美观，经济的要求。民用建筑的平面设计应包括单个房间平面设计和平面组合设计。2.4.1使用部分平面设计建筑平面中各个使用房间和辅助房间，是建筑平面组合的基本单元。本设计在使用平面设计中充分考虑了以下几点：注意了房间的面积、形状和尺寸满足室内使用活动和设备合理布置的要求；门窗的大小和位置考虑了房间的出入方便，疏散安全，采风通风良好；房间的构成注意使结构布置合理，施工方便，也要有利于房间之间的组合，所用材料应符合相应的建筑标准；室内空间，以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部，应考虑人们的使用和审美要求。对于辅助房间的平面设计，通常根据建筑物的使用特点和使用人数的多少，先确定所需设备的个数，根据计算所得的设备数量，考虑在整幢建筑中辅助房间的分布情况，最后在建筑平面组合中，根据整幢房屋的使用要求适当调整并确定这些辅助房间的面积、平面形式和尺寸。2.4.2交通联系部分设计交通联系部分是把各个房间以及室内交通合理协调起来，同时又要考虑到使用房间和辅助房间的用途，减少交通干扰。楼梯是垂直交通联系部分，是各个楼层疏散的必经之路，同时又要考虑到建筑防火要求，本住宅采用板式双跑楼梯。本设计中交通联系部分设计能满足下列要求：交通线路简捷明确，联系通行方便；人流通畅，紧急疏散时迅速安全；满足一定的通风采光要求；力求节省交通面积，同时考虑空间组合等设计问题。2.4.3平面组合设计建筑平面的组合设计，一方面，是在熟悉平面各组成部分的基础上，进一步从建筑整体的使用功能、技术经济和建筑艺术等方面，来分析对平面组合的要求；另一方面，还必须考虑总体规划、基地环境对建筑单体平面组合的要求。即建筑平面组合设计须要综合分解建筑本身提出的、经及总体环境对单体建筑提出的内外两方面的要求。 本建筑为框架结构，墙体为填充墙，只起维护分隔作用，承重结构与围护结构分工明确。框架结构本身并不形成空间,只为形成空间提供一个骨架。这就给自由灵活的分隔空间创造了十分有利的条件。框架结构对建筑平面组合限制较少,各部分空间的大小和平面布置可按功能特点作不同的处理。但各空间的形式和平面尺寸应尽量与柱网的排列形式和尺寸协调。2.5剖面设计建筑剖面设计主要是根据功能和使用方面对立体空间的要求，结合建筑结构和构造特点，来确定房间各部分高度和空间比例；考虑垂直方向空间的组合和利用；选择适当的剖面形式；进行垂直交通和采光、通风等方面的设计，使建筑物立体空间关系符合功能、艺术和技术、经济的要求。建筑平面与剖面是从两个不同的方向来表示建筑各部分的组合关系，因此，设计中的一些问题往往需要将平面和立面结合在一起考虑，才能加以解决。综合考虑住宅的节能要求，本工程层高定为2.8m。室内光线的强弱和照度是否均匀，不仅与窗在平面中的宽度和位置有关，而且还与窗在剖面中的高低有关。房间内光线的照射深度主要取决于侧窗的高度，侧窗上沿越高，光线的照射深度越远，进深较大的房间，为避免室内远离窗口处的照度过低，应适当提高窗上沿的高度。垂直交通包括两内部楼梯及一外部楼梯。门的高度根据人体尺寸来确定，窗高要满足通风采光要求。2.6立面设计建筑立面设计是根据建筑物的性质和内容，结合材料、结构、周围环境特点以及艺术表现要求，综合地考虑建筑物内部的空间形象、外部的体形组合、立面构图以及材料质感、色彩的处理等等，使建筑物的形式与内容统一，创造良好的建筑艺术形象，以满足人们的审美要求。建筑立面可以看成是由许多构部件所组成：它们有墙体、梁柱、墙墩等构成房屋的结构构件，有门窗、阳台、外廊等和内部使用空间直接连通的部件，以及台基、勒脚、檐口等主要起到保护外墙作用的组成部分。恰当地确定立面中这些组成部分和构部件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，是立面设计的主要任务。 建筑立面设计的步骤，通常根据初步确定的房屋内部空间组合的平剖面关系，例如房屋的大小、高低、门窗位置，构部件的排列方式等，描绘出房屋各个立面的基本轮廓，作为进一步调整统一，进行立面设计的基础。设计时首先应该推敲立面各部分总的比例关系，考虑建筑整体的几个立面之间的统一，相邻立面间的连接和协调，然后着重分析各个立面上墙面的处理，门窗的调整安排，最后对入口门廊、建筑装饰等进一步作重点及细部处理。完整的立面设计，并不只是美观问题，它和平、剖面的设计一样，同样也有使用要求、结构构造等功能和技术方面的问题，但是从房屋的平、立、剖面来看，立面设计中涉及的造型和构图问题，通常较为突出。2.7构造和建筑设计措施建筑构造设计必须满足以下几点：一、必须满足建筑使用功能要求。由于建筑物使用性质和所处条件、环境的不同，则对建筑构造设计有不同的要求。为满足使用功能要求需要，在构造设计时，必须综合有关技术知识，进行合理的设计，以便选择、确定最经济合理的构造方案二、必须有利于结构安全。建筑物除根据荷载大小、结构的要求确定构件的必须尺度外，对一些零部件的设计都必须在构造上采取必要的措施，以确保建筑物在使用时的安全。三、必须讲求建筑经济的综合效益。在构造设计中，应该注意整体建筑物的经济效益问题，即要注意降低建筑造价，减少材料的能源消耗；又要有利于降低经常运行、维修和管理的费用，考虑其综合的经济效益。另外，在提倡节约、降低造价的同时，还必须保证工程质量，绝不可为了追求效益而偷工减料，粗制滥造。四、必须注意美观。构造方案的处理还要考虑其造型、尺度、质感、色彩等艺术和美观问题。如有不当往往会影响建筑物的整体设计的效果。总之，在构造设计中，要全面考虑坚固适用，技术先进，经济合理，美观大方。2.7.1墙体墙体依其在房屋所处位置的不同，有内墙和外墙之分。按布置方向又可以分为纵横墙，按受力方式分为承重墙和非承重墙。根据墙体所处位置和功能的不同，设计时应满足下列要求：一 、具有足够的强度和稳定性，墙体的强度与所用材料有关。墙体的稳定性通常可通过增加墙体厚度、增设墙垛、壁柱、圈梁等方法；二、具有必要的保温、隔热等方面的性能；三、应满足防火要求，做为墙体材料及墙身厚度，都应满足防火规范中相应燃烧性能和耐火极限所规定的要求。如划分防火区域、防止火灾蔓延，须设置防火墙等；四、应满足隔声要求，作为房间围护构件的墙体，必须具有足够隔声能力，以符合有关隔声标准的要求。此外还应考虑防潮、防水以及经济等方面的要求。2.7.2基础基础是建筑面地以下的承重构件，是建筑的下部结构，其作用是扩散上部结构的荷载，减小应力强度，最终将荷载传给地基。基础和地基具有不可分割的关系，但又是不同的概念，基础是建筑物与土层直接接触的部分，它承受建筑物的全部荷载，并把他们传给地基，基础是建筑物的一个组成部分，而地基是基础下面的土层，承受由基础传来的整个建筑物的荷载。地基不是建筑物的组成部分。地基分两种：一是天然土层具有足够的承载能力，不需人工处理就能承受建筑物全部荷载的叫天然地基。一是当上部荷载叫大或土层承载能力叫弱，缺乏足够的坚固性和稳定性，必须经人工处理后才能承受建筑物全部荷载的叫人工地基。基础要求坚固、稳定，并能抵抗冰冻和地下水的侵蚀。基础的大小取决于荷重的大小、土壤的性质、材料的性能以及承重的方式。本工程采用桩基。2.7.3楼地层楼地层是建筑物水平方向的承重构件，并对墙身起着水平支撑作用，增强房屋的刚度和整体性。又是建筑物分隔水平空间的构件，分为楼板层和地面层。楼板层将楼面荷载传至墙柱及基础，并对墙体起水平支撑作用。楼板层包括面层、结构层、天花三部分，要求刚性好、坚固、耐磨、隔声、防火。楼板层根据结构层的主要用料分为钢筋混凝土楼层、木楼层、钢楼层和砖楼层四类；地面层主要由基层和面层组成。基层可直接做在地基上。当地面太低、太潮或填土要求过高时，也可做成架空式的。面层是直接承受各种荷载、摩擦、冲击的表面层，有整体式地面、铺贴地面、木地面以及砖地面和灰渣地面等等。由于地面层贴近土壤，因此要求防潮、防腐，此外还应注意保温、耐磨、不易起灰、并有一定弹性等等要求。2.7.4屋顶 屋顶是房屋最上层覆盖的外围护结构，其主要功能是用以抵御自然界的风霜雨雪、太阳辐射、气温变化和其他外界不利的因素，以使屋顶覆盖下的空间有一个良好的使用环境。因此，要求屋顶在构造设计时要注意解决防水、保温、隔热以及隔声、防火等问题。一般分为平屋顶、坡屋顶、曲面屋顶等其它形式的屋顶。本工程采用坡屋顶。屋顶设计满足功能，结构、建筑艺术三方面要求。本工程采用女儿墙外排水。屋面采用刚性防火屋面，其构建简单，施工方便，造价较低。本设计工程建筑立面设计力求给人一种均衡、和谐的感觉，与环境融于一体，充分体现了建筑物的功能，通过巧妙组合，使建筑物创造了优美、和谐、统一而又丰富的空间环境，给人以美的享受。3结构设计说明1、建筑结构设计应重视结构的选型、结构计算和结构构造，根据建筑功能的要求选用安全适用、经济合理，便于施工的结构方案。2、民用建筑结构设计尚应符合《建筑设计防火规范（GB16-87）》相关条文的要求，应根据建筑的耐火等级、燃烧性能和耐火极限，正确选择结构与构件的防火与抗火措施，诸如混凝土的保护层厚度等。其中，抗震设计要求在结构设计中，应该得到充分的考虑，要求如下：设防标准：抗震设防烈度为6度及以上地区的民用建筑，必须进行抗震设计。建筑体形和刚度：（1）、建筑的平面形状及其抗侧力构件的布置宜简单、规则、对称。（2）、建筑的立面形状及其抗侧力构件的布置宜简单、规则对称，结构的侧向刚度和水平承载力沿高度均匀变化，自下而上逐渐减小，避免出现突变。结构体系：（1）、应能制定出明确的平面或空间计算简图。（2）、应具有合理的、直接的或基本直接的传力途径。（3）、应避免少数脆弱构件或节点等薄弱环节的破坏而导致整个结构传力路线的中断。（4）、应具有足够的侧向刚度、较强的水平承载力、良好的变形能力、能吸收和耗散较多的地震能量。 （5）、宜采用具有多道防线的剪切型和弯曲型构件并用的双重结构体系。（6）、宜具有尽可能多的超静定次数，确保结构具有较大安全储备和内力重分配能力，在地震作用下结构能形成总体屈服机制而非楼层屈服机制。如强柱型框架属总体屈服机制构件。（7）、沿结构平面和竖向，各抗侧力构件宜具有合理的刚度和承载力分布，避免因局部消弱或者突变形成弱搂层或者薄弱部位，产生过大的应力集中或塑性变形集中。结构在纵、横两个主轴方向的动力特性宜相近。结构构件的设计：钢筋混凝土框架设计宜符合“四强、四弱”准则。（1）强节点弱杆件—使杆件破坏先于节点破坏。（2）强柱弱梁—使梁端破坏先于柱端破坏。（3）强剪弱弯—使梁柱的弯曲破坏先于剪切破坏。（4）强压弱拉—使梁、柱截面受拉区钢筋的屈服先于受拉区混凝土的压碎。（5）有地震作用效应组合时，仅重力荷载作用下可考虑钢筋混凝土梁端弯矩设计值进行调幅。（6）为确保结构具有足够的延性，所采用的高强混凝土的强度等级，8、9度时宜分别不超过C70和C60，而且在构造方面应符合《抗规》附录B的规定。结构选型：1、结构体系选型：采用钢筋混凝土全现浇框架结构（纵横向承重框架）体系。2、其他结构选型和做法：（1）、屋面结构：采用现浇钢筋混凝土屋面板，屋面板按不上人屋面的使用荷载选用。屋面做法：①.三毡四油防水层；②.120厚水泥砂浆保温层兼找坡层；③.25厚1：2.5水泥砂浆找平层；④.130厚钢筋混凝土板；⑤.20厚板底抹灰。（2）、楼面结构：采用现浇钢筋混凝土楼板。楼面做法：①.20厚水磨石地面；②.20厚1：2水泥砂浆面层；③.100厚的现浇钢筋混凝土楼板；④.20厚板底抹灰。（3）、楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。（4）、过梁：窗过梁以及带雨蓬的门过梁均采用钢筋混凝土，并采用纵向框架梁兼作窗过梁。（5）、基础：采用独立基础。结构布置：⑴结构平面布置： ①在一个独立的结构单元内，结构平面布置应该尽量简单，规则、对称，尽量使结构的刚度中心和质量中心重合，以减少扭转，避免应力集中的凹角和狭长的缩颈部位。②在民用建筑中，框架结构柱网的布置应与建筑分隔墙布置协调，纵向一般常设四行柱而成为三跨框架，当建筑平面宽度较小，层数较少时也可设三行柱而成为二跨框架。实验楼房间进深较小可布置成两跨框架。（可通过在较大跨内设置纵向隔墙形成内走廊）。柱网的布置应使结构受力合理。在现今的技术水平条件下，宜结合使用要求，采用较大柱网（6~9m）的布置方案。纵向柱列的布置应与建筑开间相协调，一般可考虑柱距为两个开间。柱网的布置应能使梁板布置简单规则，方便施工。③梁柱中心线宜重合。④楼、电梯间不宜设置载平面凹角部位和端部角区，如果确实非设不可，则应该采用剪力墙或筒体予以加强。框架中楼梯不应该采用砌体墙支承，楼梯转弯平台宜通过“门”形构件或者构造柱支承在下一层框架梁上，应该避免设置横贯整个跨度的支承梁，防止在楼梯间框架出现短柱。⑵变形缝设置：设计中应尽可能调整平面尺寸和结构布置，采取必要的构造措施和施工措施，能不设变形缝（抗震缝、沉降缝、伸缩缝）就不设缝，能少设缝就少设缝。当必须设缝时应保证必要的缝宽，以免发生碰撞破坏。抗震设计的建筑在下列情况下宜设置防震缝：平面长度和外伸长度尺寸超出了规范的限值而又没有采取加强措施时；各部分刚度相差悬殊，采取不同材料和不同结构体系时；各部分质量相差很大时；各部分有较大错层时。当防震缝不作为沉降缝时，防震缝应在地面以上沿全高设置，基础无须设置防震缝。防震缝两侧应布置承重框架。⑶框架结构应采用双向刚接的梁柱抗侧力结构体系（即纵、横向均应设置刚接框架），以分别承受纵横两个方向的水平地震作用。而承重框架（即承受竖向荷载的框架）的布置方案（即横向承重，纵向承重、纵横承重方案），则取决于楼（屋）盖结构形式（单向板或者双向板肋形楼盖、装配整体式肋形楼盖、预制板楼盖等）。当楼面上作用有较大荷载，或者楼面上有较大开洞，或当柱网布置为正方形或者接近正方形时，常采用纵横向框架混合承重方案。 ⑷楼盖结构的形式和造型应满足房屋的使用功能和建筑造型的需要，合理控制楼层的净高度。楼盖结构布置时，应注意下列问题：楼盖梁格的布置应力求规整，梁系尽可能连续贯通，板厚与梁截面尺寸尽可能统一；在较大孔洞四周，非轻质隔墙下和较重的设备下仍应设梁，避免直接防置在楼板上；现浇楼梯可采用板式楼梯（当楼梯段水平投影长度在3米以内时）或梁式楼梯。 4结构设计4.1结构布置及计算简图4.1.1　设计资料(1)、工程名称：沭阳县建陵商都11#住宅楼设计。(2)、工程概况：建筑总高18.7m，共6层，室内外高差为0.3m，底层高3.6m，其余各层高2.8m，具体情况可参见结构平面布置图。(3)、拟建地的基本雪压So=0.4N/m2,基本风压W0＝0.4N/m2，地面粗糙度为B类。(4)、材料选用混凝土：采用C30.钢筋：柱纵向钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235.墙体：采用混凝土空心小砌块，γ＝11.8N/m2铝合金门窗：γ＝0.35N/m2；木门，γ＝0.2N/m24.1.2　结构选型(1)、结构选型：根据该设计的适用功能和建筑设计要求，对于六层商住楼，因框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于商住楼是较适合的结构体系，考虑该建筑处于7.5度地震设防区，故采用现浇钢筋混凝土框架结构（横向承重）体系。(2)、其它结构选型：1.屋面：采用现浇钢筋混凝土板作承重结构，屋面板按上人屋面的使用荷载选用。2.楼面：采用现浇钢筋混凝土板，板厚100。3.基础：因地质情况良好，故采用柱下独立基础。4.1.3　确定计算简图假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心线之间的距离。基顶距离室外地平0.5m,室内外高差为0.3m,所以底层柱高度其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为2.8m。由此可绘出框架的计算简图如下图所示。 4.1.4　截面尺寸初估多层框架为超静定结构，在内力计算之前，要先估算梁、柱的截面尺寸及结构所用材料的强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及其相对线刚度。混凝土等级：C30()（1）、梁截面尺寸估算根据h=(～)l，b=(～)h，估算梁的截面尺寸如下：横向框架梁AC跨：250×600，CF;FG跨：250×400。纵向连系梁：250×500。（2）、柱截面尺寸估算所有柱的截面尺寸450mm×450mm。4.1.5　刚度计算其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取中跨I=2.0I0。（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。＝3.0×107KN/m2×2××0.25mm×（0.6mm）3/4.5m＝6.0×＝3.0×107KN/m2×2××0.25mm×（0.4mm）3/3.6m＝2.22×＝3.0×107KN/m2×2××0.25mm×（0.4mm）3/2.9m＝2.76×底层柱＝3.0×107KN/m2××0.45mm×（0.45mm）3/4.4m=2.33×其余各层柱＝3.0×107KN/m2××0.45mm×（0.45mm）3/2.8m＝3.66×令则其余各杆的相对线刚度为 4.2　荷载统计4.2.1　恒荷载标准值（1）、屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水　　　　1.50kN/m2防水层（柔性）三毡四油铺小石子0.40kN/m2找平层：15厚水泥砂浆0.015m×20kN/m3=0.30kN/m2找平层：15厚水泥砂浆0.015m×20kN/m3=0.30kN/m2找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找平0.04m×14kN/m3=0.56kN/m2保温层：80厚矿渣水泥0.08m×14.5kN/m3=1.16kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼盖0.1m×25kN/m3=2.50kN/m2抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×17kN/m3=0.17kN/m2 合计：　　6.34kN/m2（2）、标准层楼面陶瓷地砖楼面0.70kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼盖0.1m×25kN/m3=2.50kN/m2抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×17kN/m3=0.17kN/m2合计：　　3.37kN/m2（3）、卫生间楼面8厚地砖楼面、干水泥擦缝0.0080.55=0.004KN/m25厚1：1水泥细砂浆结合层0.00520=0.1KN/m230厚C20细石混凝土1.0KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层200.02=0.4KN/m2100厚现浇钢筋混凝土板0.0125=2.5KN/m2抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×17kN/m3=0.17kN/m2合计4.174KN/m2（4）、梁自重b×h＝250mm×500mm梁自重：25kN/m3×0.25m×（0.50m－0.12m）=2.38kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×（0.50m－0.12m＋0.25m）×17kN/m3×2=0.22kN/m合计：　　2.60kN/mb×h＝250mm×400mm梁自重：25kN/m3×0.25m×（0.40m－0.12m）=1.75kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×（0.40m－0.12m＋0.25m）×17kN/m3×2=0.18kN/m合计：　　1.93kN/mb×h＝250mm×600mm梁自重：25kN/m3×0.25m×（0.60m－0.12m）=3kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×（0.60m－0.12m＋0.25m）×17kN/m3×2=0.25kN/m合计：　　3.25kN/m（5）、柱自重b×h＝450mm×450mm柱自重：25kN/m3×0.45m×0.45m=5.06kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×（0.45m＋0.55m）×17kN/m3×2=0.31kN/m合计：　　5.37kN/m(6)、外纵墙自重标准层： 纵墙14kN/m3×1.0m×0.24m=3.36kN/m铝合金门0.35kN/m3×1.50m=0.53kN/m麻面砖外墙0.50kN/m2×（2.80m－2.10m）=0.35kN/m水泥粉刷内墙面0.36kN/m2×（2.80m－2.10m）=0.25kN/m合计：　　4.49kN/m底层：纵墙14kN/m3×（3.60m－0.50m）×0.24m=10.42kN/m麻面砖外墙0.50kN/m2×0.9m=0.45kN/m水泥粉刷内墙面0.36kN/m2×0.9m=0.32kN/m合计：　　11.19kN/m(7)、内隔墙自重：标准层：120厚内隔墙14kN/m3×（2.80m－0.30m）×0.12m=4.2kN/m水泥粉刷墙面0.36kN/m3×（2.80m－0.30m）×2=1.8kN/m合计：　　6.0kN/m240厚内隔墙14kN/m3×（2.80m－0.40m）×0.24m=8.06kN/m水泥粉刷墙面0.36kN/m2×（2.80m－0.30m）×2=1.8kN/m合计：　　9.86kN/m底层：120厚内隔墙14kN/m3×（3.60m－0.30m）×0.12m=5.54kN/m水泥粉刷墙面0.36kN/m3×（3.60m－0.30m）×2=2.38kN/m合计：　　7.92kN/m240厚内隔墙14kN/m3×（3.60m－0.40m）×0.24m=10.75kN/m水泥粉刷墙面0.36kN/m3×（3.60m－0.40m）×2=2.30kN/m合计：　　13.05kN/m（8）阳台自重水磨石地面3.65kN/m结构层：100mm厚钢筋混凝土楼盖0.1m×25kN/m3=2.50kN/m2抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×17kN/m3=0.17kN/m2合计：　　3.32kN/m2（9）女儿墙自重女儿墙自重：0.24m×1.10m×18kN/m3＋25kN/m3×0.1m×0.24m＋（1.20m×2＋0.24m）×0.5m＝6.67kN/m4.2.2　活荷载标准值根据«荷载规范»查得：住宅：2.0kN/m2阳台：2.5kN/m2屋面雪荷载：0.4kN/m2 竖向荷载作用下框架受荷总图板面荷载分配图（1）A～C轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：6.34kN/m2×××2＝17.83kN/m 活载：2.0kN/m2×××2＝5.63kN/m楼面板传荷载：恒载：3.37kN/m2×＝9.48kN/m活载：2.0kN/m2×＝5.63kN/m梁自重：3.25kN/m内墙自重:13.05kN/mA～C轴间框架梁荷载为：屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.25kN/m＋17.83kN/m＝21.08kN/m板传荷载＝活载＝5.63kN/m楼面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载+内墙自重＝3.25kN/m＋9.48kN/m＋13.05kN/m＝25.78kN/m板传荷载＝活载＝5.63kN/m（2）C～F轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：6.34kN/m2×××2＝14.27kN/m活载：2.0kN/m2×××2＝4.5kN/m楼面板传荷载：恒载：3.37kN/m2×××2＝7.58kN/m活载：2.0kN/m2×××2＝4.5kN/m梁自重：1.93kN/m内墙自重:13.05kN/mC～F轴间框架梁荷载为：屋面梁恒载＝梁自重＋板传荷载＝1.93kN/m＋14.27kN/m＝16.2kN/m 活载＝板传荷载＝4.5kN/m楼面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＋内墙自重＝1.93kN/m＋7.58kN/m＋13.05＝22.56kN/m活载＝板传荷载＝4.5kN/m2（3）F～G轴间框架梁恒载：6.34kN/m2×××2＝10.70kN/m活载：2.0kN/m2×××2＝3.38kN/m楼面板传荷载：恒载：3.37kN/m2×××2＝5.69kN/m活载：2.0kN/m2×××2＝3.38kN/m梁自重：1.93kN/m内墙自重:13.05kN/mF～G轴间框架梁受荷：屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝1.93kN/m＋10.7kN/m＝12.63kN/m活载＝板传荷载＝3.38kN/m楼面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＋内墙自重＝1.93kN/m＋5.69kN/m＋13.05kN＝20.67kN/m活载＝板传荷载＝3.38kN/m（4）、A轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=梁自重＋板传荷载＋女儿墙梁自重＝2.60kN/m×（3.9m-0.5m）＝8.84kN 板传荷载＝6.34kN/m2×××3.9＝34.77kN女儿墙自重＝6.67×3.9＝26.01kN顶层柱恒载＝梁自重＋板传荷载＋女儿墙＝8.84kN+34.77kN+26.01kN=69.62kN顶层柱活载＝板传活载＝2.0kN/m2×××3.9＝10.97kN标准层柱恒载＝梁自重＋板传荷载＋外墙重＋阳台自重梁自重＝2.60kN/m×（3.9m-0.5m）＝8.84kN板传荷载＝3.37kN/m2×××3.9＝18.48kN外墙自重＝4.49kN/m×（3.9m-0.5m）＝15.27kN阳台传荷＝3.32kN/m2×××3.9＝18.21kN标准层柱恒载＝8.84＋18.48＋15.27＋18.21＝60.8kN标准层活载＝板传活载＋阳台传荷＝2.0kN/m2×××3.9＋2.5kN/m2×××3.9＝10.97＋13.71＝24.68kN基础顶面恒载=基础梁自重＝1.56kN/m×（3.9m－0.45m）＝5.38kN（5）、C轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=梁自重＋板传荷载梁自重＝2.60kN/m×（3.9m-0.5m）＝8.84kN板传荷载＝6.34kN/m2＝38.90kN 顶层柱恒载＝梁自重＋板传荷载＝8.84kN+38.90kN=47.74kN顶层柱活载==21.92kN标准层柱恒载＝梁自重＋板传荷载＋内墙重梁自重＝2.60kN/m×（3.9m-0.5m）＝8.84kN板传荷载＝＝46.43kN内墙自重＝13.05kN/m×（3.9m-0.5m）＝44.37kN标准层柱恒载＝8.84＋46.43＋44.37＝99.64kN标准层活载＝板传活载＝21.16kN基础顶面恒载=基础梁自重＝1.56kN/m×（3.9m－0.5m）＝5.30kN（6）、F轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=梁自重＋板传荷载梁自重＝2.60kN/m×（3.9m-0.5m）＝8.84kN板传荷载＝6.34kN/m2＝31.33kN顶层柱恒载＝梁自重＋板传荷载＝8.84kN+31.33kN=40.17kN顶层柱活载==22.92kN标准层柱恒载＝梁自重＋板传荷载＋内墙重梁自重＝2.60kN/m×（3.9m-0.5m）＝8.84kN 板传荷载＝＝40.58kN内墙自重＝13.05kN/m×（3.9m-0.5m）＝44.37kN标准层柱恒载＝8.84＋40.58＋44.37＝93.79kN标准层活载＝板传活载＝25.23kN基础顶面恒载=基础梁自重＝1.56kN/m×（3.9m－0.5m）＝5.30kN（7）、G轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=梁自重＋板传荷载＋女儿墙梁自重＝2.60kN/m×（3.9m-0.5m）＝8.84kN板传荷载＝6.34kN/m2×××3.9＝22.41kN女儿墙自重＝6.67×3.9＝26.01kN顶层柱恒载＝梁自重＋板传荷载＋女儿墙＝8.84kN+22.41kN+26.01kN=57.26kN顶层柱活载＝板传活载＝2.0kN/m2×××3.9＝7.07kN标准层柱恒载＝梁自重＋板传荷载＋外墙重＋阳台自重梁自重＝2.60kN/m×（3.9m-0.5m）＝8.84kN板传荷载＝3.37kN/m2×××3.9＝11.91kN外墙自重＝4.49kN/m×（3.9m-0.5m）＝15.27kN阳台传荷＝3.32kN/m2×××3.9＝11.74kN 标准层柱恒载＝8.84＋11.91＋15.27＋11.74＝47.76kN标准层活载＝板传活载＋阳台传荷＝2.0kN/m2×××3.9＋2.5kN/m2×××3.9＝7.07＋8.84＝15.91kN基础顶面恒载＝底层外纵墙自重＋基础梁自重＝11.19kN/m×（3.9m－0.50m）＋1.56kN/m×（3.9m－0.5m）＝43.35kN框架在竖向荷载作用下的受荷总图如下图所示（图中数值均为标准值）。 竖向受荷总图注：图中各值的单位为kN 4.3　竖向荷载计算4.3.1恒荷载计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。（1）、1层B节点的弯矩分配系数1层C节点的弯矩分配系数其余节点见图3.1（2）、固端弯矩计算均布恒载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：M均载M集中荷载＝－FeM梁固端＝M1＋M2根据上述公式计算的梁固端弯矩如图3.1所示。各恒载传递计算结果如图3.1所示。 （3）、恒载作用下柱的剪力计算结果见下表。柱剪力层数A轴柱C轴柱F轴柱G轴柱610.776.294.047.5059.485.822.985.5249.595.823.055.7339.415.773.035.63211.566.733.486.8311.150.740.400.70（4）、横梁跨中计算取脱离体按简支梁计算，则有：集中荷载产生的弯矩e－为集中荷载到梁端的距离。6层梁FG的计算＝=则有＝＋＝- （5）、框架柱的轴力计算，根据荷载分布及剪力进行计算A轴柱6层：N1=梁端剪力＋纵梁传来恒载＝31.48＋69.62＝101.1KNN2=N1+柱自重＝101.1＋16.11＝117.21KN5层：N3=N2＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝117.21＋45.32＋60.8＝223.33KNN4=N3+柱自重＝223.33＋16.11＝239.44KN4层：N5=N4＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝239.44＋45.32＋60.8＝345.56KNN6=N5+柱自重＝345.56＋16.11＝361.67KN3层：N7=N6＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝361.67＋45.32＋60.8＝467.79KNN8=N7+柱自重＝467.79＋16.11＝483.9KN2层：N9=N8＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝483.9＋45.32＋60.8＝590.02KNN10=N9+柱自重＝590.02＋16.11＝606.13KN1层：N11=N10＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝606.13＋45.32＋60.8＝712.25KNN12=N11+柱自重＝712.25＋24.17＝736.42KNC轴柱6层：N1=（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝31.48＋17.05＋47.74＝99.27KNN2=N1+柱自重＝99.27＋16.11＝115.38KN5层：N3=N2＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝115.38＋23.48＋45.32＋99.64＝283.82KNN4=N3+柱自重＝283.82＋16.11＝299.93KN4层：N5=N4＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝299.93＋23.48＋45.32＋99.64＝468.37KNN6=N5+柱自重＝468.37＋16.11＝484.48KN3层：N7=N6＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝484.48＋23.48＋45.32＋99.64＝652.92KNN8=N7+柱自重＝652.92＋16.11＝669.03KN2层：N9=N8＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝669.03＋23.48＋45.32＋99.64＝837.47KNN10=N9+柱自重＝837.47＋16.11＝853.58KN 1层：N11=N10＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝853.58＋23.48＋45.32＋99.64＝1022.02KNN12=N11+柱自重＝1022.02＋24.17＝1046.19KNF轴柱6层：N1=（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝17.05＋29.16＋40.17＝86.38KNN2=N1+柱自重＝86.38＋16.11＝102.49KN5层：N3=N2＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝102.49＋32.42＋23.48＋93.79＝252.18KNN4=N3+柱自重＝252.18＋16.11＝268.29KN4层：N5=N4＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝268.29＋32.42＋23.48＋93.79＝417.98KNN6=N5+柱自重＝417.98＋16.11＝434.09KN3层：N7=N6＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝434.09＋32.42＋23.48＋93.79＝583.78KNN8=N7+柱自重＝583.78＋16.11＝599.89KN2层：N9=N8＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝599.89＋32.42＋23.48＋93.79＝749.58KNN10=N9+柱自重＝749.58＋16.11＝765.69KN1层：N11=N10＋（左＋右）梁端剪力＋纵梁传来恒载＝765.69＋32.42＋23.48＋93.79＝915.38KNN12=N11+柱自重＝915.38＋24.17＝939.55KNE轴柱6层：N1=梁端剪力＋纵梁传来恒载＝29.16＋57.26＝86.42KNN2=N1+柱自重＝86.42＋16.11＝102.53KN5层：N3=N2＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝102.53＋32.42＋47.76＝182.71KNN4=N3+柱自重＝182.71＋16.11＝198.82KN4层：N5=N4＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝198.82＋32.42＋47.76＝279KNN6=N5+柱自重＝279＋16.11＝295.11KN3层：N7=N6＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝295.11＋32.42＋47.76＝375.29KN N8=N7+柱自重＝375.29＋16.11＝391.4KN2层：N9=N8＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝391.4＋32.42＋47.76＝471.58KNN10=N9+柱自重＝471.58＋16.11＝487.69KN1层：N11=N10＋梁端剪力＋纵梁传来恒载＝487.69＋32.42＋47.76＝567.87KNN12=N11+柱自重＝567.87＋24.17＝592.04KN恒荷载标准值作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如下所示。 4.3.2　活荷载计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。（1）、1层B节点的弯矩分配系数1层C节点的弯矩分配系数其余节点见图3－1。（2）、固端弯矩计算均布活载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：M均载M集中荷载＝－FeM梁固端＝M1＋M2根据上述公式计算的梁固端弯矩略。（3）、各活载传递计算结果略。（4）、横梁跨中计算取脱离体按简支梁计算，则有：（5）活荷载标准值作用的弯矩图、剪力图、轴力图如下所示。 4.4　地震荷载的计算该建筑的主体结构高度为18.5m，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法进行计算水平地震作用。4.4.1、作用于屋面梁和各层楼面梁处的重力荷载代表值为：屋面梁处：GEW＝结构和构件自重＋50％雪荷载楼面梁处：GEU＝结构和构件自重＋50％活荷载其中构件和结构自重取楼面上、下1/2层高范围内（屋面梁处取顶层的一半）的结构和构件的重（包括纵、横梁自重，楼板结构层及构造层，纵横墙体及柱等自重）。GE1＝外墙自重＋内墙自重＋楼板自重＋梁自重＋柱自重＋50%活载＝5.37×4.4×40+1.93×[(2.9+3.6)×10+16.5×2+3×2+51.6×3]+15.96×(6.5+51.6)×2+16.73×[(3.6+2.9)×10+51.6]+3×2×8.56+3.37×51.6×10.5+2.0×51.6×10.5×50%=1224.36+495.62+2173.75+1917.27+51.9+541.8=6840.20kN≈6900kNGE2＝GE3＝GE4＝外墙自重＋内墙自重＋楼板自重＋阳台自重＋梁自重＋柱自重＋50%活载＝5.37×2.8×40+2.60×51.6×4+1.93×10.5×16+1.04×(2.7+3.9)×6×3.37×51.6×10.5+[2.1×3.37×6+(2.1+2.1+1.8)×5.18×3+(1.3+1.8+0.4)×6×10.98]×2+11.02×(10.5+3.6+4.2+10.5+2.6)×6+3.32×(1.5×3.9+1.2×3.4)×6+2.0×51.6×10.5×50%＝644.4+536.64+324.24+39.31+1825.87+366.28+2076.17+541.8＝6354.61kN≈6400kNGE顶＝外墙自重＋内墙自重＋屋面板自重＋女儿墙自重＋梁自重＋柱自重＋突出屋面重＋50%雪荷载＝6.34×51.6×10.5+2.60×51.6×4+1.93×10×10.5 +(1.85+6.67)×(51.6+10.5)×2+0.35×51.6×10.5×50%=3421.70+536.64+202.65+1058.10+94.82=5313.91≈5400KN4.4.2、框架自振周期的计算框架自振周期可采用假象顶点位移法计算，对于民用框架和框架抗震墙房屋，也可按下列经验公式计算：式中H—房屋主体结构的高度（m），H＝18.70m；B－房屋震动方向的长度，在计算横向水平地震作用时，为房屋宽度取11.00m。则＝0.424.4.3、多遇水平地震作用标准值及位移计算由于设防烈度为7.5度，抗震等级为三级，近震，场地土为Ⅲ类，由«建筑抗震设计规范（GBJ11－89）»，可查得»，则横向地震影响系数：由抗震规范可知对于多质点体系，结构底部总横向水平地震作用标准值为各质点的水平地震作用按下式计算： 计算得作用遇各质点横向水平地震作用标准值如下表横向Feik的计算层GiHiGiHi∑GiHiFi6540018.499360506.65640015.699840529.44640012.881920439.73640010.064000350.0264007.246080260.2169004.430360211.84.4.4、框架水平位移计算用于横向框架计算得侧移刚度D值计算结果见下表。横向D值的计算构件名称2～6层中柱C0.4118696边柱A0.2210032中柱F0.4319608边柱G0.2410944构件名称底层中柱C0.684521 边柱A0.53391中柱F0.694587边柱G0.533524框架侧移验算多遇地震作用下框架层间弹性位移应符合下式条件：－多遇地震作用标准值产生的楼层间最大的弹性层间位移。第i层层间弹性位移式中，为楼层点地震剪力；为第i层第k柱的抗侧刚度。则地震作用下框架侧移计算如下表：地震作用下框架侧移计算 层次FiVi∑D∆uehi∆ue/hi6506.6506.60.00013.01/300005529.41036.00.00193.01/15794439.71425.70.00283.01/10713350.01755.70.00343.01/8822260.21998.90.00383.01/7891211.82209.70.01075.71/580则1/580<1/550知本设计抗震侧移满足规范要求。4.4.5、地震作用下内力计算框架在地震下的内力用D值法进行计算。1、反弯点的高度：各柱反弯点高度比y按式确定，其中底层柱需考虑修正值，第二层柱需考虑修正值，其余柱均无修正，具体计算过程及结果见下表。　地震作用下的柱反弯点高度 层柱Hiy0y1y2y3yyh/m6边柱A2.80.560.250000.250.7中柱C2.81.40.360000.361.01中柱F2.81.50.340000.340.95边柱G2.80.650.270000.270.765边柱A2.80.560.350000.350.98中柱C2.81.40.420000.421.18中柱F2.81.50.430000.431.20边柱G2.80.650.370000.371.044边柱A2.80.560.400000.401.12中柱C2.81.40.450000.451.26中柱F2.81.50.450000.451.26边柱G2.80.650.400000.401.123边柱A2.80.560.450000.451.26中柱C2.81.40.470000.471.32中柱F2.81.50.480000.481.34边柱G2.80.650.450000.451.262边柱A2.80.560.5000.0500.551.54中柱C2.81.40.5000.0500.551.54中柱F2.81.50.5000.0500.551.54边柱G2.80.650.5000.0500.551.541边柱A4.41.060.6500-0.050.602.64中柱C4.42.670.5500-0.050.502.2中柱F4.42.860.5500-0.050.502.2边柱G4.41.230.6200-0.050.672.952、根据各柱分配到的剪力及反弯点的位置计算柱端弯矩，再由柱端弯矩根据节点平衡求梁端弯矩。公式为和边跨梁端弯矩为 中柱梁端弯矩为风荷载作用下框架结构内力计算过程见表4-1，表4-2，表4-3。表4-1A　地震作用下边柱G和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb总/(kN·m)6506.6109449.350.8120.487.5743.7251036.01094419.121.1136.1421.2368.6041425.71094426.321.247.3731.5885.0631755.71094432.411.3553.4843.7593.5721998.91094436.901.6549.8160.88179.9512209.7352448.593.25119.06157.94157.94表4-1B　地震作用下边柱A和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb总/(kN·m)6506.6100328.570.7519.286.4240.0951036.01003217.531.0833.6618.9362.3641425.71003224.121.243.4228.9577.9731755.71003229.711.3549.0240.1185.7721998.91003233.821.6545.6655.81162.4312209.7339146.763.42106.62159.93159.93 表4-2A　地震作用下中柱C剪力和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右/(kN·m)6506.61869615.971.0830.6717.2512.1418.5251036.01869632.671.2656.8541.1629.4944.7641425.71869644.961.3574.1960.7045.9169.6731755.71869655.371.4188.0478.0759.1989.8421998.91869663.041.6585.10104.0164.9498.5612209.7452162.342.85177.69177.69112.12170.15表4-2B　地震作用下中柱F剪力和梁柱端弯矩计算层数Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右/(kN·m)6506.61960816.751.1131.6718.6018.0513.6251036.01960834.261.2958.5944.2043.8433.3441425.71960847.151.3577.8163.6669.3052.7131755.71960858.071.4490.5983.6287.6166.6321998.91960866.111.6589.25109.0998.1974.6812209.7458763.252.85180.28180.28164.36125.01表4-3A地震作用下框架柱F、G轴力和梁端剪力计算层次梁端剪力柱轴力边梁FG中梁CFGF　　615.9213.54-15.922.382.38528.3132.81-28.31-4.5-2.12438.2651.47-38.26-13.21-15.33344.5065.72-44.5-21.22-36.55270.7372.87-70.73-2.14-38.69178.59123.89-78.59-45.3-83.99 表4-14B地震作用下框架柱A、C轴力和梁端剪力计算层次梁端剪力柱轴力边梁AC中梁CFAC　　612.4313.54-12.43-1.11-1.11521.8632.81-21.86-10.95-12.06429.4951.47-29.49-21.98-34.04334.5165.72-34.51-31.21-65.25254.1372.87-54.13-18.74-83.99164.77123.89-64.77-59.12-143.113、地震作用下框架结构弯矩、剪力、轴力图如图4.1、4.2、4.3所示。 4.5　内力组合4.5.1　结构弯矩调幅：考虑结构塑性内力重分布的影响，在内力组合之前，对竖向作用下的荷载的内力进行调幅，将支端的弯矩乘以0.85以减小，而跨中弯矩相应增加，支座剪力相应改变。4.5.2　控制截面：每跟梁一般有三个控制截面：左端支座截面、跨中截面和右端支座截面。每跟柱一般只有两个控制截面：柱顶截面和柱底截面。4.5.3　框架内力组合：荷载杆件跨向弯矩标准值β调幅后弯矩标准值　　　　六层AC-17.38-22.1113.310.85-14.773-18.793516.2718CF-11.17-10.170.510.85-9.4945-8.64452.1105FG-17.15-12.8911.220.85-14.5775-10.956513.473恒载二~五层AC-28.96-32.0717.060.85-24.616-27.259521.6373CF-14.45-10.693.430.85-12.2825-9.08655.3155FG-19.85-17.5810.360.85-16.8725-14.94313.1673一层AC-26.3-31.5218.670.85-22.355-26.79223.0065CF-16.28-11.352.10.85-13.838-9.64754.17225FG-19.52-15.3811.630.85-16.592-13.07314.2475　AC-5.98-7.694.740.85-5.083-6.53655.76525六层CF-3.88-2.680.20.85-3.298-2.2780.692FG-4.53-3.753.150.85-3.8505-3.18753.771　二~五层AC-5.68-6.073.210.85-4.828-5.15954.09125活载CF-1.99-1.730.580.85-1.6915-1.47050.859　FG-3.13-3.291.730.85-2.6605-2.79652.2115　一层AC-5.14-6.043.490.85-4.369-5.1344.3285CF-2.67-1.810.20.85-2.2695-1.53850.536FG-3.12-2.851.960.85-2.652-2.42252.40775 六层梁内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk1.2*Sgk+1.3SekACAM-14.8-5.0819.28-19.3-24.9179-24.8367.34-42.788V32.6111.3-8.578.5755.097554.95227.99150.273CM-18.8-6.54-12.0812.08-31.7757-31.704-38.252-6.844V-30.4-10.8-19.6619.66-51.5075-51.47-61.978-10.862CFCM-9.49-3.3-34.7234.72-16.0455-16.008-56.52433.748V16.364.59-24.7624.7626.584226.058-12.55651.82FM-8.64-2.2832.13-32.1-13.8984-13.5631.401-52.137V-17.7-4.54-24.7624.76-28.3982-27.644-53.47610.9FGFM-14.6-3.85-21.4221.42-23.456-22.886-45.34210.35V27.987.84-19.2319.2345.456244.5528.57758.575GM-11-3.1920.48-20.5-17.9222-17.61813.472-39.776V-30.3-8.369.35-9.35-49.1518-48.112-24.253-48.563跨中ACM16.275.77-15.2315.2327.619127.602-0.27539.323CFM2.110.69003.52473.4982.5322.532FGM13.473.7716.08-16.121.879121.44237.068-4.74 五层梁内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk1.2*Sgk+1.3SekACAM-24.6-4.8340.09-40.1-37.9704-36.30622.573-81.661V-18.1-1.76-17.5317.53-26.1733-24.196-44.5251.057CM-27.3-5.1735.84-35.8-41.86368-39.944413.88-79.304V-38.3-9.25-32.8432.84-60.7295-58.874-88.616-3.232CFCM-12.3-1.69-53.7553.75-18.2342-17.102-84.61155.139V31.434.64-38.8938.8946.977744.212-12.84188.273FM-9.09-1.4751.26-51.3-13.7121-12.96655.73-77.546V-31.4-4.48-38.8938.89-46.7939-43.964-88.24912.865FGFM-16.9-2.66-34.1734.17-25.3813-23.968-64.66524.177V34.428.23-32.4232.4254.532452.826-0.84283.45GM-14.9-2.843.72-43.7-22.913-21.84838.908-74.764V14.491.76-19.1219.1221.286319.852-7.46842.244跨中ACM21.644.09-28.228.233.222231.694-10.69262.628CFM5.320.86008.02487.5886.3846.384FGM13.172.2129.04-2919.945318.89853.556-21.948 四层梁内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk1.2*Sgk+1.3SekACAM-24.6-4.8363.42-62.3-37.9704-36.30652.902-110.52V-18.1-1.76-28.5628.56-26.1733-24.196-58.86415.396CM-27.3-5.1767.64-67.6-41.86368-39.944455.22-120.64V-38.3-9.25-44.4444.44-60.7295-58.874-103.711.848CFCM-12.3-1.69-74.4574.45-18.2342-17.102-111.5282.049V31.434.64-44.4944.4946.977744.212-20.12195.553FM-9.09-1.4765.26-65.3-13.7121-12.96673.93-95.746V-31.4-4.48-48.8948.89-46.7939-43.964-101.2525.865FGFM-16.9-2.66-54.1754.17-25.3813-23.968-90.66550.177V34.428.23-42.4242.4254.532452.826-13.84296.45GM-14.9-2.863.72-63.7-22.913-21.84864.908-100.76V14.491.76-29.1229.1221.286319.852-20.46855.244跨中ACM21.644.09-29.629.633.222231.694-12.51264.448CFM5.320.86008.02487.5886.3846.384FGM13.172.2134.44-34.419.945318.89860.576-28.968 三层梁内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk1.2*Sgk+1.3SekACAM-24.6-4.8374.09-74.1-37.9704-36.30666.773-125.86V-18.1-1.76-24.5324.53-26.1733-24.196-53.62510.157CM-27.3-5.1778.64-78.6-41.86368-39.944469.52-134.94V-38.3-9.25-46.7446.74-60.7295-58.874-106.6914.838CFCM-12.3-1.69-82.4682.46-18.2342-17.102-121.9392.462V31.434.64-42.3442.3446.977744.212-17.32692.758FM-9.09-1.4781.34-81.3-13.7121-12.96694.834-116.65V-31.4-4.48-48.8948.89-46.7939-43.964-101.2525.865FGFM-16.9-2.66-78.1778.17-25.3813-23.968-121.8781.377V34.428.23-42.2442.2454.532452.826-13.60896.216GM-14.9-2.873.72-73.7-22.913-21.84877.908-113.76V14.491.76-29.2429.2421.286319.852-20.62455.4跨中ACM21.644.09-28.228.233.222231.694-10.69262.628CFM5.320.86008.02487.5886.3846.384FGM13.172.2132.58-32.619.945318.89858.158-26.55 二层梁内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk1.2*Sgk+1.3SekACAM-24.6-4.8385.58-85.6-37.9704-36.30681.71-140.8V-18.1-1.76-28.47-28.5-26.1733-24.196-58.739-58.743CM-27.3-5.1787.68-87.7-41.86368-39.944481.272-146.7V-38.3-9.25-38.6738.67-60.7295-58.874-96.1954.347CFCM-12.3-1.69-85.4985.49-18.2342-17.102-125.8796.401V31.434.64-42.3542.3546.977744.212-17.33992.771FM-9.09-1.4791.34-91.3-13.7121-12.966107.834-129.65V-31.4-4.48-43.8943.89-46.7939-43.964-94.74919.365FGFM-16.9-2.66-84.1784.17-25.3813-23.968-129.6789.177V34.428.23-39.4239.4254.532452.826-9.94292.55GM-14.9-2.883.72-83.7-22.913-21.84890.908-126.76V14.491.76-29.1229.1221.286319.852-20.46855.244跨中ACM21.644.09-32.232.233.222231.694-15.89267.828CFM5.320.86008.02487.5886.3846.384FGM13.172.2129.35-29.419.945318.89853.959-22.351 一层梁内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk1.2*Sgk+1.3SekACAM-24.83-2.46128.56-129-35.9313-33.24137.332-196.92V-21.98-3.29-65.3465.34-32.8972-30.982-111.3258.566CM-23.3-4.9989.23-89.2-36.3857-34.98288.003-144V-38.3-9.25-61.1861.18-60.7295-58.874-125.4633.61CFCM-27.5-2.48-133.8133.8-39.4879-36.412-206.93141.052V31.434.64-90.5590.5546.977744.212-79.999155.431FM-27.2-2110.64-111-38.653-35.416111.216-176.45V-31.4-4.48-90.5590.55-46.8209-43.988-155.4379.999FGFM-19.9-4.3-73.7673.76-31.1195-29.936-119.871.972V34.428.23-57.2157.2154.532452.826-33.069115.677GM-19.4-2.46118.23-118-28.6008-26.724130.419-176.98V18.363.29-57.5657.5628.010226.638-52.79696.86跨中ACM16.394.37-30.0730.0726.409125.786-19.42358.759CFM23.40.830032.403429.24228.0828.08FGM13.553.6637.8-37.821.879321.38465.4-32.88 六层柱内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合MmaxNmaxNmin恒载Sgk活载Sqk地震Sek　1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk1.2*Sgk+1.4*Sqk　1.2*Sgk+1.3Sek　NMMA柱柱顶M-17.38-5.9819.28-19.28-29.32-29.234.208-45.92-60.53-2.78-60.53N134.626.368.57-8.57207.54198.42172.661150.38200.3207.54150.38柱底M14.923.666.42-6.4223.72923.02826.259.558-42.23-4.58-42.23N186.326.368.57-8.57277.39260.51234.749212.47215.14277.39212.47B柱柱顶M10.173.830.67-30.6717.45417.52452.075-27.6762.241.6-61.73N206.336.4515.97-15.97314.2298.57268.297226.78294.55314.2226.78柱底M-8.7-2.617.25-17.25-14.29-14.0811.985-32.87-35.68-0.4-35.48N223.536.4515.97-15.97337.45319.23288.961247.44284.74337.45247.44C柱柱顶M7.07-1.8531.67-31.677.73155.89449.655-32.6960.820.12-57.87N199.534.0516.75-16.75302.64287.02261.127217.58239.81302.64217.58柱底M5.060.9718.6-18.67.78167.4330.252-18.1135.772.83-28.14N214.434.0516.75-16.75322.74304.89278.995235.45255.17322.74235.45D柱柱顶M12.93.7520.48-20.4821.0920.7342.104-11.1461.5861.58-58.94N145.823.489.35-9.35219.84207.83187.115162.81195.61219.84162.81柱底M-9.61-2.297.57-7.57-15.22-14.74-1.691-21.3742.442.4-37.94N156.723.489.35-9.35234.56220.91200.195175.89210.13234.56175.89 五层柱内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合MmaxNmaxNmin恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk　1.2*Sgk+1.4*Sqk　1.2*Sgk+1.3Sek　NMMA柱柱顶M-14.06-2.0233.66-33.66-20.96-19.726.886-60.63-80.9978.52-80.99N331.335.2162.36-62.36481.76446.85478.628316.49290.57481.76316.49柱底M14.392.518.93-18.9321.87720.76841.877-7.341-67.3263.2-67.32N356.335.2162.36-62.36515.44476.79508.568346.43305.55515.44346.43B柱柱顶M8.741.7356.85-56.8513.49412.9184.393-63.42-83.920.17-83.92N394.341.2414.65-14.65572.73530.91492.217454.13425.72572.73454.13柱底M-8.73-1.7441.16-41.16-13.49-12.9143.032-63.98-57.42-0.4-57.42N381.131.8114.65-14.65545.71501.9476.413438.32438.32545.71438.32C柱柱顶M-4.37-0.4458.59-58.59-6.331-5.8670.923-81.4185.535.65-72.69N303.225.0314.27-14.27433.84398.87382.379345.28382.38433.84345.28柱底M4.570.6144.2-44.26.76736.33862.944-51.9856.562.83-48.93N31625.0314.27-14.27451.13414.24397.751360.65397.75451.13360.65D柱柱顶M7.97136.14-36.1411.7410.96456.546-37.4281.7681.76-77.75N217.716.3962.8-62.8309.96284.19342.88179.6342.88342.88179.6柱底M-8.6-1.3521.23-21.23-12.93-12.2117.279-37.9267.4967.49-63.03N230.116.3962.8-62.8326.72299.09357.784194.5357.78357.78194.5 四层柱内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合MmaxNmaxNmin恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk　1.2*Sgk+1.4*Sqk　1.2*Sgk+1.3Sek　NMMA柱柱顶M-14.392.943.42-43.42-16.58-13.2139.178-73.71-100.798.45-100.9N420.624.52106.81-106.8591.84539.05643.573365.87365.87643.57365.87柱底M14.392.8228.95-28.9522.1921.21654.903-20.37-83.6379.5-83.63N43324.52106.81-106.8608.58553.93658.453380.75380.75658.45380.75B柱柱顶M-8.73-1.9874.19-74.19-13.73-13.2585.971-106.9-96.490.17-96.49N505.131.8121.32-21.32713.11650.7633.884578.45578.45713.11578.45柱底M8.731.9460.7-60.713.68713.19289.386-68.43-79.62-0.4-79.62N515.631.8121.32-21.32727.29663.3646.484591.05591.05727.29591.05C柱柱顶M4.570.7477.81-77.816.89476.52106.637-95.67101.745.65-88.9N41525.0321.9-21.9584.78533.04526.47469.53526.47584.78469.53柱底M4.570.7163.66-63.666.86536.47888.242-77.2773.252.83-65.62N427.825.0321.9-21.9602.06548.4541.83484.89541.83602.06484.89D柱柱顶M8.61.6547.37-47.3713.22712.6371.901-51.26101.69101.69-97.68N305.416.39104.98-105428.35389.43502.954230.01505.58502.95230.01柱底M8.6-1.5931.58-31.5810.0528.09451.374-30.7383.7983.79-79.33N314.313.38104.98-105437.47395.94513.682240.73520.46513.68240.73 三层柱内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合MmaxNmaxNmin恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk　1.2*Sgk+1.4*Sqk　1.2*Sgk+1.3Sek　NMMA柱柱顶M-14.39-2.6388.44-88.44-22-20.9597.704-132.2-116.2113.74-116.2N531.524.52160.18-160.2741.55672.13846.034429.57429.57846.03429.57柱底M13.832.5272.36-72.3621.1420.124110.664-77.47-96.1392-96.13N543.924.52160.18-160.2758.29687.01860.914444.45555.45860.91444.45B柱柱顶M-8.731.8284.42-84.42-10-7.92899.27-120.2-111.10.17-111.1N639.631.8129.75-29.75894.63812.05806.195728.85728.85894.63728.85柱底M-8.58-1.7669.07-69.07-13.31-12.7679.495-100.1-91.57-0.4-91.57N650.131.8129.75-29.75908.81824.65818.795741.45741.45908.81741.45C柱柱顶M-4.57-0.6680.4-80.4-6.816-6.40899.036-110110.945.65-98.1N526.825.0330.33-30.33735.71667.2671.589592.73671.59735.71592.73柱底M4.520.5365.78-65.786.62146.16690.938-80.0989.332.83-81.7N539.625.0330.33-30.33752.99682.56686.949608.09686.95752.99608.09D柱柱顶M8.61.4688.44-88.4413.04112.364125.292-104.7116.98116.98-113N393.116.39159-159546.75494.67678.42265.02678.42678.42265.02柱底M-8.3-1.3972.36-72.36-12.57-11.9184.108-10496.396.3-91.84N405.516.39159-159563.49509.55693.3279.9693.3693.3279.9 二层柱内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合MmaxNmaxNmin恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk　1.2*Sgk+1.4*Sqk　1.2*Sgk+1.3Sek　NMMA柱柱顶M-15.26-2.9989.43-89.43-23.53-22.597.947-134.6-117.5115.02-117.5N642.324.52217.51-217.5891.13805.091053.524884881053.5488柱底M19.423.6389.43-89.4329.77428.386139.563-92.96-117115.54-117N654.724.52217.51-217.5907.87819.971068.4502.88502.881068.4502.88B柱柱顶M9.112.0985.37-85.3714.34713.858121.913-100-112.30.17-112.3N774.131.8139.42-39.421076.2973.45980.166877.67877.671076.2877.67柱底M-11.1-2.4385.37-85.37-17.34-16.797.685-124.3-114.7-2.29-114.7N784.631.8139.42-39.421090.4986.05992.766890.27890.271090.4890.27C柱柱顶M-4.7-0.7381.31-81.31-7.06-6.662100.063-111.3112.125.65-99.28N638.625.0340.76-40.76886.64801.36819.308713.33819.31886.64713.33柱底M5.750.9181.31-81.318.65438.174112.603-98.8112.395.83-99.02N651.425.0340.76-40.76903.92816.72834.668728.69834.67903.92728.69D柱柱顶M9.081.7189.4-89.413.93413.29127.116-105.3118.22118.22-114.2N480.916.39209.34-209.3665.28600.03849.222304.94858.18849.22304.94柱底M-11.4-2.0489.4-89.4-17.36-16.51102.564-129.9117.42117.42-115N438.314.37209.34-209.3605.79546.08798.102253.82873.06798.1253.82 一层柱内力组合跨向端点内力荷载类型内力组合MmaxNmaxNmin恒载Sgk活载Sqk地震Sek1.35*Sgk+0.7*1.4*Sqk　1.2*Sgk+1.4*Sqk　1.2*Sgk+1.3Sek　　NMMA柱柱顶M6.88-1.5159.93-59.937.80826.14286.165-69.6578.0478.04-77.78N774.830.17278.69-278.71075.59721292.06567.461292.11292.1567.46柱底M0.060.7111.9-111.90.7671.052145.542-145.4145.54145.54-145.4N79330.17278.69-278.71100.1993.841313.9589.31313.91313.9589.3B柱柱顶M4.240.95137.7-137.76.6556.418184.098-173.9-181.1-1.35-181.1N908.631.8168.79-68.791257.81134.91179.751000.91000.91257.81000.9柱底M-0.89-0.53169.4-169.4-1.721-1.81219.152-221.3-221.3-0.67-221.3N92431.8168.79-68.791278.61153.31198.231019.41019.41278.61019.4C柱柱顶M-2.3-0.4103.9-103.9-3.497-3.32132.31-137.8138.623.03-131.5N750.425.0374.31-74.311037.6935.52997.083803.88997.081037.6803.88柱底M1.480.14154.64-154.62.13521.972202.808-199.3202.811.508-199.3N769.125.0374.31-74.311062.8957.961019.52826.321019.51062.8826.32D柱柱顶M-4.010.8159.93-59.93-4.62-3.67873.097-82.7277.9877.98-77.84N575.619.47256.35-256.4796.19718.031024.02357.511046.21046.2335.3柱底M0.030.36111.9-111.90.39330.54145.506-145.4145.51145.51-145.4N598.816.78256.35-256.4824.777421051.77385.261069.31069.3358.34 4.6　框架梁柱设计4.6.1　框架梁设计现浇框架横梁正截面和斜截面的配筋计算，按受弯构件进行，抗震设计不宜设弯起钢筋，梁的下部纵筋一般不在跨中截断。为了减小框架梁端塑性区范围内截面的相对受压区高度，塑性铰区截面底部必须配置受压钢筋，受压钢筋的面积除按计算确定外，与顶面受拉钢筋面积的比值还应满足以下要求：　式中和分别是梁端塑性铰区顶面受拉钢筋面积和底面受压钢筋面积。这里仅以第一层AC跨梁为例，说明计算方法和过程，其它层梁的配筋计算结果见表6-1。梁内纵向钢筋选HRB335级（），。梁混凝土采用C30（fc＝14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,ftk=2.01N/mm2）.（1）、梁的正截面受弯承载力计算当梁下部受拉时，按T形截面设计；当梁上部受拉时，按矩形截面设计。选取最不利内力组合抗震情况左端：M=-260.17V=154.67跨中：M=57.84右端：M=120.17V=-45.17（１）正截面受弯承载力计算混凝土强度等级：C30钢筋强度等级：HRB400级:HPB235级:ａ、WL-AB的A支座梁截面尺寸为250㎜×400㎜;并且按矩形截面计算.=400-35=365㎜ =260.7×/(1.0×14.3×250×)=0.3038=0.3735≤=0.518=1.0×14.3×250×365×0.3735/360=1353.81非抗震时,二级抗震时,实配钢筋为422()ｂ、跨中截面(跨中截面正弯矩按T形截面计算)翼缘计算宽度的确定按计算跨度确定:=4.2/3=1.4m按梁肋净距确定:250+3050=3300㎜按缘高度确定:=550-35=515㎜=100/515=0.194＞0.1故此情况可不考虑.由以上可知=2.2mT形截面类型判断=1.0×14.3×2200×100×(515-100/2)=1462.9故属二类T形截面.ｃ、钢筋面积计算 实配钢筋为:422()。（１）斜截面计算ａ、截面尺寸要求WL-AB的A支座：=0.2×1.0×14.3×250×515=368.225＞154.67＞154.67(非抗震时)都满足要求。ｂ、是否按构造配箍=0.7×1.43×250×365=109.6＜V=154.67故需按计算配箍。ｃ、按仅配箍筋计算由V≤+1.25得≥=0.395/㎜选用2，=沿梁长均布布置，非加密区取2。（２）裂缝宽度验算仍取WL-AB验算ａ、梁跨中取=57.84/1.4=41.31裂缝截面钢筋应力：=41.31×106/0.87×365×1520=132.74有效受拉混凝土截面面积：=0.5×250×400=50000有效配筋率：=1520/50000=0.0304 钢筋应变不均匀系数：=1.1-=1.1-0.352=0.748受拉取纵向钢筋效等效直径：==3.6㎜构件受力特征系数(偏压构件)：=2.1正截面最大裂缝宽度:=2.1×0.748×=0.276㎜＜=0.3㎜故满足要求.ｂ、梁支座取=260.96/1.4=185裂缝截面钢筋应力：=有效受拉混凝土截面面积：=0.5×250×400=50000有效配筋率：=1520/50000=0.0304钢筋应变不均匀系数：=1.1-=0.98受拉取纵向钢筋效等效直径：=18㎜ 构件受力特征系数：=2.1正截面最大裂缝宽度:=2.1×0.98×=0.196㎜＜=0.3㎜满足要求.表6－1框架正截面配筋计算层计算公式梁BC梁CD梁DE支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面计算类型矩型截面一类T型截面矩型截面矩型截面矩型截面矩型截面矩型截面一类T型截面矩型截面最不利荷载组合　-86.5931.13-85.36-88.893.5-81.33-73.3326.22-91.66　0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.　733.245.721.755.26.683.609.205.781.　300300300300300300300300300　实配钢筋/mm2418(1017)　418(1017）418(1017)　418(1017)　418(1017）418(1017)　418(1017)　418(1017）418(1017)　 按构造要求配筋，取双肢箍8@200。梁端箍筋加密区长度取。满足要求。梁AC、梁CF和梁FG各截面的斜截面受剪承载力配筋计算见表6－2。表6－2框架梁斜截面配筋计算　梁AC梁CF梁FG层53153153159.82103.05187.2129.14117.59193.5451.78102.59144.15368.22368.22368.22368.22368.22368.22368.22368.22368.22`非加密区实配钢筋28@200　28@200　28@200　28@200　28@200　28@200　28@200　28@200　28@200　梁端加密区实配钢筋28@10028@10028@10028@10028@10028@10028@10028@10028@100加密区长度取6006006005005005006006006004.6.2框架柱设计（1）、轴压比验算底层柱轴压比满足要求则B轴柱的轴压比满足要求。（2）、截面尺寸复核取，因为所以 满足要求。（3）正截面受弯承载力计算柱同一截面分别受正反向弯矩，故采用对称配筋。取B轴柱1层从柱的内力组合表中可见，，为小偏压，选用M大，N大的组合，最不利组合为：和第一组内力在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩，柱的计算长度因为，所以 由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率每侧实配318（ＡS＝763mm2）第二组内力柱的计算长度取下列二式中的较小值：式中——柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；——比值中的最小值；——柱的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。在这里，所以 因为，所以按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率每侧实配318（ＡS＝763mm2）（4）、垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算1层查表得满足要求。（5）、斜截面受剪承载力计算 1层最不利内力组合因为剪跨比所以因为所以故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用：由第一层柱的轴压比0.78，查得柱箍筋加密区的箍筋最小配筋特征值0.226，则最小体积配箍率取8，50.3，则≤102.65mm。根据构造要求，柱端箍筋间距取取加密区箍筋为。非加密区还应满足，故箍筋取。2层最不利内力组合因为剪跨比所以 因为所以故该层柱应按构造配置箍筋。根据构造要求，取加密区箍筋为，非加密区箍筋取。4.7楼梯设计（采用平行双跑楼梯）砼C25，钢筋HPB235，开间：2.6m，层高：2.8m。则， ，，共16级踏步。4.7.1楼梯板设计确定板厚：斜板长板厚取t=90mm4.7.2荷载计算楼梯尺寸图荷载标准值：栏杆自重0.2KN/m5mm水泥贴20厚大理石面层0.3KN/m锯齿形斜板自重20厚板底抹灰合计6.6KN/m活荷载标准值q2.5KN/m荷载设计值P=1.2g+1.4q=1.2×6.6＋1.4×2.5=11.4KN/m计算简图:斜板计算简图可用一根假想跨度为的水平梁代替,其计算跨度取斜板水平投影长=3360mm,宽度取1米为计算单元。 斜板计算简图内力计算:考虑到斜板两端与来梁整浇,对板有约束作用,故跨中最大弯矩为:配筋计算:受力钢筋选φ12@120,,分布钢筋选φ8@300，每一级踏步下设一根。4.7.3平台板设计平台板宽度取一米为计算单元，按短跨方向的简支板计算，计算简图如下，计算跨度：由于平台板两端与梁整浇，受到约束作用，所以计算跨度取净跨，平台板厚取90mm。 平台梁、板计算简图荷载计算；恒载标准值5mm水泥帖20厚大理石0.3KN/m90厚混凝土板0.09×25×1=2.25KN/m20厚板底抹灰16×0.02×1=0.32KN/m合计2.87KN/m活荷载标准值：2.5KN/m荷载设计值：P=1.2g+1.4q=1.2×2.87+1.4×2.5=6.95KN/m内力计算：考虑到平台板与梁整浇有约束作用，所以跨中最大弯矩为：配筋计算： 选用受力钢筋：φ6@200,；分布钢筋：φ6@3004.7.4平台梁设计平台梁截面尺寸为：200×350，计算跨度为2400mm。荷载计算：恒载：斜板传来荷载6.8×2.1/2=7.2KN/m平台板传来2.87×1.2/2=1.72KN/m30厚平台梁水磨石25×0.03×0.20=0.15KN/m平台梁自重25×0.20×0.35=2.2KN/m平台梁侧及底部20厚抹灰重16×0.02×[0.20+2×（0.35-0.1）]=0.23KN/m合计11.5KN/m活荷载标准值：2.5×（2.1/2+1.2/2）=4.13KN/m荷载设计值：P=1.2×11.5+1.4×4.13=19.6KN/m内力计算：跨中最大弯矩平台梁支座处最大剪力为配筋计算：正截面受弯承载力计算（由于为边梁，截面为L形，截面取为 选配受力钢筋2φ16，斜截面抗剪设计：按构造配筋,非加密区选用φ6@200,加密区选用φ6@1004.8板的设计4.8.1设计荷载恒载标准值： 1）客厅、卧室（h=120mm）50厚C20细石砼面层24×0.05=1.2KN/m2120厚钢筋砼板　　　25×0.12=3.0KN/m212厚水泥沙浆及顶棚涂料　　　　　　　　　　　　0.5KN/m2合计　　　　　　　　4.7KN/m22）阳台（h=90mm）25厚1：25水泥沙浆面层20×0.025=0.5KN/m290厚钢筋砼板　　　25×0.09=2.25KN/m212厚水泥沙浆及顶棚涂料　　　　　　　　　　　　0.5KN/m2合计3.25KN/m23）卫生间（h=90mm）5mm厚水泥砂浆贴10mm厚300×300防滑地砖0.34KN/㎡20mm水泥砂浆面层20×0.02=0.4KN/㎡1:3水泥砂浆找坡最低30mm厚20×(0.03+2.7×0.01/2)=0.87KN/㎡防水层0.4KN/㎡15厚1:3水泥砂浆找平20×0.015=0.3KN/㎡90厚钢筋砼板25×0.09=2.25KN/㎡12厚水泥沙浆及顶棚涂料　　　　　　　　　　　　0.5KN/㎡合计5.2KN/m2活载标准值：楼面2.0KN/㎡阳台2.5KN/㎡4.8.2截面设计根据要求，对客厅、卧室、阳台、卫生间等四块具有代表性的板进行设计。按照塑性法理论求解其中 ，将跨内正弯矩区钢筋在离支座边处截断一半，则跨内正塑性铰线上总弯矩应按下式计算：同理，1、卧室（）（1）、作用于板面的荷载设计值为：P=1.2x4.7+1.4x2.0=8.44KN/m板的计算跨度（2）、弯矩计算跨内正塑性铰线上的总弯矩为支座边负塑性铰线上的总弯矩为(3)配筋计算跨中截面取支座截面近似取 ，由于该板四边由现浇梁支承，其跨中和支座截面弯矩均可折减，沿y方向因，故取折减系数0.8截面配筋计算如下：y方向跨中：y方向边支座：考虑到边支座为弹性支座，故宜适当增大跨中截面配筋而减小支座配筋，跨中和支座截面均选φ6/8@200（=196）。沿x方向该板属中间跨，故其跨中与支座截面的弯矩可降低20%x方向跨中：X方向右交界支座：X方向左交界支座因左边板为角区格板，支座弯矩不应减小，故X方向跨中截面选φ8@200（=251），两边支座均选φ8@150（=335）2、客厅（1）、板的计算跨度（2）、弯矩计算 （3)配筋计算y方向跨中：y方向边支座：y方向跨中截面均选φ6/8@200（=196）。支座截面选φ8/10@120（=537）。沿x方向考虑到边支座为弹性支座，故宜适当增大跨中截面配筋而减小支座配筋，选取φ8@200（=251）。3、阳台（取1m宽板带作计算单元）（1）、因为=3.2>2，故可以作单相板进行计算由恒载控制的组合g+q=(1.2x3.25+1.3x2.5)x1=7.15KN/㎡由活载控制的组合g+q=(1.35x3.25+0.7x1.3x2.5)x1=6.66KN/㎡，取g+q=7.15KN/㎡板的计算长度，两板连续和梁浇在一起，都是边跨，则端支座弯矩系数为，跨中弯矩系数为，第二支座弯矩系数为。则各控制截面的弯矩为：端支座：跨中：第二支座：（2）、配筋计算端支座截面： 选用φ10@150（=561）跨中截面：按最小配筋率配筋0.6%x1000x90/2=270，选用φ8/10@200（=322）第二支座截面：，故第二支座配筋情况可以参照端支座直接配筋，选用φ10@150（=561）4、卫生间（1）、因为=1.7<2，故应该按双相板进行计算作用于板面的荷载设计值为p=1.2x5.2+1.4x2.0=9.04KN/㎡板的计算跨度为（2）、弯矩计算：则， （3）、配筋计算跨中截面取支座截面近似取，由于该板四边由现浇梁支承，其跨中和支座截面弯矩均可折减，沿y方向因，故取折减系数0.9截面配筋计算如下：y方向跨中：y方向边支座：面积太少，按最小配筋率配筋0.6%x1000x90/2=270，选用φ8/10@200（=322）X方向弯矩也很小，支座情况和y方向相似，故配筋参照y方向，选用φ8/10@200（=322）4.9基础设计4.9.1设计资料根据地质资料提供的资料，场地土为Ⅲ 类，主要受力层不存在软性粘土层，上部框架结构不超过8层，高度在25米以下，故该建筑不进行抗震承载力验算，则底层传给基础顶部下作用效应仅取非抗震设计时的作用效应。材料选取：混凝土采用C30，，受力钢筋筋采用HRB335,基础垫层选用C15混凝土。4.9.2基础不利内力的选取由上表中对柱底截面不利内力进行分析可知，基础设计时不利内力如下：第一组：=184.13kN·m=58.49kN=642.15kN第二组：=-213.20kN·m=165.06kN=883.15kN4.9.3基础底面尺寸及地基承载力验算1．基础高度和埋置深度的确定此结构采用柱下独立基础，由基础的构造要求可知：基础的高度+50mm，=0.9×900＞800mm取=850mm，200mm，取250mm，故基础高度为：=850+250+50=1150mm。基础埋置深度为：=1800mm 基础细部尺寸2．基础底面尺寸拟定根据现场场地勘探结果查表得：地基承载力特征值=150kPa。由《建筑地基基础设计规范》查得=2.0，因埋置深度=1.8m＞0.5m，故还需对进行修正。取基础底面以上土的平均重度=20kN/m3=+(-0.5)=150+2.0×20×(1.8-0.5)=202kPa==883.15kN故=5.5m2取=2.5×2.0=5.0m2==2.08m33．地基承载力验算基础自重和土重为：=20×1.8×1.8×2.7=174.96kN(1)按第一组不利内力进行基础底面积计算=174.96+642.15=817.11kN=184.13+54.89×1.15=251.39kN·m则基础底面边缘的压力为==则=163.42kN/m2＜=262kN/m2=284.08kN/m2＜1.2=1.2×262=314.4kN/m2(满足要求)。(2)按第二组不利内力进行基础底面积计算=883.15+174.96=1058.11kN =-213.20+165.06×1.15=-23.381kN·m则基础底面边缘的压力为==则=211.62kN/m2＜=262kN/m2=222.86kN/m2＜1.2=1.2×262=314.4kN/m2(满足要求)。4．基础受冲切承载力验算计算地基土单位面积净反力应扣除基础自重及其土重，即：第一组：==642.15kN=184.13+58.49×1.15=251.39kN·m==第二组：=883.15kN=213.38kN·m==基础细部尺寸如上图，基础顶面突出柱边的宽度为+75mm，而且300mm，取325+75=400mm，杯壁高度取为=500mm。根据所确定的尺寸所知，变阶处的冲切破坏锯比较危险，故只需对其验算即可。冲切破坏锥面如下图中虚线所示。 冲切破坏锥+800=500+800=1300mm取保护层厚度为50mm，则基础变阶处截面的有效高度为：=650-50=600mm=1300+2×600=2500mm=1900mm=0.0975m2因为变阶处的截面高度650mm＜800mm，因此=1.0=249.09×0.0975=24.28kN=0.7×1.0×1.43×1900×600=1141.44kN＞24.28kN受冲切承载力满足要求。5．基础底板配筋计算(1)柱边及变阶处弯距计算，基础宽高比为：0.923＜2.5(2)轴心荷载作用下的基础弯距截面弯距计算公式为： ，弯距计算结果见表弯距计算截面弯距/(kN·m)第一组第二组柱边79.2159.7432.0424.16变阶处60.7953.1626.6123.66(3)配筋计算基础沿长边方向的受力钢筋截面面积为=272.43mm2=392.14mm2根据构造要求选用10Φ10@200(=785mm2)基础沿短边方向的受力钢筋截面面积为=120.41mm2=178.47mm2根据构造要求选用12Φ10@200(=942mm2) 5电算部分///////////////////////////////////////////////////////////////////////////公司名称:建筑结构的总信息SATWE中文版文件名:WMASS.OUT工程名称:设计人:工程代号:校核人:日期:2008/5/12///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.35 地面粗糙程度:B类结构基本周期（秒）:T1=0.45体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=8各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=24地震烈度:NAF=6.00场地类别:KD=2设计地震分组:一组特征周期TG=0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=4剪力墙的抗震等级:NW=3活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到8层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.00 0.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2):IB=360柱主筋强度(N/mm2):IC=360墙主筋强度(N/mm2):IW=210梁箍筋强度(N/mm2):JB=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.10柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：是柱配筋计算原则:按双偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=35.00柱保护层厚度(mm):ACA=35.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50 剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=5.60**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)6116.48619.92216.800603.378.85116.48619.92214.000603.378.84116.48619.92211.200603.378.83116.48619.9228.400603.378.82116.48619.9225.600603.378.81116.48619.9222.800603.378.8活载产生的总质量(t):577.493恒载产生的总质量(t):4664.299结构的总质量(t):5241.792恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11113(35)45(35)0(25)2.8003.60021113(35)45(35)0(25)2.800 6.40031113(35)45(35)0(25)2.8009.20041113(35)45(35)0(25)2.80012.00051113(35)45(35)0(25)2.80015.80061113(35)45(35)0(25)2.80017.600**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y6133.0284.8438.467.68207.61133.45130.29115.0760.562.08269.71888.64127.41142.51159.456.18325.92801.03125.37167.81629.451.99377.93859.12124.04191.92166.649.28427.15055.11122.59214.52767.146.31473.56380.8===========================================================================计算信息===========================================================================计算日期:2008.5.12开始时间:10:12:10可用内存:195.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:10:12:10 第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:10:12:13FALE自由度优化排序BeginningTime:10:12:14.20EndTime:10:12:14.79TotalTime(s):0.59FALE总刚阵组装BeginningTime:10:12:14.81EndTime:10:12:15.31TotalTime(s):0.50VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:10:12:15.31EndTime:10:12:15.37TotalTime(s):0.06VSS模态分析BeginningTime:10:12:15.39EndTime:10:12:15.43TotalTime(s):0.04形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:10:12:18.6EndTime:10:12:18.15TotalTime(s):0.09第五步:计算杆件内力开始时间:10:12:20活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2007.5.12时间:10:12:31总用时:0:0:21===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=16.4999(m)Ystif=21.0902(m)Alf=0.0001(Degree)Xmass=16.4859(m)Ymass=19.9218(m)Gmass=761.0085(t)Eex=0.0011Eey=0.0994Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=2.6383Raty1=2.8912薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=1.0327E+06(kN/m)RJY=9.7244E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=16.4999(m)Ystif=21.0902(m)Alf=0.0001(Degree)Xmass=16.4859(m)Ymass=19.9218(m)Gmass=761.0085(t)Eex=0.0011Eey=0.0994Ratx=0.5271Raty=0.4941Ratx1=1.4891Raty1=1.5927薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.4431E+05(kN/m)RJY=4.8050E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1 Xstif=16.4999(m)Ystif=21.0902(m)Alf=0.0001(Degree)Xmass=16.4859(m)Ymass=19.9218(m)Gmass=761.0085(t)Eex=0.0011Eey=0.0994Ratx=0.8671Raty=0.8294Ratx1=1.3143Raty1=1.3700薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.7198E+05(kN/m)RJY=3.9852E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=16.4999(m)Ystif=21.0902(m)Alf=0.0001(Degree)Xmass=16.4859(m)Ymass=19.9218(m)Gmass=761.0085(t)Eex=0.0011Eey=0.0994Ratx=0.9566Raty=0.9312Ratx1=1.2692Raty1=1.3107薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.5151E+05(kN/m)RJY=3.7108E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=16.4999(m)Ystif=21.0902(m)Alf=0.0001(Degree)Xmass=16.4859(m)Ymass=19.9218(m)Gmass=761.0085(t)Eex=0.0011Eey=0.0994Ratx=0.9906Raty=0.9749Ratx1=1.2909Raty1=1.3448薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.4726E+05(kN/m)RJY=3.6176E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=16.4999(m)Ystif=21.0902(m)Alf=0.0001(Degree) Xmass=16.4859(m)Ymass=19.9218(m)Gmass=761.0085(t)Eex=0.0011Eey=0.0994Ratx=1.0013Raty=0.9897Ratx1=1.3287Raty1=1.3991薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.4785E+05(kN/m)RJY=3.5802E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.7TowerNo.1Xstif=16.4999(m)Ystif=21.0902(m)Alf=0.0001(Degree)Xmass=16.4729(m)Ymass=20.0813(m)Gmass=688.9456(t)Eex=0.0022Eey=0.0858Ratx=0.9800Raty=0.9550Ratx1=1.3299Raty1=1.3837薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.3890E+05(kN/m)RJY=3.4189E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.8TowerNo.1Xstif=16.5000(m)Ystif=18.4272(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=16.4866(m)Ymass=18.0148(m)Gmass=564.2889(t)Eex=0.0011Eey=0.0371Ratx=0.9400Raty=0.9034Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.1254E+05(kN/m)RJY=3.0885E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------抗倾覆验算结果抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%) X风荷载.33145.4273.240.00Y风荷载.46944.160.390.00X地震.37729.3111.190.00Y地震.48295.050.550.00============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.103E+070.972E+062.8052418.55.1651.9420.544E+060.480E+062.8045596.33.4329.5130.472E+060.399E+062.8038775.34.0828.7840.452E+060.371E+062.8031953.39.5732.5250.447E+060.362E+062.8025132.49.8340.3060.448E+060.358E+062.8018310.68.4954.7570.439E+060.342E+062.8011488.106.9783.3380.413E+060.309E+062.405274.187.75140.56该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应======================================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数11.286690.421.00(0.00+1.00)0.00 21.21211.060.60(0.60+0.00)0.4031.0753179.500.41(0.41+0.00)0.5940.390390.571.00(0.00+1.00)0.0050.37441.210.64(0.64+0.00)0.3660.3337179.440.37(0.37+0.00)0.6370.204190.941.00(0.00+1.00)0.0080.19961.550.73(0.73+0.00)0.2790.1785179.330.27(0.27+0.00)0.73100.127091.871.00(0.00+1.00)0.00110.12582.450.84(0.83+0.00)0.16120.1141178.880.16(0.16+0.00)0.84130.0878176.720.93(0.93+0.00)0.07140.087586.811.00(0.00+1.00)0.00150.0802178.220.08(0.08+0.00)0.92160.0666179.440.94(0.94+0.00)0.06170.065289.371.00(0.00+1.00)0.00180.0599178.580.07(0.07+0.00)0.93190.0543179.670.91(0.91+0.00)0.09200.052289.611.00(0.00+1.00)0.00210.0481179.790.83(0.83+0.00)0.17220.0474179.170.16(0.16+0.00)0.84230.045389.701.00(0.00+1.00)0.00240.0410178.840.08(0.08+0.00)0.92地震作用最大的方向=89.931(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.00-0.700.10510.00-0.600.09410.00-0.480.07310.00-0.340.05 210.00-0.190.03110.00-0.070.01振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6158.221.12539.555150.400.96463.734140.600.77370.153129.300.54263.622117.280.31152.29116.090.1151.92振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6148.32-0.43-611.475141.93-0.37-525.694133.85-0.30-419.413124.46-0.22-298.162114.44-0.13-171.63115.10-0.04-58.17振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.000.07-0.01510.01-0.550.09410.01-0.970.16310.01-1.040.17210.01-0.770.12110.00-0.300.05振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-7.34-0.13-31.455134.800.78319.604164.221.39554.283171.031.51596.18 2153.741.12440.401121.830.44173.49振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-8.440.0777.955120.28-0.21-312.294141.19-0.40-578.523147.00-0.45-634.242136.15-0.34-471.931114.84-0.14-186.16振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.021.00-0.1951-0.021.13-0.2141-0.010.24-0.04310.01-0.870.17210.02-1.250.24110.01-0.650.12振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-41.75-1.20-307.0451-52.45-1.37-345.1741-15.58-0.30-74.253135.491.05267.632155.501.51384.611130.130.78200.52振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-15.560.19293.2251-20.840.24340.5741-6.760.0778.253113.88-0.17-256.49 2122.40-0.26-371.661112.33-0.14-193.55振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.06-1.690.43510.000.34-0.0841-0.061.85-0.4831-0.020.48-0.13210.05-1.670.43110.05-1.420.37振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6146.421.87224.1951-1.96-0.37-27.1941-47.15-2.04-238.4031-17.28-0.54-72.662140.581.84214.731137.811.57189.57振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)618.18-0.18-198.5251-1.600.0147.8941-8.970.18220.5931-2.570.0653.78217.97-0.16-199.39117.08-0.15-168.52振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-13.900.39-75.165138.11-2.23117.40411.660.2226.5531-38.802.18-120.84 2111.01-0.8224.341138.34-2.16116.98振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.04-0.42-0.26510.132.340.14410.00-0.230.1531-0.13-2.28-0.16210.040.86-0.03110.132.260.14振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.910.037.45512.32-0.09-95.4041-1.150.0015.4931-1.900.1092.79211.18-0.03-38.24111.87-0.10-92.87振型16的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-15.010.19-5.9451-12.100.07-71.204127.68-0.2769.0831-15.280.18-9.6321-12.700.10-43.321129.62-0.3057.68振型17的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.00-0.240.03510.00-0.10-0.01410.000.33-0.02310.00-0.220.02 210.00-0.130.00110.000.36-0.03振型18的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-1.700.0237.99510.670.0210.04410.78-0.05-48.9331-1.070.0334.37210.170.0217.84110.72-0.05-54.83振型19的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6117.61-0.1064.0051-12.950.09-19.35411.98-0.04-24.693110.26-0.0445.6221-17.880.11-42.371117.90-0.1228.60振型20的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.000.15-0.01510.00-0.120.01410.000.03-0.01310.000.070.00210.00-0.140.01110.000.15-0.01振型21的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-5.020.0310.11516.30-0.03-6.0441-6.450.02-9.79315.68-0.0129.23 21-4.340.00-41.11112.880.0139.52振型22的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.16-0.04-90.07510.620.0281.1741-2.000.01-33.51313.54-0.05-27.3521-4.300.0770.11113.85-0.07-77.41振型23的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.00-0.040.00510.000.050.00410.00-0.060.00310.000.060.00210.00-0.050.00110.000.040.00振型24的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.500.0120.33510.79-0.02-28.7641-0.940.0233.26310.96-0.02-33.3821-0.830.0228.99110.62-0.01-21.62各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.032318.813251.1240.025130.07 685.2770.02864.35925.99100.051142.62128.331327.97140.10151.591616.07170.00180.48197.98200.00211.10221.66230.00240.25各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)61116.58306.69(1.67%)(1.67%)1776.00112.5351118.13359.99(1.43%)(1.43%)2709.5993.7741126.10406.64(1.27%)(1.27%)3731.9875.0231129.64454.06(1.17%)(1.17%) 4844.3256.2621122.55498.63(1.09%)(1.09%)6056.0737.511192.23527.00(1.01%)(1.01%)7359.0518.75X方向的有效质量系数:100.00%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.6695.41-13.9551-0.5781.62-11.9241-0.4664.82-9.4631-0.3345.88-6.6921-0.2026.30-3.8311-0.078.87-1.29振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)611.080.029.99510.930.028.59410.750.016.85310.540.014.88210.320.012.82110.110.000.96振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.430.005.42 51-0.370.004.6641-0.300.003.7231-0.220.002.6421-0.130.001.5211-0.050.000.52振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.09-7.910.7751-0.5559.60-10.0941-1.00104.58-17.2431-1.09112.62-18.4021-0.8283.00-13.4911-0.3332.51-5.27振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.160.00-0.69510.770.027.04411.410.0312.20311.560.0313.12211.180.029.69110.480.013.82振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.080.00-0.7551-0.190.003.0041-0.400.005.5631-0.450.006.1021-0.350.004.5411-0.140.001.79振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)611.00-63.6912.34 511.25-72.1613.64410.37-15.472.7031-0.8455.75-10.8621-1.3179.72-15.3311-0.7141.28-7.92振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-1.18-0.03-8.6951-1.48-0.04-9.7741-0.44-0.01-2.10311.000.037.57211.570.0410.89110.850.025.68振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.180.00-3.46510.250.00-4.01410.080.00-0.9231-0.160.003.0221-0.260.004.3811-0.150.002.28振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-1.9353.91-13.76510.05-10.802.58411.93-58.8915.15310.73-15.434.0821-1.6553.10-13.8111-1.5545.33-11.88振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)612.080.0810.05 51-0.09-0.02-1.2241-2.11-0.09-10.6831-0.77-0.02-3.26211.820.089.62111.690.078.50振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.170.004.13510.030.00-1.00410.190.00-4.59310.050.00-1.1221-0.170.004.1511-0.150.003.51振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.83-0.024.5051-2.280.13-7.0341-0.10-0.01-1.59312.32-0.137.2421-0.660.05-1.4611-2.300.13-7.01振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.78-7.62-4.77512.3742.902.63410.05-4.142.7531-2.41-41.79-2.96210.7115.79-0.61112.3941.392.63振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.040.00-0.34 51-0.110.004.35410.050.00-0.71310.090.00-4.2321-0.050.001.7411-0.090.004.23振型16的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.160.000.06510.130.000.7641-0.300.00-0.74310.160.000.10210.140.000.4611-0.320.00-0.62振型17的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.23-21.162.4651-0.09-8.46-0.58410.3329.47-2.0931-0.21-19.212.2021-0.13-11.110.40110.3731.78-2.72振型18的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.100.00-2.1551-0.040.00-0.5741-0.040.002.76310.060.00-1.9421-0.010.00-1.0111-0.040.003.10振型19的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)81-0.040.00-0.16 710.100.000.5361-0.120.00-0.45510.090.000.1441-0.010.000.1731-0.070.00-0.32210.130.000.3011-0.130.00-0.20振型20的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.1320.59-1.0751-0.11-17.001.35410.034.80-0.80310.079.76-0.2921-0.14-19.401.25110.1520.40-1.53振型21的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.010.000.03510.020.00-0.0241-0.020.00-0.03310.020.000.0821-0.010.00-0.11110.010.000.11振型22的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.000.001.6651-0.010.00-1.50410.040.000.6231-0.070.000.51210.080.00-1.2911-0.070.001.43振型23的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t (kN)(kN)(kN-m)61-0.03-7.160.14510.059.75-0.3441-0.06-11.060.53310.0610.97-0.6521-0.05-9.470.64110.047.05-0.52振型24的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.010.00-0.3951-0.020.000.55410.020.00-0.6431-0.020.000.64210.020.00-0.5611-0.010.000.42各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1506.0420.1130.024215.2550.0660.01796.5980.0590.001055.27110.09120.00130.101432.10150.00160.001718.00180.00190.00209.36210.00220.00 232.86240.00各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)61128.78332.70(1.82%)(1.82%)1953.84106.0351132.19386.00(1.54%)(1.54%)2940.9888.3641140.72434.28(1.36%)(1.36%)4012.9970.6931144.30485.23(1.25%)(1.25%)5178.7853.0221136.13534.63(1.17%)(1.17%)6455.3235.341197.07565.57(1.08%)(1.08%)7836.9817.67Y方向的有效质量系数:100.00%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.00051.0001.00061.0001.000 ***********************************************************************OutputofCombinedForceofCOLUMN,WALLandBRACEon1stFloor**(AlltheForcesherearetheDesignValues)**WDCNL.OUT**----------------------------------------------------------------**Symbols:**Rlive---Reductionfactorofliveloads**N-C,N-WC,N-G---ElementnumberofCOLUMN,SHEARWALLandBRACE**LoadCase---CombinationnumbercontroledobjectiveCombined**NODENo---NodalNumberofCOLUMNandBRACE**Shear-X,Shear-Y---ShearforceinX,Ydirection(kN)**Axial---Axialforce(kN)**Moment-X,Moment-Y---MomentinX,Ydirection(kN-m)**Vxmax,Vymax---CombinationofmaximumshearinX,Ydirection(kN)**Nmin---Combinationofabsoluteminimumaxialforce(kN)**Nmax---Combinationofabsolutemaximumaxialforce(kN)**Mxmax---CombinationofmaximummomentinXdirection(kN-m)**Mymax---CombinationofmaximummomentinYdirection(kN-m)**D+L---Combinationof1.2*(deadload)+1.4*(liveload)**NE---Combinationmarkofseismicforce(1-Yes,0-No)**J1,J2---NodalnumberofWALL-COLUMNattheleftandrithtend**Shear,Axial,Moment---Shear,axialandmomentofeach WALL_COLUMN**Xod,Yod---CentercoordinatesofCombinationForce(Mx,My=0)**SumofAxial---sumofverticalforces(kN)***********************************************************************Total-Columns=45Total-Wall-Columns=0Total-Brace=0Rlive=0.65N-CNODECritical(LoadCase)NoShear-XShear-YAxialMoment-XMoment-YNECondition------------------------------------------------------------------------------1(15)46-14.9-18.1-1030.756.0-23.70Vxmax1(28)46-3.2-28.7-881.286.73.91Vymax1(34)46-1.213.4-714.6-45.37.31Nmin1(1)46-10.4-4.0-1084.710.3-11.20Nmax1(28)46-3.2-28.7-881.286.73.91Mxmax1(15)46-14.9-18.1-1030.756.0-23.70Mymax1(1)46-9.9-3.7-1019.010.0-10.80D+L------------------------------------------------------------------------------2(29)5326.8-9.1-1723.823.952.71Vxmax2(7)536.418.3-1681.2-57.45.70Vymax2(34)536.4-17.5-1400.750.76.11Nmin 2(1)538.90.8-2068.9-8.17.90Nmax2(15)538.017.2-1929.6-57.87.10Mxmax2(29)5326.8-9.1-1723.823.952.71Mymax2(1)538.70.1-1973.1-7.47.80D+L------------------------------------------------------------------------------3(28)65-22.6-5.2-2140.6-15.1-48.91Vxmax3(14)65-3.5-29.1-2222.654.7-3.00Vymax3(34)65-2.9-27.6-1730.559.3-2.91Nmin3(1)65-3.8-13.9-2527.34.7-3.40Nmax3(14)65-3.5-29.1-2222.654.7-3.00Mxmax3(28)65-22.6-5.2-2140.6-15.1-48.91Mymax3(1)65-3.7-14.3-2415.55.2-3.30D+L------------------------------------------------------------------------------4(28)78-26.7-0.3-1561.5-16.1-52.61Vxmax4(7)78-5.519.1-1516.5-58.2-4.90Vymax4(34)78-5.5-16.5-1253.349.5-5.21Nmin4(1)78-7.52.1-1855.2-9.3-6.60Nmax4(15)78-6.818.3-1733.5-58.8-6.10Mxmax4(28)78-26.7-0.3-1561.5-16.1-52.61Mymax4(1)78-7.41.5-1766.2-8.6-6.50D+L ------------------------------------------------------------------------------5(29)8220.912.6-1250.7-17.647.51Vxmax5(15)820.029.5-1364.3-68.70.00Vymax5(34)82-0.2-7.7-974.241.7-0.51Nmin5(1)820.014.6-1452.0-20.30.00Nmax5(15)820.029.5-1364.3-68.70.00Mxmax5(29)8220.912.6-1250.7-17.647.51Mymax5(1)820.013.9-1369.4-19.50.00D+L------------------------------------------------------------------------------6(29)8826.84.8-1561.8-16.752.71Vxmax6(7)885.519.1-1516.4-58.24.90Vymax6(34)885.0-16.4-1253.249.34.21Nmin6(1)887.52.1-1855.2-9.46.70Nmax6(15)886.918.3-1733.4-58.96.10Mxmax6(29)8826.84.8-1561.8-16.752.71Mymax6(1)887.41.5-1766.2-8.76.60D+L------------------------------------------------------------------------------7(29)10022.6-5.0-2140.9-15.849.01Vxmax7(14)1003.5-29.0-2223.354.53.10Vymax7(34)1002.5-27.4-1731.558.71.91Nmin7(1)1003.8-13.8-2528.04.53.40Nmax7(14)1003.5-29.0-2223.354.53.1 0Mxmax7(29)10022.6-5.0-2140.9-15.849.01Mymax7(1)1003.7-14.2-2416.15.03.40D+L------------------------------------------------------------------------------8(28)114-26.8-9.2-1722.524.1-52.71Vxmax8(7)114-6.318.4-1681.9-57.7-5.60Vymax8(34)114-6.4-17.2-1401.449.7-6.01Nmin8(1)114-8.80.9-2067.6-8.4-7.80Nmax8(15)114-8.017.2-1927.9-58.0-7.10Mxmax8(28)114-26.8-9.2-1722.524.1-52.71Mymax8(1)114-8.70.2-1970.6-7.7-7.70D+L------------------------------------------------------------------------------9(15)118-14.918.2-1023.9-56.4-23.80Vxmax9(29)118-3.228.9-875.5-87.63.91Vymax9(34)118-1.3-12.9-710.543.77.11Nmin9(1)118-10.44.1-1077.4-10.8-11.30Nmax9(29)118-3.228.9-875.5-87.63.91Mxmax9(15)118-14.918.2-1023.9-56.4-23.80Mymax9(1)118-9.93.8-1011.2-10.5-10.80D+L------------------------------------------------------------------------------10(15)47-23.28.0-1670.5-7.0-52.50Vxmax 10(29)476.825.3-1687.8-57.523.51Vymax10(32)47-18.9-11.3-1283.945.3-42.61Nmin10(1)47-7.78.9-1878.8-7.8-12.30Nmax10(29)476.825.3-1687.8-57.523.51Mxmax10(15)47-23.28.0-1670.5-7.0-52.50Mymax10(1)47-7.48.6-1765.9-7.5-12.00D+L------------------------------------------------------------------------------11(14)4826.33.4-1244.2-2.945.30Vxmax11(29)4822.820.9-1367.0-51.637.71Vymax11(32)48-7.4-14.8-950.246.5-32.51Nmin11(1)489.73.9-1464.5-3.33.20Nmax11(29)4822.820.9-1367.0-51.637.71Mxmax11(6)4825.42.9-1107.3-2.545.50Mymax11(1)489.23.7-1375.7-3.22.70D+L------------------------------------------------------------------------------12(14)49-9.214.8-679.8-40.6-15.40Vxmax12(29)49-10.4-21.5-663.168.6-18.11Vymax12(35)494.6-18.2-348.559.115.11Nmin12(14)49-9.214.8-679.8-40.6-15.40Nmax12(29)49-10.4-21.5-663.168.6-18.11Mxmax12(6)49-8.915.1-629.1-42.2-15.40Mymax 12(1)49-3.1-1.1-601.17.7-1.10D+L------------------------------------------------------------------------------13(29)5012.226.9-1313.1-66.919.61Vxmax13(15)50-3.523.5-1534.3-60.6-13.30Vymax13(34)509.7-12.4-1043.744.417.31Nmin13(1)503.48.0-1603.2-13.81.40Nmax13(15)50-3.523.5-1534.3-60.6-13.30Mxmax13(14)509.6-9.0-1351.635.615.70Mymax13(1)503.27.7-1511.9-13.41.20D+L------------------------------------------------------------------------------14(29)51-26.110.5-888.1-26.8-48.21Vxmax14(15)51-9.3-19.4-907.559.8-8.20Vymax14(35)51-7.5-21.1-681.964.2-6.81Nmin14(10)51-9.79.1-1136.7-22.3-8.50Nmax14(15)51-9.3-19.4-907.559.8-8.20Mxmax14(29)51-26.110.5-888.1-26.8-48.21Mymax14(1)51-9.7-1.7-1068.48.8-8.60D+L------------------------------------------------------------------------------15(15)80-6.5-5.2-811.84.8-10.30Vxmax15(28)80-2.2-10.5-692.513.0-3.01Vymax15(32)80-2.0-9.7-568.712.3-2.6 1Nmin15(1)80-2.0-5.5-861.95.1-2.60Nmax15(28)80-2.2-10.5-692.513.0-3.01Mxmax15(15)80-6.5-5.2-811.84.8-10.30Mymax15(1)80-1.9-5.3-811.54.8-2.50D+L------------------------------------------------------------------------------16(14)81-13.0-7.4-934.134.0-18.90Vxmax16(15)81-1.222.8-769.9-60.29.00Vymax16(35)810.922.5-585.4-62.411.71Nmin16(1)81-7.98.4-947.5-14.4-5.50Nmax16(15)81-1.222.8-769.9-60.29.00Mxmax16(14)81-13.0-7.4-934.134.0-18.90Mymax16(1)81-7.58.4-889.7-14.2-5.10D+L------------------------------------------------------------------------------17(15)85-6.55.2-811.9-4.8-10.30Vxmax17(29)85-2.310.5-692.9-13.0-3.11Vymax17(33)85-2.09.7-569.1-12.3-2.71Nmin17(1)85-2.05.5-862.1-5.0-2.60Nmax17(29)85-2.310.5-692.9-13.0-3.11Mxmax17(15)85-6.55.2-811.9-4.8-10.30Mymax17(1)85-1.95.2-811.7-4.8-2.50D+L ------------------------------------------------------------------------------18(14)86-13.07.5-932.5-34.2-18.80Vxmax18(15)86-1.2-22.7-768.660.09.10Vymax18(35)860.9-22.6-584.962.511.61Nmin18(1)86-7.9-8.4-945.914.2-5.40Nmax18(15)86-1.2-22.7-768.660.09.10Mxmax18(14)86-13.07.5-932.5-34.2-18.80Mymax18(1)86-7.5-8.3-888.214.0-5.10D+L------------------------------------------------------------------------------19(28)11612.2-27.0-1303.667.419.71Vxmax19(15)116-3.5-23.5-1525.260.9-13.40Vymax19(34)1169.712.1-1038.2-43.117.11Nmin19(1)1163.4-8.1-1593.514.21.30Nmax19(15)116-3.5-23.5-1525.260.9-13.40Mxmax19(28)11612.2-27.0-1303.667.419.71Mymax19(1)1163.2-7.8-1502.913.81.20D+L------------------------------------------------------------------------------20(28)11724.610.9-844.0-27.247.01Vxmax20(15)1177.8-19.3-864.759.86.90Vymax20(35)1175.9-20.7-648.363.45.11Nmin20(10)1178.29.2-1093.3-22.17.30Nmax 20(15)1177.8-19.3-864.759.86.90Mxmax20(28)11724.610.9-844.0-27.247.01Mymax20(1)1178.2-1.6-1025.28.97.40D+L------------------------------------------------------------------------------21(15)11923.38.0-1670.3-7.052.80Vxmax21(28)119-6.925.3-1687.7-57.5-23.61Vymax21(33)11919.1-11.3-1283.545.343.31Nmin21(1)1197.88.9-1878.4-7.812.70Nmax21(28)119-6.925.3-1687.7-57.5-23.61Mxmax21(15)11923.38.0-1670.3-7.052.80Mymax21(1)1197.58.6-1765.5-7.512.30D+L------------------------------------------------------------------------------22(14)120-26.23.4-1245.2-3.1-44.90Vxmax22(28)120-22.920.9-1367.8-51.7-37.91Vymax22(33)1207.7-14.8-950.646.433.21Nmin22(1)120-9.63.9-1465.3-3.5-2.80Nmax22(28)120-22.920.9-1367.8-51.7-37.91Mxmax22(6)120-25.32.9-1108.3-2.6-45.10Mymax22(1)120-9.13.7-1376.3-3.3-2.40D+L------------------------------------------------------------------------------23(14)121-9.2-14.6-677.140.0-15.3 0Vxmax23(28)121-10.421.7-661.7-69.4-18.21Vymax23(35)1214.617.9-348.0-58.314.91Nmin23(14)121-9.2-14.6-677.140.0-15.30Nmax23(28)121-10.421.7-661.7-69.4-18.21Mxmax23(6)121-8.9-15.0-626.441.6-15.40Mymax23(1)121-3.11.2-598.6-8.3-1.00D+L------------------------------------------------------------------------------24(29)54-25.115.2-2019.7-29.2-48.71Vxmax24(14)54-7.822.0-2187.9-48.6-7.00Vymax24(35)54-6.6-14.8-1652.758.7-6.01Nmin24(1)54-8.95.6-2379.72.5-7.90Nmax24(15)54-8.3-12.0-2097.253.2-7.30Mxmax24(29)54-25.115.2-2019.7-29.2-48.71Mymax24(1)54-8.55.2-2247.82.8-7.60D+L------------------------------------------------------------------------------25(6)6620.3-3.3-2003.12.940.90Vxmax25(28)66-4.4-20.8-2182.644.9-18.61Vymax25(34)6621.9-3.2-1794.13.145.81Nmin25(1)662.5-4.3-2549.93.8-3.30Nmax25(28)66-4.4-20.8-2182.644.9-18.61Mxmax25(15)66-15.8-3.8-2324.83.4-46.0 0Mymax25(1)662.1-4.1-2409.13.6-3.60D+L------------------------------------------------------------------------------26(28)7912.027.4-1813.1-49.721.41Vxmax26(14)79-2.524.9-1965.0-49.0-9.30Vymax26(35)799.2-8.8-1491.050.819.31Nmin26(1)793.710.9-2140.6-2.25.20Nmax26(6)79-3.223.7-1750.4-49.3-10.20Mxmax26(15)799.3-5.2-1888.145.218.70Mymax26(1)793.710.3-2018.6-1.85.10D+L------------------------------------------------------------------------------27(15)83-26.20.0-2150.60.0-55.30Vxmax27(29)83-9.319.3-2088.6-43.5-13.21Vymax27(35)83-25.90.2-1704.8-0.4-57.01Nmin27(1)83-10.80.0-2424.00.0-15.20Nmax27(29)83-9.319.3-2088.6-43.5-13.21Mxmax27(15)83-26.20.0-2150.60.0-55.30Mymax27(1)83-10.40.0-2283.10.0-14.80D+L------------------------------------------------------------------------------28(29)8912.1-27.2-1812.849.421.51Vxmax28(14)89-2.5-24.8-1964.948.9-9.20Vymax 28(35)899.28.9-1491.3-50.819.21Nmin28(1)893.8-10.8-2140.52.15.20Nmax28(6)89-3.2-23.7-1750.349.2-10.10Mxmax28(15)899.35.3-1888.2-45.318.70Mymax28(1)893.7-10.2-2018.51.75.10D+L------------------------------------------------------------------------------29(14)10120.63.8-2267.3-3.440.10Vxmax29(29)101-4.320.9-2183.4-44.9-18.91Vymax29(34)10122.12.9-1794.4-2.345.71Nmin29(1)1012.94.3-2551.2-3.8-3.10Nmax29(29)101-4.320.9-2183.4-44.9-18.91Mxmax29(15)101-15.53.9-2326.7-3.5-45.80Mymax29(1)1012.54.1-2410.0-3.6-3.30D+L------------------------------------------------------------------------------30(28)11525.216.1-2024.0-30.248.81Vxmax30(14)1157.822.8-2188.8-49.07.00Vymax30(35)1156.8-14.3-1658.957.86.21Nmin30(1)1159.06.3-2383.42.18.00Nmax30(15)1158.4-11.4-2102.853.07.50Mxmax30(28)11525.216.1-2024.0-30.248.81Mymax30(1)1158.65.9-2250.72.47.60D+L ------------------------------------------------------------------------------31(29)565.1-1.9-901.46.28.11Vxmax31(14)562.2-7.2-892.09.62.00Vymax31(34)561.7-6.8-693.99.81.51Nmin31(1)562.6-4.3-1020.33.22.40Nmax31(14)562.2-7.2-892.09.62.00Mxmax31(29)565.1-1.9-901.46.28.11Mymax31(1)562.5-4.1-973.13.02.30D+L------------------------------------------------------------------------------32(28)6712.3-2.0-1152.921.436.21Vxmax32(14)670.122.8-1256.3-49.20.10Vymax32(35)67-0.1-16.1-931.759.7-0.21Nmin32(1)670.15.4-1356.72.70.10Nmax32(15)670.1-13.1-1187.654.30.10Mxmax32(28)6712.3-2.0-1152.921.436.21Mymax32(1)670.15.1-1283.72.90.10D+L------------------------------------------------------------------------------33(28)73-5.0-2.2-893.70.6-8.11Vxmax33(14)73-2.2-6.5-886.29.0-2.00Vymax33(34)73-1.7-6.2-690.29.3-1.51Nmin33(1)73-2.6-3.5-1012.12.5-2.4 0Nmax33(14)73-2.2-6.5-886.29.0-2.00Mxmax33(28)73-5.0-2.2-893.70.6-8.11Mymax33(1)73-2.5-3.4-964.92.4-2.30D+L------------------------------------------------------------------------------34(29)915.0-2.2-893.80.58.11Vxmax34(14)912.2-6.5-886.29.02.00Vymax34(34)911.7-6.2-690.39.21.51Nmin34(1)912.6-3.5-1012.12.52.40Nmax34(14)912.2-6.5-886.29.02.00Mxmax34(29)915.0-2.2-893.80.58.11Mymax34(1)912.5-3.4-964.92.42.30D+L------------------------------------------------------------------------------35(29)102-12.3-2.3-1152.522.2-36.11Vxmax35(14)1020.022.7-1256.2-49.00.00Vymax35(35)102-0.1-16.0-932.059.4-0.31Nmin35(1)1020.05.3-1356.63.00.00Nmax35(15)1020.0-13.2-1187.654.50.00Mxmax35(29)102-12.3-2.3-1152.522.2-36.11Mymax35(1)1020.05.0-1283.63.10.00D+L------------------------------------------------------------------------------ 36(28)108-5.2-5.0-907.75.9-8.21Vxmax36(14)108-2.3-6.8-902.39.2-2.10Vymax36(34)108-1.7-6.4-703.79.4-1.61Nmin36(1)108-2.7-3.8-1028.62.7-2.50Nmax36(14)108-2.3-6.8-902.39.2-2.10Mxmax36(28)108-5.2-5.0-907.75.9-8.21Mymax36(1)108-2.6-3.7-980.72.6-2.40D+L------------------------------------------------------------------------------37(15)61-12.412.6-1512.6-51.4-21.50Vxmax37(14)611.5-22.5-1402.547.18.30Vymax37(34)613.5-23.5-1098.653.711.51Nmin37(1)61-6.1-5.5-1619.7-2.3-7.30Nmax37(15)61-12.412.6-1512.6-51.4-21.50Mxmax37(15)61-12.412.6-1512.6-51.4-21.50Mymax37(1)61-5.8-5.2-1526.4-2.4-7.00D+L------------------------------------------------------------------------------38(28)6229.3-17.6-1089.537.251.21Vxmax38(15)6211.7-28.7-1102.467.910.50Vymax38(35)629.1-28.2-833.270.37.91Nmin38(1)6212.9-11.8-1349.717.711.60Nmax38(15)6211.7-28.7-1102.467.910.50Mxmax 38(28)6229.3-17.6-1089.537.251.21Mymax38(1)6212.4-11.7-1278.417.511.10D+L------------------------------------------------------------------------------39(15)69-12.8-12.2-1530.451.1-21.90Vxmax39(14)691.322.8-1416.3-47.28.10Vymax39(34)693.323.7-1109.3-53.511.41Nmin39(1)69-6.45.9-1637.32.1-7.60Nmax39(15)69-12.8-12.2-1530.451.1-21.90Mxmax39(15)69-12.8-12.2-1530.451.1-21.90Mymax39(1)69-6.15.6-1542.92.2-7.30D+L------------------------------------------------------------------------------40(29)70-27.7-3.9-1048.6-1.6-49.61Vxmax40(15)70-9.9-28.3-1064.267.5-8.80Vymax40(35)70-7.9-27.9-801.470.0-7.21Nmin40(10)70-10.7-0.5-1308.6-13.9-9.40Nmax40(15)70-9.9-28.3-1064.267.5-8.80Mxmax40(29)70-27.7-3.9-1048.6-1.6-49.61Mymax40(1)70-10.6-11.3-1240.217.2-9.40D+L------------------------------------------------------------------------------41(15)96-12.812.2-1530.2-51.1-21.90Vxmax41(14)961.3-22.8-1416.147.28.1 0Vymax41(34)963.2-23.6-1109.353.311.21Nmin41(1)96-6.4-5.9-1637.0-2.1-7.70Nmax41(15)96-12.812.2-1530.2-51.1-21.90Mxmax41(15)96-12.812.2-1530.2-51.1-21.90Mymax41(1)96-6.1-5.6-1542.7-2.3-7.40D+L------------------------------------------------------------------------------42(28)9727.8-3.7-1043.7-2.049.81Vxmax42(15)9710.0-28.3-1060.167.68.90Vymax42(35)977.7-27.8-799.369.76.71Nmin42(10)9710.7-0.5-1304.1-13.79.60Nmax42(28)9727.8-3.7-1043.7-2.049.81Mymax42(1)9710.7-11.3-1235.817.39.60D+L------------------------------------------------------------------------------43(15)104-12.5-12.4-1517.151.4-21.60Vxmax43(14)1041.422.6-1407.8-46.98.20Vymax43(34)1043.423.4-1103.5-52.911.41Nmin43(1)104-6.15.6-1625.02.5-7.40Nmax43(15)104-12.5-12.4-1517.151.4-21.60Mxmax43(15)104-12.5-12.4-1517.151.4-21.60Mymax43(1)104-5.95.4-1531.72.6-7.10D+L ------------------------------------------------------------------------------44(29)105-28.0-17.7-1053.137.8-49.91Vxmax44(15)105-10.4-28.5-1067.267.9-9.20Vymax44(35)105-8.2-27.9-804.569.8-7.51Nmin44(10)105-11.1-0.7-1311.3-13.5-9.80Nmax44(29)105-28.0-17.7-1053.137.8-49.91Mymax44(1)105-11.1-11.5-1243.217.5-9.80D+L------------------------------------------------------------------------------45(28)8419.117.5-1427.3-9.342.01Vxmax45(14)840.034.8-1459.0-59.70.10Vymax45(34)840.232.8-1156.3-63.70.41Nmin45(1)840.020.3-1653.5-10.20.10Nmax45(14)840.034.8-1459.0-59.70.10Mxmax45(28)8419.117.5-1427.3-9.342.01Mymax45(1)840.019.3-1552.0-9.40.10D+L------------------------------------------------------------------------------ThecoordinatesofCombinedforce(Mx=0andMy=0)XodYodSumofAxialLoadCase16.51419.812-60927.5Vxmax16.47619.788-61389.7Vymax16.48619.643-47099.3Nmin16.48619.783-70406.2Nmax16.46819.735-62022.6Mxmax 16.47619.770-61122.6Mymax16.48319.763-66482.0D+LSATWE位移输出文件文件名称:WDISP.OUT工程名称:设计人:工程代号:校核人:日期:2008/5/12所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h614385.074.711.082800.4380.760.701.091/3680.513614.404.081.082800.3610.890.821.081/3144.412843.573.321.082800.2840.990.921.081/2817. 312072.612.431.082800.2071.060.981.081/2642.211301.561.451.082800.1301.010.941.081/2780.11530.560.521.072800.530.560.521.071/5007.X方向最大值层间位移角:1/2642.===工况2===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h614325.925.871.012800.4320.940.931.011/2984.513555.085.031.012800.3551.081.071.011/2599.412784.074.031.012800.2781.181.171.011/2370.312012.922.901.012800.2011.231.221.011/2278.211241.711.691.012800.1241.121.111.011/2493.11470.590.581.012800.470.590.581.01 1/4772.Y方向最大值层间位移角:1/2278.===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h614381.781.671.072800.4380.210.201.081/9999.513611.571.471.072800.3610.280.261.071/9999.412841.291.211.072800.2840.340.311.071/8352.312070.950.891.072800.2070.370.351.071/7472.211300.580.541.072800.1300.370.351.071/7603.11530.210.201.072800.530.210.201.071/9999.X方向最大值层间位移角:1/7472.===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h614324.724.711.00 2800.4320.650.641.001/4334.513554.074.061.002800.3550.790.791.001/3533.412783.283.271.002800.2780.910.911.001/3070.312012.372.361.002800.2010.980.971.001/2869.211241.391.391.002800.1240.910.911.001/3085.11470.480.481.002800.470.480.481.001/5803.Y方向最大值层间位移角:1/2869.===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)61444-4.9951367-5.1241290-5.2031213-5.1821136-5.081159-4.89===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)61497-2.0251420-2.0041290-1.9731213-1.9421136-1.90 1159-1.871.91.90.0---------------------------------------------------------------------------柱、墙、支撑在竖向力作用下的轴力之和(kN):-58192.9柱、墙、支撑在恒荷载作用下的轴力之和(kN):-46643.0柱、墙、支撑在活荷载作用下的轴力之和(kN):-11549.9***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------610.4916E+040.4916E+041.301.30510.5957E+040.5957E+041.211.21410.6893E+040.6893E+041.161.16310.7722E+040.7722E+041.121.12210.8442E+040.8442E+041.091.09110.9051E+040.9051E+041.071.07**********************************************************************框架柱地震倾覆弯矩百分比**********************************************************************柱倾覆弯矩墙倾覆弯矩柱倾覆弯矩百分比6层X向地震:1867.40.0100.00%6层Y向地震:1923.20.0100.00% 5层X向地震:2870.40.0100.00%5层Y向地震:2927.70.0100.00%4层X向地震:4001.60.0100.00%4层Y向地震:4054.20.0100.00%3层X向地震:5260.70.0100.00%3层Y向地震:5308.20.0100.00%2层X向地震:6635.50.0100.00%2层Y向地震:6684.50.0100.00%1层X向地震:8066.00.0100.00%1层Y向地震:8136.60.0100.00%**********************************************************************框架柱地震剪力百分比**********************************************************************层号塔号柱剪力墙剪力柱剪力百分比11X533.00.0100.00%Y573.20.0100.00%21X505.30.0100.00%Y543.20.0100.00%31X461.00.0100.00%Y494.40.0100.00%41X413.70.0100.00%Y443.60.0100.00%51X366.80.0100.00%Y395.00.0100.00%61X312.90.0100.00%Y341.00.0100.00%**********************************************************************0.2Q0调整系数**********************************************************************0.2Qox=105.401.5Vxmax=799.440.2Qoy=113.111.5Vymax=859.85 FloorCoef_xCoef_yVcxVcy11.0001.000532.962573.23321.0001.000505.271543.23031.0001.000461.022494.35641.0001.000413.656443.57751.0001.000366.753395.00961.0001.000312.901340.973楼板计算书日期：5/12/2008时间：11:08:31:21am一、基本资料：　1、房间编号：22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.34kN/M2　可变荷载标准值：q＝0.70kN/M2　计算跨度　Lx=3600mm　；计算跨度　Ly=3900mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.02104+0.01682/5)*(1.35*6.3+0.98*0.3)*3.6^2=2.82kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.04348+0.03608/5)*(1.4*0.3)*3.6^2=0.23kN·MMx=2.82+0.23=3.04kN·MAsx=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%　My=(0.01682+0.02104/5)*(1.35*6.3+0.98*0.3)*3.6^2=2.43kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03608+0.04348/5)*(1.4*0.3)*3.6^2=0.20kN·MMy=2.43+0.20=2.63kN·MAsy=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209% 　Mx"=0.05705*(1.35*6.3+0.98*0.7)*3.6^2=6.83kN·MAsx"=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%　My"=0.05350*(1.35*6.3+0.98*0.7)*3.6^2=6.41kN·MAsy"=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%三、跨中挠度验算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.02104+0.01682/5)*(1.0*6.3+1.0*0.7)*3.6^2=2.23kN·M　Mq=(0.02104+0.01682/5)*(1.0*6.3+0.5*0.7)*3.6^2=2.12kN·MEs＝.N/mm2Ec＝25413.N/mm2Ftk＝1.54N/mm2Fy＝360.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.23/(0.87*101.*251.)=100.82N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.00419ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.00419*100.82)=-1.273　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝.0/25413.0=7.870③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/101.=0.00249⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]Bs＝.*251.*101.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.870*0.00249/(1+3.5*0.00)]=936.54kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝2.23/[2.12*(2-1)+2.23]*936.54=480.208kN·M(5)、挠度f＝κ*Qk*L^4/Bf＝0.00147*7.0*3.6^4/480.208=3.620mmf/L＝3.620/3600.=1/995.，满足规范要求！ 四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.23*10^6/(0.87*101.*251.)=100.82N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*100.82)=0.106　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*100.8/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.022，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.92*10^6/(0.87*93.*251.)=94.36N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*94.36)=0.038　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*94.4/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.020，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝5.20*10^6/(0.87*101.*251.)=235.68N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*235.68)=0.675　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式 8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.675*235.7/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.170，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝4.88*10^6/(0.87*101.*251.)=221.03N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*221.03)=0.647　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.647*221.0/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.153，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝5.20*10^6/(0.87*101.*251.)=235.68N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*235.68)=0.675　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.675*235.7/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.170，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝4.88*10^6/(0.87*101.*251.)=221.03N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*221.03)=0.647 　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.647*221.0/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.153，满足规范要求！----------------------------------------------------------一、基本资料：　1、房间编号：12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.34kN/M2　可变荷载标准值：q＝0.70kN/M2　计算跨度　Lx=3600mm　；计算跨度　Ly=7100mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.03979+0.00405/5)*(1.35*6.3+0.98*0.3)*3.6^2=4.68kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.09547+0.01791/5)*(1.4*0.3)*3.6^2=0.44kN·MMx=4.68+0.44=5.12kN·MAsx=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%　My=(0.00405+0.03979/5)*(1.35*6.3+0.98*0.3)*3.6^2=1.39kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.01791+0.09547/5)*(1.4*0.3)*3.6^2=0.16kN·MMy=1.39+0.16=1.55kN·MAsy=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%　Mx"=0.08269*(1.35*6.3+0.98*0.7)*3.6^2=9.91kN·MAsx"=291.18mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.200%，ρ＝0.279%　My"=0.05701*(1.35*6.3+0.98*0.7)*3.6^2=6.83kN·MAsy"=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%三、跨中挠度验算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： 　Mk=(0.03979+0.00405/5)*(1.0*6.3+1.0*0.7)*3.6^2=3.70kN·M　Mq=(0.03979+0.00405/5)*(1.0*6.3+0.5*0.7)*3.6^2=3.52kN·MEs＝.N/mm2Ec＝25413.N/mm2Ftk＝1.54N/mm2Fy＝360.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝3.70/(0.87*101.*251.)=167.73N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.00419ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.00419*167.73)=-0.326　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝.0/25413.0=7.870③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/101.=0.00249⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]Bs＝.*251.*101.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.870*0.00249/(1+3.5*0.00)]=936.54kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝3.70/[3.52*(2-1)+3.70]*936.54=480.208kN·M(5)、挠度f＝κ*Qk*L^4/Bf＝0.00252*7.0*3.6^4/480.208=6.206mmf/L＝6.206/3600.=1/580.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝3.70*10^6/(0.87*101.*251.)=167.73N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*167.73)=0.503　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） 　ωmax＝2.1*0.503*167.7/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.090，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.10*10^6/(0.87*93.*251.)=53.89N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*53.89)=-0.760　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*53.9/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.012，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝7.54*10^6/(0.87*101.*335.)=256.22N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*256.22)=0.709　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.709*256.2/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.195，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝5.20*10^6/(0.87*101.*251.)=235.55N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*235.55)=0.675 　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.675*235.5/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.170，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝7.54*10^6/(0.87*101.*335.)=256.22N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*256.22)=0.709　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.709*256.2/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.195，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝5.20*10^6/(0.87*101.*251.)=235.55N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*235.55)=0.675　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.675*235.5/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.170，满足规范要求！----------------------------------------------------------一、基本资料：　1、房间编号：32、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.34kN/M2　可变荷载标准值：q＝0.70kN/M2　计算跨度　Lx=2800mm　；计算跨度　Ly=5600mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HRB400 4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.04000+0.00380/5)*(1.35*6.3+0.98*0.3)*2.8^2=2.84kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.09650+0.01740/5)*(1.4*0.3)*2.8^2=0.27kN·MMx=2.84+0.27=3.11kN·MAsx=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%　My=(0.00380+0.04000/5)*(1.35*6.3+0.98*0.3)*2.8^2=0.82kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.01740+0.09650/5)*(1.4*0.3)*2.8^2=0.10kN·MMy=0.82+0.10=0.92kN·MAsy=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%　Mx"=0.08290*(1.35*6.3+0.98*0.7)*2.8^2=6.01kN·MAsx"=240.00mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.200%，ρ＝0.279%　My"=0.05700*(1.35*6.3+0.98*0.7)*2.8^2=4.13kN·MAsy"=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%三、跨中挠度验算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.04000+0.00380/5)*(1.0*6.3+1.0*0.7)*2.8^2=2.25kN·M　Mq=(0.04000+0.00380/5)*(1.0*6.3+0.5*0.7)*2.8^2=2.14kN·MEs＝.N/mm2Ec＝25413.N/mm2Ftk＝1.54N/mm2Fy＝360.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.25/(0.87*101.*251.)=101.87N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.00419ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.00419*101.87)=-1.249　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝.0/25413.0=7.870③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/101.=0.00249⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]Bs＝.*251.*101.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.870*0.00249/(1+3.5*0.00)]=936.54kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝2.25/[2.14*(2-1)+2.25]*936.54=480.208kN·M(5)、挠度f＝κ*Qk*L^4/Bf＝0.00253*7.0*2.8^4/480.208=2.280mmf/L＝2.280/2800.=1/1228.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.25*10^6/(0.87*101.*251.)=101.87N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*101.87)=0.116　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*101.9/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.022，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.65*10^6/(0.87*93.*251.)=32.03N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*32.03)=-2.029 　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*32.0/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.007，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝4.58*10^6/(0.87*101.*335.)=155.39N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*155.39)=0.455　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.455*155.4/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.076，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝3.15*10^6/(0.87*101.*251.)=142.46N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*142.46)=0.397　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.397*142.5/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.060，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝4.58*10^6/(0.87*101.*335.)=155.39N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006 　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*155.39)=0.455　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.455*155.4/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.076，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝3.15*10^6/(0.87*101.*251.)=142.46N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*142.46)=0.397　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.397*142.5/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.060，满足规范要求！----------------------------------------------------------一、基本资料：　1、房间编号：52、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.34kN/M2　可变荷载标准值：q＝0.70kN/M2　计算跨度　Lx=1800mm　；计算跨度　Ly=3900mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.04108+0.00342/5)*(1.35*6.3+0.98*0.3)*1.8^2=1.20kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.10188+0.01509/5)*(1.4*0.3)*1.8^2=0.12kN·MMx=1.20+0.12=1.32kN·MAsx=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%　My=(0.00342+0.04108/5)*(1.35*6.3+0.98*0.3)*1.8^2=0.34kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： 　Mya=(0.01509+0.10188/5)*(1.4*0.3)*1.8^2=0.04kN·MMy=0.34+0.04=0.37kN·MAsy=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%　Mx"=0.08305*(1.35*6.3+0.98*0.7)*1.8^2=2.49kN·MAsx"=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%　My"=0.05608*(1.35*6.3+0.98*0.7)*1.8^2=1.68kN·MAsy"=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%三、跨中挠度验算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.04108+0.00342/5)*(1.0*6.3+1.0*0.7)*1.8^2=0.95kN·M　Mq=(0.04108+0.00342/5)*(1.0*6.3+0.5*0.7)*1.8^2=0.91kN·MEs＝.N/mm2Ec＝25413.N/mm2Ftk＝1.54N/mm2Fy＝360.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.95/(0.87*101.*251.)=43.13N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.00419ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.00419*43.13)=-4.447　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝.0/25413.0=7.870③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/101.=0.00249⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]Bs＝.*251.*101.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.870*0.00249/(1+3.5*0.00)]=936.54kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土规范式8.2.2） B＝0.95/[0.91*(2-1)+0.95]*936.54=480.208kN·M(5)、挠度f＝κ*Qk*L^4/Bf＝0.00257*7.0*1.8^4/480.208=0.395mmf/L＝0.395/1800.=1/4557.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.95*10^6/(0.87*101.*251.)=43.13N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*43.13)=-1.223　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*43.1/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.009，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.27*10^6/(0.87*93.*251.)=13.05N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*13.05)=-6.581　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*13.0/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.003，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.89*10^6/(0.87*101.*251.)=85.78N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4） ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*85.78)=-0.068　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*85.8/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.018，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.28*10^6/(0.87*101.*251.)=57.92N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*57.92)=-0.630　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*57.9/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.012，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.89*10^6/(0.87*101.*279.)=77.20N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./60000.=0.005　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*77.20)=-0.198　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*77.2/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.017，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2） σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.28*10^6/(0.87*101.*251.)=57.92N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*57.92)=-0.630　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*57.9/.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.012，满足规范要求！结论我这次毕业设计的课题是沭阳县建陵商都11#住宅楼工程设计。历时三个多月，在指导老师的帮助和自己的努力下总算按时按量完成了。在这次毕业设计中，我遇到了很多问题，通过复习所学课本，向同学请教，基本都得到了解决。通过学习，我的专业知识得到了巩固，也得到了系统的掌握。 在这次毕业设计过程中的主要工作有,通过建筑设计，了解了建筑平面、立面、剖面设计应遵循的设计原则和设计要点；而在结构设计手算部分,重新温习和梳理了一遍框架结构的设计过程;电算使用的是PKPM软件，虽然以前接触较少，但经过几天的摸索，现在也能熟练的使用了。归结起来有以下几点收获：可以综合应用所学基础课、专业基础课及专业课知识和相关技能，熟悉了相关设计规范、手册、标准图以及工程实践中常用的方法，解决了具体的土木工程设计问题，提高了工程应用的综合能力和创新能力。同时也了解到了自己的一些不足，比如知识面的问题，感觉本专业知识的博大精深，自己所学到的太少了。通过本次设计，使我能结合所学的结构、材料、制图、力学等各方面的知识，充分握工程设计的原理，切实把理论知识与工程实践相结合，同时还锻炼我制图、电算软件实际操作能力，使我操作能力有了大幅度的提高，这不仅是大学四年专业知识的综合，也为以后更好的、独立的从事土木这个行业打下基础。总之，这次毕业设计使我受益匪浅，给我的大学四年生涯画上了一个完美的句号。致谢 本次设计是在岳晨曦主任的悉心指导和自始自终的热情支持和鼓励下完成的，从课题的选择、方案论证，都尽其所能的给予了我的指导与帮助。在毕业设计期间，老师能及时指出设计中的问题，并及时解决相关问题，使我深受教益，值此设计完成之际，谨向导师表示最忠心的感谢和深深地敬意。在大学的学习生涯中，我有幸成为充满学术气氛和友爱互助氛围的集体中的一员，从老师和同学们活跃的思想中，从与他们的讨论与交流中，从他们真诚的关心与无私帮助中所汲取的教益与结下的友谊，在此要特别感谢同组几位同学的帮助，这些远不是本文所能包容的。 向始终关心、支持和帮助我的老师、同学们致以诚挚的谢意。参考文献1.　国家基本建设委员会建筑科学院.建筑设计资料集.中国建筑工业出版社，20052.姜忆南，李世芬.房屋建筑教程.化学工业出版社,20043.王则毅，杨盛和.房屋结构抗震.重庆大学出版社,20014.李萍，王永丽.简明混凝土结构设计施工资料集成.中国电力出版社，20055.梁兴文，史庆轩.土木工程专业毕业指导.科学出版社，20046.薛素铎，赵均，高向宇.建筑抗震设计.科学出版社，20037. 混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图.中国建筑标准设计研究所出版03G101-28.邱洪兴，舒赣平.建筑结构设计.东南大学出版社，20029.彭少民.混凝土结构.武汉理工大学出版社，200410.段兵廷.土木工程专业英语.武汉理工大学出版社，200311.中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010-2002）.中国建筑工业出版社，200212．庄亚萍，江见鲸.钢筋混凝土构件设计.地震出版社，200113.中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GBJ50011-2001）.中国建筑工业出版社，200114.中华人民共和国国家标准.地基基础设计规范（GB5007-2002）.中国建筑工业出版社，200215.中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009-2001）.中国建筑工业出版社，200116.中华人民共和国国家标准.建筑制图标准（GB/T50104-2001）.中国建筑工业出版社，200117.中华人民共和国国家标准.建筑结构制图标准（GB/T50105-2001）.中国建筑工业出版社，200118.陈保胜,建筑构造资料.中国建筑工业出版社，2001'