镇江华润某厂房设计毕业设计(计算书)

'金陵科技学院学士学位论文目录目录摘要IVAbstractIV1设计基本资料12结构设计与计算及计算简图22.1框架结构承重方案的选择22.2框架结构的计算简图22.3柱网布置和梁柱截面尺寸的确定33框架内力计算63.1重力荷载代表值计算63.2水平地震力作用的计算103.3风荷载作用内力计算193.4竖向恒载计算(横梁自重，为均布荷载形式.屋面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载)233.5活载计算313.6梁端剪力和柱轴力的计算314梁、柱的内力组合384.1梁的内力组合384.2柱内力组合415梁、柱的截面设计475.1梁的配筋计算475.2柱的配筋计算516楼梯设计576.1楼梯板计算576.2平台板计算586.3平台梁计算597现浇屋面板计算6158 金陵科技学院学士学位论文目录7.1荷载计算617.2板的内力计算618现浇楼面板计算668.1荷载计算668.2板的内力计算669基础设计72参考文献.................................................80致谢.....................................................8158 金陵科技学院学士学位论文Abstract镇江华润某厂房设计摘要本设计贯彻“实用、安全、经济、美观”的设计原则。按照建筑设计规范，认真考虑影响设计的各项因素。根据结构与建筑的总体与细部的关系。本设计对一榀框架，从结构选型入手，计算分析了该框架的荷载，利用弯矩分配法和D值法分别对框架结构在竖向荷载、水平风荷载作用下产生的内力进行了计算，通过内力组合，得出框架的控制内力，最后完成框架各构件的配筋计算并绘制了该框架的施工图。设计书中同时选算了框架的一个基础、楼梯，给出了基础、楼梯的配筋计算并绘制了施工图。整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的重要依据。关键词：框架结构;抗震设计;荷载计算;内力计算;计算配筋58 金陵科技学院学士学位论文AbstractAworkshopdesignofZhenjianghuarunAbstractThedesignandimplement"practical,security,economic,aesthetic,"thedesignprinciples.Withthearchitecturaldesign,designseriouslyconsidertheinfluenceofthevariousfactors.Accordingtothestructuralandarchitecturaldetailandtheoverallrelationship.Theinstructionbookletintroducealoadofframe,Firstofall,selectethetypeofstructure,calculateandanalyzetheframeworkoftheload,bythestratificationandmethodDcalculaterespectivelytheinternalforcesofframeontheactofverticalloadandwindloads.Throughthecombinationofinternalforces,concludethecontrolframeworkdrawnforces,Finally,finishethereinforcingbarcalculationaboutthecomponentsofframework,andpaintstructuralconstructiondrawing.Thebookletalsodesignafoundationandstairs,andconcludethereinforcingbarcalculationofthestairsandthebase,andcompletetheirstructuralconstructionblueprint.Thewholestructureofthedesignprocess,instrictcompliancewiththerelevantprofessionalstandard,reference58 金陵科技学院学士学位论文Abstracttorelevantinformationandthelatestnationalstandardsandspecifications,anddesignofthevariouscomponentsofacomprehensivescientificconsiderations.Inshort,application,security,economicanduser-friendlydesignistheprinciple.Designreasonableandworkablestructureoftheprogramistheconstructionsiteoftheimportantbasisfortheconstruction.Keywords:FrameStructure;SeismicDesign;LoadCalculation;Internalforcecalculation;Calculationreinforcement58 金陵科技学院学士学位论文第1章设计基本资料第1章设计基本资料1.1工程名称镇江某区华润厂房设计1.2地质资料拟建场地地表平整，场地标高变化范围在6.72-7.25m。场地地下水类型为上层滞水，水位在地表下6m。冬季主导风向1.3气象资料基本风压值：0.40kN/m2，地面粗糙度B类。基本雪压值：0.65kN/m2。1.4地震资料抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g，建筑场地类别为Ⅲ类，设计地震分组为第一组。1.5荷载资料楼面活载：查《建筑结构荷载规范》（GBJ5009-2001），确定楼面活荷载标准值为2.0kN/m2。不上人屋面：活荷载标准值0.5kN/m2。1.6其它条件结构形式：钢筋混凝土框架结构。建筑物重要性类别为丙类，安全等级为二级；建筑耐火等级：一级；建筑面积：4008.96m2；层数：4层；功能：实验教室、卫生间、办公室、值班室、配电房等；58 金陵科技学院学士学位论文第1章设计基本资料一层层高4.2米，标准层层高4.2米。58 金陵科技学院学士学位论文第2章框架结构布置及计算简图第2章结构设计与计算2.1框架结构设计主体采用钢筋混凝土三跨四层，框架结构，各层层高均为4.2m，室内为高差为0.30m。2.2框架结构的计算简图框架平面及柱网布置如图2-1所示。图2.1框架结构计算简图58 金陵科技学院学士学位论文第2章框架结构布置及计算简图图2.2横向框架组成的空间结构图2.3纵向框架组成的空间结构58 金陵科技学院学士学位论文第2章框架结构布置及计算简图2.3柱网布置和梁柱截面尺寸的确定图2.4柱网布置图2.3.1梁、柱尺寸的初步确定1、横向框架梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8。本方案1/12×7000=600mm，取梁高为600,截面宽度取600×1/2.5=220mm，取梁宽为240mm,可得梁的截面初步定为b×h=240×600。纵向框架跨度与横向框架跨度一样，所以纵向框架梁截面也定为b×h=240×600。2、框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：（1）柱组合的轴压力设计值N=βFgEn注：β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。F按简支状态计算柱的负载面积。gE折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取13KN/m2。58 金陵科技学院学士学位论文第2章框架结构布置及计算简图n为验算截面以上的楼层层数。（2）Ac≥N/uNfc注：uN为框架柱轴压比限值，本方案为三级抗震等级，查《抗震规范》可知取为0.9。fc为混凝土轴心抗压强度设计值3、计算过程：对于边柱：N=βFgEn=1.3×4.5×3.15×13×4=958.23（KN）Ac≥N/uNfc=958.23×103/0.9/14.3=74454.55（mm2）对于内柱：N=βFgEn=1.25×4.5×4.65×13×4=1360.13（KN）Ac≥N/uNfc=1360.13×103/0.9/14.3=.82（mm2）取400mm×400mm表2.1梁截面尺寸（mm）混凝土等级横梁（b×h）纵梁（b×h）240×600C25240×600表2.2柱截面尺寸（mm）层次混凝土等级b×h1C35400×4002-4C25400×4002.3.2框架梁跨度和柱高的确定表2.3框架梁跨度（mm）层次横梁纵梁AB跨、CD跨BC跨C2572003000720058 金陵科技学院学士学位论文第2章框架结构布置及计算简图58 金陵科技学院学士学位论文第3章框架内力计算第3章框架内力计算3.1重力荷载代表值计算1.荷载统计1）屋面永久荷载标准值（不上人）SBS型改性防水卷材，冷底子油一道0.2KN/m230厚1：3水泥砂浆找平层30×0.02=0.60KN/m2平均厚度81mm煤渣找坡层81×0.006=0.52KN/m280厚苯板保温层（0.07+0.235）×0.5×8=1.22KN/m2120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0KN/m220厚混合砂浆抹灰0.02×17=0.34KN/m2合计5.88KN/m22）1-4层楼面：大理石板0.34KN/m215厚水泥砂浆找平层0.015×20=0.3KN/m2120厚钢筋混凝土楼板0.12×25=3.00KN/m220厚抹灰0.02×17=0.34KN/m2合计4.0KN/m23）屋面及楼面可变荷载标准值：不上人屋面均布活荷载标准值0.4KN/m2楼面活荷载标准值2.0KN/m2走廊活荷载标准值2.5KN/m2屋面雪荷载标准值SK=urS0=1.0×0.35=0.35KN/m2（式中ur为屋面积雪分布系数）4）钢筋混凝土密度25KN/m2空心砖14KN/m32各层重力荷载代表值的计算（1）梁、柱：（表3.1）58 金陵科技学院学士学位论文第3章框架内力计算类别净跨（mm）截面（mm）密度（KN/m3）体积（m3）数量(根)单重（KN）总重（KN）横梁6800240×600250.9791824.475440.552600240×600250.37499.3584.15纵梁6800240×600250.9793224.475783.2类别计算高度（mm）截面（mm）密度（KN/m3）体积（m3）数量（根）单重（KN）总重（KN）底层柱4200+300+500=5000400×400250.83620720（2）围护墙墙重的计算：采用200mm厚非承重空心砖，M5混合砂浆砌筑，双面粉刷，每开间采用塑钢窗。第一层：墙厚200mm，计算长度：单跨7200-400=6800mm，计算高度5000-600=4400mm。计算面积：6.8×4.4×40-2.4×2×32-1.2×2×8-2.4×2×12=966.4m2计算体积：966.4×0.2=193.28m3计算重量：193.28×14=2705.92KN第一层围护墙总重量总重：83.776×48=4021.248KN（3）窗户计算（铝合金窗）：C1：尺寸：2400mm×2000mm自重：0.4KN/m2数量：32重量：2.4×2.0×0.4×32=61.44KN总重：61.44KN（4）门重计算：M3（木门）：尺寸：1200mm×2000mm自重：0.2KN/m2数量：858 金陵科技学院学士学位论文第3章框架内力计算重量：1.2×2.0×0.2×8=3.84KNM2（木门）：:尺寸：2400mm×2000mm自重：0.2KN/m2数量：12重量：1.2×2.0×0.2×12=5.76KNM1（卷帘门）：尺寸：2800mm×3600mm自重：0.5KN/m2数量：2重量：2.8×3.6×0.5×2=10.08KN门总重：3.84+5.76+10.08=19.68KN（5）楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：7.2×7.2×16+7.2×3×8=1002.24m2恒载：4.0×1002.24=4008.96KN活载：2.0×829.44+2.5×172.8=2090.88KN由以上计算可知，一层重力荷载代表值为G1=G恒+0.5×G活=(440.55+84.15+783.2)*1.05+720*1.10+4021.248*1.30+61.44+19.68+4008.96+2090.88×0.5=12528.44KN注：梁加上粉刷层重力荷载而取其重力荷载的增大系数1.05。柱加上粉刷层重力荷载而取其重力荷载的增大系数1.10。墙加上粉刷层重力荷载而取其重力荷载的增大系数1.30。(墙粉刷重1.0KN/m2，墙重14×0.24=3.36KN/m2，系数为1/3.36+1=1.30)3、二-四层：（1）梁、柱（表3.2）：类别净跨（mm）截面（mm）密度（KN/m3）体积（m3）数量(根)单重（KN）总重（KN）横梁6800240×600250.9791824.475440.552600240×600250.37499.3584.15纵梁6800240×600250.9793224.475783.258 金陵科技学院学士学位论文第3章框架内力计算类别计算高度（mm）截面（mm）密度（KN/m3）体积（m3）数量（根）单重（KN）总重（KN）柱4200-600=3600400×400250.5763614.40518.4（2）内外填充墙重的计算：2-3层：墙厚200mm，计算长度：单跨7200-400=6800mm，计算高度5000-600=4400mm。计算面积：6.8×4.4×40-2.4×2×32-1.2×2×8-2.4×2×12=966.4m2计算体积：966.4×0.2=193.28m3计算重量：193.28×14=2705.92KN2-4层每层的墙重为：83.776×48-10.08=4011.168KN（3）窗户计算（铝合金窗）：C1：尺寸：2400mm×2000mm自重：0.4KN/m2数量：32重量：2.4×2.0×0.4×32=61.44KNC2：尺寸：1600mm×2400mm自重：0.4KN/m2数量：2重量：1.6×2.4×0.4×2=3.072KN2-4层每层窗户总重为61.44+3.072=64.512KN（4）门重计算：M1（木门）：尺寸：1200mm×2000mm自重：0.2KN/m2数量：8重量：1.2×2.0×0.2×8=3.84KNM2（木门）：:尺寸：2400mm×2000mm自重：0.2KN/m2数量：12重量：1.2×2.0×0.2×12=5.76KN2-4层每层门总重为：3.84+5.76=9.6KN（5）楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：58 金陵科技学院学士学位论文第3章框架内力计算面积：7.2×7.2×16+7.2×3×8=1002.24m2恒载：4.0×1002.24=4008.96KN活载：2.0×829.44+2.5×172.8=2090.88KN由以上计算可知，二-三层重力荷载代表值为G2=G恒+0.5×G活=(440.55+84.15+783.2)*1.05+518.4*1.10+4011.168*1.30+64.512+9.6+4008.96+2090.88×0.5=12286.57KN4、顶层（不上人屋面）面积：7.2×7.2×16+7.2×3×8=1002.24m2恒载：4.0×1002.24=4008.96KN雪荷载代表值：0.35×1002.24=350.78KN顶层重力荷载代表值为：4008.96+350.78=4359.74KN集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi的计算结果如下图所示：图3.1各质点的重力代表值3.2水平地震力作用的计算1.横向框架侧移刚度的计算a.横梁线刚度ib的计算：I=bh3/12（表3.4）58 金陵科技学院学士学位论文第3章框架内力计算类别Ec（N/mm2）b×h（mm×mm）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（N·mm）1.5EcI0/l（N·mm）2EcI0/l（N·mm）AB跨、CD跨3.0×104240×6004.32×10972001.8×10102.7×10103.6×1010BC跨3.0×104240×6004.32×10930004.32×10106.48×10108.64×1010b.纵梁线刚度ib的计算：I=bh3/12（表3.5）类别Ec（N/mm2）b×h（mm×mm）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（N·mm）1.5EcI0/l（N·mm）2EcI0/l（N·mm）所有跨3.0×104240×6004.32×10972001.8×10102.7×10103.6×1010c.柱线刚度ic的计算：I=bh3/12（表3.6）层次hc（mm）Ec（N/mm2）b×h（mm×mm）Ic（mm4）EcIc/hc（N·mm）150003.0×104400×4000.213×10101.27×10102-436003.0×104400×4000.213×10101.78×1010d.各层横向侧移刚度计算:(D值法)1、底层边框架：①、A轴、D轴（4根）K=2.7×1010/1.27×1010=2.13　　　　　　　　　　　　αc=(0.5+K)/(2+K)=0.636Di1=αc×12×ic/h2=0.636×12×1.27×1010/50002=3882②、B轴、C轴（4根）K=(2.7×1010+6.48×1010)/1.27×1010=7.23αc=(0.5+K)/(2+K)=0.84Di2=αc×12×ic/h258 金陵科技学院学士学位论文第3章框架内力计算=0.84×12×1.27×1010/50002=5105中框架：①、A轴、D轴（16根）K=3.6×1010/1.27×1010=2.83αc=(0.5+K)/(2+K)=0.689Di1=αc×12×ic/h2=0.689×12×1.27×1010/50002=4203②、B轴、C轴（16根）K=(3.6×1010+8.64×1010)/1.27×1010=9.64αc=(0.5+K)/(2+K)=0.87Di2=αc×12×ic/h2=0.87×12×1.27×1010/50002=5310∑D1=3882×4+5105×4+4203×16+5310×16=2、2－3层边框架：①、A轴、D轴（4根）K=2.7×1010×2/1.78×1010×2=1.517αc=K/(2+K)=0.431Di1=αc×12×ic/h2=0.431×12×1.78×1010/36002=7103②、B轴、C轴（4根）K=(2.7×1010×2+6.48×1010×2)/1.78×1010×2=5.16αc=K/(2+K)=0.7258 金陵科技学院学士学位论文第3章框架内力计算Di2=αc×12×ic/h2=0.72×12×1.78×1010/36002=11867中框架：①、A轴、D轴（16根）K=3.6×1010×2/1.78×1010×2=2.022αc=K/(2+K)=0.503Di1=αc×12×ic/h2=0.503×12×1.78×1010/36002=8288②、B轴、C轴（24根）K=(3.6×1010×2+8.64×1010×2)/1.78×1010×2=6.88αc=K/(2+K)=0.77Di2=αc×12×ic/h2=0.77×12×1.78×1010/36002=12690∑D2=7103×4+11867×4+8288×16+12690×16=3、顶层边框架：①、A轴、D轴（4根）K=2.7×1010/1.78×1010=1.52αc=K/(2+K)=0.431Di1=αc×12×ic/h2=0.431×12×1.78×1010/36002=7103②、B轴、C轴（4根）58 金陵科技学院学士学位论文第3章框架内力计算K=（2.7×1010+6.48×1010）/1.78×1010=5.16αc=K/(2+K)=0.72Di2=αc×12×ic/h2=0.72×12×1.78×1010/36002=11867中框架：①、A轴、D轴（24根）K=3.6×1010/1.78×1010=2.022αc=K/(2+K)=0.503Di1=αc×12×ic/h2=0.503×12×1.78×1010/36002=8288②、B轴、C轴（24根）K=(3.6×1010+8.64×1010/1.78×1010=6.88αc=K/(2+K)=0.77Di2=αc×12×ic/h2=0.77×12×1.78×1010/36002=12690∑D顶==7103×4+11867×4+8288×16+12690×16=由此可知表3.7横向框架柱的层间侧移刚度层次1234∑Di（N/mm）2.层间弹性位移验算a．横向自振周期的计算：横向自振周期的计算采用结构顶点位移法。表3.8结构顶点的假想侧移计算58 金陵科技学院学士学位论文第3章框架内力计算层次Gi（KN）∑Gi（KN）∑Di（N/mm）△ui（mm）ui（mm）顶4359.744359.7416.05229.4412286.5716646.3136.4213.35312286.5728932.8856.9176.95212286.5741219.4577.3142.27112528.4453747.89120．05120.05自震周期：T1=1.7ψT（uT）1/2=1.7×0.7×(0.23991)1/2=0.583(s)b.水平地震作用及楼层地震剪力的计算：结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：(1)结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85∑Gi=0.85×（4359.74+12286.57×3+12528.44）=45685.71（KN）(2)计算水平地震影响系数а1查表得二类场地,设计地震分组第一组近震特征周期值Tg=0.35s。查表得设防烈度为7度的аmax=0.08а1=（Tg/T1）0.9аmax=（0.35/0.583）0.9×0.08=0.0505(3)结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=а1Geq=0.0505×45685.71=2307.12（KN）因1.4Tg=1.4×0.35=0.49s15时，ζ2=1.15-0.01l0/h且≤1.0。⑥，取Cm=1.0⑦ξ≤2αS/h0，；ξ＞2αS/h0，具体计算与配筋过程见下列表58金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计58 金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计边柱正截面配筋计算表表5.4边柱A四层三层二层一层组合方式|Mmax||Nmax|Nmin|Mmax||Nmax|Nmin|Mmax||Nmax|Nmin|Mmax||Nmax|NminM(KN/m)57.4630.517.2657.249.0924.1164.55.6633.9182.582.572.88N(KN)127.66150.2127.66347.76357.08297.53556.72557.58455.64769.9769.9599.97ξ0.0600.0700.0600.1620.1670.1390.2600.2600.2130.3590.3590.280大小偏心大大大大大大大大大大大大eo=M/N0.45010.20310.05690.16510.02550.08100.11590.01020.07440.10720.10720.1215ea(mm)202020202020202020202020ei=eo+ea20.4520.2020.0620.1720.0320.0820.1220.0120.0720.1120.1120.12ζ11.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0lo4.54,54,54,54,54,54,54,54,54,54,54,5lo/h6.36.36.36.36.36.36.36.36.38.058.058.05ζ21.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0η1.49911.50521.50891.50611.50971.50821.50741.51001.50841.82871.82871.82812as’/h00.22220.22220.22220.22220.22220.22220.22220.22220.22220.22220.22220.2222e(mm)179.55179.83179.89179.89179.8861 金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计179.80179.94179.97179.92179.88179.99179.93As=As’（mm2）127.66187.54159.52434.30446.29371.75695.45696.94569.31-617.041-617.041-540.406实配钢筋4Φ184Φ184Φ184Φ18面积（mm2）1017101710171017ρs(%)0.7850.7850.7850.78561金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计61 金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计61金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计中柱正截面配筋计算表表5.5中柱B四层三层二层一层组合方式|Mmax||Nmax|Nmin|Mmax||Nmax|Nmin|Mmax||Nmax|Nmin|Mmax||Nmax|NminM(KN/m)100.3368.4219.2992.2235.4431.69110.3435.8548.5111.0924.7769.27N(KN)196.38219.28185.77474.07527.61439.28758.88836.31686.391044.331145.89934.38ξ0.09170.10240.08670.22130.24630.20510.35430.39040.32040.48750.51700.4362大小偏心大大大大大大大大大大大大eo=M/N0.51090.31200.10380.19450.06720.07210.14540.04290.07070.10640.02160.0741ea(mm)202020202020202020202020ei=eo+ea20.5120.3120.1020.1920.0720.0720.1520.0420.0720.1120.0220.07ζ11.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0lo2.522.522.522.522.522.522.522.522.523.223.223.2261 金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计lo/h6.36.36.36.36.36.36.36.36.38.058.058.05ζ21.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.061金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计η1.49761.50251.50771.50541.50861.50851.50661.50921.50851.82881.83231.83012as’/h00.22220.22220.22220.22220.22220.22220.22220.22220.22220.22220.22220.2222e(mm)179.49179.69179.90179.81179.93179.93179.85179.96179.93179.89179.98179.93As=As’（mm2）244.78273.62232.08-462.08-497.31-436.71-613.29-637.48-583.39-669.73-620.68-658.96实配钢筋4Φ184Φ184Φ184Φ18面积（mm2）1017101710171017ρs(%)0.7850.7850.7850.78561金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计61 金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计5．柱斜截面承载力计算计算要点：①框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为γRE=0.85。②当λ＜1时，取λ=1；当λ＞3时，取λ=3。③时截面满足要求。④当N≤0.3fcA时取实际值计算；当N＞0.3fcbh时取0.3fcbh计算。⑤时按构造配箍，否则按计算配箍。⑥箍筋加密区长度根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），“框架柱的箍筋加密区长度，应取柱截面长边尺寸(或圆形截面直径)、柱净高的1/6和500mm中的最大值。一、二级抗震等级的角柱应沿柱全高加密箍筋。”底层柱根部取2000mm，其他端部取为1000mm，角柱则沿柱全高加密箍筋。具体计算与配筋过程见下表边柱斜截面配筋计算表表5.6边柱A四层三层二层一层Hn(m)4.24.24.24.2λ=Hn/(2ho)5.75.75.75.7γREVc(KN)12.7219.2428.8842.420.25βcfcbho(KN)428.4428.4428.4428.4截面是否满足要求是是是是　56.756.756.756.70.3fcbh(KN)589.45589.45589.45589.45N(KN)5.4720.3237.5464.170.07N0.381.422.634.49　57.0858.1259.3361.19λfc/fyv(%)0.2360.2360.2360.315实配箍筋加密区φ8@100φ8@100φ8@100φ8@100(非加密区φ8@150φ8@150φ8@150φ8@15061 金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计中柱斜截面配筋计算表表5.7中柱B四层三层二层一层Hn(m)4.24.24.24.2λ=Hn/(2ho)5.75.75.75.7γREVc(KN)12.7219.2428.8842.420.25βcfcbho(KN)428.4428.4428.4428.4截面是否满足要求是是是是　56.756.756.756.70.3fcbh(KN)589.45589.45589.45589.45N(KN)5.4720.3237.5464.170.07N0.381.422.634.49　57.0858.1259.3361.19λfc/fyv(%)0.2360.2360.2360.315实配箍筋加密区φ8@100φ8@100φ8@100φ8@100非加密区φ8@150φ8@150φ8@150φ8@15061 金陵科技学院学士学位论文第5章梁、柱的截面设计61 金陵科技学院学士学位论文第6章楼梯设计第6章楼梯设计层高4.2m，踏步尺寸150mm×300mm，采用混凝土强度等级C20，钢筋I级，楼梯上均布活荷载标准值q=2.5KN/m2。6.1楼梯板计算板倾斜度tgα=150/300=0.5cosα=0.894设板厚h=120mm，约为板斜长的1/30。取1m宽板带计算。1．荷载计算：表6.1梯段板的荷载荷载种类荷载标准值（KN/m）恒载水磨石面层（0.3+0.15）×0.65/0.3=0.98三角形踏步0.3×0.15×25/2/0.3=1.88斜板0.12×25/0.894=3.36板底抹灰0.02×17/0.894=0.38小计6.6活荷载2.5荷载分项系数rG=1.2rQ=1.4基本组合的总荷载设计值p=6.6×1.2+2.5×1.4=11.42KN/m2．截面设计：板水平计算跨度ln=3.6m弯矩设计值M=pln2/10=11.42×3.62/10=14.8KN·mh0=120-20=100mmrs==0.930As=M/rsfyh0=14.8×/（0.93×210×100）=757.8选Φ10@100,实有As=785mm2分布筋Φ8，每级踏步下一根。61 金陵科技学院学士学位论文第6章楼梯设计6.2平台板计算：设平台板厚h=120mm，取1m宽板带计算。1、荷载计算：表6.2平台板的荷载荷载种类荷载标准值（KN/m）恒载水磨石面层0.65120厚混凝土板0.12×25=3.00板底抹灰0.02×17=0.34小计3.99活荷载2.5荷载分项系数rG=1.2rQ=1.4基本组合的总荷载设计值p=3.99×1.2+1.4×2.5=8.29KN/m2、截面设计：板的计算跨度l0=2.7-0.24/2=2.58m弯矩设计值M=pl02/10=8.29×2.582/10=5.52KN·mh0=120-20=100mmαs=M/（fcmbh02）=5.52.0×106/（9.6×1000×1002）=0.058rs=0.970As=M/（rsfyh0）=5.52×106/（0.97×210×100）=271mm2选Φ8@150,实有As=335mm261 金陵科技学院学士学位论文第6章楼梯设计6.3平台梁计算：设平台梁截面b=200mmh=400mm1、荷载计算：表6.3平台梁的荷载荷载种类荷载标准值（KN/m）恒载梁自重0.2×（0.4-0.07）×25=1.4梁侧粉刷0.02×（0.4-0.07）×2×17=0.19平台板传来2.58×2.1/2=2.65梯段板传来7.2×3.6/2=12.96小计17.2活荷载2.5×（3.6/2+2.1/2）=7.1荷载分项系数rG=1.2rQ=1.4基本组合的总荷载设计值p=17.2×1.2+7.1×1.4=29.16KN/m2、截面设计：计算跨度l0=1.05ln=1.05*（3.6-0.24）=3.53m内力设计值M=pl02/8=29.16×3.532/8=45.42KN·mV=pln/2=29.16×（3.6-0.24）/2=48.99KN截面按倒L形计算，bf，=b+5hf，=200+5×70=550mmh0=400-35=365mm经计算属第一类T形截面。αs=M/（fcmbh02）=45.42×106/（11×550×3652）=0.056rs=0.952As=M/（rsfyh0）=45.42×106/（0.952×210×365）=622.13mm2选4Φ20,实有As=784mm2斜截面受剪承载力计算，0.25=0.25×1.0×9.6×200×365=175.2＞Q,故截面尺寸满足要求。0.7ftbh0=0.7×1.1×200×365=56.21KN＜Q61 金陵科技学院学士学位论文第6章楼梯设计需通过计算配置箍筋只配置箍筋，计算，箍筋一般采用HPB235级钢筋。。试选φ6@200，双肢箍筋。===0.142%＞=0.24=0.24×=0.126%所以，=0.7=0.7×1.1×200×365+1.25×210××365=56.21+27.11=83.32KN＞Q=59.26KN故箍筋选配φ6@200满足要求。61 金陵科技学院学士学位论文第6章楼梯设计61 金陵科技学院学士学位论文第7章现浇屋面板设计第7章现浇屋面板计算本工程屋盖均为现浇，现取屋面进行，计算简图如图。根据屋面结构布置情况，屋面板均为双向板，板厚120mm,h0=120－20=100mm。混凝土为C20,钢筋为HRB335。本工程楼板按弹性理论方法计算内力，并考虑活荷载不利布置的影响。板的类别的确定A、B区格：ly=7.2m，lx=3m，ly/lx=7.2/3=2.4<3，故按双向板计算；C、D区格：ly=7.2m，lx=3m，ly/lx=7.2/3=2.4<3，故按双向板计算。7.1荷载计算在求各区域板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式计算板自重：g=5.08KN/m2×1.2=6.1KN/m2板上活载：q=0.65KN/m2×1.4=0.91KN/m2=0.46KN/m2∴g+=6.1+0.46=6.56KN/m2g+q=7.02KN/m282 金陵科技学院学士学位论文第7章现浇屋面板设计7.2板的内力计算由于板很薄，板面很宽，而板的弯矩很小，板的受弯承载力极限状态要先于受剪承载力极限状态出现。故不必进行抗剪计算。本设计中屋面均为双向板，混凝土泊松比，取μ=0.2。1、区格Aly=7.2m，lx=7.2m，lx/ly=1.0在g‘=g+作用下，A区格板可视为两邻边嵌固两邻边简支。在q‘=的作用下，A区格板可视为四边简支。故：(1)求跨内最大弯矩：μ=0时Mx=(0.0432×6.56+0.0683×0.46)×7.22=16.2kN.mMy=0.0195×6.56+0.0296×0.46)×7.22=7.34kN.m换算成μ=0.2时Mx==16.2+0.2×7.34=17.66KNmMy==7.34+0.2×16.2=10.58KNm（2）求支座固端弯矩82 金陵科技学院学士学位论文第7章现浇屋面板设计Mx=0.0992×7.01×7.22=36.02kN.mMy=0.0770×7.01×4.82=27.98kN.m2、区格Bly=7.2m，lx=7.2m，lx/ly=1在g‘=g+作用下，B区格板可视为三边嵌固一边简支。在q‘=的作用下，B区格板可视为四边简支。(1)求跨内最大弯矩：μ=0时Mx=(0.0346×6.56+0.0658×0.46)×7.72=13.34kN.mMy=0.0131×6.56+0.0304×0.46)×7.22=5.17kN.m换算成μ=0.2时Mx==13.34+0.2×5.17=14.37KNmMy==0.39+0.2×5.17=1.42KNm（2）求支座固端弯矩Mx=0.0764×7.01×7.22=27.7kN.mMy=0.0572×7.01×7.22=20.7kN.m82 金陵科技学院学士学位论文第7章现浇屋面板设计3、区格Cly=7.2m，lx=3m，lx/ly=0.417在g‘=g+作用下，B区格板可视为三边嵌固一边简支。在q‘=的作用下，B区格板可视为四边简支(1)求跨内最大弯矩：μ=0时Mx=(0.0371×6.56+0.075×0.46)×32=2.5kN.mMy=(0.0116×6.56+0.0271×0.46)×32=0.80kN.m换算成μ=0.2时Mx==2.5+0.2×0.8=2.66KNmMy==0.8+0.2×2.5=1.3KNm（2）求支座固端弯矩Mx=0.0796×7.01×32=5.02kN.mMy=0.0572×7.01×32=3.61kN.m4、区格D82 金陵科技学院学士学位论文第7章现浇屋面板设计ly=7.2m，lx=3m，lx/ly=0.417在g‘=g+作用下，D区格板可视为四边嵌固。在q‘=的作用下，D区格板可视为四边简支(1)求跨内最大弯矩：μ=0时Mx=(0.0335×6.56+0.0723×0.46)×32=2.78kN.mMy=(0.0102×6.56+0.0304×0.46)×32=0.74kN.m换算成μ=0.2时Mx==2.78+0.2×0.74=2.93KNmMy==0.74+0.2×2.78=1.3KNm（2）求支座固端弯矩Mx=0.0754×7.01×32=4.76kN.mMy=0.0570×7.01×32=3.61kN.m支座表7.1支座A--B=0.5×(-27.98-20.7)=-24.34kN.m支座A--C=0.5×(-36.02-5.02)=-20.52kN.m支座B--D=0.5×(-27.7-4.76)=-16.23kN.m82 金陵科技学院学士学位论文第7章现浇屋面板设计支座C--D=0.5×(-3.61-3.61)=-3.61kN.m配筋计算取截面有效高度为h0x=80mm,h0y=70mm.即可近似按计算钢筋面表7.2截面M/KN.mh0/mm/mm2选配钢筋实际面积跨中A区格方向16.2801015φ14@1001539方向7.3470525φ10@100604B区格方向13.3480835φ14@1001539方向5.1770370φ10@100604C区格方向2.580157φ10@100604方向0.87057φ10@100604D区格方向2.7880174φ10@100604方向0.747053φ10@100604支座A---B24.34801525φ14@1001539A---C20.52801285φ14@1001539B---D16.23801017φ14@1001539C---D3.6180226φ10@10060482 金陵科技学院学士学位论文第8章现浇楼面板计算第8章现浇楼面板计算本例题工程楼盖均为整体现浇，现取三楼面进行计算。计算简图如图根据楼面结构布置情况，楼面板均为双向板，板厚h≥L/50=7200/50=150mm，h0=120－20=100mm。混凝土为C20,钢筋为HRB335。本工程楼板按弹性理论方法计算内力，并考虑活荷载不利布置的影响。图8.18.1荷载计算车间部分：恒载设计值g=3.75×1.2=4.5活载设计值q=2×1.4=2.8走廊部分：恒载设计值g=3.75×1.2=4.5活载设计值q=2.5×1.4=3.5按弹性理论计算在求各区域板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式计算，取荷载：车间部分=g+q/2=4.5+1.4=5.9KN/㎡=q/2=1.4KN/㎡走廊部分=g+q/2=4.5+1.75=6.25KN/㎡=q/2=1.75KN/㎡计算时，可近似取两者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间支座最大负弯矩时，按恒荷载及活荷载均布计算，取荷载车间部分p=g+q=4.5+2.8=7.3KN/㎡走廊部分p=g+q=4.5+3.5=8.0KN/㎡82 金陵科技学院学士学位论文第8章现浇楼面板计算板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格支座弯矩的平均值。8.2板的内力计算1、区格Aly=7.2m，lx=7.2m，lx/ly=1.0在g‘=g+作用下，A区格板可视为两邻边嵌固两邻边简支。在q‘=的作用下，A区格板可视为四边简支。故：(1)求跨内最大弯矩：μ=0时Mx=(0.0432×5.9+0.0683×1.4)×7.22=18.18kN.mMy=0.0195×5.9+0.0296×1.4)×7.22=8.12kN.m换算成μ=0.2时Mx==18.18+0.2×8.12=19.8KNmMy==8.12+0.2×18.18=5.23KNm（2）求支座固端弯矩Mx=0.0992×7.3×7.2=37.53kN.mMy=0.0770×7.3×7.22=29.13kN.m82 金陵科技学院学士学位论文第8章现浇楼面板计算2、区格Bly=7.2m，lx=7.2m，lx/ly=1.0在g‘=g+作用下，B区格板可视为三边嵌固一边简支。在q‘=的作用下，B区格板可视为四边简支。(1)求跨内最大弯矩：μ=0时Mx=(0.0346×5.9+0.0658×1.4)×7.22=15.36N.mMy=0.0131×5.9+0.0304×1.4)×7.22=6.21kN.m换算成μ=0.2时Mx==15.36+0.2×6.21=16.6KNmMy==6.21+0.2×15.36=9.28KNm（2）求支座固端弯矩Mx=0.0764×7.3×7.22=28.9kN.mMy=0.0572×7.3×7.22=21.6kN.m3、区格Cly=7.2m，lx=3m，lx/ly=0.41282 金陵科技学院学士学位论文第8章现浇楼面板计算在g‘=g+作用下，B区格板可视为三边嵌固一边简支。在q‘=的作用下，B区格板可视为四边简支(1)求跨内最大弯矩：μ=0时Mx=(0.0371×6.25+0.075×1.75)×32=3.27kN.mMy=(0.0116×6.25+0.0271×1.75)×32=1.08kN.m换算成μ=0.2时Mx==3.27+0.2×1.08=3.49KNmMy==1.08+0.2×3.27=1.73KNm（2）求支座固端弯矩Mx=0.0796×8×32=5.73kN.mMy=0.0572×8×32=4.12kN.m4、区格Dly=7.2m，lx=3m，lx/ly=0.412在g‘=g+作用下，D区格板可视为四边嵌固。82 金陵科技学院学士学位论文第8章现浇楼面板计算在q‘=的作用下，D区格板可视为四边简支(1)求跨内最大弯矩：μ=0时Mx=(0.0335×6.25+0.0723×1.75)×32=3.02kN.mMy=(0.0102×6.25+0.0304×1.75)×32=1.05kN.m换算成μ=0.2时Mx==3.02+0.2×1.05=3.23KNmMy==1.05+0.2×3.02=1.65KNm（2）求支座固端弯矩Mx=0.0754×8×32=5.43kN.mMy=0.0570×8×32=4.1kN.m5、区格Ely=7.2m，lx=3m，lx/ly=0.412在g‘=g+作用下，D区格板可视为四边嵌固。在q‘=的作用下，D区格板可视为四边简支82 金陵科技学院学士学位论文第8章现浇楼面板计算(1)求跨内最大弯矩：μ=0时Mx=(0.0529×5.9+0.0683×1.4)×7.22=21.12kN.m/mMy=(0.0154×5.9+0.0296×1.4)×7.22=6.86kN.m/m换算成μ=0.2时Mx==21.12+0.2×6.86=22.49KNmMy==6.86+0.2×21.12=11.08KNm（2）求支座固端弯矩Mx=0.1087×7.3×7.22=41.13kN.m/m表8.1支座A--B=0.5×(-29.13-21.6)=-25.36kN.m/m支座A--C=0.5×(-37.53-5.73)=-21.63kN.m/m82 金陵科技学院学士学位论文第8章现浇楼面板计算支座A—D=0.5×(-29.13-4.1)=-16.61kN.m/m支座B--D=0.5×(-28.9-5.43)=-17.17kN.m/m支座C--D=0.5×(-4.12-4.1)=-4.11kN.m/m支座C--E=0.5×(-5.73-41.13)=-24.43kN.m/m配筋计算取截面有效高度为h0x=80mm,h0y=70mm.即可近似按计算钢筋面积。表8.2截面M/KN.mh0/mm/mm2选配钢筋实际面积跨中A区格方向19.8801240φ14@1001539方向11.7570841φ14@1001539B区格方向16.6801040φ14@1001539方向9.2870664φ10@110714C区格方向3.4980219φ10@110714方向1.7370124φ10@110714D区格方向3.2380202φ10@110714方向1.6570118φ10@110714E区格方向22.49801409φ14@1001539方向11.0870793φ14@1001539支座A---B25.36801528φ14@1001539A---C21.63801355φ14@1001539A---D16.61801040φ14@100153982 金陵科技学院学士学位论文第8章现浇楼面板计算B---D17.17801075φ14@1001539C---D4.1180258φ10@110714C---E24.43801484φ14@100153982 金陵科技学院学士学位论文第9章基础设计第9章基础设计扩展基础系指柱下钢筋混凝土独立基础和墙下钢筋混凝土条形基础，本设计采用柱下钢筋混凝土独立基础。按受力性能，柱下独立基础有轴心受压和偏心受压两种。当受力性能为偏心受压时，一般采用矩形基础。1.荷载选用基础承载力计算时，应采用荷载标准组合。恒k+0.9（活k+风k）或恒k+活k，取两者中的较大者以轴线⑤为计算单元进行基础设计，上部结构传来柱底荷载标准值如下：表9.1柱内力恒载活载风载恒载+0.9*（活载+风载）恒载+活载荷载标准值A柱Mk12.162.74-6.478.814.9M14.9Nk647.8325.154.43674.45672.98N674.45Vk-10.20-1.79-2.34-14.81-11.99V-14.81表9.2柱内力恒载活载风载恒载+0.9*（活载+风载）恒载+活载荷载标准值B柱Mk-8.24-2.27-6.98-16.57-10.51M-16.57Nk772.23110．451.67873.13882.68N882.68Vk-5.34-1.47-2.87-9.24-6.81V-9.242.边柱基础设计(1)基础选型82 金陵科技学院学士学位论文第9章基础设计基础的选择需要综合考虑荷载、工程地质条件、周围相邻建筑物等多方面的因素。本设计综合考虑，采用柱下独立基础。(2)基础底面尺寸本设计不考虑地震影响，选用以下竖向荷载标准组合,即:1.0横载+1.0活载即按照《地基基础设计规范》和《建筑抗震设计规范》的有关规定，上部结构传至基础顶面上的荷载只需按照荷载效应的基本组合来分析确定。混凝土强度设计等级采用C30，基础底板设计采用HPB235、HRB335钢筋，室内外高差0.45m，基础埋置深度为2000mm，上柱断面为400,基础部分柱断面保护层增大，两边各增加50mm，故地下部分柱尺寸为450mmx450mm，根据地质情况,选粘土层为持力层,地基承载力特征值220kpa当基础宽度大于或埋置深度大于时,应按下式修正式中，-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数.根据粘土的物理性质,查地基承载力修正系数表得,及均小于的粘性土，分别取和。-基础地面宽度，当按取，按取。-基础地面以上土的加权平均重度，取。-基础底面以下土的重度，取。先按计算,地基承载力修正,修正后为248kpa1)基底底面积：基底底板的面积可以先按照轴心受压时面积的倍先估算。则A>==4.52m22)考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀，将增加，则A=1.2×4.52=5.42m282 金陵科技学院学士学位论文第9章基础设计∵选用的是方形基础，∴a=b==2.33m故取a=b=2.4m。图2-17独立基础计算简图(1)计算地基净反力基础边缘的最大和最小压力为：82 金陵科技学院学士学位论文第9章基础设计偏心荷载作用下，应满足如下要求：经计算得fa=248综合以上结果可知，基础底面尺寸满足要求。（4）抗冲切验算考虑以下二种组合1.35横载+0.7×1.4活载1.2横载+1.4活载由边柱内力组合表可以查得边柱轴力、弯矩最大值的内力组合：Nmax组合Mmax组合M=19.16KN·mM=18.43KN·mN=899.72KNN=813.4KNV=15.56NV=14.74NNmax组合和Mmax组合为同组组合,只计算其一即可Nmax内力组合情况下，基底净反力最大值、最小值82 金陵科技学院学士学位论文第9章基础设计对柱端受冲切承载力验算:h0=h-as=1000-45=955mmA=[(2.4/2-0.5/2-0.955)×2.4-(2.4/2-0.5/2-0.955)2]=1.24mm2Fl=Pmax·A=189.12×1.24=234.5KNbt=550mmbb=550+2×955=2460mmbm=(bt+bb)/2=1505mm满足要求。(5)配筋计算基础选用C25混凝土，垫层厚度为100㎜，钢筋选用HPB235级，基础保护层厚度取40㎜。柱边净反力悬臂部分净反力平均值：弯矩：现配置，。3.中柱基础设计82 金陵科技学院学士学位论文第9章基础设计(1)基础选型基础的选择需要综合考虑荷载、工程地质条件、周围相邻建筑物等多方面的因素。本设计综合考虑，采用柱下独立基础。(2)基础底面尺寸本设计不考虑地震影响，选用以下竖向荷载标准组合,即:1.0横载+1.0活载即按照《地基基础设计规范》和《建筑抗震设计规范》的有关规定，上部结构传至基础顶面上的荷载只需按照荷载效应的基本组合来分析确定。混凝土强度设计等级采用C30，基础底板设计采用HPB235、HRB335钢筋，室内外高差0.45m，基础埋置深度为2000mm，上柱断面为400,基础部分柱断面保护层增大，两边各增加50mm，故地下部分柱尺寸为450mmx450mm，根据地质情况,选粘土层为持力层,地基承载力特征值220kpa当基础宽度大于或埋置深度大于时,应按下式修正式中，-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数.根据粘土的物理性质,查地基承载力修正系数表得,及均小于的粘性土，分别取和。-基础地面宽度，当按取，按取。-基础地面以上土的加权平均重度，取。-基础底面以下土的重度，取。先按计算,地基承载力修正,修正后为248kpa1)基底底面积：基底底板的面积可以先按照轴心受压时面积的倍先估算。则A>==4.52m22)考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀，将增加，则82 金陵科技学院学士学位论文第9章基础设计A=1.2×4.52=5.42m2∵选用的是矩形基础，∴a==2.33m故取a=2.4mb=5m图2-17独立基础计算简图（4）计算地基净反力基础边缘的最大和最小压力为：82 金陵科技学院学士学位论文第9章基础设计偏心荷载作用下，应满足如下要求：综合以上结果可知，基础底面尺寸满足要求。（4）抗冲切验算考虑以下二种组合1.35横载+0.7×1.4活载1.2横载+1.4活载由边柱内力组合表可以查得边柱轴力、弯矩最大值的内力组合：Nmax组合Mmax组合M=13.39KN·mM=13.07KN·mN=1152.96KNN=1081.30KNV=7.23NV=8.46NNmax组合和Mmax组合为同组组合,只计算其一即可Nmax内力组合情况下，基底净反力最大值、最小值对柱端受冲切承载力验算:82 金陵科技学院学士学位论文第9章基础设计h0=h-as=1000-45=955mmA=[(2.42-0.5/2-0.955)×3.5-(2.4/2-0.5/2-0.955)2]=1.24mm2Fl=Pmax·A=220.77×1.24=273.75KNbt=550mmbb=550+2×955=2460mmbm=(bt+bb)/2=1505mm满足要求。基础底面配筋计算基础选用C25混凝土，垫层厚度为100㎜，钢筋选用HPB235级，基础保护层厚度取40㎜。柱边及变阶处弯矩计算：M1=(1/48)(Pjmax+Pj1)(b-bc)2(2l+lc)=(1/48)(220.7+200.17)(5-0.6)2(2×5.0+0.5)=1697.5kN.mM2=(1/48)(Pjmax+Pjmin)(l-lc)2(2b+bc)=(1/48)(220.7+200.17)(4.0-0.5)2(2×5+0.6)=1120.8kN.m配筋：长边：As=M/(0.9h0fy)=(1008.99×106)/（0.9×(1000-40)×300）=3893mm2选配25@120（As=4090mm2）短边：As=M/(0.9h0fy)=(843.07×106)/（0.9×(1000-40)×300）=3252mm2选配22@100（As=3801mm2）82 金陵科技学院学士学位论文参考文献参考文献[1]建筑结构荷载规范(GBJ50009-2001).中华人民共和国建设部.北京：中国建筑工业出版社，2001：1-15.[2]建筑抗震设计规范(GBJ50011-2001).中华人民共和国建设部.北京：中国建筑工业出版社，2001：18-25.[3]建筑地基基础设计规范(GBJ50007-2002).中华人民共和国建设部.北京：中国建筑工业出版社，2001：40-50.[4]混凝土结构设计规范(GBJ50010-2002).中华人民共和国建设部.北京：中国建筑工业出版社，2002：14-23.[5]建筑结构制图标准(GBJ50105-2001).中华人民共和国建设部.北京：中国建筑工业出版社，2001：5-15.[6]沈蒲生主编，《混凝土结构设计原理》，高等教育出版社（第二版）：54-158，183-233.[7]徐秀丽主编，《混凝土框架结构设计》，中国建筑工业出版社：1-175[8]《房屋建筑学》，同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆建筑大学编（第四版）：96-120，198-250.[9]丰定国主编，《工程结构抗震》，地震出版社：96-104.[10]赵明华主编，《基础工程》，高等教育出版社：28-49.[11]沈蒲生主编，《混凝土结构设计》，高等教育出版社（第三版）：181-21580 金陵科技学院学士学位论文参考文献80 金陵科技学院学士学位论文致谢致谢在这几个月中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。经过半年的忙碌和工作，本次毕业设计已经接近尾声，作为一个本科生的毕业设计，由于经验的匮乏，难免有许多考虑不周全的地方，在这次毕业设计中，我首先要感谢我的指导老师，正是由于他的悉心指导与帮助，我才把一个系统的、从来没有上手的课题，圆满地完成。让我不仅学到了本次课题所涉及的新知识，更让我感觉到了知识以外的东西。同时谢谢那些给予我支持和帮助的同学们。在此，向他们表达深深的谢意。81'