2841.a xxx沁馨宾馆设计 毕业论文 正式计算书

'大学本科毕业设计（论文）本科毕业设计（论文）XXX沁馨宾馆设计学生姓名：院（系）：机械工程学院专业班级：1指导教师：完成日期：2010年6月10日42 大学本科毕业设计（论文）XXX沁馨宾馆设计摘要：本文的主要工作是进行钢筋混凝土剪力墙结构的设计。此工程拟建于西安市，主体结构为剪力墙结构的宾馆。主体建筑层数为十层，建筑总高度为30.9m，总建筑面积11800m2。设计的内容包括建筑设计、结构设计两部分。根据设计要求，需考虑抗震设计，设防烈度为8度，抗震等级为二级。本方案主体结构为大开间横向剪力墙结构。先进行剪力墙的类型判别以及刚度计算，然后选取每一类墙肢中的一个进行计算，计算内容包括墙肢在风荷载、恒载、活载和水平地震作用下墙肢和梁端内的轴力、弯矩和剪力的计算;竖向荷载作用下墙肢中产生的轴力计算；墙肢内力组合。再选取一组最不利内力组合进行墙肢截面设计。最后进行板的设计，所有的板均采用现浇。整个方案的的设计符合设计规范和结构要求，比较合理。通过对宾馆楼层平面图、剖面图、立面图和结构图的绘制和结构的设计，熟悉了设计的全过程，掌握了结构设计计算的基本方法，创造性的完成了毕业设计任务。同时，对大学四年所学的专业知识和基本概念有了更深的理解，从而提高了分析和解决实际问题的能力。关键词：剪力墙；抗震；风荷载；宾馆42 大学本科毕业设计（论文）DesignofxianqinxinhotelAbstract：Thisisthemainworkofofreinforcedconcreteshearwallstructuredesign.Theengineeringconstructioninxiancity,themainstructureoftheshearwallstructureforthehotel.Mainbuildingofthetenlayer,buildingatotalheightof30.9m,withatotalconstructionareaof11800m2.Thedesigncontentincludesbuildingdesign,structuredesign,twoparts.Accordingtothedesignrequirementsandshouldconsideraseismicdesign,fortificationintensityfor8degrees,seismicgradeforsecondary.Themainstructureforlargebaymulti-ribbedslabframetransverseshearwallstructure.Thefirsttypeofdiscriminationonshearwall,andthenselectandstiffnesscalculationofawallofeverykindofsegmentsarecomputedandcontentincludeswallinwindload,segments,liveloadandhorizontalseismicmitigationandundertheactionofthewallinsidesegmentsaxialforce,momentandshearcalculation；Verticalloadofwalllimbaxialforcecalculation,Internalwalllimb.Thenselectagroupofthemostunfavorableinternalwalllimbsectiondesigncombination.Finally,allofthedesignoftheplateadoptscast-in-situ.Theschemedesignofstructureanddesignspecificationrequirements,morereasonable.Basedonthefloorplan,section,hotelandthestructureoftheelevationdrawingandstructuredesign,familiarwiththeprocessofdesign,structuredesign,calculationmasteredthebasicmethodandcreativecompletedthegraduationdesigntask.Atthesametime,tofour-yearuniversitymajorknowledgeandbasicconceptofadeeperunderstanding,andimprovetheanalysisandtheabilitytosolvepracticalproblems.Keywords:shearwall;anti-seismic;windload;hotel42 大学本科毕业设计（论文）目录1绪论11.1课题意义11.2国内外现状11.3方法和步骤51.4毕业设计的主要内容52建筑部分72.1概述72.1.2工程概况72.1.2工程地质水文条件及自然条件72.1.3拟建建筑地形72.2建筑平面设计72.3建筑剖面立面设计102.4建筑体型组合和立面设计102.5建筑构造设计103结构部分123.1剪力墙的类型判别及刚度计算123.1.1剪力墙的类型判别123.1.2剪力墙刚度计算143.2重力荷载计算163.3风荷载计算183.4水平地震作用计算193.4.1重力荷载代表值计算193.4.2结构基本自振周期203.5结构水平位移验算213.6水平地震作用下结构内力计算223.6.1总剪力墙内力计算223.6.2剪力墙内力计算233.7风荷载作用下结构内力计算273.7.1总剪力墙及总框架内力计算273.7.2各片剪力墙的内力计算273.8竖向荷载作用下结构的内力343.8.1整截面墙343.8.2双肢墙343.9内力组合383.9.1结构抗震等级3842 大学本科毕业设计（论文）3.9.2剪力墙内力组合383.10截面设计443.10.1整截面墙截面设计443.10.2双肢剪力墙截面设计463.11楼板设计513.11.1楼板类型及设计方法的选择513.11.2双向板的设计523.11.3单向板的设计55结论56参考资料57致谢5842 大学本科毕业设计（论文）1绪论1.1课题意义　我选择的毕业设计课题是剪力墙结构体系，我的设计题目是《西安沁馨宾馆设计》。剪力墙结构的楼板与墙体均为现浇或预制钢筋混凝土结构，具有良好的整体性，抗震能力比砖混结构和框架结构强，它不仅可承受楼板较大的垂直荷载，更主要的是可承受较大的水平方向的荷载及地震作用对建筑物产生的剪切力。该结构由于墙间距较小，房间布置不够灵活，不便于设置大开间活动场所，多被用于高层住宅楼和公寓建筑物。剪力墙结构体系的侧移刚度大，结构的水平位移小，但是结构自重大，建筑平面布置局限性大，较难获得较大的建筑空间，因此它适用于高层住宅、宾馆等建筑。1.2国内外现状　近年来，国内外建成和正在建造的建筑中，有很多是钢筋混凝土剪力墙结构或框架一剪力墙结构，与框架结构相比，剪力墙结构或框架一剪力墙结构的整体性能较好，侧向刚度大，经过多次强震的考验，其良好的抗震性能已逐渐被人们所认识，那些布局合理并满足一定构造要求的剪力墙，在水平动力荷载作用下可承受整体结构的大部分水平力。国内外大量的震害调查表明，在相同的地基条件和地震烈度情况下，框剪结构和剪力墙结构抗震性能好，破坏较轻，而框架结构破坏则较严重，修复也困难，因而框剪结构和剪力墙结构日益为工程界所重视，并在工业和民用建筑中得到大量的使用，同时对框剪和剪力墙结构的研究工作也在大量的进行着。对于钢筋混凝土带边框剪力墙抗震性能的研究日本所做的工作最早也最多，1923年关东大地震时，日本学者就发现:带钢筋混凝土填充墙框架结构所遭受的破坏比没有填充的框架结构小得多，他们把这种填充框架的现浇钢筋混凝土叫做“抗震墙”，以后他们对这种抗震墙的强度、变形、滞回特性等抗震性能做了大量广泛而深入的试验和理论研究，其中关于极限强度理论方面的研究成果已被纳入有关规范和设计文献。在50年代初期，斯坦福大学的Benjamin和williams及麻省理工学院的Gallety对低剪力墙进行了开拓性的试验研究工作，目的是确定带边框低剪力墙承受侧向单调荷载的性能，他们提出近似计算荷载一位移曲线的方法，其后麻省理工学院的Antibe等对带边框的低剪力墙承受动力突加荷载的性能进行了试验研究，提出了一种计算墙体动力强度的方法。42 大学本科毕业设计（论文）Barda等对带凸缘边框的低剪力墙承受静力单调荷载和周期反复荷载的情况进行了试验研究，指出这些墙体的性能主要由剪力控制，他们认为ACI318一71规范低估了低剪力墙的强度。Paulay困等对高宽比为0.54的带边框和不带边框的低剪力墙进行了承受周期反复荷载的试验，认为适当地布置墙体的斜向钢筋，可以获得主要是由弯曲控制的并具有较好能量耗散特性的低剪力墙，Paulay认为墙体应设计或剪切强度远大于其弯曲强度，以使墙体发生弯曲破坏而不发生剪切破坏。对高剪力墙，Osterle等研究了横截面为矩形，工字形和带翼缘的墙体承受单调荷载和周期反复荷载时的性能，发现塑性较区剪切变形祸连有弯曲转动，并指出了腹板压碎机理、提出了墙体自由振动的阻尼比。Vallenas等研究了带边框柱高剪力墙的性能，发现“合理的设计钢筋硷剪力墙可获得其承受周期反复荷载的良好性能”。在这些剪力墙中，剪切变形是弯曲变形的43%~87%，这说明存在有大量的剪切变形。他们提出了高剪力墙承受单调荷载的分析模型，后来对周期反复荷载下的分析模型也进行了研究。Cardenas对高剪力墙的研究指出“试验结果说明矩形截面剪力墙的弯曲强度可以用和钢筋混凝土梁一样的假设进行计算”，也就是说配有一定量的水平腹筋的高剪力墙的强度一般受弯曲强度控制。Cardenas，Galletly，Benjamin，Willams和Antib的研究工作对于今天人们对剪力墙的理解做出了特殊贡献。我国对剪力墙的研究是从70年代中期开始的。1974年，中国建筑科学研究院，北京市建筑设计院等单位进行了六十片剪力墙模型试验，这是我国首次对剪力墙结构进行的比较系统的研究。主要是根据这些成果，制定了我国《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规定(J2102一79)》中有关剪力墙的条文。但这些试验用于延性研究的试件只有两片，其中施加反复荷载的只有一片。1976年开始，清华大学高鄂华、李国威等发表了有关这方面的文章，主要研究了单调荷载和反复荷载作用下底层大开间现浇钢筋硷剪力墙住宅结构中底层加强剪力墙的抗震性能。1980年，福州大学土木系对四种不同边框尺寸的剪力墙用平面有限元法进行了理论计算，探讨了边框对墙体的影响，并得到结论:对于实体墙，边框仅相当于翼缘的作用。1981年，中国建筑科学研究院结构所做了两片剪跨比为1:5，缩尺比例为1/2的模型试验，探讨了有边框剪力墙在弹性及塑性阶段的性能，认为周42 大学本科毕业设计（论文）边梁柱与剪力墙为整截面工作，其大偏心抗压度的计算原则与一般剪力墙大偏心抗压强度的计算原则相同，但这次试验的试件数量较少且是针对低剪跨比的情况。1983年，北京市建筑设计院做了四片剪跨比为3.69，六片剪跨比为2.44的有边框剪力墙缩尺模型试验，这次试验对高剪跨比有边框剪力墙的抗震性能做了较全面的探讨，对某些问题已经有了满意的结论。其中，关于JZ102－79规定的抗弯强度计算公式，北京市建筑设计院通过试验指出:JZ102－79规范公式的计算结果与实验值相比偏低，实际上使用偏于安全，且离散性较大，并于柱主筋配筋率对滞回环面积的影响，北京市建筑设计院根据试验结果认为边框柱主筋配筋率高的剪力墙，滞回曲线面积相应增大，结构非弹性耗能能力提高，但主筋含量对延性及刚度的影响则只是指出受压主筋含量对延性抗弯剪力墙的层间及顶点位移都有一定影响，在弹塑性阶段，墙板的配筋率和轴力对剪力墙的刚度起控制作用，而没有进一步探讨，对于有边框剪力墙内竖向和横向分布筋的配置问题。综上所述，国内外对剪力墙的性能进行了大量研究，取得了令人瞩目的成就，但无论在理论分析上和试验研究工作系统化上都有所欠缺，还远远不能满足实际工程的需要，因而进一步的研究工作是必要的。清华大学土木工程系的郭彦林和董全利在《钢板剪力墙的发展与研究现状》一文中对钢板剪力墙结构做了较为详细的介绍与说明。钢板剪力墙（下简称钢板墙）结构是20世纪70年代发展起来的一种新型抗侧力结构体系。钢板墙单元由内嵌钢板和竖向边缘构件（柱或竖向加劲肋）、水平边缘构件（梁或水平加劲肋）构成。当钢板沿结构某跨自上而下连续布置时，即形成钢板剪力墙体系。过去30年来，关于钢板墙作为主要水平抗侧力体系的试验研究和数值分析揭示了其独特的表现，包括较大的弹性初始刚度、大变形能力和良好的塑性性能、稳定的滞回特性等。钢板墙已成为一种非常具有发展前景的高层抗侧力体系，尤其适用于高烈度地震区建筑。到目前为止，全球采用钢板剪力墙作为抗侧力结构的建筑已达数十幢，主要分布于北美和日本等高烈度地震区。位于东京的日本钢铁公司ShinNittetsuBuilding(20层，1970年　)是日本第一幢钢板墙建筑，也是世界上第一幢同类型结构体系的建筑物。北美采用钢板墙作为水平抗侧力体系的代表建筑，在美国有德州达拉斯的HyattRegencyHotel(30层,1987)年。该建筑整体平面呈弧形，且建筑立面由多个高度不同的部分组成。长轴方向采用钢框架支撑体系，短轴方向采用钢板墙。我国44层的上海新锦江饭店核心筒也采用了钢板墙结构，其钢板厚为100mm。采用钢板墙的建筑已经历过实际的地震考验并且有着良好的表现。1994年，在加拿大标准协会编制的国家标准《钢结构极限状态设计准则》(CAN/CSAS16.1-94)的附录中，就列入有关非加劲薄钢板墙的分析和设计方法。2002年版的(CAN/CSAS16-2002)将关于非加劲钢板墙的设计条款作为强制性条文。由美国建筑抗震委员会制订的2003年版《新建建筑及构筑物抗震指导文件》(FEMA450)中，也增加了关于钢板墙的条文，该部分基本沿用了加拿大标准，即非加劲钢板墙等代模型采用Thorburn等提出的拉杆条简化模型。我国《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-98)附录四关于钢板墙的计算，以弹性屈曲强度作为钢板墙的设计极限状态，尚没有利用板件弹性局部屈曲后强度。这样可能造成钢板较厚或加劲肋很密，钢板墙轻巧、经济的特点不能充分发挥；同时较多的加劲肋增加了施工难度。正在修订的《高层民用建筑钢结构设计规程》，试图改进这一设计准则，使其能够包括和推进薄钢板及薄钢板加劲墙的应用。42 大学本科毕业设计（论文）关于钢板墙的研究在我国时间还不长，还需要在试验和研究方面做大量的工作，以指导我国相应规范的制订和完善。当前我国高层建筑技术向前发展的一个重要内容是减轻结构自重问题,其有效途径关键在于设计理论的先进、结构体系的合理以及建筑材料的革新,其中最为关键的是高强轻质材料的推广与应用问题。充分利用工业废料,取得良好社会效益的轻骨料混凝土,可以减轻结构自重近四分之一。同时它具有良好的热工性能以及更好的防火性能,理应在高层建筑中得到迅速的发展。为了使高层剪力墙结构具有良好的抗震性能,有利于吸收和耗散地震能量,采用轻骨料混凝土高层剪力墙,不仅要满足强度、刚度要求,而且还要满足一定的延性要求、使其储备相当大的非弹性变形性能。这样可以依靠其非弹性变形能力吸收和消散地震能量,并降低所受到的地震惯性力。对于在周期反复荷载下钢筋混凝土剪力墙构件的延性性能、国内外已有不少论述,但对轻骨料混凝土剪力墙构件的延性和滞回特性的研究,还很不充分。另外,保证剪力墙具有足够的抗剪强度和合理地配筋型式是剪力墙设计中至关重要的问题,配筋型式的不同对于剪力墙的抗震性能特别是变形能力和耗能能力的影响显著,选择合理的配筋方式,不仅可以节约钢筋用量,降低结构自重,加快施工速度,降低成本,而且可以显著增强剪力墙的变形能力,提高剪力墙的延性,使整个剪力墙结构的抗震性能得到显著改善。建筑技术水平的快速发展,使高层建筑的体量和高度日益增大,该类建筑需承受更大的竖向荷载和水平荷载,对建筑材料的强度和延性有更高的要求,同时结构形式也面临着新的挑战。高强高性能混凝土具有能减轻建筑物重量、减小地震反应与降低建筑造价等优点。利用建筑物墙体作为承受竖向荷载、抵抗水平荷载的结构,称为剪力墙结构体系。剪力墙结构的优点可概括为:刚度大、空间整体性好,用钢量较省,结构顶点水平位移和层间位移通常较小,能够满足抗震变形要求。历次地震中,剪力墙结构表现出良好的抗震性能,震害较轻。在多高层建筑中,剪力墙结构是一种常用的结构形式,其中剪力墙作为主要抗侧力构件,其抗震性能的好坏对整体建筑的抗震性能影响很大。当高层建筑的柱子采用高强混凝土时,剪力墙如果采用相同等级的高强混凝土就可以方便施工;此外,底层剪力墙有时受力较大,如能采用高强混凝土就可以不增加墙的厚度,使上下层模板统一。基于上述原因,高强高性能混凝土剪力墙在我国有着广泛的应用前景,而关于高强高性能混凝土剪力墙的研究工作也随之开展起来。参考文献：《剪力墙结构住宅外墙外保温技术现状分析》《轻骨料混凝土剪力墙发展及研究现状》《钢板-混凝土剪力墙研究现状》《钢板剪力墙的发展与研究现状》《剪力墙的研究现状》《钢板剪力墙性能研究评述》42 大学本科毕业设计（论文）《钢筋混凝土框架-剪力墙结构的非线性地震反应分析现状》《高强高性能混凝土剪力墙的研究现状及展望》《剪力墙结构高层建筑大模板的现状和发展前景》1.3方法和步骤（一）计算方法水平地震作用抗侧移验算采用底部剪力法；水平地震作用下，剪力墙结构应分别按倒三角形分布荷载和顶点集中荷载计算内力。风荷载作用下，剪力墙结构应分别按倒三角形分布荷载和均布荷载作用计算内力。竖向荷载作用下可近似认为各片剪力墙只承受轴向力，且规定以受压为正，其弯矩和剪力为零。内力组合后进行截面设计；板的设计。（二）计算步骤第一步：搜集资料，明确设计要求和目的；第二步：进行平面、立面、剖面设计；第三步：确定各部分的施工工艺和选材；第四步：地震作用计算和位移验算；第五步：竖向荷载作用内力计算；第六步：风荷载作用下内力计算；第七步：板的设计及配筋计算；第七步：编制设计说明书（包括计算书）；第八步：图纸的绘制。1.4毕业设计的主要内容毕业设计主要分成设计准备、建筑设计和结构设计三部分。（一）设计准备在这个阶段，主要工作有：弄清楚工程概况，明确设计目的和相关要求，搜集相关资料和规范，为进一步设计做好基础。（二）建筑设计根据要求进行建筑设计，完成建筑物的立面﹑平面及屋面的设计。在这一阶段要求绘出以下图：首层平面图；标准层平面图；顶层平面图；立面图2个以上；剖面图1～2个。（三）结构设计在这一阶段，主要完成的工作有：42 大学本科毕业设计（论文）(1)结构计算结构计算的内容有：重力荷载计算；风荷载计算；水平地震作用下，剪力墙结构内力计算与位移的验算；手算一类剪力墙的内力计算，分析及组合；竖向荷载作用下剪力墙结构内力计算；截面设计及构造要求；板的配筋计算。(2)绘制结构施工图这一阶段需要绘制的图有：标准层结构布置图；墙肢的截面设计详图；屋面结构平面图。(3)编写结构计算书。2建筑部分42 大学本科毕业设计（论文）2.1概述2.1.2工程概况工程名称为西安沁馨宾馆，总建筑面积为11800㎡,结构占地面积为1200㎡，建筑层数为十层；建筑物设计耐久年限为50年；耐火等级Ⅰ级；抗震设防烈度八度；地震分组为第一组；场地类别为Ⅱ类；结构安全等级二级。采用钢筋混凝土剪力墙结构，楼面和屋面采用现浇板。主体结构高度为30米，层高为3米。全楼采用热水采暖，散热器设罩，电器，照明电路暗敷，除门厅，走廊，厕所，盥洗室用吸顶灯外，其它房间为日光灯照明，各房间按要求设置电源插座，设计中不考虑空调。2.1.2工程地质水文条件及自然条件①风玫瑰图：夏季盛吹东及东南风，冬季吹东北风；②温度：最热月平均29℃，最冷月平均13.529℃；③雨量：年降雨量为650毫米；④地下水：无侵蚀性，在地面以下8米；⑤地质资料：50cm表土以下为亚粘土，地基承载力设计值为210Mpa。⑥工程地质资料：拟建场地为平整洼地，地下水在地面以下8米，无侵蚀性。土层分布：a层：耕植土，厚约0.7m=100；b层：淤泥制土，厚约0.5-1m=80；c层：粘土，厚2～3m，硬塑状态，塑性指数Ip=14,液性指数I=0.17，孔隙比e=0.54，=200；d层：粉质粘土，厚约4m，硬塑，Ip=14,I=0.17,e=0.75,=200；⑦基本风压W=0.35，地面粗燥程度为C类，地基承载力标准值为210。2.1.3拟建建筑地形　　　　拟建建筑物地形如图2-1所示。2.2建筑平面设计2.2.1建筑总平面设计房屋的设计需要考虑总体规划、基地环境以及当地气候、地理条件等外界因素，通过综合考虑内外多方面的因素，包括建筑物可能呈现的艺术形象，才能具体确定房屋的基地位置、平面形象、室外用地及室内外联系等各方面的问题，使建筑物的平面组合能够当时当地的具体条件，成为建筑群体有机的组成部分。考虑到多种因素的影响本设计采用凹字形的建筑体形，在结构前面留有足够的停车位置，使建筑更好的满足消费者的需求。42 大学本科毕业设计（论文）　图2-1拟建建筑物地形图2.2.2建筑平面设计　　建筑平面设计是表示建筑物在水平方向各部分的组合关系。由于建筑平面通常较为集中地反应建筑物功能方面的问题，一些剖面关系比较简单的民用建筑，它们的平面布置基本上能够反映空间组合的主要内容。各种建筑类型的民用建筑，从组成平面各部分面积的使用性质来分析，主要可以归纳为使用部分和交通联系部分两类。（1）使用部分的平面设计从使用房间的功能可分为：生活用房、工作及学习用房间和公共生活房间。房间的面积、形状和尺寸要满足室内使用活动和家具、设备合理布置的要求。门窗的大小和位置，应考虑房间中出入方便，疏散安全，采光通风良好。房间的构成应使结构构造布置合理、施工方便，也要有利于房间之间的组合，所用材料要符合相应的建筑标准。室内空间以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部要考虑人们使用和审美要求。使用房间的面积大小，主要由房间内部活动的特点，使用人数的多少，等因素决定的，本建筑设计为大开间横墙承重，进深，单人间，双人间,标准间,套间，保洁室面积：，储存室面积：。底层男女厕所各一间，面积：，地面比同层地面低。门窗的设置直接影响建筑房间的采光通风和人流疏散，是建筑设计的重要组成部分，同是窗的形式和组成方式有和建筑立面设计的关系极为密切。本宾馆设计中，住宿房间采用0.9m的单开门，窗台高1.0m，窗高1.5m，基本满足采光要求。卫生间、盥洗室42 大学本科毕业设计（论文）等辅助房间，通常根据各建筑物的使用特点和使用人数的多少，先确定所需的设备数量。根据计算所得的设备数量，考虑在整幢建筑物中的卫生间、盥洗室的分间情况，最后在建筑平面组合中，根据整幢房屋的使用要求适度调整。由于宾馆中每间客房都设有卫生间，所以需要满足宾馆中的工作人员的使用要求。本设计中只在底层设置了公共卫生间，工作人员按30人计算，女职工20人，男职工10人，故设男女卫生间各一间。女卫生间设4个大便器，两个洗手盆；男卫生间设2个大便器，4个小便器，两个洗手盆。（2）交通联系部分的平面设计交通联系部分可以分为：水平交通联系的走廊、过道等，垂直交通联系的楼梯、坡道、电梯、自动梯等，交通联系枢纽的门厅、过厅等。交通练习部分设计的主要要求有：交通路线简洁明确，联系通行方便；人流畅通，紧急疏散时迅速安全；满足一定的采光通风要求；力求节省交通面积，同时考虑空间处理等造型问题。（3）过道（走廊）设计过道（走廊）是连接各个房间、楼梯和门厅等部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流通畅和建筑防火要求，通常单股人流的通行宽度，在通行人数较多的公共建筑中，按各类建筑的使用特点，建筑平面组合要求，通过人流的多少及根据调查分析或参考设计资料确定过道度。规范规定在大于或等于四层时，耐火等级为一、二级的建筑，防火要求最小宽度为每百人不小于，该宾馆为了保证防火规范及疏散要求，设走廊宽度为2.4m和2.1m。（4）楼梯的设计楼梯是房间各层间的垂直交通联系部分，是楼层人流疏散必经的通道。楼梯设计主要根据使用要求和人流通行情况确定梯段和休息平台的宽度，选择适当的楼梯形式，考虑整幢建筑的楼梯数量，以及楼梯间平面位置和空间组合。楼梯的宽度，也是根据通行人数的多少和建筑防火要求决定的。梯段的宽度和过道一样，考虑两人相对通过，通常不小于。一些辅助楼梯，从节省建筑面积出发，把楼段的宽度设计的小一些，考虑到同时有人上下时能有侧身避让的余地，楼段的宽度设计不小于。楼梯平台的宽度，除了考虑人流通行外，还需要考虑搬运家具的方便，平台的宽度不应小于楼梯的宽度，楼梯的数量主要根据楼层人数多少和建筑防火要求来确定。当建筑物中，楼梯和远端房间的距离超过防火要求的距离。二至三层的公共建筑楼层面积超，或者二层及二层以上的三级耐火房屋楼层人数超过50人时，都需要布置二个或二个以上的楼梯。为了满足防火规范对于走廊的要求，本宾馆设两部楼梯，梯段宽度为的普通双跑楼梯，楼梯的休息平台为。（5）门厅的设计42 大学本科毕业设计（论文）门厅是建筑物主要入口处的内外过渡，人流集散的交通枢纽。在一些公共建筑中，门厅除了交通联系外，还兼有适应建筑类型特点的其它功能要求。在本建筑中，门厅起着很重要的作用，要满足顾客的需求，还要体现宾馆建筑的特点。2.3建筑剖面立面设计建筑剖面是表示建筑物在垂直方向房屋个部分的组合关系。剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度、建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的结构构造关系等。（1）层高的确定层高是该层的地坪或楼板面到上层楼板面的距离，即该层房间的净高加以楼板层的结构厚度。层高与室内使用性质和功能特点的要求以及采光、通风等有关。在满足卫生和使用要求的前提下，适当降低房间层高，从而降低整幢房屋的高度，对于减轻建筑物自重，改善结构受力情况，节省投资和用地都有很大的意义，综合考虑上述原因，本建筑的层高为。（2）室内外高差的确定为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，一般民用建筑常把室内地坪适当提高，本设计的室内地坪高出室外根据地基承载能力和建筑物自重的情况，房屋建成后也总会有一定的沉降量，这也是考虑室内外地坪高差的因素。对于一些易于积水或需要经常冲洗的地方如卫生间，地坪标高应低，以免溢水。2.4建筑体型组合和立面设计建筑体型组合和立面设计的基本要求：1.符合基地环境和总体规划的要求2.符合建筑功能的需要和建筑类型的特征3.合理运用某些视觉和构图的规律4.符合建筑所选用结构系统的特点及技术的可能性5.掌握相应的设计标准和经济指标建筑立面的设计要符合：尺寸正确和比例协调，是使立面完整统一的重要方面。立面的节奏感在门窗的排列组合墙面构件的划分中表现得比较突出。门窗排列在满足功能技术条件的前提下，应尽可能调整得既整齐统一又富有节奏变化。节奏感和虚实对比是使建筑立面富有表现力的重要设计手法。考虑材料的色彩和质感的统一协调，给人们留下一个完整深刻的外观印象。2.5建筑构造设计（1）楼面的设计1、厚铺地板砖楼面，干水泥擦缝（包括水泥粗砂打底）2、20厚干硬性水泥砂浆找平层3、120厚钢筋混凝土板42 大学本科毕业设计（论文）4、10厚水泥石灰膏砂浆打底（2）地面的设计1、铺6~10厚地砖地面，干水泥擦缝2、5厚1:2.5水泥砂浆粘结层（内掺建筑胶）3、20厚1:3干硬性水泥砂浆结合层（内掺建筑胶）4、水泥浆一道（内掺建筑胶）5、60厚C15混凝土垫层6、150厚3:7灰土7、素土夯实（3）屋面的设计1、20厚1:2.5水泥砂浆保护层，每1米见方半缝分格2、30厚细石混凝土保护层3、150厚改性沥青卷材防水（三毡四油）4、20厚1：3水泥砂浆找平5、10厚水泥石灰膏砂浆打底6、现浇楼板120厚7、V型轻钢龙骨吊顶（有保温层）（4）外墙的设计1、1:1聚合物水泥砂浆（细砂）勾缝2、30厚稀土保温层3、20厚水泥砂浆找平4、6厚1:2.5水泥砂浆罩面5、12厚1:3水泥砂浆大地扫毛（5）内墙的设计1、刷无光油漆或乳胶漆2、5厚水泥石灰膏砂浆罩面3、13厚水泥石灰膏砂浆打底（6）顶棚的设计1、刷乳胶漆，封底漆一道，面漆二道2、5厚1:0.3:2.5水泥石灰膏砂浆抹面找平3、5厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆打底扫毛4、刷素水泥浆一道（内掺建筑胶）5、现浇钢筋混凝土板（7）散水的设计1、60厚C20混凝土撒1：1水泥砂子，压实赶光42 大学本科毕业设计（论文）2、150厚3：7灰土垫层，宽出面层3003、素土夯实向外坡4%3结构部分3.1剪力墙的类型判别及刚度计算根据抗震设计的一般原则，对结构的两个主轴方向均应进行抗震计算，限于篇幅，所以本设计中只进行一个方向的计算，且假定结构无扭转。另外根据《高层规程》，在计算剪力墙结构的内力和位移时，可以考虑纵横墙的共同工作，为简化计算，所以不考虑纵横墙的共同工作。3.1.1剪力墙的类型判别由图1可得X方向各片剪力墙的平面尺寸，如图3-1所示。42 大学本科毕业设计（论文）图3-1X方向各片剪力墙的截面尺寸由图可知，XSW-3，XSW-5，XSW-6均为整截面墙。本设计外墙门窗洞口均为2500mm（其中窗户洞口高度均为1500mm，窗台高度为1000mm，由空心砖砌筑填充），则外墙门窗洞口处的连梁高度均为500mm，内墙门洞口的高度均为2100mm，则内墙门洞口处的连梁高度均为900mm，由此可以计算得到外墙连梁的截面面积惯性矩分别为内墙连梁的截面面积和惯性矩分别为各片剪力墙截面特征列于表3-1。各片剪力墙连梁的折算惯性矩分别见表3-2，其中连梁的计算跨度折算惯性矩分别按式计算，截面剪应力不均匀系数。根据表3.1和表3.2的计算结果，由式和可求得各片剪力墙的整体工作系数，再根据及墙肢惯性矩比与（根据建筑层数及由表确定）的关系，可进行各片剪力墙类型的判别，计算结果见表3-3。表3-1各片剪力墙的截面特征墙号各墙肢截面面积各墙肢截面惯性矩形心轴组合截面惯性矩XSW-11.010.420.420.330.810.712.1460.1540.1540.0751.1070.74613.229257.5533.74.382XSW-20.9940.60.160.542.0460.450.0090.3286.73242.9122.2942.833XSW-41.1851.33.4684.5776.68439.412.4858.04542 大学本科毕业设计（论文）表3-2各片剪力墙连梁的折算惯性矩墙号洞口XSW-111.800.52.050.10.0.3.90.0.21.800.52.050.10.0.3.90.31.800.52.050.10.0.3.90.41.200.51.450.10.0.2.40.50.900.51.150.10.0.5.90.01681XSW-210.900.901.250.180.012150.1.70.0.20.900.901.250.180.012150.1.70.30.900.901.250.180.012150.1.70.XSW-410.900.901.250.180.012150.9.3260.14570.1457表3-3各片剪力墙类型的判别墙号类型XSW-14.382257.553253.1710.0.854.598<100.983<ζ=0.985联肢墙XSW-22.83342.91240.0790.0.84.803<100.934<ζ=0.983联肢墙XSW-48.04539.4131.3650.14579.051<100.769<ζ=0.950联肢墙3.1.2剪力墙刚度计算(1)各片剪力墙刚度计算1)XSW-3、XSW-5、XSW-6（整截面墙）整截面墙的等效刚度按式　计算，当各层混凝土的弹性模量Ec不同时，式中Ec应取沿竖向的加权平均值。本设计1-5层，,6-10层，,则沿竖向的加权平均值为由式计算出的各整截面墙的等效刚度见表3-4。　42 大学本科毕业设计（论文）表3-4整截面墙的等效刚度墙号XSW-3300.2×8.01.68.5331.22.67521.4528XSW-50.2×6.751.355.12613.1145XSW-60.2×5.01.02.0835.43612)XSW-1,XSW-2,XSW-4（双肢墙和多肢墙）由于水平地震作用近似于倒三角形分布，故可由式倒三角形分布荷载的算式计算联肢墙的等效刚度，计算结果见表3-5。表中为由式求得的各列连梁的刚度系数之和,为由式求得的连梁与墙肢的刚度比,τ为由式求得的墙肢轴向变形影响系数，系数由式计算，γ2为按式计算的墙肢剪切变形影响系数；Ec取值仍同前。表3-5联肢墙的等效刚度墙号XSW-10.043754.38217.97121.1420.850.12073.70.0039543.906XSW-20.2.83318.45923.0690.800.11232.2940.0041224.860XSW-40.29148.04565.19881.9210.800.037212.4850.010879.978表3-6总剪力墙的刚度墙号墙体类型数量XSW-1联肢墙243.906543.681XSW-2224.860XSW-4279.978XSW-3整截面墙1021.4528XSW-5213.1145XSW-615.43642 大学本科毕业设计（论文）3.2重力荷载计算1.屋面恒载　　　　　　30厚细石混凝土保护层　　　　　0.03×20=0.600三毡四油防水层0.400　　　　　　20厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.4　　　　　　240厚膨胀珍珠岩板0.24×3=0.720　　　　20厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.400120厚钢筋混凝土板0.12×25=3.000　　　　　　10厚水泥石灰膏砂浆打底0.01×14=0.140_________________________________________________________________________合计　　　　　　　　　5.660　　屋面活荷载（不上人屋面）　　　　　　　　　0.5屋面雪荷载2.楼面荷载　　　楼面恒载　　　　　　8厚陶瓷地转　　　　　0.008×17.8=0.142　　　　　　20厚干硬性水泥砂浆找平层0.02×20=0.400　　　　120厚钢筋混凝土板0.12×25=3.000　　　　10厚水泥石灰膏砂浆打底0.01×14=0.140___________________________________________________________________合计3.682卫生间地面恒载　　　　　　8厚陶瓷地转　　　　　0.008×17.8=0.142　　　　　20厚干硬性水泥砂浆找平层0.02×20=0.400120厚钢筋混凝土板0.12×25=3.00010厚水泥砂浆打底0.01　　　　合计3.742楼面活荷载住宅2.0卫生间2.0走廊、门厅、楼梯2.03.墙体自重重力荷载外墙　　　　6厚水泥砂浆罩面0.006×20=0.12012厚水泥砂浆0.012×20=0.240　　　42 大学本科毕业设计（论文）200厚钢筋混凝土墙0.20×25=5.000　　　　20厚水泥砂浆找平0.02×20=0.400　　　　30厚稀土保温层0.03×4=0.120合计5.88内墙5厚水泥石灰膏砂浆罩面（两面）　0.005×14×2=0.140　　　13厚水泥石灰膏砂浆打底（两面）0.013×14×2=0.364　　　200厚钢筋混凝土墙0.2×25=5.000合　　　计5.504200厚空心砖墙（内隔墙）　　　　5厚水泥石灰膏砂浆罩面（两面）　0.005×14×2=0.140　　　　13厚水泥石灰膏砂浆打底（两面）0.013×14×2=0.364190厚空心砖墙　　　　　　　　0.19×14=2.660合　计3.164120厚空心砖墙（内隔墙）　　　　　　5厚水泥石灰膏砂浆罩面（两面）　0.005×14×2=0.140　　　　13厚水泥石灰膏砂浆打底（两面）0.013×14×2=0.364115厚空心砖墙　　　　　　　　0.115×14=1.610合　　计　　　　　　　　　　　　2.114女儿墙　　　6厚水泥砂浆罩面0.006×20=0.120　　　12厚水泥砂浆打底0.012×20=0.240　　　120厚钢筋混凝土墙0.12×25=3.000　　　20厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.400合　　　计　　　　　　　　　　　　　　3.7604.梁自重重力荷载250×550梁自重梁自重0.25×(0.55-0.12)×25=2.68810厚水泥石灰膏砂浆0.01×(0.55-0.12)×2×14=0.120___________________________________________________________________42 大学本科毕业设计（论文）合计2.808250×400梁自重梁自重0.25×(0.4-0.12)×25=1.75010厚水泥石灰膏砂浆0.01×(0.40-0.12)×2×14=0.078合　　　计1.8285.门窗自重重力荷载木门　0.2　铝合金门　0.4塑钢窗　0.45　普通钢板门0.45防火门0.456.设备自重重力荷载电梯轿箱及设备重量200水、水箱及设备重量3003.3风荷载计算垂直作用于建筑物表面上的风荷载标准值按式计算，其中基本风压＝0.35。由《荷载规范》中的规定可知，本设计的风荷载体形系数可近似取为1.4.由于本例结算高度＝30.6m>30m,=30.6/25.8=1.186<1.5，因此不需用风振系数来加大风载。表3-7各楼层风荷载计算　　　　层次1030.01.012.64237.6231128.69927.00.95212.03536.105974.835824.00.90411.42834.285822.84721.00.85610.82232.415680.715618.00.8010.11430.317545.706515.00.749.35528.065420.975412.00.749.35528.065336.7839.00.749.35528.065252.58526.00.749.35528.065168.3913.00.749.35528.06584.1950.00.749.35542 大学本科毕业设计（论文）3.4水平地震作用计算3.4.1重力荷载代表值计算结构地震反应分析的计算简图，集中于各质点的重力荷载为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上、下各半层的墙、柱等重力荷载。屋面上的可变荷载取雪荷载。计算过程：楼面：[(57.76+50.92+18.55+24.5+17.02+36.5+42.66)+(34.96+37.24+185.22+28.126+60.04-99.94)/2]3.682=1623.87卫生间：(1.82.18+2.42.73+2.12.42+2.12.76+2.22.8)3.742=373.98外墙：[(49.5+25.82+8.3+8+24.322)2.57/2-(1.81.56+1.53.02+0.91.53+1.21.52+2.41.52+2.41.50.5+2.71.52.5)]5.88=991.25内墙：[(7.616+49.3+21.6+14.172+13.332+6.75+7.6+9.2)2.72+(5+4.813-0.92.123-1.82.12)]5.504=3984.84200厚填充墙：(7.62+1.32+3.52+4.96+7.9+2.8)2.883.164=368.68120厚填充墙：[(3.98+5.13+4.52+4.86)2.88-0.82.19]2.44=481.28梁自重：(49.5+25.82+24.322+8+7.9)2.808+(7.616+49.3+21.6+14.172+13.3262+6.752+3.82+4.62)1.828=972.92门窗自重：(0.92.121+0.82.119)0.2+(1.81.512+31.54+2.71.54+0.91.54+1.21.54+2.41.5)0.45=51.58活荷载：185.22+18.552+2.22.8=228.48根据以上值可计算出各层标高处的重力荷载代表值为：=8774.683kN,－=9923.878,=7612.7363.4.2结构基本自振周期42 大学本科毕业设计（论文）剪力墙结构房屋的基本自振周期可按式计算，式中取1.0。因结构单元只有整截面墙和联肢墙，所以结构顶点假想位移可按式计算。式中，其中为集中在各层楼面处的重力荷载代表值；为主体结构的计算高度。＝＝＝3.4.3水平地震作用计算该房屋主体结构高度不超过40m,且质量和刚度沿高度分布比较均匀，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。结构的等效总重力荷载为　本设计中结构的设防烈度为8度，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ　类，则特征周期,因一般建筑结构的阻尼比为0.05,地震影响系数,采用底部剪力法可求得结构的总水平地震作用标准值，即　因为T1=0.415s<1.4×0.35=0.49s,故不需考虑顶部附加水平地震作用。质点i的水平地震作用F按下式计算，即。计算结果见表3.8。剪力墙结构分析时，可将各质点的水平地震作用折算为倒三角形分布荷载和顶点集中荷载,由下式可求得则＝表3-8各质点水平地震作用标准值计算42 大学本科毕业设计（论文）层次10307612.736.080.1461631.4648943.89279923.878.7060.17121913.0651652.628249923.878.0720.15221700.7440817.767219923.878.4380.13321488.4331257.036189923.878.8040.11421276.1222970.165159923.878.170.09511062.6815940.24129923.878.5360.0761850.3710204.44399923.87889314.9020.0571638.065742.54269923.87859543.2680.0381425.742554.44138774.68326324.0490.0168187.73合　　　　　　计95778.443.0253.5结构水平位移验算　　由于本设计中风荷载值远小于水平地震作用，故只需进行水平地震作用下的位移验算。由于结构单元内只存在第一类剪力墙，故按式计算各楼层标高处的侧移。见表3-9。由表可知，在水平地震作用下位移验算满足要求，即表3-9水平地震作用下结构的位移计算42 大学本科毕业设计（论文）层次倒三角形荷载/10301.021.1181/10809270.918.3401/11188240.815.6581/10987210.712.9261/11246180.610.2561/11795150.57.7121/12844120.45.3751/1470390.33.3341/1821260.21.6871/2613130.10.5391/55663.6水平地震作用下结构内力计算　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　3.6.1总剪力墙内力计算作用在结构上的水平地震力，可以是自左向右（左震）和自右向左（右震）。在下面的计算中，剪力墙内力正负号规定为：弯矩以截面右侧受拉为正，剪力以绕截面顺时针方向旋转为正，轴力以受压为正。同时，各截面内力均采用左震时的正负号。1)由于结构单元内只有第一类剪力墙，因此在计算水平地震作用下结构内力时，将结构单元内沿水平荷载作用方向的m片剪力墙合并为一竖向悬臂梁，其总刚度为m片剪力墙等效刚度之和，即。2)计算水平荷载作用下竖向悬臂墙各楼层的总剪力和总弯矩并将　它们分配到各片剪力墙上，第i层第j片剪力墙分配到的剪力和弯矩下式计算：式中，为第j片剪力墙的等效刚度。3)根据各片剪力墙的内力，进行每片剪力墙中各墙肢的内力分配。在水平地震作用下，剪力墙结构应该按倒三角形分布荷载（＝697.24）和顶点集中荷载（=715.84）计算内力。总剪力墙的内力计算见表3-10。3.6.2剪力墙内力计算(1)总剪力墙内力的分配42 大学本科毕业设计（论文）根据各片剪力墙的等效刚度与总剪力墙等效刚度的比值，可求得各片剪力墙的等效刚度比，计算结果见表3-11。水平地震作用下剪力墙内力的分配，计算结果见表3-12。表3-10水平地震作用下总剪力墙内力计算层次倒三角形荷载作用下顶点集中荷载作用下总内力10300.000.00715.840.00715.840.009271987.15-3032.88715.84-2147.522702.99-5180.48243765.11-11713.56715.84-4295.044480.95-16008.67215333.89-25414.35715.84-6442.566049.73-31856.916186693.51-43507.74715.84-8590.087409.35-52097.825157843.95-65366.23715.84-10737.68559.79-76103.834128785.23-90362.29715.84-12885.129501.07-.41399517.33-.42715.84-15.032.6410233.17-.062610040.26-.09715.84-17180.1610756.1-.251310354.0-.79715.84-19327.6811069.84-.470010458.60-.00715.84-21475.211174.44-.2表3-11各片剪力墙等效刚度比墙号等效刚度/×107每片墙等效刚度比XSW-143.9060.0808XSW-224.8600.0457XSW-321.45280.0395XSW-479.9780.147XSW-513.11450.0241XSW-65.4360.010表3-12水平地震作用下各片剪力墙分配的内力层次总剪力墙内力XSW-3XSW-442 大学本科毕业设计（论文）10715.840.0028.280.00105.230.0092702.99-5180.4106.77-204.63397.34-761.5284480.95-16008.6177.0-632.34658.70-2353.2676049.73-31856.91238.96-1258.35889.31-4682.9767409.35-52097.82292.67-2057.861089.17-7658.3858559.79-76103.83338.11-3006.101258.29-11187.2649501.07-.41375.29-4078.271396.66-15177.37310233.17-.06404.21-5249.591504.27-19536.46210756.1-.25424.86-6495.271581.15-24172.28111069.84-.47437.26-7790.521627.27-28992.5911174.44-.20441.39-9110.561642.64-33905.14(2)XSW-4（双肢墙）墙肢和连梁内力计算.1)剪力图的分解。图4为XSW-4剪力墙实际分布剪力图。根据剪力图面积相等的原则，将曲线分布的剪力图近似简化为直线分布的剪力图，将其分解为均布荷载和顶点集中荷载作用下两种剪力图的叠加。，如图5所示。由此可以计算出实际分布的剪力图面积为33828..285。图4实际简历分布图图5剪力分解图由以上两个式子解得2)计算XSW-4在均布荷载作用下墙肢及连梁的内力，在均布荷载（=68.16）作用下，＝65.198,=81.921,=9.051，由式42 大学本科毕业设计（论文）则第i层的连梁约束弯矩为则第i层连梁的剪力和梁端弯矩分别为均布荷载在第i层产生的弯矩和剪力分别为由式可求得两墙肢的折算惯性矩分别为则由下式可求得两墙肢的弯矩、剪力和轴力分别为42 大学本科毕业设计（论文）在均布荷载作用下上述各项内力的计算结果见表3-13。3)计算XSW-4在顶点集中荷载作用下墙肢及连梁的内力顶点集中荷载（）作用下，。则则第i层连梁的约束弯矩为则第i层连梁的剪力和梁端弯矩分别为顶点集中荷载在第i层产生的弯矩和剪力分别为则两墙肢的弯矩、剪力和轴力分别为＝-0.43142 大学本科毕业设计（论文）3.7风荷载作用下结构内力计算3.7.1总剪力墙及总框架内力计算作用在结构上的风荷载可以是自左向右作用（左风）或自右向左作用（右风），其在墙肢中产生的内力大小相等，方向相反。本设计只计算左风作用下产生的内力，墙肢截面内力正负号规定与水平地震下的相同。在风荷载作用下，剪力墙结构应分别按倒三角形分布荷载和均布荷载作用下计算内力。(1)在倒三角形荷载作用下（），计算同水平地震作用，计算结果见表3.16。计算公式与水平地震作用（倒三角分布荷载）下的相似。(2)在均布荷载作用下（，计算结果见表3.16.3.7.2各片剪力墙的内力计算（1）总剪力墙内力的分配。根据表3.11求得的各片剪力墙的等效刚度与总剪力墙等效刚度的比值，可由式和求得各片剪力墙的内力，见表3-17为简单计算，只对剪力墙XSW-3和XSW-4进行计算。(1)XSW-4（双肢墙）墙肢和连梁内力的计算。1)剪力图的分解。图6为XSW-4剪力墙的实际剪力图，根据剪力图面积相等的原则，将曲线分布的剪力图近似简化为直线分布的剪力图。　　　　　　　　　　　　　　　　　　并将其分解为均布荷载，如图7所示。2)解得图6实际剪力分布图图7均布荷载图42 大学本科毕业设计（论文）表3-13XSW-4在均布荷载作用下墙肢及连梁的内力层次左墙肢内力右墙肢内力连梁内力10顶1.00.110537.04537.040.00.0231.460.0-57.59305.580.057.5935.9957.59底306.72204.4899.2796.72131.05107.769顶0.90.144703.031240.07306.72204.48402.2796.72-132.97531.08107.76132.9747.1275.38底1226.88408.965.68193.447.51215.528顶0.80.2171059.432299.501226.88408.96462.30193.44-208.38610.32215.52208.3871.00113.60底2760.48613.44-198.68290.16-262.30323.287顶0.70.3061493.943793.442760.48613.44445.21290.16-321.95587.75323.28321.95100.12160.19底4907.52817.92-480.17386.88-633.91431.046顶0.60.3991947.985741.424907.52817.92359.41386.88-530.83474.49431.04530.83130.55208.88底7668.001022.4-830.36483.60-1096.22538.805顶0.50.4902392.258133.677668.001022.4200.70483.60-787.35264.97538.80787.35160.32256.52底11041.921226.88-1253.46580.31-1654.79646.574顶0.40.5712802.3510936.0211041.921226.88-45.64580.31-1087.84-60.26646.571087.84187.81300.49底15029.281431.36-1764.20677.03-2329.06744.843顶0.30.6343095.2814.031.3015029.281431.36-430.13677.03-1419.74-567.85744.841419.74207.44331.90底19630.081635.84-2413.07773.75-3185.71862.092顶0.20.6363105.0517136.3519630.081635.84-1074.80773.75-1752.69-1418.93862.091752.69208.09332.95底24844.321840.32-3322.14870.47-4385.83969.851顶0.10.4962421.5519557.9024844.231840.32-2278.45870.47-2112.35-3007.97969.852112.35162.29259.66底30672.002044.80-4790.18967.19-6323.921077.6142 大学本科毕业设计（论文）表3-14XSW-4在顶点集中荷载作用下墙肢及连梁的内力层次左墙肢内力右墙肢内力连梁内力10顶1.01.0251.25251.250.0105.23108.2949.77-26.94142.9655.4626.9416.8426.94底315.69-27.77-36.669顶0.90.996250.25501.50315.69105.2380.0849.77-53.77105.7255.4653.7716.7726.83底631.38-55.98-73.908顶0.80.999251.00752.5631.38105.2352.2049.77-80.6868.9155.4680.6816.8226..91底947.07-83.86110.717顶0.70.998250.751003.25947.07105.2324.2149.77-107.5731.9655.46107.5716.8126.89底1262.76-111.85-147.666顶0.60.996250.2251253.51262.76105.23-3.9949.77-134.4-5.2755.46134.416.7726.83底1578.45-140.05-184.895顶0.50.989248.491501.991578.45105.23-32.9549.77-161.04-43.5055.46161.0416.6526.64底1894.14-169.02-223.144顶0.40.973244.471746.461894.14105.23-63.6549.77-187.25-84.0355.46187.2516.3926.21底2209.83-199.71-263.653顶0.30.934234.671981.132209.83105.23-98.5749.77-212.41-130.1355.46212.4115.7325.16底2525.52-234.63-309.762顶0.20.836210.052191.182525.52105.23-144.1049.77-234.93-190.2455.46234.9314.0822.52底2841.21-280.16-369.861顶0.10.596149.752340.932841.21105.23-215.6249.77-250.99-284.6655.46250.9910.0416.06底3156.90-315.68-464.2842 大学本科毕业设计（论文）表3-15XSW-4在水平地震作用下墙肢及连梁的总内力层次左墙肢内力右墙肢内力连梁内力10顶1.0339.7549.77-84.53448.5455.4684.5352.8384.53底71.5146.4994.39163.229顶0.9482.35146.49-186.74636.80163.22186.7463.89102.21底-50.3243.21-66.39270.988顶0.8514.5243.21-289.03679.23270.98289.0387.82140.51底-282.54339.93-151.59378.747顶0.7469.42339.93-429.52619.71378.74429.52116.93187.08底-592.02436.65-718.57486.56顶0.6355.42436.65-665.23469.22486.5665.23147.32235.71底-970.41533.37-1281.11594.265顶0.5167.75533.37-948.39221.47594.26948.39176.97283.16底-1422.48630.08423.43702.034顶0.4-109.29630.08-1275.09-144.29702.031275.69204.20326.7底-1963.91726.80-2592.71800.33顶0.3-528.7726.80-1632.15-697.98800.31632.15223.17357.06底-2647.7823.52-3495.47917.552顶0.2-1218.9823.52-1987.62-1609.17917.551987.62222.17355.47底-3602.3920.24-4755.691025.311顶0.1-2494.07920.24-2263.34-3292.631025.312263.34172.33275.72底-5141.861016.96-6788.201133.072)计算XSW-4在均布荷载作用下墙肢及连梁的内力。在均布荷载（=1.76）作用下，＝65.198,=81.921,=9.051，由式则第i层的连梁约束弯矩为则第i层连梁的剪力和梁端弯矩分别为42 大学本科毕业设计（论文）均布荷载在第i层产生的弯矩和剪力分别为由式可求得两墙肢的折算惯性矩分别为则由下式可求得两墙肢的弯矩、剪力和轴力分别为在均布荷载作用下上述各项内力的计算结果见表3.18。42 大学本科毕业设计（论文）表3-16风荷载作用下总剪力墙内力计算层次倒三角形下荷载作用均布荷载作用下总内力10300.00.00.00.00.00.092728.489-43.4816.11-459.2244.60-502.782453.978-167.9332.22-870.1086.20-1038.0372176.469-364.3548.33-1232.64124.80-1596.9961895.962-623.7564.44-1546.85160.40-2170.6515112.455-937.12580.55-1812.71193.01-2749.84412125.950-1295.4896.66-2030.24222.61-3325.7239136.445-1689.82112.77-2199.42249.22-3889.2426143.942-2111.16128.88-2320.27272.82-4431.4313148.441-2550.48144.99-2392.78293.43-4943.2600149.94-2998.8161.10-2416.95311.04-5415.75表3-17总剪力墙内力的分配层次总剪力墙内力XSW-3XSW-4100.00.00.00.00.00.0944.60-502.71.76-19.866.56-73.90886.20-1038.033.42-41.0012.67-152.597124.80-1596.994.93-63.0818.35-234.766160.40-2170.66.34-85.7423.58-319.085193.01-2749.847.62-108.6228.37-404.234222.61-3325.728.79-131.3632.72-488.883249.22-3889.249.84-153.6236.64-571.722272.82-4431.4310.78-175.0440.10-651.721293.43-4943.2611.59-195.2643.13-726.660311.04-5415.7512.29-213.9245.72-796.1242 大学本科毕业设计（论文）表3-18XSW-4在均布荷载作用下墙肢及连梁的内力层次左墙肢内力右墙肢内力连梁内力10顶1.00.11013.9213.920.00.06.000.0-1.507.920.01.500.941.50底7.955.32.572.513.392.799顶0.90.14418.2332.157.955.310.432.51-3.4613.772.793.461.221.96底31.8110.600.155.010.205.598顶0.80.21727.4759.6231.8110.6011.995.01-6.4115.835.596.411.842.95底71.5615.90-5.157.52-6.808.387顶0.70.30638.7398.3571.5615.9011.557.52-10.5715.258.3810.572.604.16底127.2221.20-12.4410.03-16.4211.176顶0.60.39950.50148.85127.2221.209.3210.03-16.0012.3011.1716.003.395.43底198.7926.51-21.5212.54-28.4113.975顶0.50.49062.02210.87198.7926.515.2112.54-22.666.8813.9722.664.176.66底286.2531.81-32.4915.05-42.8916.764顶0.40.57172.65283.52286.2531.81-1.1815.05-30.47-1.5616.7630.474.887.81底389.6237.11-45.7317.55-60.3719.563顶0.30.63480.25363.77389.6237.11-11.1417.55-39.09-14.7119.5639.095.398.62底508.9042.41-62.5520.06-82.5822.352顶0.20.63680.50444.27508.9042.41-27.8620.06-47.74-36.7822.3547.745.418365底644.0747.71-86.1122.57-113.6825.141顶0.10.49662.78507.05644.0747.71-59.0622.57-54.49-77.9725.1454.494.226.75底795.1553.01-124.1723.17-163.9327.9442 大学本科毕业设计（论文）3.8竖向荷载作用下结构的内力竖向荷载包括竖向恒载和竖向活载。在竖向荷载作用下，可近似的认为各片剪力墙只承受轴向力，且规定以受压为正，其弯矩和剪力等于零。各片剪力墙承受的轴力由墙体自重和楼板传来的荷载两部分组成，其中楼板传来的荷载可近似地按其受荷面积，不考虑结构的连续性进行分配计算。在计算墙肢轴力时，以洞口中线作为荷载分界线。3.8.1整截面墙XSW-3楼（屋）面荷载传递方式分别如图(1)恒载屋面楼面墙体自重　　　楼面集中恒载　　　(2)活载屋面活载　　　　　屋面雪载楼面　　　楼面集中活载XSW-3各屋面、楼层恒载和活载的分布分别如图　　　在恒载和活载作用下XSW-3整截面墙中产生的轴力分别见表3-19、3-20。3.8.2双肢墙　XSW-4屋面及楼面荷载传递方式相同，见图。42 大学本科毕业设计（论文）42 大学本科毕业设计（论文）42 大学本科毕业设计（论文）1）恒载42 大学本科毕业设计（论文）屋面楼面墙体自重屋面集中恒载楼面集中恒载2)活载屋面活载　　　　　屋面雪载楼面　　　屋面集中活载屋面集中雪载楼面集中活载3.9内力组合3.9.1结构抗震等级结构抗震等级与地震烈度、结构类型和房屋高度有关。本设计的钢筋混凝土剪力墙结构房屋，剪力墙的抗震等级为二级。3.9.2剪力墙内力组合剪力墙为偏心受力构件，与柱的受力相似，故取每层的地底部和顶部作为控制截面，其弯矩和轴力设计值按下式进行组合；1)非抗震设计42 大学本科毕业设计（论文）(1)抗震设计剪力墙的剪力设计值，由于竖向荷载在剪力墙截面产生的剪力较小，故可只考虑由水平荷载产生的剪力，即抗震设计时非抗震设计时式中：为剪力墙组合的剪力设计值；、分别为由水平地震作用、风荷载产生的剪力墙剪力标准值。连梁主要承受水平荷载产生的内力，一般取梁端截面为控制截面。(1)梁支座负弯矩组合的设计值非抗震设计抗震设计式中：、、为由恒载、楼面活荷载及风荷载标准值在梁截面上产生的弯矩标准值；、为由重力荷载代表值及水平地震作用标准值在梁截面上产生的弯矩标准值；为可变荷载组合系数，对多层房屋取0.9，高层建筑取1.0。（1）梁支座正弯矩组合的设计值非抗震设计抗震设计表3-21、3-22、3-23分别为XSW-3和XSW-4的内力组合结果。42 大学本科毕业设计（论文）表3-19恒载作用下墙体中产生的轴力层次XSW-3XSW-4左墙肢内力右墙肢内力10顶149.54108.16124.35底278.32206.00231.679顶388.10276.43314.14底516.88374.27421.468顶626.66444.27503.93底755.44542.54611.257顶865.22612.92693.72底994.00710.81801.046顶1103.78781.24883.51底1232.56879.08990.835顶1342.34949.511073.3底1471.121047.351180.624顶1580.901117.781263.09底1709.681215.621370.413顶1819.461286.051452.88底1948.241383.891560.202顶2058.021454.321642.67底2186.801552.161749.991顶2296.581622.591832.46底2425.361720.431939.78表3-20活载作用下墙体中产生的轴力层次XSW-3XSW-4左墙肢内力右墙肢内力10顶（底）13.26（6.63）9.59（4.76）10.64（5.28）9顶（底）70.90（64.27）47.82（42.99）53.04（47.68）8顶（底）128.54（121.91）86.05（81.22）95.44（90.08）7顶（底）186.18（179.55）124.28（119.45）137.84（132.48）6顶（底）243.82（237.19）162.51（157.68）180.24（174.88）5顶（底）301.46（294.83）200.74（195.91）222.64（217.28）4顶（底）359.10（352.47）238.97（234.14）265.04（259.60）3顶（底）416.74（410.11）277.20（272.37）307.44（302.08）2顶（底）474.38（467.75）315.43（310.60）349.84（344.48）1顶（底）532.02（525.39）353.66（348.83）392.24（386.88）42 大学本科毕业设计（论文）表3-21XSW-3(实体墙)内力组合表层次非地震时地震时10顶179.4513.43192.880.00.0179.453.98183.430.036.76底333.98347.412.46-27.80333.98337.96-266.02138.809顶465.7299.26564.982.46-27.80465.7238.56504.28-266.02138.80底620.26719.524.79-57.4620.26658.82-885.28230.18顶751.99179.96951.954.79-57.4751.9973.15825.14-885.28230.1底906.531086.496.90-88.31906.53979.68-1635.86310.657顶1038.26260.651298.916.90-88.311038.26107.731145.99-1635.86310.65底1192.81453.458.88-120.041192.81300.53-2675.22380.476顶1324.54292.581617.128.88-120.041324.54142.311466.85-2675.22380.47底1479.071771.6510.67-152.071479.071621.38-4208.4439.545顶1610.81422.043643.6610.67-152.071610.81176.901787.71-4208.4439.54底1765.342187.3812.31-183.901765.341942.24-5301.75487.884顶1897.08502.742399.8212.31-183.901897.08211.482108.56-5301.75487.88底2051.622554.3613.78-215.072051.622263.1-6824.47525.473顶2183.35583.442766.7913.78-215.072183.35246.072429.42-6824.47252.47底2337.892921.0615.09-245.062337.892583.96-8443.85552.322顶2469.62664.133133.7515.09-245.062469.62280.652750.27-8443.85552.32底2624.163288.2916.23-273.362624.162904.81-10127.68568.441顶2755.89744.833500.7216.23-273.362755.89315.233071.12-10127.68568.44底2910.433655.2617.21-299.492910.433225.66-11843.73573.8142 大学本科毕业设计（论文）表3-22XSW-4(双肢墙)非地震时内力组合层次左墙肢内力右墙肢内力++10顶143.22-2.18.40.0141.12145.32164.122.111.090.0166.22162.02底260.63-4.843.63.51255.79265.47292.94.844.753.91297.74288.069顶398.67-4.8414.603.51393.83403.51451.234.8419.283.91456.07446.39底516.07-8.970.217.01507.1525.04580.018.970.287.83588.98571.048顶654.11-8.9716.797.01645.14663.08738.348.9722.167.83747.31729.37底771.52-14.80-7.2110.53756.72786.32867.1214.80-9.5211.73881.92852.327顶909.49-14.8016.1710.53894.69924.291025.4414.8021.3511.731040.241010.64底1026.96-22.4-17.4214.041004.561049.361154.2322.4-22.9915.641176.631131.836顶1165.0-22.413.0514.041142.61187.401312.5522.417.2215.641334.951290.15底1282.41-31.72-30.1317.561250.691314.131441.3431.72-39.7719.561473.061409.625顶1420.45-31.727.2917.561388.731452.171599.6631.729.6319.561631.381567.94底1537.86-42.66-45.4921.071495.21580.521728.4442.66-60.0523.461771.11685.784顶1675.9-42.66-1.6521.071615.241700.561886.7742.66-2.1823.461929.431844.11底1793.3-54.73-64.0224.571738.571848.032015.5554.73-84.5227.382070.281960.823顶1931.34-54.73-15.6024.571876.611986.072173.8854.73-20.5927.382228.612119.15底2048.75-66.84-87.5728.081981.912115.592302.6666.84-115.6131.292369.52235.822顶2186.78-66.84-39.0028.082119.942253.622460.9866.84-51.4931.292527.822394.14底2304.19-76.29-120.5531.602227.92380.482589.7876.29-159.1535.202666.072513.491顶2442.23-76.29-82.6831.602365.942518.522748.0976.29-109.1635.202824.382671.80底2559.64-76.29-173.8432.442483.352635.932876.8876.29-229.5039.122953.172800.59注：此处规定墙肢轴力以受压为正，受压为负。42 大学本科毕业设计（论文）表3-23XSW-4(双肢墙)地震时内力组合层次左墙肢内力右墙肢内力连梁内力++10顶132.65-109.8964.70441.6822.76242.54152.39109.8972.10583.10262.2842.5109.8968.68底250.06-242.76190.4492.957.3492.82281.17242.76212.19122.71523.9338.41132.8783.069顶357.51-242.76190.44627.06114.75600.27405.58242.76212.19827.84648.34162.82132.8783.06底479.91-375.74316.17-65.3999.17850.65534.36375.74352.27-86.31910.10158.62182.66114.178顶582.37-375.74316.17668.85206.63958.11658.77375.74352.27883.001034.51283.03182.66114.17底699.78-558.38441.91-376.30141.401258.16787.55558.38492.36-197.071345.93229.17243.20152.017顶807.17-558.38441.91610.25248.711365.55911.95558.38492.36805.621470.33353.57243.20152.01底924.64-864.80567.65-769.6359.341788.941040.74864.80632.45-934.141905.54175.94306.42191.526顶1032.1-864.80567.65462.05167.301896.901165.14864.80632.45609.992029.94300.34306.42191.52底1149.51-1232.91693.38-1261.53-83.402382.421293.931232.91772.54-1665.442526.8461.02368.11230.065顶1256.96-1232.91693.38218.0824.052489.871443.721232.91772.54287.912676.63210.81368.11230.06底1347.37-1657.62819.10-1849.22-283.253031.991547.111657.62912.64550.463204.73-110.51424.71265.464顶1481.82-1657.62819.10-142.08-175.803139.441671.471657.62912.64-187.583329.0913.85424.71265.46底1599.22-2121.8944.842553.08-522.583721.021800.252121.801040.39-3370.523922.05-321.55464.18290.123顶1706.68-2121.8944.84-687.31-415.123828.481924.712121.801040.39-907.374046.51-197.09464.18290.12底1824.09-2583.911070.58-3442.01-759.824408.002053.492583.911192.82-4544.114637.4-530.42462.11288.822顶1931.54-2583.911070.58-1584.57-652.374515.452177.892583.911192.82-2091.924761.8-406.02462.11288.82底2048.95-2942.341196.31-4682.99-893.394991.292306.692942.341332.90-6182.405249.03-635.65358.44224.031顶2156.41-2942.341196.31-3242.29-785.935098.752431.082942.341332.90-4280.425373.42-511.26358.44224.03底2273.82-2942.341322.05-6684.42-668.525216.162559.872942.341472.99-8824.665502.21-382.47358.44224.03注：此处规定墙肢轴力以受压为正，受压为负。42 3.10截面设计3.10.1整截面墙截面设计剪力墙底部加强区高度可取和底部二层二者的较大值，，故一至二层为底部加强区，截面尺寸如图所示。现以底部为例说明计算过程，由于地震作用和风荷载均来自两个方向，故仅选取底层最不利组合内力的绝对值进行计算，即地震组合非地震组合比较这两组内力可见，考虑地震组合的内力为最不利内力，故仅按这组内力进行截面配筋计算。端部采用HRB400级钢筋，箍筋和分布钢筋采用HPB235级钢筋，且端部钢筋对称配置。（1）验算墙肢截面尺寸由底层墙端截面组合的弯矩计算值、对应的截面组合剪力计算值，可求得计算截面处的剪跨比为此外，对剪力墙底部加强区范围内的剪力设计值尚需按式进行调整，即（1）轴压比验算（满足要求）（3）偏心受压正截面承载力计算。57 墙体竖向分布钢筋选取双排，由式可求得竖向分布钢筋的配筋率为竖向分布钢筋沿截面高度可布置根，则由式可求得HRB400级钢筋的相对界限受压区高度为假定，则由式，和可求得截面受压区的高度为属于大偏心受压，则由下式可得由下式可求得57 故按构造要求配筋，取的较大值，故选取纵筋为614，箍筋为。（4）斜截面受剪承载力计算。斜截面受剪承载力按式（1）计算。因剪跨比，故计算时取。又因为故取计算，同时选取水平分布钢筋为双排，则由式（1）得截面满足要求。整截面墙XSW-3底层1-2层的配筋计算结果如下表，截面配筋如下图。其它各层配筋计算从略。XSW-3（整截面墙）各层配筋计算结果层次竖向分布钢筋水平分布钢筋柱端配筋1-2层，双排，双排纵筋614，箍筋3.10.2双肢剪力墙截面设计剪力墙截面尺寸如下图所示。仍以底层为例说明计算过程。由于地震作用和风荷载均来自两个方向，故仅选取底层最不利组合内力的绝对值进行计算。端部采用HRB400级钢筋，箍筋和分布钢筋采用HPB235级钢筋，且端部钢筋对称配置。（1）左墙肢57 地震组合非地震组合　比较这两组内力可见，考虑地震组合的内力为最不利内力，故仅按这组内力进行截面配筋计算。1）验算墙肢截面尺寸。由底层墙端截面组合的弯矩计算值、对应的截面组合剪力计算值，可求得计算截面处的剪跨比为此外，对剪力墙底部加强区范围内的剪力设计值尚需按式进行调整，即2）轴压比验算故截面尺寸满足要求。3）偏心受压正截面承载力计算。墙体竖向分布钢筋选取双排，由式可求得竖向分布钢筋的配筋率为竖向分布钢筋沿截面高度可布置根，则先按，进行计算，假定，则由式，和可求得截面受压区高度为属于大偏心受压。57 再取，计算，同样可求得，也属于大偏心受压。以下按这组内力进行计算，则由下式可求得当按构造要求配筋，和614的较大值，比较可知应按计算值配筋，选取纵筋为618，箍筋为。4）斜截面承载力计算斜截面承载力计算时，取，又由于故取计算，同时选取水平分布钢筋为双排，则由式（1）得截面满足要求。（2）右墙肢地震组合57 非地震组合比较这两组内力可见，考虑地震组合的内力为最不利内力，故仅按这组内力对底部加强区进行截面配筋计算。1）验算墙肢截面尺寸。由底层墙端截面组合的弯矩计算值、对应的截面组合剪力计算值，可求得计算截面处的剪跨比为此外，对剪力墙底部加强区范围内的剪力设计值尚需按式进行调整，即2）轴压比验算故截面尺寸满足要求。3）偏心受压正截面承载力计算。墙体竖向分布钢筋选取双排，由式可求得竖向分布钢筋的配筋率为竖向分布钢筋沿截面高度可布置根，则先按，进行计算，假定，则由式，和可求得截面受压区高度为属于大偏心受压。再取，计算，同样可求得57 ，也属于大偏心受压。以下按这组内力进行计算，则由下式可求得当按构造要求配筋，的较大值，比较可知应按计算值配筋，选取纵筋为622，箍筋为。4）斜截面承载力计算斜截面承载力计算时，取，又由于故取计算，同时选取水平分布钢筋为双排则由式（1）得截面满足要求。（3）连梁设计选取地震组合为最不利内力进行计算。1))连梁截面尺寸验算。跨高比57 该剪力墙抗震等级为二级，在承载力计算时，忽略连梁上重力荷载代表值的作用，连梁的剪力设计值应按下式进行调整，即故截面尺寸满足要求。2）正截面受弯承载力计算。连梁的纵向钢筋按下式计算，即故选取纵筋为2203）3）斜截面受剪承载力计算。根据构造要求，选取箍筋为双肢截面尺寸满足要求。双肢剪力墙XSW-4底部1-2层的配筋计算结果见下表。其它各层的计算配筋计算从略。XSW-4（双肢剪力墙）底层配筋计算结果楼层左墙肢右墙肢连梁水平分布钢筋竖向分布钢筋端柱配筋水平分布钢筋竖向分布钢筋端柱配筋纵筋箍筋1-2层双排双排纵筋618箍筋双排双排纵筋622箍筋2203.11楼板设计3.11.1楼板类型及设计方法的选择57 按受力特点，混凝土楼盖中的周边支撑可分为单向板和双向板两类，只在一个方向弯曲或主要在一个方向弯曲的板，成为单向板，在两个方向弯曲且不能忽略任何一个方向弯曲的板称为双向板。本设计只选取部分平面板进行设计，如下图。3.11.2双向板的设计3.11.2.1荷载设计值一般层（1）活荷载（2）恒荷载则作用在板面上的荷载设计值为顶层（1）活荷载（2）恒荷载则作用在板面上的荷载设计值为3.11.2.2计算跨度A区格的跨度计算：57 C区格的跨度计算3.11.2.3弯矩计算跨中最大正弯矩发生在活荷载为棋盘式布置时，它可以简化为当内支座固支时作用下的跨中弯矩值与当內支座铰支时作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩可近似按活载满布求得，即內支座固支时作用下的支座弯矩。(1)计算一般楼层板的弯矩1)A区格一般楼层弯矩计算因，查表得2)C区格一般楼层弯矩计算因，查表得(2)计算屋顶的板的弯矩1）A区格屋顶板的计算因，查表得57 2）C区格屋顶板的弯矩计算3.11.2.4截面设计截面有效高度：跨中截面取，，支座截面近似取。楼盖周边未设圈梁，为便于计算，近似取配筋计算结果见下表。楼面板的配筋计算项目截面配筋A区格方向10013.652684.31714.0方向9013.652760.35785.0支座100-29.6241484.91508.0C区格方向1007.340367.92387.0方向902.326129.55168支座100-13.208662.06654.0屋面板的配筋计算项目截面配筋A区格方向10013.088656.04654.0方向9013.088728.93785.0支座100-30.7321540.451508C区格方向1006.940347.87359.0方向902.097116.79168.0支座100-13.701686.77714.057 3.11.3单向板的设计3.11.3.1荷载设计值计算一般层（1）活荷载（2）恒荷载则作用在板面上的荷载设计值为顶层（1）活荷载（2）恒荷载则作用在板面上的荷载设计值为3.11.3.2跨度的计算,取1m宽板带为计算单元。3.11.3.3弯矩的计算跨中弯矩3.11.3.4整截面受弯承载力计算板厚120mm，板宽。C25混凝土，；选用HPB235钢筋，。计算过程如下:,则计算配筋，采用。由于小于0.35，所以符合塑性内力重分布的原则；，此值大于，同时大于0.2%，符合要求。57 结论本次毕业设计是沁馨宾馆的设计，主要进行了外文翻译、建筑设计、结构设计和绘图四大部分。建筑设计主要是进行建筑平面、立面、剖面以及内部空间布置的设计。建筑面积约为11800m2；主体10层，总建筑高度30m。在建筑设计时，通过对通过对周围建筑、施工条件、气候等因素的考虑，结合宾馆的特点进行建筑平面设计、建筑剖面设计、建筑立面设计、建筑构造设计等，设计的楼梯、电梯、走廊、门满足防火等要求，开窗符合采光要求，并对屋面，楼面墙面的做法进行说明。结构设计主要是在建筑初步设计的基础上确定建筑的结构为钢筋混凝土剪力墙结构，然后进行结构布置，并初步估算、确定结构构件的尺寸。结构计算，就是根据方案阶段确定的结构形式和体系，依据规范上规定的具体的计算方法来进行详细的结构计算。包括荷载计算、变形验算、水平地震力作用下结构的侧移计算、内力组合、内力分析及结构的截面设计。在设计与计算中做到了按照规范进行计算，设计做到了以结构安全为首，兼顾节能创新。在进行外文翻译过程中提高了自己的英语水平，同时由于选用的都是外文原著，对国外的土木专业有了一定的了解，同时增加了自己的知识面和专业英语的水平。在设计中，对所学专业知识进行了温习，并有了更加确切和深入的理解。同时，通过毕业设计，还对word、excel等办公软件，以及天正画图软件有了更进一步的理解与掌握，能够熟练的利用这些软件进行自己的设计工作，这样减少了很大一部分的手算工作量，提高了工作效率。通过上述的设计与计算，本设计满足使用要求，满足建筑防火要求，满足抗震要求。57 参考资料[1]《房屋建筑学》，同济大学、西安建筑科技大学等编，中国建筑工业出版社；[2]《现行建筑设计规范大全》，建筑出版社；[3]《建筑结构荷载规范》，GB50009-2001.2002-01-10；[4]《建筑抗震设计规范》，GB50011-2001.2001-07-20；[5]《混凝土结构设计规范》，GB50010-2002.2002-02-20；[6]《房屋建筑制图统一标准》，GB/T50001-2001.2001-11-01；[7]《建筑结构构造手册（上、下册）》；[8]《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）；[9]《建筑设计资料集》，中国建筑工业出版社；[10]《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；[11]《多层及高层房屋结构设计》，上海科技出版社；[12]《土木工程毕业设计指南》，梁兴文、史庆轩主编，科技出版社。57 致谢三个月紧张忙碌而又充实的毕业设计转眼间即将过去了。经过四年大学的学习和实践，我迎来了毕业设计的考验。我的毕业设计的题目是：西安沁馨宾馆的设计，是十层的钢筋混凝土剪力墙结构。本次毕业设计是在我的指导老师老师的悉心指导下完成的。他渊博的专业知识，严谨的治学精神，平易近人的笑容都深深地激励着我。从课题的选择到项目的最终完成，李老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持。在此谨向李老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。57'