江苏溧阳一号地块模板计算书

'400MM*450MM柱模板（支撑不等间距）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称地库柱400*450新浇混凝土柱的计算高度(mm)3100新浇混凝土柱长边边长(mm)450新浇混凝土柱短边边长(mm)400二、支撑体系设计柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍两端设置对拉螺栓否柱长边对拉螺栓根数0柱短边对拉螺栓根数0对拉螺栓布置方式均分柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm)柱箍依次间距(mm)1200200270050031200500418006005240060063000600平面图： 平面图立面图： 立面图三、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.1}＝min{38.403，74.4}＝38.403kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2有效压头高度h=G4k/γc=38.403/24=1.6m承载能力极限状态设计值Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.403+1.4×2，1.35×38.403+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.884，53.804]＝0.9×53.804＝48.424kN/m2Smin＝0.9×1.4Q3k=0.9×1.4×2=2.52kN/m2正常使用极限状态设计值S"max＝G4k＝38.403kN/m2S"min＝0kN/m2四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)6000根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1、强度验算最不利受力状态如下图，按【三等跨连续梁】验算简图： 静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1.35×1.0×38.403＝46.66kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7×bQ3k＝0.9×1.4×0.7×1.0×2＝1.764kN/mMmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×46.66×0.152-0.117×1.764×0.152=-0.11kN·mσ＝Mmax/W＝0.11×106/24000=4.583N/mm2≤[f]=12N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q"＝bS"max＝1.0×38.403＝38.403kN/m简图：ν＝0.677q"l4/(100EI)＝0.677×38.403×1504/(100×6000×)=0.152mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)38×85 小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4851、强度验算qmax＝lSmax＝0.15×48.424＝7.264kN/mqmin＝lSmin＝0.15×2.52＝0.378kN/m简图：弯矩图：(kN.m)Mmax=0.162kN·mσ＝Mmax/W＝0.162×106/45758=3.54N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、挠度验算 q"max＝lS"max＝0.15×38.403＝5.76kN/mq"min＝lS"min＝0.15×0＝0kN/m简图：变形图：(mm)νmax=0.114mm≤[ν]=l/400=600/400=1.5mm满足要求！3、支座反力计算1）承载能力极限状态剪力图： (kN)R1=3.235kNR2=3.763kNR3=3.148kNR4=1.831kNR5=2.303kNR6=0.328kN2）正常使用极限状态剪力图：(kN)R"1=2.565kNR"2=2.983kNR"3=2.499kNR"4=1.434kNR"5=1.705kNR"6=0.166kN 4、抗剪验算由承载能力极限状态的剪力图知Vmax＝1.913kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×1.913×103/(2×38×85)=0.888N/mm2≤[τ]=1.485N/mm2满足要求！六、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)Φ48×2.5柱箍计算截面类型(mm)Φ48×2.5柱箍截面面积A(cm2)3.57柱箍截面惯性矩I(cm4)9.28柱箍截面抵抗矩W(cm3)3.86柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)柱箍合并根数2柱箍受力不均匀系数η0.6由上节小梁"验算"的"支座反力计算"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半。1）长边柱箍取小梁计算中l=450/(4-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[3.235，3.763，3.148，1.831，2.303，0.328]＝0.6×3.763=2.258kN正常使用极限状态：R"max＝ηMax[2.565，2.983，2.499，1.434，1.705，0.166]＝0.6×2.983=1.79kN2）短边柱箍取小梁计算中l=400/(4-1)=133.333mm=0.133m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[2.868，3.336，2.791，1.623，2.042，0.29]＝0.6×3.336=2.002kN正常使用极限状态：R"max＝ηMax[2.275，2.646，2.216，1.272，1.512，0.147]＝0.6×2.646=1.588kN 1、强度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算弯矩图：(kN.m)长边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.749kN·m 短边柱箍两端支座反力较大值：N=3.003kNN/A+M/W＝3003/357+0.749×106/3860=202.453N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算弯矩图：(kN.m)短边柱箍计算剪力图： (kN)Mmax＝0.63kN·m长边柱箍两端支座反力较大值：N=3.387kNN/A+M/W＝3387/357+0.63×106/3860=172.7N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、支座反力计算长边柱箍支座反力：Rc1=3.387/η=3.387/0.6=5.645kNRc2=3.387/η=3.387/0.6=5.645kN短边柱箍支座反力：Rd1=3.003/η=3.003/0.6=5.005kNRd2=3.003/η=3.003/0.6=5.005kN3、挠度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算变形图： (mm)νmax＝1.534mm≤[ν]=l/400=692/400=1.73mm满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算变形图：(mm)νmax＝1.107mm≤[ν]=l/400=642/400=1.605mm 满足要求！七、柱箍端部节点验算长边柱箍与短边柱箍连接方式扣件连接扣件类型单扣件扣件抗滑移折减系数0.85N=3.387kN≤0.85×8=6.8kN满足要求！500MM*500MM柱模板（支撑不等间距）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称地库柱500*500新浇混凝土柱的计算高度(mm)3100新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱短边边长(mm)500二、支撑体系设计柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍两端设置对拉螺栓否柱长边对拉螺栓根数1柱短边对拉螺栓根数1对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)371,371柱短边对拉螺栓间距(mm)371,371柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm)柱箍依次间距(mm)12002002800600 31500700423008005310080063900800平面图：平面图立面图： 立面图三、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.1}＝min{38.403，74.4}＝38.403kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2有效压头高度h=G4k/γc=38.403/24=1.6m承载能力极限状态设计值Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.403+1.4×2，1.35×38.403+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.884，53.804]＝0.9×53.804＝48.424kN/m2Smin＝0.9×1.4Q3k=0.9×1.4×2=2.52kN/m2正常使用极限状态设计值S"max＝G4k＝38.403kN/m2S"min＝0kN/m2四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)6000根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1、强度验算最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算简图： 静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1.35×1.0×38.403＝46.66kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7×bQ3k＝0.9×1.4×0.7×1.0×2＝1.764kN/mMmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×46.66×0.1252-0.121×1.764×0.1252=-0.081kN·mσ＝Mmax/W＝0.081×106/24000=3.375N/mm2≤[f]=12N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q"＝bS"max＝1.0×38.403＝38.403kN/m简图：ν＝0.632q"l4/(100EI)＝0.632×38.403×1254/(100×6000×)=0.069mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.312mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)38×85 小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4851、强度验算qmax＝lSmax＝0.125×48.424＝6.053kN/mqmin＝lSmin＝0.125×2.52＝0.315kN/m简图：弯矩图：(kN.m)Mmax=0.281kN·mσ＝Mmax/W＝0.281×106/45758=6.141N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、挠度验算 q"max＝lS"max＝0.125×38.403＝4.8kN/mq"min＝lS"min＝0.125×0＝0kN/m简图：变形图：(mm)νmax=0.276mm≤[ν]=l/400=800/400=2mm满足要求！3、支座反力计算1）承载能力极限状态剪力图： (kN)R1=2.859kNR2=4.018kNR3=4.433kNR4=2.47kNR5=0.655kN2）正常使用极限状态剪力图：(kN)R"1=2.264kNR"2=3.199kNR"3=3.468kNR"4=1.995kNR"5=0.121kN4、抗剪验算 由承载能力极限状态的剪力图知Vmax＝2.229kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×2.229×103/(2×38×85)=1.035N/mm2≤[τ]=1.485N/mm2满足要求！六、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)Φ48×2.5柱箍计算截面类型(mm)Φ48×2.5柱箍截面面积A(cm2)3.57柱箍截面惯性矩I(cm4)9.28柱箍截面抵抗矩W(cm3)3.86柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)柱箍合并根数1由上节小梁"验算"的"支座反力计算"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半。1）长边柱箍取小梁计算中l=500/(5-1)=125mm=0.125m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[2.859，4.018，4.433，2.47，0.655]＝1×4.433=4.433kN正常使用极限状态：R"max＝ηMax[2.264，3.199，3.468，1.995，0.121]＝1×3.468=3.468kN2）短边柱箍取小梁计算中l=500/(5-1)=125mm=0.125m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[2.859，4.018，4.433，2.47，0.655]＝1×4.433=4.433kN正常使用极限状态：R"max＝ηMax[2.264，3.199，3.468，1.995，0.121]＝1×3.468=3.468kN1、强度验算 长边柱箍计算简图：长边柱箍计算弯矩图：(kN.m)长边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.425kN·m短边柱箍两端支座反力较大值：N=1.84kN N/A+M/W＝1840/357+0.425×106/3860=115.258N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算弯矩图：(kN.m)短边柱箍计算剪力图：(kN) Mmax＝0.425kN·m长边柱箍两端支座反力较大值：N=1.84kNN/A+M/W＝1840/357+0.425×106/3860=115.258N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、支座反力计算长边柱箍支座反力：Rc1=1.84kNRc2=14.05kNRc3=1.84kN短边柱箍支座反力：Rd1=1.84kNRd2=14.05kNRd3=1.84kN3、挠度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算变形图： (mm)νmax＝0.099mm≤[ν]=l/400=371/400=0.927mm满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算变形图：(mm)νmax＝0.099mm≤[ν]=l/400=371/400=0.927mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N=Max[Rc2，Rd2]＝14.05kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝14.05kN≤26kN满足要求！八、柱箍端部节点验算长边柱箍与短边柱箍连接方式扣件连接扣件类型单扣件扣件抗滑移折减系数0.85N=1.84kN≤0.85×8=6.8kN满足要求！600MM*600MM柱模板（支撑不等间距）审核表工程属性新浇混凝土柱名称地库柱600*600新浇混凝土柱的计算高度(mm)3100新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱短边边长(mm)600支撑体系设计柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍两端设置对拉螺栓否柱长边对拉螺栓根数1柱短边对拉螺栓根数1对拉螺栓布置方式均分荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混3.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值min{0.22γct0β1β2 凝土顶面总高度H(m)G4k(kN/m2)v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.1}＝min{38.403，74.4}＝38.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12面板弹性模量E(N/mm2)6000小梁验算小梁材质及类型：矩形木楞小梁截面类型(mm)38×85小梁截面惯性矩I(cm4)：194.473小梁截面抵抗矩W(cm3)：45.758小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)：9350小梁弹性模量E(N/mm2)：12.87小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)：1.485柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)Φ48×2.5柱箍计算截面类型(mm)Φ48×2.5柱箍截面面积A(cm2)3.57柱箍截面惯性矩I(cm4)9.28柱箍截面抵抗矩W(cm3)3.86柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)柱箍合并根数1对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26柱箍端部节点验算长边柱箍与短边柱箍连接方式扣件连接扣件类型单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 支撑简图 序号验算项目计算过程结论1面板验算强度验算σ＝Mmax/W＝0.117×106/24000=4.875N/mm2≤[f]=12N/mm2满足要求挠度验算ν＝0.632q"l4/(100EI)＝0.632×38.403×1504/(100×6000×)=0.142mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求2小梁验算强度验算σ＝Mmax/W＝0.337×106/45758=7.365N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求挠度验算νmax=0.331mm≤[ν]=l/400=800/400=2mm满足要求抗剪验算τ＝3Vmax/(2bh)=3×2.675×103/(2×38×85)=1.242N/mm2≤[τ]满足要求 =1.485N/mm23柱箍验算强度验算N/A+M/W＝2437/357+0.57×106/3860=154.495N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求强度验算N/A+M/W＝2437/357+0.57×106/3860=154.495N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求挠度验算νmax＝0.176mm≤[ν]=l/400=421/400=1.052mm满足要求挠度验算νmax＝0.176mm≤[ν]=l/400=421/400=1.052mm满足要求4对拉螺栓验算对拉螺栓验算N=Max[Rc2，Rd2]＝16.401kN≤Ntb＝17.8kN满足要求对拉螺栓验算N＝16.401kN≤26kN满足要求5柱箍端部节点验算扣件抗滑移N=2.437kN≤0.85×8=6.8kN满足要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。600MM*600MM柱模板（支撑不等间距）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称600MM*600MM新浇混凝土柱的计算高度(mm)3100 新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、支撑体系设计柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍两端设置对拉螺栓是柱长边对拉螺栓根数1柱短边对拉螺栓根数1对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)424,424柱短边对拉螺栓间距(mm)424,424柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm)柱箍依次间距(mm)1200200280060031500700423008005310080063900800平面图： 平面图立面图： 立面图三、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11.2混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×3.1}＝min{46.083，74.4}＝46.083kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2有效压头高度h=G4k/γc=46.083/24=1.92m承载能力极限状态设计值Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×46.083+1.4×2，1.35×46.083+1.4×0.7×2]＝0.9max[58.1，64.172]＝0.9×64.172＝57.755kN/m2Smin＝0.9×1.4Q3k=0.9×1.4×2=2.52kN/m2正常使用极限状态设计值S"max＝G4k＝46.083kN/m2S"min＝0kN/m2四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1、强度验算最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算简图： 静载线荷载q1＝0.9×1.35×bG4k＝0.9×1.35×1.0×46.083＝55.991kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7×bQ3k＝0.9×1.4×0.7×1.0×2＝1.764kN/mMmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×55.991×0.152-0.121×1.764×0.152=-0.14kN·mσ＝Mmax/W＝0.14×106/24000=5.833N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q"＝bS"max＝1.0×46.083＝46.083kN/m简图：ν＝0.632q"l4/(100EI)＝0.632×46.083×1504/(100×6000×)=0.171mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)38×88 小梁截面惯性矩I(cm4)215.799小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4851、强度验算qmax＝lSmax＝0.15×57.755＝8.663kN/mqmin＝lSmin＝0.15×2.52＝0.378kN/m简图：弯矩图：(kN.m)Mmax=0.222kN·mσ＝Mmax/W＝0.222×106/49045=4.526N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、挠度验算 q"max＝lS"max＝0.15×46.083＝6.912kN/mq"min＝lS"min＝0.15×0＝0kN/m简图：变形图：(mm)νmax=0.404mm≤[ν]=l/400=800/400=2mm满足要求！3、支座反力计算1）承载能力极限状态剪力图： (kN)R1=4.264kNR2=4.725kNR3=3.085kNR4=3.199kNR5=0.754kN2）正常使用极限状态剪力图：(kN)R"1=3.399kNR"2=3.789kNR"3=2.386kNR"4=2.574kNR"5=0.119kN4、抗剪验算 由承载能力极限状态的剪力图知Vmax＝2.666kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×2.666×103/(2×38×88)=1.196N/mm2≤[τ]=1.485N/mm2满足要求！六、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)Φ48×2.5柱箍计算截面类型(mm)Φ48×2.5柱箍截面面积A(cm2)3.57柱箍截面惯性矩I(cm4)9.28柱箍截面抵抗矩W(cm3)3.86柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)柱箍合并根数1由上节小梁"验算"的"支座反力计算"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半。1）长边柱箍取小梁计算中l=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[4.264，4.725，3.085，3.199，0.754]＝1×4.725=4.725kN正常使用极限状态：R"max＝ηMax[3.399，3.789，2.386，2.574，0.119]＝1×3.789=3.789kN2）短边柱箍取小梁计算中l=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[4.264，4.725，3.085，3.199，0.754]＝1×4.725=4.725kN正常使用极限状态：R"max＝ηMax[3.399，3.789，2.386，2.574，0.119]＝1×3.789=3.789kN1、强度验算 长边柱箍计算简图：长边柱箍计算弯矩图：(kN.m)长边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.511kN·mσ＝Mmax/W＝0.511×106/3860=132.383N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算弯矩图：(kN.m)短边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.511kN·m σ＝Mmax/W＝0.511×106/3860=132.383N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、支座反力计算长边柱箍支座反力：Rc1=2.138kNRc2=14.623kNRc3=2.138kN短边柱箍支座反力：Rd1=2.138kNRd2=14.623kNRd3=2.138kN3、挠度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算变形图：(mm) νmax＝0.163mm≤[ν]=l/400=424/400=1.06mm满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算变形图：(mm)νmax＝0.163mm≤[ν]=l/400=424/400=1.06mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rd1，Rd2，Rd3]＝14.623kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝14.623kN≤26kN 满足要求！250MM*800MM梁模板（扣件式，梁板立柱共用）审核表工程属性新浇混凝土梁名称25*800模板支架横向长度B20模板支架纵向长度L30混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×800模板支架高度H(m)3.1支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)800梁侧楼板厚度(mm)250荷载组合模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3基本风压ω0(kN/m2)0.25省份江苏地区溧阳风荷载标准值ωk(kN/m2)0.022风荷载高度变化系数μz0.65地面粗糙度C类(有密集建筑群市区) 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.1单榀模板支架μst0.138整体模板支架μstw2.701竖向封闭栏杆μs1整体模板支架风荷载标准值ωfk（kN/m2）0.439竖向封闭栏杆风荷载标准值ωmk（kN/m2）0.163支撑设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆间距lb(mm)1100步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)550梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底增加立杆根数1每纵距内附加梁底支撑主梁根数1面板面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400小梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×85小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁计算方式简支梁 主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.282号主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc1立杆立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5立杆截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15地基基础支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 支撑简图 序号验算项目计算过程结论1面板抗弯σ＝Mmax/W＝0.06×106/24000＝2.491N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求挠度νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×1254/(100×5400×)＝0.034mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm满足要求2小梁抗弯σ=Mmax/W=0.217×106/45758=4.737N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求抗剪τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.445×1000/(2×38×85)＝0.671N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求挠度ν2＝q"l24/(8EI)＝3.228×3004/(8×7040×194.473×104)＝满足要求 0.239mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm3主梁抗弯σ=Mmax/W=0.229×106/3860=59.364N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2Vmax/A=2×4.03×1000/357＝22.576N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.129mm≤[ν]＝L/250＝550/250＝2.2mm满足要求42号主梁抗弯σ=Mmax/W=0.912×106/4730=192.9N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2Vmax/A=2×4.236×1000/450＝18.827N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度νmax＝1.033mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求5纵向水平钢管抗弯σ＝Mmax/W＝0.065×106/3860＝16.902N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求抗剪τmax＝2Vmax/A=2×0.303×1000/357＝1.697N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.09mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求6可调托座最大受力N＝14.012kN≤[N]＝30kN满足要求7立杆长细比λ=l0/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=210满足要求fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝14477.479/(0.509×357)+0.005×106/3860＝80.968N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求8高宽比验算H/B=3.1/20=0.155≤3满足要求9架体抗倾覆验算B2l"a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l"a[qH/(l"a×l"b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×3.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=406.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×2.262=6.787kN.M满足要求10立杆支承面承载力验算受冲切承载力计算F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.0满足要求 48kN≥F1=14.477kN局部受压承载力计算F=1.35βcβlfcAln=303.264kN≥F1=14.477kN满足要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。400MM*800MM梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称400*800混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×800模板支架高度H(m)3.1模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)800梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份江苏0.25ωk=ω0μzμst=0.027地区溧阳风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.796模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.138整体模板支架μstw2.989ωfk=ω0μzμstw=0.595竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.199三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)750梁两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l"a(mm)、l"b(mm)900、800 混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数1设计简图如下：平面图 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×3]×1＝30.615kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝ 27.675kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×30.615×0.22＝0.153kN·mσ＝Mmax/W＝0.153×106/24000＝6.378N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×2004/(100×5400×)＝0.22mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×27.675×0.2+0.437×2.94×0.2＝2.333kNR2=1.25q1L=1.25×30.615×0.2＝7.654kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2L=0.375×20.5×0.2＝1.538kNR2"=1.25q2L=1.25×20.5×0.2＝5.125kN五、小梁验算 小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×85小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.333/1＝2.333kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[7.654]/1=7.654kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=2.333/1＝2.333kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2=0.054kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.371kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.371kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.4/2)/2×1=2.466kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((1-0.6)-0.4/2)/2×1=1.233kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.333+0.054+0.371+2.466=5.224kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.654+0.054=7.708kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.333+0.054+0.371+1.233=3.991kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.224,7.708,3.991]=7.708kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左"＝R1"/b=1.538/1＝1.538kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中"＝Max[R2"]/b=Max[5.125]/1=5.125kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右"＝R3"/b=1.538/1＝1.538kN/m小梁自重：q2"＝1×(0.3-0.1)×0.4/2=0.04kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左"＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右"＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左"＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.355kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右"＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((1-0.6)-0.4/2)/2×1=0.678kN/m左侧小梁荷载q左"＝q1左"+q2"+q3左"+q4左"=1.538+0.04+0.275+1.355=3.208kN/m中间小梁荷载q中"=q1中"+q2"=5.125+0.04=5.165kN/m右侧小梁荷载q右"＝q1右"+q2"+q3右"+q4右"=1.538+0.04+0.275+0.678=2.53kN/m小梁最大荷载q"=Max[q左",q中",q右"]=Max[3.208,5.165,2.53]=5.165kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.708×0.3752，0.5×7.708×0.32]＝0.347kN·m σ=Mmax/W=0.347×106/45758=7.58N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.708×0.375，7.708×0.3]＝2.312kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.312×1000/(2×38×85)＝1.074N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q"l14/(384EI)＝5×5.165×3754/(384×7040×194.473×104)＝0.097mm≤[ν]＝l1/250＝375/250＝1.5mmν2＝q"l24/(8EI)＝5.165×3004/(8×7040×194.473×104)＝0.382mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.708×0.375,0.5×7.708×0.375+7.708×0.3]=3.758kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.547kN,R2=3.758kN,R3=1.946kN正常使用极限状态Rmax"=max[q"L1,0.5q"L1+q"L2]=max[5.165×0.375,0.5×5.165×0.375+5.165×0.3]=2.518kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1"=1.564kN,R2"=2.518kN,R3"=1.233kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.281、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.309×106/3860=79.977N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax＝4.402kNτmax=2Vmax/A=2×4.402×1000/357＝24.662N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.191mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.108kN，R2=7.057kN，R3=1.302kN正常使用极限状态支座反力依次为R1"=0.085kN，R2"=4.554kN，R3"=0.846kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 P＝max[R2]=Max[7.057]=7.057kN，P"＝max[R2"]＝Max[4.554]=4.554kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.926×106/4730=195.829N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN) Vmax＝4.587kNτmax=2Vmax/A=2×4.587×1000/450＝20.388N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.949mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=9.527kN，R2=15.173kN，R3=15.173kN，R4=9.527kN立杆所受主梁支座反力依次为R2=15.173/1=15.173kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)Φ48×2.5钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5钢管截面面积A(mm2)357钢管截面回转半径i(mm)16.1钢管弹性模量E(N/mm2)钢管截面惯性矩I(cm4)9.28钢管截面抵抗矩W(cm3)3.86钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125P＝max[R1，R3]=1.302kN，P"＝max[R1"，R3"]＝0.846kN计算简图如下： 1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.171×106/3860＝44.273N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.846kN τmax＝2Vmax/A=2×0.846×1000/357＝4.741N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.216mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=1.758kN，R2=2.799kN，R3=2.799kN，R4=1.758kN同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.232kN，R3=2.799kN九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc11、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.232,2.799]＝2.799kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝15.173kN≤[N]=30kN满足要求！十、立杆验算 立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=210长细比满足要求！查表得：φ＝0.5092、风荷载计算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.027×0.75×1.82/10)＝0.006kN·m3、稳定性计算R1＝0.232kN，R2＝15.173kN，R3＝2.799kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.6-0.4/2)/2×0.75=5.548kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+1-0.6-0.4/2)/2×0.75=4.624kNNd＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.35×0.15×(3.1-0.8)＝max[0.232+5.548，15.173，2.799+4.624]+0.466＝15.639kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝15638.507/(0.509×357)+0.006×106/3860＝87.616N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.1/20=0.155≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l"a×ωfk=0.9×0.595=0.535kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=l"a×Hm×ωmk=0.9×0.8×0.199=0.143kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.12×0.535+3.1×0.143=3.017kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l"a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l"a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l"a[qH/(l"a×l"b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×3.1/(0.9×0.8)+0.5]+2×1×20/2=432.5kN.m≥3γ0Mok=3×1×3.017=9.052kN.M 满足要求！十三、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100F1=N=15.639kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m 之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=15.639kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=15.639kN满足要求！600MM*600MM梁模板（扣件式，梁板立柱共用）审核表工程属性新浇混凝土梁名称600*600 模板支架横向长度B20模板支架纵向长度L30混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×600模板支架高度H(m)3.1支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)800梁侧楼板厚度(mm)250荷载组合模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3基本风压ω0(kN/m2)0.25省份江苏地区溧阳风荷载标准值ωk(kN/m2)0.027风荷载高度变化系数μz0.796地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24单榀模板支架μst0.138整体模板支架μstw2.701竖向封闭栏杆μs1整体模板支架风荷载标准值ωfk（kN/m2）0.537竖向封闭栏杆风荷载标准值ωmk（kN/m2）0.199支撑设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级二级 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)500梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底增加立杆根数1每纵距内附加梁底支撑主梁根数1面板面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400小梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×85小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁计算方式简支梁主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.282号主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73 主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc1立杆立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5立杆截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15地基基础支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 支撑简图 序号验算项目计算过程结论1面板抗弯σ＝Mmax/W＝0.097×106/24000＝4.038N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求挠度νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×15.4×2004/(100×5400×)＝0.215mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求2小梁抗弯σ=Mmax/W=0.24×106/45758=5.245N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求抗剪τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.6×1000/(2×38×85)＝0.743N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求挠度ν2＝q"l24/(8EI)＝3.428×3004/(8×7040×194.473×104)＝满足要求 0.254mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm3主梁抗弯σ=Mmax/W=0.26×106/3860=67.272N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2Vmax/A=2×2.403×1000/357＝13.462N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.158mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求42号主梁抗弯σ=Mmax/W=0.953×106/4730=201.573N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2Vmax/A=2×4.427×1000/450＝19.674N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度νmax＝1.091mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求5纵向水平钢管抗弯σ＝Mmax/W＝0.235×106/3860＝60.971N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求抗剪τmax＝2Vmax/A=2×1.093×1000/357＝6.121N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.333mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求6可调托座最大受力N＝14.642kN≤[N]＝30kN满足要求7立杆长细比λ=l0/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=210满足要求fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝15147.937/(0.509×357)+0.006×106/3860＝84.916N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求8高宽比验算H/B=3.1/20=0.155≤3满足要求9架体抗倾覆验算B2l"a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l"a[qH/(l"a×l"b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×3.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=406.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×2.766=8.299kN.M满足要求10立杆支承面承载力验算受冲切承载力计算F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.0满足要求 48kN≥F1=15.148kN局部受压承载力计算F=1.35βcβlfcAln=303.264kN≥F1=15.148kN满足要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。250MM*800MM梁模板（扣件式，梁板立柱共用）审核表工程属性新浇混凝土梁名称250*800模板支架横向长度B20模板支架纵向长度L30混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×800模板支架高度H(m)3.1支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1800梁侧楼板厚度(mm)250荷载组合模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3基本风压ω0(kN/m2)0.25省份江苏地区溧阳风荷载标准值ωk(kN/m2)0.022风荷载高度变化系数μz0.65地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.1单榀模板支架μst0.138整体模板支架μstw2.701竖向封闭栏杆μs1整体模板支架风荷载标准值ωfk（kN/m2）0.439竖向封闭栏杆风荷载标准值ωmk（kN/m2）0.163支撑设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底增加立杆根数1每纵距内附加梁底支撑主梁根数1面板面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400小梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×85小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁计算方式简支梁主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.282号主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc1立杆立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5立杆截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15地基基础支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20 混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100支撑简图 序号验算项目计算过程结论1面板抗弯σ＝Mmax/W＝0.06×106/24000＝2.491N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求挠度νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×1254/(100×5400×)＝0.034mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm满足要求2小梁抗弯σ=Mmax/W=0.217×106/45758=4.737N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求抗剪τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.445×1000/(2×38×85)＝0.671N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求挠度ν2＝q"l24/(8EI)＝3.228×3004/(8×7040×194.473×104)＝满足要求 0.239mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm3主梁抗弯σ=Mmax/W=0.212×106/3860=54.976N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2Vmax/A=2×2.251×1000/357＝12.612N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.049mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm满足要求42号主梁抗弯σ=Mmax/W=0.968×106/4730=204.592N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2Vmax/A=2×4.493×1000/450＝19.969N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度νmax＝1.09mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求5纵向水平钢管抗弯σ＝Mmax/W＝0.02×106/3860＝5.259N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求抗剪τmax＝2Vmax/A=2×0.094×1000/357＝0.528N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.027mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求6可调托座最大受力N＝14.861kN≤[N]＝30kN满足要求7立杆长细比λ=l0/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=210满足要求fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝15326.74/(0.509×357)+0.005×106/3860＝85.641N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求8高宽比验算H/B=3.1/20=0.155≤3满足要求9架体抗倾覆验算B2l"a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l"a[qH/(l"a×l"b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×3.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=406.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×2.717=8.151kN.M满足要求10立杆支承面承载力验算受冲切承载力计算F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.0满足要求 48kN≥F1=15.327kN局部受压承载力计算F=1.35βcβlfcAln=303.264kN≥F1=15.327kN满足要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间250MM*1800MM梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称250*1800混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×1800模板支架高度H(m)3.1模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1800梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份江苏0.25ωk=ω0μzμst=0.022地区溧阳风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.1风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.138整体模板支架μstw2.701ωfk=ω0μzμstw=0.439竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.163三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距83每纵距内附加梁底支撑主梁根数1设计简图如下：平面图 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×3]×1＝65.04kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝62.1kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1＝46kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×62.1×0.0832+0.117×2.94×0.0832＝0.046kN·mσ＝Mmax/W＝0.046×106/24000＝1.896N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×46×83.3334/(100×5400×)＝0.019mm≤[ν]＝L/250＝83.333/250＝0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×62.1×0.083+0.45×2.94×0.083＝2.18kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×62.1×0.083+1.2×2.94×0.083＝5.986kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2L=0.4×46×0.083＝1.533kNR2"=R3"=1.1q2L=1.1×46×0.083＝4.217kN五、小梁验算 小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×85小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.18/1＝2.18kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[5.986,5.986]/1=5.986kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.18/1＝2.18kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.25/3=0.022kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×(1.8-0.25)=1.046kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(1.8-0.25)=1.046kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.25/2)/2×1=2.928kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((1.2-0.6)-0.25/2)/2×1=2.928kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.18+0.022+1.046+2.928=6.177kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.986+0.022=6.009kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.18+0.022+1.046+2.928=6.177kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.177,6.009,6.177]=6.177kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左"＝R1"/b=1.533/1＝1.533kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中"＝Max[R2",R3"]/b=Max[4.217,4.217]/1=4.217kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右"＝R4"/b=1.533/1＝1.533kN/m小梁自重：q2"＝1×(0.3-0.1)×0.25/3=0.017kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左"＝1×0.5×(1.8-0.25)=0.775kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右"＝1×0.5×(1.8-0.25)=0.775kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左"＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.6-0.25/2)/2×1=1.609kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右"＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((1.2-0.6)-0.25/2)/2×1=1.609kN/m左侧小梁荷载q左"＝q1左"+q2"+q3左"+q4左"=1.533+0.017+0.775+1.609=3.934kN/m中间小梁荷载q中"=q1中"+q2"=4.217+0.017=4.233kN/m右侧小梁荷载q右"＝q1右"+q2"+q3右"+q4右"=1.533+0.017+0.775+1.609=3.934kN/m小梁最大荷载q"=Max[q左",q中",q右"]=Max[3.934,4.233,3.934]=4.233kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.177×0.42，0.5×6.177×0.32]＝0.278kN·m σ=Mmax/W=0.278×106/45758=6.075N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×6.177×0.4，6.177×0.3]＝1.853kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.853×1000/(2×38×85)＝0.861N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q"l14/(384EI)＝5×4.233×4004/(384×7040×194.473×104)＝0.103mm≤[ν]＝l1/250＝400/250＝1.6mmν2＝q"l24/(8EI)＝4.233×3004/(8×7040×194.473×104)＝0.313mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[6.177×0.4,0.5×6.177×0.4+6.177×0.3]=3.088kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.088kN,R2=3.005kN,R3=3.005kN,R4=3.088kN正常使用极限状态Rmax"=max[q"L1,0.5q"L1+q"L2]=max[4.233×0.4,0.5×4.233×0.4+4.233×0.3]=2.116kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1"=1.967kN,R2"=2.116kN,R3"=2.116kN,R4"=1.967kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.281、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.423×106/3860=109.475N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax＝6.093kNτmax=2Vmax/A=2×6.093×1000/357＝34.134N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.222mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.714kN，R2=6.807kN，R3=6.807kN，R4=0.714kN正常使用极限状态支座反力依次为R1"=0.484kN，R2"=4.567kN，R3"=4.567kN，R4"=0.484kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2 主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6P＝max[R2，R3]×0.6=Max[6.807，6.807]×0.6=4.084kN，P"＝max[R2"，R3"]×0.6＝Max[4.567，4.567]×0.6=2.74kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.572×106/3860=148.13N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN)Vmax＝2.655kNτmax=2Vmax/A=2×2.655×1000/357＝14.872N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.848mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=5.513kN，R2=8.781kN，R3=8.781kN，R4=5.513kN立杆所受主梁支座反力依次为P2=8.781/0.6=14.635kN，P3=8.781/0.6=14.635kN八、纵向水平钢管验算 钢管截面类型(mm)Φ48×2.5钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5钢管截面面积A(mm2)357钢管截面回转半径i(mm)16.1钢管弹性模量E(N/mm2)钢管截面惯性矩I(cm4)9.28钢管截面抵抗矩W(cm3)3.86钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125P＝max[R1，R4]=0.714kN，P"＝max[R1"，R4"]＝0.484kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.1×106/3860＝25.897N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.464kNτmax＝2Vmax/A=2×0.464×1000/357＝2.6N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.15mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.964kN，R2=1.535kN，R3=1.535kN，R4=0.964kN同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=1.535kN，R4=1.535kN九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30 扣件抗滑移折减系数kc11、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.535,1.535]＝1.535kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝14.635kN≤[N]=30kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=210长细比满足要求！查表得：φ＝0.5092、风荷载计算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.022×0.8×1.82/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝1.535kN，P2＝14.635kN，P3＝14.635kN，R4＝1.535kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.6-0.25/2)/2×0.8=6.782kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.9+1.2-0.6-0.25/2)/2×0.8=6.782kNNd＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.1-1.8)＝max[1.535+6.782，14.635，14.635，1.535+6.782]+0.263＝14.898kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝14897.77/(0.509×357)+0.005×106/3860＝83.281N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.1/20=0.155≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l"a×ωfk=0.9×0.439=0.395kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=l"a×Hm×ωmk=0.9×1.8×0.163=0.264kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.12×0.395+3.1×0.264=2.717kN.m 参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l"a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l"a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l"a[qH/(l"a×l"b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×3.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=406.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×2.717=8.151kN.M满足要求！十三、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100F1=N=14.898kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。 h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=14.898kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3， Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=14.898kN满足要求！250MM*1800MM梁模板（扣件式，梁板立柱共用）审核表工程属性新浇混凝土梁名称250*1800模板支架横向长度B20模板支架纵向长度L30混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×1800模板支架高度H(m)3.1支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1800梁侧楼板厚度(mm)250荷载组合模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3基本风压ω0(kN/m2)0.25省份江苏地区溧阳风荷载标准值ωk(kN/m2)0.022风荷载高度变化系数μz0.65地面粗糙度C类(有密集建筑群市区) 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.1单榀模板支架μst0.138整体模板支架μstw2.701竖向封闭栏杆μs1整体模板支架风荷载标准值ωfk（kN/m2）0.439竖向封闭栏杆风荷载标准值ωmk（kN/m2）0.163支撑设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400，800梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底增加立杆根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数1面板面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400小梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×85小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁计算方式简支梁 主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.282号主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc1立杆立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5立杆截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15地基基础支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 支撑简图 序号验算项目计算过程结论1面板抗弯σ＝Mmax/W＝0.046×106/24000＝1.896N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求挠度νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×46×83.3334/(100×5400×)＝0.019mm≤[ν]＝L/250＝83.333/250＝0.333mm满足要求2小梁抗弯σ=Mmax/W=0.278×106/45758=6.075N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求抗剪τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.853×1000/(2×38×85)＝0.861N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求挠度ν2＝q"l24/(8EI)＝4.233×3004/(8×7040×194.473×104)＝满足要求 0.313mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm3主梁抗弯σ=Mmax/W=0.423×106/3860=109.475N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2Vmax/A=2×6.093×1000/357＝34.134N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.222mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求42号主梁抗弯σ=Mmax/W=0.572×106/3860=148.13N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2Vmax/A=2×2.655×1000/357＝14.872N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.848mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求5纵向水平钢管抗弯σ＝Mmax/W＝0.1×106/3860＝25.897N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求抗剪τmax＝2Vmax/A=2×0.464×1000/357＝2.6N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.15mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求6可调托座最大受力N＝14.635kN≤[N]＝30kN满足要求7立杆长细比λ=l0/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=210满足要求fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝14897.77/(0.509×357)+0.005×106/3860＝83.281N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求8高宽比验算H/B=3.1/20=0.155≤3满足要求9架体抗倾覆验算B2l"a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l"a[qH/(l"a×l"b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×3.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=406.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×2.717=8.151kN.M满足要求10立杆支承面承载力验算受冲切承载力计算F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.0满足要求 48kN≥F1=14.898kN局部受压承载力计算F=1.35βcβlfcAln=303.264kN≥F1=14.898kN满足要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。300MM*1550MM梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称300*1550混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×1800模板支架高度H(m)3.1模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1550梁侧楼板厚度(mm)300二、荷载设计面板0.1 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份江苏0.25ωk=ω0μzμst=0.022地区溧阳风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.1风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.138整体模板支架μstw2.701ωfk=ω0μzμstw=0.439竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.163三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200 步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距83每纵距内附加梁底支撑主梁根数1设计简图如下： 平面图 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×3]×1＝65.04kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝62.1kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×1＝2.94kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1＝46kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×62.1×0.0832+0.117×2.94×0.0832＝0.046kN·mσ＝Mmax/W＝0.046×106/24000＝1.896N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×46×83.3334/(100×5400×)＝0.019mm≤[ν]＝L/250＝83.333/250＝0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×62.1×0.083+0.45×2.94×0.083＝2.18kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×62.1×0.083+1.2×2.94×0.083＝5.986kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2L=0.4×46×0.083＝1.533kNR2"=R3"=1.1q2L=1.1×46×0.083＝4.217kN五、小梁验算 小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×85小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.18/1＝2.18kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[5.986,5.986]/1=5.986kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.18/1＝2.18kN/m小梁自重：q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.25/3=0.022kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.35×0.5×(1.8-0.3)=1.013kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.35×0.5×(1.8-0.3)=1.013kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×3]×(0.6-0.25/2)/2×1=3.286kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×3]×((1.2-0.6)-0.25/2)/2×1=3.286kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.18+0.022+1.013+3.286=6.501kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.986+0.022=6.009kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.18+0.022+1.013+3.286=6.501kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.501,6.009,6.501]=6.501kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左"＝R1"/b=1.533/1＝1.533kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中"＝Max[R2",R3"]/b=Max[4.217,4.217]/1=4.217kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右"＝R4"/b=1.533/1＝1.533kN/m小梁自重：q2"＝1×(0.3-0.1)×0.25/3=0.017kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左"＝1×0.5×(1.8-0.3)=0.75kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右"＝1×0.5×(1.8-0.3)=0.75kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左"＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×(0.6-0.25/2)/2×1=1.907kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右"＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.3)]×((1.2-0.6)-0.25/2)/2×1=1.907kN/m左侧小梁荷载q左"＝q1左"+q2"+q3左"+q4左"=1.533+0.017+0.75+1.907=4.207kN/m中间小梁荷载q中"=q1中"+q2"=4.217+0.017=4.233kN/m右侧小梁荷载q右"＝q1右"+q2"+q3右"+q4右"=1.533+0.017+0.75+1.907=4.207kN/m小梁最大荷载q"=Max[q左",q中",q右"]=Max[4.207,4.233,4.207]=4.233kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.501×0.42，0.5×6.501×0.32]＝0.293kN·m σ=Mmax/W=0.293×106/45758=6.393N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×6.501×0.4，6.501×0.3]＝1.95kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.95×1000/(2×38×85)＝0.906N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q"l14/(384EI)＝5×4.233×4004/(384×7040×194.473×104)＝0.103mm≤[ν]＝l1/250＝400/250＝1.6mmν2＝q"l24/(8EI)＝4.233×3004/(8×7040×194.473×104)＝0.313mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[6.501×0.4,0.5×6.501×0.4+6.501×0.3]=3.251kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.251kN,R2=3.005kN,R3=3.005kN,R4=3.251kN正常使用极限状态Rmax"=max[q"L1,0.5q"L1+q"L2]=max[4.233×0.4,0.5×4.233×0.4+4.233×0.3]=2.116kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1"=2.103kN,R2"=2.116kN,R3"=2.116kN,R4"=2.103kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.281、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.429×106/3860=111.103N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax＝6.256kNτmax=2Vmax/A=2×6.256×1000/357＝35.048N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.227mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.729kN，R2=6.985kN，R3=6.985kN，R4=0.729kN正常使用极限状态支座反力依次为R1"=0.496kN，R2"=4.715kN，R3"=4.715kN，R4"=0.496kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2 主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6P＝max[R2，R3]×0.6=Max[6.985，6.985]×0.6=4.191kN，P"＝max[R2"，R3"]×0.6＝Max[4.715，4.715]×0.6=2.829kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.587×106/3860=152.011N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN)Vmax＝2.724kNτmax=2Vmax/A=2×2.724×1000/357＝15.262N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.876mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=5.658kN，R2=9.011kN，R3=9.011kN，R4=5.658kN立杆所受主梁支座反力依次为P2=9.011/0.6=15.018kN，P3=9.011/0.6=15.018kN八、纵向水平钢管验算 钢管截面类型(mm)Φ48×2.5钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5钢管截面面积A(mm2)357钢管截面回转半径i(mm)16.1钢管弹性模量E(N/mm2)钢管截面惯性矩I(cm4)9.28钢管截面抵抗矩W(cm3)3.86钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125P＝max[R1，R4]=0.729kN，P"＝max[R1"，R4"]＝0.496kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.102×106/3860＝26.441N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.474kNτmax＝2Vmax/A=2×0.474×1000/357＝2.655N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.154mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.984kN，R2=1.567kN，R3=1.567kN，R4=0.984kN同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=1.567kN，R4=1.567kN九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30 扣件抗滑移折减系数kc11、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.567,1.567]＝1.567kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝15.018kN≤[N]=30kN满足要求！十、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=210长细比满足要求！查表得：φ＝0.5092、风荷载计算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.022×0.8×1.82/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝1.567kN，P2＝15.018kN，P3＝15.018kN，R4＝1.567kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.6-0.25/2)/2×0.8=7.61kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3， 1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+0.7×1.4×3]×(0.9+1.2-0.6-0.25/2)/2×0.8=7.61kNNd＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.1-1.8)＝max[1.567+7.61，15.018，15.018，1.567+7.61]+0.263＝15.281kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝15281.193/(0.509×357)+0.005×106/3860＝85.391N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.1/20=0.155≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l"a×ωfk=0.9×0.439=0.395kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=l"a×Hm×ωmk=0.9×1.55×0.163=0.227kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.12×0.395+3.1×0.227=2.603kN.m 参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l"a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l"a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l"a[qH/(l"a×l"b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×3.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=406.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×2.603=7.81kN.M满足要求！十三、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100F1=N=15.281kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。 h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=15.281kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3， Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=15.281kN满足要求！300MM*1550MM梁模板（扣件式，梁板立柱共用）审核表工程属性新浇混凝土梁名称300*1550模板支架横向长度B20模板支架纵向长度L30混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×1800模板支架高度H(m)3.1支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1550梁侧楼板厚度(mm)300荷载组合模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3基本风压ω0(kN/m2)0.25省份江苏地区溧阳风荷载标准值ωk(kN/m2)0.022风荷载高度变化系数μz0.65地面粗糙度C类(有密集建筑群市区) 模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3.1单榀模板支架μst0.138整体模板支架μstw2.701竖向封闭栏杆μs1整体模板支架风荷载标准值ωfk（kN/m2）0.439竖向封闭栏杆风荷载标准值ωmk（kN/m2）0.163支撑设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级二级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)800梁两侧立杆间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400，800梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底增加立杆根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数1面板面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400小梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×85小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁计算方式简支梁 主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.282号主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc1立杆立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5立杆截面面积A(mm2)357回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15地基基础支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 支撑简图 序号验算项目计算过程结论1面板抗弯σ＝Mmax/W＝0.046×106/24000＝1.896N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求挠度νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×46×83.3334/(100×5400×)＝0.019mm≤[ν]＝L/250＝83.333/250＝0.333mm满足要求2小梁抗弯σ=Mmax/W=0.293×106/45758=6.393N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求抗剪τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.95×1000/(2×38×85)＝0.906N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求挠度ν2＝q"l24/(8EI)＝4.233×3004/(8×7040×194.473×104)＝满足要求 0.313mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm3主梁抗弯σ=Mmax/W=0.429×106/3860=111.103N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2Vmax/A=2×6.256×1000/357＝35.048N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.227mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求42号主梁抗弯σ=Mmax/W=0.587×106/3860=152.011N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2Vmax/A=2×2.724×1000/357＝15.262N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.876mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求5纵向水平钢管抗弯σ＝Mmax/W＝0.102×106/3860＝26.441N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求抗剪τmax＝2Vmax/A=2×0.474×1000/357＝2.655N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求挠度νmax＝0.154mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求6可调托座最大受力N＝15.018kN≤[N]＝30kN满足要求7立杆长细比λ=l0/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=210满足要求fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝15281.193/(0.509×357)+0.005×106/3860＝85.391N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求8高宽比验算H/B=3.1/20=0.155≤3满足要求9架体抗倾覆验算B2l"a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l"a[qH/(l"a×l"b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×3.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=406.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×2.603=7.81kN.M满足要求10立杆支承面承载力验算受冲切承载力计算F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.0满足要求 48kN≥F1=15.281kN局部受压承载力计算F=1.35βcβlfcAln=303.264kN≥F1=15.281kN满足要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。6000MM*5900MM*250MM板模板（扣件式）审核表工程属性新浇混凝土楼板名称6000MM*5900MM*250MM新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5，2.5，1.5，1省份江苏地区溧阳基本风压ω0(kN/m2)0.25地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.51 风荷载体型系数μs1支撑设计模板支架高度(m)3.1主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)850立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽面板面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000计算方式简支梁小梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×85小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁计算方式二等跨连续梁主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁计算方式三等跨连续梁扣件抗滑移荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1立杆立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2)357立杆截面回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15地基基础支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200支撑简图 序号验算项目计算过程结论1面板抗弯σ＝Mmax/W＝0.198×106/24000＝8.238N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求挠度ν＝0.225mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求2小梁抗弯σ=Mmax/W=0.58×106/45758=12.678N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求抗剪τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.162×1000/(2×38×85)＝1.468N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.644×1504/(8×9350×194.473×104)＝0.006mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求3主梁抗弯σ=Mmax/W=0.726×106/3860=187.976N/mm2≤[f]=205N/满足要求 mm2抗剪τmax=2Vmax/A=2×5.374×1000/357＝30.106N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度跨中νmax=1.093mm≤[ν]=3.4mm；悬挑段νmax＝0.344mm≤[ν]=0.8mm满足要求4扣件抗滑移验算N＝9.706kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求5立杆长细比λ=l0/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=150满足要求f=N/(φ1A)＝9.088×103/(0.509×357)=50.013N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝9.132×103/(0.509×357)+0.04×106/3860=60.618N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求6高宽比验算H/B=3.1/20=0.155≤3满足要求7立杆支承面承载力验算受冲切承载力计算F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=9.132kN满足要求局部受压承载力计算F=1.35βcβlfcAln=1118.124kN≥F1=9.132kN满足要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。6000MM*5900MM*250MM板模板（扣件式）计算书 计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称6000*5900*250新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)3.1模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.153地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.51 风荷载体型系数μs1三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)850立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×1=10.035kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝10.035×0.252/8＝0.078kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.252/8+3.15×0.25/4＝0.198kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.078，0.198]＝0.198kN·mσ＝Mmax/W＝0.198×106/24000＝8.238N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×2504/(384×10000×)=0.225mmν＝0.225mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×85小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)194.473小梁计算方式二等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5， 1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.25=2.563kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.25=1.775kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.775×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.259kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.081×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.58kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.563×0.152/2，0.081×0.152/2+3.15×0.15]＝0.473kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.259，0.58，0.473]＝0.58kN·mσ=Mmax/W=0.58×106/45758=12.678N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.775×0.9+0.625×0.787×0.9＝1.442kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.081×0.9+0.688×3.15＝2.213kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.563×0.15，0.081×0.15+3.15]＝3.162kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.442，2.213，3.162]＝3.162kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.162×1000/(2×38×85)＝1.468N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.25＝1.644kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.644×9004/(100×9350×194.473×104)＝0.309mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.644×1504/(8×9350×194.473×104)＝0.006mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面惯性矩I(cm4)9.28主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝2.389kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.25＝2.058kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.25＝0.331kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.25＝1.694kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.389×0.9＝2.687kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.389×0.15＝0.358kNR＝max[Rmax，R1]＝2.687kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R"max＝1.25q2L＝1.25×1.694×0.9＝1.905kN按悬臂梁，R"1＝q2l1=1.694×0.15＝0.254kNR"＝max[R"max，R"1]＝1.905kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m) σ=Mmax/W=0.726×106/3860=187.976N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2Vmax/A=2×5.374×1000/357＝30.106N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.093mm≤[ν]=850/250=3.4mm悬挑段νmax＝0.344mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一 支座反力依次为R1=6.416kN，R2=9.706kN，R3=9.706kN，R4=6.416kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N＝9.706kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.5立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.5钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)357立杆截面回转半径i(mm)16.1立杆截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16.1=111.801≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×0.25=2.113kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝5.676kN，R2＝8.586kN，R3＝8.586kN，R4＝5.676kNλ=l0/i=1800.000/16.1=111.801查表得，φ1=0.509不考虑风荷载: N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[5.676,8.586,8.586,5.676]+0.9×1.2×0.15×3.1=9.088kNf=N/(φ1A)＝9.088×103/(0.509×357)=50.013N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝0.9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.153×0.85×1.82/10＝0.048kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[5.676,8.586,8.586,5.676]+0.9×1.2×0.15×3.1+0.048/0.9=9.141kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝9.141×103/(0.509×357)+0.048×106/3860=62.74N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.1/20=0.155≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=9.141kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值 βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=9.141kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=9.141kN满足要求！300MM厚剪力墙的墙模板（木模板）审核表工程属性新浇混凝土墙名称300MM厚新浇混凝土墙墙厚(mm)300新浇混凝土墙墙高(mm)4500混凝土墙的计算长度(mm)20000荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)29.868倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2面板面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000小梁小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)38×85 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁截面惯性矩I(cm4)194.473主梁主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁截面惯性矩I(cm4)9.28对拉螺栓对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9支撑简图序号验算项目计算过程结论1面板验算强度σ＝Mmax/W＝0.048×106/10800＝4.459N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求挠度ν＝0.228mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求2小梁验算强度σ＝Mmax/W＝0.238×106/45758＝5.198N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求挠度ν＝0.326mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求3主梁验算强度σ＝Mmax/W＝0.206×106/3860＝53.41N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求挠度ν＝0.211mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求4对拉螺栓验算强度N＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.475×38.054＝7.727kN≤Ntb＝12.9kN满足要求结论符合要求 审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。300MM厚剪力墙的墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土墙名称300MM厚新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)4500混凝土墙的计算长度(mm)20000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5}＝min{29.868，108}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝ 0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)150小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)150对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)6000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×122/6＝10800mm3，I＝bh3/12＝450×123/12＝64800mm41、强度验算 q＝bS承＝0.45×38.054＝17.124kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.048kN·mσ＝Mmax/W＝0.048×106/10800＝4.459N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.45×29.868=13.441kN/m面板变形图(mm)ν＝0.228mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)38×85小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000 小梁截面抵抗矩W(cm3)45.758小梁截面惯性矩I(cm4)194.4731、强度验算q＝bS承＝0.2×38.054＝7.611kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.238kN·mσ＝Mmax/W＝0.238×106/45758＝5.198N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.2×29.868=5.974kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.326mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！3、支座反力计算R1=3.923kN，R2=...R132=2.943kN，R133=2.943kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.5主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面抵抗矩W(cm3)3.86主梁截面惯性矩I(cm4)9.28 1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.206kN·mσ＝Mmax/W＝0.206×106/3860＝53.41N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.211mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+150]＝450mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+250]＝475mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.475×38.054＝7.727kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！300MM厚剪力墙墙模板（木模板）技术交底工程名称江苏溧阳原昆仑热电厂项目一号地块施工单位分项工程名称墙模板工程交底部位300MM厚交底时间2017/8/10交底内容主要参数面板：覆面木胶合板，小梁布置方式：竖直；小梁采用：38×85mm；矩形木楞，小梁间距：150mm；小梁一端悬臂长：250mm；主梁采用：Φ48×2.5双钢管，主梁间距：450mm；主梁一端悬臂长：150mm；对拉螺栓类型：M12，对拉螺栓横向间距：450mm，对拉螺栓竖向间距：450mm。安装示意图施工工艺流程单块就位组拼安装工艺流程：组装前检查→安装门窗口模板→安装第一步模板(两侧)→安装小梁→调整模板平直→安装第二步至顶部两侧模板→安装小梁调平直→安装穿墙螺栓→安装主梁→加斜撑并调模板平直→与柱、墙、楼板模板连接预拼装墙模板工艺流程：安装前检查→安装门窗口模板→一侧墙模吊装就位→安装斜撑→插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙内杂物→安装就位另一侧墙模板→安装斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→与相邻模板连接质量要求预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0 预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5尺量底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查模板内部尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高≤6m8经纬仪或吊线、尺量层高＞6m10经纬仪或吊线、尺量相邻两板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。质量保证措施1、把好施工质量关（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。2、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。3、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。8、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。 10、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。11、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。12、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。安全保证措施1、模板安装高度在2m及以上时，应符合现行国家标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定。　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁散放在模板或脚手板上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。4、安装模板时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。高处作业时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。6、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。7、吊运大块或整体模板时，当垂直吊运时，应采取不少于两个吊点，水平吊运应采取不少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。8、模板及其配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所有部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。9、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。10、施工现场的用电，应符合国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定。11、搭设应由专业持证人员安装，安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。注意事项模板工程安装前准备工作：1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。3、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。4、竖向模板的支设应根据模板支设图。5、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。6、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。应注意的质量问题：1、墙身超厚防治方法：模板就位后调整要认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧。2、混凝土墙体表面粘连防治方法：模板支撑前必须清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得漏刷，拆模时混凝土强度必须达到1.2MPa。3、模板缝隙处跑浆防治方法：模板安装时连接固定要牢，缝隙堵塞严密，并应加强检查。4、门窗洞口混凝土变形防治方法：门窗洞口模板的组装，必须墙身模板固定牢固。5、严格控制模板上口标高，使梁、板与墙拼缝减少，控制构件标高。6、模板接槎部位处理及防止漏浆的措施1）墙体施工缝防止漏浆处理：墙体模板下压2cm，下压部位混凝土上粘贴海绵条。所有模板体系在预制拼装时，边线平直，四角归方，接缝平整；梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫10mm厚海绵条以防止漏浆。2）地下室施工缝的留置及防水处理：地下室外墙第一道水平施工缝留设在-5.9m标高处。第二道水平施工缝设于顶板板底往上20mm左右处，水平施工缝防水采用BW型膨胀橡胶止水条。基础底板后浇带处、外墙竖向施工缝采用预埋钢板止水带进行止水。3）后浇带模板：在底板设有“后浇带”的地方，均采用双层网眼为5×5（或3×3）mm 钢板网（靠里再加一层铁砂网），并用扎丝绑于同向水平钢筋，再支设竖向附加短钢筋支挡钢板网。后浇带处剪力墙堵头板采用长条模板支挡，并用短木方支撑牢固。地下室剪力墙部分竖向施工缝还需预埋竖向钢板止水带。模板拆除：1、侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。2、底模，应在同一部位同条件养护的混凝土试块强度达到要求时方可拆除（见表1）。表1现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250>2，≤875>8100梁、拱、壳≤875>8100悬臂构件-100注：本表中"设计的混凝土强度标准值"系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。3、当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度足够承受此荷载后，方可拆除4、高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上拆下的模板堆放不能超过3层。5、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆除，不得成片撬落或拉倒。7、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。8、后张预应力混凝土结构的侧模宜在施加预应力前拆除，底模应在施加预应力后拆除。当设计有规定时，应按规定执行。9、已拆除模板的结构，在混凝土强度达到设计强度值后，方可承受全部使用荷载，若在未达到设计强度以前，需在结构上加设施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。10、拆除每一大块墙模的最后两个对拉螺栓后，作业人员应撤离大模板下侧，以后的操作均应在上部进行。个别大模板拆除后产生局部变形者应及时整修好。11、大模板起吊时，速度要慢，应保持垂直，严禁模板碰撞墙体。文明施工应急措施节点示意图交底人被交底人600MM*600MM柱模板（支撑不等间距）技术交底工程名称江苏溧阳原昆仑热电厂项目一号地块施工单位 分项工程名称柱模板（支撑不等间距）交底部位交底时间2017-08-11交底内容主要参数新浇混凝土柱的计算高度(mm):3100;混凝土柱长边边长(mm):600;混凝土柱短边边长(mm):600;小梁材质:矩形木楞38×88;面板材质:覆面木胶合板;柱长边小梁根数:5;柱短边小梁根数:5;柱箍材质:钢管Φ48×2.5;柱箍距柱底距离hi(mm)分别为:200,800,1500,2300,3100,3900;安装示意图 施工工艺流程框架柱模板安装工艺流程：搭设安装脚手架→沿模板边线贴密封条→立柱子侧模→安装柱箍→校正柱子方正、垂直和位置→全面检查校正→群体固定→办预检质量要求预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5尺量底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查模板内部尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高≤6m8经纬仪或吊线、尺量层高＞6m10经纬仪或吊线、尺量相邻两板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。质量保证措施1、把好施工质量关（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。2、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。3、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。8、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。10、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。11、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。12、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。 安全保证措施1、模板安装高度在2m及以上时，应符合现行国家标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定。　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁散放在模板或脚手板上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。4、安装模板时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。高处作业时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。6、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。7、吊运大块或整体模板时，当垂直吊运时，应采取不少于两个吊点，水平吊运应采取不少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。8、模板及其配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所有部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。9、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。10、施工现场的用电，应符合国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定。11、搭设应由专业持证人员安装，安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。注意事项模板工程安装前准备工作：1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。3、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。4、竖向模板的支设应根据模板支设图。5、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。6、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。应注意的质量问题：1、涨模、断面尺寸不准防治的方法：根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证拄模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。2、柱身扭向防治的方法，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑(或拉锚)，吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等保证柱模不扭向。轴线位移，一排柱不在同一直线上。防治的方法：成排的柱子，支模前要在地面上弹出户轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一个方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。3、框架柱施工缝防止漏浆处理：框架柱与底（顶）板模板接槎处防止漏浆方法与外墙内侧模板处防止漏浆方法相同，模板就位后抹水泥砂浆堵缝；框架柱与框架梁接缝处沿接缝贴2厘米宽海绵条，由模板下压及柱箍锁紧以防止漏浆。模板拆除：1、侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。2、模板应在同一部位同条件养护的混凝土试块强度达到要求时方可拆除（见表1）。 表1现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250>2，≤875>8100梁、拱、壳≤875>8100悬臂构件-100注：本表中"设计的混凝土强度标准值"系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。3、当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度足够承受此荷载后，方可拆除4、高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上拆下的模板堆放不能超过3层。5、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆除，不得成片撬落或拉倒。7、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。8、后张预应力混凝土结构的侧模宜在施加预应力前拆除，底模应在施加预应力后拆除。当设计有规定时，应按规定执行。9、已拆除模板的结构，在混凝土强度达到设计强度值后，方可承受全部使用荷载，若在未达到设计强度以前，需在结构上加设施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。文明施工应急措施节点示意图交底人被交底人250MM厚板模板（扣件式）技术交底工程名称江苏溧阳原昆仑热电厂项目一号地块施工单位分项工程名称板模板工程交底部位6000MM*5900MM*250MM交底时间2017/8/11交底内容主要参数新浇混凝土楼板板厚250mm，架体横向长度20m，架体纵向长度20m，模板支架高度为3.1m； 立杆型号为Φ48×2.5，纵距800mm，横距900mm，水平拉杆步距1800mm；支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500mm，面板为12mm覆面木胶合板；小梁为38×85mm方木，间距250mm，最大悬挑长度l1150mm；主梁为Φ48×2.5，主梁布置方式为平行立杆纵向方向，荷载传递至立杆方式为双扣件，扣件抗滑移折减系数kc=1安装示意图施工工艺流程楼板模板安装施工工艺流程搭设支架→安装主梁和小梁→调整板下皮标高及起拱→铺设顶板模板→检查模板上皮标高、平整度→办预检质量要求预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0 预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5尺量底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查模板内部尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高≤6m8经纬仪或吊线、尺量层高＞6m10经纬仪或吊线、尺量相邻两板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。质量保证措施1、把好施工质量关（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行的《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。2、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。3、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。8、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。 9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。10、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。11、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。12、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。安全保证措施1、模板安装高度在2m及以上时，应符合现行国家标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定。　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁散放在模板或脚手板上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。4、安装模板时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。高处作业时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。6、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。7、吊运大块或整体模板时，当垂直吊运时，应采取不少于两个吊点，水平吊运应采取不少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。8、模板及其配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所有部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。9、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。10、施工现场的用电，应符合国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定。11、搭设应由专业持证人员安装，安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。13、每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不小于50mm。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。14、立柱接长严禁搭接，必须用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得位于同步内，且对接接头沿竖向错开距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。15、上段钢管的立柱不得与下段钢管立柱错开固定在水平杆上。注意事项模板工程安装前准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。3、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。4、竖向模板的支设应根据模板支设图。5、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。6、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。应注意的质量问题：1、梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁涨模，防治的方法是梁、板底模板的大小梁、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支 撑，以保证上下口模板不变形。2、模板接槎部位处理及防止漏浆的措施1）梁、板施工缝防止漏浆处理：梁、板模板转角、接缝处应尽量拼接密实，并粘贴塑料胶带或填塞水泥腻子用以防止漏浆。2）后浇带模板：在底板设有“后浇带”的地方，均采用双层网眼为5×5（或3×3）mm钢板网（靠里再加一层铁砂网），并用扎丝绑于同向水平钢筋，再支设竖向附加短钢筋支挡钢板网。后浇带处剪力墙堵头板采用长条模板支挡，并用短木方支撑牢固。地下室剪力墙部分竖向施工缝还需预埋竖向钢板止水带。模板拆除：1、侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。2、底模，应在同一部位同条件养护的混凝土试块强度达到要求时方可拆除（见表1）。表1现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250>2，≤875>8100梁、拱、壳≤875>8100悬臂构件-100注：本表中"设计的混凝土强度标准值"系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。3、当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度足够承受此荷载后，方可拆除4、高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上拆下的模板堆放不能超过3层。5、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆除，不得成片撬落或拉倒。7、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。8、后张预应力混凝土结构的侧模宜在施加预应力前拆除，底模应在施加预应力后拆除。当设计有规定时，应按规定执行。9、已拆除模板的结构，在混凝土强度达到设计强度值后，方可承受全部使用荷载，若在未达到设计强度以前，需在结构上加设施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。10、梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。11、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除工作。12、拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。13、严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。14、待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。文明施工应急措施节点示意图 交底人被交底人250MM*1800MM梁模板（扣件式，梁板立柱共用）技术交底工程名称江苏溧阳原昆仑热电厂项目一号地块施工单位分项工程名称梁模板工程交底部位250MM*1800MM交底时间2017/8/11交底内容主要参数模板支架高度3.1m，混凝土梁截面尺寸250mm×1800mm，梁侧楼板厚度150mm，支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向；模板支架纵向长度30m,模板支架横向长度20m支撑立杆为Φ48×2.5的钢管，梁跨度方向立杆间距800mm，梁两侧立杆间距1200mm，步距1800mm，楼板立杆间距900mm、900mm，梁左侧立杆距梁中心线距离600mm，梁底增加立杆2根，依次距梁左侧立杆400,800mm；支架外侧模板高度Hm（mm）1500，梁底支撑小梁为38×85mm方木，梁底支撑小梁根数为4根，每纵距内附加梁底支撑主梁1根，梁底支撑小梁最大悬挑长度300mm；面板为12mm覆面木胶合板；主梁为Φ48×2.5钢管,2号主梁为Φ48×2.5钢管。 安装示意图 施工工艺流程梁模板安装施工流程：弹出梁轴线及水平线并进行复核→搭设梁模板支架→安装梁底主梁和小梁→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检质量要求预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5尺量底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查模板内部尺寸基础±10尺量柱、墙、梁±5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高≤6m8经纬仪或吊线、尺量层高＞6m10经纬仪或吊线、尺量相邻两板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。质量保证措施1、把好施工质量关（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。2、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。3、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。8、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。10、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。11、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。12、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。 安全保证措施1、模板安装高度在2m及以上时，应符合现行国家标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定。　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁散放在模板或脚手板上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。4、安装模板时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。高处作业时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。6、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。7、吊运大块或整体模板时，当垂直吊运时，应采取不少于两个吊点，水平吊运应采取不少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。8、模板及其配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所有部件进行认真检查，不符合要求者不得使用。9、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。10、施工现场的用电，应符合国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定。11、搭设应由专业持证人员安装，安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。13、每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不小于50mm。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。14、立柱接长严禁搭接，必须用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得位于同步内，且对接接头沿竖向错开距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。15、上段钢管的立柱不得与下段钢管立柱错开固定在水平杆上。注意事项模板工程安装前准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。3、标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。4、竖向模板的支设应根据模板支设图。5、已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。6、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。应注意的质量问题：1、梁、板底不平、下挠;梁侧模板不平直；梁上下日涨模，防治的方法是粱、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。2、模板接槎部位处理及防止漏浆的措施1）梁、板施工缝防止漏浆处理：梁、板模板转角、接缝处应尽量拼接密实，并粘贴塑料胶带或填塞水泥腻子用以防止漏浆。2）后浇带模板：在底板设有“后浇带”的地方，均采用双层网眼为5×5（或3×3）mm钢板网（靠里再加一层铁砂网），并用扎丝绑于同向水平钢筋，再支设竖向附加短钢筋支挡钢板网。后浇带处剪力墙堵头板采用长条模板支挡，并用短木方支撑牢固。地下室剪力墙部分竖向施工缝还需预埋竖向钢板止水带。 模板拆除：1、侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。2、底模，应在同一部位同条件养护的混凝土试块强度达到要求时方可拆除（见表1）。表1现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250>2，≤875>8100梁、拱、壳≤875>8100悬臂构件-100注：本表中"设计的混凝土强度标准值"系指与设计混凝土强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。3、当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度足够承受此荷载后，方可拆除4、高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上拆下的模板堆放不能超过3层。5、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆除，不得成片撬落或拉倒。7、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。8、后张预应力混凝土结构的侧模宜在施加预应力前拆除，底模应在施加预应力后拆除。当设计有规定时，应按规定执行。9、已拆除模板的结构，在混凝土强度达到设计强度值后，方可承受全部使用荷载，若在未达到设计强度以前，需在结构上加设施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。10、梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。11、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除工作。12、拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。13、严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。14、待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。文明施工应急措施节点示意图交底人被交底人'