商业中心配套公共建筑毕业设计计算书最终版

'商业中心配套公共建筑毕业设计计算书商业中心配套公共建筑毕业设计计算书111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书1.工程概况本工程为扬州某商业中心配套公共建筑；主体六层，局部七层，底层层高为3.6m，二层至六层为3.6m，局部七层为2.5m；主体总高度为21.6m，建筑总高度为24.1m，建筑面积约5000m2。1.1结构布置：本工程采用全现浇框架结构体系，结合建筑设计采用纵向框架承重方案，楼盖、屋盖采用单、双向板肋梁结构体系，基础采用柱下条形基础。1.2设计资料1.2.1自然资料（1）基本风压值：ωo=0.4kN/m2，常年主导风向为东南风。（2）基本雪压值：So=0.35kN/m2。1.2.2地质水文资料（1）场地土层分布为：第一层为杂填土，夹有碎砖、有机物厚1.0～1.2m；第二层为亚粘土，可塑状态，fak=180kN/m2，灰黄色，厚度为4.5-5.8m；第三层为轻亚粘土，软塑状态，fak=160kN/m2，灰褐色，厚度为4.0-4.5m；第四层为粉砂，灰黄色，fak=190kN/m2 ，厚度较大，未钻透；建筑场地类别为Ⅱ类场地，地下水位位于地下-2.1m处。（2）地基基础设计地基基础设计等级为丙级，中软场地土，Ⅱ类场地，地基不液化；地下水位在地表下1.4m处，地下水对基础混凝土和钢筋均无侵蚀。1.2.3结构抗震抗震设防烈度为七度（0.15g，第一组），结构抗震等级为三级。1.2.4结构环境资料±0.000以下环境类别为二a类，±0.000以上环境类别为一类。1.2.5荷载资料根据《建筑结构荷载规范》及用户要求，楼屋面活荷载如下：办公：2.0kN/m2、厕所：2.0kN/m2、浴室：2.0kN/m2、楼梯：3.5kN/m2、屋面（不上人）：0.5kN/m2、电梯机房：7.0kN/m2、空调板：2.0kN/m2、走廊：3.5kN/m2、阳台：2.5kN/m2、雨蓬：0.5kN/m2。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书1.3选用材料1.3.1混凝土强度等级基础垫层为C10；基础混凝土为C25；底层至顶层梁、板、柱均为C30。1.3.2钢筋梁、柱钢筋：纵筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB400级钢筋；基础、现浇板钢筋：均采用HRB400级钢筋。1.3.3墙体±0.000以下采用240厚MU10实心砖，M10水泥砂浆砌筑；±0.000以上采用200厚MU5蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，M5混合砂浆砌筑。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书2．梁柱截面估算2.1梁柱截面估算（1）梁：hb=(1/8～1/12)lbb=(1/2～1/3)hb《建筑抗震设计规范》规定：梁的截面尺寸，宜符合下列各项要求：　　1、截面宽度不宜小于200mm；　　2、截面高宽比不宜大于4；　　3、净跨与截面高度之比不宜小于4。（2）柱：柱的截面尺寸一般由满足抗震要求的柱轴压比确定。Ac≥柱轴压力设计值：：考虑地震作用组合柱轴力增大系数，边柱1.3，不等跨内柱1.25，等跨内柱1.2F：按简支状态柱的受荷面积ge：楼面荷载近似取值12～15KN/m2n：验算截面以上楼层层数Ac：柱估算截面面积：柱轴压比限值，按抗震等级确定。《建筑抗震设计规范》规定：柱的截面尺寸，宜符合下列各项要求：　　1、截面的宽度和高度均不宜小于300mm；圆柱直径不宜小于350mm。　　2、剪跨比宜大于2。　　3、截面长边与短边的边长比不宜大于3。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书2.2柱网尺寸,层高和梁柱截面尺寸的确定2.2.1框架结构柱网布置图图2.1柱网布置图2.2.2计算高度确定计算简图中的杆件以计算轴线表示，柱取截面形心线，梁取截面形心线。框架计算高度：除底层外的其余各层都取建筑层高。底层高度取基础顶面到二层楼面梁顶的距离，框架梁的跨度取柱轴线之间的距离。2.3确定截面尺寸2.3.1框架梁纵向框架梁A-B跨：，取h=700mm取b=250mmB-C跨：，取h=700mm取b=250mm横向框架梁均取h=600mm取b=250mm111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书2.3.2框架柱根据经验数值，一般楼面总荷载设计值可取值1316,则柱的轴力为N=1.1~1.4·n·13~16·A结构抗震等级为三级，查《建筑结构荷载规范》得柱轴压比限值为0.85，根据NA·fc≤NA·fc=0.85，得A≥N0.85fc，其中fc=14.3N/mm2。（1）底层边柱(A、C轴)N=1.2×6×14×7.2×4=2495kN则A≥N0.85fc=2495×1030.85×14.3=205265mm2取b×h=550×550mm（2）底层中柱(B轴)N=1.2×5×14×7.2×3.6=2279kN则A≥N0.85fc=2279×1030.85×14.3=195411mm2取b×h=550×550mm（3）二~六层边柱(A、C轴)N=1.2×6×14×7.2×3.6=2104kN则A≥N0.85fc=2104×1030.85×14.3=204731mm2取b×h=550×550mm（4）二~六层中柱(C轴)N=1.2×6×14×7.2×3.6=2104kN则A≥N0.85fc=2104×1030.85×14.3=204731mm2取b×h=550×550mm2.4计算简图采用现浇框架结构，假定底层柱下端固接于基础顶面，梁柱节点为刚结。2.4.1梁、柱计算跨度及计算高度梁、柱的位置以杆件的轴线表示：横梁的轴线原则上取截面形心线；等截面柱的轴线取该截面的形心线，变截面柱的轴线取小截面的形心线。横梁的计算跨度取柱中心线间的距离。柱的计算高度按下述采用：底层柱高取基础顶面至二层楼面梁中心线间111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书的距离，其余各层柱高取层上、下楼（屋）面梁中心线间的距离，即层高。（1）梁计算跨度A-B-C轴梁取L=7200mm（2）柱计算高度：初步确定基础顶面至室内地坪距离为0.15m，则底层柱高：Hc1=4.6m二六层柱高：3.6m2.4.2梁柱线刚度C30混凝土弹性模量：Eb=Ec=3.0104N/mm2=3.0107kN/m2（1）梁的线刚度：轴线A～B间梁：ib1=2.0EbIb1lb1=2.0×3.0×107×112×0.25×0.737.5=5.7×104kN∙m轴线B～C间梁：ib2=2.0EbIb2lb2=2.0×3.0×107×112×0.25×0.737.2=5.9×104kN∙m轴线1～10间梁：ib3=2.0EbIb3lb3=2.0×3.0×107×112×0.25×0.637.2=3.75×104kN∙m（2）柱的线刚度：底层：ic1=EcIc1Hc1=3.0×107×112×0.5544.6=5.0×104kN∙m二六层：ic2,3,4,5,6=EcIc2Hc2=3.0×107×112×0.5543.6=6.4×104kN∙m七层：ic7=EcIc3Hc3=3.0×107×112×0.5542.5=9.2×104kN∙m111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书图2.2KJ-5计算简图及梁柱线刚度（单位：104kN·m）111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书3．抗震设计根据《抗震规范》1.0.2抗震设防烈度为6度及以上地区的建筑，必须进行抗震设计。5.1.3计算地震作用时，建筑物的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值系数，应按表3.1采用。表3.1可变荷载种类组合值系数雪荷载0.5屋面活荷载不计入按实际情况计算的楼面活荷载1.0按等效均布荷载计算的楼面活荷载藏书库、档案库0.8其他民用建筑0.55.1.6结构抗震验算，应符合下列规定：7度和7度以上的建筑结构（木结构房屋除外），应进行多遇地震作用下的截面抗震验算。5.2.5抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：式中——第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；——剪力系数，七度区基本周期小于3.5s的结构，基本周期加速度为0.15g的地区为0.024，对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数。——第j层的重力荷载代表值。本工程为7度，需进行抗震设计。3.1、重力荷载代表值计算3.1.1恒荷载标准值（1）屋面恒荷载标准值25厚1︰2.5水泥砂浆保护层111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书隔离层（干铺塑料膜）1.2厚高分子防水卷材（SBS）一层20厚1︰3水泥砂浆找平层40厚C20细石混凝土内配双向钢筋保温层（30厚挤塑保温板）100厚钢筋混凝土屋面板刷素水泥浆一道（内掺建筑胶）6厚1︰0.3︰3水泥石灰膏砂浆打底扫毛6厚1︰0.3︰3水泥石灰膏砂浆粉面刷乳胶漆屋面恒荷载标准值∑=5.80kN/m2（2）楼面恒荷载标准值10厚地面砖，水泥浆擦缝8厚1︰1水泥细砂浆结合层20厚1︰3水泥砂浆找平层100厚现浇钢筋混凝土楼面刷素水泥浆一道（内掺建筑胶）6厚1︰0.3︰3水泥石灰膏砂浆打底扫毛6厚1︰0.3︰3水泥石灰膏砂浆粉面刷乳胶漆楼面恒荷载标准值∑=3.92kN/m2（3）外墙恒荷载标准值（200mm厚）6厚抗裂砂浆压入涂料塑玻璃纤维网格布一层25厚挤塑聚苯板10厚1︰2水泥砂浆粘接层10厚1︰3水泥砂浆打底扫毛刷界面处理剂一道200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块15厚1︰1︰6水泥石灰膏砂浆打底10厚1︰0.3︰3水泥石灰膏砂浆粉面111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书刷乳胶漆外墙恒荷载标准值（200mm厚）∑=5.1kN/m2（4）内墙恒荷载标准值（200mm厚）刷乳胶漆10厚1︰0.3︰3水泥石灰膏砂浆粉面15厚1︰1︰6水泥石灰膏砂浆打底刷界面处理剂一道200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块刷界面处理剂一道15厚1︰1︰6水泥石灰膏砂浆打底10厚1︰0.3︰3水泥石灰膏砂浆粉面刷乳胶漆内墙恒荷载标准值（200mm厚）∑=2.2kN/m2（5）外墙、卫生间墙体恒荷载标准值（200mm厚）6厚1:2.5水泥砂浆拉毛12厚1︰3防水水泥砂浆打底刷界面处理剂一道200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块刷界面处理剂一道15厚1:3水泥砂浆防水25厚挤塑聚苯板6厚抗裂砂浆防水腻子外表面涂料外墙、卫生间墙体恒荷载标准值（200mm厚）∑=2.52kN/m2（6）楼梯、卫生间墙体恒荷载标准值（100mm厚为内墙）6厚1︰0.1︰2.5水泥石灰膏砂浆结合层12厚1︰3水泥砂浆打底刷界面处理剂一道100厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块刷界面处理剂一道111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书15厚1︰3水泥砂浆打底扫毛10厚1︰2水泥砂浆粘接层刷建筑胶浴室、卫生间墙体恒荷载标准值（100mm厚为内墙）∑gk=1.46kNm2（7）浴室、卫生间墙体恒荷载标准值（200mm厚为内墙）5厚釉面砖白水泥擦缝6厚1︰0.1︰2.5水泥石灰膏砂浆结合层12厚1︰3水泥砂浆打底刷界面处理剂一道200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块刷界面处理剂一道12厚1︰1︰6水泥石灰膏砂浆打底5厚1︰0.3︰3水泥石灰膏砂浆粉面刷乳胶漆浴室、卫生间墙体恒荷载标准值（200mm厚为内墙）∑gk=2.06kNm2水平地震作用计算4.1重力荷载代表值计算重力荷载代表值取结构和构配件自重标准值和可变荷载组合值之和，其中，屋面活载不考虑，屋面雪荷载取一半，楼面活载取一半。4.1.1结构和构件自重标准值（1）二层楼面①板：a.楼梯：每级台阶的恒荷载：0.282+0.12×0.27×0.5×1.65×25×1.1=2.46kN踏步板自重：2.46×11+11×2=108.24kN平台板面积：（2.1×3.7+1.93×3.7）×2=29.82m2平台板自重：29.82×3.92=116.89kN7个小楼梯：（0.282+0.12）×0.27×0.5×0.5×1.225×25×1.1=1.83kN111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书1.83×9×7=115.29.kN平台板面积：(1.5×2.85+1.7×2.85)×7×3.92=250.25kNb.楼面板：面积：14.9×54.2=807.58m2扣柱:0.6×0.6×30=10.8m2扣电梯：2.5×2.5×2=12.5m2扣楼梯：7.4×3.7×2=54.76m2扣小楼梯：2.65×6×7=111.3m2楼面板自重：（807.58-10.8-12.5-54.76-111.3）×3.92=2423.42kN板总重：108.24+116.89+115.29+250.25+2423.42=3014.09kN②梁a.截面：250mm×600mm长度：54×7=378m自重：(0.6-0.12)×0.25×25×378=1209.6kNb.截面：250mm×700mm长度：（7.5+7.2）×10=147m自重：(0.7-0.12)×0.25×25+0.204×(0.7-0.12)×2=3.86kN3.86×147=567.42kN③柱：a.截面:550mm×550mm（一层）自重：1.8×0.55×0.55×25×1.1×30=499.2kNb.构造柱截面:200mm×200mm（一层）自重：1.8×0.2×0.2×25×45×1.1=89.1kNc.截面:550×550（二层）自重:1.8×0.55×0.55×25×1.1×30=499.2kNd.构造柱截面:200mm×200mm（二层）自重：1.8×0.2×0.2×45×1.1=89.1kN柱总重：499.2+89.1+499.2+89.1=1162.08kN④门窗：a.二层窗111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书面积：1.2×0.9×32+1.2×0.6×2+0.9×0.9×12=45.72m2自重：45.72×0.45=20.57kNb.一层门面积：1.2×3.5×9=37.8m2自重：37.8×0.45=17.01kNc.一层窗面积：0.9×3.6×4=12.96m21.2×0.9×7+0.9×0.3×7=9.45m212.96+9.45=22.41m2自重：22.41×0.45=10.08kN门窗总重：20.57+17.01+10.08=47.66kN⑤墙：a.外墙（200mm厚，一层）面积：67.32m2自重：67.32*2.52=169.65kNb.内墙（200mm厚，一层）面积：227.11m2自重：227.11×2.4=672.19kNc.内墙（100mm厚卫生间，一层）面积：22.26m2自重：22.26×1.46=32.50kNd.内墙（200mm厚卫生间，一层）面积：19.74m2自重：19.74×2.06=40.66kNe.内墙（200mm厚卫生间隔墙，一层）面积：5.64m2自重：5.64×1.92=10.83kNf.外墙（200mm厚，二层）面积：154.44m2自重：154.44×2.52=389.19kN111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书g.外墙（200mm厚，二层）面积：246.6m2自重：246.6×2.2=542.52kN墙体自重：169.65+331.85+32.50+40.66+10.83+389.19+542.52=1517.2kN二层楼面质点总重：7518.05kN（2）三层楼面①板：a.楼梯：楼梯自重：108.24+116.89=225.13kNb.卫生间楼面：楼面面积;7.4×6.2=45.08m2楼板自重：45.08*5.1=233.99kNc.楼面板：面积：657.44m2楼面板自重：657.44×3.92=2577.16kN板总重：3036.28kN②梁：a.截面：250mm×600mm长度：54×7=378m自重：(0.6-0.12)×0.25×25×378=1209.6kNb.截面:250mm×700mm长度：（7.5+7.2）×10=147m自重：(0.7-0.12)×0.25×25×147=1209.6kN梁总重：567.42+1209.6=1777.02kN③柱：a.截面:550mm×550mm自重:3.6×0.55×0.55×25×1.1×30=1101.6kNb构造柱截面:200mm×200mm自重：1.8×0.2×0.2×25×12×1.1+39.6=60.48kN111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书柱总重：60.48+1101.6=1162.08kN④门窗：三层窗面积：73.26m2三层门面积：25.2m2二、三层门窗总重：0.45×（73.26+25.2)=44.31kN⑤墙：a.外墙（200mm厚）面积：249.90kN自重：249.90×2.52=629.75kNb.内墙（200mm厚）(二层)面积：164.4m2自重：164.4*2.2=361.68kNc.内墙（200mm厚）(三层)面积：149.13m2自重：149.13×2.2=328.09kNd.卫生间（200mm厚）(三层)面积：23.04m2自重：23.04×2.06=47.46kNe.卫生间隔墙（200mm厚）(三层)面积：9.18m2自重：9.18×1.92=17.63kN墙体总重:1384.61kN三层楼面质点总重：7404.30kN（3）四层楼面①板：a.楼梯楼梯自重：108.24+116.89=225.13kNb.卫生间楼面：楼面面积;7.4×6.2=45.08m2楼板自重：45.08×5.1=233.99kN111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书c.楼面板：面积：657.44m2楼面板自重：657.44×3.92=2577.16kN板总重：3036.28kN②梁：a.截面：250mm×650mm长度：54×7=378m自重：(0.6-0.12)×0.25×25×378=567.42kNb.截面：250mm×700mm长度：57.3×2=114.6m自重：(0.4-0.12)×0.25×25×114.6=200.55kNc.截面:250mm×700mm长度：（7.5+7.2）×10=147m自重：(0.7-0.12)×0.25×25×147=1209.6kN梁总重：567.42+1209.6=1777.02kN③柱：a.截面:550mm×550mm自重:3.6×0.55×0.55×25×1.1×30=1101.6kNb构造柱截面:200mm×200mm自重：1.8×0.2×0.2×25×12×1.1+39.6=60.48kN柱总重：60.48+1101.6=1162.08kN④门窗：四层窗面积：57.96m2自重：57.96×0.45=26.08kN四层门面积：29.40m2自重：29.40×0.45=13.23kN四层门窗总重：0.45×（57.96+29.40)=39.31kN⑤墙：a.外墙（200mm厚）111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书自重：629.75kNb.内墙（200mm厚）卫生间面积：38.4m2自重：38.4×2.06=79.10kNc三四层卫生间隔墙面积：15.3m2自重：15.3×1.92=29.38kNd.三四层内墙（200mm厚）面积：248.55m2自重：248.55×2.2=546.81kN墙体总重:629.75+546.81+79.10+`29.38=1285.04kN四层楼面质点总重：7299.73kN(4)五层楼面五层楼面质点总重：7299.73kN(5)六层楼面六层楼面质点总重：7299.73kN(6）六层屋顶①板：a.楼梯：楼梯自重：108.24+116.89=225.13kNb.屋面板：屋面面积：715.82m2楼面面积:33.12m2自重：715.82×5.80+33.12×3.92=4281.59kN板总重：225.13+4281.59=4506.72kN②梁：a.截面：250mm×650mm长度：54×7=378m自重：(0.6-0.12)×0.25×25×378=567.42kNb.截面:250mm×700mm111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书长度：57.3×2=114.6m自重：(0.7-0.12)×0.25×25×147=1209.6kN梁总重：47.81+1777.20=1824.83kN③柱：a.截面:550mm×550mm自重：0.55×0.55×1.8×25×1.1×30+0.55×0.55×1.2×25×1.1×4=646.27kN④门窗：门窗总重：(1.8×1×4+0.6×1.2×2)×0.45+39.31×1.1÷2.9=18.80kN⑤墙：a六层外墙629.75×1.1÷2.9=238.87kNb六层内墙546.81×1.2÷3.0=218.72kN六层内墙（200厚卫生间）79.10×1.2÷3.0=31.64kN六层卫生间隔墙29.38×1.8÷3.6=14.69kN六层墙体总重：503.92kNc.局部七层外墙：面积：49.68m2自重：49.68×2.52=125.19kNd.女儿墙自重：(54+14.70)×2×1.5-0.6×1.2×2=204.66m2204.66×2.52=515.74kN墙体总重：238.87+218.72+31.64+14.69+125.19=30.80+515.74=1175.65kN屋顶楼面质点总重：8172.27kN（7）七层屋顶①板：板总重：7.4×6.2×5.80=266.10kN②梁：a.截面:250mm×700mm自重：0.25×(0.7-0.12)×21.6×25×1.1=86.13kNb.截面:250mm×600mm111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书自重：0.25×(0.6-0.12)×6.3×25×1.1=20.79kN③柱：柱总重：1.8×10.2×4=73.44kN④墙体：外墙自重：87.12×2.52==219.54kN内墙自重：1.8×7.2×2.2==28.51kN墙总重：219.54+28.51=248.05kN⑤门窗：面积：0.2×1.2×4=0.96m2自重：0.96×0.45=0.43kN七层屋顶质点总重：1018.63k3.1.2活荷载活荷载计算查荷载规范得：走廊、门厅、楼梯均布活荷载标准值为2.5kN/m2，组合系数为0.5；其它楼面的单位活载为2.0kN/m2，组合系数为0.5；屋面最大雪荷载为0.35kN/m2，组合系数为0.5；屋面的活荷载不计入，不考虑折减。（2）二层楼面楼面：（14.9×54.2-0.6×0.6×30-2.5×2.5×2-7.4×3.7×2）×2×0.5=618.22kN楼梯间：(7.4×3.7×2+2.65×6×7)×3.5×0.5=290.61kN∑=908.83kN（1）三层楼面楼面：（14.9×54.2-6.2×7.4-0.6×0.6×30-2.5×2.5×2-7.4×3.7×2）×2×0.5=683.64kN楼梯间：3.7×7.4×2×3.5×0.5=95.83kN∑=779.47kN（3）四层楼面111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书∑=779.47kN（4）五层楼面∑=779.47kN（5）六层楼面∑=779.47kN（6）六层屋顶屋面：(54.2×14.9-3.7×7.4×2)×0.4×0.5=143.16kN楼梯间：3.7×7.4×2×3.5×0.5=95.83kN电梯机房：2.5×7.4×2×7×0.5=129.5kN∑=368.49kNkN（7）七层屋顶屋面：6×7.2×2×0.4×0.5=17.28kN表3.1重力荷载代表值汇总表单位：kN层数恒载0.5活载恒+0.5活27518.05908.838426.8837404.30779.478183.7747299.73779.478079.2057299.73779.478079.2067299.73779.478079.2078172.27368.498540.76屋面1018.6317.28700.06111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书图3.1重力荷载代表值简图3.2、横向框架侧移刚度计算3.2.1、横向框架梁线刚度计算混凝土C30，Ec=3.0×104N/mm2进行框架结构内力和位移计算时，现浇楼板可以作为框架梁的有效翼缘，每侧翼缘的有效宽度为板厚的6倍，为了简化计算，在设计中允许采用表3.2所示的系数。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书表3.2断面跨度截面惯性矩边框架梁中框架梁0.25×0.700.25×0.707.27.57.1×10-37.1×10-310.7×10-310.7×10-34.5×1044.3×10414.2×10-314.2×10-35.9×1045.7×1042、框架柱线刚度计算混凝土C30，Ec=3.0×104N/mm2,具体计算见表3.3表3.3层次柱高H(m)断面截面惯性矩线刚度2~63.60.55×0.557.6×10-36.4×10414.60.55×0.557.6×10-35.0×1043、框架柱侧移刚度D值计算KJ-5各层D值汇总见表3.4表3.4D值层次柱类型6-21边柱A轴1837014745B轴C轴1896315028中柱A轴B轴2844418431C轴111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书∑D（kN/m）6577748204整体D值汇总见表3.5表3.5D值层数6~21∑D（kN/m）6577704820403.2.4框架KJ-5梁、柱线刚度汇总:图3.2框架KJ-5梁、柱线刚度图（单位：×104）3.2.4框架KJ-5侧移刚度;111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书3.2.6基本周期采用定点位移法：考虑到墙体较多，故周期折减系数取0.7。表3.6基本周期计算汇总表层次(kN)(kN)(kN/m)△i(m)69240.829240．826577700.01400.297058079．217320。026577000.02630.283048079．225399.226577000.03860.256738079．233478.426577000.05090.218128183．7741661.596577000.06330.167218426．8850088.474820400.10390.10393.2.7地震影响系数当设防烈度为7度（0.15g，第一组），多遇地震为；建筑场地类别为类，Tg=0.45∵T1=0.74s，Tg1.4Tg=1.4×0.45=0.63s∴需要考虑顶部附加地震作用又∵Tg=0.45s∴δn=0.08T1+0.01=0.08×0.74+0.01=0.0692顶部附加地震作用：∆Fn=δnFEk=0.0692×3278.29=227kN111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书表3.7质点的水平地震作用标准值及层间剪力层次(m)(m)(kN)GiHiFiVi63.622.68540.76193021.2854.4727.1953.619.08540.76153504.8680.51581.5943.615.48079.20124419.7549.32262.0933.611.88079.2095334.6421.12811.3923.68.28183.7767106.92963107.3914.64.68426.8838763.6170.93278.29注：七层为突出屋面的小建筑，乘以增大系数3。3.2.9抗震变形验算本工程只进行多遇地震作用下结构的弹性位移计算表3.8多遇地震作用下弹性位移计算层次Vi(kN)Di(N/mm)Δuihi(m)θp=Δupi/hi6727.196577700.00163.61327351581.596577700.00283.61150042262.096577700.00383.61105932811.396577700.00453.6183723107.396577700.00513.6176613278.294820400.00534.61676注：层间最大弹性位移角，满足要求。3.3水平地震作用下的框架内力计算111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书表3.10KJ-5各柱剪力（单位：V：kN；D：N/mm）层次层间剪力Di柱编号柱DikDikDi柱Vik=DikDiVi6727.1965770A183700.027910.3B284440.043231.4C189630.028820.951581.5965770A183700.027944.1B284440.043268.3C189630.028845.542262.0965770A183700.027963.1B284440.043297.7C189630.028865.132811.3965770A183700.027978.4B284440.0432121.5C189630.028880.923107.3965770A183700.027986.7B284440.0432134.2C189630.028889.513278.29482040A147450.0306100.3B184310.0382125.2C150280.0312102.3111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书3.3.1水平地震作用下地震作用下层间剪力、位移图示。层间剪力分布图单位：kN层间位移图单位：111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书表3.11KJ-5柱的修正反弯点高度层次A轴柱B轴柱C轴柱6n=6,m=7,k=0.89y0=0.40y1=y2=y3=0y=0.41n=6,m=7,k=1.81y0=0.45y1=y2=y3=0y=0.45n=6,m=7,k=0.92y0=0.41y1=y2=y3=0y=0.415n=5,m=7,k=0.89y0=0.45y1=y2=y3=0y=0.45n=5,m=7,k=1.81y0=0.49y1=y2=y3=0y=0.49n=5,m=7,k=0.92y0=0.45y1=y2=y3=0y=0.454n=4,m=7,k=0.89y0=0.45y1=y2=y3=0y=0.45n=4,m=7,k=1.81y0=0.49y1=y2=y3=0y=0.49n=4,m=7,k=0.92y0=0.45y1=y2=y3=0y=0.453n=3,m=7,k=0.89y0=0.5y1=y2=y3=0y=0.5n=3,m=7,k=1.841y0=0.50y1=y2=y3=0y=0.50n=3,m=7,k=0.92y0=0.5y1=y2=y3=0y=0.52n=2,m=7,k=0.89y0=0.5y1=y2=y3=0y=0.5n=2,m=7,k=1.81y0=0.5y1=y2=y3=0y=0.5n=2,m=7,k=0.92y0=0.5y1=y2=y3=0y=0.51n=1,m=7,k=1.14y0=0.64y1=y2=y3=0y=0.64n=1,m=7,k=2.32y0=0.58y1=y2=y3=0y=0.58n=1,m=7,k=0.53y0=0.735y1=y2=y3=0y=0.735注：y=y0+y1+y2+y3111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书表3.12KJ-5柱端弯矩柱编号层次hi(m)Vik(kN)yM上=(1-y)VikhiM下=VikhiA轴柱63.620.30.4143.8529.6353.644.10.45087.3271.4443.663.10.45124.9428.4033.678.40.500141.42141.4223.686.70.500156.06156.0614.6100.30.618166.10295.28B轴柱72.511.40.319.958.5563.631.40.42062.1750.8753.668.30.45126.40120.4843.697.70.49179.38172.3433.6121.50.50218.70218.7023.6134.20.50241.56241.5614.6125.20.58241.89334.03C轴柱72.511.40.3019.958.5563.620.90.4144.3930.8553.645.50.4590.0973.7143.665.10.45128.90105.4633.680.90.500145.62145.6223.689.50.500161.10161.1014.6102.30.735124.70345.88111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书图3.3左震作用下KJ-5梁柱弯矩图（单位：kN·m）111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书3.3.2框架KJ-5梁端剪力、柱轴力简图,见图3.4图3.4框架KJ-2梁端剪力、柱轴力简图（单位：kN）111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书4、竖向荷载标准值作用下的框架内力计算由于结构基本对称，在竖向荷载作用下的框架侧移可忽略不计。其内力分析采用弯矩分配法，在竖向荷载作用下梁端可以考虑塑性内力重分布，弯矩调幅系数取0.85，楼面竖向荷载分别按恒载及活载满跨布置计算。框架KJ-2的相关计算如下：4.1均布荷载计算（一）屋面：①A-B轴线间由5-6跨板传来的荷载为三角形形荷载，最大处的均布荷载q1=5.80×2.7×0.5=7.83kNm等效荷载：γqe1=5／8q1=58×7.83=4.89kN/m梁自重：q2=0.25×（0.7-0.12）×25×1.1=3.99kNm由6-7跨板传来的荷载为三角形荷载，最大处的均布荷载q2=5.80×2.7×0.5=7.83kNm等效荷载γ=5／8q2=×58×7.83=4.89kN/m111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书qe2=1-2γ2+γ3q2=9.4kNm梁自重：q3=0.2×0.4-0.12×25=1.4kN/m、由5-6跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载单向板传给主梁荷载q4=5.80×2.7×0.5=7.83kN/m、等效荷载：γ=al=0.5×2.76.0=0.225qe1=1-2γ2+γ3q1=1-2×0.2252+0.2253×7.83=7.13kN/mq2=5.80×2.4×0.5=6.96kNm等效荷载：γ=al=0.5×2.46.0=0.2qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.22+0.23)×6.96=6.46kN/mP1=7.13+6.46×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=101.34kNP2=6.46×2×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=97.32kNA-B轴线间梁上均布荷载为qe1+q2=13.77kNm①B-C轴线间由5-6跨板传来的荷载为三角形荷载，最大处的荷载q1=5.80×2.85×0.5=8.27kNm,等效荷载：qe1=0.625q1=0.625×8.27=5.17kN/m由6-7跨板传来的荷载为三角形荷载，最大处的均布荷载q3=0.625q1=5.17kNm,B-C轴线间梁上均布荷载为111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书qe1+q2=14.33kNm集中荷载①A轴柱由女儿墙传来：6.0×0.6×2.52=9.07kN由屋面传来：6.0×2.7+1.2×5.80=135.72kN由次梁传来：0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=19.8kN∑gk=164.59kN②B轴柱由屋面传来：242.73kN由次梁传来：同A轴柱∑gk=262.53kN③C轴柱由女儿墙传来：同上9.07KN由屋面传来：6.0×2.85+1.95÷2×5.80=133.11kN由次梁传来：0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=19.8kN∑gk=161.98kN由5-6跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载单向板传给主梁荷载q1=5.80×2.4×0.5=6.96kN/m、等效荷载：γ=al=0.5×2.46.0=0.2qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.22+0.23)×6.96=6.46kN/mq2=5.80×1.95×0.5=5.66kNm,等效荷载：γ=al=0.5×1.956.0=0.16qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.16²+0.163)×5.66=5.39kN/mP1=5.39+6.46×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=90.9kNP2=5.39+7.43×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=96.72kN（2）附加弯矩①A轴柱：164.59×0.55-0.25×0.5=24.69kN·m②B轴柱：262.53×(0.55-0.25)×0.5=16.90kN·m③C轴柱：161.98×(0.55-0.25)×0.5=24.30kN·m111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书（二）六层梁柱①A-B轴线间由5-6跨板传来的荷载为三角形荷载，最大处的均布荷载q1=3.92×0.5×2.7=5.29kNm等效荷载：γqe1=0.625q1=0.625×5.29=3.31kN/m主梁自重：q2=0.25×（0.7-0.12）×25=3.99kNm由6-7跨板传来的荷载为荷载三角形，最大处的均布荷载γqe1=0.625q1=3.31kNmA-B轴线间梁上均布荷载为：qe1+q2=10.61kNm由5-6跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载单向板传给主梁荷载q1=3.92×2.7×0.5=5.29kN/m、等效荷载：γ=al=0.5×2.76.0=0.225qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.2252+0.2253)×5.29=4.81kN/mq2=3.92×2.4×0.5=4,70kNm,等效荷载：γ=al=0.5×2.46.0=0.2qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.2²+0.23)×4.70=4.36kN/mP1=4.36+4.81×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=74.82kNP2=4.36×2×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=72.12kN111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书②B-C轴线间由5-6跨板传来的荷载为三角形荷载，最大处的荷载q1=3.92×2.85×0.5=5.59kNm,等效荷载：qe1=0.625q1=0.625×5.59=3.49kN/m由6-7跨板传来的荷载为三角形荷载，最大处的均布荷载q2=0.625q1=3.49kNm,B-C轴线间梁上均布荷载为qe1+q2=10.97kNm集中荷载①A轴柱由墙体传来：2.52×（6×3-1.2×1.8×2）=34.47kN由窗传来：0.45×1.2×1.8×2=1.94kN由梁传来：0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=19.8kN由楼面传来：3.92×（6×3.9）=91.73kN∑gk=177.89kN②B轴柱由楼面传来：164.06kN由梁传来：同A轴柱19.8KN本层柱自重：同上29.95KN∑gk=213.81kN③C轴柱由楼面传来89.96kN由墙体传来：2.52×（6×3-1.2×1.8×2）=34.47KN由梁传来：0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=19.8kN111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书本层柱自重：同上29.95KN∑gk=176.12kN由5-6跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载单向板传给主梁荷载q1=3.92×2.4×0.5=4.70kN/m、qe1=1-2γ2+γ3q1=1-2×0.22+0.23×4.70=4.36kN/mq2=3.92×1.95×0.5=3.82kNm,等效荷载：γ=al=0.5×1.956.0=0.16qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.16²+0.163)×3.82=3.64kN/mP1=4.36+3.64×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=67.8kNP2=3.64+5.02×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=71.76kN（2）附加弯矩①A轴柱：（177.89-29.95)×(0.55-0.25)×0.5=22.19kN·m②B轴柱：(213.81-29.95)×(0.55-0.25)×0.5=21.93kN·m③C轴柱：(176.12-29.95)×(0.55-0.25)×0.5=21.93kN·m(三)三-五层梁柱A-B轴线间梁上均布荷载为qe1+q2=10.61kNmB-C轴线间梁上均布荷载为qe1+q2+q3=10.97kNm(四)二层梁柱111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书①A-B轴线间由5-6跨板传来的荷载为三角形荷载，最大处的均布荷载q1=3.92×2.7×0.5=5.29KN等效荷载：γqe1=0.625q1=0.625×5.29=3.31kN/m主梁自重q2=0.25×（0.7-0.12）×25=3.99kNm由6-7跨板传来的荷载为荷载三角形，最大处的均布荷载γqe1=0.625q1=3.31kNmA-B轴线间梁上均布荷载为qe1+q2=10.61kNm②B-C轴线间由5-6跨板传来的荷载为三角形荷载，最大处的荷载q1=3.92×2.85×0.5=5.59kNm,等效荷载：qe1=0.625q1=0.625×5.59=3.49kN/m由6-7跨板传来的荷载为三角形荷载，最大处的均布荷载111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书q2=0.625q1=3.49kNm,B-C轴线间梁上均布荷载为qe1+q2=10.97kNm集中荷载①A轴柱本层柱自重：0.55²×（4.6+3.6）÷2×25×1.1=34.11kN∑gk=34.37+1.94+19.8+91.73+34.11=181.95kN②B轴柱∑gk=164.06+19.8+34.11=217.97kN③C轴柱∑gk=89.96+34.47+19.8+34.11+1.94=180.28kN由5-6跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载单向板传给主梁荷载q1=3.92×2.7×0.5=5.29kN/m、等效荷载：γ=al=0.5×2.76.0=0.225qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.2252+0.2253)×5.29=4.81kN/mq2=3.92×2.4×0.5=4,70kNm,等效荷载：γ=al=0.5×2.46.0=0.2qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.2²+0.23)×4.70=4.36kN/mP1=4.36+4.81×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=74.82kNP2=4.36×2×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=72.12kN②B-C轴线间由5-6跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载单向板传给主梁荷载q1=3.92×2.4×0.5=4.70kN/m、111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书qe1=1-2γ2+γ3q1=1-2×0.22+0.23×4.70=4.36kN/mq2=3.92×1.95×0.5=3.82kNm,等效荷载：γ=al=0.5×1.956.0=0.16qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.16²+0.163)×3.82=3.64kN/mP1=4.36+3.64×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=67.8kNP2=3.64+5.02×6+0.25×0.6-0.12×25×1.1×6=71.76kNB-C轴线间梁上均布荷载为qe1+q2=10.97kNm4.2、框架梁活载（一）屋面梁柱111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书①A-B轴线间由5-6跨板传来的荷载为三角形形荷载，最大处的均布荷载q1=0.5×2.7×0.5=0.68kNm等效荷载：γqe1=0.85q1=0.85×0.68=0.425kN/m由6-7跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载q2=0.5×2.7×0.5=0.68kNmA-B轴线间活荷载:0.425+0.425=0.85kNm主梁上的集中荷载：由5-6跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载单向板传给主梁荷载q1=0.5×2.7×0.5=0.675kN/m、等效荷载：γ=al=0.5×2.76.0=0.225qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.2252+0.2253)×0.675=0.61kN/mq2=0.5×2.4×0.5=0.6kNm,等效荷载：γ=al=0.5×2.46.0=0.2111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.22+0.23)×0.6=0.56kN/mP1=0.61+0.56×6=7.02kNP2=0.56×2×6=6.72kN②B-C轴线间主梁上的集中荷载：由5-6跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载单向板传给主梁荷载q1=0.5×2.4×0.5=0.6kN/m、等效荷载：γ=al=0.5×2.46.0=0.2qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.22+0.23)×0.6=0.56kN/mq2=0.5×1.95×0.5=0.49kN/m,等效荷载：γ=al=0.5×1.956.0=0.16qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.16²+0.163)×0.49=0.47kN/mP1=0.56+0.47×6=6.18kNP2=0.47+0.64×6=6.66kN集中荷载①A轴柱6×（2.7+2.4／2）×0.5＝11.7KN②B轴柱6×（2.7+2.4／2）×0.5＝11.7KN③C轴柱6×[（2.4+2.4／2）+(2.4＋1.95／2]×0.5＝20.93KN（2）附加弯矩①A轴柱：11.70×(0.55-0.25)×0.5=1.76kN·m②B轴柱：20.93×(0.55-0.25)×0.5=3.14kN·m③C轴柱：11.48×(0.55-0.25)×0.5=1.72kN·m111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书B-C轴线间梁上活荷载0.44＋0.44=0.88kN·m（二）六层梁柱①A-B轴线间由5-6跨板传来的荷载为三角形荷载，最大处的均布荷载q1=2×2.7×0.5=2.7kNm等效荷载：γqe1=0.625q1=0.625×2.7=1.69kN/m由6-7跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载q2=1.69kN/mA-B轴线间梁上荷载表示为：1.69+1.69=3.38kN/m由5-6跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载单向板传给主梁荷载q1=2×2.7×0.5=2.7kN/m、等效荷载：γ=al=0.5×2.76.0=0.225qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.2252+0.2253)×2.7=2.46kN/mq2=2.0×2.4×0.5=2.40kNm,等效荷载：γ=al=0.5×2.46.0=0.2qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.2²+0.23)×2.40=2.23kN/mP1=2.23+1.86×6=26.54kNP2=1.86+2.56×6=26.52kN111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书②B-C轴线间由5-6跨板传来的荷载为三角形荷载，最大处的荷载q1=2×2.85×0.5=2.85kNm,等效荷载：qe1=0.625q1=0.625×2.85=1.78kN/m由6-7跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载C轴线间梁上荷载分布为：1.78+1.78=3.56kNm主梁上的集中荷载：由5-6跨板传来的荷载为梯形荷载，最大处的均布荷载单向板传给主梁荷载q1=2×2.4×0.5=2.40kN/m、qe1=1-2γ2+γ3q1=1-2×0.22+0.23×2.40=2.23kN/mq2=2×1.95×0.5=1.95kNm,等效荷载：γ=al=0.5×1.956.0=0.16qe1=1-2γ2+γ3q1=(1-2×0.16²+0.163)×1.95=1.86kN/mP1=（2.23+1.860×6=24.54kNP2=1.86+2.56×6=26.52kN集中荷载①A轴柱6×（2.7+2.4／2）×2＝46.8KN②B轴柱6×[（2.4+2.4／2）+(2.4＋1.95／2]×2＝83.7KN③C轴柱6×（1.95／2+2.85）×2=45.9KN（2）附加弯矩①A轴柱：46.8×(0.55-0.25)×0.5=7.02kN·m②B轴柱：83.7×(0.55-0.25)×0.5=12.56kN·m③C轴柱：45.9×(0.55-0.25)×0.5=6.89kN·m111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书(三)三-五层梁柱A-B轴线间梁上均布，集中荷载分布(四)二层梁柱荷载同上（五）A-B-C轴上梁上活载4.3、梁柱弯矩分配系数111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书KJ-5计算简图及梁柱线刚度（单位：104kN·m）节点1：下柱：u下=6.356.4+5.72=0.526右梁：u右=5.726.35+5.72=0.474节点2：下柱：u下=6.356.35+5.72+5.95=0.352左梁：u左=5.726.35+5.72+5.95=0.317右梁：u右=5.956.35+5.72+5.95=0.330节点3：下柱：u下=6.356.35+5.95=0.516左梁：u左=5.956.35+5.95=0.484节点4：111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书上柱：u上=6.356.35×2+5.72=0.345下柱：u下=6.356.35.2+5.72=0.345右梁：u左=5.726.35.2+5.72=0.311节点5：上柱：u上=6.356.35×2+5.72+5.95=0.261下柱：u下=0.261右梁：u右=5.956.35×2++5.72+5.95=0.261节点6：上柱：u上=6.356.35×2+5.95=0.340下柱：u下=0.340左梁：u左=5.956.35×2+5.95=0.319节点7：上柱：u上=6.356.35+5.72+4.97=0.373下柱：u下=4.976.35+5.72+4.97=0.292右梁：u左=5，726.35+5.72+4.97=0.336节点8：上柱：u上=6.356.35+4.97+5.72+5.95=0.276下柱：u下=4.976.35+5.72+4.97=0.216左梁：u左=5.726.35+5.72+4.97=0.249右梁：u右=5.956.35+5.72+4.97=0.259节点9：上柱：u上=6.356.35×2+4.97+5.95=0.368下柱：u下=4.976.35×2+4.97+5.95=0.288左梁：u左=5.956.35×2+4.97+5.95=0.345111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书4.4、恒活载荷载分布图KJ-5恒荷载标准值汇总图111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书KJ-5活荷载标准值汇总图4.5、框架内力分配恒荷载作用下框架内力分配如附表111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书恒载标准值作用下KJ-5弯矩图（kN·m）4.6、恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算4.6.1．恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算如表所示111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书层次总剪力AB跨BC跨VAVBVBVC6130.73171.21133.91156.895106.17120.35107.48111.064105.17121.35106.30112.243105.17121.35106.30112.242109.92116.90103.13112.411103.0123.52103.71114.83表4.5层次柱轴力A柱B柱C柱N顶N底N顶N底N顶N底6295.32325.27478.2505.4318.87348.825579.38609.33995.81023605.056354862.44892.391514.31514.3893.41923.3631145.51175.482032.820601181.771211.7221433.311463.262551.325791470.31500.2511718.261748.213053.53080.71765.411795.36111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书恒载标准值作用下KJ-5轴力、剪力（kN）111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书4.6.2活荷载作用下框架内力分配如附表111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书活载标准值作用下KJ-5弯矩图（kN·m）111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书4.6.3活荷载满跨布置作用下梁端剪力及柱轴力计算表见表层次总剪力AB跨BC跨VAVBVBVC69.2710.859.259.93536.8842.8736.9339.76437.1743.0837.1939.50337.1743.0837.1939.50237.1943.0637.1339.56136.4543.831.1745.52层次柱轴力A柱B柱C柱N顶N底N顶N底N顶N底611.720.979.2541.0311.4821.41586.186.136.93204.5345.9107.74155.1155.137.19368.5045.9192.473224.1224.137.19532.4745.9277.872293.1293.137.13696.3645.9363.331356.5356.531.17861.0345.9454.75111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书活载标准值作用下KJ-5轴力、剪力图（kN·m）111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书5.框架内力组合5.1、框架梁内力组合5.1.1相关说明⑴荷载规范3.2.5基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：1）永久荷载的分项系数：当其效应对结构不利时对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；当其效应对结构有利时一般情况下应取1.0；2）可变荷载的分项系数本工程计算取1.4。⑵荷载规范5.4.1结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算：式中S——结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；——重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利是，不应大于1.0；、——分别为水平、竖向地震作用分项系数，本工程仅计算水平地震作用，取1.3，取0.0；——风荷载分项系数，应采用1.4；——重力荷载代表值的效应；——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；——风荷载标准值的效应；111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书——风荷载组合值系数，本结构风荷载不起控制作用，取0.0。⑶荷载规范5.4.2结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式：式中——承载力抗震调整系数，除另有规定外，应按表5.1采用；R——结构构件承载力设计值。承载力抗震调整系数表5.1材料结构构件受力状态钢柱，梁支撑节点板件，连接螺栓连接焊缝0.750.800.850.90砌体两端均有构造柱、芯柱的抗震墙其他抗震墙受剪受弯0.91.0混凝土梁轴压比小于0.15的柱轴压比不小于0.15的柱抗震墙各类构件受弯偏压偏压偏压受剪、偏压0.750.750.800.850.85⑷本工程计算的组合工况分别为：其中——恒荷载作用下的框架梁内力；——活荷载作用下的框架梁内力；——水平地震作用下的框架梁内力。⑸抗震规范6.2.4本结构抗震等级为三级，其框架梁梁端截面组合的剪力设111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书计值应按下式调整：式中——梁端截面组合的剪力设计值；——梁的净跨；——梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪框架KJ－5各层框架梁的内力组合分别如表5.1－表5.6注：表中MAB，，MBC分别为AB跨，BC跨的跨中最大正弯矩，单位为；M以下部受拉为正，单位为；V以向上为正，单位为kN。计值；——分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值，一级框架两端弯矩均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；——梁端剪力增大系数，本结构取1.1。重力荷载代表值作用下梁端剪力的计算：=（恒载+0.5倍的活荷载）作用下的剪力乘以1.2的放大系数5.2、框架KJ－5框架梁的内力组合111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书5.3、框架柱内力组合5.3.1、相关说明⑴框架柱的内力组合与框架梁的内力组合的荷载分项系数相同，参照荷载规范3.2.5、5.4.2和5.4.2，组合工况分别为：111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书其中——恒荷载作用下的框架柱内力；——活荷载作用下的框架柱内力；——水平地震作用下的框架柱内力。⑵框架柱的截面抗震验算也按荷载规范5.4.2计算，其承载力抗震调整系数也按表4-1-1采用。⑶柱内力控制截面一般取柱上、下端截面，每个截面上有M、N、V：1）Mmax及相应的N；2）Nmax及相应的M；3）Nmin及相应的M。⑷框架柱内力的相关调整将在框架截面设计中进行，在此不予以考虑。5.3.2框架KJ-5框架梁的内力组合框架KJ－5各轴框架柱的弯矩和轴力组合分别如表所示；框架KJ－5各轴框架柱的剪力组合分别如下表所示。注：表中M以左侧受拉为正，单位为；N以受压为正，单位为；V以绕柱端顺时针为正，单位为。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书6.框架梁、框架柱截面设计以下为框架KJ－5框架梁、框架柱的截面设计6.1、框架梁截面设计抗震规范6.3.3梁的钢筋配置，应符合下列各项要求：1）梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%，且计入收压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比，一级不应大于0.25，二、三级不应大于0.35。2）梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.3。3）梁端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径应按抗震规范表6.3.3采用，当梁端纵向受拉钢筋的配筋率大于2%时，表中箍筋最小直径数值应增大2mm。本建筑工程抗震等级为三级，加密区长度为1.5和500中取大值，箍筋最大间距为，8d，150中最小值，箍筋最小直径为8mm，其中，d为纵向钢筋直径，为梁截面高度。6.1.1梁的正截面受弯承载力计算第一层纵向钢筋计算如下：AB跨：因为该框架KJ－5为边框架，故当梁下部受拉时，按倒T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。1.跨中弯矩：翼缘计算宽度当按跨度考虑时，mm；按梁间距考虑时，mm;按翼缘厚度考虑时，=700－40=660mm，，不起控制作用，可取mm。梁内纵向钢筋选HRB400级钢筋，，下部跨间截面按单筋T形截面计算。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书因为>属于第一类T形截面实配钢筋420(As=1954mm2)，满足要求。2.将下部跨间截面的425钢筋通跨布置在AB跨上，则此作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(=628mm2)，再计算相应的受拉钢筋As。支座A上部，按矩形截面进行计算，实配钢筋320(As=942mm2)，，实配钢筋420+222(As=1768mm2)，，满足要求。支座上部，按矩形截面进行计算，实配钢筋320(As=942mm2)，111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书实配钢筋220+322(As=1768mm2)，满足要求。A支座：（矩形截面计算）截面类型：矩形截面宽度：b=250mm,高度h=700mm，as=40mm=700－40=660mm，实配钢筋425(As=1964mm2)，，满足要求。BC跨：1.跨中弯矩：翼缘计算宽度当按跨度考虑时，mm；按梁间距考虑时，mm;按翼缘厚度考虑时，=700－40=660mm，，不起控制作用，故取mm。梁内纵向钢筋选HRB400级钢筋，，下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为>属于第一类T形截面111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书实配钢筋425(As=1887mm2)，，满足要求。2.将下部跨间截面的425钢筋通跨布置在BC跨上，则此作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(=628mm2)，再计算相应的受拉钢筋As。支座B上部，按矩形截面进行计算，说明富余,且达不到屈服.，实配钢筋220(As=628mm2)，，满足要求。支座上部，按矩形截面进行计算，说明富余,且达不到屈服.，实配钢筋220+216(As=1030mm2)，，满足要求C支座：（矩形截面计算）截面类型：矩形截面宽度：b=250mm,高度h=700mm，as=40mm=700－40=660mm，111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书实配钢筋420(As=1256mm2)，，满足要求。其它各层框架梁的正截面承载力计算同第一层，汇总于表如下111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书2、梁的斜截面受剪承载力计算根据《混凝土结构设计规范》11.3.3和11.3.4有：1）考虑地震作用组合的框架梁，当跨高比时，其受剪截面应符合下式规定：式中——考虑地震作用组合的框架梁端剪力设计值；——混凝土强度影响系数，本工程混凝土强度为C30，取1.0。2）考虑地震作用组合的矩形、T形和工形截面的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：一般框架梁箍筋为HRB400钢筋混凝土为C30，第一层箍筋计算如下：AB跨截面尺寸满足要求。选用双肢8（）箍筋，则，梁端按构造要求取s=150mm，即梁端加密区箍筋采用双肢，加密区长度为1.05m，非加密区箍筋采用双肢。箍筋设置满足要求。BC跨111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书截面尺寸满足要求。选用双肢8（）箍筋，则，梁端按构造要求取s=150mm，即梁端加密区箍筋采用双肢，加密区长度为1.05m，非加密区箍筋采用双肢。箍筋设置满足要求。三到六层梁斜截面配筋方法相同KJ-5、1,3层梁斜截面配筋汇总111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书6.2框架柱截面设计按《抗震规范6.2计算要点》有如下调整：三级框架的梁柱节点处,除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下列要求:,式中——节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配；——节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书之和。6.2.3三级框架结构的底层,柱下端截面组合的弯矩设计值,应乘以增大系数1.15。底层柱纵向钢筋宜按上下端的不利情况配置。6.2.5三级框架柱和框支柱组合的剪力设计值应按下式调整：，式中V——柱端截面组合的剪力设计值；——柱的净高；——分别为柱的上下端顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值，应符合本节第6.2.2、6.2.3条的规定。——柱剪力增大系数，三级取1.1。6.2.6三级框架的角柱，经上述规范调整后的组合弯矩设计值、剪力设计值尚应乘以不小于1.10的增大系数。本工程取增大系数为1.10。抗震规范6.3.8柱的钢筋配置，应符合下列各项要求：⑴柱纵向钢筋的最小总配筋率应按表采用为：中柱和边柱0.7%，角柱1.2%，同时每一侧配筋率不应小于0.2%；⑵箍筋在规定的范围内应加密，加密区的箍筋间距和直径，应符合下列要求：1)一般情况下，当抗震等级为三级时，箍筋的最大间距采用8d，150（柱根100）的较小值，最小直径为8mm；2)级框架柱的截面尺寸不大于400mm时，箍筋最小直径应允许采用6mm；3)框支柱和剪跨比不大于2的柱，箍筋间距不应大于100mm。柱配筋计算说明：⑴材料：柱混凝土用C30，钢筋主筋用HRB400级钢筋，箍筋用HPB235级钢筋；⑵从内力组合表中找出三种组合：及相应的、及相应的、及相应的，进行柱配筋计算；⑶ea取20mm和中的较大值；111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书⑷柱的计算长度参照混凝土设计规范7.3.11调整；⑸，当时取1；当时取1。6.2.1剪跨比和轴压比的验算经验算剪跨比>2、轴压比<0.85，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。6.2.2柱正截面受弯承载力计算第一层下柱纵向钢筋计算如下：B柱及相应的组合：，。mmm因为，故应考虑偏心增大系数，>1.0取取=1.0>mm111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书mmmm且采用对称配筋，按大偏心受压计算及相应的组合：，。因为，姑应考虑偏心增大系数为小偏心受压情况。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书按上式计算应满足和，因，故按构造配筋，且应满足配筋率，单侧配筋率，有。及相应的组合：，。=3.6m因为，故应考虑偏心增大偏心系数>1.0取取=1.0>mmmmmm且采用对称配筋，按大偏心受压计算111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书综合、、考虑，选配420(As=As’=1256mm2)，总配筋率，满足要求。KJ-5，1、3、6层A柱的正截面承载力计算汇总于下表111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书6.3柱的斜截面受剪承载力计算第一层A柱、B柱斜截面验算如下：A柱：柱剪力设计值V=1.1×剪跨比满足要求kN取kN加密区箍筋为=按构造要求配置箍筋三级抗震按最小配箍率为4肢8@100轴压比为查抗震规范表得，柱顶端加密区的长度为柱根加密区的长度为柱净高的1/3，取为1160mm，取1200mm柱非加密区的长度为按构造要求配置4肢8@150B柱：柱剪力设计值V=1.1×111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书剪跨比满足要求kN取kN加密区箍筋为=按构造要求配置箍筋三级抗震按最小配箍率为4肢8@150轴压比为查抗震规范表得，柱顶端加密区的长度为柱根加密区的长度为柱净高的1/3，取为1160mm，取1200mm柱非加密区的长度为按构造要求配置4肢8@150KJ-5，1、3、层A、B柱的斜截面配筋如下表111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书6.3.1KJ-5，1、3、层A、B柱剪跨比和轴压比验算111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书7.基础设计根据《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011之3.0.1、3.0.2，本工程地基基础设计为丙级，可不作地基变形计算设计。根据荷载规范4.1.2本结构主体五层，设计基础时，楼面活荷载标准值应乘以规定的折减系数0.70。本工程的场地类别为三类场地，地基不液化。混凝土结构的环境类别：基础为二(a)，上部为一类。由地基勘察报告：7.1确定基础截面尺寸7.1.1本工程地基选择柱下条形基础，采用C30混凝土，Ⅲ级钢筋。根据建筑地基基础设计规范第8.3.1的有关规定：条形基础的端部应该向外伸出，其长度应为，所以本工程条基应向外伸2.1m。基础垫层100mm，采用C15混凝土。基础梁高=1100～1663mm，取。基础梁宽b=650mm，取b=700mm。基底标高－(1.0+1.5)=－2.5m。基础联系梁截面尺寸：CD:取BC:取卫生间处连梁：取7.1.2基础梁荷载计算A轴线基础受力简图如图7.1(柱传来轴力数值由PKPM软件求解最大轴力得来)111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书A轴线基础受力简图7.1.3基础宽度计算1)先进行地基承载力深度修正。自室外地面算起的基础埋深d=2.35m，查表得=1.6，修正后的地基承载力特征值为：2)基础宽度==1.74m取b=2.0m因为b<3m，不必进行承载力宽度修正。3)基底边缘最大压力：满足地基的承载力要求。故基础宽度取2.0m。4)基础剖面图基础剖面图如图111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书底板翼板厚度不小于200mm，说明本工程中采用300mm，变厚度翼板，其坡度要求小于1：3，取坡高为200mm，底板宽度B=1800mm，满足上述坡度要求7.2基础梁内力计算上部结构刚度较好，荷载分布均匀，地基反力呈线性分布，以柱子作为支座，地基反力作为荷载，将基础梁视为倒置的多跨连续梁来计算各控制截面的内力，即倒梁法。7.2.1作用在地基梁上的静反力：7.2.2各跨地基梁固端计算A．2.1m伸出地基梁：B．7.3m地基梁：111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书7.2.3各节点弯矩分配系数第一节点第二-九节点第十节点7.2.4弯矩分配基础梁采用弯距二次分配，结果如表所示，计算内力如图所示。7.2.5基础梁剪力及跨间最大弯矩的计算基础梁剪力及跨间最大弯矩的计算简图左边伸出端：跨：（x为左端至Mmax处的距离）111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书同理可以求得：②③跨：（x为左端至Mmax处的距离）右边伸出端：。7.2.6基底反力局部调整法计算地基梁内力1)各节点不平衡力计算7.3基础梁截面设计混凝土强度：C30，＝14.3N/mm2，＝1.43N/mm2。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书钢筋强度：HRB400，＝360N/mm，＝360N/mm。7.3.1基础梁正截面受弯承载力计算支座截面按矩形梁计算，跨中截面按T形梁计算。支座1,10：选配525钢筋(AS=2454mm2),配筋率＝＝＝0.27%，满足要求。同理可得其它各支座处正截面受弯承载力计算支座2,9：选配625钢筋(AS=2945mm2),配筋率＝＝＝0.32%，满足要求。同理可得其它各支座处正截面受弯承载力计算跨中截面简化如图其中相关参数：，，，。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书跨中截面计算简图故属第一类T形截面①跨间：选配525钢筋，AS=2454mm2，配筋率＝＝＝0.22%，满足要求。②③跨间：选配525钢筋，AS=2454mm2，配筋率＝＝0.27%，满足要求。③④、④⑤、⑤⑥、⑦⑧跨间：111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书选配525钢筋，AS=2454mm2，配筋率＝＝0.27%，满足要求。7.3.2基础梁斜截面受剪承载力计算，Vmax=949kN满足要求。0.7=0.7×1.43×700×1450=875.88kNVmax=949.15kN，需按计算配箍筋。选用双肢8,,取s=200mm。基础梁支座处加密区采用双肢8@200,其它非加密区采用四肢8@250。7.4基础底板截面设计7.4.1按悬臂板计算()，如图所示a)5基础底板计算简图111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书116.5kN/m选配8@90，AS=559mm2，配筋率＝＝0.22%0.2%，满足要求。7.4.2斜截面承载力验算：=0.7×1.43×550×460=253.3kN>V，斜截面符合抗剪要求。分布筋采用8@200。7.4.3基础梁顶面的局部受压承载力验算：1)相关说明：根据地基基础规范8.2.7第6款，当条形基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级时，尚应验算柱下条形基础梁顶面的局部受压承载力。本工程基础采用C25级混凝土，柱采用C30级混凝土，故需对基础梁顶面的局部受压承载力验算。根据混凝土规范7.8.1，局部受压区的截面尺寸应符合下列要求：式中——局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值；——局部受压时的提高系数；——混凝土局部受压面积；111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书——混凝土局部受压净面积；——局部受压的计算底面积，按混凝土规范7.8.2，本工程可按图计算。局部受压底面积计算图(a>b)2)基础梁顶面的局部受压承载力验算：满足要求。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书8、楼梯设计8.1梯段板计算图8.1梯段板计算简图8.1.1TB1计算(1-1剖面)（1）几何参数楼梯净跨：Ln=3300mm梯板厚：t=120mm上平台楼梯梁宽度：b1=200mm下平台楼梯梁宽度：b2=200mm踏步尺寸：b×h=300mm×150mm计算跨度：L0=Ln+（b1+b2）/2=3300+（200+200）/2=3500mm（2）荷载计算（取1m宽板带）标准值：gk=(0.139+0.3)×0.28×0.5×1×26×1.1/0.28=6.28kN/mqk=3.5kN/m设计值：1.2gk+1.4qk=1.2×6.28+1.4×3.5=12.44kN/m1.35gk+1.0qk=1.35×6.28+1.0×3.5=11.98kN/m（3）配筋计算（考虑支座嵌固）111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书M=110qln2=110×12.44×3.3²=13.55kN·mαs=Mα1fcbh02=13.55×1061.0×14.3×1000×1002=0.0948ξ=1-1-2αs=1-1-2×0.0948=0.099<ξb=0.518，符合要求。γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.099=0.9505As=Mfyγsh0=14.04×106360×0.9505×100=410.31mm2选用C100@200,实际配筋面积457mm2，分布筋每级踏步一根，选用C10@200。支座负筋计算面积As’=As=411mm2，选用C10@200，实际配筋面积457mm2。8.1.2TB2计算(2-2剖面)（1）几何参数楼梯净跨：Ln=2800mm梯板厚：t=1200mm上平台楼梯梁宽度：b1=250mm下平台楼梯梁宽度：b2=250mm踏步尺寸：b×h=280mm×163.6mm计算跨度：L0=Ln+（b1+b2）/2=3050mm（2）荷载计算（取1m宽板带）标准值：gk=(0.303+0.139)×0.28×0.5×1×26×1.1/0.28=6.32kN/mqk=3.5kN/m设计值：1.2gk+1.4qk=1.2×6.32+1.4×3.5=12.48kN/m1.35gk+1.0qk=1.35×6.32+1.0×3.5=12.03kN/m（3）配筋计算（考虑支座嵌固）M=110qln2=110×12.48×3.052=11.61kN·mαs=Mα1fcbh02=11.61×1061.0×14.3×1000×1002=0.0812ξ=1-1-2αs=1-1-2×0.0812=0.0848<ξb=0.518，111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书符合要求。γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.0848=0.9576As=Mfyγsh0=11.61×106360×0.9576×100=337mm2选用C10@200,实际配筋面积359mm2,分布筋每级踏步一根，选用C10@200。支座负筋计算面积As’=As=337mm2，选用C10@200，实际配筋面积359mm2。8.2平台梁计算（TL-1、TL-2）8.2.1TL-1计算（1）荷载计算梁自重：0.25×0.45×26×1.1=3.22kN/m梯段板传来恒载：6.28×3.36×0.5=10.55kN/m平台板传来恒载：4.4×1.525=6.71kN/m恒荷载标准值∑gk=20.48kNm梯段板传来活载：3.5×3.36×0.5=6.05kN/m平台板传来荷载：3.5×1.525=5.34kN/m活荷载标准值∑qk=11.39kNm设计值：1.2gk+1.4qk=1.2×20.48+1.4×11.39=40.52kN/m1.35gk+1.0qk=1.35×20.48+1.0×11.39=39.04kN/m（2）配筋计算M=110qln2=110×40.52×3.552=51.07kN·mV=12ql0=12×40.52×3.55=71.92kNαs=Mα1fcbh02=51.07×1061.0×14.3×250×4102=0.085ξ=1-1-2αs=1-1-2×0.085=0.089<ξb=0.518，符合要求。γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.089=0.9555As=Mfyγsh0=51.07×106360×0.9555×410=363mm2>ρminbh111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书=0.2%×250×450=600mm2选用2C16,实际配筋面积402mm2。支座上部按构造配筋,选用2C12，选用C8@200，实际配筋面积359mm2。（3）抗剪验算0.7ftbh0=0.7×1.43×250×410=102.6kN>V=71.79kN，故按构造配筋即可，选用C8@200。8.2.2TL-2计算（1）荷载计算梁自重：0.2×0.35×26×1.1=2.0kN/m平台板传来恒载：0.923×4.4=4.06kN/m墙自重：2.0×（1.8-0.65）=2.3kN/m恒荷载标准值∑gk=8.36kNm活荷载标准值0.923×3.5=3.23kN/m设计值：1.2gk+1.4qk=1.2×8.36+1.4×3.23=14.55kN/m1.35gk+1.0qk=1.35×8.36+1.0×3.23=14.52kN/m（2）配筋计算图8.2计算简图M跨中=124ql02=124×14.55×3.72=8.30kN·mM支座=112ql02=112×14.55×3.72=16.6kN·mV=12ql0=12×14.55×3.7=26.92kN①跨中下部钢筋αs=Mα1fcbh02=8.30×1061.0×14.3×200×3102=0.0302111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书ξ=1-1-2αs=1-1-2×0.0302=0.0307<ξb=0.518，符合要求。γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.0307=0.9847As=Mfyγsh0=8.30×106360×0.9847×310=76mm2ρ1=Asbh=76200×350=0.14%<0.2%,不符合要求。取As=ρminbh=0.2%×200×350=140mm2选用2C12，实配钢筋面积226mm2。②支座上部钢筋αs=Mα1fcbh02=16.6×1061.0×14.3×200×3102=0.0604ξ=1-1-2αs=1-1-2×0.0604=0.0623<ξb=0.518，符合要求。γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.0604=0.9689As=Mfyγsh0=16.6×106360×0.99689×310=153mm2<ρminbh=0.2%×200×350=140mm2选用2C12，实配钢筋面积226mm2。③抗剪验算0.7ftbh0=0.7×1.43×200×310=62.06kN>V=26.92kN，故按构造配筋即可，选用C6@200。8.3平台板计算平台板厚100mm，取1m宽板带（1）荷载计算gk=3.9kN/mqk=3.5kN/m1.2gk+1.4qk=1.2×3.9+1.4×3.5=9.58kN/m1.35gk+1.0qk=1.35×3.9+1.0×3.5=8.77kN/m（2）配筋计算M=110ql02=110×9.58×1.8452=3.26kN·m111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书αs=Mα1fcbh02=3.26×1061.0×14.3×1000×802=0.0356ξ=1-1-2αs=1-1-2×0.0356=0.0363<ξb=0.518，符合要求。γs=1-0.5ξ=1-0.5×0.0363=0.9819As=Mfyγsh0=3.26×106360×0.9819×80=116mm2<ρminbh=0.2%×1000×100=200mm2取As=ρminbh=0.2%×1000×100=200mm2选用C6@130,实际配筋面积218mm2。考虑支座嵌固作用，支座计算面积As‘=As=116mm2，选用C6@130,实际配筋面积218mm2。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书9、现浇楼板、连续梁设计9.1现浇楼板设计按考虑塑性内力重分布的方法计算，取1米板宽作为计算单元，以下取三块典型板作为计算单元。9.1.1双向板设计(按弹性理论)(一)三边固定，一边简支板计算三边固定，一边简支板计算模型如图：图9.1三边固定，一边简支板计算模型图荷载计算恒载设计值活载设计值1．内力计算，查表得：111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书1．配筋计算平行于方向板跨内：选配8@200，AS=251mm2。平行于方向板跨内：选配8@200，AS=251mm2。方向支座：选配8@180，AS=279mm2。方向支座：选配8@200，AS=251mm2。均满足要求。(二)两边固定，两边简支板计算两边固定，两边简支板计算模型如图9.2：两边固定,两边简支板计算模型02ll0201l01图9.2l111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书1.荷载计算恒载设计值活载设计值2.内力计算，查表得：3.配筋计算平行于方向板跨内：选配8@200，AS=251mm2。平行于方向板跨内：选配8@200，AS=251mm2。方向支座：选配8@120，AS=419mm2。方向支座：111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书选配8@180，AS=279mm2。均满足要求。(三)三边简支，一边固定板计算三边简支，一边固定板计算模型如图9.3：图9.3三边简支，一边固定板计算模型图1.荷载计算恒载设计值活载设计值2.内力计算，查表得：3.1配筋计算111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书平行于方向板跨内：选配8@200，AS=251mm2。平行于方向板跨内：选配8@200，AS=251mm2。方向支座：选配8@200，AS=251mm2。均满足要求。9.2现浇连续梁设计选取卫生处连续次梁AB计算设计，结构布置所示。结构布置图111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书9.2.1荷载计算1）恒荷载计算图9.5恒荷载简图梁自重及墙体的恒荷载：AB：BC：楼板传来的恒荷载：AB：BC：2)活荷载计算活荷载简图楼板传来的活荷载：AB：BC：9.2.2内力计算各种荷载作用下的内力计算111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书各种荷载作用下的内力计算结果如表9.2.3截面设计1.正截面承载力计算表9.1　正弯矩下钢筋负弯矩上钢筋A支座0计算As:350-229.06计算A"s:10484C123C22实配As:392.70实配A"s:1140AB跨中127.84计算As:5620计算A"s:350-4.963C1604C12　实配As:603　实配A"s:452B支座1.55计算As:150-17.33计算A"s:1922C102C12实配As:157实配A"s:226BC跨中0计算As:150-29.32计算A"s:33502C10-23C12　实配As:157　实配A"s:339C支座0计算As:350-61.63计算A"s:3504C124C12实配As:452实配A"s:4522．斜截面承载力计算0.25＝0.25×1.0×14.3×250×660=589.88kNVmax=156.61kN，满足要求。0.7=0.7×1.43×250×660=165.17kNVmax=156.614kN，111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书故仅需按构造配置箍筋：选用单肢8箍筋，=50.3，即单肢8@100。0.25＝0.25×1.0×14.3×250×260=232.38kNVmax=14.63kN，满足要求。0.7=0.7×1.43×250×260=65.07kNVmax=14.63kN，故仅需按构造配置箍筋：选用单肢8箍筋，=50.3，即单肢8@100111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书参考文献[1]《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068—2006）[2]《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）[3]《混凝土结构设计规范》（GB50010—2012）[4]《砌体结构设计规范》（GB50003—2011）[5]《建筑地基基础设计规范》（GBJ50007—2011）[6]《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—91）[7]《建筑抗震设计规范》（GB50011-2012）[8]施岚青、张玉祥编著：混凝土结构设计规范学习指导。地震出版社，1991。[9]华南理工大学、东南大学、浙江大学、湖南大学合编：地基及基础（第二版）。中国建筑工业出版社，1991。[10]朱伯龙主编：混凝土结构设计原理（上、下册）。同济大学出版社，1992。[11]龙驭球、包世华编：结构力学教程,高等教育出版社。[12]梁兴文、史庆轩等，钢筋混凝土结构设计，科学技术文献出版社，1998。[13]龚思礼主编：建筑抗震设计手册。中国建筑工业出版社，1994。[14]沈蒲生、邱登莽主编：混凝土结构（上、下册）。湖南科学出版社，1992。[15]袁国干主编：配筋混凝土结构设计原理。同济大学版社，1990。[16]丰定国等，工程结构抗震设计，北京地震出版社，1994。[17]北京钢铁设计研究总院主编：混凝土结构计算手册（第二版）。中国建筑工业出版社，1991。111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书谢辞为了总结和认识我们大学四年的专业知识的学习,本学期进行了为期20周的毕业设计，它贯穿于各门专业课程之中要求我们把大学四年所学的知识充分做到理论联系实际，从而培养我们综合运用知识和解决实际问题的能力。这个学期是我们不断学习积累，不断提高的阶段。在老师的悉心指导之下，我们从最初的建筑绘图做起，然后是经历了结构方案确定，结构设计计算，PKPM绘图，计算书整理和打印等几个阶段。通过毕业设计使自己系统、综合地将平时课本上所学的理论知识运用到实际操作中，并能主动发现问题，改正问题，使自己在使用技术资料、计算、绘图及查询规范等方面都得到极大的锻炼，并对建筑物的基本构造和作图有了详尽的了解。通过这次毕业设计，不仅使我温习了以前所学的课程，而且学到了许多实际工程经验，真正做到了“温故而知新”。与此同时，我也充分认识到自身还存在着许多不足，把前后的专业知识融会贯通方面缺乏综合考虑问题的能力，把握整个建筑设计宏观方面的能力欠缺。通过这次毕业设计，我对建筑工程土建设计全过程有了较为全面的了解。期间，我们熟悉了有关设计、施工规范和手册，进一步提高工程制图、理论分析和计算机应用能力。在毕业设计中学到的不仅仅是具体的知识，更重要的是一种方法，学习的方法和工作的方法，它将让我们受益终身。最后，衷心感谢我们的指导老师严卫华老师对我的的悉心指导和帮助！作者：郑大伟2014年5月28日111 商业中心配套公共建筑毕业设计计算书111'