公寓综合楼设计计算书参考模式

'设计（论文）专用纸XXXX公寓综合楼设计作者：学校：理工大学建筑工程学院班级：土木工程071班导师：单位：理工大学建筑工程学院职称：副教授ii 设计（论文）专用纸TheDesigningOfYunnanUniversityStudentDormitoryBuildingAUTHOR:MaZhangzhenCLASS071OFCIVILENGINEERING,FACULTYOFARCHITECTURALENGINEERING,KUNMINGUNIVERSITYOFSCEIENCE&TECHNOLOGYINSTUCTOR:TianYiPROFESSIONALTITLE:ASSOCIATEPROFESSORFACULTYOFARCHITECTURALENGINEERING,KUNMINGUNIVERSITYOFSCEIENCE&TECHNOLOGii 设计（论文）专用纸前言这次的毕业设计对于一名即将毕业的土木工程专业的学生来说，是一个十分重要的实践性环节，可以充分的发挥我们所学的知识。通过毕业设计，我们可以将以前所学的公共基础课、专业基础课，本专业课课程和实践紧密联系在一起进行综合性应用。通过毕业设计，我们对结构设计的基本流程有了相对完整的认识。为毕业后从事工程领域的设计，施工，管理等方面的工作奠定良好的基础。本设计为云南大学学生公寓综合楼，为现浇钢筋混凝土框架结构，总建筑面积在4500平方米左右，层数为六层。在整个设计过程之中，经过了三个明确的阶段，即：毕业设计准备阶段，方案设计阶段，毕业设计施工图阶段。按照学校的要求，着重理解在结构方案选择，荷载组合，抗震，内力组合等。并在毕业设计的基础等部分上，使用计算机作了一些辅助设计。在设计的计算过程中，参考了一些设计资料及教材文献，并在此过程中，得到了指导教师的悉心指导，在此谨向各位老师表示感谢。由于是第一次做这么一个设计，经验不足。对设计中出现的疏漏和错误之处敬请各位老师批评指正，以便得到更进一步得提高。iii 设计（论文）专用纸目录摘要1第1章建筑设计说明31.1平面设计31.2剖面设计51.3立面设计51.4基础和地基61.5交通联系部分的设计71.6其它设计9第2章结构设计说明102.1材料要求112.2填充墙要求112.3截面尺寸要求112.4结构布置要求112.5计算过程11第3章工程概况153.1工程背景153.2设计原始资料153.3材料选用15第4章框架结构布置及计算简图174.1结构选型174.2估梁柱尺寸：174.3框架计算简图及梁柱线刚度18第5章重力荷载代表值计算205.1恒载标准值205.2活载标准值225.3各层重力荷载代表值22第6章水平地震作用下框架内力计算266.1横向水平地震作用下的侧移验算266.2水平地震作用下框架内力计算28第7章竖向荷载作用下框架内力计算357.1计算单元35v 设计（论文）专用纸7.2荷载计算367.3内力计算39第8章内力组合538.1框架梁内力组合538.2框架柱内力组合63第9章截面设计759.1框架梁配筋759.2框架柱配筋80第10章楼梯设计8110.1建筑设计8110.2结构设计8110.3梯段板设计81第11章基础设计8611.1基础计算8611.2基础配筋图87结论89总结与体会90谢辞91参考文献92附录：93附表116v 设计（论文）专用纸摘要本次毕业设计设计是的学生公寓综合楼，主要进行的是结构设计部分。结构设计简而言之就是用结构语言来表达工程师所要表达的东西。结构语言就是结构师从建筑及其它专业图纸中所提炼简化出来的结构元素，包括基础、墙、柱、梁、板、楼梯、大样细部图等等。然后用这些结构元素来构成建筑物或构筑物的结构体系，包括竖向和水平的承重及抗力体系，再把各种情况产生的荷载以最简洁的方式传递至基础。结构设计的阶段大体可以分为三个阶段：一.结构方案阶段：根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是框架结构；二.结构计算阶段：包括荷载计算、内力计算和构件计算；三.施工图设计阶段：根据上述计算结果，来最终确定构件布置和构件配筋以及根据规范的要求来确定结构构件的构造措施。关键词：框架结构；结构设计第33页 设计（论文）专用纸abstractThisgraduationprojectisandormitorybuilding,itwassomeofstructuraldesignthatmainlycarriedon.Thestructuraldesignexpressesthethingthattheengineerwillexpressinstructurallanguageinbrief.Thestructurallanguageisstructuralelementssimplifiedoutrefinedfromthebuildingandotherspecializeddrawingsofstructuralengineer,includingfoundation,wall,column,roofbeam,board,stair,full-pageproofdetailpicture,etc..Thencometoformthestructuralsystemsofthebuildingorstructureswiththesestructuralelements,includingverticalityandbearingandresiststrengthsystemoflevel,andthenvariousloadthatsituationproduceinamostsuccinctwayfromtransmissiontofoundation.Thestageofthestructuraldesigncanbedividedintothreestagesonthewhole:1.Structuralschemestage:Accordingtotheimportanceofthebuilding,providingfortificationagainstearthquakesintheearthquakeintensity,thegeologicprospectreportoftheprojectofthebuildingsite,classificationandheightandstoreyofthebuildingofthebuildingfieldarecountedtoconfirmthestructuralformofarchitecture,whatthisprojectisadoptedisframestructure;2.Calculatestageinstructure:Includingloadingandcalculating,theinternalforceiscalculatedandcalculatedwiththecomponent;3.Constructiondrawingsdesignphase:Accordingtodescribedaboveresultofcalculation,come,confirmcomponentassignwithcomponentmixingmusclingandcoming,confirmingstructuralstructuremeasuringofcomponentaccordingtotherequestofnormfinally.Keyword:reinforcedconcreteframe;structuraldesign第33页 设计（论文）专用纸建筑设计说明这次毕业设计的课题为云南大学学生公寓综合楼,本着设计富有朝气和时代气息的原则,设计一座现代化气息的宿舍楼,建筑设计在现有的自然环境与总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，综合考虑使用功能、结构施工、材料设备、经济艺术等问题，着重解决建筑内部使用功能和使用空间的合理安排，内部和外表的艺术效果，各个细部的构造方式等，创造出既符合科学性，又具有艺术效果的工作环境。建筑设计应考虑建筑与结构等相关的技术的综合协调，以及如何以更少的材料、劳动力、投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用、经济、坚固、美观。本方案采用框架结构，六层，一层作为商场使用，二楼以上则为公寓宿舍。在满足功能要求的基础上，该建筑要体现现代化特色，适应现代化的住宿需求。满足消防、抗震等安全要求。框架结构是多层、高层建筑的一种主要结构形式。这种结构体系的优点是建筑平面布置灵活，能获得较大的使用空间，建筑立面容易处理，可以适应不同的房屋造型。同时，在结构性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期较长，地震反应较小，经过合理的结构设计可以具有较好的延性性能。框架结构是由梁、柱、节点及基础组成的结构形式，横梁和柱，通过节点连为一体，形成承重结构，将荷载传至基础，整个房屋全部采用这种结构形式的称为框架结构或纯（全）框架结构，框架可以是等跨或不等跨的，也可以是层高相同或不完全相同的，有时因工艺和使用要求，也可能在某层抽柱或某跨抽梁，形成缺梁、缺柱的框架。1.1平面设计建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系。由于建筑平面通常较为集中反映建筑功能方面的问题，一些剖面关系比较简单的民用建筑，它们的平面布第33页 设计（论文）专用纸置基本上能够反映空间组合的主要内容，因此，首先从建筑平面设计入手。但是在平面设计中，我始终从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性，不断调整修改平面，反复深入。也就是说，虽然我从平面设计入手，但是着手于建筑空间的组合。各种类型的民用建筑，从组成平面各部分面积的使用性质来分析，主要可以归纳为使用部分和交通联系部分两类。建筑平面设计是组合布置建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系，它包括使用部分设计和交通联系部分设计。1.1.1使用部分平面设计建筑平面中各个使用房间和辅助房间，是建筑平面组合的基本单元。本设计在使用平面设计中充分考虑了以下几点：注意了房间的面积、形状和尺寸满足室内使用活动和设备合理布置的要求；门窗的大小和位置考虑了房间的出入方便，疏散安全，采风通风良好；房间的构成注意使结构布置合理，施工方便，也要有利于房间之间的组合，所用材料应符合相应的建筑标准；室内空间，以及地面、各个墙面和构件细部，应考虑人们的使用和审美要求。对于辅助房间的平面设计，通常根据建筑物的使用特点和使用人数的多少，先确定所需设备的个数，根据计算所得的设备数量，考虑在整幢建筑中辅助房间的分布情况，最后在建筑平面组合中，根据整幢房屋的使用要求适当调整并确定这些辅助房间的面积、平面形式和尺寸。1.1.2交通联系部分设计交通联系部分是把各个房间以及室内交通合理协调起来，同时又要考虑到使用房间和辅助房间的用途，减少交通干扰。楼梯是垂直交通联系部分，是各个楼层疏散的必经之路，同时又要考虑到建筑防火要求，本建筑采用板式双跑楼梯。本设计中交通联系部分设计能满足下列要求：交通线路简捷明确，联系通行方便；人流通畅，紧急疏散时迅速安全；满足一定的通风采光要求；力求节省交通面积，同时考虑空间组合等设计问题。1.1.3平面组合设计第33页 设计（论文）专用纸建筑平面的组合设计，一方面，是在熟悉平面各组成部分的基础上，进一步从建筑整体的使用功能、技术经济和建筑艺术等方面，来分析对平面组合的要求；另一方面，还必须考虑总体规划、基地环境对建筑单体平面组合的要求。即建筑平面组合设计须要综合分解建筑本身提出的、经及总体环境对单体建筑提出的内外两方面的要求。1.2剖面设计建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，剖面设计主要表现为建筑物内部结构构造关系，以及建筑高度、层高、建筑空间的组合与利用。它和房屋的使用、造价和节约用地有着密切关系，也反映了建筑标准的一个方面。其中一些问题需要平、剖面结合在一起研究，才具体确定下来。本工程为云南大学学生公寓综合楼，层高底层为3.9,其余为3.6m。垂直交通采用楼梯，没有设计电梯，因为考虑到宿舍楼层数较少，仅有六层。门的高度根据人体尺寸来确定，窗高要满足通风采光要求。1.3立面设计立面设计是为了满足使用功能和美化环境的需要而进行的。同时，还可起到改善环境条件、保护结构和装饰美化建筑物的作用。并且要考虑它的耐久性、经济性；正确处理与施工技术的关系。建筑立面可以看成是由许多构部件所组成：它们有墙体、梁柱、墙墩等构成房屋的结构构件，有门窗、阳台、外廊等和内部使用空间直接连通的部件，以及台基、勒脚、檐口等主要起到保护外墙作用的组成部分。恰当地确定立面中这些组成部分和构件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，是立面设计的主要任务。建筑立面设计的步骤，通常根据初步确定的房屋内部空间组合的平剖面关系，例如房屋的大小、高低、门窗位置，构部件的排列方式等，描绘出房屋各个立面的基第33页 设计（论文）专用纸本轮廓，作为进一步调整统一，进行立面设计的基础。设计时首先应该推敲立面各部分总的比例关系，考虑建筑整体的几个立面之间的统一，相邻立面间的连接和协调，然后着重分析各个立面上墙面的处理，门窗的调整安排，最后对入口门廊、建筑装饰等进一步作重点及细部处理。完整的立面设计，并不只是美观问题，它和平、剖面的设计一样，同样也有使用要求、结构构造等功能和技术方面的问题，但是从房屋的平、立、剖面来看，立面设计中涉及的造型和构图问题，通常较为突出。本设计工程建筑立面设计力求给人一种均衡、和谐的感觉，与环境融于一体，充分体现了建筑物的功能，通过巧妙组合，使建筑物创造了优美、和谐、统一而又丰富的空间环境，给人以美的享受。1.4基础和地基基础和地基具有不可分割的关系，但又是不同的概念，基础是建筑物与土层直接接触的部分，它承受建筑物的全部荷载，并把他们传给地基，基础是建筑物的一个组成部分，而地基是基础下面的土层，承受由基础传来的整个建筑物的荷载。地基不是建筑物的组成部分。地基分两种：一是天然土层具有足够的承载能力，不需人工处理就能承受建筑物全部荷载的叫天然地基。一是当上部荷载叫大或土层承载能力较弱，缺乏足够的坚固性和稳定性，必须经人工处理后才能承受建筑物全部荷载的叫人工地基。根据地基土质好坏，荷载大小及冰冻深度，常把基础埋在地表以下适当深度处，这个深度成为埋置深度（简称埋深）。一般基础的埋深应大于冰冻线的深度，从经济和施工角度分析，基础的埋深，在满足要求的情况下越浅越好，但最小不能小于0.5米。天然地基上的基础，一般把埋深在5米以内的叫浅基，超过5米的叫深基。本工程考虑到地下水位的高度，冰冻线的深度，以及地下软弱层的深度和范围，确定2.5米深度作为基础埋深，同时考虑到该工程为框架结构，梁柱中心线不重合，将会产生叫大的竖向弯矩，为了提高抗侧刚度，满足纵横向弯矩的平衡，提高抗剪切能力，该第33页 设计（论文）专用纸工程选用柱下独基，满足以上条件，同时又能起到节省材料的作用。1.5交通联系部分的设计1.5.1楼梯设计　楼梯是建筑物中的重要组成部分，它是主要的垂直交通设施之一，楼梯的主要功能是通行和疏散。板式楼梯和梁式楼梯是最常见的现浇楼梯，和公共建筑有时也采用一些特种楼梯，如螺旋板式楼梯和悬挑式楼梯。此外也有采用装配式楼梯的。板式楼梯由梯段板、休息平台和平台梁组成，梯段是斜放的齿形板，支承在平台梁上和楼层梁上，底层下端一般支承在垄墙上。板式楼梯的优点是下表面平整，施工支模方便，外观比较轻巧；缺点是斜板较厚，约为梯段板斜长的1/25～1/30，其混凝土用量和钢材用量都较多，一般适用于梯段板的水平跨长不超过3m时。梁式楼梯同踏步板、斜梁和平台板、平台梁组成。楼梯位置的布设楼梯的位置与防火疏散、出入口位置、建筑物平面关系和艺术要求有关。主要楼梯安排在主要出入口附近，将要楼梯安排在建筑物的尽端。1.5.2门厅的设计门厅在建筑物内起着内外过渡，人流集散，转换方向，与走道或其它房间连接等作用。门厅设置在建筑物主要出入口处，次要出入口不设门厅。面积主要由建筑物的使用性质和规模决定的。门厅的布置可以是各种各样的，介是在设计时必须注意以下几点：a必须把人流组织好，交通线路要简捷畅通，防止交叉拥挤。b适当安排与分配休息、等候等其它功能要求的面积，防止堵塞交通。c门厅要有较好的天然采光，并保证必须的层高。d门厅应注意防雨、防风、防寒等要求。第33页 设计（论文）专用纸1.5.3室外台阶建筑物室内地面必须高于室外地面，为了便于出入，应根据室内外的高差设置台阶。室外台阶的坡度比楼梯小，在15o-20o之间每级台阶高度约为100-150毫米，宽度在300-400毫米之间。在台阶和出入口之间一般设有1000-1500毫米宽的平台作为缓冲，平台的表面应作成向室外倾斜1-4％的流水坡，以利排水。台阶应采用耐久性，抗冻性好和耐磨的材料，如天然石，混凝土，缸砖等。台阶的基础要牢固，较简单的做法只需挖去腐蚀土，做一垫层即可。1.5.4门和窗的设计门的设计与布置：对门的设计主要考虑了以下几点：(1)根据功能确定门的大小(2)根据使用具体要求确定门的数量(3)窗的设计和布置房间中窗子的大小、形式和位置，对室内采光、通风、日照和使用等功能要求，对建筑物的装门面构图，都有很大关系，在设计时应根据各方面要求综合考虑。(4)窗的大小教室的窗面积与地面面积应为1/4—1/6。窗子的大小、数量，还应考虑经济条件和当地的气候条件，(5)窗的位置在设计窗的位置时，考虑了下列问题a窗的位置应很好地考虑房间内部的使用情况。b窗子大都兼有通风的作用，因此房间的窗子位置应与门的位置一起考虑，最好把窗开在门对面的墙上或离门较远的地方，以使房间尽可能得到穿堂风。c窗子的位置还考虑了立面的要求，使立面构图整齐谐调，不致杂乱无章，影响立面的效果。(6)窗的形式窗的形式不仅考虑了采光、通风的要求，而且还考虑比例造型的美观，因为窗是建筑外形和室内艺术造型的重要内容。第33页 设计（论文）专用纸1.6其它设计1.11.21.31.41.51.5.1散水设计建筑物的外墙做散水，主要是为了迅速排除靠墙体的地面水并堵住地面水沿墙脚向下渗透，以减少墙脚基础受水侵蚀的可能性。以便将水导至远离墙脚处。散水用素混凝土现浇坡度为3%--5%。本次设计的散水宽度为1000mm，坡度3%，具体做法为：300厚素土夯实宽L+300，60厚75号混凝土垫层，20厚1：2水泥砂浆抹面。1.5.2女儿墙设计女儿墙是屋顶上直接受到风吹雨淋的一个构建，如果没有适当的放水措施，雨水就有可能顺着女儿墙渗入室内，女儿墙的外饰面材料也有可能因此而破坏。防止女儿墙渗水的办法主要是在女儿墙的墙身中铺设油毡防水层，或是防水层铺过女儿墙。女儿墙对屋面防水和抗震是不利的，因此在没有必要做女儿墙的地方，如为了安全和美观确有需要时，应充分做好防水和抗震措施。第33页 设计（论文）专用纸第2章结构设计说明为了使建筑物设计符合技术先进、经济合理、安全适用、确保质量的要求，建筑结构方案设计，包括结构选型设计占有重要地位。建筑结构方案设计和选型的构思是一项很细致的工作，只有充分考虑各种影响因素并进行全面综合分析，才能选出优化的方案。结构作为建筑的骨架形成人类的建筑空间，用来满足人类的生产、生活需要及对建筑物的美观要求（结构的建筑功能）。在真确设计、施工及正常使用条件下，建筑应该具有抵御可能出现的各种作用的能力（建筑结构的安全功能）。此外，建筑结构的工程造价及用工量分别占建筑物造价及施工用量的30%～40%，建筑结构工程的施工工期约占建筑物施工总工期的40%～50%（建筑结构的经济指标）。建筑物的形式和风格总是和构成它的材料和结构方式相适应的。在实践中不断地探索能够经济、合理地充分发挥材料、结构潜力的形式和风格，并逐渐形成建筑体系和结构体系。结构是建筑的骨架，是建筑赖以存在的基础，该办公楼选用框架结构是合理的。框架结构体系是由竖向构件的柱子与水平构件的梁通过节点连接而组成，即承担竖向荷载，又承担水平荷载（风、地震）。框架结构体系的优点是建筑平面布置灵活，可以提供较大的建筑空间，也可以构成丰富多变的立面造型。在做本次设计时,就充分考虑到建筑物的形式和风格总是和构成它的材料和结构方式相适应的。在实践中不断地探索能够经济、合理地充分发挥材料、结构潜力的形式和风格，并逐渐形成建筑体系和结构,选用框架结构,以钢筋混凝土为材料建造。框架结构体系是由竖向构件的柱子与水平构件的梁通过节点连接而组成，即，承担竖向荷载，又承担水平荷载（风、地震）。框架结构体系的优点是建筑平面布置灵活，可以提供较大的建筑空间，也可以构成丰富多变的立面造型。2.1材料要求梁、柱混凝土强度等级相差不宜大于5Mpa，如超过时，梁、柱节点区施工时应第33页 设计（论文）专用纸作专门处理，使节点区混凝土强度等级与柱相同。2.2填充墙要求(1)框架结构的填充墙应优先选用预制轻质砌块或墙板，填充墙应按规范的构造要求与框架可靠拉结。(2)框架结构的填充墙宜与框架梁、柱轴线位于同一垂直平面内。2.3截面尺寸要求梁的截面尺寸为h=(1/8—1/12)L;b=(1/2—1/3)h柱为h=(1/6—1/15)H;b=(1—2/3)h2.4结构布置要求(1)抗震框架结构的平面布置应力求简单、规则、均匀、对称，使刚度中心与质量中心尽量减小偏差，并尽量使框架结构的纵向、横向具有相近的自振特性。(2)框架结构应布置并设计为双向抗侧力体系，主体结构的梁柱间不应采用铰接，也不应采用横向为刚接，纵向也铰接的结构体系。2.5计算过程11.11.21.31.41.51.5.1计算简图框架结构一般有按空间结构分析和简化成平面结构分析两种方法。在计算机没有普及的年代，实际为空间工作的框架常被简化成平面结构采用手算的方法进行分析。近年来随着微机的日益普及和应用程序的不断出现，框架结构分析时更多的是根据结构力学位移法的基本原理编制电算程序，由计算机直接求出结构的变形、内力，以至各截面的配筋。由于目前计算机内存和运算速度已经能够满足结构计算的需要，因此在计算机程序中一般是按空间结构进行分析。但是在初步设计阶段，为第33页 设计（论文）专用纸确定结构布置方案或估算构件截面尺寸，还是需要采用一些简单的近似计算方法，以求既快又省地解决问题。另外，近似的手算方法虽然计算精度较差，但概念明确，能够直观地反映结构的受力特点，因此，工程设计中也常利用手算的结果来定性的校核判断电算结果的合理性。一般情况下，框架结构是一个空间受力体系，为了方便起见，常常忽略结构纵向和横向之间的空间联系，忽略各构件的抗扭作用，将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行分析计算。由于横向框架的间距相同，作用于各横向框架上的荷载相同，框架的抗侧刚度相同，因此，除端部外，各榀横向框架都将产生相同的内力与变形，结构设计时一般取中间有代表性的一榀横向框架进行分析即可；而作用于纵向框架上的荷载则各不相同，必要时应分别进行计算。框架节点一般总是三向受力的，但当按平面框架进行结构分析时，则节点也相应地简化。在现浇钢筋混凝土结构中，梁和柱内的纵向受力钢筋都将穿过节点或锚入区，这时应简化为刚节点。在结构计算简图中，杆件用轴线来表示。框架梁的跨度即取柱子轴线之间的距离。框架的层高（框架柱的长度）即为相应的建筑层高，而底层柱的长度则应从基础顶面算起。对于不等跨框架，当个跨跨度相差不大于10%时，在手算时可简化为等跨框架，跨度取原框架各跨跨度的平均值，以减少计算工作量。但在电算时一般可按实际情况考虑。在计算框架梁截面惯性距I时应考虑到楼板的影响。在框架梁两端节点附近，梁受负弯矩，顶部的楼板受拉，楼板对梁的截面抗弯刚度影响较小；而在框架梁的跨中，梁受正弯矩，楼板处于受压区形成T形截面梁，楼板对梁的截面抗弯刚度影响较大。在工程设计中，为简便起见，仍假定梁的截面惯性距I沿轴线不变，对现浇楼盖中框架取I=2I0边框架取I=1.5I0;对装配整体式楼盖，这里I0为矩形截面梁的截面惯性矩。1.1.1在竖向荷载作用下的近似计算框架结构在竖向荷载作用下的内力计算可近似地采用分层法。通常，多层多跨框架在竖向荷载作用下的侧移是不大的，可近似的按无侧移框架进行分析，而且当第33页 设计（论文）专用纸某层梁上有竖向荷载时，在该层梁及相邻柱子中产生较大内力，而在其他楼层的梁、柱子所产生内力，在经过柱子传递和节点分配以后，其值将随着传递和分配次数的增加而衰减，且梁的线刚度越大，衰减越快。因此，在进行竖向荷载作用下的内力分析时，可假定作用在某一层框架梁上的竖向荷载只对本层楼的梁以及与本层梁相连的框架柱产生弯矩和剪力，而对其他楼层框架和隔层的框架柱都不产生弯矩和剪力。其中一般我们常用的方法有两种:D值法和二次弯距分配法.荷载计算包括恒载计算和活载计算，其中活载计算时应考虑最不利的组合。1.1.1地震作用计算在此仅考虑水平地震作用即可，并可采用基底剪力法计算水平地震作用力。为求基底剪力，先要计算结构各层的总重力荷载代表值，在此为简化计算，仅取一榀框架的重力荷载代表值进行计算。顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，50%屋面活荷载，纵、横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重以及女儿墙自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面活荷载，纵、横梁自重，楼面梁自重，楼面上、下各半层的柱及纵、横墙自重。在计算重力荷载代表值时，屋面活荷载仅考虑雪荷载。控制框架结构侧移要计算两部分内容：一是计算顶层最大侧移，因周期过大，将影响使用；二是计算层间相对侧移，其值过大，将会使填充墙出现裂缝。引起框架的侧移，主要是水平荷载作用。对一般的多层框架结构而言，仅需计算由梁柱弯曲变形所产生的侧向位移，而不考虑梁柱的轴向变形和截面的剪切变形所产生的结构侧移，这样计算的框架侧移已能满足工程设计的精度要求。在竖向荷载作用下要考虑的力包括板,墙,梁等的自重,然后用力矩分配法算用弯矩分配法计算框架弯矩。竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可不考虑活载的不利布置，此法求得的弯矩偏低，但当活荷载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活荷载占总荷载比例较大，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.1～1.2的放大系数予以调整。固端弯距:梁上的分布荷载含有矩形或三角形荷载，在求固端弯矩时可直接根据第33页 设计（论文）专用纸图示荷载计算，也可根据固端相等的原则，先将梯形分布荷载及三角形荷载化为等放均布荷载，在此采用后一方法。1.1.1在水平荷载作用下采用D值法在框架内力组合时通过框架内力分析，获得了在不同荷载作用下产生的构件内力标准值。进行结构设计时，应根据可能出现的最不利情况确定构件内力设计值。本设计采用了二种类型的组合：(应为没考虑风荷载)⑴竖向荷载效应，包括全部恒载和活载的组合；(2)地震作用效应与重力荷载代表值效应的组合。取上述而种荷载组合中最不利情况作为截面设计时用的内力设计值。1.1.2在截面设计时,主要有正截面和斜截面的设计受弯构件在设计是都要进行抗弯和抗剪设计,钢筋混凝土受弯构件的破坏主要有三种形式.即适筋截面的破坏,特点是手拉钢筋先屈服,而后受压区混凝土被压碎,超筋破坏和少筋破坏是脆性破坏是工程中不允许出现的,我们在截面设计是不能出现后面的两种情况。受弯构件在弯距和剪力共同作用的区段往往会产生斜裂缝,并可能延斜截面发生破坏,斜截面破坏带有脆性破坏的性质,所以在设计中要加以控制,在截面设计时,不仅要对截面尺寸加以控制,同时还要对对斜截面进行计算,配置一定数量的箍筋。第33页 设计（论文）专用纸第3章工程概况3.1工程背景依据云南大学后勤集团规划，拟在该校区建盖建筑面积约4500m2左右的6层钢筋混凝土框架学生公寓综合楼。该楼底层室内地面（±0.00处）绝对标高2022.55m，室内外地坪高差0.15m，各层层高3.60m。3.2设计原始资料1.建筑场地地势平缓，地层自上而下分为如下四层：表层：人工填土层，层厚0.50m-1.50m，不均匀；第二层：粘土层，含少量角砾，层厚5.3m-17.00m，土的天然容重γ=18KN/m3，承载标准值fk=300kpa，压缩模量Ｅs=8.0Mpa，内聚力Ｃ=70kpa，内磨擦角φ=14。第三层：粘土，层厚5.00m-12.8m；第四层：粉质粘土，本层揭露厚度0.80m-7.40m。2.水稳定深度介于地面下2.80m-5.30m。3.场地覆盖层厚度dov=9m-80m，场地土属中软场地土，场地为Ⅱ类场地。4.基本雪压SO=0.3KN/m2,基本风压WO=0.35KN/m2。5.抗震设防烈度8度，设计地震分组第二组，设计基本地震加速度值为0.20g，Tg=0.40。3.3材料选用混凝土楼梯和现浇板采用C25，基础采用C30，梁柱采用C45。钢筋：梁柱纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB400其余采用热轧钢筋HRB335墙体：采用混凝土砌块其尺寸为240mm×120mm×60mm,重度=18KN/㎡第33页 设计（论文）专用纸窗：铝合金窗=0.5KN/㎡门：=0.4KN/㎡第33页 设计（论文）专用纸第4章框架结构布置及计算简图4.1结构选型1.结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系2.屋面结构：采用钢筋现浇混凝土肋形屋盖，刚柔性相结合的屋面，屋面板厚100mm。3.楼面结构：全部采用钢筋现浇混凝土肋形屋盖，板厚120。4.楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯结构布置图如下：（计算时，取出KJ—3作为计算单元）图4.1标准层结构平面布置图4.2估梁柱尺寸：1.架梁截面尺寸:一般情况下,框架梁的截面尺寸可参考受弯构件估算:梁高h=(1／8～12)L,L为梁的跨度;梁宽b=(1／2～3)h.在抗震结构中，梁截面宽度不宜小于200mm，梁截面的高宽比不宜大于4，梁净跨Ln与截面高度h的比不宜小于4。所以，根据最大跨度梁为9600mm。9600/12=800mm取h=800,b=300纵梁为第33页 设计（论文）专用纸b=300mm,h=700mm。一级次梁取h=600,b=240，二级次梁取h=500,b=240。2．柱截面尺寸的确定利用公式，由于该框架结构抗震等级为二级，=0.8。折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值取为13KN/m²(12～15KN/m²)。为考虑地震作用组合后抗轴压力增大系数（边柱取1.30，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.20）。n为验算截面以上楼层数。N为柱组合的轴压力设计值。C45取为29.6。取底层柱截面为700×750,取上层各柱截面为600×600.4.3框架计算简图及梁柱线刚度122.12.22.32.3.1确定框架计算简图框架的计算单元如图3.5.1所示，取③轴上一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地址条件、室内高差，定为-1.1m，二层楼面标高为3.9m，故底层柱高为5.0m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高）故均为3.6m，由此可绘出框架计算简图。第33页 设计（论文）专用纸图4.2框架计算简图1.1.1框架梁柱的线刚度计算表4.1梁的线刚度计算表单位（N·m）梁Ebhli(2I)i(1.5I)i(1.75I)左边梁335000000.3m0.8m9.6m89333.3367000.0078166.67右边梁335000000.3m0.7m7.5m76603.3357452.5067027.92注：对于中框架梁取I=2，边框为I=1.5，楼梯间为I=1.75，i=EI/l表4.2梁的线刚度计算表单位（N·m）柱Ebhli(I)一层柱335000000.7m0.75m5m164882.81其余柱335000000.6m0.6m3.6m100500.00第33页 设计（论文）专用纸第5章重力荷载代表值计算15.1恒载标准值（1）屋面竖向恒载：防水层（刚性）：30厚C20细石混凝土1.0kN/m2防水层（柔性）：三毡四油防水层0.4kN/m2找平层：30厚水泥砂浆0.3×20＝0.60kN/m2找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3%o找平0.04×14＝0.56kN/m2保温层：80厚矿渣水泥0.08×14.5＝1.16kN/m2结构层：100mm钢筋混凝土板：0.1×25＝2.5kN/m2抹灰层：10mm厚水泥砂浆抹灰及粉刷：0.01×17＝0.17kN/m2屋面恒载标准值Σ＝6.39kN/m2（2）楼面竖向恒载：水磨石地面0.65kN/m2结构层：100mm钢筋混凝土板：0.1×25＝2.5kN/m2抹灰层：10mm厚水泥砂浆抹灰及粉刷：0.01×17＝0.17kN/m2楼面恒载标准值Σ＝3.32kN/m2(3)卫生间楼面地砖面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆1.16kN/m2水泥浆结合层一道结构层：100mm钢筋混凝土板：0.1×25＝2.5kN/m2抹灰层：10mm厚水泥砂浆抹灰及粉刷：0.01×17＝0.17kN/m2屋面恒载标准值Σ＝3.83kN/m2(4)梁自重b×h=300×800梁自重25×0.3×0.8＝6kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.32kN/m标准值Σ＝6.32kN/m第33页 设计（论文）专用纸b×h=300×700梁自重25×0.3×0.7＝5.25kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.29kN/m标准值Σ＝5.54kN/mb×h=240×600梁自重25×0.24×0.6＝3.6kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.24kN/m标准值Σ＝3.84kN/mb×h=240×500梁自重25×0.24×0.6＝3kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.21kN/m标准值Σ＝3.21kN/mb×h=200×300梁自重25×0.2×0.3＝1.5kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.14kN/m标准值Σ＝1.64kN/m(5)柱自重b×h=700×750柱自重25×0.7×0.75＝13.12kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.5kN/m标准值Σ＝13.62kN/mb×h=600×600柱自重25×0.6×0.6＝9kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.42kN/m标准值Σ＝9.42kN/m（6）外墙外墙240mm混凝土砌块0.24×18＝4.32kN/m2水泥粉刷墙面0.36kN/m2瓷砖贴面0.5kN/m2标准值Σ＝5.18kN/m（7）内墙内墙240mm混凝土砌块0.24×18＝4.32kN/m2第33页 设计（论文）专用纸水泥粉刷墙面0.72kN/m2标准值Σ＝5.14kN/m2（7）隔墙隔墙120mm混凝土砌块0.12×18＝2.16kN/m2水泥粉刷墙面0.72kN/m2标准值Σ＝2.88kN/m2（8）女儿墙女儿墙240mm厚，900mm高.24×18×0.9＝3.88kN/m水泥粉刷墙面0.33kN/m瓷砖贴面0.45kN/m标准值Σ＝4.66kN/m（9）门窗铝合金窗0.5kN/m2门0.4kN/m25.2活载标准值上人屋面2.0kN/m2楼面：宿舍2.0kN/m2走廊2.5kN/m2雪荷载Sk=1.0×0.3=0.3kN/m2注：屋面活载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。5.3各层重力荷载代表值（1）6层顶盖处得质点质量G6屋面楼板面积=17.34×45.84－16×0.6×0.6=794.86㎡屋面恒载=6.39×794.86=5651.50kN雪载=794.86×0.3=235.46kNG6=［（45.84－7×0.5）×2+(7.74－0.6×2)×7］×5.54+(9.0×7)×6.32+(7.14×第33页 设计（论文）专用纸6+9.3×6+3.5×3×2+3.53×3×10)×2.9+[(45.84－7×0.5)+(17.34－3×0.5)]×2×4.66+16×0.9×9.42+5651.50+238.46×50％=8258.53kN（2）5层顶盖处得质点质量G5楼面面积=17.34×45.84+2×0.1×0.3－4.99×3.53×2=759.7㎡卫生间面积=3.8×2.4×19+1.45×3.8=178.79㎡楼面恒载=580.91×3.32+178.79×3.38=2610.36kN梁重=［（45.84－7×0.5）×2+(7.74－0.6×2)×7］×5.54+(9.0×7)+(9.0×7)×6.32+(7.14×6+9.3×6+3.5×3×2+3.53×3×10)×2.9+19×2.1×1.64=1885.56kN柱重=21×3.6×9.42=712.15kN外墙面积=393.85㎡外墙窗洞面积=104.94㎡外墙荷载=（393.85－104.94）×5.18+104.94×0.5=1549.02kN内墙面积=822.01㎡内墙门洞面积=81.43㎡内墙荷载=（822.01－81.43）×5.14+81.43×0.4=3839.15kN隔墙荷载=1.9×（3.6－0.1－0.3）×19×2.88=332.7kN走廊活载=2.1×45.6×2.5=239.4kN楼面活载=（15×45.6－4.99×3.53×2）×2=1297.66kNG5=2610.36+1885.56+712.15+1549.02+3839.15+332.7+（239.4+1297.66）×50％=11697.47kN（3）4层顶盖处得质点质量G4楼梯：梯段荷载=[(3.3×0.1×1.73+0.3×0.15×0.5×11×1.73)×2×25+（1.8+3.3）×1.73×2×0.65+3.759×1.73×2×0.01×17=63.63kN平台梁荷载=1.94×3.8×2=14.74kN第33页 设计（论文）专用纸平台板荷载=1.75×3.8×0.1×（25+0.65）+3.8×1.27×0.01×17=17.88kNG4=11697.47kN+63.63kN+14.74kN+17.88kN=11893.72kN（4）3层顶盖处得质点质量G3G3=G4=11893.72kN（5）2层顶盖处得质点质量G2G2=G4=11893.72kN（6）5层顶盖处得质点质量G5楼面面积=17.34×45.84=794.87㎡卫生间面积=3.8×2.4×17+1.45×3.8=160.55㎡楼面恒载=634.32×3.32+160.55×3.38=2720.85kN梁重=［（45.84－7×0.5）×2+(7.74－0.6×2)×7］×5.54+(9.0×7)+(9.0×7)×6.32+(7.14×6+9.3×6+3.5×3×2+3.53×3×10)×2.9+17×2.1×1.64=1878.67kN外墙面积=393.23㎡外墙窗洞面积=96.48㎡外墙门洞面积=6.3㎡外墙荷载=（393.23－96.48－6.3）×5.18+96.48×0.5+6.3×0.4=1555.29kN内墙面积=766.63㎡内墙门洞面积=74.45㎡内墙窗洞面积=2.25㎡内墙荷载=（766.63－74.45－2.25）×5.14+74.45×0.4+2.25×0.5=3577.15kN隔墙荷载=1.9×（3.6－0.1－0.3）×17×2.88=297.68kN走廊活载=2.1×45.6×2.5=239.4kNG1=11893.72+（2720.85－2610.36）+（1878.67－1885.56）+（1555.29－1549.02）+（3577.15－3839.15）+（297.68－332.7）=11606.57kN第33页 设计（论文）专用纸图5.1质点重力荷载代表值第33页 设计（论文）专用纸第6章水平地震作用下框架内力计算16.1横向水平地震作用下的侧移验算1.1.1柱的刚度侧移D值表6.1中跨柱刚度侧移D值层次左边柱中柱右边柱KαDKαDKαD10.540.4132438.391.010.5039656.000.460.3930975.292~61.780.4743790.853.300.6257954.971.520.4340249.75表6.2边跨柱刚度侧移D值层次左边柱中柱右边柱KαDKαDKαD10.410.3829809.420.750.4636049.550.350.3628593.002~61.140.3633847.352.480.5551481.961.140.3633847.35表6.3楼梯间刚度侧移D值层次左边柱中柱右边柱KαDKαDKαD10.470.3931159.890.880.4837931.530.410.3829812.892~61.330.4037231.532.890.5954991.701.330.4037231.53表6.4各层横向侧移刚度层次123456∑D6959229232509232509232509232509232501.1.2结构顶点的假想位移计算第33页 设计（论文）专用纸表6.5结构顶点的假想位移计算表层次Gi/kNVi/kNΣDi(N/mm)Δμi(mm)μi(mm)18258.538258.53695921.6311.87248.46211697.4719956.00923249.5721.61236.59311893.7231849.72923249.5734.50214.97411893.7243743.44923249.5747.38180.48511893.7255637.16923249.5760.26133.10611606.5767243.73923249.5772.8372.831.1.1底部总剪力标准值抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.20g，设计地震分组为第二组。特征周期Tg=0.40s，αmax=0.16。T1>Tg,取ξ=0.05。γ=0.9，η1=0.02，η2=1.0因为1.1.2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算第33页 设计（论文）专用纸表6.6各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN*M）Fi（KN）Vi（KN）6238258.53189946.190.2091579.861579.86519.411697.47226930.920.2491448.383028.23415.811893.72187920.780.2061199.404227.63312.211893.72145103.380.159926.125153.7528.611893.72102285.990.112652.845806.591511606.5758032.850.064370.396176.98Σ　　910220.11　　　1.1.1横向水平地震作用下的位移验算表6.7横向水平地震作用下的位移验算层次Vi（KN）ΣDi(N/mm)Δμi(mm)hi(mm)θ=Δμi/hi61579.86923249.61.71136000.00047553028.23923249.63.28036000.00091144227.63923249.64.57936000.00127235153.75923249.65.58236000.00155125806.59923249.66.28936000.00174716176.98695921.68.87650000.001775θmax=0.001775<1/550,满足要求6.2水平地震作用下框架内力计算取③轴线横向框架进行内力计算，对于地震作用下的各柱的剪力分配，应放在整个楼层中，按照抗侧移刚度在同层中进行分配。第33页 设计（论文）专用纸框架柱端剪力及弯矩按式；　；各柱反弯点高度比本例中底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其余柱均无修正。计算结果见表12。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式；　；　　　　　；　；第33页 设计（论文）专用纸表6.8柱端弯矩、剪力计算表层次hiViΣDij左边柱中柱/m/kNN·mmDVKyM下端M上端DVKyM下端M上端63.61579.86923249.5743790.8574.9341.7780.389104.94164.8357954.9799.173.3020.450160.66196.3653.63028.23923249.5743790.85143.6331.7780.439227.00290.0857954.97190.093.3020.465318.21366.1143.64227.63923249.5743790.85200.5221.7780.450324.85397.0357954.97265.383.3020.500477.68477.6833.65153.75923249.5743790.85244.4491.7780.489430.33449.6957954.97323.523.3020.500582.33582.3323.65806.59923249.5743790.85275.4131.7780.490485.83505.6657954.97364.503.3020.490642.97669.21156176.98695921.6332438.39287.9220.5420.7101022.12417.4939656.00351.991.0060.6301108.75651.17边柱DVKyM下端M上端40249.7568.871.5240.37693.229154.72140249.75132.021.5240.426202.463272.80240249.75184.311.5240.450298.577364.92740249.75224.681.5240.476385.014423.83940249.75253.141.5240.490446.543464.77030975.29274.940.4650.7601044.756329.923注:表中M的量纲为kN·m,V量纲为kN第33页 设计（论文）专用纸图6.1左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图第33页 设计（论文）专用纸表6.9左震作用下柱的轴力及弯矩表　A柱B柱C柱　顶部底部顶部底部顶部底部层次NAMANAMANBMBNBMBNCMCNCMC6-28.17-164.83-28.17-104.94-4.55-196.36-4.55-160.6632.73-154.7232.73-93.235-90.41-290.08-90.41-227.00-23.57-366.11-23.57-318.21113.98-272.80113.98-202.464-200.01-397.03-200.01-324.85-38.65-477.68-38.65-477.68238.66-364.93238.66-298.583-340.10-449.69-340.10-430.33-60.18-582.33-60.18-582.33400.28-423.84400.28-385.012-507.74-505.66-507.74-485.83-82.94-669.21-82.94-642.97590.68-464.77590.68-446.541-674.36-417.49-674.36-1022.12-99.57-651.17-99.57-1108.75773.93-329.92773.93-1044.76第33页 设计（论文）专用纸表6.10右震作用下柱的轴力及弯矩表　A柱B柱C柱　顶部底部顶部底部顶部底部层次NAMANAMANBMBNBMBNCMCNCMC628.17164.8328.17104.944.55196.364.55160.66-32.73154.72-32.7393.23590.41290.0890.41227.0023.57366.1123.57318.21-113.98272.80-113.98202.464200.01397.03200.01324.8538.65477.6838.65477.68-238.66364.93-238.66298.583340.10449.69340.10430.3360.18582.3360.18582.33-400.28423.84-400.28385.012507.74505.66507.74485.8382.94669.2182.94642.97-590.68464.77-590.68446.541674.36417.49674.361022.1299.57651.1799.571108.75-773.93329.92-773.931044.76第33页 设计（论文）专用纸表6.11左震作用下梁端剪力力及弯矩表　梁端弯矩梁端剪力　AB跨BC跨AB跨BC跨层次MAMBMBMCVA=VBVB=Vc6164.83-105.6490.72-154.72-28.17-32.735314.02-283.43243.39-366.03-62.23-81.264624.03-428.19367.70-567.39-109.61-124.683774.53-570.29489.73-722.42-140.09-161.622935.99-673.33578.21-849.78-167.64-190.401903.31-696.25597.90-776.48-166.62-183.25表6.12右震作用下梁端剪力力及弯矩表　梁端弯矩梁端剪力　AB跨BC跨AB跨BC跨层次MAMBMBMCVA=VBVB=Vc6-164.83105.64-90.72154.7228.1732.735-314.02283.43-243.39366.0362.2381.264-624.03428.19-367.70567.39109.61124.683-774.53570.29-489.73722.42140.09161.622-935.99673.33-578.21849.78167.64190.401-903.31696.25-597.90776.48166.62183.25第118页 设计（论文）专用纸第7章竖向荷载作用下框架内力计算7.1计算单元取③轴线框架进行计算，计算单元宽度为7.6m，如图7.1所示。由于房间内布置有次梁，故直接直接传给该框架的楼面荷载如图中的阴影线所示，计算单元内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给了横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线和柱的中心线不重合，因此框架节点上还作用有集中弯矩。图7.1横向框架计算单元第118页 设计（论文）专用纸7.2荷载计算11.11.21.2.1恒载计算图7.2各层梁上作用的恒载对于6层：，，代表横梁自重，为均布荷载形式。==6.32kN/m=5.54kN/m,,代表屋面板传给横梁的荷载。=1.2×6.39×2=17.06kN/m=1.9×6.39×2=27.02kN/m第118页 设计（论文）专用纸=1.05×6.39×2=14.93kN/m，代表纵梁传给横梁的恒载，包括梁自重、板重。=183.24kN/m=177.15kN/m，代表纵梁传给柱的恒载，包括梁、板、女儿墙。=145.13kN/m=194.85kN/m集中力矩，对于1~5层：，，代表横梁自重及墙自重，为均布荷载形式。=6.32+13.88=20.20kN/m=6.32kN/m=5.54+14.39=19.93kN/m,,代表楼板传给横梁的荷载。=1.2×3.83×2=9.19kN/m=1.9×3.83×2=12.62kN/m=1.05×3.83×2=6.97kN/m，代表纵梁传给横梁的恒载，包括梁自重、板重、墙重及门窗。=257.30kN/m=240.57kN/m，代表纵梁传给柱的恒载，包括梁、板、女儿墙。第118页 设计（论文）专用纸=160.14kN/m=250.46kN/m集中力矩，2~5层：1层：1.1.1活载计算图7.3各层梁上作用的活载对于6层：=1.2×2×2=4.8kN/m第118页 设计（论文）专用纸=1.9×2×2=7.6kN/m=1.05×2×2=4.2kN/m=15.36kN=41.96kN=40.36kN=2.304kN=6.054kN对于1~5层：=1.2×2×2=4.8kN/m=1.9×2×2=7.6kN/m=1.05×2×2.5=5.25kN/m=15.36kN=41.96kN=43.79kN集中力矩，2~5层：1层：7.3内力计算竖向荷载的内力计算采用结构力学求解器（具体命令见附录）。1.11.1.1恒载内力计算第118页 设计（论文）专用纸图7.4框架上作用的恒载计算结果输出：内力计算杆端内力值(乘子=1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端1杆端2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1-3091.65148-87.7247857157.954320-3091.65148-87.7247857-280.6696082-4504.7386742.0072687-62.8878941-4504.7386742.0072687147.1484493-2514.1778345.7175170-71.3239575-2514.1778345.7175170157.263627第118页 设计（论文）专用纸4-2560.97572-146.418423258.733121-2560.97572-146.418423-268.3732025-3715.2858768.6679601-122.451717-3715.2858768.6679601124.7529396-2244.4348977.7504631-133.168136-2244.4348977.7504631146.7335307-2028.33052-158.979025287.185639-2028.33052-158.979025-285.1388518-2930.1400969.4571628-124.365461-2930.1400969.4571628125.6803249-1652.0743789.5218625-160.181268-1652.0743789.5218625162.09743610-1491.62024-161.484493290.257649-1491.62024-161.484493-291.08652811-2154.3089869.4222503-124.166117-2154.3089869.4222503125.75398312-1214.6042692.0622433-164.274133-1214.6042692.0622433167.14994213-952.398140-163.533668295.292659-952.398140-163.533668-293.42854814-1384.2128668.0727849-123.539264-1384.2128668.0727849121.52276115-773.91099995.4608839-170.817642-773.91099995.4608839172.84153916-411.719005-182.402945301.669077-411.719005-182.402945-354.98152617-618.54869879.5823248-135.197324-618.54869879.5823248151.29904518-330.242796102.820620-174.742204-330.242796102.820620195.4120301958.6936375530.675752-575.43273058.6936375-350.836747-564.3623272012.5606019532.645202-579.57884112.5606019-348.867297-549.601724212.50546834536.710277-599.4165002.50546834-344.802222-530.414664222.04917522539.222109-610.3991872.04917522-342.290390-517.2837592318.8692769540.679135-619.11762618.8692769-340.833364-512.01475424-182.402945411.719005-376.751526-182.402945-277.085494-390.5484032532.0329461188.156059-351.11216032.0329461-269.742940-326.4617642611.7713993185.818476-338.05332311.7713993-272.080523-330.934798272.54038085180.568893-318.1382232.54038085-277.330106-350.391570283.39864057177.345730-305.5605113.39864057-280.553269-361.987584297.35973700174.370796-292.8646697.35973700-283.528203-371.60374430-102.820620146.613203-268.629358-102.820620-185.112796-217.182030-----------------------------------------------------------------------------------------------第118页 设计（论文）专用纸图7.5恒载作用下框架弯矩图（单位：kN·m）第118页 设计（论文）专用纸图7.6恒载作用下框架剪力图（单位：kN）第118页 设计（论文）专用纸图7.7恒载作用下框架轴力图（单位：kN）第118页 设计（论文）专用纸表7.1恒载作用下梁端弯矩及轴力表　梁端弯矩梁端剪力　AB跨BC跨AB跨BC跨层次MAMBMBMCVAVBVBVC6-257.64-349.06-203.43-134.66262.31-275.98142.68-181.185-450.04-460.96-216.51-246.15370.67-339.81164.75-273.724-441.97-446.02-227.87-237.88369.21-341.27167.72-270.753-432.12-478.76-239-227.74366.7-343.78170.95-267.532-414.11-497.34-256.55-210.64362.64-347.84176.2-262.281-410.85-511.81-268.56-207.22360.67-349.81178.53-259.94注:表中M的量纲为kN·m,V量纲为kN、表7.2恒载作用下柱端的弯矩、剪力以及轴力汇总表　A柱　顶部底部层次NAVAMANAVAMA6411.72-182.40354.98445.63-182.40301.675952.40-163.53293.43986.31-163.53295.2941491.62-161.48291.091525.53-161.48290.2632028.33-158.98285.142062.24-158.97287.1922560.98-146.42268.372594.89-146.42258.7313091.65-87.72280.673157.30-87.72157.95　B柱　顶部底部层次NBVBMBNBVBMB6618.5579.58-151.30652.4679.58-135.2051384.2168.07-121.521418.1268.07-123.5442154.3169.42-125.752188.2269.42-124.1732930.1469.46-125.682964.0569.46-124.3723715.2968.67-124.753749.2068.67-122.4514504.7442.01-147.154570.3942.01-62.89　C柱　顶部底部层NCVCMCNCVCMC第118页 设计（论文）专用纸次6330.24102.82-195.41364.15102.82-174.745773.9195.46-172.84807.8295.46-170.8241214.6092.06-167.151248.5192.06-164.2731652.0789.52-162.101685.9889.52-160.1822244.4377.75-146.732278.3477.75-133.1712514.1845.72-157.262579.8345.72-71.32注:表中M的量纲为kN·m,V和N量纲为kN1.1.1活载内力计算图7.8框架上作用的活载计算结果输出：第118页 设计（论文）专用纸内力计算杆端内力值(乘子=1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端1杆端2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1-448.448687-15.122952727.4242884-448.448687-15.1229527-48.19047542-805.8472187.49623073-11.0796948-805.8472187.4962307326.40145873-345.0965947.62672205-11.6814114-345.0965947.6267220526.45219884-374.748697-25.349546244.7995129-374.748697-25.3495462-46.45885375-667.69895012.2582049-21.8054445-667.69895012.258204922.32409326-304.41235113.0913413-22.2799337-304.41235113.091341324.84889507-300.348378-27.763975550.0767208-300.348378-27.7639755-49.87359118-531.08182712.3906261-22.1701856-531.08182712.390626122.43606839-232.17729315.3733494-27.3693960-232.17729315.373349427.974662010-225.016620-28.482325251.1050005-225.016620-28.4823252-51.431370211-396.58866312.4151876-22.1607023-396.58866312.415187622.533972912-174.10971616.0671376-28.5862332-174.10971616.067137629.255462113-149.076098-28.472844952.1583388-149.076098-28.4728449-50.343903014-263.47171711.8912036-21.8205279-263.47171711.891203620.987805315-115.27468416.5816412-30.0705971-115.27468416.581641229.623311416-72.4656705-37.540743457.6378652-72.4656705-37.5407434-77.508811017-132.13787615.8796490-25.6490542-132.13787615.879649031.517682218-55.326453421.6610943-33.7303473-55.326453421.661094344.24959241910.226593573.6999896-96.445988310.2265935-63.0025103-97.7132125202.4144292774.4003191-98.83957452.41442927-62.3021808-93.3836357210.7183496475.3317581-103.2825910.71834964-61.3707418-88.884838022-0.0094802375.9405224-105.893709-0.00948023-60.7619775-85.6518182239.0678984476.6104275-110.2857689.06789844-60.0920724-83.612788624-37.540743472.4656705-79.8128110-37.5407434-59.7043294-84.5688739255.4646192931.3557568-59.35630925.46461929-40.6842431-52.1881326262.2820081030.5249421-55.45935692.28200810-41.5150578-54.5222910270.6937881529.3324229-50.85806730.69378815-42.7075770-58.8648952280.5145036828.5649677-47.86731720.51450368-43.4750322-61.6300592295.0794531027.4517693-43.54592905.07945310-44.5882306-65.657658830-21.661094332.0735465-59.1051917-21.6610943-39.9664534-46.5535924-----------------------------------------------------------------------------------------------第118页 设计（论文）专用纸图7.9活载作用下框架弯矩图（单位：kN·m）第118页 设计（论文）专用纸图7.10活载作用下框架剪力图（单位：kN）第118页 设计（论文）专用纸图7.11恒载作用下框架轴力图（单位：kN）第118页 设计（论文）专用纸表7.3活载作用下梁端弯矩及轴力表　梁端弯矩梁端剪力　AB跨BC跨AB跨BC跨层次MAMBMBMCVAVBVBVC6-54.18-75.62-44.73-28.6356.7-59.6631.67-39.565-82.78-74.6-31.25-45.6560.84-60.0427.04-44.184-78.69-76.54-35.07-42.1360.18-60.728.15-43.073-76.36-79.68-37.72-39.7159.57-61.3128.93-42.32-72.33-84.04-41.78-35.958.63-62.2430.12-41.111-70.25-88.26-45.31-33.9457.93-62.9530.95-40.28注:表中M的量纲为kN·m,V量纲为kN表7.4活载作用下柱端的弯矩、剪力以及轴力汇总表　A柱　顶部底部层次NAVAMANAVAMA672.47-37.5477.5172.47-37.5457.645149.08-28.4750.34149.08-28.4752.164225.02-28.4851.43225.02-28.4851.113300.35-27.7649.87300.35-27.7650.082374.75-25.3546.46374.75-25.3544.801448.45-15.1248.19448.45-15.1227.42　B柱　顶部底部层次NBVBMBNBVBMB6132.1415.88-31.52132.1415.88-25.655263.4711.89-20.99263.4711.89-21.824396.5912.42-22.53396.5912.42-22.163531.0812.39-22.44531.0812.39-22.172667.7012.26-22.32667.7012.26-21.811805.857.50-26.40805.857.50-11.08　C柱　顶部底部层NCVCMCNCVCMC第118页 设计（论文）专用纸次655.3321.66-44.2555.3321.66-33.735115.2716.58-29.62115.2716.58-30.074174.1116.07-29.26174.1116.07-28.593232.1815.37-27.97232.1815.37-27.372304.4113.09-24.85304.4113.09-22.281345.107.63-26.45345.107.63-11.68注:表中M的量纲为kN·m,V和N量纲为kN第118页 设计（论文）专用纸第8章内力组合18.1框架梁内力组合梁跨间弯矩有地震作用的组合采用结构力学求解器来求解。AB跨间的荷载如下图所示：图8.1AB跨间荷载图a)左震b）右震图8.26层梁AB跨间有地震作用组合的弯矩图a)左震b）右震图8.35层梁AB跨间有地震作用组合的弯矩图第118页 设计（论文）专用纸a)左震b）右震图8.44层梁AB跨间有地震作用组合的弯矩图a)左震b）右震图8.53层梁AB跨间有地震作用组合的弯矩图a)左震b）右震图8.62层梁AB跨间有地震作用组合的弯矩图a)左震b）右震图8.71层梁AB跨间有地震作用组合的弯矩图第118页 设计（论文）专用纸AB跨间的荷载如下图所示：图8.8BC跨间荷载图a)左震b）右震图8.96层梁BC跨间有地震作用组合的弯矩图a)左震b）右震图8.105层梁BC跨间有地震作用组合的弯矩图a)左震b）右震图8.114层梁BC跨间有地震作用组合的弯矩图第118页 设计（论文）专用纸a)左震b）右震图8.123层梁BC跨间有地震作用组合的弯矩图a)左震b）右震图8.132层梁BC跨间有地震作用组合的弯矩图a)左震b）右震图8.141层梁BC跨间有地震作用组合的弯矩图第118页 设计（论文）专用纸表8.1框架梁内力组合表屋面梁弯矩设计值的组合过程　A端B端B端C端梁的净跨长度(ln)96.6截面位置A端跨间B端(左)(右)B端跨间C端MGK(调幅后)-218.99　-296.70-172.92　-114.46MQK(调幅后)-46.05　-64.28-38.02　-24.34MlEK164.83　-105.6490.72　-154.72MrEK-164.83　105.64-90.72　154.72MGE=MGK+0.5MQK-242.02　-328.84-191.93　-126.631.2MGK+1.4MQK-327.27429.10-446.03-260.73283.31-171.421.35MGK+1.0MQK-341.69385.27-464.82-271.46294.32-178.86γRE(1.3MlEK+1.0(1.2)MGE)-20.81380.97-398.96-55.49131.99-264.82γRE(1.3MrEK+1.2(1.0)MGE)-378.52304.91-143.63-261.18290.3455.88截面最大负弯矩-378.52　-464.82-271.46　-264.82截面最大正弯矩-20.81429.10-143.63-55.49294.3255.88屋面梁剪力设计值的组合过程VGK262.31　-275.98142.68　-181.18VQK56.70　-59.6631.67　-39.56VlEK-28.17　-28.17-32.73　-32.73VrEK28.17　28.1732.73　32.73VGb=1.2(VGK+0.5VQK)348.79　-366.97190.22　-241.151.2VGK+1.4VQK394.15　-414.70215.55　-272.801.35VGK+1.0VQK410.82　-432.23224.29　-284.15ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()281.57　-299.75139.47　-190.41ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()390.55　-408.73267.08　-318.02截面地震组合最大剪力390.55　408.73267.08　318.02截面非地震组合最大剪力410.82　432.23224.29　284.15第118页 设计（论文）专用纸5第5层梁弯矩设计值的组合过程　A端B端B端C端梁的净跨长度(ln)96.6截面位置A端跨间B端(左)(右)B端跨间C端MGK(调幅后)-382.53　-296.70-172.92　-114.46MQK(调幅后)-70.36　-63.41-26.56　-38.80MlEK314.02　-283.43243.39　-366.03MrEK-314.02　283.43-243.39　366.03MGE=MGK+0.5MQK-417.72　-328.41-186.20　-133.861.2MGK+1.4MQK-557.55431.08-444.82-244.69332.86-191.681.35MGK+1.0MQK-586.78455.67-463.96-260.00354.66-193.32γRE(1.3MlEK+1.0(1.2)MGE)-7.12480.68-571.9197.66193.30-477.36γRE(1.3MrEK+1.2(1.0)MGE)-682.11464.6530.04-404.88508.33256.48截面最大负弯矩-682.11　-571.91-404.88　-477.36截面最大正弯矩-7.12480.6830.0497.66508.33256.485第5层梁剪力设计值的组合过程VGK370.67　-339.81164.75　-273.72VQK60.84　-60.0427.04　-44.18VlEK-62.23　-62.23-81.26　-81.26VrEK62.23　62.2381.26　81.26VGb=1.2(VGK+0.5VQK)481.31　-443.80213.92　-354.971.2VGK+1.4VQK529.98　-491.83235.56　-390.321.35VGK+1.0VQK561.24　-518.78249.45　-413.70ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()380.90　-343.3974.53　-215.58ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()607.91　-570.40374.25　-515.30截面地震组合最大剪力607.91　570.40374.25　515.30截面非地震组合最大剪力561.24　518.78249.45　413.70第118页 设计（论文）专用纸4第4层梁弯矩设计值的组合过程　A端B端B端C端梁的净跨长度(ln)96.6截面位置A端跨间B端(左)(右)B端跨间C端MGK(调幅后)-375.67　-379.12-193.69　-202.20MQK(调幅后)-66.89　-65.06-29.81　-35.81MlEK624.03　-428.19367.70　-567.39MrEK-624.03　428.19-367.70　567.39MGE=MGK+0.5MQK-409.12　-411.65-208.59　-220.101.2MGK+1.4MQK-544.45436.14-546.02-274.16337.72-292.771.35MGK+1.0MQK-574.05460.50-576.87-291.29359.35-308.78γRE(1.3MlEK+1.0(1.2)MGE)301.59674.93-787.97202.07185.14-751.30γRE(1.3MrEK+1.2(1.0)MGE)-976.64452.63108.75-546.25550.31388.13截面最大负弯矩-976.64　-787.97-546.25　-751.30截面最大正弯矩301.59674.93108.75202.07550.31388.134第4层梁剪力设计值的组合过程VGK262.31　-275.98167.72　-270.75VQK60.18　-60.7028.15　-43.07VlEK-109.61　-109.61-124.68　-124.68VrEK109.61　109.61124.68　124.68VGb=1.2(VGK+0.5VQK)350.88　-367.60218.15　-350.741.2VGK+1.4VQK399.02　-416.16240.67　-385.201.35VGK+1.0VQK414.30　-433.27254.57　-408.58ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()157.18　-173.90-12.96　-119.62ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()543.84　-560.55444.67　-577.26截面地震组合最大剪力543.84　560.55444.67　577.26截面非地震组合最大剪力414.30　433.27254.57　408.58第118页 设计（论文）专用纸3第3层梁弯矩设计值的组合过程　A端B端B端C端梁的净跨长度(ln)96.6截面位置A端跨间B端(左)(右)B端跨间C端MGK(调幅后)-367.30　-406.95-203.15　-193.58MQK(调幅后)-64.91　-67.73-32.06　-35.81MlEK774.53　-570.29489.73　-722.42MrEK-774.53　570.29-489.73　722.42MGE=MGK+0.5MQK-399.76　-440.81-219.18　-211.481.2MGK+1.4MQK-531.63436.34-583.15-288.67343.64-282.431.35MGK+1.0MQK-560.76460.73-617.11-306.31365.49-297.14γRE(1.3MlEK+1.0(1.2)MGE)455.35760.77-952.76313.10280.22-894.69γRE(1.3MrEK+1.2(1.0)MGE)-1114.95452.63225.42-674.75624.29545.74截面最大负弯矩-1114.95　-952.76-674.75　-894.69截面最大正弯矩455.35760.77225.42313.10624.29545.743第3层梁剪力设计值的组合过程VGK366.70　-343.78170.95　-267.53VQK59.57　-61.3128.93　-42.30VlEK-140.09　-140.09-161.62　-161.62VrEK140.09　140.09161.62　161.62VGb=1.2(VGK+0.5VQK)475.78　-449.32222.50　-346.421.2VGK+1.4VQK523.44　-498.37245.64　-380.261.35VGK+1.0VQK554.62　-525.41259.71　-403.47ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()225.45　-198.99-70.30　-53.62ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()714.07　-687.61518.37　-642.29截面地震组合最大剪力714.07　687.61518.37　642.29截面非地震组合最大剪力554.62　525.41259.71　403.47第118页 设计（论文）专用纸2第2层梁弯矩设计值的组合过程　A端B端B端C端梁的净跨长度(ln)96.6截面位置A端跨间B端(左)(右)B端跨间C端MGK(调幅后)-351.99　-422.74-218.07　-179.04MQK(调幅后)-61.48　-71.43-35.51　-30.52MlEK935.99　-673.33578.21　-849.78MrEK-935.99　673.33-578.21　849.78MGE=MGK+0.5MQK-382.73　-458.46-235.82　-194.301.2MGK+1.4MQK-508.46439.78-607.29-311.40353.95-257.571.35MGK+1.0MQK-536.67464.3465-642.13-329.90376.23-272.22γRE(1.3MlEK+1.0(1.2)MGE)625.54870.87-1069.11386.89351.52-1003.41γRE(1.3MrEK+1.2(1.0)MGE)-1257.05546.10312.65-776.00692.93682.81截面最大负弯矩-1257.05　-1069.11-776.00　-1003.41截面最大正弯矩625.54870.87312.65386.89692.93682.812第2层梁剪力设计值的组合过程VGK362.64　-347.84176.20　-262.28VQK58.63　-62.2430.12　-41.11VlEK-167.64　-167.64-190.40　-190.40VrEK167.64　167.64190.40　190.40VGb=1.2(VGK+0.5VQK)470.35　-454.75229.51　-339.401.2VGK+1.4VQK517.25　-504.54253.61　-372.291.35VGK+1.0VQK548.19　-531.82267.99　-395.19ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()169.08　-153.48-107.53　-2.36ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()749.40　-733.81583.16　-693.05截面地震组合最大剪力749.40　733.81583.16　693.05截面非地震组合最大剪力548.19　531.82267.99　395.19　第118页 设计（论文）专用纸1第1层梁弯矩设计值的组合过程A端B端B端C端梁的净跨长度(ln)8.856.3截面位置A端跨间B端(左)(右)B端跨间C端MGK(调幅后)-349.22　-435.04-228.28　-176.14MQK(调幅后)-59.71　-75.02-38.51　-28.85MlEK903.31　-696.25597.90　-849.78MrEK-903.31　696.25-597.90　776.48MGE=MGK+0.5MQK-379.08　-472.55-247.53　-190.561.2MGK+1.4MQK-502.66433.73-627.08-327.85353.06-251.751.35MGK+1.0MQK-531.16472.92-662.32-346.69387.49-266.63γRE(1.3MlEK+1.0(1.2)MGE)596.42840.90-1104.14397.30360.17-1000.04γRE(1.3MrEK+1.2(1.0)MGE)-1221.90561.28324.43-805.73636.00614.14截面最大负弯矩-1221.90　-1104.14-805.73　-1000.04截面最大正弯矩596.42840.90324.43397.30636.00614.141第1层梁剪力设计值的组合过程VGK360.67　-349.81178.53　-259.94VQK57.93　-62.9530.95　-40.28VlEK-166.62　-166.62-183.25　-183.25VrEK166.62　166.62183.25　183.25VGb=1.2(VGK+0.5VQK)467.56　-457.54232.81　-336.101.2VGK+1.4VQK513.91　-507.90257.57　-368.321.35VGK+1.0VQK544.83　-535.19271.97　-391.20ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()160.12　-150.10-122.07　18.78ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb()747.12　-737.10593.41　-696.70截面地震组合最大剪力747.12　737.10593.41　696.70截面非地震组合最大剪力544.83　535.19271.97　391.20第118页 设计（论文）专用纸8.2框架柱内力组合表8.2框架A柱恒载+活载组合设计值荷载种类及组合恒载标准值活载标准值1.2恒载+1.4活载组合值1.35恒载+1.0活载组合值柱子基本信息截面位置MGKNGKVGKMQKNQKVQKMNVMNV层数柱宽柱高净高fc第6层6006003.629.6上端354.98411.72-182.477.5172.47-37.54534.49595.52-271.44556.73628.29-283.78下端301.67445.63-182.4057.6472.47-37.54442.70636.21-271.44464.89674.07-283.78第5层6006003.629.6上端293.43952.40-163.5350.34149.08-28.47422.601351.59-236.10446.471434.82-249.24下端295.29986.31-163.5352.16149.08-28.47427.371392.28-236.10450.801480.60-249.24第4层6006003.629.6上端291.091491.62-161.4851.43225.02-28.48421.312104.97-233.65444.402238.70-246.48下端290.261525.53-161.4851.11225.02-28.48419.862145.66-233.65442.962284.48-246.48第3层6006003.629.6上端285.142028.33-158.9849.87300.35-27.76411.992854.48-229.65434.813038.59-242.39下端287.192062.24-158.9750.08300.35-27.76414.742895.18-229.63437.783084.38-242.37第2层6006003.629.6上端268.372560.98-146.4246.46374.75-25.35387.093597.82-211.19408.763832.07-223.02下端258.732594.89-146.4244.80374.75-25.35373.203638.52-211.19394.093877.85-223.02第1层700750529.6上端280.673091.65-87.7248.19448.45-15.12404.274337.81-126.44427.094622.18-133.54下端157.953157.30-87.7227.42448.45-15.12227.934416.59-126.44240.664710.80-133.54第118页 设计（论文）专用纸表8.3框架A柱重力荷载+左震作用组合设计值荷载种类及组合重力荷载代表值标准值左震标准值计算轴压比确定抗震调整系数柱端弯组合值强柱弱梁调整值左震组合设计值楼层截面位置MGENGEVGEMEKNEKVEKλCγRE1.2MGE+1.3MEK∑Mc1.2∑MbMγREMNV第6层上端393.73447.95-201.17-164.83-28.1774.930.0470.75258.21　　258.21193.66308.4952　下端330.49481.86-201.17-104.94-28.1774.930.0510.75260.17265.38-11.3911.178.37333.929289.79第5层上端318.601026.94-177.766-290.08-90.41143.630.1050.755.220.220.17682.0561　下端321.371060.85-177.766-227.00-90.41143.630.1080.7590.55226.52482.55192.88144.66707.490164.37第4层上端316.811604.13-175.721-397.03-200.01200.520.1560.85-135.98-289.66-246.211142.493　下端315.811638.04-175.721-324.85-200.01200.520.1600.85-43.32255.83728.57-123.38-104.871171.319-137.68第3层上端310.082178.50-172.862-449.69-340.10244.450.2040.85-212.50-605.18-514.411475.919　下端312.232212.42-172.852-430.33-340.10244.450.2080.85-184.75492.191000.86-375.69-319.341504.744-326.96第2层上端291.602748.35-159.095-505.66-507.74275.410.2480.85-307.44-625.17-531.391775.052　下端281.132782.27-159.095-485.83-507.74275.410.2510.85-294.22471.24954.26-595.81-506.431803.877-406.99第1层上端304.773315.87-95.2815-417.49-674.36287.920.2000.85-177.02-358.46-304.692073.329　下端171.663381.52-95.2815-1022.12-674.36287.920.2050.85-1122.77　　-1403.46-1192.942129.131-422.86第118页 设计（论文）专用纸表8.4框架A柱重力荷载+右震作用组合设计值荷载种类及组合重力荷载代表值标准值右震标准值计算轴压比确定抗震调整系数柱端弯组合值强柱弱梁调整值右震组合设计值楼层截面位置MGENGEVGEMEKNEKVEKλCγRE1.2MGE+1.3MEK∑Mc1.2∑MbMγREMNV第6层上端393.73447.95-201.17164.8328.17-74.930.050.75686.75　　686.75515.07363.434　下端330.49481.86-201.17104.9428.17-74.930.060.75533.011292.43-1091.38450.09337.57388.868378.95第5层上端318.601026.94-177.766290.0890.41-143.630.130.75759.43641.29480.97858.351　下端321.371060.85-177.766227.0090.41-143.630.130.75680.741577.05-1562.62674.51505.88883.785438.60第4层上端316.811604.13-175.721397.03200.01-200.520.210.85896.31888.11754.891584.525　下端315.811638.04-175.721324.85200.01-200.520.210.85801.271757.96-1783.92813.11691.141613.35567.07第3层上端310.082178.50-172.862449.69340.10-244.450.290.85956.69970.81825.192227.539　下端312.232212.42-172.852430.33340.10-244.450.290.85934.101941.38-2011.27967.73822.572256.364646.18第2层上端291.602748.35-159.095505.66507.74-275.410.370.851007.281043.54887.012897.15　下端281.132782.27-159.095485.83507.74-275.410.380.85968.931877.39-1955.031009.01857.662925.975684.18第1层上端304.773315.87-95.2815417.49674.36-287.920.310.85908.45946.02804.123563.658　下端171.663381.52-95.28151022.12674.36-287.920.320.851534.76　　1918.441630.683619.46687.47第118页 设计（论文）专用纸表8.5框架A柱各种作用组合设计值荷载种类及组合1.2恒载+1.4活载组合值1.35恒载+1.0活载组合值左震组合设计值右震组合设计值最大弯矩及对应轴力最大轴力及对应弯矩最小轴力及对应弯矩最大剪力设计值非地震组合地震组合楼层截面位置MNVMNVγREMNVγREMNV︱Mmax︱NNmaxMNminMVV第6层上端534.49595.52-271.44556.73628.29-283.78193.66308.500.00515.07363.430.00556.73628.29628.29556.732308.50193.656283.780.00下端442.70636.21-271.44464.89674.07-283.788.37333.9389.79337.57388.87378.95464.89674.07674.07464.892333.938.3738283.78378.95第5层上端422.601351.59-236.10446.471434.82-249.240.17682.060.00480.97858.350.00480.97858.351434.82446.474682.060.16792249.240.00下端427.371392.28-236.10450.801480.60-249.24144.66707.4964.37505.88883.78438.60505.88883.781480.60450.8707.49144.664249.24438.60第4层上端421.312104.97-233.65444.402238.70-246.48-246.211142.490.00754.891584.520.00754.891584.522238.70444.4031142.49-246.21246.480.00下端419.862145.66-233.65442.962284.48-246.48-104.871171.32-137.68691.141613.35567.07691.141613.352284.48442.9561171.32-104.87246.48567.07第3层上端411.992854.48-229.65434.813038.59-242.39-514.411475.920.00825.192227.540.00825.192227.543038.59434.8131475.92-514.41242.390.00下端414.742895.18-229.63437.783084.38-242.37-319.341504.74-326.96822.572256.36646.18822.572256.363084.38437.7831504.74-319.34242.37646.18第2层上端387.093597.82-211.19408.763832.07-223.02-531.391775.050.00887.012897.150.00887.012897.153832.07408.7581775.05-531.39223.020.00下端373.203638.52-211.19394.093877.85-223.02-506.431803.88-406.99857.662925.98684.18857.662925.983877.85394.0851803.88-506.43223.02684.18第1层上端404.274337.81-126.44427.094622.18-133.54-304.692073.330.00804.123563.660.00804.123563.664622.18427.0952073.33-304.69133.540.00下端227.934416.59-126.44240.664710.80-133.54-1192.942129.13-422.861630.683619.46687.471630.683619.464710.80240.6572129.13-1192.9133.54687.47第118页 设计（论文）专用纸表8.6框架B柱恒载+活载组合设计值荷载种类及组合恒载标准值活载标准值1.2恒载+1.4活载组合值1.35恒载+1.0活载组合值柱子基本信息截面位置MGKNGKVGKMQKNQKVQKMNVMNV层数柱宽柱高净高fc第6层6006003.629.6上端-151.30618.5579.58-31.52132.1415.88-225.68927.25117.73-235.77967.18123.31下端-135.20652.4679.58-25.65132.1415.88-198.15967.95117.73-208.171012.96123.31第5层6006003.629.6上端-121.521384.2168.07-20.99263.4711.89-175.212029.9198.33-185.042132.16103.79下端-123.541418.1268.07-21.82263.4711.89-178.802070.6198.33-188.602177.94103.79第4层6006003.629.6上端-125.752154.3169.42-22.53396.5912.42-182.453140.40100.69-192.303304.91106.13下端-124.172188.2269.42-22.16396.5912.42-180.033181.09100.69-189.793350.69106.13第3层6006003.629.6上端-125.682930.1469.46-22.44531.0812.39-182.234259.68100.70-192.104486.77106.16下端-124.372964.0569.46-22.17531.0812.39-180.284300.38100.70-190.074532.55106.16第118页 设计（论文）专用纸第2层6006003.629.6上端-124.753715.2968.67-22.32667.7012.26-180.955393.1399.57-190.745683.34104.96下端-122.453749.2068.67-21.81667.7012.26-177.475433.8299.57-187.115729.12104.96第1层700750529.6上端-147.154504.7442.01-26.40805.857.50-213.546533.8760.91-225.056887.2564.21下端-62.894570.3942.01-11.08805.857.50-90.986612.6560.91-95.986975.8764.21第118页 设计（论文）专用纸表8.7框架B柱重力荷载+左震作用组合设计值荷载种类及组合重力荷载代表值标准值左震标准值计算轴压比确定抗震调整系数柱端弯组合值强柱弱梁调整值左震组合设计值楼层截面位置MGENGEVGEMEKNEKVEKλCγRE1.2MGE+1.3MEK∑Mc1.2∑MbMγREMNV第6层上端-167.06684.6287.51982-196.36-4.5599.171960.080.75-455.74　　-455.74-341.80509.03　下端-148.02718.5387.51982-160.66-4.5599.171960.080.75-386.491020.851071.30-405.58-304.19534.46-287.11第5层上端-132.011515.9574.0156-366.115-23.57190.09080.170.85-634.37-665.71-565.861262.51　下端-134.451549.8674.0156-318.212-23.57190.09080.170.85-575.021360.431584.06-669.54-569.111291.33-445.08第4层上端-137.022352.6075.62759-477.685-38.65265.38040.260.85-785.41-914.52-777.341957.01　下端-135.252386.5275.62759-477.685-38.65265.38040.260.85-783.291704.592025.37-930.69-791.091985.83-615.07第3层上端-136.903195.6875.65531-582.328-60.18323.51540.350.85-921.30-1094.68-930.482649.83　下端-135.463229.5975.65531-582.328-60.18323.51540.360.85-919.571952.652329.59-1097.09-932.532678.66-730.59第2层上端-135.914049.1474.7991-669.214-82.94364.49580.450.85-1033.07-1232.50-1047.633350.12　下端-133.354083.0574.7991-642.971-82.94364.49580.450.85-995.892034.832402.30-1175.73-999.373378.94-802.74第1层上端-160.354907.6645.75812-651.173-99.57351.98550.370.85-1038.95-1226.57-1042.584061.49　下端-68.434973.3145.75812-1108.75-99.57351.98550.380.85-1523.50　　-1904.37-1618.724117.29-751.42第118页 设计（论文）专用纸表8.8框架B柱重力荷载+右震作用组合设计值荷载种类及组合重力荷载代表值标准值右震标准值计算轴压比确定抗震调整系数柱端弯组合值强柱弱梁调整值右震组合设计值楼层截面位置MGENGEVGEMEKNEKVEKλCγRE1.2MGE+1.3MEK∑Mc1.2∑MbMγREMNV第6层上端-167.06684.6287.51982196.364.55-99.1720.080.7554.80　　54.8041.10517.90　下端-148.02718.5387.51982160.664.55-99.1720.080.7531.23348.76-695.8762.3146.73543.3439.03第5层上端-132.011515.9574.0156366.114823.57-190.0910.170.85317.53633.56538.531314.60　下端-134.451549.8674.0156318.21223.57-190.0910.180.85252.34708.90-1048.00373.04317.081343.43335.53第4层上端-137.022352.6075.62759477.684738.65-265.380.270.85456.57674.96573.722042.42　下端-135.252386.5275.62759477.684738.65-265.380.270.85458.691051.44-1440.27628.32534.072071.24434.43第3层上端-136.903195.6875.65531582.327760.18-323.5150.370.85592.75811.95690.162782.83　下端-135.463229.5975.65531582.327760.18-323.5150.370.85594.481301.36-1741.84795.70676.342811.65535.88第2层上端-135.914049.1474.7991669.214382.94-364.4960.470.85706.88946.15804.233533.42　下端-133.354083.0574.7991642.970682.94-364.4960.470.85675.841329.94-1808.25918.90781.073562.24621.68第1层上端-160.354907.6645.75812651.173299.57-351.9860.390.85654.10889.35755.954281.54　下端-68.434973.3145.758121108.75499.57-351.9860.390.851359.26　　1699.081444.224337.34621.22第118页 设计（论文）专用纸图8.9框架柱各种作用组合设计值荷载种类及组合1.2恒载+1.4活载组合值1.35恒载+1.0活载组合值左震组合设计值右震组合设计值最大弯矩及对应轴力最大轴力及对应弯矩最小轴力及对应弯矩最大剪力设计值非地震组合地震组合楼层截面位置MNVMNVγREMNVγREMNV︱Mmax︱NNmaxMNminMVV第6层上端-225.68927.25117.73-235.77967.18123.31-341.80509.030.0041.10517.900.00341.80509.03967.18-235.77509.03-341.8123.310.00下端-198.15967.95117.73-208.171012.96123.31-304.19534.46-287.1146.73543.3439.03304.19534.461012.96-208.17534.46-304.19123.31287.11第5层上端-175.212029.9198.33-185.042132.16103.79-565.861262.510.00538.531314.600.00565.861262.512132.16-185.041262.51-565.86103.790.00下端-178.802070.6198.33-188.602177.94103.79-569.111291.33-445.08317.081343.43335.53569.111291.332177.94-188.61291.33-569.11103.79445.08第4层上端-182.453140.40100.69-192.303304.91106.13-777.341957.010.00573.722042.420.00777.341957.013304.91-192.31957.01-777.34106.130.00下端-180.033181.09100.69-189.793350.69106.13-791.091985.83-615.07534.072071.24434.43791.091985.833350.69-189.791985.83-791.09106.13615.07第3层上端-182.234259.68100.70-192.104486.77106.16-930.482649.830.00690.162782.830.00930.482649.834486.77-192.12649.83-930.48106.160.00下端-180.284300.38100.70-190.074532.55106.16-932.532678.66-730.59676.342811.65535.88932.532678.664532.55-190.072678.66-932.53106.16730.59第2层上端-180.955393.1399.57-190.745683.34104.96-1047.633350.120.00804.233533.420.001047.633350.125683.34-190.743350.12-1047.6104.960.00下端-177.475433.8299.57-187.115729.12104.96-999.373378.94-802.74781.073562.24621.68999.373378.945729.12-187.113378.94-999.37104.96802.74第1层上端-213.546533.8760.91-225.056887.2564.21-1042.584061.490.00755.954281.540.001042.584061.496887.25-225.054061.49-1042.664.210.00下端-90.986612.6560.91-95.986975.8764.21-1618.724117.29-751.421444.224337.34621.221618.724117.296975.87-95.9814117.29-1618.764.21751.42第118页 设计（论文）专用纸表8.10框架C柱恒载+活载组合设计值荷载种类及组合恒载标准值活载标准值1.2恒载+1.4活载组合值1.35恒载+1.0活载组合值柱子基本信息截面位置MGKNGKVGKMQKNQKVQKMNVMNV层数柱宽柱高净高fc第6层6006003.629.6上端-195.41330.24102.82-44.2555.3321.66-296.44473.75153.71-308.05501.15160.47下端-174.74364.15102.82-33.7355.3321.66-256.91514.44153.71-269.63546.93160.47第5层6006003.629.6上端-172.84773.9195.46-29.62115.2716.58-248.881090.08137.77-262.961160.05145.45下端-170.82807.8295.46-30.07115.2716.58-247.081130.77137.77-260.681205.83145.45第4层6006003.629.6上端-167.151214.6092.06-29.26174.1116.07-241.541701.27132.97-254.911813.82140.35下端-164.271248.5192.06-28.59174.1116.07-237.141741.97132.97-250.351859.60140.35第3层6006003.629.6上端-162.101652.0789.52-27.97232.1815.37-233.682307.53128.95-246.812462.47136.23下端-160.181685.9889.52-27.37232.1815.37-230.532348.23128.95-243.612508.25136.23第2层6006003.629.6上端-146.732244.4377.75-24.85304.4113.09-210.863119.49111.63-222.933334.39118.05下端-133.172278.3477.75-22.28304.4113.09-191.003160.19111.63-202.063380.17118.05第1层700750529.6上端-157.262514.1845.72-26.45345.107.63-225.753500.1565.54-238.753739.2469.35下端-71.322579.8345.72-11.68345.107.63-101.943578.9365.54-107.963827.8769.35第118页 设计（论文）专用纸表8.11框架C柱重力荷载+左震作用组合设计值荷载种类及组合重力荷载代表值标准值左震标准值计算轴压比确定抗震调整系数柱端弯组合值强柱弱梁调整值左震组合设计值楼层截面位置MGENGEVGEMEKNEKVEKλCγRE1.2MGE+1.3MEK∑Mc1.2∑MbMγREMNV第6层上端-217.53357.90113.65-154.7232.7368.870.040.75-462.18　　-462.18-346.63300.33　下端-191.61391.82113.65-93.2332.7368.870.050.75-351.12930.95-763.77-288.07-216.05325.77-250.08第5层上端-187.65831.55103.75-272.80113.98132.020.110.75-579.82-475.70-356.78734.79　下端-185.86865.46103.75-202.46113.98132.020.110.75-486.231178.77-1202.08-495.84-371.88760.23-323.85第4层上端-181.781301.65100.09-364.93238.66184.310.180.85-692.54-706.23-600.301370.13　下端-178.561335.57100.09-298.58238.66184.310.180.85-602.431364.72-1431.51-631.91-537.121398.95-446.05第3层上端-176.091768.1697.21-423.84400.28224.680.250.85-762.30-799.60-679.661945.24　下端-173.861802.0797.21-385.01400.28224.680.250.85-709.161504.34-1605.46-756.82-643.301974.07-518.81第2层上端-159.152396.6484.30-464.77590.68253.140.340.85-795.19-848.63-721.342689.84　下端-144.312430.5584.30-446.54590.68253.140.350.85-753.681387.16-1600.07-869.36-738.952718.67-572.66第1层上端-170.492686.7349.53-329.92773.93274.940.270.85-633.48-730.71-621.113138.91　下端-77.162752.3849.53-1044.76773.93274.940.280.85-1450.78　　-1813.47-1541.453194.71-610.60第118页 设计（论文）专用纸表8.12框架C柱重力荷载+右震作用组合设计值荷载种类及组合重力荷载代表值标准值右震标准值计算轴压比确定抗震调整系数柱端弯组合值强柱弱梁调整值右震组合设计值楼层截面位置MGENGEVGEMEKNEKVEKλCγRE1.2MGE+1.3MEK∑Mc1.2∑MbMγREMNV第6层上端-217.53357.90113.65154.72-32.73-68.870.040.75-59.90　　-59.90-44.93236.52　下端-191.61391.82113.6593.23-32.73-68.870.040.75-108.73238.19410.37-187.33-140.50261.95-82.41第5层上端-187.65831.55103.75272.80-113.98-132.020.080.75129.46223.05167.29512.53　下端-185.86865.46103.75202.46-113.98-132.020.080.7540.18296.45621.0084.1663.12537.96102.40第4层上端-181.781301.65100.09364.93-238.66-184.310.120.75256.27536.84402.63743.55　下端-178.561335.57100.09298.58-238.66-184.310.120.75173.87513.56873.19295.63221.72768.98277.49第3层上端-176.091768.1697.21423.84-400.28-224.680.150.85339.69577.56490.921060.63　下端-173.861802.0797.21385.01-400.28-224.680.150.85291.88705.101092.50452.25384.411089.45343.27第118页 设计（论文）专用纸第2层上端-159.152396.6484.30464.77-590.68-253.140.200.85413.22640.25544.211384.44　下端-144.312430.5584.30446.54-590.68-253.140.200.85407.33631.65982.63633.67538.621413.27424.64第1层上端-170.492686.7349.53329.92-773.93-274.940.140.75224.32348.96261.721260.47　下端-77.162752.3849.531044.76-773.93-274.940.150.751265.59　　1581.991186.491309.70463.43第118页 设计（论文）专用纸表8.13框架C柱各种作用组合设计值荷载种类及组合1.2恒载+1.4活载组合值1.35恒载+1.0活载组合值左震组合设计值右震组合设计值最大弯矩及对应轴力最大轴力及对应弯矩最小轴力及对应弯矩最大剪力设计值非地震组合地震组合楼层截面位置MNVMNVγREMNVγREMNV︱Mmax︱NNmaxMNminMVV第6层上端-296.44473.75153.71-308.05501.15160.47-346.63300.330.00-44.93236.520.00346.63300.33501.15-308.05236.52-44.93160.470.00下端-256.91514.44153.71-269.63546.93160.47-216.05325.77-250.08-140.50261.95-82.41269.63546.93546.93-269.63261.95-140.50160.47250.08第5层上端-248.881090.08137.77-262.961160.05145.45-356.78734.790.00167.29512.530.00356.78734.791160.05-262.96512.53167.29145.450.00下端-247.081130.77137.77-260.681205.83145.45-371.88760.23-323.8563.12537.96102.40371.88760.231205.83-260.68537.9663.12145.45323.85第4层上端-241.541701.27132.97-254.911813.82140.35-600.301370.130.00402.63743.550.00600.301370.131813.82-254.91743.55402.63140.350.00下端-237.141741.97132.97-250.351859.60140.35-537.121398.95-446.05221.72768.98277.49537.121398.951859.60-250.35768.98221.72140.35446.05第3层上端-233.682307.53128.95-246.812462.47136.23-679.661945.240.00490.921060.630.00679.661945.242462.47-246.811060.63490.92136.230.00下端-230.532348.23128.95-243.612508.25136.23-643.301974.07-518.81384.411089.45343.27643.301974.072508.25-243.611089.45384.41136.23518.81第2层上端-210.863119.49111.63-222.933334.39118.05-721.342689.840.00544.211384.440.00721.342689.843334.39-222.931384.44544.21118.050.00下端-191.003160.19111.63-202.063380.17118.05-738.952718.67-572.66538.621413.27424.64738.952718.673380.17-202.061413.27538.62118.05572.66第1层上端-225.753500.1565.54-238.753739.2469.35-621.113138.910.00261.721260.470.00621.113138.913739.24-238.751260.47261.7269.350.00下端-101.943578.9365.54-107.963827.8769.35-1541.453194.71-610.601186.491309.70463.431541.453194.713827.87-107.961309.701186.4969.35610.60第118页 设计（论文）专用纸第9章截面设计3919.1框架梁配筋计算过程见配筋计算表：表9.1梁跨间正截面配筋计算表截面6层5层4层3层2层1层AB跨跨间BC跨跨间AB跨跨间BC跨跨间AB跨跨间BC跨跨间AB跨跨间BC跨跨间AB跨跨间BC跨跨间AB跨跨间BC跨跨间γRE·M（KN·m）429.10294.32480.68508.33674.93550.31760.77624.29870.87692.93840.90636.00b（mm）300300300300300300300300300300300300ho（mm）7406407406407406407406407406407406400.0880.0810.0990.1400.1390.1510.1560.1720.1790.1910.1730.1750.9540.9580.9480.9240.9250.9180.9140.9050.9010.8930.9040.903168913341904238727392603312329933630336634903056选筋2Ф25+5Ф142Ф25+3Ф143Ф25+3Ф143Ф25+6Ф144Ф25+5Ф144Ф25+4Ф146Ф25+1Ф146Ф256Ф25+4Ф146Ф25+3Ф146Ф25+3Ф146Ф25+1Ф14实配面积mm²1751144319342396273325793099294535603406340630990.789%0.752%0.871%1.248%1.231%1.343%1.396%1.534%1.604%1.774%1.534%1.614%最小配筋率（0.25或55ft/fy=0.383的较大值）0.383%0.383%0.383%0.383%0.383%0.383%0.383%0.383%0.383%0.383%0.383%0.383%最大配筋率2.50%2.50%2.50%2.50%2.50%2.50%2.50%2.50%2.50%2.50%2.50%2.50%第118页 设计（论文）专用纸表9.2梁端正截面配筋计算表截面6层5层4层AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A端B端B端C端A端B端B端C端A端B端B端C端γRE·M（KN·m）-378.5238-464.8234-271.4564-264.819-682.1125-571.9058-404.8804-477.35625-976.63523-787.97-546.2462-751.2982b（mm）300300300300300300300300300300300300ho（mm）765765665665765765665665765765665665175117511443144319341934239623962733273325792579-9.643.01-7.21-8.3228.6912.03-19.52-7.4942.8614.02-2.6132.92149118311246121626882253185921923848310525083449选筋3Ф253Ф25+2Ф142Ф25+2Ф142Ф25+2Ф144Ф25+5Ф143Ф25+5Ф143Ф25+3Ф143Ф25+5Ф147Ф25+3Ф145Ф25+4Ф145Ф257Ф25+1Ф14实配面积mm²147317811290129027332242193422423897306924543590配筋率0.64%0.78%0.65%0.65%1.19%0.98%0.97%1.12%1.70%1.34%1.23%1.80%支座处要求满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足第118页 设计（论文）专用纸（续上表）截面3层2层1层AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A端B端B端C端A端B端B端C端A端B端B端C端γRE·M（KN·m）-1114.9492-952.7588-674.7458-894.691-1257.047-1069.107-775.9983-1003.4108-1221.8952-1104.137-805.7271-1000.045b（mm）300300300300300300300300300300300300ho（mm）76576566566576576566566576576566566530993099294529453560356034063406340634063099309949.9824.875.6744.3753.9424.785.8145.8854.5736.1422.5357.54439337543098410849534212356346074814435036994592选筋9Ф257Ф25+2Ф146Ф25+1Ф148Ф25+1Ф1410Ф258Ф25+2Ф147Ф25+1Ф149Ф25+1Ф1410Ф258Ф25+2Ф147Ф25+1Ф149Ф25+1Ф14实配面积mm²441837443099408149094235359045724909423535904572配筋率1.93%1.63%1.55%2.05%2.14%1.85%1.80%2.29%2.14%1.85%1.80%2.29%最小配筋率（0.25或55ft/fy=0.383的较大值）0.3830.3830.3830.3830.3830.3830.3830.3830.3830.3830.3830.383最大配筋率2.5%2.5%2.5%2.5%2.5%2.5%2.5%2.5%2.5%2.5%2.5%2.5%支座处要求：满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足第118页 设计（论文）专用纸表9.3梁的斜截面配筋计算表截面6层5层4层AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A端B端B端C端A端B端B端C端A端B端B端C端V（KN）410.8185432.233267.08215318.0162607.91215570.40015374.25465515.302645543.83796560.55396444.66892577.25692b（mm）300300300300300300300300300300300300ho（mm）740740640640740740640640740740640640截面尺寸验算满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足　234.0324234.0324202.4064202.4064234.0324234.0324202.4064202.4064234.0324234.0324202.4064202.4064　0.6370.7140.2690.4821.3471.2120.7161.3041.1161.1771.0091.562箍筋直径（mm）888888888888s（mm）316281746417149166281154180171199129非加密区8@2008@2008@2008@2008@2008@2008@2008@2008@2008@2008@2008@200箍筋加密区8@1008@1008@1008@1008@1008@1008@1008@1008@1008@1008@1008@100加密区箍筋最大间距100100100100100100100100100100100100配筋率0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.335%最小配筋率0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%第118页 设计（论文）专用纸（续上表）截面3层2层1层AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A端B端B端C端A端B端B端C端A端B端B端C端V（KN）714.070267687.61027518.37392642.2919749.40404733.81004583.16329693.053291747.123803737.1038593.40768696.69768b（mm）300300300300300300300300300300300300ho（mm）740740640640740740640640740740640640截面尺寸验算满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足满足　234.0324234.0324202.4064202.4064234.0324234.0324202.4064202.4064234.0324234.0324202.4064202.4064　1.7301.6351.3171.8331.8571.8011.5862.0441.8491.8131.6292.060箍筋直径（mm）888888888888s（mm）1161231531101081121279810911112398非加密区8@2008@2008@2008@2008@2008@2008@2008@2008@2008@2008@2008@200箍筋加密区8@1008@1008@1008@1008@1008@1008@1008@1008@1008@1008@1008@100加密区箍筋最大间距100100100100100100100100100100100100配筋率0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.268%0.335%最小配筋率0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%0.234%第118页 设计（论文）专用纸9.2框架柱配筋柱的正截面配筋计算过程详见附表1~18,柱的斜截面计算过程详见附表19~21。第118页 设计（论文）专用纸第10章楼梯设计39110.1建筑设计楼梯间开间3.8m，进深6.0m，标准层层高3.3m，本设计楼梯采用双跑板式楼梯。板式楼梯是由带踏步又称梯级的斜板及栏杆组成。因斜板是承重构件，故板较厚，钢材和混凝土的用量多，自重较大，但板底平整，制模方便，视觉上较轻巧，不易积尘，适用于层高较低、楼梯跑长度不大于4m及荷载较轻的建筑中。楼梯跑的宽度主要应满足通行和疏散的要求，本设计楼梯按三人通行设计。楼梯宽度1680mm。踏步尺寸采用150×300mm，标准层每层共需24步。10.2结构设计楼梯设计为板式楼梯。标准层层高3.6，踏步尺寸150mm×300mm。采用C25混凝土，板采用HPB335钢筋，梁采用HRB400钢筋。10.3梯段板设计踏步的面层为水磨石，底面为10厚的混合砂浆抹灰，金属栏杆重为。楼梯活荷载标准值为，混凝土C25，钢筋为HPB235（）。10.3.1斜板设计除底层第一楼梯跑斜板外，其余斜板均相同，而第一楼梯跑斜板的下端为混凝土基础，可按净跨计算。本题中只对标准梯段斜板进行设计。对斜板取1m宽作为其计算单元。第118页 设计（论文）专用纸（1）确定斜板厚度斜板的水平投影净长为斜板的斜向净长为所以斜板厚度取=130mm（2）斜板荷载计算恒载标准值：水磨石面层：（0.3+0.15）0.65=0.98三角形踏步：0.50.30.1525=1.88砼斜板：（0.17+0.1325）=3.82恒荷载标准值：6.68恒荷载设计值：g=1.26.68=8.02活荷载设计值:q=1.42.5=3.5合计:P=g+q=11.52（3）计算长度的确定：斜板的计算跨度取其水平投影的净长：（4）内力计算：斜板内力一般只需计算跨中最大弯矩即可：考虑到斜板两端与梁的整体性，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取配筋计算：斜板有效高度:第118页 设计（论文）专用纸选用钢筋8@100=503分布钢筋6@300（即每一踏步下放一根）10.3.2平台板设计（1）平台板荷载计算平台板取1m宽作为计算单元恒荷载标准值:水磨石面层：0.65平台板自重:0.0725=1.75板底摸灰:0.0117=0.17恒荷载标准值:2.57恒荷载设计值：g=1.22.57=3.08活荷载设计值:q=1.42.5=3.5合计:P=g+q=6.58(2)内力计算计算跨度:弯矩设计值:2.35kN·m平台板有效高度:(3)配筋计算=0.079=0.959第118页 设计（论文）专用纸163.4受力钢筋选用:6@170,分布钢筋选用:φ6@20010.3.3平台梁设计：平台梁的截面取h×b=350×240mm(1)荷载计算:梯段板传来:11.523.3/2=19平台梁传来:0.5×1.75×2.35=2.06平台梁自重:1.20.24(0.35-0.07)25=2.02梁侧摸灰:1.2×0.01×[(0.35-0.07)×2+0.24]×17=0.17合计:P=g+q=23.25（2）内力计算计算跨度:取跨中最大弯矩设计值:40.61N·m支座剪力设计值:按倒L型截面计算：所以属于第一种T型截面（３）配筋计算=0.053546第118页 设计（论文）专用纸=0.97247357考虑平台梁两边有不均扭矩产生影响,配筋酌情增加选配316,(4)斜截面抗剪能力计算>V=42.12kN满足截面要求所以可按构造配筋:8@200.（4）绘制施工图图（29）楼梯施工图第118页 设计（论文）专用纸第11章基础设计11.1基础计算基础混凝土选用C30，钢筋选用HRB335。表11.1基础计算及配筋表基础ABCM240.66-95.98-107.96N4710.806975.873827.87V-133.5464.2169.35基础平均埋深d1.7251.951.725fa300300300γG181818确定基础底面积Amin14.2721.4611.60Amax18.1627.3114.76b3.94.53h5.15.44.8验算承载力pkmax227.13255.24242.59pkmin185.85240.25213.32基础高度h850850850基底净反力pjmax264.70297.19285.58pjmin208.98276.96246.07验算柱边冲切ho805805805Al471097556409753540975Fl1247.011676.421011.23am1505150515051697.801697.801697.80基础底板配筋MⅠ1680.612552.951262.45MⅡ1106.531994.94606.43AsⅠ7732.2811745.815808.37实配16@13016@9016@160AsⅡ5194.249364.612846.68实配16@15016@9516@200第118页 设计（论文）专用纸11.2基础配筋图图11.1JC1配筋图第118页 设计（论文）专用纸图11.2JC2配筋图图11.3JC3配筋图第118页 设计（论文）专用纸结论本次毕业设计主要还是根据任务书的要求来走的。经过这么一个比较完整的设计之后，我对结构设计的过程页有了一个较深刻的认识。从开始一直到结束，整个设计贯穿了大学所学的知识。因为设计需要，我们不仅要很好的掌握学过的专业知识，还需要对规范进行熟悉。整个设计涉及到的课本、规范以及图集较为广泛，再加上本身知识有限，有些细节难免被忽略。希望老师能够批评指正。第118页 设计（论文）专用纸总结与体会毕业设计是培养和提高独立解决工程实际问题能力的一个重要的教学实践环节，是几年来所学知识的总结提高。通过本次设计，使我能结合所学的结构、材料、制图、力学及施工等各方面的知识，充分掌握工程设计的原理，切实把理论知识与工程实践相结合，同时还锻炼我制图、电算软件实际操作能力，使我操作能力有了大幅度的提高，这不仅是对大学几年专业知识的综合，也是为我以后的工作学习打下结实的基础。所以毕业设计对我来说是一次很好的锻炼与提高。第118页 设计（论文）专用纸谢辞经过三个月的努力，我的毕业设计终于完成了。在此我要衷心的感谢我的指导老师——田毅老师。因为有他的帮助和指导，我们才能如此顺利做完这个设计。田老师本身工作就很繁忙，我记得在计算梁柱配筋的时候，碰到了有些问题，我一天之内给田老师打了六七个电话，打得我都不好意思了，因为感觉老是麻烦老师。但田老师真很好，每次都给我耐心的讲解，帮我查阅相关的资料，有什么最新消息还会主动的跟我们联系。同时在他的指导下，我们对设计的过程和相关规范也有了更深刻的认识和理解。另外，我还要感谢各个帮助过我的老师和同学。谢谢大家！！！第118页 设计（论文）专用纸参考文献1梁兴文,史庆轩,主编.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社出版，20032民用建筑设计通则（JGJ37-87）3宿舍建筑设计规范JGJ36-874建筑制图标准(GBJ－86)5房屋建筑制图统一标准(GBT50001-2001)6建筑设计防火规范(GBJ16－87)7建筑结构荷载规范(GB50009－2001)8混凝土结构设计规范(GB50010－2002)9建筑抗震设计规范(GB50011－2001)10沈蒲生主编.混凝土结构设计原理.北京：高等教育出版社,200711昆明理工大学建筑工程学院土木工程系主编.土木工程专业教学图集，201112尚守平等主编.结构抗震设计.北京：高等教育出版社，201013东南大学等合编.土力学.北京：中国建筑出版社，200514白国良主编.荷载与结构设计方法.北京：高等教育出版社，200315同济大学等合编.房屋建筑学.北京：中国建筑出版社，2006第118页 设计（论文）专用纸附录：1.翻译原文StructuralSystemstoresistlateralloadsCommonlyusedstructuralSystemsWithloadsmeasuredintensofthousandskips,thereislittleroominthedesignofhigh-risebuildingsforexcessivelycomplexthoughts.Indeed,thebetterhigh-risebuildingscarrytheuniversaltraitsofsimplicityofthoughtandclarityofexpression.Itdoesnotfollowthatthereisnoroomforgrandthoughts.Indeed,itiswithsuchgrandthoughtsthatthenewfamilyofhigh-risebuildingshasevolved.Perhapsmoreimportant,thenewconceptsofbutafewyearsagohavebecomecommonplaceintoday’stechnology.Omittingsomeconceptsthatarerelatedstrictlytothematerialsofconstruction,themostcommonlyusedstructuralsystemsusedinhigh-risebuildingscanbecategorizedasfollows:1.Moment-resistingframes.2.Bracedframes,includingeccentricallybracedframes.3.Shearwalls,includingsteelplateshearwalls.4.Tube-in-tubestructures.5.Tube-in-tubestructures.6.Core-interactivestructures.第118页 设计（论文）专用纸1.Cellularorbundled-tubesystems.Particularlywiththerecenttrendtowardmorecomplexforms,butinresponsealsototheneedforincreasedstiffnesstoresisttheforcesfromwindandearthquake,mosthigh-risebuildingshavestructuralsystemsbuiltupofcombinationsofframes,bracedbents,shearwalls,andrelatedsystems.Further,forthetallerbuildings,themajoritiesarecomposedofinteractiveelementsinthree-dimensionalarrays.Themethodofcombiningtheseelementsistheveryessenceofthedesignprocessforhigh-risebuildings.Thesecombinationsneedevolveinresponsetoenvironmental,functional,andcostconsiderationssoastoprovideefficientstructuresthatprovokethearchitecturaldevelopmenttonewheights.Thisisnottosaythatimaginativestructuraldesigncancreategreatarchitecture.Tothecontrary,manyexamplesoffinearchitecturehavebeencreatedwithonlymoderatesupportfromthestructuralengineer,whileonlyfinestructure,notgreatarchitecture,canbedevelopedwithoutthegeniusandtheleadershipofatalentedarchitect.Inanyevent,thebestofbothisneededtoformulateatrulyextraordinarydesignofahigh-risebuilding.Whilecomprehensivediscussionsofthesesevensystemsaregenerallyavailableintheliterature,furtherdiscussioniswarrantedhere.Theessenceofthedesignprocessisdistributedthroughoutthediscussion.Moment-ResistingFramesPerhapsthemostcommonlyusedsysteminlow-tomedium-risebuildings,themoment-resistingframe,ischaracterizedbylinearhorizontalandverticalmembersconnectedessentiallyrigidlyattheirjoints.Suchframesareusedasastand-alonesystemorincombinationwithothersystemssoastoprovidetheneededresistancetohorizontalloads.Inthetallerofhigh-risebuildings,thesystemislikelytobefoundinappropriatefor第118页 设计（论文）专用纸astand-alonesystem,thisbecauseofthedifficultyinmobilizingsufficientstiffnessunderlateralforces.AnalysiscanbeaccomplishedbySTRESS,STRUDL,orahostofotherappropriatecomputerprograms;analysisbytheso-calledportalmethodofthecantilevermethodhasnoplaceintoday’stechnology.Becauseoftheintrinsicflexibilityofthecolumn/girderintersection,andbecausepreliminarydesignsshouldaimtohighlightweaknessesofsystems,itisnotunusualtousecenter-to-centerdimensionsfortheframeinthepreliminaryanalysis.Ofcourse,inthelatterphasesofdesign,arealisticappraisalin-jointdeformationisessential.BracedFramesThebracedframe,intrinsicallystifferthanthemoment–resistingframe,findsalsogreaterapplicationtohigher-risebuildings.Thesystemischaracterizedbylinearhorizontal,vertical,anddiagonalmembers,connectedsimplyorrigidlyattheirjoints.Itisusedcommonlyinconjunctionwithothersystemsfortallerbuildingsandasastand-alonesysteminlow-tomedium-risebuildings.Whiletheuseofstructuralsteelinbracedframesiscommon,concreteframesaremorelikelytobeofthelarger-scalevariety.Ofspecialinterestinareasofhighseismicityistheuseoftheeccentricbracedframe.Again,analysiscanbedonebySTRESS,STRUDL,oranyoneofaseriesoftwo–orthreedimensionalanalysiscomputerprograms.Andagain,center-to-centerdimensionsareusedcommonlyinthepreliminaryanalysis.ShearwallsTheshearwallisyetanotherstepforwardalongaprogressionofever-stiffer第118页 设计（论文）专用纸structuralsystems.Thesystemischaracterizedbyrelativelythin,generally(butnotalways)concreteelementsthatprovidebothstructuralstrengthandseparationbetweenbuildingfunctions.Inhigh-risebuildings,shearwallsystemstendtohavearelativelyhighaspectratio,thatis,theirheighttendstobelargecomparedtotheirwidth.Lackingtensioninthefoundationsystem,anystructuralelementislimitedinitsabilitytoresistoverturningmomentbythewidthofthesystemandbythegravityloadsupportedbytheelement.Limitedtoanarrowoverturning,Oneobvioususeofthesystem,whichdoeshavetheneededwidth,isintheexteriorwallsofbuilding,wheretherequirementforwindowsiskeptsmall.Structuralsteelshearwalls,generallystiffenedagainstbucklingbyaconcreteoverlay,havefoundapplicationwhereshearloadsarehigh.Thesystem,intrinsicallymoreeconomicalthansteelbracing,isparticularlyeffectiveincarryingshearloadsdownthroughthetallerfloorsintheareasimmediatelyabovegrade.Thesystemhasthefurtheradvantageofhavinghighductilityafeatureofparticularimportanceinareasofhighseismicity.Theanalysisofshearwallsystemsismadecomplexbecauseoftheinevitablepresenceoflargeopeningsthroughthesewalls.Preliminaryanalysiscanbebytruss-analogy,bythefiniteelementmethod,orbymakinguseofaproprietarycomputerprogramdesignedtoconsidertheinteraction,orcoupling,ofshearwalls.FramedorBracedTubesTheconceptoftheframedorbracedorbracedtubeeruptedintothetechnologywiththeIBMBuildinginPittsburgh,butwasfollowedimmediatelywiththetwin110-storytowersoftheWorldTradeCenter,NewYorkandanumberofotherbuildings.Thesystem第118页 设计（论文）专用纸ischaracterizedbythree–dimensionalframes,bracedframes,orshearwalls,formingaclosedsurfacemoreorlesscylindricalinnature,butofnearlyanyplanconfiguration.Becausethosecolumnsthatresistlateralforcesareplacedasfaraspossiblefromthecancroidsofthesystem,theoverallmomentofinertiaisincreasedandstiffnessisveryhigh.Theanalysisoftubularstructuresisdoneusingthree-dimensionalconcepts,orbytwo-dimensionalanalogy,wherepossible,whichevermethodisused,itmustbecapableofaccountingfortheeffectsofshearlag.Thepresenceofshearlag,detectedfirstinaircraftstructures,isaseriouslimitationinthestiffnessofframedtubes.Theconcepthaslimitedrecentapplicationsofframedtubestotheshearof60stories.Designershavedevelopedvarioustechniquesforreducingtheeffectsofshearlag,mostnoticeablytheuseofbelttrusses.Thissystemfindsapplicationinbuildingsperhaps40storiesandhigher.However,exceptforpossibleaestheticconsiderations,belttrussesinterferewithnearlyeverybuildingfunctionassociatedwiththeoutsidewall;thetrussesareplacedoftenatmechanicalfloors,mushtothedisapprovalofthedesignersofthemechanicalsystems.Nevertheless,asacost-effectivestructuralsystem,thebelttrussworkswellandwilllikelyfindcontinuedapprovalfromdesigners.Numerousstudieshavesoughttooptimizethelocationofthesetrusses,withtheoptimumlocationverydependentonthenumberoftrussesprovided.Experiencewouldindicate,however,thatthelocationofthesetrussesisprovidedbytheoptimizationofmechanicalsystemsandbyaestheticconsiderations,astheeconomicsofthestructuralsystemisnothighlysensitivetobelttrusslocation.Tube-in-TubeStructuresThetubularframingsystemmobilizeseverycolumnintheexteriorwallinresistingover-turningandshearingforces.Theterm‘tube-in-tube’islargelyself-explanatoryinthat第118页 设计（论文）专用纸asecondringofcolumns,theringsurroundingthecentralservicecoreofthebuilding,isusedasaninnerframedorbracedtube.Thepurposeofthesecondtubeistoincreaseresistancetooverturningandtoincreaselateralstiffness.Thetubesneednotbeofthesamecharacter;thatis,onetubecouldbeframed,whiletheothercouldbebraced.Inconsideringthissystem,itisimportanttounderstandclearlythedifferencebetweentheshearandtheflexuralcomponentsofdeflection,thetermsbeingtakenfrombeamanalogy.Inaframedtube,theshearcomponentofdeflectionisassociatedwiththebendingdeformationofcolumnsandgirders(i.e,thewebsoftheframedtube)whiletheflexuralcomponentisassociatedwiththeaxialshorteningandlengtheningofcolumns(i.e,theflangesoftheframedtube).Inabracedtube,theshearcomponentofdeflectionisassociatedwiththeaxialdeformationofdiagonalswhiletheflexuralcomponentofdeflectionisassociatedwiththeaxialshorteningandlengtheningofcolumns.Followingbeamanalogy,ifplanesurfacesremainplane(i.e,thefloorslabs),thenaxialstressesinthecolumnsoftheoutertube,beingfartherformtheneutralaxis,willbesubstantiallylargerthantheaxialstressesintheinnertube.However,inthetube-in-tubedesign,whenoptimized,theaxialstressesintheinnerringofcolumnsmaybeashigh,orevenhigherthantheaxialstressesintheouterring.Thisseeminganomalyisassociatedwithdifferencesintheshearingcomponentofstiffnessbetweenthetwosystems.Thisiseasiesttounder-standwheretheinnertubeisconceivedasabraced(i.e,shear-stiff)tubewhiletheoutertubeisconceivedasaframed(i.e,shear-flexible)tube.CoreInteractiveStructuresCoreinteractivestructuresareaspecialcaseofatube-in-tubewhereinthetwotubesarecoupledtogetherwithsomeformofthree-dimensionalspaceframe.Indeed,thesystemisusedoftenwhereintheshearstiffnessoftheoutertubeiszero.TheUnitedStatesSteelBuilding,Pittsburgh,illustratesthesystemverywell.Here,theinnertubeisabracedframe,第118页 设计（论文）专用纸theoutertubehasnoshearstiffness,andthetwosystemsarecouplediftheywereconsideredassystemspassinginastraightlinefromthe“hat”structure.Notethattheexteriorcolumnswouldbeimproperlymodelediftheywereconsideredassystemspassinginastraightlinefromthe“hat”tothefoundations;thesecolumnsareperhaps15%stifferastheyfollowtheelasticcurveofthebracedcore.Notealsothattheaxialforcesassociatedwiththelateralforcesintheinnercolumnschangefromtensiontocompressionovertheheightofthetube,withtheinflectionpointatabout5/8oftheheightofthetube.Theoutercolumns,ofcourse,carrythesameaxialforceunderlateralloadforthefullheightofthecolumnsbecausethecolumnsbecausetheshearstiffnessofthesystemisclosetozero.Thespacestructuresofoutriggergirdersortrusses,thatconnecttheinnertubetotheoutertube,arelocatedoftenatseverallevelsinthebuilding.TheAT&Theadquartersisanexampleofanastonishingarrayofinteractiveelements:1.Thestructuralsystemis94ft(28.6m)wide,196ft(59.7m)long,and601ft(183.3m)high.2.Twoinnertubesareprovided,each31ft(9.4m)by40ft(12.2m),centered90ft(27.4m)apartinthelongdirectionofthebuilding.3.Theinnertubesarebracedintheshortdirection,butwithzeroshearstiffnessinthelongdirection.4.Asingleoutertubeissupplied,whichencirclesthebuildingperimeter.5.Theoutertubeisamoment-resistingframe,butwithzeroshearstiffnessforthecenter50ft(15.2m)ofeachofthelongsides.6.Aspace-trusshatstructureisprovidedatthetopofthebuilding.7.Asimilarspacetrussislocatednearthebottomofthebuilding第118页 设计（论文）专用纸1.Theentireassemblyislaterallysupportedatthebaseontwinsteel-platetubes,becausetheshearstiffnessoftheoutertubegoestozeroatthebaseofthebuilding.CellularstructuresAclassicexampleofacellularstructureistheSearsTower,Chicago,abundledtubestructureofnineseparatetubes.WhiletheSearsTowercontainsninenearlyidenticaltubes,thebasicstructuralsystemhasspecialapplicationforbuildingsofirregularshape,astheseveraltubesneednotbesimilarinplanshape,Itisnotuncommonthatsomeoftheindividualtubesoneofthestrengthsandoneoftheweaknessesofthesystem.Thisspecialweaknessofthissystem,particularlyinframedtubes,hastodowiththeconceptofdifferentialcolumnshortening.Theshorteningofacolumnunderloadisgivenbytheexpression△=ΣfL/EForbuildingsof12ft(3.66m)floor-to-floordistancesandanaveragecompressivestressof15ksi(138MPa),theshorteningofacolumnunderloadis15(12)(12)/29,000or0.074in(1.9mm)perstory.At50stories,thecolumnwillhaveshortenedto3.7in.(94mm)lessthanitsunstressedlength.Whereonecellofabundledtubesystemis,say,50storieshighandanadjacentcellis,say,100storieshigh,thosecolumnsneartheboundarybetween.thetwosystemsneedtohavethisdifferentialdeflectionreconciled.Majorstructuralworkhasbeenfoundtobeneededatsuchlocations.Inatleastonebuilding,theRialtoProject,Melbourne,thestructuralengineerfounditnecessarytoverticallypre-stressthelowerheightcolumnssoastoreconcilethedifferentialdeflectionsofcolumnsincloseproximitywiththepost-tensioningoftheshortercolumnsimulatingtheweighttobeaddedontoadjacent,highercolumns.第118页 设计（论文）专用纸第118页 设计（论文）专用纸2.翻译抗侧向荷载的结构体系常用的结构体系若已测出荷载量达数千万磅重，那么在高层建筑设计中就没有多少可以进行极其复杂的构思余地了。确实，较好的高层建筑普遍具有构思简单、表现明晰的特点。这并不是说没有进行宏观构思的余地。实际上，正是因为有了这种宏观的构思，新奇的高层建筑体系才得以发展，可能更重要的是：几年以前才出现的一些新概念在今天的技术中已经变得平常了。如果忽略一些与建筑材料密切相关的概念不谈，高层建筑里最为常用的结构体系便可分为如下几类：1．抗弯矩框架。2．支撑框架，包括偏心支撑框架。3．剪力墙，包括钢板剪力墙。4．筒中框架。5．筒中筒结构。6．核心交互结构。7．框格体系或束筒体系。特别是由于最近趋向于更复杂的建筑形式，同时也需要增加刚度以抵抗风力和地震力，大多数高层建筑都具有由框架、支撑构架、剪力墙和相关体系相结合而构成的体系。而且，就较高的建筑物而言，大多数都是由交互式构件组成三维阵列。将这些构件结合起来的方法正是高层建筑设计方法的本质。其结合方式需要在考第118页 设计（论文）专用纸虑环境、功能和费用后再发展，以便提供促使建筑发展达到新高度的有效结构。这并不是说富于想象力的结构设计就能够创造出伟大建筑。正相反，有许多例优美的建筑仅得到结构工程师适当的支持就被创造出来了，然而，如果没有天赋甚厚的建筑师的创造力的指导，那么，得以发展的就只能是好的结构，并非是伟大的建筑。无论如何，要想创造出高层建筑真正非凡的设计，两者都需要最好的。虽然在文献中通常可以见到有关这七种体系的全面性讨论，但是在这里还值得进一步讨论。设计方法的本质贯穿于整个讨论。设计方法的本质贯穿于整个讨论中。抗弯矩框架（框架或刚架）框架也许是低，中高度的建筑中常用的体系，它具有线性水平构件和垂直构件在节点处基本刚接的特点。这种框架用作独立的体系，或者和其他体系结合起来使用，以便提供所需要水平荷载抵抗力。对于较高的高层建筑，可能会发现该本系不宜作为独立体系，这是因为在侧向力的作用下难以调动足够的刚度。我们可以利用STRESS，STRUDL或者其他大量合适的计算机程序进行结构分析。所谓的门架法分析或悬臂法分析在当今的技术中无一席之地。由于柱梁节点固有柔性，并且由于初步设计应该力求突出体系的弱点，所以在初步分析中使用框架的中心距尺寸设计是司空惯的。当然，在设计的后期阶段，实际地评价节点的变形很有必要。支撑框架支撑框架的刚度本质上比抗弯矩框架强，在高层建筑中也得到更广泛的应用。这种体系以其结点处铰接或刚接的线性水平构件、垂直构件和斜撑构件而具特色，它通常与其他体系共同用于较高的建筑，并且作为一种独立的体系用在低、中高度的建筑中。随着钢结构在支撑框架结构中的普遍应用，混凝土框架结构的应用范围正在扩大。第118页 设计（论文）专用纸尤其引人关注的是，在强震区使用偏心支撑框架。同样，可以利用STRESS，STRUDL，或一系列二维或三维计算机分析程序中的任何一种进行结构分析。另外，初步分析中常用中心距尺寸设计。剪力墙剪力墙在加强结构体系刚性的发展过程中又前进了一步。该体系的特点是具有相当薄的，通常是（而不总是）混凝土的构件，这种构件既可提供结构强度，又可提供建筑物功能上的分隔。在高层建筑中，剪力墙体系趋向于具有相对大的高宽比，即与宽度相比，其高度偏大。由于基础体系缺少应力，任何一种结构构件抗倾覆弯矩的能力都受到体系的宽度和构件承受的重力荷载的限制。由于剪力墙宽度狭窄受限，所以需要以某种方式加以扩大，以便提供所需的抗倾覆能力。在窗户需要量小的建筑物外墙中明显地使用了这种确有所需要宽度的体系。钢结构剪力墙通常由混凝土覆盖层来加强以抵抗失稳，这在剪切荷载大的地方已得到应用。这种体系实际上比钢支撑经济，对于使剪切荷载由位于地面正上方区域内比较高的楼层向下移特别有效。这种体系还具有高延性之优点，这种特性在强震区特别重要。由于这些墙内必然出同一些大孔，使得剪力墙体系分析变得错综复杂。可以通过桁架模似法、有限元法，或者通过利用为考虑剪力墙的交互作用或耦合的专门计算机程序进行初步分析框支或支撑式筒体结构：框架或支撑式筒体最先应用于IBM公司在Pittsburgh的一幢办公楼，随后立即被应用于纽约双子座的110层世界贸易中心摩天大楼和其他的建筑中。这种系统有以下几个显著的特征：三维结构、支撑式结构、或由剪力墙形成的一个性质上差不多是圆第118页 设计（论文）专用纸柱体的闭合曲面，但又有任意的平面构成。由于这些抵抗侧向荷载的柱子差不多都被设置在整个系统的中心，所以整体的惯性得到提高，刚度也是很大的。在可能的情况下，通过三维概念的应用、二维的类比，我们可以进行筒体结构的分析。不管应用那种方法，都必须考虑剪力滞后的影响。这种最先在航天器结构中研究的剪力滞后出现后，对筒体结构的刚度是一个很大的限制。这种观念已经影响了筒体结构在60层以上建筑中的应用。设计者已经开发出了很多的技术，用以减小剪力滞后的影响，这其中最有名的是桁架的应用。框架或支撑式筒体在40层或稍高的建筑中找到了自己的用武之地。除了一些美观的考虑外，桁架几乎很少涉及与外墙联系的每个建筑功能，而悬索一般设置在机械的地板上，这就令机械体系设计师们很不赞成。但是，作为一个性价比较好的结构体系，桁架能充分发挥它的性能，所以它会得到设计师们持续的支持。由于其最佳位置正取决于所提供的桁架的数量，因此很多研究已经试图完善这些构件的位置。实验表明：由于这种结构体系的经济性并不十分受桁架位置的影响，所以这些桁架的位置主要取决于机械系统的完善，审美的要求，筒中筒结构：筒体结构系统能使外墙中的柱具有灵活性，用以抵抗颠覆和剪切力。“筒中筒”这个名字顾名思义就是在建筑物的核心承重部分又被包围了第二层的一系列柱子，它们被当作是框架和支撑筒来使用。配置第二层柱的目的是增强抗颠覆能力和增大侧向刚度。两个筒体不是同样的功能，也就是说，一个筒体是结构的，而另一个筒体是用来支撑的。在考虑这种筒体时，清楚的认识和区别变形的剪切和弯曲分量是很重要的，这源于对梁的对比分析。在结构筒中，剪切构件的偏角和柱、纵梁（例如：结构筒中的腹板等）的弯曲有关，同时，弯曲构件的偏角取决于柱子的轴心压缩和延伸（例如：结构筒的翼缘等）。在支撑筒中，剪切构件的偏角和对角线的轴心变形有关，而弯曲构第118页 设计（论文）专用纸件的偏角则与柱子的轴心压缩和延伸有关。根据梁的对比分析，如果平面保持原形（例如：楼板），那么外层筒中柱的轴心压力就会与中心筒柱的轴心压力相差甚远，而且远远大于中心筒。但是在筒中筒结构的设计中，当发展到极限时，内部轴心压力会很高的，甚至远远大于外部的柱子。这种反常的现象是由于两种体系中的剪切构件的刚度不同。这很容易去理解，内筒可以看成是一个支撑（或者说是剪切刚性的）筒，而外筒可以看成是一个结构（或者说是剪切弹性的）筒。核心交互式结构：核心交互式结构属于两个筒与某些形式的三维空间框架相配合的筒中筒特殊情况。事实上，这种体系常用于那种外筒剪切刚度为零的结构。位于Pittsburgh的美国钢铁大楼证实了这种体系是能很好的工作的。在核心交互式结构中，内筒是一个支撑结构，外筒没有任何剪切刚度，而且两种结构体系能通过一个空间结构或“帽”式结构共同起作用。需要指出的是，如果把外部的柱子看成是一种从“帽”到基础的直线体系，这将是不合适的；根据支撑核心的弹性曲线，这些柱子只发挥了刚度的15%。同样需要指出的是，内柱中与侧向力有关的轴向力沿筒高度由拉力变为压力，同时变化点位于筒高度的约5/8处。当然，外柱也传递相同的轴向力，这种轴向力低于作用在整个柱子高度的侧向荷载，因为这个体系的剪切刚度接近于零。把内外筒相连接的空间结构、悬臂梁或桁架经常遵照一定的水准来布置。美国电话电报总部就是一个布置交互式构件的生动例子：1、结构体系长59.7米，宽28.6米，高183.3米。2、布置了两个内筒，每个筒的尺寸是9.4米×12.2米，在长方向上有27.4米的间隔。3、在短方向上内筒被支撑起来，但是在长方向上没有剪切刚度。4、环绕着建筑物周边布置了一个外筒。第118页 设计（论文）专用纸1、外筒是一个抵抗弯矩的框架，但是在每个长方向的中心15.2米都没有剪切刚度。2、在建筑的顶部布置了一个空间桁架构成的“帽式”结构。3、在建筑的底部布置了一个相似的空间桁架结构。4、由于外筒的剪切刚度在建筑的底部接近零，整个建筑基本上由两个钢板筒来支持。框格体系或束筒体系结构：位于美国芝加哥的西尔斯大厦是框格体系的经典之作，它由九个相互独立的筒组成的一个集中筒。由于西尔斯大厦包括九个几乎一模一样的筒，而且筒在平面上无须相似，基本的结构体系在不规则形状的建筑中得到特别的应用。一些单个的筒高于建筑一点或很多是很常见的。事实上，这种体系的重要特征就在于它既有坚固的一面，也有脆弱的一面。这种体系的脆弱，特别是在结构筒中，与柱子的压缩变形有很大的关系，柱子的压缩变形有下式计算：△=ΣfL/E对于那些层高为3.66米左右和平均压力为138MPa的建筑，在荷载作用下每层柱子的压缩变形为15（12）/29000或1.9毫米。在第50层柱子会压缩94毫米，小于它未受压的长度。这些柱子在50层的时候和100层的时候的变形是不一样的，位于这两种体系之间接近于边缘的那些柱需要使这种不均匀的变形得以调解。主要的结构工作都集中在布置中。在Melbourne的Rialto项目中，结构工程师发现至少有一幢建筑，很有必要垂直预压低高度的柱子，以便使柱不均匀的变形差得以调解，调解的方法近似于后拉伸法，即较短的柱转移重量到较高的邻柱上。第118页 设计（论文）专用纸3.用结构力学求解器求内力时的命令a．恒载结点,1,0,0结点,2,9.600,0结点,3,17.100,0结点生成,1,3,1,3,1,0,5.000结点生成,5,3,4,6,1,0,3.600单元,1,4,1,1,1,1,1,1单元,2,5,1,1,1,1,1,1单元,3,6,1,1,1,1,1,1单元,4,7,1,1,1,1,1,1单元,5,8,1,1,1,1,1,1单元,6,9,1,1,1,1,1,1单元,7,10,1,1,1,1,1,1单元,8,11,1,1,1,1,1,1单元,9,12,1,1,1,1,1,1单元,10,13,1,1,1,1,1,1单元,11,14,1,1,1,1,1,1单元,12,15,1,1,1,1,1,1单元,13,16,1,1,1,1,1,1单元,14,17,1,1,1,1,1,1单元,15,18,1,1,1,1,1,1单元,16,19,1,1,1,1,1,1单元,17,20,1,1,1,1,1,1单元,18,21,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,7,8,1,1,1,1,1,1单元,10,11,1,1,1,1,1,1单元,13,14,1,1,1,1,1,1单元,16,17,1,1,1,1,1,1单元,19,20,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,8,9,1,1,1,1,1,1单元,11,12,1,1,1,1,1,1单元,14,15,1,1,1,1,1,1单元,17,18,1,1,1,1,1,1单元,20,21,1,1,1,1,1,1单元材料性质,1,3,17587500,824414,0,0,-1单元材料性质,4,18,12060000,361800,0,0,-1单元材料性质,19,24,8040000,857600,0,0,-1单元材料性质,25,30,7035000,574525,0,0,-1结点支承,2,6,0,0,0,0结点支承,3,6,0,0,0,0结点支承,1,6,0,0,0,0单元荷载,24,5,6.32,23.38,0,12/96,90单元荷载,24,5,23.38,6.32,12/96,24/96,90单元荷载,24,5,6.32,33.34,24/96,43/96,90单元荷载,24,3,33.34,43/96,56/96,90单元荷载,24,5,33.34,6.32,56/96,75/96,90第118页 设计（论文）专用纸单元荷载,24,5,6.32,21.25,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,24,5,21.25,6.32,8.55/9.6,1,90单元荷载,30,5,5.54,32.56,0,19/75,90单元荷载,30,3,32.56,19/75,32/75,90单元荷载,30,5,32.56,5.54,32/75,51/75,90单元荷载,30,5,5.54,22.6,51/75,63/75,90单元荷载,30,5,22.6,5.54,63/75,1,90单元荷载,24,1,145.13,0,90单元荷载,24,1,183.24,24/96,90单元荷载,24,1,177.15,75/96,90结点荷载,20,1,194.85,-90单元荷载,30,1,183.24,5.1/7.5,90结点荷载,21,1,145.13,-90结点荷载,19,2,21.77结点荷载,20,2,29.38结点荷载,21,-2,21.77单元荷载,23,5,20.20,29.39,0,12/96,90单元荷载,23,5,29.39,20.20,12/96,24/96,90单元荷载,23,5,20.20,32.82,24/96,43/96,90单元荷载,23,3,32.82,43/96,56/96,90单元荷载,23,5,32.82,20.20,56/96,75/96,90单元荷载,23,5,6.32,13.29,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,23,5,13.29,6.32,8.55/9.6,1,90单元荷载,29,5,19.93,32.19,0,19/75,90单元荷载,29,3,32.19,19/75,32/75,90单元荷载,29,5,32.19,19.93,32/75,51/75,90单元荷载,29,5,19.93,29.84,51/75,63/75,90单元荷载,29,5,29.84,19.93,63/75,1,90单元荷载,23,1,160.14,0,90单元荷载,23,1,257.3,24/96,90单元荷载,23,1,240.57,75/96,90结点荷载,17,1,250.46,-90单元荷载,29,1,257.30,5.1/7.5,90结点荷载,18,1,160.14,-90结点荷载,16,2,24.02结点荷载,17,2,37.57结点荷载,18,-2,24.02单元荷载,22,5,20.20,29.39,0,12/96,90单元荷载,22,5,29.39,20.20,12/96,24/96,90单元荷载,22,5,20.20,32.82,24/96,43/96,90单元荷载,22,3,32.82,43/96,56/96,90单元荷载,22,5,32.82,20.20,56/96,75/96,90单元荷载,22,5,6.32,13.29,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,22,5,13.29,6.32,8.55/9.6,1,90单元荷载,28,5,19.93,32.19,0,19/75,90单元荷载,28,3,32.19,19/75,32/75,90单元荷载,28,5,32.19,19.93,32/75,51/75,90单元荷载,28,5,19.93,29.84,51/75,63/75,90单元荷载,28,5,29.84,19.93,63/75,1,90单元荷载,22,1,160.14,0,90第118页 设计（论文）专用纸单元荷载,22,1,257.3,24/96,90单元荷载,22,1,240.57,75/96,90结点荷载,14,1,250.46,-90单元荷载,28,1,257.30,5.1/7.5,90结点荷载,15,1,160.14,-90结点荷载,13,2,24.02结点荷载,14,2,37.57结点荷载,15,-2,24.02单元荷载,21,5,20.20,29.39,0,12/96,90单元荷载,21,5,29.39,20.20,12/96,24/96,90单元荷载,21,5,20.20,32.82,24/96,43/96,90单元荷载,21,3,32.82,43/96,56/96,90单元荷载,21,5,32.82,20.20,56/96,75/96,90单元荷载,21,5,6.32,13.29,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,21,5,13.29,6.32,8.55/9.6,1,90单元荷载,27,5,19.93,32.19,0,19/75,90单元荷载,27,3,32.19,19/75,32/75,90单元荷载,27,5,32.19,19.93,32/75,51/75,90单元荷载,27,5,19.93,29.84,51/75,63/75,90单元荷载,27,5,29.84,19.93,63/75,1,90单元荷载,21,1,160.14,0,90单元荷载,21,1,257.3,24/96,90单元荷载,21,1,240.57,75/96,90结点荷载,11,1,250.46,-90单元荷载,27,1,257.30,5.1/7.5,90结点荷载,12,1,160.14,-90结点荷载,10,2,24.02结点荷载,11,2,37.57结点荷载,12,-2,24.02单元荷载,20,5,20.20,29.39,0,12/96,90单元荷载,20,5,29.39,20.20,12/96,24/96,90单元荷载,20,5,20.20,32.82,24/96,43/96,90单元荷载,20,3,32.82,43/96,56/96,90单元荷载,20,5,32.82,20.20,56/96,75/96,90单元荷载,20,5,6.32,13.29,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,20,5,13.29,6.32,8.55/9.6,1,90单元荷载,26,5,19.93,32.19,0,19/75,90单元荷载,26,3,32.19,19/75,32/75,90单元荷载,26,5,32.19,19.93,32/75,51/75,90单元荷载,26,5,19.93,29.84,51/75,63/75,90单元荷载,26,5,29.84,19.93,63/75,1,90单元荷载,20,1,160.14,0,90单元荷载,20,1,257.3,24/96,90单元荷载,20,1,240.57,75/96,90结点荷载,8,1,250.46,-90单元荷载,26,1,257.30,5.1/7.5,90结点荷载,9,1,160.14,-90结点荷载,7,2,24.02结点荷载,8,2,37.57结点荷载,9,-2,24.02第118页 设计（论文）专用纸单元荷载,19,5,20.20,29.39,0,12/96,90单元荷载,19,5,29.39,20.20,12/96,24/96,90单元荷载,19,5,20.20,32.82,24/96,43/96,90单元荷载,19,3,32.82,43/96,56/96,90单元荷载,19,5,32.82,20.20,56/96,75/96,90单元荷载,19,5,6.32,13.29,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,19,5,13.29,6.32,8.55/9.6,1,90单元荷载,25,5,19.93,32.19,0,19/75,90单元荷载,25,3,32.19,19/75,32/75,90单元荷载,25,5,32.19,19.93,32/75,51/75,90单元荷载,25,5,19.93,29.84,51/75,63/75,90单元荷载,25,5,29.84,19.93,63/75,1,90单元荷载,19,1,160.14,0,90单元荷载,19,1,257.3,24/96,90单元荷载,19,1,240.57,75/96,90结点荷载,5,1,250.46,-90单元荷载,25,1,257.30,5.1/7.5,90结点荷载,9,1,160.14,-90结点荷载,4,2,36.03结点荷载,5,2,56.35结点荷载,6,-2,36.03END第118页 设计（论文）专用纸b．活载结点,1,0,0结点,2,9.600,0结点,3,17.100,0结点生成,1,3,1,3,1,0,5.000结点生成,5,3,4,6,1,0,3.600单元,1,4,1,1,1,1,1,1单元,2,5,1,1,1,1,1,1单元,3,6,1,1,1,1,1,1单元,4,7,1,1,1,1,1,1单元,5,8,1,1,1,1,1,1单元,6,9,1,1,1,1,1,1单元,7,10,1,1,1,1,1,1单元,8,11,1,1,1,1,1,1单元,9,12,1,1,1,1,1,1单元,10,13,1,1,1,1,1,1单元,11,14,1,1,1,1,1,1单元,12,15,1,1,1,1,1,1单元,13,16,1,1,1,1,1,1单元,14,17,1,1,1,1,1,1单元,15,18,1,1,1,1,1,1单元,16,19,1,1,1,1,1,1单元,17,20,1,1,1,1,1,1单元,18,21,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,7,8,1,1,1,1,1,1单元,10,11,1,1,1,1,1,1单元,13,14,1,1,1,1,1,1单元,16,17,1,1,1,1,1,1单元,19,20,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,8,9,1,1,1,1,1,1单元,11,12,1,1,1,1,1,1单元,14,15,1,1,1,1,1,1单元,17,18,1,1,1,1,1,1单元,20,21,1,1,1,1,1,1单元材料性质,1,3,17587500,824414,0,0,-1单元材料性质,4,18,12060000,361800,0,0,-1单元材料性质,19,24,8040000,857600,0,0,-1单元材料性质,25,30,7035000,574525,0,0,-1结点支承,2,6,0,0,0,0结点支承,3,6,0,0,0,0结点支承,1,6,0,0,0,0单元荷载,24,5,1,5.8,0,12/96,90单元荷载,24,5,5.8,1,12/96,24/96,90单元荷载,24,5,1,8.6,24/96,43/96,90单元荷载,24,3,8.6,43/96,56/96,90单元荷载,24,5,8.6,1,56/96,75/96,90单元荷载,24,5,1,5.2,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,24,5,5.2,1,8.55/9.6,1,90第118页 设计（论文）专用纸单元荷载,30,5,1,8.6,0,19/75,90单元荷载,30,3,8.6,19/75,32/75,90单元荷载,30,5,8.6,1,32/75,51/75,90单元荷载,30,5,1,5.8,51/75,63/75,90单元荷载,30,5,5.8,1,63/75,1,90单元荷载,24,1,15.36,0,90单元荷载,24,1,41.96,24/96,90单元荷载,24,1,40.36,75/96,90结点荷载,20,1,40.36,-90单元荷载,30,1,41.96,5.1/7.5,90结点荷载,21,1,15.36,-90结点荷载,19,2,2.304结点荷载,20,2,6.054结点荷载,21,-2,2.304单元荷载,30,-3,1,0,1,90单元荷载,24,-3,1,0,1,90单元荷载,29,-3,1,0,1,90单元荷载,28,-3,1,0,1,90单元荷载,27,-3,1,0,1,90单元荷载,26,-3,1,0,1,90单元荷载,25,-3,1,0,1,90单元荷载,23,-3,1,0,1,90单元荷载,22,-3,1,0,1,90单元荷载,21,-3,1,0,1,90单元荷载,20,-3,1,0,1,90单元荷载,19,-3,1,0,1,90单元荷载,23,5,1,5.8,0,12/96,90单元荷载,23,5,5.8,1,12/96,24/96,90单元荷载,23,5,1,8.6,24/96,43/96,90单元荷载,23,3,8.6,43/96,56/96,90单元荷载,23,5,8.6,1,56/96,75/96,90单元荷载,23,5,1,6.25,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,23,5,6.25,1,8.55/9.6,1,90单元荷载,29,5,1,8.6,0,19/75,90单元荷载,29,3,8.6,19/75,32/75,90单元荷载,29,5,8.6,1,32/75,51/75,90单元荷载,29,5,1,5.8,51/75,63/75,90单元荷载,29,5,5.8,1,63/75,1,90单元荷载,23,1,15.36,0,90单元荷载,23,1,41.96,24/96,90单元荷载,23,1,43.79,75/96,90结点荷载,17,1,43.79,-90单元荷载,29,1,41.960,5.1/7.5,90结点荷载,18,1,15.36,-90结点荷载,16,2,2.304结点荷载,17,2,6.57结点荷载,18,-2,2.304单元荷载,22,5,1,5.8,0,12/96,90单元荷载,22,5,5.8,1,12/96,24/96,90单元荷载,22,5,1,8.6,24/96,43/96,90单元荷载,22,3,8.6,43/96,56/96,90第118页 设计（论文）专用纸单元荷载,22,5,8.6,1,56/96,75/96,90单元荷载,22,5,1,6.25,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,22,5,6.25,1,8.55/9.6,1,90单元荷载,28,5,1,8.6,0,19/75,90单元荷载,28,3,8.6,19/75,32/75,90单元荷载,28,5,8.6,1,32/75,51/75,90单元荷载,28,5,1,5.8,51/75,63/75,90单元荷载,28,5,5.8,1,63/75,1,90单元荷载,22,1,15.36,0,90单元荷载,22,1,41.96,24/96,90单元荷载,22,1,43.79,75/96,90结点荷载,14,1,43.79,-90单元荷载,28,1,41.960,5.1/7.5,90结点荷载,15,1,15.36,-90结点荷载,13,2,2.304结点荷载,14,2,6.57结点荷载,15,-2,2.304单元荷载,21,5,1,5.8,0,12/96,90单元荷载,21,5,5.8,1,12/96,24/96,90单元荷载,21,5,1,8.6,24/96,43/96,90单元荷载,21,3,8.6,43/96,56/96,90单元荷载,21,5,8.6,1,56/96,75/96,90单元荷载,21,5,1,6.25,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,21,5,6.25,1,8.55/9.6,1,90单元荷载,27,5,1,8.6,0,19/75,90单元荷载,27,3,8.6,19/75,32/75,90单元荷载,27,5,8.6,1,32/75,51/75,90单元荷载,27,5,1,5.8,51/75,63/75,90单元荷载,27,5,5.8,1,63/75,1,90单元荷载,21,1,15.36,0,90单元荷载,21,1,41.96,24/96,90单元荷载,21,1,43.79,75/96,90结点荷载,11,1,43.79,-90单元荷载,27,1,41.960,5.1/7.5,90结点荷载,12,1,15.36,-90结点荷载,10,2,2.304结点荷载,11,2,6.57结点荷载,12,-2,2.304单元荷载,20,5,1,5.8,0,12/96,90单元荷载,20,5,5.8,1,12/96,24/96,90单元荷载,20,5,1,8.6,24/96,43/96,90单元荷载,20,3,8.6,43/96,56/96,90单元荷载,20,5,8.6,1,56/96,75/96,90单元荷载,20,5,1,6.25,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,20,5,6.25,1,8.55/9.6,1,90单元荷载,26,5,1,8.6,0,19/75,90单元荷载,26,3,8.6,19/75,32/75,90单元荷载,26,5,8.6,1,32/75,51/75,90单元荷载,26,5,1,5.8,51/75,63/75,90单元荷载,26,5,5.8,1,63/75,1,90第118页 设计（论文）专用纸单元荷载,20,1,15.36,0,90单元荷载,20,1,41.96,24/96,90单元荷载,20,1,43.79,75/96,90结点荷载,8,1,43.79,-90单元荷载,26,1,41.960,5.1/7.5,90结点荷载,9,1,15.36,-90结点荷载,7,2,2.304结点荷载,8,2,6.57结点荷载,9,-2,2.304单元荷载,19,5,1,5.8,0,12/96,90单元荷载,19,5,5.8,1,12/96,24/96,90单元荷载,19,5,1,8.6,24/96,43/96,90单元荷载,19,3,8.6,43/96,56/96,90单元荷载,19,5,8.6,1,56/96,75/96,90单元荷载,19,5,1,6.25,7.5/9.6,8.55/9.6,90单元荷载,19,5,6.25,1,8.55/9.6,1,90单元荷载,25,5,1,8.6,0,19/75,90单元荷载,25,3,8.6,19/75,32/75,90单元荷载,25,5,8.6,1,32/75,51/75,90单元荷载,25,5,1,5.8,51/75,63/75,90单元荷载,25,5,5.8,1,63/75,1,90单元荷载,19,1,15.36,0,90单元荷载,19,1,41.96,24/96,90单元荷载,19,1,43.79,75/96,90结点荷载,5,1,43.79,-90单元荷载,25,1,41.960,5.1/7.5,90结点荷载,9,1,15.36,-90结点荷载,4,2,3.456结点荷载,5,2,9.85结点荷载,6,-2,3.456END第118页 设计（论文）专用纸附表第118页'