济南怡和花苑3#住宅楼设计计算书

'毕业论文（设计）题目：济南怡和花苑3#住宅楼设计姓名：学院：建筑工程学院专业：土木工程班级：2011级土木六班学号：指导教师：2015年5月29日 目录中文摘要.....................................................................................................................................IAbstract.....................................................................................................................................Ⅱ第一章建筑设计1.1工程设计概况......................................................................................................................11.2设计资料..............................................................................................................................11.3设计思想..............................................................................................................................11.4建筑设计说明......................................................................................................................11.5构造做法..............................................................................................................................3第二章结构设计2.1结构选型及计算简图..........................................................................................................42.2荷载统计..............................................................................................................................72.3风荷载及地震荷载计算....................................................................................................142.4竖向荷载下内力计算........................................................................................................182.5风荷载下内力计算........................................................................................................412.6内力组合............................................................................................................................472.7框架梁柱设计....................................................................................................................572.8楼板设计...........................................................................................................................642.9楼梯设计............................................................................................................................682.10基础设计.........................................................................................................................72总结...........................................................................................................................................77参考文献...................................................................................................................................78毕业设计图纸目录...................................................................................................................79 济南怡和花苑3#住宅楼设计土木工程专业刘国庆指导教师李刚摘要：本次毕业设计为济南怡和花苑3#住宅楼设计。设计内容包括建筑设计和结构设计两部分。该住宅楼为五层现浇混凝土框架结构，位于济南章丘，抗震设防烈度为6度，总建筑面积约4200平方米。建筑设计部分：主要包括建筑平面设计、建筑立面设计以及建筑剖面设计等。在结构设计中，采用D值法进行风荷载作用下的结构内力计算，分层法进行竖向荷载作用下的结构内力计算；根据《规范》进行内力组合，找出最不利的内力组合，进行构件计算；然后进行梁柱等的截面校核及配筋计算，楼板按弹性计算双向板配筋。整个设计遵循钢筋混凝土框架设计的基本设计原则，保证了工程的安全可靠。关键词：住宅楼；框架结构；结构设计；内力计算；内力组合TheDesignofJinanYiheCityGardenResidentialBuilding3#StudentmajoringinCivilEngineeringLiuGuoqingTutorNameLiGangAbstract:thegraduationdesignisthedesignofJinanYiheCityGardenresidentialbuilding.Thedesignincludesarchitecturaldesignandstructuraldesignoftwoparts.Forthefive-storeyresidentialbuildingcast-in-situconcreteframestructure,locatedinJinanYiheZhangqiuCity,seismicfortificationintensityis6degrees,thetotalconstructionareaofabout4200squaremeters.Architecturaldesign:includingarchitecturalgraphicdesign,facadedesignandbuildingprofiledesign.Instructuredesign,withtheDvaluemethodtocalculatetheinternalforceofthestructureunderwindload,internalforcecalculationofthestructureunderverticalloadswerestratifiedmethod;thecombinationofinternalforceaccordingtothe"norms",findoutthemostunfavorablecombinationofinternalforcesthecomponent,calculation;andthencheckingcross-sectionandreinforcementbeamcolumncalculationaccordingtotheelasticcalculationoftwo-wayslab,slabreinforcement.Thebasicdesignprinciplesofreinforcedconcreteframedesign,guaranteethesafetyofproject.Keywords:residentialbuilding;framestructure;structuraldesign;calculation;thecombinationofinternalforcesI 第一章建筑设计1.1工程概况本工程为济南市怡和花苑3#住宅楼设计，工程位于山东省章丘市，建筑面积约4200平方米。采用现浇混凝土框架结构，室内设计标高±0.000，室内外高差为0.45米。1.2设计资料1、工程地质条件：承载力特征值280kpa;属于I类场地，设计地震分组为第二组。地震烈度为6度。2、自然气候条件：（1）：基本风压为0.3KN/㎡（2）：基本雪压为0.3KN/㎡1.3设计思想住宅楼是我们长期居住生活的地方，各个房间的功能明确，而且，能满足我们日常生活的需要，卧室、客厅、厨房、卫生间、书房。客厅宽大明亮，采光好的位置，卧室阳光充足。框架结构能满足住宅楼的交错纵横的墙体，能灵活的区分各个房间，所以，该设计采用现浇框架体系。1.4建筑设计说明1.4.1平面设计本设计一共四个单元，两种户型，每户型约100m，每户设有卫生间、客1 厅、书房厨房、卧室、阳台、餐厅，满足住户的日常生活。图1-1底层平面图考虑到主体建筑的平面布置和结构形式，应为今后发展、改造和灵活分隔创造条件。本工程设计为长方形，长约70米，宽15米。1.4.2立面设计图1-2济南怡和花园正立面图建筑物在满足使用要求的同时，它的体型、立面以及内外空间的组合，还会给人们在视觉和精神上的某种感受。因此，我们在进行建筑设计时，尤其是在进行建筑物各部分的组合时，还必须注重其体型和立面的美观。【1】1.4.3剖面设计确定房间的剖面形状和比例关系，确定房屋的层数和各部分的标高，研究竖向空间的处理，将平面、立面和剖面密切结合。为了防止室外雨水流入室内，防止建筑因为不均匀沉降使地面降低，为了满足建筑使用的要求，取室内外高差为450mm。45 图1-3剖面图1.5构造做法1.5.1楼面做法30mm厚水泥砂浆面层，10mm厚石灰抹灰，120mm厚钢筋混凝土板。1.5.2屋面做法40mm厚C20细石混凝土，SBS改性沥青，20mm厚1：2水泥砂浆找平层，40mm厚水泥石灰焦渣砂浆2%找平，80mm厚矿渣水泥，120mm厚现浇钢筋混凝土板，10mm厚混合砂浆抹灰。1.5.3卫生间做法120mm厚现浇混凝土板，20mm厚1：3水泥砂浆打底，专用聚合物面砖胶凝剂，10mm防滑地砖。45 1.5.4基础在建筑工程上，把建筑物与土壤直接接触的部分称为基础。它承受着建筑物的上部荷载，并将这些荷载传给地基。根据本设计的地质情况和设计的等级要求，该工程采用钢筋混凝土柱下独立浅基础。【2】第二章结构设计2.1结构选型及计算简图该结构选取8轴线作为内力计算的一榀框架如图2-1所示图2-1一榀框架图2.1.1截面的初步估算45 1.框架梁截面的初步估计框架梁截面高度（其中L=3900），截面宽度故框架梁的，取框架梁的高度为，则梁的截面宽度，取框架梁的宽度为。框架梁的截面2.框架柱截面的初步估算边柱的负载面积小于中柱的负载面积，故使中柱的截面尺寸符合设计要求，那么，边柱的截面尺寸也符合要求。结构的荷载设计值为，底层中柱的轴力设计值为公式（2-1）故取框架柱的截面尺寸为3.板的截面的初步估算取板的厚度为2.1.2计算简图1、框架柱的线刚度计算该工程采用现浇钢筋混凝土结构，对于中框架梁，使用，。室内为高差-0.45m，基础顶面至室外地坪为-0.55，底层柱的计算高度线刚度的计算公式公式（2-2）HF跨梁45 FC跨梁CB跨梁上部各层住底层柱图2-2一榀框架的相对线刚度令上部各层柱，则其余梁底层柱的相对线刚度为则HF跨梁的相对线刚度则FC跨梁的相对线刚度则FC跨梁的相对线刚度则底层柱的相对线刚度45 2.2荷载统计2.2.1荷载标准值计算1.恒荷载标准值计算（1）女儿墙200厚水泥蒸汽砖200厚混凝土压顶10厚水泥砂浆（双面）合计（2）屋面40厚细石混凝土SBS改性沥青防水层20厚1：2水泥砂浆找平层40厚水泥石灰焦渣砂浆2%找平80厚矿渣水泥保温层120厚现浇楼板结构层10厚石灰抹灰合计（3）标准层楼面30厚水泥砂浆120厚现浇钢筋混凝土板10厚石灰抹灰合计（4）梁45 梁自重三侧抹灰合计（1）柱柱自重10厚四面抹灰合计（2）墙体<2.4跨><3.3跨><3.9跨>2.2.2风载、雪载标准值根据工程所在地，采用山东省济南市地址气象资料，济南怡和花园的风荷载、雪荷载的设计值，。屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，取最大值由«荷载规范»查得：45 活荷载：住宅楼楼面，不上人屋面。2.2.3竖向荷载计算三角形（公式2-3）矩形（公式2-4）图2-3一榀框架板传荷载分布图1.HF框架梁（1）、屋面梁屋面板传荷载梁自重45 （2）、楼面梁1.FC框架梁（1）屋面梁板传荷载（2）楼面梁4..CB框架梁（1）屋面梁板传荷载（2）楼面梁板传荷载柱纵向集中荷载计算（1）H轴柱纵向集中荷载计算a顶层45 梁自重板传荷载女儿墙自重b标准层梁自重板传荷载墙自重（1）F轴柱纵向集中荷载a顶层梁自重板传荷载45 b标准层梁自重板传荷载墙自重（1）C轴柱纵向集中荷载a顶层梁自重板传荷载b标准层梁自重板传荷载墙自重45 （1）B轴柱纵向集中荷载a顶层梁自重板传荷载女儿墙自重b标准层梁自重板传荷载墙自重荷载统计如图2-4所示45 图2-4荷载统计图2.3风荷载与地震荷载计算2.3.1风荷载标准值计算为简化计算，将计算单元内外墙面的分布风荷载化为等量作用于屋面梁和楼面梁处的集中风荷载标准值，计算公式如下[4]：45 公式(2-5)式中：——基本风压0.3kN/m——风荷载体型系数，本工程H/B=0.42＜4,取=1.3——风压高度变化系数——风振系数，当房屋高度小于30米时取1.0集中风荷载公式(2-6)——一榀框架各层节点的受风面积，——下层柱高——上层柱高，对于顶层为女儿墙高度的2倍45 层次(m)(kN)51.31.01.1314.452.81.80.30.437(2.8+1.8)/2×6.6=15.186.6941.31.01.0511.652.82.80.30.4372.8×2/2×6.6=18.487.5731.31.01.08.852.82.80.30.4372.8×2/2×6.6=18.487.2121.31.01.06.052.82.80.30.4372.8×2/2×6.6=18.487.2111.31.01.02.83.252.80.30.437(2.8+3.25)/2×6.6=19.968.56表2-1风荷载标准值计算45 表2-2横向H~B轴2~5层D值计算构件名称H轴柱0.380.165608F轴柱0.650.258763C轴柱0.630.248412B轴柱0.360.155758表2-3底层H~B轴D值计算构件名称H轴柱0.520.4010286F轴柱0.890.4812343C轴柱0.860.4812343B轴柱0.490.4010286风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算，计算如表2-4表2-4风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算层数F(KN)/h56.676.67285410.84×1047.5714.24285411.78×1037.2121.45285412.69×1027.2128.66285413.59×1018.5637.22452582.94×10=∑=0.005245 侧移验算：对于框架结构，楼层间最大位移与层高之比的限值为[6]，本框架结构的层间侧移与层高之比的最大值满足3.5910<=18.110的要求，则框架抗侧移刚度满足要求。2.3.2地震作用计算本工程济南民用住宅，设计采用济南市抗震设防标准、设防烈度为6度，可不进行地震作用计算。2.4竖向荷载下内力计算2.4.1恒载作用下框内力计算1、横梁固端弯矩的计算：受力简图如图2-8所示：公式（2-7）公式（2-8）HF跨固端弯矩顶层标准层FC跨固端弯矩顶层45 标准层CB跨固端弯矩顶层顶层2.各节点杆端分配系数的确定（公式2-9）表2-5各节点杆端分配系数表节点左梁（）右梁（）上柱（）下柱（）H50.4610.539F50.3780.2820.331C50.3310.2800.389B50.4190.581H40.3690.3150.315F40.2970.2110.2480.248C40.2380.2020.2800.280B40.2650.3680.368H30.3690.3150.315F30.2970.2110.2480.248C30.2380.2020.2800.280B30.2650.3680.368H20.3690.3150.315F20.2970.2110.2480.248C20.2380.2020.2800.280B20.2650.3680.368H10.4030.3450.252F10.3120.2270.2670.195C10.2580.2180.3030.221B10.2940.4080.2983.力矩分配计算如下所示：45 图2-5恒载作用下顶层弯矩分配图图2-6恒载作用下标准层弯矩分配图45 图2-7恒载作用下底层弯矩分配图4.对节点不平衡弯矩进行再次分配：：：：：：45 ：：：：：：45 ：：：：：：45 ：：跨中弯矩公式（2-10）表2-恒载作用下的跨中弯矩层号HFFCCB55.7012.8541.6244.3310.9324.2034.0910.8824.6424.0710.8924.7312.1210.5430.08梁剪力的计算梁端剪力:=+(2-11）柱轴力：=+（2-12）45 表2-6恒载作用下HF梁端剪力计算层号（kN/m）（m）（kN）511.282.413.54-4.359.19-17.8947.212.48.64-3.175.48-11.7337.212.48.64-3.245.32-11.8027.212.48.64-3.205.36-11.7617.212.48.64-2.905.66-11.46表2-7恒载作用下FC梁端剪力计算层号（kN/m）（m）（kN）514.933.324.63-9.7814.85-34.4149.343.315.41-5.429.99-20.8339.343.315.41-5.3110.10-20.7229.343.315.41-5.3110.11-20.7119.343.315.41-5.3610.05-20.77表2-8恒载作用下CB梁端剪力计算45 层号（kN/m）（m）（kN）519.713.938.43-9.5428.89-47.97412.123.923.63-7.5916.04-31.22312.123.923.63-7.4116.22-31.04212.123.923.63-7.3816.25-31.01112.123.923.63-7.1616.47-30.79表2-9恒载作用下柱的剪力45 层号LH柱F柱上下上下52.82.801.171.424.301.782.1742.81.181.781.060.680.960.5932.81.181.781.060.680.960.7422.81.781.060.680.960.590.5913.81.270.790.540.950.450.3745 层号LC柱B柱上下上下52.81.252.351.2916.528.418.9042.82.892.742.015.246.424.1632.82.742.721.956.426.544.6322.84.583.222.796.187.714.9613.81.750.820.924.22.11.66表2-10恒载作用下柱的剪力45 层号总剪力柱轴力FH跨HC跨CB跨H柱F轴C柱B柱59.1917.8914.8534.4128.8947.979.199.19+12.0=21.217.89+14.85=32.7432.74+12.01=44.7534.41+28.89=63.363.3+12.01=75.3147.9747.97+12.01+5945.4811.739.9920.8316.0431.2221.2+5.48=26.6836.68+12.01=38.6944.75+22.73+9.29=66.4766.47+12.0175.31+20.83+16.04=112.18112.18+12.01=124.1959.98+31.22=91.291.2+12.01=103.2135.3211.8010.1020.7216.2231.0438.69+5.32=44.0144.01+12.01=56.0278.48+11.8+10.1=100.38100.38+12.01=112.39124.19+20.72+16.22=161.13161.13+12.01=173.14103.21+31.04134.25+12.0125.3611.7610.1120.7116.2531.0156.02+5.36=61.3861.38+12.01=73.39112.39+11.76+10.05=134.26134.26+12.01=146.27173.14+20.71+16.25=210.1210.1+12.01=222.11146.22+31.01=177.23177.23+12.01=189.2415.6611.4610.0520.7716.4730.7973.39+5.66=79.0579.05+4.29*3.8=95.35146.27+11.46+10.05=167.78167.78+4.29*3.8=184.08222.11+20.77+16.47=259.35259.35+4.29*3.8=275.65189.24+30.79=220.03220.03+4.29*3.8=236.3345 图2-8恒载作用下的梁柱的弯矩图45 图2-9恒载作用下的梁柱的剪力图45 图2-10恒载作用下的梁柱的轴力图2.4.2活载恒载作用下的内力计算1、横梁固端弯矩的计算：受力简图如图2-8所示：45 HF跨固端弯矩顶层标准层FC跨固端弯矩顶层标准层CB跨固端弯矩顶层顶层2、力矩分配计算如下图所示：45 图2-8活载作用下的顶层弯矩分配图2-9活载作用下的标准层弯矩分配45 图2-10活载作用下的标准层弯矩分配3.对节点不平衡弯矩进行再次分配。因为弯矩太小，不再进行二次分配4.跨中弯矩层号HF梁FC梁CB梁50.2951.302.6041.466.7711.5531.466.7711.5521.466.7711.5511.45.2311.90表2-11梁弯矩的计算梁端剪力:=+柱轴力：=45 表2-12活载作用下HF梁端剪力计算层号（kN/m）（m）（kN）50.752.40.9-0.320.58-1.2243.02.43.6-1.222.38-4.8233.02.43.6-1.222.38-4.8223.02.43.6-1.222.38-4.8213.02.43.6-1.192.41-4.79表2-13活载作用下FC梁端剪力计算层号（kN/m）（m）（kN）51.033.31.7-0.950.75-2.6544.133.36.81-6.100.71-12.9134.133.36.81-6.100.71-12.9124.133.36.81-6.100.71-12.9114.133.36.81-3.763.05-10.5745 2-14活载作用下CB梁端剪力计算层号（kN/m）（m）（kN）51.093.92.32-1.261.06-3.5845.63.910.92-6.114.81-17.0335.63.910.92-6.114.84-17.0325.63.910.92-6.114.84-17.0315.63.910.92-6.54.42-17.42表2-15活载作用下柱的剪力层号LH柱F柱上下上下52.80.140.380.190.150.620.2842.80.380.380.270.620.620.4432.80.380.380.270.620.620.4422.80.380.380.270.620.620.4413.80.490.250.190.460.230.1845 表2-16活载作用下柱的剪力层号LC柱B柱上下上下52.80.051.160.43-0.92-2.57-1.2542.81.161.160.83-2.57-2.57-1.8432.81.161.160.83-2.57-2.57-1.8422.81.161.160.83-2.57-2.57-1.8413.80.410.20.16-3.04-1.52-1.245 层号总剪力柱轴力FH跨HC跨CB跨H柱F轴C柱B柱50.581.220.752.651.063.580.580.581.971.973.713.713.583.5842.384.820.7112.914.8117.0314.7614.7619.519.533.4333.4332.6132.6132.384.820.7112.914.8117.0329.1429.1437.0337.0363.1563.1561.6461.4622.384.820.7112.914.8117.0343.5243.5254.5654.5680.8780.8790.6790.6712.414.793.0510.574.4217.4257.9357.9374.474.4107.86107.86120.09120.0945 2-11活载作用下的梁柱的弯矩图45 2-12活载作用下的梁柱的剪力图45 2-13活载作用下的梁柱的轴力图2.5风荷载作用下的内力计算表2-17H轴各层反弯点高度层号52.80.380.190000.190.5342.80.380.280000.280.8132.80.380.490000.401.1222.80.380.500000.501.4013.80.520.750000.752.8545 表2-19F轴各层反弯点高度层号52.80.650.300000.300.8442.80.650.370000.371.0432.80.650.450000.451.2622.80.650.500000.501.4013.80.890.650000.652.47表2-20C轴各层反弯点高度层号52.80.630.30000.300.8442.80.630.370000.371.0432.80.630.450000.451.2622.80.630.500000.501.4013.80.860.650000.652.47表2-21B轴各层反弯点高度层号52.80.360.190000.190.5342.80.380.280000.280.8132.80.380.490000.401.1222.80.380.500000.501.4013.80.520.750000.752.85框架柱杆端弯矩、梁端弯矩的计算表2-22H轴端弯矩、梁端弯矩层数56.692854156080.1961.310.532.970.702.97414.262854156080.1962.790.815.552.676.25321.472854156080.1964.211.127.074.729.74228.682854156080.1965.621.407.877.8712.59137.2445258102860.2278.532.858.1024.3115.9745 表2-23F轴端弯矩、梁端弯矩层数56.692854187630.3072.050.844.021.722.383.36414.262854187630.3074.381.047.734.565.167.13321.472854187630.3076.591.2610.158.307.74910.7228.682854187630.3078.801.4012.3212.3210.3514.29137.2445258123430.27310.172.4713.5325.1216.2322.42表2-24C轴端弯矩、梁端弯矩层数56.692854184120.2951.970.843.861.652.373.14414.262854184120.2954.211.047.434.385.086.73321.472854184120.2956.331.236.487.986.228.24228.682854184120.2958.461.4011.8411.8410.1813.50137.2445258123430.27310.172.4713.5325.1216.6222.03表2-25B轴端弯矩、梁端弯矩层数56.692854157580.2021.350.533.060.723.06414.262854157580.2022.880.815.732.336.45321.472854157580.2024.341.127.294.869.62228.682854157580.2025.791.408.118.1112.97137.2445258102860.2278.532.858.1024.3116.21表2-26风荷载作用柱的轴力45 层数HF梁FC梁CB梁52.973.362.4-2.64-2.642.382.373.3-1.44-4.08-3.033.43.063.9-1.59-1.5946.257.132.4-5.58-5.585.165.083.3-4.23-12.48-8.816.746.453.9-3.38-3.3839.7410.072.4-8.25-8.257.756.223.3-6.22-17.42-12.758.249.623.9-4.58-4.58212.5914.292.4-11.2-11.210.3510.183.3-6.22-17.42-12.7513.5012.973.9-6.53-6.53115.9722.422.4-13.71-13.7116.2316.623.3-9.95-23.66-19.7622.0316.213.9-9.81-9.8145 跨中弯矩表2-27风载作用下的跨中弯矩层号HF梁FC梁CB梁50.20.010.0440.440.040.1430.960.770.6920.850.070.2713.230.202.91图2-14风载作用下的梁柱的弯矩图80 图2-15风载作用下的梁柱的剪力图80 图2-16风载作用下的梁柱的轴力2.6内力组合在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，即人为的减少梁端负弯矩，减少节点附近梁顶面的配筋量。梁端弯矩需考虑弯矩调幅，因而表中恒载、活载两列中的弯矩值为乘以弯矩调幅系数0.85后的值，而剪力值仍采用调幅前的剪力值[1]。。80 恒载作用下的弯矩调幅L梁跨轴线剪力VV1=V-gb/2MM1=M-V1b/2M2=0.85M1H9.196.93-2.80-4.19-3.56F左-17.89-20.157.6411.679.92F右14.8511.86-12.82-15.19-12.91C左-34.41-37.4019.4426.9222.88C右28.8924.95-20.67-25.66-21.81B-47.97-51.9116.5226.9022.87H5.483.22-2.95-3.59-3.06F左-11.73-13.994.667.466.34F右9.997.00-7.15-8.55-7.27C左-20.83-23.8210.7215.4813.16C右16.0412.10-15.96-18.38-15.62B-31.22-35.1613.6520.6817.58H5.323.06-2.79-3.40-2.89F左-11.80-14.064.987.796.62F右10.107.11-6.92-8.34-7.09C左-20.72-23.7110.5915.3313.03C右16.2212.28-16.07-18.53-15.75B-31.04-34.9812.8119.8116.84H5.363.10-2.72-3.34-2.84F左-11.76-14.024.797.596.45F右10.117.12-6.93-8.35-7.10C左-20.71-23.7010.5715.3113.01C右16.2512.31-16.09-18.55-15.77B-31.01-34.9512.7119.7016.75H5.663.40-1.94-2.62-2.23F左-11.46-13.725.017.756.59F右10.057.06-6.67-8.08-6.87C左-20.77-23.7611.0215.7713.41C右16.4712.53-15.99-18.50-15.72B-30.79-34.7311.9218.8716.0480 活载作用下的弯矩调幅L梁跨轴线剪力VV1=V-gb/2MM1=M-V1b/2M2=0.85M1H0.580.43-0.14-0.23-0.19F左-1.22-1.370.630.900.77F右0.750.54-0.85-0.96-0.81C左-2.65-2.861.051.621.38C右1.060.82-1.60-1.76-1.50B-2.65-2.890.921.501.27H2.381.78-0.76-1.12-0.95F左-4.82-5.422.173.252.77F右0.71-0.12-2.74-2.72-2.31C左-12.91-13.744.957.706.54C右4.813.69-7.26-8.00-6.80B-17.03-18.155.459.087.72H2.381.78-0.76-1.12-0.95F左-4.82-5.422.173.252.77F右0.71-0.12-2.74-2.72-2.31C左-12.91-13.744.957.706.54C右4.813.69-7.26-8.00-6.80B-17.03-18.155.459.087.72H2.381.78-0.76-1.12-0.95F左-4.82-5.422.173.252.77F右0.71-0.12-2.74-2.72-2.31C左-12.91-13.744.957.706.54C右4.813.69-7.26-8.00-6.80B-17.03-18.155.459.087.72H2.411.81-0.67-1.03-0.88F左-4.79-5.392.393.472.95F右3.052.22-3.37-3.81-3.24C左-10.57-11.404.506.785.76C右4.423.30-7.76-8.42-7.16B-17.42-18.545.268.977.6280 柱剪力层次层数恒载活载风载1.35恒+活1.2恒+1.4活1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风）→←→←柱H51.420.191.31-1.312.111.973.590.2941.060.272.79-2.791.701.655.13-1.9031.060.274.21-4.211.701.656.92-3.6921.060.275.62-5.621.701.658.69-5.4710.540.198.53-8.530.920.9111.64-9.86柱F5-2.17-0.282.05-2.05-3.21-3.00-0.37-5.544-0.59-0.444.38-4.38-1.24-1.324.26-6.783-0.59-0.446.59-6.59-1.24-1.327.04-9.572-0.59-0.448.8-8.8-1.24-1.329.83-12.351-0.37-0.1810.17-10.17-0.68-0.7012.14-13.49柱C51.290.431.97-1.972.172.154.57-0.3942.010.834.21-4.213.543.578.76-1.8531.950.836.33-6.333.463.5011.36-4.5922.790.838.46-8.464.604.5115.05-6.2710.920.1610.17-10.171.401.3314.12-11.51柱B5-0.89-1.251.35-1.35-2.45-2.82-0.94-4.344-4.16-1.842.88-2.88-7.46-7.57-3.68-10.943-4.63-1.844.34-4.34-8.09-8.13-2.41-13.342-4.96-1.845.79-5.79-8.54-8.53-0.98-15.571-1.66-1.208.53-8.53-3.44-3.677.24-14.2580 H柱内力组合层次截面内力恒载活载风载1.35恒+活1.2恒+1.4活1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风MmaxNminNmax→←→←5柱顶M2.800.142.97-2.973.923.567.28-0.217.28N9.190.59-2.642.6413.0011.858.4515.108.4515.10柱底M1.710.380.7-0.72.692.583.411.653.41N21.2012.50-2.642.6441.1242.9437.8644.5237.8644.524柱顶M1.180.385.55-5.551.971.958.89-5.108.89N26.6814.76-5.585.5850.7852.6843.5857.6443.5857.64柱底M1.390.382.67-2.672.262.205.51-1.225.51N38.6926.76-5.585.5878.9983.8973.1187.1873.1187.183柱顶M1.390.387.07-7.072.262.2011.06-6.7611.06N44.0129.14-8.258.2588.5593.6179.1399.9279.1399.92柱底M1.450.384.72-4.722.342.278.17-3.738.17N56.0241.14-8.258.25116.77124.82108.67129.46108.67129.462柱顶M1.270.387.87-7.872.092.0611.92-7.9111.92N61.3843.52-11.211.2126.38134.58114.38142.60114.38142.60柱底M1.290.387.87-7.872.122.0811.94-7.8911.94N73.3955.52-11.211.2154.60165.80143.91172.14143.91172.141柱顶M0.640.498.1-8.11.351.4511.59-8.8211.59N79.0557.93-13.7113.71164.65175.96150.58185.13150.58185.13柱底M0.320.2924.31-24.310.720.7931.38-29.8831.38N95.3564.23-13.7113.71192.95204.34178.08212.62178.08212.6280 F柱内力组合层次截面内力恒载活载风载1.35恒+活1.2恒+1.4活1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风MmaxNminNmax→←→←5柱顶M4.300.154.02-4.025.965.3710.410.2810.41N32.741.97-4.084.0846.1742.0536.6346.9136.6346.91柱底M1.780.621.72-1.723.023.005.080.755.08N44.7513.97-4.084.0874.3873.2666.1676.4466.1676.444柱顶M0.680.627.73-7.731.541.6811.34-8.1411.34N66.4719.50-8.688.68109.23107.0693.40115.2793.40115.27柱底M0.960.624.56-4.561.922.027.68-3.817.68N78.4831.50-8.688.68137.45138.28122.93144.80122.93144.803柱顶M0.960.6210.15-10.151.922.0214.72-10.8614.72N100.3837.03-12.4812.48172.54172.30151.39182.84151.39182.84柱底M0.950.628.3-8.31.902.0112.38-8.5412.38N112.3949.03-13.4813.48200.76203.51179.66213.63179.66213.632柱顶M0.970.6212.32-12.321.932.0317.47-13.5817.47N134.2654.56-17.4217.42235.81237.50207.91251.81207.91251.81柱底M1.080.6212.32-12.322.082.1617.60-13.4517.60N146.2766.56-17.4217.42264.02268.71237.44281.34237.44281.341柱顶M0.590.4613.53-13.531.261.3518.34-15.7618.34N167.7874.40-23.6623.66300.90305.50265.27324.89265.27324.89柱底M0.280.2325.12-25.120.610.6632.28-31.0332.28N184.0890.70-23.6623.66339.21347.88305.37364.99305.37364.9980 C柱内力组合层次截面内力恒载活载风载1.35恒+活1.2恒+1.4活1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风MmaxNminNmax→←→←5柱顶M1.250.073.86-3.861.761.606.45-3.286.45N63.303.71-3.033.0389.1781.1576.8284.4576.8289.17柱底M2.351.161.65-1.654.334.446.362.206.36N75.3115.71-3.033.03117.38112.37106.35113.98106.35117.384柱顶M2.891.167.43-7.435.065.0914.29-4.4314.29N112.1833.43-6.486.48184.87181.42168.57184.90168.57184.90柱底M2.741.164.38-4.384.864.9110.27-0.7710.27N124.1945.43-6.486.48213.09212.63198.11214.43198.11214.433柱顶M2.741.163-34.864.918.530.978.53N161.1363.15-8.818.81280.68281.77261.82284.03261.82284.03柱底M2.721.167.98-7.984.834.8914.78-5.3314.78N173.1475.15-8.818.81308.89312.98291.36313.56291.36313.562柱顶M4.581.1611.84-11.847.347.1221.88-7.9621.88N210.1080.87-12.7512.75364.51365.34337.95370.08337.95370.08柱底M3.221.1611.84-11.845.515.4920.24-9.5920.24N222.1192.87-12.7512.75392.72396.55367.48399.61367.48399.611柱顶M1.750.6213.53-13.532.982.9719.93-14.1719.93N259.35107.86-19.7619.76457.98462.22422.23472.02422.23472.02柱底M0.950.3125.12-25.121.591.5733.18-30.1233.18N275.65124.16-19.7619.76496.29504.60462.32512.12462.32512.1280 B柱内力组合层次截面内力恒载活载风载1.35恒+活1.2恒+1.4活1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风MmaxNminNmax→←→←5柱顶M-16.52-0.923.06-3.06-23.22-21.11-17.13-24.84-24.84N47.9720.56-1.591.5985.3286.3581.4785.4781.4786.35柱底M-8.41-2.570.72-0.72-13.92-13.69-12.42-14.24-14.24N59.9820.56-1.591.59101.53100.7695.8899.8995.88101.534柱顶M-5.24-2.575.73-5.73-9.64-9.89-2.31-16.75-16.75N91.2070.34-3.383.38193.46207.92193.81202.33193.46207.92柱底M-6.42-2.572.33-2.33-11.24-11.30-8.01-13.88-13.88N103.2170.34-3.383.38209.68222.33208.23216.74208.23222.333柱顶M-6.42-2.577.29-7.29-11.24-11.30-1.76-20.13-20.13N134.25120.31-4.584.58301.54329.53306.92318.46301.54329.53柱底M-6.54-2.574.86-4.86-11.40-11.45-4.96-17.21-17.21N146.22120.31-4.584.58317.70343.89321.28332.82317.70343.892柱顶M-6.18-2.578.11-8.11-10.91-11.01-0.44-20.87-20.87N177.23170.28-6.536.53409.54451.07419.01435.46409.54451.07柱底M-7.71-2.578.11-8.11-12.98-12.85-2.27-22.71-22.71N189.24170.28-6.536.53425.76465.48433.42449.87425.76465.481柱顶M-4.20-3.048.1-8.1-8.71-9.301.34-19.08-19.08N220.03217.90-9.819.81514.94569.10526.23550.95514.94569.10柱底M-2.10-1.5224.31-24.31-4.36-4.6526.20-35.07-35.07N236.33217.90-9.819.81536.95588.66545.79570.51536.95588.6680 梁内力层次截面内力荷载类别内力组合恒载活载风载1.2恒+1.4活1.35恒+1.0活1.2恒+0.9*1.4*（活+风）→←→←第五层HM-2.80-0.142.97-2.97-3.56-3.920.21-7.28V9.190.58-1.311.3111.8412.9910.1113.41跨中M5.700.300.2-0.27.257.997.466.96F左M7.640.633.36-3.3610.0510.9414.205.73V-17.89-1.22-2.052.05-23.18-25.37-25.59-20.42F右M-12.82-0.852.38-2.38-16.57-18.16-13.46-19.45V14.850.75-2.052.0518.8720.8016.1821.35跨中M12.851.300.01-0.0117.2418.6517.0717.05C左M19.441.052.37-2.3724.8027.2927.6421.66V-34.41-2.65-1.971.97-45.00-49.10-47.11-42.15C右M-20.67-1.63.14-3.14-27.04-29.50-22.86-30.78V28.891.06-1.971.9736.1540.0633.5238.49跨中M41.622.600.04-0.0453.5858.7953.2753.17BM16.520.923.06-3.0621.1123.2224.8417.13V-47.97-3.58-1.351.35-62.58-68.34-63.78-60.37第四层HM-2.95-0.766.25-6.25-4.60-4.743.38-12.37V5.482.38-2.792.799.919.786.0613.09跨中M4.331.460.44-0.447.247.317.596.48F左M4.662.177.13-7.138.638.4617.31-0.66V-11.73-4.82-4.384.38-20.82-20.66-25.67-14.63F右M-7.15-7.245.16-5.16-18.72-16.89-11.20-24.20V9.990.71-4.384.3812.9814.207.3618.40跨中M10.936.770.04-0.0422.5921.5321.7021.60C左M10.724.955.08-5.0819.7919.4225.5012.70V-20.83-12.91-4.214.21-43.07-41.03-46.57-35.96C右M-15.96-7.266.73-6.73-29.32-28.81-19.82-36.78V16.044.81-4.214.2125.9826.4620.0030.61跨中M24.2011.550.14-0.1445.2144.2243.7743.42BM13.655.456.45-6.4524.0123.8831.3715.12V-31.22-17.03-2.882.88-61.31-59.18-62.55-55.29第三层HM-2.79-0.769.74-9.74-4.41-4.537.97-16.58V5.322.38-4.214.219.729.564.0814.69跨中M4.091.460.96-0.966.956.987.965.54F左M4.982.1710.07-10.079.018.8921.40-3.9880 V-11.8-4.82-6.596.59-20.91-20.75-28.54-11.93F右M-6.92-7.247.75-7.75-18.44-16.58-7.66-27.19V10.010.71-6.596.5913.0114.224.6021.21跨中M10.886.770.77-0.7722.5321.4622.5620.62C左M10.574.956.22-6.2219.6119.2226.7611.08v-20.72-12.91-6.336.33-42.94-40.88-49.11-33.15C右M-16.07-7.268.24-8.24-29.45-28.95-18.05-38.81V16.224.81-6.336.3326.2026.7117.5533.50跨中M24.6411.550.69-0.6945.7444.8144.9943.25BM12.815.459.62-9.6223.0022.7434.3610.12V-31.04-17.03-4.344.34-61.09-58.93-64.17-53.24第二层HM-2.72-0.7612.59-12.59-4.33-4.4311.64-20.09V5.362.38-5.625.629.769.622.3516.51跨中M4.0711.460.85-0.8520.9316.9520.3918.25F左M4.792.1714.29-14.298.798.6426.49-9.52V-11.76-4.82-8.88.8-20.86-20.70-31.27-9.10F右M-6.93-7.2410.35-10.35-18.45-16.60-4.40-30.48V10.110.71-8.88.813.1314.361.9424.11跨中M10.896.770.07-0.0722.5521.4721.6921.51C左M10.574.9510.18-10.1819.6119.2231.756.09V-20.71-12.91-8.468.46-42.93-40.87-51.78-30.46C右M-16.09-7.2613.5-13.5-29.47-28.98-11.45-45.47V16.254.81-8.468.4626.2326.7514.9036.22跨中M24.7311.550.27-0.2745.8544.9444.5743.89BM12.715.4512.97-12.9722.8822.6138.465.78V-31.01-17.03-5.795.79-61.05-58.89-65.97-51.37第一层HM-1.94-0.6715.97-15.97-3.27-3.2916.95-23.29V5.662.41-8.538.5310.1710.05-0.9220.58跨中M2.121.403.23-3.234.504.268.380.24F左M5.012.1922.42-22.429.088.9537.02-19.48V-11.46-4.79-10.1710.17-20.46-20.26-32.60-6.97F右M-6.67-3.3716.23-16.23-12.72-12.378.20-32.70V10.053.05-10.1710.1716.3316.623.0928.72跨中M10.545.230.2-0.219.9719.4619.4918.99C左M11.024.1516.62-16.6219.0319.0339.39-2.49V-20.77-10.57-10.1710.17-39.72-38.61-51.06-25.43C右M-15.99-7.7622.03-22.03-30.05-29.35-1.21-56.72V16.474.42-10.1710.1725.9526.6512.5238.15跨中M30.0811.902.91-2.9152.7652.5154.7647.4280 BM11.925.2616.21-16.2121.6721.3541.360.51V-30.79-17.42-8.538.53-61.34-58.99-69.65-48.152.7框架梁设计各层梁的混凝土强度等级为，，，纵筋的等级，。箍筋的等级，。（1）梁的正截面受弯承载力计算一层HF梁（）根据课本，现浇肋梁楼盖中连续梁的受正弯矩的跨中截面，应按T行截面计算1.按计算跨度考虑2.按梁的净距考虑>故为第一类T型截面mm下部实配212（s=226mm）。80 上部配筋按构造需求配筋，截面一侧的最小配筋率为0.2%=0.2%×400×200=160mm，选配212，=226mm。FC梁下部实配212（s=226mm）。下部实配212，（=226mm）。CB梁1按计算跨度考虑2按梁的净距考虑>故为第一类T型截面mm下部实配314（s=461.58mm）。80 上部配筋按构造需求配筋，截面一侧的最小配筋率为0.2%=0.2%×400×200=160mm，选配212，=226mm。H支座mm，实配212，mm。下部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为0.2%。=0.2%×400×200=420mm，选配212，=226mm。F支座mm，实配214，mm。下部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为0.2%。=0.2%×400×200=420mm，选配212，=226mm。C支座80 mm，实配314，mm。下部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为0.2%。=0.2%×400×200=420mm，选配212，=226mm。B支座mm，实配216，mm。下部按构造要求配筋，截面一侧的最小配筋率为0.2%。=0.2%×400×200=420mm，选配212，=226mm。80 层号HF梁FC梁CB梁H支座跨中F支座F支座跨中C支座C支座跨中B支座52122122122122142122142123142123142123142123142122162124212212212212214212214212314212314212314212314212216212321221221221221421221421231421231421231421231421221621222122122122122142122142123142123142123142123142122162121212212212212214212214212314212314212314212314212216212（2）斜截面受弯承载力计算第一层截面尺寸验算：非抗震设计：当w/＜4时，需满足＜0.25。，满足要求。，所以按构造配筋：，选择2肢箍，箍筋加密区长度取600，对于四级抗震框架结构梁箍筋最大间距取100，最小直径6。选取2肢箍8@100，加密区长度500mm，非加密区8@1502.8框架柱设计80 混凝土强度等级，，;纵向受力钢筋为HRB400，;箍筋为HRB335,，柱子尺寸400400(1).轴压比验算轴压比限值1.0，柱的剪跨比不宜小于2底层柱轴压比，满足要求。则其他各柱的轴力均小于该柱，轴压比都能满足要求。轴压比：柱子组合的轴压力设计值与柱面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积比值。剪跨比：=5.27>2,满足要求(2).截面尺寸复核取，保护层厚度30mm，因为，，满足要求。(3).正截面受压承载力计算柱同一截面分别受正反向弯矩，采用对称配筋，。选取B轴柱进行计算：第一层从柱的内力组合表中可见，=474.54kN<1132.56.94kN，为大偏压，故选用弯矩大，小的组合。最不利组合为：=35.07kN.m=467.81kN在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩，柱的计算长度=1.0=2.8m,mm=max(20mm,600mm/30)=20mm=74.92mm+20mm=94.92mm80 =0.5×14.3×400×400/(467.81×)=2.45＞1.0,取=1.0。因为/=3.6/0.6=6＜15，所以。=1+[1/(1400×310.02/565)]×(3300/600)×1.0×1.0=1.04偏心距：=1.04×310.02+600/2-35=576.06mm=576.06-565+35=46.06mm=467.81×10/1.0×14.3×600×565=0.064＜，故为大偏压。=260.71××94.92/300(360-40)=462.55mm又因为最小配筋率，s,=s,`=0.2%×400×400=320mm，每侧实配416（=804mm）。（4）.垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算/=2.8/0.4=7，查得=1.05。则轴心构件受压承载力设计值：0.9（）=0.9×1.0×(14.3×600×600+300×804)=4987.83kN＞N=588.66kN，满足要求。（5）斜截面受剪承载力计算第一层，最不利内力组合:=-35.07kN.m=467.81kN=-14.25kN=0.25×1.0×14.3×400×360=514.8＞=14.25，满足要求。因为剪跨比=3.8/(2×0.36)=5.28＞3所以取。=1.75/(3+1)×1.43×400×360=91.34＞80 ，故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区长度(/6,500mm，)，取500。箍筋选用：由第一层，查得柱箍筋加密区的箍筋最小配筋特征值0.07，同时对于四级框架柱，其箍筋加密区范围内的体积配箍率尚且不应小于0.4%，则最小体积配箍率：=0.07×14.3/300=0.715%0.4%=(400-2×40）/[4×(400-2×40)]=0.576取10，78.565，3/＞1.35则＜174mm。根据构造要求，柱端箍筋最大间距为(8，150)，取100mm。取加密区箍筋为四肢10@100。非加密区还应满足＜15=150mm，故箍筋取四肢10@200。2.8楼板设计1．设计荷载恒载标准值：3.78，活载标准值：2.02.截面设计混凝土强度等级为C30；板内受力纵筋为HRB335。计算跨度确定：内跨：支承中心线间距离边跨：取（1.025+b/2）与（+）两者中的较小值其中：为梁板边跨的净跨长，b为第一内支座的支承宽度，h为板厚。、分别为班的短跨与长跨的计算长度。3.计算跨度的求解80 内跨的计算跨度取净跨，边跨的计算跨度为净跨加上板厚的一半，边跨：内跨：（轴线间距离）4.弯矩的求解计算弯矩时考虑泊松比影响，取。因为是现浇框架，所以板均可以按四边固定计算。板的区格划分见图2-17。图2-17荷载计算值：可变荷载：q=1.4×2.0=2.8kN/mg=1.2×3.78=4.54N/mp=g+q/2=5.94kN/mq/2=1.4kN/mg+q=7.34kN/m弯矩计算：按弹性理论设计：连续双向板跨中最大正弯矩，活荷载分布情况可分解为满布荷载g+q/2及隔间布置，对前一种荷载可近似认为各区格板都固定支撑在中间支承上，对后一种荷载情况，可近似认为各区格板在中间支承处是简支的。支座最大负弯矩近似按满布活荷载考虑，认为各区格板都固定在中间支座，楼盖周边仍按实际支承情况确定，然后按单块双向板计算各支座的负弯矩[16]。80 A区格（四边固定）：楼板的截面有效高度：短跨方向长跨方向为便于计算，近似取，。截面配筋计算结果及实际配筋列于表2-28及表2-29。表2-28跨中截面配筋计算项目截面(mm)(kN.m)()配筋实有(mm)A区格方向1001.9969.828@200251方向901.038.998@200251表2-29支座截面配筋计算支座(mm)(kN.m)(mm)配筋实有(mm)A-A1004.72165.618@120401.980 B区格（四边固定）：楼板的截面有效高度：短跨方向长跨方向为便于计算，近似取，。截面配筋计算结果及实际配筋列于表2-30及表2-31。表2-30跨中截面配筋计算项目截面(mm)(kN.m)()配筋实有(mm)B区格方向1002.5188.078@200251方向902.3892.798@200251表2-31支座截面配筋计算支座(mm)(kN.m)(mm)配筋实有(mm)B-B1005.65198.258@120401.980 C区格（四边固定）：楼板的截面有效高度：短跨方向长跨方向为便于计算，近似取，。截面配筋计算结果及实际配筋列于表2-32及表2-33。表2-32跨中截面配筋计算项目截面(mm)(kN.m)()配筋实有(mm)C区格方向1004.58147.728@200251方向904.21164.138@200251表2-33支座截面配筋计算支座(mm)(kN.m)(mm)配筋实有(mm)C-C1006.55241.828@120401.980 2.9楼梯设计（平行双跑楼梯）踏步尺寸采用150mm×270mm，共需10个踏步，梯段长2300mm，活荷载标准值2.5kN/m，踏步面层采用30mm水磨石，底面为20mm厚混合砂浆抹灰。混凝土为C30，梁中钢筋为III级钢。本工程采用现浇板式楼梯，选楼梯已进行计算，开间2.5m，进深7.8m，层高2.8m。楼梯倾斜角，,得1、踏步板计算（1）荷载计算踏步板自重kN/m踏步抹灰重kN/m底面抹灰重kN/m恒载（合计）1.228kN/m活载2.50.28=0.7kN/m总荷载设计值：所以取总荷载设计值为2.454kN/m进行计算。（2）内力计算由于踏步板两端均与斜边梁相整结,踏步板计算跨度:跨中最大弯距设计值为:（3）受弯承载力计算踏步板截面的折算高度:80 截面有效高度取:；踏步板应按配筋，每米宽沿斜面配置的受力钢筋：每一踏步一般需配置不少于28的受力钢筋，沿斜向布置的分布筋直径不小于6，间距不大于300mm。因此选用8@160，。分布筋选用每级踏步一根8[14]。2、平台板设计平台板取1m宽作为计算单元，计算跨度，平台板厚度。图2-23平台板计算简图（1）荷载计算恒载:平台板自重kN/m30厚水磨石面层kN/m板底抹灰重kN/m合计3.11kN/m活载:1.4×2.5=3.5kN/mp=g+q=3.11+3.5=6.61kN/m（2）内力计算80 跨中弯距设计值kN.m端部剪力kN（2）承载力计算正截面受弯承载力计算mmmm选用8@100，mm3、平台梁的设计（1）平台梁截面尺寸取=400mm,=200mm（2）平台梁荷载计算由平台板传来的均布恒载kN/m由平台板传来的均布活载kN/m平台梁自重kN/m平台梁抹灰重kN/m均布荷载设计值10.249kN/m由斜梁传来的集中荷载设计值G+Q=R=13.31kN/m80 （3）平台梁内力计算计算跨度m支座反力R为kN平台梁跨中最大弯距设计值梁端截面剪力由于靠近楼梯间墙的梯段斜梁距支座过近，剪跨过小，故其荷载将直接传至支座，所以计算斜截面宜取在斜梁内侧，此处剪力为（4）截面设计正截面受弯承载力计算,。,；，取。，应按第一类T型截面配筋计算。选用316，80 斜截面受剪承载力计算,所以只需按构造配置箍筋，选用8@2002.10基础设计地基承载力为特征值为=280kPa，建筑场地复杂，现采用柱下独立锥形基础，将基础埋深暂定为1～4米之间。基础采用混凝土C30，N/mm，N/mm；垫层为C15，厚100mm；钢筋HRB400，=360N/mm。1、基底尺寸确定（内柱基础）（1）基本组合：kN.mkNkN（2）标准组合：kN.mkNkN（3）地基承载力修正选择基础埋深=1200mm[15]。地基承载力特征值=280kPa。根据设计资料提供，查表知承载力修正值：土的加权平均重度=20(kN/m)。承载力特征值：（先不考虑对基础宽度进行修正）（4）基础底面尺寸估算80 先按轴心受压估算基底面积：但考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大20%～40%，取1.4。则=1.42×1.4=1.98m，取=2m，=2m，满足要求。（5）地基承载力验算mkN作用于基底中心的弯矩，轴力分别为：=23.17+10.210.7=30.32kN.m=393.96kN=151.95kPa<1.2×280=336kPa=105.69kPa>0=(151.59+105.69)/2=128.69kPa<故承受力满足要求。1、基础高度确定（防止冲剪破坏）（1）地基净反力计算：kN/mkN/m由比例关系可求得柱边缘的地基净反力：kN/m80 （2）冲切验算只需验算当冲切承载力截面位置在柱与基础交界处时的情况。相应于荷载效应基本组合时作用在上的地基土净反力设计值：冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上、下边长分别为：0.7m因为，满足要求。（3）基础底板配筋计算沿基础一边方向，对柱边截面Ⅰ-Ⅰ，相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值按下式计算：=kN.m=mm配置钢筋1214，mm。沿基础另一边方向，对柱边截面Ⅱ-Ⅱ，相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值按下式计算：80 考虑到底板受力钢筋的构造要求：最小直径不宜小于8mm，间距不宜大于200mm。现配置1410，mm。80 总结时光飞逝，毕业设计也接近尾声，特别感谢在这段时间的老师对我的谆谆教诲，指出我的不足之处，教会了我许多许多的知识，让我明白，即使毕业了，也是有很多的知识去学习，去理解。也特别感谢我的指导老师李刚老师，从最早的选题，到最后的设计书，给了我最大的支持。当然，在这个设计，我的同学们也给我了最大的鼓舞，我们之间不断的相互学习，不断的相互指出各自的不足，取长补短，这让我理解明白团队的强大，俗话说的好，三个臭皮匠赛过诸葛亮，我们最终还是比较完美的做完我们的设计。大学四年匆匆走过，十年之后，或许会记不清楚入学时的场景，但是一定会记得这次毕业设计，历历在目，有痛苦的记忆，有美好的回忆种种。最后，再次感谢我的指导老师—李刚老师，一个处处包容我的老师。还有衷心感谢所有帮我的，指导过我的人！80 参考文献[1]中华人民共和国国家标准.民用建筑设计规范（GB50352-2005）[S].北京：中国建筑工业出版社，2005[2]同济大学等合编.房屋建筑学（第四版）[M].北京：中国建筑工业出版社，2005[3]中华人民共和国国家标准.房屋建筑制图统一标准（GB/T50001-2001）[S].北京：中国建筑工业出版社，2005[4]东南大学等合编.混凝土结构设计原理（上册）[M].北京：中国建筑工业出版社，2005[5]中华人民共和国建设部.建筑抗震设计规范（GB50011—2001）[S].北京：中国建筑工业出版社，2001[6]沈蒲生编著.高层建筑结构设计[M].北京：中国建筑工业出版社，2005[7]混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图.中国建筑标准设计.研究所出版，03G101-1[8]中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009-2001）[S].北京：中国建筑工业出版社，2001[9]中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010-2002）[S].北京：中国建筑工业出版社，2002[10]中华人民共和国国家标准.民用建筑设计通则（JGJ37-87）[S].北京：中国建筑工业出版社，1987[11]龙驭球等主编.结构力学（第二版）[M].北京：高等教育出版社,2006.12[12]东南大学、天津大学、同济大学合编，清华大学主审.混凝土结构设计原理（中册）[M].北京：中国建筑工业出版社，2005[13]混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图.中国建筑标准设计研究所出版,03G101-2[14]华南理工大学，浙江大学，湖南大学编.基础工程[M].北京：中国建筑工业出版社，2003.7[15]中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范（GB50009-2001）[S].北京：中国建筑工业出版社，200180 毕业设计图纸目录序号图号图纸名称规格1建施-01首层平面图A12建施-02标准层平面图A13建施-03顶层平面图A14建施-04屋顶平面图A15建施-051-30轴正面图、左立面图A16建施-06A-K轴剖面图A17结施-01基础平面布置图及基础详图A18结施-02楼板配筋图A19结施-03一榀框架配筋图A180'