扬州市特警训练大楼设计 土木工程专业[建筑工程] 毕业设计书_计算书

'扬州市特警训练大楼设计专业：土木工程(建筑工程方向)班级：姓名：学号：指导教师：2010年5月110 总目录第一部分毕业设计任务书…………………………………………………………2第二部分开题报告…………………………………………………………………..8第三部分计算书……………………………………………………………………..10中英文摘要及关键词……………………………………………………………..11目录………………………………………………………………………………..12计算书正文………………………………………………………………………..13参考文献…………………………………………………………………………..104附表………………………………………………………………………..………105第四部分英文翻译……………………………………………………………………106第五部分小结………………………………………………………………………...111110 第一部分毕业设计任务书110 扬州市特警训练大楼设计一、设计目的及要求目的土木工程专业毕业设计的教学过程，是实现本科培养目标要求的重要的实践教学环节。毕业设计是学生在毕业前的最后学习和深层训练阶段；是深化、拓宽，深层教学的重要过程；是学生学习与实践成果的全面总结；是学生综合素质与工程实践培养效果的全面检验。要求1.学生应在教师指导下，独立完成一项给定的设计任务和专题研究项目，有足够的工作量。学生在完成任务后应编写出符合要求的设计说明书，并绘制出必要的施工图。2.在毕业设计（论文）工作中，能综合运用学科的基础理论、专业知识与技能，分析和解决工程实际问题。通过学习、研究与实践，使理论深化，知识拓宽，专业技能延伸。3.学生应学会依据技术课题任务，进行资料调研、收集、加工与整理，能正确运用工具书，培养学生掌握有关工程设计的程序、方法和技术规范，提高工程设计、计算、理论分析、图表绘制、技术文件编写的能力。4.通过毕业设计（论文），使学生树立正确的设计思想，培养学生严肃认真的科学态度和严谨的科学作风，培养学生遵守纪律，善于与他人合作的精神。二、设计题目：扬州市特警训练大楼设计三、课题简介：本工程为扬州市特警训练大楼。本工程主体为五层，局部六层，为钢筋混凝土框架结构。建筑物耐火等级为二级，工程设计合理使用年限为50年。基本功能要求：1．平面本工程主体主体为五层，其中一层为车库和审讯室，二～五层为备勤用房和训练用房，要求作合理的隔断，局部六层为楼梯间和辅助用房。本建筑共设有二个楼梯。基于一人一题的原则，局部尺寸作了调整，详见附表及附图。2.立面要求立面处理简洁、明快、美观、有现代气息，东、西立面考虑遮阳。110 3.剖面本工程室内设计标高±0.000相当于1956年黄海高程0.600米，室内外高差为0.450米。一层～五层及局部六层层高见附图。4.装修地面、屋面、门窗、外墙及内墙面装修详见附图，也可自定，要求简洁、美观。5.墙体材料内、外墙均采用混凝土空心砌块。其余要求详见附图。四、设计依据：1．国家及江苏省现行的有关设计规范、规程及规定。2．本工程的各项批文及甲方单位的要求。五、设计原始数据：1．基础工程：详见本工程地质报告。本工程取②层土（粉质粘土）为持力层，承载力fk=170kPa，②层土深度-4.23m～-1.5m。Ⅱ类场地土。基底下设100厚C10素砼垫层。2．建筑工程等级：二级。建筑耐火等级：二级。3．建筑物抗震设防类别为丙类，结构安全等级为二级，结构设计使用年限50年。4．混凝土结构的环境类别：上部结构为一类；基础为二（a）类。5．基本风压值：0.4kN/m2，地面粗糙度为C类，常年主导风向为东南风。6．最大雪荷载：0.35kN/m2。7．设计荷载标准值：按《建筑结构荷载规范》。8．抗震设防：抗震设防烈度为7度（0.15g）。六、设计内容：建筑设计：根据初部设计方案进行建筑物平、立、剖设计及部分节点设计。结构设计：1．根据建筑方案选择、比较，确定结构方案。根据地质报告及建筑要求，选择基础、上部结构方案，并充分说明理由。2．绘制结构平面布置图草图（手绘），进行柱、梁、板编号，估算尺寸，并进行相关验算。3．结构的荷载计算恒载、活载、水平地震作用4．建立计算简图分别绘出恒、活载及水平地震单独作用时的计算简图。每人计算横向框架一榀，纵向框架一榀。5．内力计算横向框架：110 竖向荷载（恒、活）作用下的内力计算，用弯矩二次分配法或迭代法；水平地震作用下的内力计算，用D值法。纵向框架：仅计算竖向荷载作用下的内力，不要求考虑水平地震作用。1．内力组合分别对横向框架梁、柱，考虑活载的最不利布置及组合。2．配筋计算。手算三根梁和三根柱的配筋，其余查表。对现浇板，选择主要型号手算。3．基础设计若为独立基础，应计算基础尺寸及配筋，验算抗弯、抗剪、抗冲切承载力。若为条形基础，按倒梁法计算。4．楼梯、雨蓬等的设计。10．电算校核运用PMPK软件完成结构的简图输入，内力计算，配筋计算。并与手算比较以下内容：①荷载、计算简图②单工况下的内力及组合内力③配筋七、设计成果；1．建筑施工图：⑴设计说明，门窗表。⑵平面：底层、标准层、顶层、屋顶平面。1:100⑶立面：南、北立面，侧立面。1:100⑷剖面：主要剖面，楼梯间剖面。1:1002．结构施工图：⑴结构设计说明⑵基础平面图1:100⑶基础构件详图1:100⑷柱配筋图1:100⑸各层板配筋图1:100⑹各层梁配筋图1:100⑺手算框架配筋图立面：1:50，剖面：1:20　　　　　⑻楼梯结构布置及构件配筋图1:501:20⑼零星构件配筋图1:10―1:20要求：毕业设计图纸应能较好地表达设计意图；图面应布局合理、正确清晰、符合制图标准及有关规定。3.设计计算书：包括⑴本设计任务书⑵建筑设计说明110 ⑶结构计算⑷电算结果要求：内容完整、计算正确、论述简洁、文理通顺、装订整齐。八、设计进度寒假~第1周建筑设计第2周结构布置、荷载标准值计算第3~4.5周PKPM上机计算第4.5~5周楼板设计第6～7周水平地震作用下、竖向荷载下框架的内力计算第8~9.5周截面内力组合、梁柱截面设计第9.5周基础设计、楼梯设计第10周毕业实习第11周整理计算书、准备毕业答辩第12周机动，可用于审阅、评阅第13周毕业答辩九、主要参考文献1．《建筑设计规范》2．《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）3．《砼结构设计规范》(GB50010-2002)4．《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)5．《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)6．《江苏省建筑配件通用图集》（苏J9503~苏J9508）7．《江苏省建筑物抗震构造详图》（苏G02-2004）8．《施工说明》（苏J01-2005）9．《墙身、楼地面变形缝》（苏J09-2004）10．《铝合金门窗》（苏J9601）11．《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（03G101-1、2、4）12．《建筑物抗震构造详图》（03G329-1）13．教材：《混凝土结构与砌体结构》，蓝宗建主编；及其它相关教材14．房屋结构毕业设计指南，周果行，中国建筑工业出版社，200415.土木工程专业毕业设计指导，梁兴文、史庆轩主编，北京科学出版社，200216.土木工程专业毕业设计系列（第二分册），钢筋混凝土框架结构设计与实例，主编熊丹安，武汉理工大学出版社，200517.土木工程专业毕业设计指南（房屋建筑工程分册），董军、张伟郁、顾建平等编著，北京-中国水利水电出版社，200218.土木工程专业毕业设计指导书（建筑工程分册）/贾莉莉、陈道政、江小燕编，110 合肥-合肥工业大学出版社，200719.框架结构计算分析与设计实例，杨杰编著，中国水利水电出版社，200820.混凝土结构设计规范理解与应用，徐有邻，周氐编著，中国建筑工业出版社，2002110 第二部分开题报告110 扬州大学建筑科学与工程学院本科生毕业设计（论文）开题报告表（2009/2010学年，第2学期）专业(方向)：土木工程（建筑工程）学生姓名学号班级课题名称扬州市特警训练大楼设计课题类型结合生产实际指导教师开题报告内容：（调研资料的准备，设计目的、要求、思路与预期成果；任务完成的阶段、内容及时间安排；完成毕业设计（论文）所具备的条件因素等。）一、设计目的：土木工程专业的毕业设计，是实现本科培养目标要求的重要的实践教学环节，培养学生综合运用所学的基本理论知识和专业理论知识，解决实际工程问题的能力。要求学生了解建筑、结构设计的一般过程和掌握建筑、结构设计的基本方法，熟悉施工图纸的表达方法和制图要求，并能初步应用计算机辅助设计进行结构分析和绘制建筑、结构施工图，为毕业后能尽快地适应工作打下良好的基础。二、设计要求：1、建筑设计部分（绘建筑施工图阶段）要求：（1）熟悉各平面的功能要求；（2）熟悉多层房屋设计的一般原则及方法；（3）学生应会根据技术课题任务，进行资料调研，收集，加工与处理；（4）根据建筑平面布置及结构方案进行房屋建筑设计并绘制施工详图设计内容：建筑施工图2、结构设计部分（结构计算、绘制结构施工图阶段）要求进行该工程的结构方案的选型分析。从满足建筑物的使用功能，结构的受力特点，施工的难易程度及工程造价等诸方面综合考虑分析，选定该工程的合理的结构方案。（包括：采用的结构类型，承重结构的布置，主要构件的类型以及基础的类型。）（1）计算部分（计算书一份）主要承重结构的荷载计算、内力计算、结构的抗震设计、基础设计、楼梯设计要求熟练地掌握pkpm，TAT、LTCAD、JCCAD，探索者，天正，AutoCAD等软件的应用。手算、电算相结合。计算书要求书写工整，计算部分尽可能表格化。（2）绘制结构施工图三、设计成果：计算书一份及建筑施工图与结构施工图各一套。四、进度安排1、寒假-第1周建筑设计2、第2周-第8周（含毕业实习）结构方案拟定、荷载计算、结构内力分析与组合以及截面设计3、第9周-第10周结构部分的计算机复核、绘制结构施工图、毕业实习4、第11周整理计算书、准备答辩5、第12周机动，可用于审阅、评阅6、第13周毕业答辩指导教师签名：日期：2009年3月10日课题类型：（1）结合科研；（2）结合生产实际；（3）结合大学生科研训练计划；（4）结合学生科研竞赛；（5）模拟仿真；（6）其他110 第三部分计算书110 摘要摘要：本工程为扬州市特警训练大楼，主体五层、局部六层，建筑面积5523.4m2。经过细致的方案论证，我们决定上部结构采用纵横向承重的钢筋混凝土框架结构。因为该工程抗震设防烈度为7度，所以不考虑竖向地震作用。在用底部剪力法求出水平地震作用后，利用D值法完成了水平地震作用下的一榀框架的内力组合计算。采用弯矩二次分配法分别完成了恒载和活载最不利布置作用下的内力计算。接着进行结构构件的地震作用效应与其它荷载效应的基本组合及无地震作用效应与其它荷载效应的基本组合两种情况，对框架内力进行组合，得出框架梁柱的控制内力，进而完成了梁柱截面的配筋计算。进行了条形基础的计算及楼梯的计算。用天正、CAD、PKPM软件绘制本工程建筑和结构施工图。关键词：地震;框架结构;二次分配法;荷载内力组合;截面设计Abstract：ThisworksfortheYangzhouCitySpecialPoliceTrainingComplex,themainfive-story,localsix-storeybuildingarea5523.4m2.Afterdetailedplandemonstration,wedecidedsuperstructurelengthandbreadthtotheloadingofreinforcedconcreteframestructure.Becausetheprojectseismicintensityof7degrees,soIdonotconsidertheverticalearthquake.Obtainedatthelevelwiththebottomoftheseismicshearmethod,theuseofDvaluemethodunderearthquakeactionscompletedacombinationofcomputingtheinternalforcesPinframework.MomentDistributionMethodwereusedtocompletethedeadloadandliveloadunderthemostunfavorablearrangementoftheinternalforcecalculations.Thenthestructuralcomponentsoftheseismicactioneffectsandotherbasiccombinationofloadeffectsandnoeffectofseismicloadeffectwiththebasiccombinationofothertwocases,thecombinationoftheframeworkoftheinternalforce,internalforcesobtainedcontroloftheframeworkofbeams,andthencompletedabeamColumncross-sectionofReinforcement.Werestrip-basedcalculationandthecalculationofstairs.WithTengen,CAD,PKPMsoftwaretodrawthearchitecturalandstructuralengineeringdrawingsKeywords:earthquake;framestructure;double-moment-dividedmethod;loadeffectcombination,sectiondesign110 目录工程概况……………………………………………………………………………………13第一章设计依据…………………………………………………………………………14第二章截面尺寸估算……………………………………………………………………16第三章二层楼面梁板计算………………………………………………………………21第四章水平地震作用下内力分析………………………………………………………34第五章竖向荷载作用下框架KJ-4内力分析…………………………………………56第六章内力组合…………………………………………………………………………81第七章KJ-4梁配筋计算………………………………………………………………83第八章KJ-4柱配筋计算………………………………………………………………88第九章基础设计………………………………………………………………………94第十章楼梯设计………………………………………………………………………104110 工程概况一、设计资料本工程是江苏扬州市特警训练大楼。主体五层，局部六层，底层高为3.9米，二-五层为3.6米，局部六层高为3.2米，总高度为21.5米，建筑面积为5523.4㎡，占地面积为945㎡1建筑地点:扬州市内2工程名称:江苏扬州市特警训练大楼3地质资料:天然地面以下1.50m为粉质土或粘性土为主的土层,可作为持力层,地基承载力特征值=170kN/㎡。场地土类别为2类,地基轻微液化,可不采用抗液化措施。4荷载资料:根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001(以下简称荷载规范)(1)民用建筑楼面均布荷载标准值按4.1.1规定采用备勤用房、审讯室楼面取=2.0kN/m(2)荷载规范4.3.1屋面荷载按表4.3.1规定采用不上人屋面：qk=0.5kN/㎡，上人屋面：qk=2.0kN/㎡，雨棚：qk=0.5kN/㎡根据<<建筑抗震设计规范>>GB50011-2001(以下简称抗震规范)附录A:扬州地区抗震烈度为7度,设计基本地震加速度值为0.15g二、结构方案确定抗震规范6.1.1现浇钢筋混凝土房屋适用的最大高度:7度抗震设防地区框架结构最大高度55m,所以本工程采用框架结构.1．抗震等级的确定(1)根据抗震规范3.1.1规定,本工程为丙类建筑(2)三类建筑的抗震等级由抗震规范表6.1.2确定,本工程抗震等级为三级2．选用材料根据抗震等级规范3.9.2第2条选用材料如下(1)混凝土强度等级的选用:主体框架.楼梯和楼板采用强度等级为C30混凝土,基础采用强度等级为C25的混凝土(2)钢筋的选用:柱梁的受力钢筋为HRB400,箍筋HRB335,现浇板的受力钢筋HRB400。110 第一章设计依据1.1工程名称:江苏扬州市特警训练大楼1.2工程地点:江苏扬州市内1.3气象基本资料基本风压:0.4kN/㎡雪荷载:0.35kN/㎡主导风向:东南风1.4工程地质资料详细资料见地质勘察报告1.5楼面活荷载1.楼面荷载按建筑结构规范选用2.非上人屋面均布荷载为0.5kN/㎡1.6地震设防烈度为7度,加速度0.15g1.7施工技术条件:施工条件比较完善110 结构平面布置图110 第二章截面尺寸的估算2.1结构平面布置图(见附图)2.2截面估算2.2.1梁柱截面初步估算梁：《建筑抗震设计规范》规定：梁的截面尺寸，宜符合下列各项要求：1．截面宽度不宜小于200mm；2．截面高度与宽度之比不宜大于4；3．净跨与截面高度之比不宜小于4。柱：柱的截面尺寸一般由满足抗震要求的柱轴压比确定，轴压力的设计值：：考虑地震作用组合柱轴力增大系数；：按简支状态柱的受荷载面积；：楼面荷载近似取值；：验算截面以上楼层层数；：柱估算截面面积；：柱轴压比限值，按抗震等级确定。《建筑抗震设计规范》规定：柱的截面尺寸，宜符合下列各项要求：1.截面的宽度和高度均不宜小于300mm，圆柱直径不宜小于350mm。2.剪跨比宜大于2；3.截面长边与短边的边长比不宜大于3。计算高度的确定：计算简图中的杆件以计算轴线表示，柱取截面形心线，梁取截面形心线，框架计算高度：除底层外的其余各层都取建筑层高。底层层高取基础顶层到二层楼面梁顶的距离，框架的跨度取柱轴线之间的距离。110 梁柱截面尺寸的确定梁：纵向框架梁11-2跨，15-16跨（跨度L=3800mm），取梁的截面尺寸：纵向框架梁22-4跨，4-6跨，6-8跨，9-11跨，11-13跨，13-15跨（跨度L=7600mm），取梁的截面尺寸：纵向框架梁38-9跨（跨度L=6400mm），取梁的截面尺寸：横向框架梁1AB跨，BC跨（跨度L=7100mm），取梁的截面尺寸：横向框架梁2（跨度L=2700mm），取梁的截面尺寸：次梁1（L=7100mm），取次梁的截面尺寸：次梁2（L=2700mm），取次梁的截面尺寸：110 板尺寸的确定：此结构楼层统一采用现浇楼板。双向板的截面设计要点：双向板的厚度不宜小于80mm，由于挠度不另作验算，双向板的厚度与短跨跨度长的比值应满足刚度要求：简支板（本工程中一般为）连续板经计算本工程采用120mm厚度比较合理。2.2.2根据抗震规范6.3.7：本工程柱轴压比限值为0.9初选柱子尺寸500mm×500mm角柱尺寸400mm×500mm2.2.3楼面荷载计算2.2.3.1地砖楼面(苏J01-20058+a/3)荷载10厚地砖楼面,干水泥擦缝0.01×10=0.2kN/㎡撒素水泥面/20厚1:2干硬性水泥沙浆结合层0.02×20=0.4kN/㎡刷素水泥沙浆一道/120厚现浇混凝土楼面0.12×25=3.0kN/㎡20厚粉刷装饰0.02×17=0.34kN/㎡地砖楼面自重3.94kN/㎡2.2.3.2防水防滑地砖楼面(苏J01-20059+a/3)荷载10厚地砖楼面,干水泥擦缝0.2kN/㎡5厚1:1水泥细沙浆结合层0.005×20=0.1kN/㎡30厚C20细石混凝土0.03×25=0.75kN/㎡刷冷底子油一道,热沥青二道防潮层,厚2.00.002×10=0.02kN/㎡20厚1:3水泥沙浆找平层0.02×20=0.4kN/㎡120厚现浇钢筋混凝土楼面0.12×25=3.0kN/㎡20厚粉刷装饰0.02×17=0.34kN/㎡防水防滑地砖楼面4.81kN/㎡110 2.2.3.3屋面荷载25厚1:25水泥沙浆保护层0.025×20=0.5kN/㎡干铺塑料膜/4厚SBS改性沥青防水卷材0.028kN/㎡20厚1:3水泥沙浆找平层0.02×20=0.4kN/㎡40厚C20细石混凝土内配4@150双向钢筋,粉地压光0.04×25=1kN/㎡35厚炉渣混凝土找坡0.035×20=0.7kN/㎡120厚现浇钢筋混凝土屋面0.12×25=3.0kN/㎡20厚粉刷装饰0.02×17=0.34kN/㎡屋面自重5.97kN/㎡2.2.3.4墙体荷载混凝土空心砌块0.24×13=3.12kN/㎡20厚粉刷装饰0.02×17=0.34kN/㎡墙体荷载3.46kN/㎡2.2.3.5梁的荷载(只计算柱所分担的梁自重)主梁自重:0.25×0.7×25×(7.1/2-0.5/2)+0.4×0.25×25×(2.7/2-0.5/2)+0.25×0.65×25×(7.6-0.5)=47.22kN次梁自重:0.25×0.4×25×(7.1+2.7)/2=12.25kN梁自重:47.22+12.25=59.47kN2.3二层楼面荷载2.3.1楼面恒载:(7.6-0.25/2-0.25/2)×9.8/2×3.94=141.89kN梁自重:59.47kN墙体7.1/2×(3.6-0.4)×3.46+7.1/2×(3.6-0.7)×3.64=76.78kN恒荷载278.14kN2.3.2活荷载(柱分担楼面活载)(7.6-0.2)×(7.1/2-0.10)×2.0+(2.7/2-0.1)×(7.6-0.2)×2.5=73.18kN110 2.4三层楼面荷载同二层2.5四层楼面荷载同二层2.6五层楼面荷载同二层2.7屋面荷载2.7.1屋面恒载(7.1/2+2.7/2)×(7.6-0.25)×5.97=215.0kN2.7.2屋面活载(7.1/2+2.7/2)×(7.6-0.25)×2.0=72.03kN2.8柱自重(19.95-0.12×5)×0.5×0.5×25=120.94kN恒荷载59.47+278.14+278.14+278.14+278.14+215.0+120.94=1507.98kN活荷载73.18+73.18+73.18+73.18+72.03=364.75kN2.9柱截面估算混凝土强度C30=14.3N/㎡荷载组合N=1.2×1507.98+1.4×364.75=2120.22kN轴压比1.2N/(0.85×)=1.2×2120.22×1000/(0.85×14.3×500×500)=0.837<0.9满足取500mm×500mm因为算的是最大跨度的柱，取500mm×500mm，四个角柱取400mm×500mm的柱，经验算其他柱取500mm×500mm满足。110 第三章二层楼面梁板计算一.楼面板计算3.1楼面板厚取h=120mm按考虑塑性内力重分布的方法计算,取1m宽板为计算单元3.2荷载3.2.1荷载标准值3.2.1.1恒载标准值A地砖楼面荷载3.94kN/㎡1m宽板带恒荷载标准值3.94kN/mB防水防滑地砖楼面荷载4.81kN/㎡1m宽板带恒荷载标准值4.81kN/m3.2.1.2活荷载标准值A．审讯室.备勤用房.卫生间qk=2.0kN/㎡1m宽板带恒荷载标准值qk=2.0kN/mB．走廊qk=2.5kN/㎡1m宽板带恒荷载标准值qk=2.5kN/m3.2.2荷载设计值1m宽板带恒荷载标准值g=1.2×3.94=4.73kN/m1.2×4.81=5.77kN/m1m宽板带活荷载标准值q=1.4×2.0=2.8kN/m1.4×2.5=3.5kN/m备勤用房,办公区P=4.73+2.8=7.53kN/m走廊P=4.73+3.5=8.23kN/m卫生间P=5.77+2.8=8.57kN/m3.3计算简图及弯矩计算根据楼盖的双向肋梁楼盖方案,采用双向板肋梁楼盖弹性理论计算法.计算最大跨中弯矩时，活载最不利布置为本格布置活载，其它区格采用棋盘式布置，计算时，将作用在教室楼面上的实际荷载＝4.73+2.8＝7.53分解为两部分：对称的部分和反对称的；计算支座最大弯矩时，活载最不利布置为所有区格均满布活载，即按在实际荷载＝4.73+2.8＝7.53，作用下进行计算。110 3.3.1第一类板（双向板，三边固定，一边简支）3.3.1.1跨中弯矩采用活荷载最不利布置,在该区格布置活载,其他区按棋盘式活荷载布置A对称荷载作用下:四边固定110 lx/ly=0.901查混凝土书附录得　　取0.0268取0.0159跨中弯矩=表中系数×ql2y=0.0268×6.13×6.42=6.730.0159×6.13×6.42=3.99B反对称荷载作用下,四边简支(简化)lx/ly=0.901查表得取0.0372取0.0219跨中弯矩=表中系数×ql2y=0.0372×1.4×6.42=2.130.0219×1.4×6.42=1.26A,B叠加,得出最终跨中弯矩6.73+2.13=8.863.99+1.26=5.253.3.1.2支座弯矩采用活荷载最不利布置,简化计算,可认为楼盖所有区域均布满活荷载时最不利。lx/ly=0.901查混凝土书附录得‘取-0.0656‘取-0.0653跨中弯矩=表中系数×ql2y=-0.0656×7.53×6.42=-20.23-0.0653×7.53×6.42=-20.233.3.1.3第一类板配筋计算h=120mmb=1000mm=120-20=100mm砼：C30fc=14.3N/mm2现浇板受力钢筋：HRB400fy=360N/mm2X，Y方向板底跨中配筋110 y=0.0374实配钢筋8@180=279mm28@200=251mm2支座配筋计算实配钢筋10@120=654mm23.3.2第二类板（双向板，四边固定）3.3.2.1跨中弯矩110 A对称荷载作用下，四边固定ly/lx=0.7105查混凝土书附录得取0.0117取0.0316跨中弯矩=表中系数×ql2y=0.0117×(4.73+3.5/2)×2.72=0.5530.0316×(4.73+3.5/2)×2.72=1.493B反对称荷载作用下,四边简支ly/lx=0.7105查混凝土书附录得取0.0671取0.0301跨中弯矩=表中系数×ql2y=0.0671×1.75×2.72=0.8560.0301×1.75×2.72=0.384A,B叠加,得出最终跨中弯矩110 0.553+0.856=1.4091.493+0.384=1.8773.3.2.2支座弯矩采用最不利布置，所有区域均布满活荷载时最不利ly/lx=0.7105查混凝土书附录得取-0.0730取-0.0568跨中弯矩=表中系数×ql2y=-0.0730×8.23×2.72=-4.38-0.0568×8.23×2.72=-3.413.3.2.3第二类板配筋计算：X,Y方向板底跨中配筋y=0.0132按最小配筋率配置钢筋实配钢筋8@200=251mm28@200=251mm2支座配筋计算110 实配钢筋8@200=251mm28@200=251mm23.3.3第三类板（双向板，两邻边固定，两邻边简支）3.3.3.1跨中弯矩A对称荷载作用下，两邻边固定，两邻边简支lx/ly=0.535查混凝土书附录得取0.0544取0.0084110 跨中弯矩=表中系数×ql2x=0.0544×6.13×3.82=0.4820.0084×6.13×3.82=0.744B反对称荷载作用下,四边简支ly/lx=0.7105查混凝土书附录得取0.0936取0.0196跨中弯矩=表中系数×ql2x=0.0936×1.4×3.82=1.8920.0196×1.4×3.82=0.396A,B叠加,得出最终跨中弯矩4.82+1.892=6.7120.744+0.396=1.143.3.3.2支座弯矩采用最不利布置，所有区域均布满活荷载时最不利lx/ly=0.7105查混凝土书附录得取-0.1164取-0.0786跨中弯矩=表中系数×ql2x=-0.1164×7.53×3.82=-12.66-0.0786×7.53×3.82=-8.553.3.2.3第三类板配筋计算：X,Y方向板底跨中配筋y=0.0082按最小配筋率配置钢筋实配钢筋8@200=251mm28@200=251mm2110 支座配筋计算实配钢筋8@120=419mm28@200=251mm2经估算，其他类板的内力均不大于以上所算板的内力，故配筋可按上述板配筋。二、次梁的计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算3.5选取3-3轴线间的次梁3.5.1各跨等效荷载计算：第一跨＝＝1900/7100＝0.268＝当＝＝1.2×［(3.94×3.8)+0.2×(0.4-0.12)×25+9.6］=31.16时，＝＝(1-2×0.2682+0.2683)×31.16=27.28；当＝＝1.4×2.0×3.8=10.64时，＝＝(1-2×0.2682+0.2683)×10.64=9.14；第二跨恒载：==5/8×1.2×［(3.94×3.8)+0.2×(0.4-0.12)×25］=12.28110 活载：==5/8×1.4×2.5×3.8=8.31第三跨＝＝1900/7100＝0.268＝当＝＝1.2×［(3.94×3.8)+0.2×(0.4-0.12)×25］=19.65时，＝＝(1-2×0.2682+0.2683)×19.65=17.20；当＝＝1.4×2.0×3.8=10.64时，＝＝(1-2×0.2682+0.2683)×10.64=9.14；3.5.3内力计算梁中弯矩不利组合项次荷载情况1(1)2(2)3(3)41恒载满布0135.73-131.9-103.5-131.9135.702活载布置1038.28-42.53-18.345.862.9303活载布置20-1.01-2.026.31-2.02-1.0104活载布置302.935.86-18.34-42.5338.280内力不利组合1＋2＋4176.94-140.18196.941＋2＋3-176.451＋3＋4-176.45注：表中弯矩单位均为。斜体加粗加下划线的数据为配筋所需数据。110 剪力不利组合荷载情况1右2左2右3左3右4左1恒载满布92.9-130.442.47-42.47130.44-92.92活载布置126.46-38.4417.9217.92-0.83-0.833活载布置2-0.28-0.2812.34-12.340.280.284活载布置30.830.83-17.92-17.9238.44-26.46不利组合120.2-169.1272.73-72.73169.12-120.19注：表中剪力单位为。斜体加粗加下划线的数据为配筋所需数据。各截面不利弯矩如下：截面位置1(1)2(2)3(3)4弯矩88.47176.94-176.94-140.18-176.45176.9488.47注：弯矩单位为；各截面剪力如下：截面位置1右2左2右3左3右4左剪力120.19-169.1272.73-72.73169.12-120.19注：表中剪力单位为。3.5.4配筋计算次梁跨中截面按T型梁计算，各参数如下：左边跨bf=7100/3=2367mm，取bf=2333mm；右边跨bf=2700/3=900,取bf=900mm右边跨bf=2367mm；b=250mm；h=400mm；ho=400-25=375mm；hf=120mm；fc=14.3N/mm2fy=360N/mm2对于左边跨：＝1×14.3×2367×120×(375-120/2)=1279.3×106=1279.3>=88.47该T型截面为第一类T型截面.次梁支座处截面，按照矩形截面计算：b=200mm；h=400mm；110 h0=400-25=375mm根据正截面承载力的配筋结果如下：截面位置1(1)2(2)3(3)488.47176.94-176.45-140.18-176.45176.9488.47borbf/mm20023672009002002367200h0/mm3753753753753753753750.21990.03720.4410.07750.4410.03720.21990.2520.03790.6560.08070.6560.03790.252749.613361954108219541336949.6实配钢筋面积A/mm2220+116(829)420+116(1457)620(1884)420(1256)620(1884)420+116(1457)220+116(829)注：表中计算所得钢筋面积单位为。经与PKPM计算结果比较，二者配筋符合很好。由斜截面承载力计算腹筋:A.＝375-120＝255mm=0.25×14.3×200×375=268.1169.12故截面尺寸满足要求。=75.0172.73且＜120.19可见，各截面只需按构造配筋。B.腹筋确定支座2左端，支座4右端采用8@150双肢箍筋，。V=0.7ftbh0+1.25h0fyv/S=75010+1.25×300×100.6×375/150=170.0kN＞169.12kN其余均按8@200，双肢箍筋配筋C.验算最小配筋率采用调幅法计算时,最小配筋率为ρsv,min=0.3ft/fyv=0.3×1.43/300=0.00143实际配筋率110 ρsv,min=Asv/bs=50.3×2/(200×200)=0.0025＞0.00143（满足）第四章水平地震作用下内力分析4.1荷载计算4.1.1地砖楼面荷载3.94kN/㎡4.1.2防水防滑楼面地砖楼面荷载4.81kN/㎡4.1.3屋面荷载5.97kN/㎡4.1.4外屋面荷载3.46-0.02×17=3.12kN/㎡取3.1kN/㎡4.1.5内墙面荷载3.46kN/㎡4.1.6楼梯荷载计算4.1.6.1楼梯段板荷载计算4.1.6.1.1楼梯荷载计算楼梯面采用磨光花岗石楼梯面：20厚花岗石楼面，稀水泥浆擦缝28×0.02＝0.56kN/m28厚1:1水泥细砂浆结合层20×0.008＝0.16kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层25×0.02＝0.50kN/m2小计　　　　　　　　　　　　　　　　　　　1.22kN/m2⑹-⑺轴楼梯梯段1：花岗石面层；1.87kN/m2踏步和斜板；4.71kN/m2板底抹灰：0.39kN/m2小计：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　6.97kN/m24.1.6.2平台板的荷载花岗石面层；1.22kN/m270厚混凝土板；0.12×25=3kN/m2板底抹灰：0.02×17=0.34kN/m2110 小计：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　4.56kN/m24.1.6.3平台梁的荷载梁自重：0.2×0.4×25＝2.0kN/m梁侧及梁底粉刷；0.04×2×(0.4－0.12)×17=0.38kN/m小计：　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.38kN/m4.1.7梁自重荷载计算框架边主梁:250×4000.25×(0.4-0.12)×25=1.75kN/m250×6000.25×(0.65-0.12)×25=3.31kN/m250×7000.25×(0.7-0.12)×25=3.625kN/m中间主梁:250×6000.25×(0.65-0.12)×25=3.31kN/m250×7000.25×(0.7-0.12)×25=3.625kN/m250×4000.25×(0.4-0.12)×25=1.75kN/m一级次梁:200×4000.20×(0.4-0.12)×25=1.4kN/m二级次梁:200×3000.20×(0.3-0.12)×25=0.9kN/m4.1.8柱自重荷载中间柱500×5000.5×0.5×25=6.25kN/m边柱400×5000.4×0.5×25=5kN/m4.2恒荷载计算4.2.1一层恒荷载计算4.2.1.1墙体自重荷载计算（包括门窗在内的总墙面自重计算）A轴线：[(3.8×14+2×0.2+6.4-0.5×9-0.4×2)×(3.9-0.65)-3.1×7×2.2-1.5×2.2×2-1.35×2×3.2-5.7×3.2-3.1×3.2×3]×3.1=212.1kNB轴线:[(3.8×6+0.2-0.5×4-0.4)×(3.9-0.65)-0.9×6×2.4]×3.1=167.37kNC轴线:[(3.8×10+6.4-0.3-0.5×6-0.4)×(3.9-0.65)-1.8×2.4]×3.1=402.72kND轴线:[(3.8×14+2×0.2+6.4-0.5×8-0.4×2)×(3.9-0.65)-6.3×6×3.2-3.25×3.2×2-6.4×3.2]×3.1=53.2kN1轴线：110 [(7.1×2+0.2×2-0.5×2)×(3.9-0.7)+2.7×(3.9-0.4)-2.325×3.1]×3.1=150.7kN2轴线：(7.1-0.5+0.1+0.2)×(3.9-0.7)×3.1=68.45kN3轴线：(7.1+0.1+0.2)×(3.9-0.4)×3.1=80.29kN4.11轴线同2轴线：68.45kN5轴线：[(7.1+0.2+0.1)×(3.9-0.4)-0.9×2.4]×3.1=73.6kN6轴线：[(7.1+2.7+0.1+0.2-0.5)×(3.9-0.7)-1.8×2.4]×3.1=81.84kN7.10轴线同3轴线：80.29kN12轴线：[(7.1+2.7+0.1+0.2-0.5)×(3.9-0.4)-1.8×2.4]×3.1=96.20kN16轴线同1轴线：150.7kN1层墙体自重:212.2+167.37+402.72+53.2+150.7+68.45+80.29+68.45+73.6+81.84+80.29+80.29+68.45+96.20+150.7=1834.8kN4.2.1.2门窗荷载计算(门窗截面取0.45kN/㎡)窗:(1.5×2.2×2+3.1×7×2.2+1.35×3.2×2+2.325×2×3.1)×0.45=34.8kN门:(5.7×3.2+3.1×3.2×3+6.3×6×3.2+3.25×3.2×2+6.4×3.2+0.9×2.4×6+1.8×2.4×3)×0.45=106.3kN门窗总重：34.8kN+106.3kN=141.1kN4.2.1.3柱自重32×25×0.5×0.5×(3.9+0.45)+25×0.5×0.4×8×(3.9+0.45)=1044kN4.2.1.4楼梯自重(简化计算)楼梯做法为，花岗岩面层(1.87kN/m2),板底抹灰(0.39kN/m2)6-7,11-12轴线间楼梯自重楼梯间面积为：3.8×7.1=26.9m2楼梯自重：1.5×26.9×6.97=278.1kN4.2.1.5一层楼板自重[(59.6+0.4)+(16.9+0.4)]×0.12×25=3114kN4.2.1.6主次梁计算A轴线：(59.6+0.2-8×0.5-0.2×4)×3.31=182.1kN110 B轴线，C轴线，D轴线：182.1kN1轴线：(7.1×2+0.2-0.5×2-0.5)×3.625+(2.7-0.5)×1.75=46.75+3.85=50.61kN2.4.6.9.11.13.15.16轴线：50.61kN3轴线：(7.1×2+0.2)×1.4+(2.7×1.4)=23.94kN5.7.10.12.14轴线：23.94kN主次梁总重：182.1×4+50.61×10+23.94×6=1378.1kN一层恒荷总和=墙重+门窗重+柱重+楼梯重+梁重=1834.8+141.1+1044+556.2+3114+1378.1=8068.3kN一层竖向构件总重：1834.8+141.1+1044+556.2=3576.2kN一层水平构件总重：3114+1378.1=4492.1kN4.2.2标准层恒荷载计算（2、3层）4.2.2.1墙体自重荷载A轴线：[(3.8×14+2×0.2+6.4-0.5×8-0.4×2)×(3.6-0.65)-1.8×10×1.9-1.5×2.2×2-1.35×2×2.95-5.7×2.95]×3.1=301.5kNB轴线:[(3.8×14+2×0.2+6.4-0.5×8-0.4×2)×(3.6-0.65)-0.9×10×2.4-1.5×2.4×4]×3.1=393.2kNC轴线:[(3.8×14+2×0.2+6.4-0.5×8-0.4×2)×(3.6-0.65)-0.9×14×2.4-1.5×2.4]×3.1=400.0kND轴线:[(3.8×14+2×0.2+6.4-0.5×8-0.4×2)×(3.6-0.65)-1.8×10×1.9-1.5×2.2×2-1.35×2×2.95-5.7×2.95]×3.1=301.5kN1轴线：[(7.1×2+0.2×2-0.5×2)×(3.6-0.7)+2.7×(3.6-0.4)-2.325×3.1]×3.1=126.7kN2轴线：[(7.1×2+0.2×2-0.5×2)×(3.6-0.7)]×3.1=124.9kN3轴线：[(7.1×2+0.2×2)×(3.6-0.4)]×3.1=144.83kN4.6.11.13.15轴线：124.9kN5轴线：144.83-0.9×2.4×3.1=138.13kN7.10.12.14轴线：144.83kN8.9轴线：[(7.1-0.5+0.2)×(3.6-0.7)]×3.1=61.13kN标准层墙体自重总和：2×301.5+393.2+400+126.7+124.9×6+144.83×5+61.13×2=3235.7kN110 4.2.2.2门窗荷载计算窗:[(1.8×10×1.9×2+1.5×2.9×4+2.325×2×2.9)+1.35×2.95×4+5.7×2.95×2]×0.45=51.6kN门:(0.9×2.4×25+1.5×2.4×5)×0.45=32.4kN门窗总重：84.0kN4.2.2.3柱自重32×25×0.5×0.5×3.6+25×0.5×0.4×8×3.6=864.0kN4.2.2.4楼梯自重(简化计算)楼梯做法为，花岗岩面层(1.87kN/m2),板底抹灰(0.39kN/m2)6-7,11-12轴线间楼梯自重楼梯间面积为：3.8×7.1=26.9m2楼梯自重：1.5×26.9×6.97=278.1kN楼梯总重：2×278.1=556.2kN4.2.2.5标准层楼板自重[(59.6+0.4)+(16.9+0.4)-2×3.8×7.1]×0.12×25=2952.1kN4.2.2.6主次梁计算A轴线：(59.6+0.2-8×0.5-0.2×4)×3.31=182.1kNB轴线，C轴线，D轴线：182.1kN1轴线：(7.1×2+0.2-0.5×2-0.5)×3.625+(2.7-0.5)×1.75=46.75+3.85=50.61kN2.4.6.9.11.13.15.16轴线同1轴线：50.61kN3轴线：(7.1×2+0.2)×1.4+(2.7×1.4)=23.94kN5.7.10.12.14轴线同3轴线：23.94kN主次梁总重：182.1×4+50.61×10+23.94×6=1378.1kN标准层恒荷总和=墙重+门窗重+柱重+楼梯重+梁重=3235.7+84+556.2+864+2952.1+1378.1=9070.0kN标准层竖向构件总重：3235.7+84+556.2+864=4739.9kN标准层水平构件总重：2952.1+1378.1=4330.1kN4.2.3四层恒荷载计算四层恒载较二层多的部分为:(7.1+0.2-0.5)×2×(3.6-0.7)×3.1=122.3kN相对于总荷载很小，可以忽略。四层恒载总和：9070.0kN110 四层竖向构件总重：3235.7+84+556.2+864=4739.9kN四层水平构件总重：2952.1+1378.1=4330.1kN4.2.5五层恒荷载计算4.2.5.1墙体自重荷载A轴线：[(3.8×14+2×0.2+6.4-0.5×8-0.4×2)×(3.6-0.65)-1.8×12×1.9-1.5×2.9×2-1.2×1.9×2]×3.1=297.7kNB轴线:[(3.8×10+2×0.2+6.4-0.5×6-0.4×1)×(3.6-0.65)-0.9×9×2.4-1.5×2.4×2]×3.1=323.4kNC轴线:[(3.8×9+2×0.2+6.4-0.5×6-0.4×1)×(3.6-0.65)-0.9×10×2.4]×3.1=275.0kND轴线:[(3.8×14+2×0.2+6.4-0.5×8-0.4×2)×(3.6-0.65)-1.8×12×1.9-1.5×2.9×2-1.2×1.9×2]×3.1=297.7kN1轴线：[(7.1×2+0.2×2-0.5×2)×(3.6-0.7)+2.7×(3.6-0.4)-2.325×2.9]×3.1=128.1kN2轴线：[(7.1×2+0.2-0.5)×(3.6-0.7)]×3.1=124.9kN3轴线：[(7.1×2+0.2×2)×(3.6-0.4)]×3.1=144.83kN4.6.8.8.11轴线同2轴线：124.9kN5轴线：144.83-0.9×2.4×3.1=138.13kN7.10轴线同3轴线：144.83kN12轴线：[(7.1×2+2.7+0.2)×(3.6-0.4)-1.5×2.4×2]×3.1=147.3kN五层墙体自重总和：2×297.7+323.4+275.0+128.1×2+124.9×6+144.83×3+138.13+147.3=2918.3kN4.2.5.2门窗荷载计算窗:[1.8×12×1.9×4+1.5×2.9×4+2.325×2×2.9+1.2×1.9×4]×0.45=54.94kN门:(0.9×2.4×20+1.5×2.4×4)×0.45=25.9kN门窗总重：80.84kN4.2.5.3柱自重32×25×0.5×0.5×3.6+25×0.5×0.4×8×3.6=864.0kN4.2.5.4楼梯自重(简化计算)楼梯做法为，花岗岩面层(1.87kN/m2),板底抹灰(0.39kN/m2)110 6-7,11-12轴线间楼梯自重楼梯间面积为：3.8×7.1=26.9m2楼梯自重：1.5×26.9×6.97=278.1kN楼梯总重：2×278.1=556.2kN4.2.5.5五层楼板自重[(59.6+0.4)+(16.9+0.4)-2×3.8×7.1]×0.12×25=2952.1kN4.2.5.6主次梁计算A轴线：(59.6+0.2-8×0.5-0.2×4)×3.31=182.1kNB轴线，C轴线，D轴线：182.1kN1轴线：(7.1×2+0.2-0.5×2-0.5)×3.625+(2.7-0.5)×1.75=46.75+3.85=50.61kN2.4.6.8.9.11.13.15.16轴线同1轴线：50.61kN3轴线：(7.1×2+0.2)×1.4+(2.7×1.4)=23.94kN5.7.10.12.14轴线同3轴线：23.94kN主次梁总重：182.1×4+50.61×10+23.94×6=1378.1kN标准层恒荷总和=墙重+门窗重+柱重+楼梯重+梁重=3235.7+84+556.2+864+2952.1+1378.1=9070.0kN标准层竖向构件总重：3235.7+84+556.2+864=4739.9kN标准层水平构件总重：2952.1+1378.1=4330.1kN4.2.6局部六层恒荷载计算4.2.6.1墙体自重荷载A轴线：[(3.8×10+2×0.2-0.5×4-0.4×2)×3.2+(3.8×4+6.4-0.5×3)×(3.2-0.65)]×3.1=512.0kNC轴线:[(3.8×4+2×0.2+6.4-0.5×3)×(3.2-0.65)-4.5×1.5-6.75×1.5-1.5×2×2.4]×3.1=87.42kND轴线:[(3.8×10+2×0.2-0.5×4-0.4×2)×3.2+(3.8×4+6.4-0.5×3)×(3.2-0.65)]×3.1=512.0kN1轴线：[(7.1×2+2.7-0.5×3+0.2×2)×3.2×3.1=156.7kN6轴线：[(7.1+0.2-0.5)×(3.2-0.7)+(2.7-0.5+0.2)×(3.2-0.4)]×3.1=73.53kN7轴线：[(7.1+2.7+0.2)×(3.2-0.4)-1.5×2.4]×3.1=75.64kN11轴线：[(7.1+0.2-0.5)×(3.2-0.7)+(2.7-0.5+0.2)×(3.2-0.4)]×3.1=73.53kN110 16轴线：[(7.1×2+2.7-0.5×3+0.2×2)×3.2×3.1=156.7kN局部六层墙体自重总和：2×512+87.42+156.7×2+73.53×2+75.64=1647.5kN4.2.6.2门窗荷载计算窗:（4.5×1.5+6.75×1.5）×0.45=7.56kN门:(1.5×2.4×3)×0.45=4.86kN门窗总重：7.56+4.86=12.42kN4.2.6.3柱自重20×25×0.5×0.5×3.2+25×0.5×0.4×8×3.2=528.0kN4.2.6.4局部六层楼板自重（3.8×4+6.4）×（7.1+2.7）×0.12×25=635.0kN4.2.6.5主次梁计算A轴线：(3.8×4+6.4-3×0.5)×3.31=66.5kNB轴线，C轴线：(3.8×4+6.4-3×0.5)×3.31=66.5kN6轴线：(7.1+0.2-0.5)×3.625+(2.7-0.5)×1.75=28.5kN7轴线：(7.1+2.7+0.2-0.5)×1.75=16.63kN8.9.11轴线同6轴线：28.5kN10轴线：(7.1+2.7+0.2-0.5)×1.75=16.63kN主次梁总重：346.76kN标准层恒荷总和=墙重+门窗重+柱重+梁重=1647.5+12.42+528+635+346.76=3169.7kN标准层竖向构件总重：1647.5+12.42+528=2187.9kN标准层水平构件总重：635+346.76=981.8kN4.3活载计算A．审判室.备勤用房.卫生间.值班室：B．走廊、楼梯：4.3.1二层活载计算1/2轴:(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.0＝49.68kN2/3轴:(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.0＝49.68kN3/4轴:(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.0＝49.68kN110 4/5轴:(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.0＝49.68kN5/6轴:(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.0＝49.68kN10/11轴:(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.0＝49.68kN12/13轴:(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.0＝49.68kN13/14轴:(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.0＝49.68kN14/15轴:(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.0＝49.68kN15/16轴:(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.0＝49.68kN6/7轴.11/12轴:(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.5＝62.1kN7/10轴:(3.8×2+6.4-0.2)×(7.1-0.2)×2.0＝190.44kNB/C轴之间:(59.6-0.2)×(2.7-0.2)×2.5=371.25kNC/D轴之间:49.68×14+(7.1-0.2)×(6.4-0.2)×2.0=695.52+85.56=781.1kN二层活载总和：49.68×10+190.44+62.1×2+371.25+781.1=1963.7kN4.3.2三层活载计算三层活载同二层二层活载总和：49.68×10+190.44+62.1×2+371.25+781.1=1963.7kN4.3.3四层活载计算781.1×2+371.25=1933.4kN4.3.4五层活载计算(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.0×18+(7.1-0.2)×(3.8-0.2)×2.5×2+(44.4-0.2)×(2.7-0.2)×2.5+(16.9-0.2)×(15.2-0.2)×2.0+(7.1-0.2)×(6.4-0.2)×2.0×2.0=1966.8kN4.3.5局部六层活载计算(21.6-0.2)×(9.8-0.2)×2.0=410.9kN4.3.6五层屋面活载计算不上人屋面:上人屋面:五层屋面为上人屋面(59.6-0.20)×(16.9-0.20)×2.0-410.9=1573.06kN4.3.7局部六层屋面活载计算六层屋面为不上人屋面(21.6-0.20)×(9.8-0.20)×0.5=102.73kN110 各层重力荷载汇总表表4-1荷载层次一层二层三层四层五层六层竖向构件自重3576.24739.94739.94739.94419.32187.9水平构件自重4492.14330.14330.14330.14330.1981.8楼面活载—1963.71963.71933.41966.8410.9屋面活载————1573.1102.7注：表中数据单位为kN.4.4重力荷载代表值4.4.1一层重力荷载代表值0.5×3576.2+0.5×4739.9+1963.7×0.5+4492.1=9632.0kN4.4.2二层重力荷载代表值0.5×4739.9+0.5×4739.9+1963.7×0.5+4330.1=10051.9kN4.4.3三层重力荷载代表值0.5×4739.9+0.5×4739.9+1933.4×0.5+4330.1=10036.7kN4.4.4四层重力荷载代表值0.5×4739.9+0.5×4419.3+1966.8×0.5+4330.1=9893.1kN4.4.5五层重力荷载代表值0.5×4419.3+0.5×2187.9+410.9×0.5+1573.1×0.5+4330.1=8625.7kN4.4.6局部六层重力荷载代表值0.5×2187.9+0.5×102.7+981.8=2127.1kN110 KJ-4梁柱截面尺寸及重力荷载代表值4.5梁线刚度计算梁的线刚度：－混凝土的弹性模量；－梁的计算跨度,现浇框架结构按轴间距取；－梁的截面惯性矩，对于现浇的楼面；中框架梁：；边框架梁：具体计算见下表：（C30：）由于本结构具有很好的对称性，且各构件尺寸很整齐，故主要计算以下各项。梁线刚度表表4-2断面b×h(m2)跨度L(m)截面惯性矩I0(m4)边框架梁中框架梁(m4)()(m4)()0.25×0.77.17.15E-031.07E-024.56E041.43E-026.125E040.25×0.42.71.33E-032E-032.22E042.66E-032.963E04110 4.6柱侧移刚度计算－柱线刚度（）；－楼层高度；－节点转动影响系数；－楼层梁柱的平均线刚度比。具体计算见下表：（C30：）A、D轴线柱为边柱；B、C轴线为中柱层次混凝土强度等级断面b×h(m2)层高h(m)惯性矩Ic(m4)线刚度()一般层底层一般层底层A、D轴框架边柱表4-2层次砼强度等级断面尺寸m2层高m惯性矩m4线刚度6C300.5×0.53.25.21E-034.88E+040.940.32183005C300.5×0.53.65.21E-034.34E+041.060.35140652～4C300.5×0.53.65.21E-034.34E+041.060.35140651C300.5×0.54.355.21E-033.59E+041.270.4710740B、C轴框架中柱表4-3层次砼强度等级断面尺寸m2层高m惯性矩m4线刚度6C300.5×0.53.25.21E-034.88E+041.860.482275645C300.5×0.53.65.21E-034.34E+042.090.511205342～4C300.5×0.53.65.21E-034.34E+042.090.511205341C300.5×0.54.355.21E-033.59E+042.530.60313658110 端部边柱的侧移刚度值表4-4层次砼强度等级断面尺寸m2层高m惯性矩m4线刚度6C300.4×0.53.24.17E-033.9E+041.180.37169105C300.4×0.53.64.17E-033.5E+041.310.40129632～4C300.4×0.53.64.17E-033.5E+041.310.40129631C300.4×0.54.354.17E-032.88E+041.590.5129350端部中柱的侧移刚度值表4-5层次砼强度等级断面尺寸m2层高m惯性矩m4线刚度6C300.4×0.53.24.17E-033.9E+042.330.54245935C300.4×0.53.64.17E-033.5E+042.600.57184722～4C300.4×0.53.64.17E-033.5E+042.600.57184721C300.4×0.54.354.17E-032.88E+043.160.64711817各层D值汇总表4-6D值层次柱类型652～41D值×根数D值×根数D值×根数D值×根数边柱A轴18300×414065×814065×810740×8边柱D轴——14065×814065×810740×8中柱B轴27564×420534×820534×813658×8C轴27564×420534×820534×813658×8端柱A、D轴16910×412963×412963×49350×4B、C轴24593×418472×418472×411817×4459724679324679324475038由表可见：，故该框架为规则框架。110 4.7自振周期计算对于带屋面局部突出间的房间，应取主体结构顶点的位移，突出间对主体结构顶点位移的影响，可按顶点位移相等的原则将其重力荷载代表值折算到主体结构的顶层。其折算重力荷载按下式计算：：突出部分的重力荷载代表值；：突出部分的计算高度；：主体结构的计算高度。故五层重力荷载代表值为：2671.6+8625.7＝11297.3kN对于质量和高度分布比较均匀的框架结构、框架剪力墙结构和剪力墙结构，一般多采用顶点位移法计算结构基本周期，公式为：：考虑非结构墙体刚度影响的周期折减系数，当采用实砌填充砖墙时取0.6－0.7，本工程取0.60。：假想集中在各楼层面处的重力荷载代表值为水平荷载，按弹性方法所求得的结构顶点假设位移。横向框架顶点位移（）计算表4-7层次（kN）（kN）（m）（m）511297.311297.36793240.01660.261849893.121190.46793240.03120.2452310036.731227.16793240.04600.2140210051.941279.36793240.06080.168019632.050911.14750380.10720.1072110 4.8横向地震作用计算地震作用按GB50011-2001.附录A进行计算。江苏省扬州，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g，设计分组第一组，II类场地，，。本工程结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切变形为主，采用底部剪力法计算水平地震作用。，需考虑顶点附加地震作用取结构底部总水平地震作用Tg=0.35s0.26×1.43/360=0.1%0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0/S=0.42×1.43×250×665+1.25×300×2×50.3×665/150=267.1kN>146.17kN加密区长度为1050mm，非加密区箍筋取用双肢8@200，箍筋设置满足要求。第四层BC跨：（一）正截面纵向钢筋设计（1）B支座弯矩C支座弯矩110 （2）支座跨中弯矩按T形截面计算翼缘计算宽度属于第一类T形截面，按尺寸为的矩形截面计算按最小配筋率配筋选用220（As=628mm2）（3）支座配筋B支座选用220（As=628mm2）C支座选用220+116（As=829mm2）110 （二）箍筋设计BC跨：梁端加密区箍筋取双肢8@100则sv=2×50.3/(250×100)=0.40%>0.26×1.43/360=0.1%0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0/S=0.42×1.43×250×365+1.25×300×2×50.3×365/100=192.51kN>105.45kN加密区长度为600mm，非加密区箍筋取用双肢8@200，箍筋设置满足要求。第四层CD跨：（一）正截面纵向钢筋设计（1）C支座弯矩C支座弯矩（2）支座跨中弯矩按T形截面计算翼缘计算宽度属于第一类T形截面，按尺寸为的矩形截面计算选用216+120（As=716mm2）（3）支座配筋C支座110 选用220+116（As=829mm2）D支座选用320（As=942mm2）（二）箍筋设计CD跨：梁端加密区箍筋取双肢8@150则sv=2×50.3/(250×150)=0.27%>0.26×1.43/360=0.1%0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0/S=0.42×1.43×250×665+1.25×300×2×50.3×665/150=267.1kN>165.03kN加密区长度为1050mm，非加密区箍筋取用双肢8@200，箍筋设置满足要求。110 第八章KJ-4柱配筋计算一．剪跨比和轴压比验算由抗震规范6.3.6规定：柱的剪跨比>2，轴压比<0.9。经验算，所有柱均满足剪跨比与轴压比限值。二．第一层B柱柱正截面纵向钢筋设计根据B柱内力组合表，选出最不利内力，进行配筋计算。柱弯矩调整见住内力组合表。取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者的较大值，即500/30=16.7mm附加偏心距柱的计算长度，应考虑偏心距增大系数η===1.11>1,取=1.0/h=4.35/0.5=8.7＜15，取=1.0=1+=1.11对称配筋故可按大偏心受压计算110 再按Nmax和相应的M组合计算N=2596.76kN，M=19.18柱的计算长度，应考虑偏心距增大系数η===1.11>1,取=1.0/h=4.35/0.5=8.7＜15，取=1.0=1+=1.11故为小偏心受压情况=应满足N>ξbfcbh0及Ne>0.43fcbh02N=2596.76kN>bfcbh0=0.518×14.3×500×460=1703.7kNNe=2596.76×1000×240.4=624.26<0.43×14.3×500×4602=650.56故按构造配筋且应满足，单侧配筋率故所以选用420（As=As’=1256mm2）总配筋率满足条件柱斜截面受剪承载力计算110 调整后剪力V=175.65==0.0454＜0.2（满足要求）===3.91＞3故取=3.0箍筋加密区取用四肢箍8@100轴压比查表得最小体积配箍率为满足条件加密区位置及长度按规范要求取600mm非加密区应满足s<15d=300mm，故箍筋取4肢8@200三．第三层B柱取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者的较大值，即500/30=16.7mm附加偏心距柱的计算长度，应考虑偏心距增大系数η===1.90>1,取=1.0/h=4.5/0.5=9＜15，取=1.0110 =1+=1.095对称配筋故可按大偏心受压计算再按Nmax和相应的M组合计算N=1510.76kN，M=54.62柱的计算长度，应考虑偏心距增大系数η===1.90>1,取=1.0/h=4.5/0.5=9＜15，取=1.0=1+=1.095故为小偏心受压情况110 =应满足N>ξbfcbh0及Ne>0.43fcbh02N=942.8kN取N=1612.25kN故该层柱应按构造配筋。轴压比查表得最小体积配箍率为取8=50.3mm2则s<114.5mm110 根据构造要求取加密区箍筋为四肢8@100加密区位置及长度按规范要求取1700mm，柱顶加密区为900mm非加密区应满足s<15d=300mm，故箍筋取四肢8@200110 第九章基础设计《建筑地基基础设计规范》GB50007——20023.0.2根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定：1.所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定；2.设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计；3.本工程满足可不作地基变形验算的建筑物条件，故可不作地基变形验算。3.0.4地基基础设计时，所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值应按下列规定：1.按地基承载力确定基础底面积及埋深，传至基础上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。2.计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载下应的准永久组合，不应计入风荷载和地震作用。相应的限值应为地基变形允许值。3.在确定基础高度、计算基础内力、确定配筋和验算材料强度时，上部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力，应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分项系数。荷载规范的4.1.2设计基础时，楼面活荷载标准值应乘以规定的折减系数，见表活荷载按楼层的折减系数表9-1墙、柱、基础计算截面以上的层数12～34～56～89～20计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数1.00（0.90）0.850.700.650.600.55本工程共五层，折减系数取为0.70。基础设计：110 本工程采用柱下条形基础，根据建筑地基基础设计规范GB50007—2002第3.0.1条的有关规定，本工程场地和地基条件简单，荷载分布均匀，为钢筋混凝土框架结构，建筑功能为办公楼，属于轻型建筑物，因此其地基基础设计等级为丙级。本工程的场地类别为二类场地，土质良好，承载力较高，并且无液化土，为七度设防，基础设计如下：以D轴线为例进行基础设计一、确定地基承载力地基承载力标准值为初步确定基底标高为-2.1米查表，粉土层承载力修正系数所以二、基础截面尺寸的确定1、肋宽b应比该方向的柱大100，=600。2、基础梁高宜为柱距的1/4~1/8，取基础梁高为H=1.4。3、翼板端部厚h不宜小于200，取h=250，同时采用不大于1:3的变厚翼缘板，根部尺寸有待确定。4、为调整基础底面形心位置，条形基础两端应伸出边柱，悬挑部分l0的长度宜为边跨的1/3~1/4，取悬挑长度为1200。5、基底宽：由有关的经验公式，=591.5+1223.0+1601.5+1597.6+1457.9+1459.3+1599.3+1553.6+1175.5+588.5=12847.7kN取B=2.0m6、根部厚度确定110 沿基础纵向地基净反力为：取单位宽度进行计算：=269.5×(2.0-0.6)×1/2×1m=188.6kN≥188.6/(0.7×1.21×1)=223mm取=400mm我们初步确定基础截面尺寸如下：图9-1基础截面尺寸三、基础梁计算：（倒梁法）1．内力计算计算弯矩，计算简图如下：图9-2用力学求解器计算得弯矩图，剪力图如下110 图9-42．支座不平衡力的调整（1）不平衡荷载同理可得同理可知110 反力调整：同理可知（2）固端弯矩与剪力计算（求助于力学求解器）110 用力学求解器计算得弯矩图，剪力图如下图9-7重新计算得到的荷载如下：110 经调整后反力达到要求，故采用本次数据三、基础梁配筋1．梁的正截面和斜截面承载力计算　混凝土强度：C25＝12.9N/mm2＝1.27N/mm2钢筋强度：＝360N/mm＝300N/mmT形截面宽度＝600mm，高度＝1400mm，＝1360mm　受压区翼缘宽度＝2000mm受压区翼缘高度＝250mm　　正截面配筋计算：　支座1：支座2：110 支座3：支座4：支座5：同理可得支座6：支座7：支座8：支座9：支座10：钢筋选配：最小配筋率＝max{0.20%,0.45}＝max{0.20%,0.159%}＝0.20%,110 支座1，2，9，10均选配622钢筋，=2281mm2支座3，4，5，6，7，8均选配822钢筋，=3041mm2跨中（按T形梁）：属第一种T形截面按矩形截面计算第二跨经分析：其余跨均可按第二跨进行配筋最小配筋率[0.2%.0.45]=0.2%按最小配筋率配筋，均选配522钢筋，=1901mm2斜截面承载力计算：　验算截面是否符合要求：0.25=满足要求。验算是否配箍筋：0.7=0.7×1.27×600×1360=725.4kNVmax=1019.7kN（符合要求）四、基础底板配筋计算底板配筋按悬臂板计算，取b=1m计算。110 板的最大弯矩配10@100分布筋选用8@200110 第十章楼梯设计取标准层1号标准层楼梯进行计算一、梯段板计算板厚h=120mm，踏步h=150mm，宽b=280mm。斜板倾角，，取1m板宽的板带计算。1、荷载计算水磨石面层0.65kN/㎡三角形踏步0.5×0.28×0.15×1×25/0.28＝1.95kN/㎡钢筋混凝土板荷载0.135×25/0.88＝3.99kN/㎡板底抹灰0.02×17/0.88＝0.39kN/㎡轻金属栏杆0.2kN/㎡恒荷载总计0.65+1.95+3.99+0.39+0.2=7.18kN/㎡活荷载2.5kN/㎡取1板宽的板带计算荷载设计值P=1.2×7.18×1+1.4×2.5×1=12.12kN/㎡2、截面设计板水平计算跨度=11×0.28=3.08m=12.12×3.08×3.08/10=14.37=14.37×106/(0.9×360×120)=369mm2板底受力钢筋选配10@150(=524mm2)分布钢筋选配6@200(=141mm2)。板端上部配负弯矩筋10@150(=524mm2)，伸出支座长度=770mm，取800mm。二、平台板设计1、荷载计算水磨石面层0.65kN/㎡110 钢筋混凝土板荷载0.135×25＝3.51kN/㎡板底抹灰0.02×17＝0.34kN/㎡轻金属栏杆0.2kN/㎡恒荷载总计0.65+3.51+0.34+0.2=4.7kN/㎡活荷载2.5kN/㎡取1板宽的板带计算荷载设计值P=1.2×4.7×1+1.4×2.5×1=9.14kN/㎡2、截面计算板水平计算跨度＝1850mm＝9.14×1.85×1.85/10＝3.13=3.13×106/(0.9×360×120)=80.5mm2按构造配筋：8@200(=251mm2)分布钢筋8@200(=251mm2)板面构造钢筋8@200(=251mm2)。三、平台梁设计1、荷载计算梁自重0.25×0.4×25=2.5kN/m梁侧抹灰0.02×(0.3×2+0.2)×17=0.272kN/m平台板传来恒荷载4.7×1.85/2=4.35kN/m梯段板传来恒荷载7.18×3.08/2=11.06kN/㎡恒荷载总计1.5+0.272+4.35+11.06=17.18kN/m活荷载2.5×(1.85/2+3.08/2)=6.16kN/m总荷载设计值P=1.2×17.18+1.4×6.16=28.74kN/m2、截面计算梁水平计算跨度＝3.8-0.2＝3.6m110 ＝28.74×3.6×3.6/8＝46.56＝28.74×3.6/2＝51.73kN＝46.56×106/(1.0×14.3×250×380×280)=0.208=0.235=523mm2选用316（=603mm2）箍筋配双肢8@200=0.7×1.43×200×280+1.25×300×100.6×280/200=110.7kN>51.73kN(满足抗剪承载力要求)。110 参考文献[1]《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)[2]《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)[3]《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)[4]《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)[5]《江苏省建筑配件通用图集》(苏J9501-苏J9508)[6]《混凝土结构与砌体结构》东南大学出版社[7]《抗震结构设计》武汉工业大学出版社[8]《结构力学教程(Ⅰ)》高等教育出版社110 第四部分英文翻译110 原版外文资料及翻译KnowledgeofconstructionjointsConstructionjointreferstotheconcretepouringprocess,designorconstructionneedsduetopouringtheearliersection,afterthepouringofconcretejointsformedbetween.施工缝并不是一种真实存在的“缝”，它只是因后浇筑混凝土超过初凝时间，而与先浇筑的混凝土之间存在一个结合面，该结合面就称之为施工缝。Constructionjointisnotarealproblemof"joint",itisonlyafterthepouringofconcreteformorethantheinitialsettingtime,andthefirstonebetweenthepouringofconcretejointsurface,calledthecombinationofthesurfaceoftheconstructionjoint.因混凝土先后浇注形成的结合面容易出现各种隐患及质量问题，因此，不同的结构工程对施工缝的处理都需要慎之又慎。Concretepouringfortheformationofthejointsurfacesuccessivelypronetovarioushazardsandqualityproblems,therefore,differentstructuralworksontheconstructionjointoftheaddresshavetobedoublycautious.1、什么叫施工缝？1,whatisaconstructionjoint?施工缝：因施工组织需要而在各施工单元分区间留设的缝。ConstructionJoints:constructionorganizationneedsforconstructionofunitsineachdistrictlocatedbetweentheleftseam.施工缝并不是一种真实存在的“缝”，它只是因后浇注混凝土超过初凝时间，而与先浇注的混凝土之间存在一个结合面，该结合面就称之为施工缝。Constructionjointisnotarealproblemof"joint",itisonlyafterthepouringofconcreteformorethantheinitialsettingtime,andthefirstonebetweenthepouringofconcretejointsurface,calledthecombinationofthesurfaceoftheconstructionjoint.2,constructionjointsanddesignmethod?施工缝的位置应设置在结构受剪力较小和便于施工的部位,且应符合下列规定:柱应留水平缝,梁、板、墙应留垂直缝。Thelocationofconstructionjointsinthestructureshouldbesetbytheshearsiteofthesmallerandeasierconstruction,andshouldmeetthefollowingrequirements:Columnshouldremainlevelseam,beam,plate,wallshouldremainverticaljoints.　　(1)施工缝应留置在基础的顶面、梁或吊车梁牛腿的下面、吊车梁的上面、无梁楼板柱帽的下面。(1)constructionjointsshouldberetainedinthebasetop,beamorcranebeambracketbelowthecranebeamabove,withoutbeamcolumnbelowthecap.　　(2)和楼板连成整体的大断面梁,施工缝应留置在板底面以下20mm～30mm处。(2)andthefloortogetherintoawholebigsectionbeam,constructionjointsshouldbekeptinthebottompanelthefollowing20mm~30mmOffice.当板下有梁托时,留置在梁托下部。Whentheplateunderthebeamwhenasked,keptinthelowerpartofbeamprop.　　(3)对于单向板,施工缝应留置在平行于板的短边的任何位置。(3)one-wayboard,constructionjointsshouldbekeptinparalleltotheshortsideplateanywhere.　　(4)有主次梁的楼板,宜顺着次梁方向浇筑,施工缝应留置在次梁跨度中间1/3的范围内。(4)primaryandsecondarybeamsofthefloor,shouldthedirectionofpouringdownthesecondarybeams,constructionjointsshouldbekeptinsecondarybeamsspanthemiddle1/3range.　　(5)墙上的施工缝应留置在门洞口过梁跨中1/3范围内,也可留在纵横墙的交接处。(5)wallconstructionjointsshouldbekeptinthedoorlintelacrosstheholein1/3range,canstayintheverticalandhorizontalwallsofthejunction.　　(6)楼梯上的施工缝应留在踏步板的1/3处。(6)theconstructionofstairs,steppingboardjointsshouldremaininthe1/3.　　(7)水池池壁的施工缝宜留在高出底板表面200mm～500mm的竖壁上。(7)PoolWall"sconstructionjointsshouldremaininthefloorabovethesurfaceof200mm~500mmofverticalwalls.　　(8)双向受力楼板、大体积混凝土、拱、壳、仓、设备基础、多层刚架及其他复杂结构,施工缝位置应按设计要求留设。(8)two-wayforcefloor,concrete,arch,shell,storage,equipmentfoundations,andothercomplexmulti-storeyframestructure,constructionjointlocationofthedesignrequirementsshouldbesettostay.　　3、常出现问题的现象3problemsphenomenonoften施工缝处混凝土骨料集中,混凝土酥松,新旧混凝土接茬明显,沿缝隙处渗漏水等。Constructionjointsofconcreteaggregateconcentration,concretecrisp,newandoldconcreteStemintoclearwaterleakagealongthecrevice.　　4、提出几点具体处理措施。4,putforwardsomeconcreteaction.　　1、立缝表面凿毛法1,verticaljointsurfacechiselingmethod110 砼终凝后，挡板拆除，用斩斧或钢杆将表面凿毛，清理松动石子，此时砼强度很低，凿深20~30MM较容易，待二次浇筑砼时，提前用压力水将缝面冲洗干净，边浇边刷素水泥浆一道，以增强咬合力。Afterthefinalsettingofconcrete,baffleremoved,orasteelbarwithahatchettocutthesurfaceofchiselingtoremoveloosestones,concretestrengthisverylowatthistime,diggingdepth20~30MMeasiertobethesecondpouringconcrete,theearlyuseofwaterpressuretocleanthejointsurface,sidepouringcementasidebrushelementstoenhancethebiteforce.　　2、增加粗骨料法2,increasetheaggregatemethod梁、板体积较大造成留置缝厚大，表面的浮浆层、泌水层也相应厚，施工缝的处理难度较大；如采取刮除表面的浮浆或二次振捣效果不佳，可采用添加粗骨料的方法，将级配干净的碎石撒入浮浆内，重新振捣防止石子集中。Beam,platelargergapcausedbyretentionofHeavy,coatedthesurfaceoffloating,acorrespondinglayerthicknessofbleeding,treatmentofconstructionjointsdifficult;liketoscrapethesurfaceofthefloatingpulporsecondaryvibrationeffectsofpoorAddcoarseaggregatemethodcanbeused,willbethrownintothegradedcleangravelfloatinginthecytoplasm,re-vibratedtopreventstonesconcentrated.这样会使缝处浇筑砼在体积较大处时粗细骨料均匀，水泥浆不会流失且强度不会降低，亦能提高新旧界面的粘结力和咬合力。ThismakesjointspouringconcreteinthelargerDepartment,theaggregatethicknessuniformslurrydoesnotleakandintensitywillnotdecrease,butalsoincreasetheinterfacebondstrengthandtheoldandnewbiteforce.　　3、清除浮浆法3,removaloffloatingpulp当砼体量较小，简单的方法是铁抹子将表面的浮浆刮去一层，深度＜25MM，并挖压出条纹状，可以提高水平施工缝的粘结质量，对新旧砼结合有利。Whentheconcretebodywassmaller,simplerwayistoirontroweltoscrapeoffthesurfaceofthefloatinglayerofslurry,deep<25MM,anddugoutthestripepressurecanincreasethelevelofconstructionjointsinthebondingqualityofthecombinationofoldandnewconcretefavorable.　　4、二次开发振捣法4,secondarydevelopmentofvibrationmethod掌握好时间，在砼初凝后，终凝前进行二次重振，这样会对沉下的石子和上浮浆水重新搅拌组合一次，使之更均匀密实，缝的重新振捣实践表明是有效措施之一。Masteroftime,aftertheinitialsettinginconcreteandfinalsettingbeforethesecondrestore,itwillsinkinthestonesandre-mixedcombinationofafloatingWheytomakeitmoreuniformcompaction,jointpracticeofre-vibrationthatiseffectiveOneofthemeasures.　　5、在施工缝处继续浇筑混凝土时,应符合下列规定:5,continuepouringconcreteconstructionjoints,shallmeetthefollowingrequirements:　　(1)已浇筑的混凝土,其抗压强度不应小于1.2MPa。(1)hasbeenpouringtheconcrete,thecompressivestrengthofnotlessthan1.2MPa.　　(2)在已硬化的混凝土表面上,应清除水泥薄膜和松动石子以及软弱混凝土层,并加以充分湿润和冲洗干净,且不得积水。(2)hasbeenhardenedconcretesurface,shouldclearthecementfilmandloosestones,andweakconcretefloor,andbefullywetandclean,andnotwater.即要做到:去掉乳皮,微露粗砂,表面粗糙。Thatistodo:removethebreastskin,WeiLucoarsesand,roughsurface.　　(3)浇筑前,水平施工缝宜先铺上10mm～15mm厚的水泥砂浆一层,其配合比与混凝土内的砂浆成分相同。(3)beforepouring,horizontalconstructionjointsareadvisedtocovered10mm~15mmthicklayerofcementmortar,theconcretemixandmortarwithinthesamecomposition.　　(4)混凝土应细致振捣密实,以保证新旧混凝土的紧密结合。(4)vibrationcompactingconcreteshouldbecarefultoensurethecloseintegrationofoldandnewconcrete.　　(5)防水混凝土结构设计,其钢筋的布置和墙体厚度均应考虑方便施工,易于保证施工质量。(5)waterproofconcretestructuredesign,itslayoutandwallthicknessofsteelshouldbeconsideredtofacilitatetheconstruction,easytoensurequality.　　(6)防水混凝土应连续浇筑,宜少留置施工缝。(6)shouldbecontinuouswaterproofconcretepouring,constructionjointsshouldbefewandretention.当需留置施工缝时,应遵守下列规定:第一,底板、顶板不宜留施工缝,底拱、顶拱不宜留纵向施工缝。Whenconstructionjointsberetained,theyshouldobservethefollowing:first,floor,roofconstructionjointsshouldnotbeleft,bottomarch,vaultshouldnotremainverticalconstructionjoint.第二,墙体不应留垂直施工缝。Second,thewallshouldremainverticalconstructionjoint.水平施工缝不应留在剪力与弯矩最大处或底板与侧墙交接处,应留在高出底板表面不小于300mm的墙体上。HorizontalconstructionjointsshouldnotremaininthemaximumshearandbendingmomentwiththeDepartmentorthebottomsidewalljunction,shouldremainabovethebottomsurfaceofnotlessthan300mmofthewallon.当墙体有孔洞时,施工缝距孔洞边缘不应小于300mm。Whenthewallhasholes,theholesfromtheedgeofconstructionjointsshouldnotbelessthan300mm.拱墙结合的水平施工缝,宜留在拱(板)墙接缝线以下150mm～300mm处,先拱后墙的施工缝可留在起拱线处,但必须注意加强防水措施。Combinedwiththelevelofarchwallconstructionjoints,shouldremaininthearch(board)walljointsbelow150mm~300mmDepartment,thefirstarchthebackwalloftheconstructionjointsmaystayinthelineofbagging,butmustpayattentiontostrengtheningwaterproofing.缝的迎水面采取外贴防水止水带,外涂抹防水涂料和砂浆等做法。Jointsin110 welcomingthewaterstoptowaterlaminates,coatedwaterproofoutercoatingandmortarapproach.第三,承受动力作用的设备基础不应留置施工缝。Third,theroleoftheequipmenttowithstandpowershouldnotberetainedbasedonconstructionjoints.　　(7)高度大于2m的墙体,宜用串筒或振动溜管下料。(7)isgreaterthan2mhighwall,itisappropriatevibratingstringortubeslidingtubeblanking.施工缝的相关知识施工缝指的是在混凝土浇筑过程中，因设计要求或施工需要分段浇筑而在先、后浇筑的混凝土之间所形成的接缝。施工缝并不是一种真实存在的“缝”，它只是因后浇筑混凝土超过初凝时间，而与先浇筑的混凝土之间存在一个结合面，该结合面就称之为施工缝。　　因混凝土先后浇注形成的结合面容易出现各种隐患及质量问题，因此，不同的结构工程对施工缝的处理都需要慎之又慎。1、什么叫施工缝？　　施工缝：因施工组织需要而在各施工单元分区间留设的缝。施工缝并不是一种真实存在的“缝”，它只是因后浇注混凝土超过初凝时间，而与先浇注的混凝土之间存在一个结合面，该结合面就称之为施工缝。　　2、施工缝留设方法？　　施工缝的位置应设置在结构受剪力较小和便于施工的部位,且应符合下列规定:柱应留水平缝,梁、板、墙应留垂直缝。　　(1)施工缝应留置在基础的顶面、梁或吊车梁牛腿的下面、吊车梁的上面、无梁楼板柱帽的下面。　　(2)和楼板连成整体的大断面梁,施工缝应留置在板底面以下20mm～30mm处。当板下有梁托时,留置在梁托下部。　　(3)对于单向板,施工缝应留置在平行于板的短边的任何位置。　　(4)有主次梁的楼板,宜顺着次梁方向浇筑,施工缝应留置在次梁跨度中间1/3的范围内。　　(5)墙上的施工缝应留置在门洞口过梁跨中1/3范围内,也可留在纵横墙的交接处。　　(6)楼梯上的施工缝应留在踏步板的1/3处。　　(7)水池池壁的施工缝宜留在高出底板表面200mm～500mm的竖壁上。　　(8)110 双向受力楼板、大体积混凝土、拱、壳、仓、设备基础、多层刚架及其他复杂结构,施工缝位置应按设计要求留设。　　3、常出现问题的现象　　施工缝处混凝土骨料集中,混凝土酥松,新旧混凝土接茬明显,沿缝隙处渗漏水等。　　4、提出几点具体处理措施。　　1、立缝表面凿毛法　　砼终凝后，挡板拆除，用斩斧或钢杆将表面凿毛，清理松动石子，此时砼强度很低，凿深20~30MM较容易，待二次浇筑砼时，提前用压力水将缝面冲洗干净，边浇边刷素水泥浆一道，以增强咬合力。　　2、增加粗骨料法　　梁、板体积较大造成留置缝厚大，表面的浮浆层、泌水层也相应厚，施工缝的处理难度较大；如采取刮除表面的浮浆或二次振捣效果不佳，可采用添加粗骨料的方法，将级配干净的碎石撒入浮浆内，重新振捣防止石子集中。这样会使缝处浇筑砼在体积较大处时粗细骨料均匀，水泥浆不会流失且强度不会降低，亦能提高新旧界面的粘结力和咬合力。　　3、清除浮浆法　　当砼体量较小，简单的方法是铁抹子将表面的浮浆刮去一层，深度＜25MM，并挖压出条纹状，可以提高水平施工缝的粘结质量，对新旧砼结合有利。　　4、二次开发振捣法　　掌握好时间，在砼初凝后，终凝前进行二次重振，这样会对沉下的石子和上浮浆水重新搅拌组合一次，使之更均匀密实，缝的重新振捣实践表明是有效措施之一。　　5、在施工缝处继续浇筑混凝土时,应符合下列规定:　　(1)已浇筑的混凝土,其抗压强度不应小于1.2MPa。　　(2)在已硬化的混凝土表面上,应清除水泥薄膜和松动石子以及软弱混凝土层,并加以充分湿润和冲洗干净,且不得积水。即要做到:去掉乳皮,微露粗砂,表面粗糙。　　(3)浇筑前,水平施工缝宜先铺上10mm～15mm厚的水泥砂浆一层,其配合比与混凝土内的砂浆成分相同。　　(4)混凝土应细致振捣密实,以保证新旧混凝土的紧密结合。　　(5)防水混凝土结构设计,其钢筋的布置和墙体厚度均应考虑方便施工,易于保证施工质量。　　(6)防水混凝土应连续浇筑,宜少留置施工缝。当需留置施工缝时,应遵守下列规定:110 第一,底板、顶板不宜留施工缝,底拱、顶拱不宜留纵向施工缝。第二,墙体不应留垂直施工缝。水平施工缝不应留在剪力与弯矩最大处或底板与侧墙交接处,应留在高出底板表面不小于300mm的墙体上。当墙体有孔洞时,施工缝距孔洞边缘不应小于300mm。拱墙结合的水平施工缝,宜留在拱(板)墙接缝线以下150mm～300mm处,先拱后墙的施工缝可留在起拱线处,但必须注意加强防水措施。缝的迎水面采取外贴防水止水带,外涂抹防水涂料和砂浆等做法。第三,承受动力作用的设备基础不应留置施工缝。　　(7)高度大于2m的墙体,宜用串筒或振动溜管下料。110'