烟台世茂基坑工程设计与施工 毕业设计计算书

'第1章概况1.1工程概况烟台某工程项目位于烟台市办公楼北侧、凯旋城项目的西侧、南北侧为马路。某工程项目是集办公、商业、公寓、酒店及其配套设施等多功能于一体的大型综合建筑。西侧十米为公路，东南方向二十米处为建筑物，北侧十米为公路，西北方向八米为建筑物，南方十米为公路。总平面图如图1.1图1.1总平面图本工程由以下建筑组成：T1综合塔楼，其功能为办公及酒店，地面以上61层，高度277.9m；R1商务公寓，其功能为商业及公寓，地面以上为54层，高度180m；R2商务公寓，其功能为商业及公寓，地面以上为56层，高度186m；R3商务公寓，其功能为商业及公寓，地面以上为59层，高度195m；Q1裙楼，其功能为商业，地面以上为4层，高度24m；Q2裙楼，其功能为商业、宴会厅、游泳池，地面以上为6层，高度34m；Q3裙楼，其功能为商业，地面以上为4层，高度24m；Q4裙楼，其功能为商业，地面以上为4层，高度24m。本工程相对标高0.000米相当于绝对标高7.800米。建筑场地南高北低，自然地面高程介于6.026～9.121m。地基基础设计为钻（冲）孔灌注桩，桩端持力层为微风化岩，场地类别为Ⅱ类，场地饱和砂土不液化，整个场地内无液化土层。81 1.2工程地质概况1.2.1场地地层填土:杂色，松散-稍密状态，稍湿。该层成分较为杂乱，主要为粘性土，夹碎砖、碎石、块石、碎砼块、粗砾砂及生活垃圾，成分含量不均一，碎块最大粒径Dmax＞10cm，含植物根系及大量人工活动遗迹。场区西侧、R2商务公寓附近有旧建筑基础及较大块石，在钻探施工中屡有漏浆现象。该层层厚0.80-6.80m，平均厚度为3.05m，层底标高介于0.80-7.11m，平均标高为4.73m，埋深介于0.80-6.80m，平均埋深为3.05m。粗砾砂:黄褐色，松散状态，湿-饱和。主要矿物成分为长石、石英，粗砾砂含量约为50%，另混有卵石、圆砾及粘性土，分选性较差，粒径介于0.5-4mm。该层仅在场区西侧沿马路附近部分钻孔有揭露，为原河流冲洪积而成。该层层厚0.30-4.50m，平均厚度为2.37m，层底标高介于-0.07-4.74m，平均标高为2.70m，埋深介于3.30-6.50m，平均埋深为5.08m。粉质粘土:浅褐黄色，可塑状态。该层粉粒含量较高，另含云母，切面稍光滑，韧性中等偏低，干强度中等偏低，该层土质均匀性一般，局部夹粉细砂薄层，局部相变为粉土。该层层厚0.50-4.50m，平均厚度为2.02m，层底标高介于-0.97-5.65m，平均标高为2.53m，埋深介于2.50-8.10m，平均埋深为5.19m。现场取原状土样36件进行室内试验，主要物理力学指标（平均值）统计如下：含水量W=23.6%、比重Gs=2.71、重度γ=19.3kN/m3、干重度γ=15.6kN/m3、孔隙比e=0.703、液性指数Il=0.42、压缩系数a1-2=0.36MPa-1、压缩模量Es1-2=5.03MPa、压缩系数a2-3=0.24MPa-1、压缩模量Es2-3=7.93MPa、压缩系数a3-4=0.12MPa-1、压缩模量Es3-4=17.1MPa、回弹指数Cs=0.019。粉质粘土:浅黄褐-暗褐色，可塑状态。该层土切面光滑，韧性中等，干强度中等，土质均匀性较好，含少量锰质结核物及中粗砂颗粒。该层层厚0.50-6.00m，平均厚度为2.54m，层底标高介于-3.57-4.35m，平均标高为0.20m，埋深介于3.80-10.50m，平均埋深为7.59m。现场对该层采取原状土样74件进行室内试验，主要物理力学指标（平均值）统计如下：含水量W=24.3%、比重Gs=2.72、重度γ=19.6kN/m3、干重度γ=15.8kN/m3、孔隙比e=0.690、液性指数Il=0.36、压缩系数a1-2=0.37MPa-1、压缩模量Es1-2=4.90MPa、压缩系数a2-3=0.26MPa-1、压缩模量Es2-3=6.97MPa、压缩系数a3-4=0.19MPa-1、压缩模量Es3-4=9.7MPa、回弹指数Cs=0.019。粉质粘土:褐黄色，可塑-硬塑状态。切面光滑，韧性、干强度较高，夹铁、锰质结核物和粗砾砂颗粒，偶见卵石，局部间粗砾砂薄层。该层层厚0.80-9.90m，平均厚度为5.20m，层底标高介于-8.44--0.71m，平均标高为-5.35m，埋深介于9.10-16.40m，平均埋深为13.13m。现场对该层采取原状土样165件进行室内试验，主要物理力学指标（平均值）统计81 如下：含水量W=22.4%、比重Gs=2.72、重度γ=19.7kN/m3、干重度γ=16.1kN/m3、孔隙比e=0.656、液性指数Il=0.23、压缩系数a1-2=0.29MPa-1、压缩模量Es1-2=6.09MPa、压缩系数a2-3=0.61MPa-1、压缩模量Es2-3=8.30MPa、压缩系数a3-4=0.29MPa-1、压缩模量Es3-4=11.1MPa、先期固结压力Pc=155.7kPa、压缩指数Cc=0.158、回弹指数Cs=0.017。角砾：黄褐色，稍密-中密状态，饱和。矿物成分以长石、石英为主，级配较好，一般粒径为2-5mm，棱角状-次棱角状，充填物以粘性土为主，含量约20-30%。该层成分不一，局部含较多量砾砂、卵石及风化岩块，碎石最大粒径Dmax大于12cm。该层局部粉质粘土含量高，局部相变为粉质粘土薄层。该层层厚0.40-7.10m，平均厚度为2.74m，层底标高介于-14.47--1.91m，平均标高为-8.14m，埋深介于10.30-20.50m，平均埋深为15.92m。粉质粘土：浅褐黄色，可塑-硬塑。该层局部含有较多量云母、粉粒，局部相变为粉土，切面稍光滑，韧性中等，干强度中等，该层土质均匀性较差，局部夹中粗砂薄层。该层层厚0.80-7.80m，平均厚度为4.12m，层底标高介于-17.50--6.27m，平均标高为-12.35m，埋深介于14.00-23.30m，平均埋深为20.13m。现场对该层采取原状土样95件进行室内试验，主要物理力学指标（平均值）统计见下：含水量W=23.4%、比重Gs=2.72、重度γ=19.7kN/m3、干重度γd=16.0kN/m3、孔隙比e=0.665、液性指数Il=0.27、压缩系数a1-2=0.29MPa-1、压缩模量Es1-2=6.32MPa、压缩系数a2-3=0.20MPa-1、压缩模量Es2-3=9.06MPa、压缩系数a3-4=0.17MPa-1、压缩模量Es3-4=10.8MPa、先期固结压力Pc=162.1kPa、压缩指数Cc=0.170、回弹指数Cs=0.018、固结系数Cv=2.810-3cm2/S。角砾：黄褐色，稍密-中密状态，饱和。矿物成分以长石、石英为主，级配较好，一般粒径介于5-10mm，充填物以粘性土为主，含量约15-25%不等，局部间较多粗砾砂、碎石，碎石成分以石英岩及花岗岩风化物为主，局部夹粘性土薄层。该层层厚0.50-12.00m，平均厚度为4.15m，层底标高介于-21.35--12.04m，平均标高为-16.56m，埋深介于20.00-28.00m，平均埋深为24.42m。粉质粘土：浅黄-褐黄色，可塑。切面光滑，韧性、干强度一般，含中粗砂、角砾，含量不均，局部见细砂薄层。该层层厚0.50-6.00m，平均厚度为1.92m，层底标高介于-21.57—-14.56m，平均标高为-18.02m，埋深介于23.20-29.50m，平均埋深为25.82m。现场对该层采取原状土样28件进行室内试验，主要物理力学指标（平均值）统计见下：含水量W=22.4%、比重Gs=2.72、重度γ=19.9kN/m3、干重度γd=16.3kN/m3、孔隙比e=0.639、液性指数Il=0.31、压缩系数a1-2=0.29MPa-1、压缩模量Es1-2=5.90MPa、压缩系数a2-3=0.17MPa-1、压缩模量Es2-3=9.88MPa、压缩系数a3-4=0.15MPa-1、压缩模量Es3-4=11.5MPa、先期固结压力Pc=209.0kPa、压缩指数Cc=0.174、回弹指数Cs=0.019、固结系数Cv=1.01410-3cm2/S。碎石：灰白-褐黄色，中密，饱和。碎石成份较为杂乱，主要为石英岩、花岗岩及81 变粒岩风化碎块，另见少量云母岩风化碎块，磨圆度中等，最大粒径Dmax>40cm,一般粒径介于3-8cm，骨架含量约为55-70%，分选性较差，充填物为粘性土及粗砾砂，局部含较多量的角砾，见粘性土和粗砂薄层。该层钻进困难，钻具跳动剧烈，响声较大，别钻，有时卡钻。该层层厚2.00-10.90m，平均厚度为5.59m，层底标高介于-28.71--19.84m，平均标高为-23.80m，埋深介于28.00-35.50m，平均埋深为31.58m。场区基岩在商务公寓R1、R2及综合塔楼区多以云母片岩及变粒岩为主，仅在商务公寓R3南半部见绢云母片岩及长石石英岩，在商务公寓R1的部分钻孔中揭露黑色的角闪片岩。整个场区风化带的大体概况是：R1商务公寓：全风化、强风化、中风化云母片岩层较厚，微风化岩层主要为云母片岩、角闪片岩；R2商务公寓、综合塔楼全风化云母片岩较厚，强风化、中风化云母片岩较薄，微风化岩层以变粒岩为主；R3商务公寓：强风化云母片岩部分绢英岩化，强风化岩层底屡有全风化云母片岩出现，中风化以绢云母片岩为主，微风化主要为变粒岩。根据风化程度的强弱，依次将场区下伏基岩分为全风化带、强风化带、中风化带、微风化带:全风化带：该层为全风化云母片岩，呈灰绿色—暗褐色，鳞片变晶结构，片状构造，大部分片状、粒状矿物已风化呈土状，手捏有松软感，易碎，出现凹坑。主要矿物成分为云母、长石、石英，岩体结构、构造基本破坏，岩芯呈粉末状。可干钻，钻进时较平稳，加压过大易憋泵。岩石坚硬程度等级为极软岩，极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。强风化带：(12)-1强风化片岩：以强风化云母片岩为主，另有少量的强风化绢云母片岩。强风化云母片岩：灰绿色，鳞片变晶结构，片状构造，主要矿物成分为云母，长石及石英。风化呈碎块状，偶见短柱状，岩芯较破碎，锤击声哑，风化裂隙发育，部分岩层中有石英岩脉及花岗岩脉，分布无规律。岩石坚硬程度等级为极软岩，岩体完整程度为破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。强风化绢云母片岩:强风化状态，肉红色，鳞片变晶结构，碎裂结构,块状构造,主要矿物成分为石英、绢云母、白云母、碳酸盐。石英他形粒状分布，弱定向排列，裂纹发育；绢云母鳞片状或羽毛状分布；白云母片状分布；碳酸盐细脉状充填于裂隙中。岩体节理裂隙发育，岩芯呈碎块—短柱状，岩芯采取率介于40—60%，RQD值介于20—40，岩石坚硬程度等级为较软岩，岩体完整程度为破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。干钻困难，泥浆回转钻进较易。中风化带：中风化片岩：以中风化云母片岩为主，另有少量的中风化绢云母片岩。中风化云母片岩：灰绿色-灰黑色，鳞片变晶结构，片状构造，主要矿物成分为云母，稍多长石及石英。风化呈柱状－短柱状，岩芯较完整，锤击声脆，风化裂隙发育，裂隙壁风化剧烈，沿裂隙铁锰矿物氧化锈蚀，岩层中有岩脉侵入，分布无规律。岩石坚硬程度等级为较软岩，岩体完整程度为较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ级。中风化绢云母片岩:中风化状态，肉红色，鳞片变晶结构，碎裂结构,块状构造,主要矿物成分为石英、绢云母、白云母、碳酸盐。石英他形粒状分布，弱定向排列，裂纹81 发育；绢云母鳞片状或羽毛状分布；白云母片状分布；碳酸盐细脉状充填于裂隙中。岩体节理裂隙发育，岩芯呈长柱—短柱状，岩芯采取率介于60—80%，RQD值介于50—70，岩石坚硬程度等级为较软岩，岩体完整程度为较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ级。回转钻进较难，进尺变慢。中风化长石石英岩：中风化状态，浅黄色，粒状变晶结构，块状构造，主要矿物成分石英、斜长石、钾长石、绢云母、铁质物等。石英他形粒状分布，具裂纹；斜长石粒状镶嵌分布，聚片双晶发育，弱绢云母化；钾长石他形粒状分布，具格子双晶；绢云母鳞片状，交代斜长石。岩体节理裂隙发育，岩芯呈长柱—短柱状，岩芯采取率介于60—80%，RQD值介于50—70，岩石坚硬程度等级为较硬岩，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为Ⅲ级。该层仅在R3商务公寓南部及其南侧钻孔有揭露，钻探施工过程中，该层钻进尤为困难，进尺非常缓慢。微风化带：该层未被揭穿。微风化片岩：以微风化变粒岩为主，另有少量的微风化云母片岩及微风化角闪片岩。微风化云母片岩：灰色，鳞片变晶结构，片状构造，岩芯呈长柱状，较为完整，锤击声清脆，风化裂隙发育，裂隙壁风化有锈蚀现象，岩石坚硬程度等级为较硬岩，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为Ⅲ级。该层未被完全揭穿。微风化角闪片岩：微风化状态，灰黑色，鳞片变晶结构，片状构造，主要矿物成分为普通角闪石、石英、斜长石，普通角闪石呈长柱状，沿长轴方向定向排列，构成片理；石英他形粒状分布，沿长轴方向定向排列，方向与片理一致；斜长石粒状分布，聚片双晶发育，定向排列。岩芯呈长柱状，较为完整，岩芯采取率介于70—100%，RQD值介于70—90，锤击声清脆，风化裂隙不发育，裂隙壁风化有锈蚀现象，岩石坚硬程度等级为较硬岩，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为Ⅲ级。回转钻进困难，进尺变慢。现场对该层采取岩样6件并进行饱和单轴抗压试验，测得其值介于33.4-42.5MPa,标准值为32.62MPa；软化系数介于0.77-0.86，软化系数标准值为0.77。微风化变粒岩：微风化状态，灰绿色，鳞片粒状变晶结构,块状构造,主要矿物成分为斜长石、石英、黑云母、碳酸盐。斜长石粒状镶嵌分布，聚片双晶发育；石英他形粒状分布；黑云母片状分布；绢云母鳞片状，交代斜长石。岩体节理裂隙不发育，岩芯呈长柱，岩芯采取率介于80—100%，RQD值介于70—90，岩石坚硬程度等级为较硬岩，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级为Ⅲ级。现场对该层采取岩样44件并进行饱和单轴抗压试验，测得其标准值为60.67MPa；软化系数介于0.67-0.93，软化系数标准值为0.83。1.3场区水文地质条件概况1.3.1场地主要含水层场区内孔隙微承压水主要附存于(5)砾砂、(6)角砾、(7)角砾、(8)角砾、(10)碎石、(10)粗砂；基岩裂隙水附存在(11)全风化带、(12)强风化带中。81 1.3.2地下水水位场区初见水位埋深介于6.0～8.0m，稳定水位埋深介于3.00～6.05m。根据钻探期间进行水位量测确定，角砾、碎石层的承压水头分别为3.1米、3.8米。1.3.3地下水补给排泄条件勘察施工期间对地下水位进行观测，发现地下水位日变化幅度小于5cm,说明地下水位稳定，与海水水力联系微弱。地下水动态变化主要受季节影响，年最大变幅约为2.0米。从场地的位置及地形地貌特征，拟建场区地下水主要补给方向是南向、西向，补给来源主要为大气降水和地下水侧向径流及垂直越流补给；主要排泄方向是北向、东向，主要排泄方式是地下迳流、越流。1.4设计依据及设计原理1.4.1设计依据1.《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）2.《建筑变形测量规程》(JGJ/T8-97)3.《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）4.工程岩土地质勘测报告5.工程总平面图1.4.2设计原理支护结构应采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计。基坑支护结构极限状态可分为下列两类：(1)承载能力极限状态：对应于支护结构达到最大承载能力或土体失稳、过于变形导致支护结构或基坑周边环境破坏；(2)正常使用极限状态：对应于支护结构的变形已妨碍地下结构施工或影响基坑周边环境的正常使用功能。基坑支护结构设计应根据《建筑基坑支护技术规程》基本规定要求，选用相应的侧壁安全等级及重要性系数。表1.1基坑侧壁安全等级及重要性系数安全等级破坏后果一级支护结构破坏、土体失稳或过大变形对基坑周围环境及地下结构施工影响很严重1.10二级支护结构破坏、土体失稳或过大变形对基坑周围环境及地下结构施工影响一般1.00三级支护结构破坏、土体失稳或过大变形对基坑周围环境及地下结构施工影响不严重0.90注：有特殊要求的建筑基坑侧壁安全等级可根据具体情况另行确定81 支护结构设计应考虑其结构水平变形、地下水的变化对周边环境的水平与竖向变形的影响，对于安全系数等级为一级和周边环境变形有限要求的二级建筑基坑侧壁，应根据周边环境的重要性、对变形的适应能力及土的性质等因素确定支护结构的水平变形限值。当场地内有地下水时，应根据场地及周边环境的工程地质条件、水文地质条件、周边环境情况和支护结构与基础形式等因素，确定地下水的控制方法。当场地周围有地表水汇流、排泻或地下水管渗漏时，应对基坑采取保护措施。根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的设计要求，基坑支护应按下列规定进行计算：(1)基坑支护结构均应进行承载能力极限状态的计算，计算包括：1)根据基坑支护结构形式及其受力特点进行土体稳定计算;2)基坑支护结构的受压、受弯、受剪承载力计算；3)当有锚杆或支撑时，应对其进行承载力计算稳定性验算。(2)对于安全等级为一级及支护结构变形有限定的二级建筑基坑侧壁，尚应对基坑周边环境及支护结构变形进行验算。基坑支护结构设计内容应包括对支护结构计算和验算、质量检测及施工监控的要求。当有条件时，基坑应采用局部或全部放坡开挖，放坡坡度应满足其为稳定性的要求。第2章基坑支护方案的设计81 该基坑深度大，开挖面积大，施工周期长，西侧十米为公路，东南方向二十米处为建筑物，北侧十米为公路，西北方向八米为建筑物，南方十米为公路。选取基坑西边62号井勘察资料进行计算。2.1支护方案的选择支护设计必须着重解决基坑深层滑动问题，并严格控制基坑侧壁变形，避免对周边环境造成不利影响。基坑深度为10米，地下水较高且丰富，须采取有效的降水及止水措施，确保基坑顺利下挖。综合考虑以上因素，可供采用的支护方式详见表2.1所示。从表2.1中可以看出，SMW工法+扩孔锚杆方案施工空间大，施工速度快，在技术上及经济性方面均有很大优势。表2.1支护方案对比方案主要措施优缺点优点缺点排桩+内支撑排桩采用灌注桩或H型钢；桩间设置止水帷幕；内支撑为2~3道钢筋砼或型钢安全可靠内支撑跨度太大，且影响施工；为排桩提供有效抗侧刚度的代价高；工期较长排桩＋外拉锚排桩同上；外拉锚为普通锚杆，4~5道施工空间大排桩同上；锚杆道数偏多，影响施工进度，锚杆较长容易超越红线；水位以下难以成锚（半）逆作法结合地下室梁板结构，自地面往下施工安全可靠施工工序复杂，工艺多，工作面小SMW工法＋扩孔锚杆支护桩为SMW工法桩；锚杆为旋喷式大直径锚孔，1～2道兼作止水帷幕，施工方便，工期短烟台地区缺少工程应用因而支护方案选取SMW工法+扩孔锚杆方案，型钢为HN700×300，排布方式选取插一隔一；水泥搅拌桩为Φ850@600，扩孔锚杆杆体采用Φ25高强精扎螺纹钢。SMW工法施工简图如图2.1所示：图2.1施工简图81 2.2土压力计算手算选取图1.1中D-D断面的57号井探资料进行计算。基坑开挖深度为10m，基坑内侧降水最终深度为10.5m，基坑外侧水位深度为5m，地上超载值为q=20kN/m，等效素填土1m。地质情况及各层的物理指标如表2.2所示表2.2地质情况及各层的物理指标层号土类名称层厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(度)1素填土2.6019.4---10.005.002粘性土1.7020.0---17.6013.003粘性土2.5019.39.330.0013.604粘性土6.0019.69.640.0010.005角砾2.2020.010.00.0036.006粘性土4.8019.89.832.606.907角砾4.5020.010.00.0036.002.2.1主动土压力计算主动土压力公式：，(1)第一层土的主动土压力计算，土的物理参数：=19.4kN/m³,C=10.0，=5.0º，h=2.60+1.0=3.60m.(2)第二层土的主动土压力计算，土的物理参数:=20.0kN/m³,C=17.6,=13.0º,h=1.7m.(3)第三层土的主动土压力计算，土的物理参数：=19.3kN/m³，C=30.0,=13.6º，h=2.5m.81 (4)第四层土的主动土压力计算，土的物理参数：=19.6kN/m³，C=40.0，=10.0º，h=6.0m.(5)第五层土的主动土压力计算，土的物理参数：=20.0kN/m³，=10.0kN/m³,C=0.0，=36.0º，h=2.2m.(6)第六层土的主动土压力计算，土的物理参数：=19.8kN/m³，C=32.6，=6.9º,h=4.8m.2.2.2被动土压力计算被动土压力计算公式：，(1)第一层土的被动土压力计算，土的物理参数：=19.6kN/m³，C=40.0，=10.0º,h=2.8m.81 (2)第二层土的被动土压力计算,土的物理参数:=20.0kN/m³,=10.0kN/m³,C=0.0，=36.0º，h=2.2m.(3)第三层土的被动土压力计算，土的物理参数：=19.8kN/m³，C=32.6，=6.9º,h=4.8m.绘制土压力图如图2.2所示：图2.2土压力图形2.3嵌固深度的计算81 本工程采用多层支点排桩，其嵌固深度计算值宜按整体稳定条件采用圆弧滑动简单条分法确定，计算简图如图2.3，计算公式如下：(2.1)式中:危险滑动面上第i土条滑动面上的固结不排水（快）剪粘力、内摩擦角标准值；：第i条的弧长；：第i土条的宽度；：整体稳定分项系数，应根据经验确定，当无经验时可取1.3；：作用于滑裂面上第i土条的重量，按上覆土层的天然土重计算；：第i土条弧线中点切线与水平线夹角。采用手算的方法，嵌固深度可按下式确定：(2.2)式中—嵌固深度系数，当取1.3时，可根据三轴实验（当有可靠经验时，可采用直接剪切试验）确定的土层固结不排水（快）剪内摩擦角及粘聚力系数查表；粘聚力系数可按本规程下式确定。粘聚力系数应按下式确定：(2.3)式中—土的天然重度。图2.3嵌固深度计算简图由传统方法算得各系数如下：81 参考《建筑基坑支护技术规程应用手册》，查整体稳定性验算嵌固深度系数表得，取0.57,所以本工程嵌固深度为:2.4结构计算2.4.1内里计算本工程开挖深度为10m，土层参数为c=26.64kpa,=12.19,土的重度=19.66kN/m。采用二层锚杆不等间距布置，设=0.1，悬臂开挖深度系数t=1。由《深基坑支护结构实用内力计算手册》第五章所述公式得分段长度h为：(j=1,2)则：，，取4m81 根据=0.1、=0.37、=0.27，查多层支点混合支护结构内力及支点力系数表得：表2.3第一层支点力及结构内力计算表序号计算项目系数计算公式结果单位1支点水平力0.290105.46kN/m2支点上方剪力-0.049-17.82kN/m3支点下方剪力0.24187.64kN/m4支点处弯矩0.01210.18kNm/m5土压力零点深度0.0750.53m6土压力零点处剪力-0.253-92.0kN/m7剪力零点深度-0.152-1.06m8剪力零点处弯矩-0.123-104.37kNm/m9嵌固深度0.5163.61m10结构最小长度11.86m表2.4第二层支点力及结构内力计算表序号计算项目系数计算公式结果单位1支点水平力0.490363.66kN/m2支点上方剪力-0.092-68.28kN/m3支点下方剪力0.398295.38kN/m4支点处弯矩-0.028-69.27kNm/m5土压力零点深度0.4774.77m6土压力零点处剪力-0.280-207.8kN/m7剪力零点深度0.0310.31m8剪力零点处弯矩-0.230-569.0kNm/m9嵌固深度0.4474.47m10结构最小长度20.13m2.4.2冠梁、腰梁设计按构造要求排桩顶部应设钢筋混凝土冠梁连接，冠梁宽度取850mm，冠梁高度取400mm，混凝土强度等级取C25。锚杆腰梁采用普通槽钢腰梁按多跨连续梁计算，腰梁计算简图见图2.4，计算跨度按锚杆间距取。81 图2.4腰梁计算简图弯矩计算公式(2.4)(2.5)式中：；：计算跨度。由式2.4、2.5计算：kN/mkNm钢材抗弯强度按式2.6计算：(2.6)式中：绕x轴的弯矩；：对x轴的净截面模量；：截面塑性发展系数：对工字形截面=1.05；:钢材的抗弯强度设计值。腰梁选取20a普通槽钢，查型钢表=178cm，由式2.6计算，=194.22N/mm<=215N/mm（满足要求）2.4.3型钢验算本工程插入型钢选择Q235钢，=215N/mm，型钢采取隔一插一布置，型钢间距由图2.5知，L=1200mm。根据表2.4中剪力零点处弯矩，知：=5691.2=682.8kNm。型钢的强度校核按复合墙结构，型钢全截面受拉，由桩承受压应力，拉应力全部由型钢承当，查型钢表知=5532cm，根据抗弯强度公式2.6得=117.55N/mm=215N/mm（满足要求）81 图2.5型钢间距简图2.5锚杆的计算2.5.1锚杆自由长度的计算锚杆自由段长度计算简图如图2.6图2.6锚杆自由段长度计算简图根据《建筑基坑支护技术规程》4.4.4：锚杆自由段长度计算公式如式2.7所示lf=(2.7)式中lt：锚杆锚头中点至基坑底面以下基坑外侧荷载标准值与基坑内侧抗力标准值相等处的距离；81 ：土体各层厚度加权内摩擦角标准值；：锚杆倾角。2.5.1.1第一道锚杆=5+1.5=6.5(m)，由《建筑基坑支护技术规范》4.6.9知，取7m。由土图2.2土压力图形知，lt=7.3m。由式2.7知，lf1===5.01m<7m所以lf1=7m。2.5.1.2第二道锚杆lf2=2.4+1.5=4（m）,由《建筑基坑支护技术规范》4.6.9知，lf2取6m。由土图2.2土压力图形知，lt=4.3m。由式2.7知，lf2===2.95m<6m所以lf2=6m。2.5.2锚杆内力的计算锚杆取HRB400的钢筋，间距取1.2米。锚杆承载力计算应符合下式规定：(2.8)式中：水平拉力设计值；：锚杆轴向受拉承载力；：锚杆与水平面的倾角。普通钢筋截面面积应按下式计算：≥(2.9)式中：普通钢筋、预应力钢筋杆件截面面积；:普通钢筋、预应力钢筋抗拉强度设计值。根据公式：=(2.10)式中：扩孔锚固体直径；：非扩孔直径；：第i层土中直孔部分锚固段长度；：第j层土中扩孔部分锚固段长度；：土体与锚固体的极限摩阻力标准值；：扩孔部分土体粘聚力标准值；81 ：锚杆轴向受拉抗力分项系数，取1.3。2.5.2.1第一道锚杆的内力计算第一道锚杆采用一根HRB400，Φ22的钢筋，总长取24m，d取50mm，取150mm。由2.8、2.9、2.10式得：===386.62(kN)=386.62cos15=373.45(kN)(满足要求)=380.1mm>==363.93mm(满足要求)2.5.2.2第二道锚杆的内力计算第二道锚杆采用三根HRB400，Φ25的钢筋，总长取22.5m，d取75mm，取150mm。由2.8、2.9、2.10式得：===484.04kN=484.04cos15=467.55(kN)(满足要求)=1473mm>==1254.96mm(满足要求)2.6基坑稳定性验算2.6.1基坑抗倾覆稳定性验算根据《建筑基坑支护技术规程》支护结构在水平荷载作用下，对于单支点锚杆支撑结构，踢脚破坏产生于以支点处为转动点的失稳，抗倾覆安全系数：81 式中：被动土压力系数与主动土压力系数的比值；：基坑的开挖深度；：最下道支撑点到基坑底的距离；：桩的入土深度；：地面荷载，=20；：桩长范围内土层的重度的加权平均值；：桩长范围内土层的内摩擦角的加权平均值；：桩长范围内土层的粘聚力的加权平均值；：踢脚安全系数，其范围为1.0~1.5。其中桩长的所有土层的系数值如下：将各参数带入得：=1.42（满足要求）2.6.2基坑抗渗流稳定性验算根据《建筑基坑支护技术规程》规定，在地下水丰富、渗流系数较大的地区进行支护开挖时，通常要在基坑内降水。如果支护结构采用排桩加止水帷幕，则基坑内外产生水位差，导致基坑外的地下水绕过围护墙下端向基坑内渗流。这种渗流产生的动水压力在墙背后向下作用，而在墙前侧向上作用，当动水压力大于土的水下重度时，土颗粒就会随水流向上喷涌。在软粘土地基中渗流力往往使地基产生突发性的泥流涌出，从而出现管用现象。以上现象发生后，使基坑内土体向上推移，基坑外地面产生下降，墙前被动土压力减少甚至丧失，危及81 支护结构的稳定。当基坑底为碎石土及沙土，基坑内排水且作用有渗透水压力时，侧向截水的排桩、地下连续墙的嵌固深度设计值应满足《建筑基坑支护技术规程》，抗渗稳定条件：=6m>1.2=1.21.0(5.98-2.48)=4.2m（符合要求）2.6.3基坑的抗隆起验算本基坑坑底为一般粉质粘土，所以参照普朗特的地基承载力公式，并将支护桩底面的平面作为极限承载力的基准面。已知支护结构入土深度为，可按下式计算抗隆起安全系数(2.10)式中：墙体插入深度；：基坑开挖深度；：地面超载；：坑外地表至墙底，各土层天然重度的加强平均值；：坑内开挖面以下至墙底，各土层天然重度的加强平均值；、：地基极限承载力系数；、：墙体底端的土体参数值。采用普朗特公式，、分别为：将，代入式2.10（符合要求）81 第3章降水计算根据场区钻探资料，场区初见水位埋深介于6.0～8.0m，稳定水位埋深介于3.00～6.05m。主要含水层为砾砂，但富水性较好，采用以管井群抽配合基坑明排结合的降水方案。考虑到本工程的实际情况，基坑开挖10米，降水管井深度应在约18-20米，对本工程施工降水影响较大的土层是角砾。地下水位应降至基坑底面一下0.5-1.0m。3.1降水方案的选择本工程施工降水影响较大的土层是角砾。因此，本次抽水试验在设计时特作如下布置：将C1、C2、C3、C5抽水井测试角砾层渗透系数，试验时，每个抽水试验井均分别采用3个降深进行抽水，进行完整井多孔稳定流的抽水试验，在抽水孔主孔进行动水位、水量观测，地下水为微承压水，渗透系数计算公式:(3.1)(3.2)式中：k：渗透系数（m/d）；R:影响半径（m）；:滤水管半径（m）；：水位降深（m）抽水试验成果见表3.1：表3.1抽水试验成果表抽水井编号含水层厚度M（m）静止水位（m）降深S（m）流量Q（m3/h）抽水影响半径R（m）渗透系数K（m/d）备注C1（51#）3.710.54.56.53141.699.91(6)层角砾C2（113#）4.68.05.08.29151.679.20(6)层角砾C3（38#）3.79.55.06.77152.909.35(6)层角砾C4（97#）13.211.59.043.92289.5110.34(6)(8)(10)层综合渗透系数C5（71#）4.49.25.07.26144.558.36(6)层角砾根据本次抽水试验成果，C1、C2、C3、C5共4口抽水井所测试的角砾的渗透系数分别为9.91m/d、9.20m/d、9.35m/d、8.36m/d，其平均值为9.20m/d,考虑到场区局部有部分透镜体（如砾砂、角砾）为含水层，同时结合拟建场地周边相关工程经验，建议本场角砾层的渗透系数k值为10.0m/d。第角砾、角砾、碎石层综合渗透系数为10.34m/d，建议本场地取11.0m/d。由以上实验得出，该基坑工程可采用管井法进行降水，管井开孔孔径为600mm,井管采用外径400mm、内径300mm的无筋水泥管，管井井深约为20米。降水井在基坑外缘采用封闭式布置，在地下水补给方向应适当加密，当基坑面积较大、开挖较深时，也可在基坑内设降水井。81 3.2管井设计3.2.1基坑涌水量计算根据《建筑基坑支护技术规程》F.0.3，确定涌水量计算公式：Q=(3.3)式中S：水位降深（本工程取6.2m）M：承压水含水层厚度（本工程取6.2m）R：降水影响半径，R=10S=m：基坑等效半径，==116.0m经计算Q=（m/d）3.2.2降水井数量n的确定降水井数量的计算由下式确定：n=1.1(3.4)式中Q：基坑总涌水量；q：单井出水量取38计算得：n=1.1==76眼，降水井平均布置。81 第4章施工组织设计4.1总体施工方案及顺序根据工程实际情况，本工程将以分段流水作业的施工方法作指导思想，做好科学的施工方案，保证工程如期、保质完成，总体施工方案如下：（1）首先进行场地平整，辅助设施安装施工如：临时用房，供电、供水管网答接。施工人员、设备进场，组装SMW机械设备；（2）SMW工法围护施工；（3）在SMW桩顶进行钢筋混凝土圈梁支撑施工；（4）降水井施工；（5）基坑降水、排水作业；（6）配合挖土施工；（7）预应力锚索施工；（8）结构施工结束，拔出插入的H型钢。4.2SMW工法施工组织4.2.1场地清理原有地面障碍在SMW工法施工前进行拆除,场地需要平整，路基承重荷载以能行走步履式桩机为准。4.2.2测量放线根据提供的坐标基准点，按照设计图建筑地下室外边线放1米的原则进行放样定位及高程引测工作，并做好永久及临时标志。放样定线后做好测量技术复核单，提供监理进行复核验收证。确认无误后进行搅拌施工。4.2.3定位线设置及三轴搅拌桩孔位定位在SMW工法施工导沟的外侧设置一条定位线（钢线）。三轴搅拌三轴中心间距为600mm，根据这个尺寸在定位钢线上每隔600mm作出定位标记。图4.1定位线示意图4.2.4SMW工法施工81 根据施工工艺的要求，采用SMW三轴深搅设备，其型号为ZKD85-3，桩机采用步履式桩架。根据工程的规模和工期的要求以及现场场地条件和临时用电等情况，合理确定设备的投入力量和机械的配套工具。图4.2深层搅拌桩原理图及效果4.2.4.1施工顺序SMW工法施工按图4.3顺序进行，其中阴影部分为重复套钻，保证墙体的连续性和接头的施工质量，水泥搅拌桩的搭接以及施工设备的垂直度补正是依靠重复套钻来保证，以达到止水的作用。图4.3施工顺序4.2.4.2桩机就位(1)由施工员统一指挥，桩机就位，移动前看清上、下、左、右各方面的情况，发81 现障碍物应及时清除，桩机移动结束后认真检查定位情况并及时纠正。(2)桩机应平稳、平正，并用线锤对桩架立柱垂直定位观测以确保桩机的垂直度，并用经纬仪经常校核。(3)三轴搅拌桩桩位定位后再进行定位复核，偏差值应小于2cm。4.2.4.3搅拌速度及注浆控制(1)三轴搅拌桩在成孔下沉和搅拌提升过程中均应注入水泥浆液，同时严格控制下沉和提升速度。根据设计要求和有关技术规定，下沉速度不大于1m/min，提升速度不大于2m/min，在桩底部分适当持续搅拌注浆，做好每次成桩的原始记录。匹配好浆量与泵量，在±0标高－1.0m以下部位开始喷浆，下沉过程中将浆量尽可能注入。时间停止注浆　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　⑷提升注浆（2m/min）下沉搅拌注浆（1m/min）深度　　　　　　　　　　　　　　　　　　⑴　　　　⑶　　　　　　　　　　　　⑵图4.4搅拌时间—下沉提升关系(2)制备水泥浆液及浆液注入，在施工现场用电子称量拌浆系统配浆,水泥使用散装水泥。开钻前对拌浆工作人员做好交底工作。水泥浆液的水灰比为1.5:1，每立方搅拌水泥土水泥用量为360kg，拌浆及注浆量以每钻的加固土体方量换算，注浆压力为4～6MPa来控制。每立方搅拌水泥土水泥用量常规为360kg，但在之前应做水泥掺入比实验，根据实验数据，可适当加、减水泥用量。土体加固后，搅拌土体28天抗压度不小于设计强度。4.2.4.4H型钢插入H型钢采用热扎HN700×300型钢。三轴水泥搅拌桩施工完毕后，履带吊机应立即就位，准备吊放H型钢。H型钢在插入前，插入土体部分型钢表面应涂刷0.3～0.5cm厚的专用隔离减摩剂。(1)起吊前在距H型钢顶端0.15m处开一个中心圆孔，孔径约4cm，装好吊具和固定钩，然后用吊机起吊H型钢，用锤线校核垂直度，必须确保垂直。(2)在成型的沟槽两侧安放定位型钢和H型钢定位卡，固定插入H型钢的平面位置，型钢定位卡必须牢固、水平，然后将H型钢底部中心对正桩位中心并沿定位卡徐徐垂直插入水泥土搅拌桩体内。(3)根据设计高程控制点，用水准仪引放到定位线上，根据定位线与H型钢顶标高的高度差，用横担与吊筋固定H型钢。H型钢顶标高，误差控制在±5cm以内。(4)待水泥土搅拌桩达到一定硬化时间后，将横担与吊筋撤除。81 (5)若H型钢插放达不到设计标高时，则采取提升H型钢，采用自由落钩的方法重复下插H型钢，使其插到设计标高，下插过程中始终用线锤跟踪控制H型钢垂直度。4.2.4.5H型钢回收(1)待地下主体结构完成并达到设计强度后，采用专用夹具及千斤顶以圈梁为反力梁，起拔回收H型钢。(2)主体结构与SMW围护体之间应回填密实。(3)主体结构周边如留有5米以上的通道，H型钢拔出施工在主体结构以外进行。如主体结构周边没有通道，H型钢拔出施工将在一层地下室顶板上进行，一、二层地下室支架在H型钢拔出前不能拆除。最后，施工流程如图4.5所示：场地清理SMW桩机组装测量放线开挖导沟SMW桩机就位，校正桩机水平、垂直度H型钢制备、刷隔离剂SMW下一施工循环制备水泥浆液开启钻机、压浆机、空压机。喷浆加气钻具切割土体下沉至设计桩底标高喷浆加气钻具提升至设计桩顶标高H型钢插入、固定施工结束拔出型钢图4.5工艺流程表4.3钢筋混凝土冠梁施工为保证SMW墙体整体性，在SMW墙体H型钢顶下50cm处设置850×400钢筋混凝土冠梁。冠梁在SMW墙体成墙5天后即可进行。SMW工法施工和冠梁施工为流水作业。(1)冠梁土方开挖，用人工沿SMW墙体两侧放坡开挖冠梁基槽，冠梁基槽两侧应留有模板操作空间。基槽第铺垫5cm碎石垫层。81 (2)绑扎冠梁钢筋，将制作好的冠梁按设计安放，并用铅丝绑扎。在绑扎好的钢筋网下垫入同级别的混凝土垫块，保证下层钢筋的保护层厚度。(3)安装冠梁模板,先扎钢筋，再立模板，模板采用通用建筑钢模板。模板固定用内撑方木，外搭脚手管支撑。在H型钢表面贴1cm泡沫塑料板，隔离砼和H型钢。(4)冠梁混凝土浇筑,混凝土浇筑前，对模板的支撑间距、高度、稳固情况进行检查，以及对钢筋安装情况进行全面检查，复合要求后才能进行砼浇筑。砼浇筑采用砼泵车浇筑，人工振捣棒振捣密实，砼浇筑为分段连续施工。4.4降水井施工及基坑降水根据地勘报告推荐，基坑降水采用管井降水。降水井施工与基坑围护并行施工。(1)根据设计图纸，施工测量放样由经验丰富的测量专业人员负责进行，测量确定孔位后，用定位桩作好明显的标记，并向现场施工人员作好交底工作。(2)用钢筋制作环型架立筋，环型架立筋与竖向钢筋焊接，焊接应牢固，竖向钢筋外焊接弧型定位钢筋，钢筋笼成型后，在钢筋笼外表面裹上两层镀锌铁丝网，用铁线绑扎固定。(3)用吊车将制作好的滤水钢筋笼孔放入钻好的井内，放滤水钢筋笼时注意将钢筋笼放在井的几何中心。滤水钢筋笼四周填塞公理石，起到保护井壁和滤水的作用。(4)在抽水控制系统的控制下自动抽水，并安排专人对降水进行维护管理。对日出水量，水位下降进行测量记录。对用电安全安排专职安全员负责。4.5基坑开挖施工4.5.1机械开挖基础挖土方采用机械大面积开挖方法，使用三台反铲挖土机，桩顶以上留10cm为人工清底，以防机械超挖。4.5.2边坡的确定依据地质报告及边坡专项支护方案以及设计要求下口开挖线确定。4.5.3土方开挖及弃土土方采用分层大开挖。(1)第一次开挖根据文物普探要求场地内所有区域均挖至无杂土、具备普探条件约自然地坪下2.5米，土方全部外运；(2)为满足后期施工场地的需要，挖除的土方除部分用于回填因文物普探开挖的基坑以外的部分（回填至自然地坪），其余土方全部外运。(3)试桩完成后，试锚桩强度达到百分之八十左右（以试块试验数据为准）再进行开挖；然后工程桩开始施工，以最后一根工程桩浇注为龄期28天后挖桩间土。桩顶标高以上留10cm由人工清底至设计桩顶标高，以防机械超挖。工程桩施工完成后，挖桩间土至坑底设计标高，并人工清底。81 (4)为确保边坡稳定和安全，在坑四周3米以内严禁堆载及汽车通过或机械振动，土方开挖采用反铲挖掘，侧向装土，标高控制与挖土同时监控，确保不超挖，不扰动基坑土。(5)施工工程中如遇岩石孤石的，小块直控，大块采用风机钻孔，人工敲砸予以破碎。如遇到淤泥层，注意车辆地面硬化（或采用箱行板）随时关注地质坚硬程度、颜色、及时对该土层边坡防护采取有效措施，防止塌方。4.6钢筋锚杆施工本工程预应力锚索施工流程如下：施工准备—→放线定位—→锚杆钻机就位—→钻进成孔—→安放锚索及止浆塞—→注浆—→养护—→安装锚头—→张拉锁定。预应力锚索施工在冠梁砼强度达70%即可进行钻空、穿索、注浆，冠梁砼强度达100%即可进行张拉。预应力锚索施工和SMW工法、冠梁施工为流水作业。4.6.1施工准备锚索施工前应完成材料、现场试验、施工设备、测量放线及其它等一系列的施工准备。4.6.1.1材料预应力锚索一般使用的钢绞线采用高强度钢绞线，其性能指标应符合GB/T5224-1995和ASTMA416-98的规定。钢绞线在运输中应防止磨损。预应力锚索所使用的未镀锌的钢绞线应采取防腐措施。所有上述材料均应有出厂合格证书和标牌，经监理人检查合格后方可使用。每批预应力钢绞线均应有材质成份的质量证明书，并按监理的指示按GB/T5224-1995的规定，对预应力钢绞线抽样进行力学性能试验，并应将试验成果报送监理。水泥采用普通硅酸盐水泥；水泥砂浆标号满足设计图纸要求；砂采用最大粒径不大于2.5mm的中细砂；速凝剂和其它外加剂符合施工图纸要求。4.6.1.2现场试验锚索施工应按《规范》SL46-94、DL/T5083-2004要求先进行现场试验，检验施工工艺和测试张拉锁定后应力衰变规律，提拱超张拉或补偿张拉依据，以便指导正常施工。4.6.1.3施工设备施工前向监理提交一份包含锚固张拉的机具、设备和仪器配置以及锚固程序和方法的施工工艺报告，报送监理人审批。张拉设备、机具和仪表进行成套标定，报监理人审批，并按标定结果配套进行使用。4.6.1.4测量放线根据设计图纸，施工测量放样由经验丰富的测量专业人员负责进行，测量确定孔位及方向线后，用红油漆冠梁上作好明显的标记，并向现场技术员作好交底工作。4.6.2钻孔(1)采用锚杆钻机进行钻孔，施工时根据设计要求，不同的锚索选用不同直径的钻81 头。施工排架搭设要牢固，钻机定位准确，测量仪测定钻进方向角。调整好孔向再牢靠固定钻机。(2)开孔钻进要低转速，低压推进，当成孔约50cm，需再次校核孔向，及时调整钻机。(3)钻进过程中认真记录每一钻孔的尺寸、回水颜色、钻进速度和岩芯记录等数据。造孔过程中应做好锚固段始末两处的岩粉采集，以确保锚固段位于稳定的岩层中。钻孔完毕时，应连续不断地用压力风水彻底冲洗钻孔，钻孔冲洗干净后才能安装锚索。在安装锚索前，应将钻孔孔口堵塞保护。4.6.3锚索制作运输及安装(1)锚索制作在有防雨设施的场地完成。按实际孔深满足张拉和设计要求的最小长度进行下料。下料前仔细检查钢绞线的表面，没有损伤的钢丝或钢绞线才能使用。(2)锚索的钢绞线应按设计图纸要求进行绑扎制作成束。隔离支架应能使钢绞线可靠分离，使每根钢绞线之间的净距≥5mm，且使隔离支架处锚索体的注浆厚度大于10mm。编束时一定要把钢绞线理顺后再进行绑扎，最后在内锚固段端头装上锥形导向帽。隔离支架应选用塑料隔离支架。张拉段每隔2.0m设置一道对中支架，端头2m区段内加密到1m；对中支架应保证其所在位置处锚索体的注浆厚度大于10mm，对中支架之间扎胶带一道。进回浆管路应与钢铰线牢固联结。(3)钢绞线两端与锚头嵌固端应牢固联结，两嵌固端之间的每根钢绞线长度应一致。(4)编制锚索中，钢绞线在隔离架上的孔位要一一对应；编制好的整束钢绞线停放时间宜尽量短，以防污染；锚索捆扎完毕，应采取保护措施防止钢绞线锈蚀，运输过程中应防止锚索发生弯曲、扭转和损伤。4.6.4注浆(1)锚索砂浆配比根据试验确定，为加快施工进度和确保注浆质量，浆液中应掺入一定量的膨胀剂及早强剂，其28天的强度不应低于1MPa。(2)用压力风沿注浆管吹洗排除孔内渗水，检查管道是否通畅和封堵装置的密封性；锚固段灌浆长度应符合要求，阻塞器位置应准确，不论锚索孔的方向如何，在注浆时均采用排气法注浆。对下倾的孔，注浆管插至孔底，浆液由孔底注入，空气由止浆环处的排气管排出；对上倾锚索，浆液由止浆环处注入，空气压向孔底，由孔底进入排气管排出孔外。(3)连续缓慢灌注浆液，当灌浆量大于理论吸浆量，回浆量比重不小于进浆量，且稳压30min，孔内不再吸浆，即进、排浆量一致，方可结束；(4)注浆结束，在浆液初凝前，要进行不少于2次补灌。当浆液凝固到不自孔中回流出来之前，应保持不小于0.4MPa的压力进行闭浆。4.6.5张拉锁定(1)首先进行试验的张拉，分为单股预紧和整束分级张拉两个阶段，单股预紧进行两次以上。整束张拉共分五个量级进行，即张拉荷载分别按设计永存张拉力的10%～105%逐级依次进行。张拉各级加载稳压前后，均量测钢绞线的伸长值与回缩值，若实测伸长值与理论伸81 长值相差超过10%或小于5%，应停止张拉，查明原因后才能重新张拉。加荷、卸荷速率应平稳。张拉时，升荷速率每分钟不宜超过设计预应力值的0.1；卸荷速率每分钟不宜超过设计预应力值的0.2。松弛损失一般为锁定张拉力的3%～4%，在补偿张拉前，应注意检查。若发现异常张拉力时要查明原因进行处理。卸荷时锚索在锚具的作用下自动锁定。(2)张拉所用的设备额定值必须大于最大使用张拉值，并有富余度，以确保重复使用后的精确度仍能满足要求。(3)锚束张拉的设备和仪器应定期标定，其间隔期不得超过6个月。超过标定间隔期的设备和仪器或遭猛烈碰撞的仪表，必须重新标定后才能使用。锚固段的固接浆液的承载强度未达到施工图纸的规定时，不得进行张拉。4.6.6锚头保护张拉结束，将锚具外大于15cm的钢绞线用切割片割除，割除施压一定要轻，严禁产生高温，以免锚夹片处应力损失，最好加水或加油冷却。将锚墩上的浆管凿凹割除，砂浆抹填。4.7基坑支护体系质量保证技术措施本工程按ISO9002质量标准建立质量保证体系和质量保证措施，认真贯彻“靠科技进步、抓规范管理、创优质工程、保业主满意”的质量方针，确保工程质量等级优良。4.7.1原材料质量保证措施(1)凡是进入工地的原材料，必须经过质量业主工程师的检验，凡是质量业主工程师认为不合格的原材料，一概拒收退货，不准用于工程。(2)原材料检验：对准备进库的原材料要查明是否有厂家的产品合格证，无合格证的不进库；同时要分层次抽验原材料，不合格的坚决退货，杜绝伪劣产品混进仓库。(3)原材料保管：对已进库的原材料要分门别类按日期编号，按要示存放保管，把易锈、怕淋、的材料旋转在干净、干燥的库房中。(4)施工单位将在已采购的材料、设备生产期间，请专门的机构检验产品质量，若有需要，施工单位应提交与合同有关的设备服务供应商出具的两份质保书。4.7.2平面控制网测量技术措施(1)专门设立一个测量小组，由项目工程师负责。下设专业测量人员若干，测量人员都已经过专业培训，并持证上岗。采用先进的测量自动引导系统，确保测量精度。(2)凡进场后的测量仪器都持有国家技术监督局认可的检定合格证，并按周检要求、强制检定。要在使用过程中，经常检查仪器的常用指标，一旦偏差超过允许范围，应及时校正，保证测量精度。(3)测量基准点要严格保护，避免撞击、毁坏。在施工期间，要定期复核基准点是否发生位移。4.7.3深层搅拌桩施工质量措施(1)施工前严格按照设计提出的搅拌桩桩位尺寸要求进行定位放样。严格控制浆液81 配比，做到挂牌施工，并配有专职人员负责管理浆液配置。严格控制钻进提升及下沉速度。(2)施工前对搅拌桩进行维护保养，尽量减少施工过程中由于设备故障而造成的质量问题。设备由专人负责操作，上岗前必须检查设备的性能，确保设备运转正常。(3)桩架垂直度指示针调整桩架垂直度，并用线锤及两台经纬仪双向进行校核，确保水泥土搅拌桩垂直度达到设计要求。(4)工程实施过程中，严禁发生定位型钢移位，一旦发现挖机在清除沟槽土时碰撞定位型钢使其跑位，立即重新放线，严格按照设计图纸进行施工。(5)定位型钢用脚手管固定在地面上，但是由于挖机挖斗在翻沟槽泥浆时容易碰撞定位型钢，引起定位型钢偏移，今后产生定位偏差。因此每天两次校核定位型钢与外放麻线的距离，产生偏差立刻予以纠正。4.7.4SMW墙体施工冷缝处理施工过程中一旦出现冷缝则采取在冷缝处围护桩外侧补搅素桩方案，在围护桩达到一定强度后进行补桩，以防偏钻，保证补桩效果，素桩与围护桩搭接厚度约10cm左右。冷施工缝处理见图4.6。图4.6冷施工缝处理详图4.7.5渗漏水处理在整个基坑开挖阶段，将组织工地现场小组常驻工地并备好相应设备及材料，密切注视基坑开挖情况，一旦发现墙体有漏点，及时进行封堵。具体采用以下两种方法补漏。(1)引流管：在基坑渗水点插引流管，在引流管周围用速凝防水泥砂浆封堵，待水泥砂浆在达强度后，再将引流管打结。(2)双液注浆：1)配制化学浆液。2)将配制拌合好的化学浆和水泥浆送入贮浆桶内备用。3)注浆时启动注浆泵，通过2台注浆泵2条管路同时接上Y型接头从H口混合注入孔底被加固的土体部位。81 4)注浆过程中应尽可能控制流量和压力，防止浆液流失。5)施工参数:注浆压力：0.3-0.8Mpa；注浆流量：25-35l/min；注浆量：0.375m3/m。浆液配比：A液——水：水泥：膨润土：外掺剂=0.7:1.0:0.03:0.03，水泥选用普通硅酸盐水泥。B液——水玻璃选用波美度为35-40°bl；A液：B液=1：1；初凝时间：45秒；凝固强度：3-4MPa/2h。4.7.6确保桩身强度和均匀性(1)土体应充分搅拌，严格控制钻孔下沉、提升速度，使原状土充分破碎有利于水泥浆与土均匀拌和。(2)浆液不能发生离析，水泥浆液应严格按预定配合比制作，为防止灰浆离析，放浆前必须搅拌30秒再倒入存浆桶。(3)压浆阶段输浆管道不能堵塞，不允许发生断浆现象，全桩须注浆均匀，不得发生土浆夹心层。(4)发现管道堵塞，应立即停泵处理。待处理结束后立即把搅拌钻具上提和下沉1.0m后方能继续注浆，等10-20秒恢复向上提升搅拌，以防断桩发生。4.8文明施工保证措施工程施工中，保障施工人员的人身安全、工程的安全，以及避免工程施工对周围环境的干扰，重视安全管理，是我们对用户服务的又一宗旨，在施工中，我们将严格遵守国家的安全生产法规和地方相关管理条列，自觉保护劳动者生命安全，力争展现出一个工程良好的企业形象，展示我们生产管理的综合现代化水平。4.8.1安全生产保证措施(1)工程项目施工的安全管理。加强现场管理，搞好工程的保卫、防盗，搞好永久工程和临时工程安全，防止发生安全事故，在每一个工程项目中，制订安全生产的组织措施，并制订严密的安全生产规程。(2)项目经理亲自抓安全生产和安全教育，定期如开安全生产会议，检查安全生产规章执行落实情况，建立安全生产奖罚制度促使人人重视安全，安全生产有奖，使安全生产教育落到实处，得到好的成绩。(3)加强工程中的环境保护管理，促使安全生产，随时清除施工场地不必要的障碍物、设备、材料及各类存储物品安全堆放紧紧有条，即要保持施工现场环境的清洁整齐，又对安全生产有利。(4)自觉遵守有关机构对劳动保护的要求，及时清除工地上的废物、垃圾、水泥袋、废弃的模板等，消除安全隐患。创造良好的安全施工环境。4.8.2保证安全的主要措施(1)项目部设安全管理部门，各施工队设专职安技员，施工班组设兼职安全员，建立健全各项施工安全制度，认真贯彻生产必须安全的原则，做好经常性的安全检查，发现事故隐患及时处理。81 利用各种宣传工具，采用多种教育形式，使职工树立安全统一的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。(2)认真执行定期安全教育，安全讲话，安全检查制度，设立安全监督岗，支持和发挥群众安全人员的作用，对发现事故隐患和危及到工程人身安全的事项，要及时处理，作出记录，及时改正，落实到人。制定安全操作规章制度，搞好机械维修保养，使之保持良好运行状态。(3)施工现场要有交通指示标志。运输作业和机械操作现场及交通频繁的交叉路口，应设指挥人员。危险部位、工地现场出入口要设置“危险”或“减速绕行”，夜间设红灯警示。施工现场临时用电的安装、维修或拆除必须由持证电工按照国家《施工现场临时用电安全技术规范》操作。4.8.3安全操作要求(1)各设备应有专人负责管理、使用。实行“定人、定机、定岗位”的三定制度。所有设备操作人员都要熟读各种相关设备的操作指南，必须经培训后持证上岗。严禁过劳、酒后操作。(2)各设备性能应处于良好状态，严禁故障机械进入施工现场。无关人员禁止接近设备，对允许接近的人员要进行安全教育。4.8.4文明施工保证措施(1)施工区内道路通畅、平坦、整洁，不乱堆乱放，无散落物；施工废料集中堆放，及时处理，保证道路畅通无阻。强化环保管理：定期进行环境检查，及时处理违章事宜，请示汇报环保工作，做到文明施工。(2)消除施工污染：场地废料、施工废水、生活污水不得污染水源、灌溉渠道，采用渗井或其它措施处理，工地垃圾及时运到指定地点。机具或含有油污的操作用水，采用过滤的方法或沉淀池处理，使生态环境受损降到最低程度。81 第5章结构电算5.1北段基坑电算基坑北段选用图1.1中C-C断面中的2号井探资料进行电算5.1.1支护方案排桩支护图5.1支护简图表5.1支护方案基本信息内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99基坑等级一级基坑侧壁重要性系数γ1.10基坑深度H(m)10.000嵌固深度(m)5.700桩顶标高(m)0.000桩直径(m)0.85081 桩间距(m)0.600混凝土强度等级C25有无冠梁有├冠梁宽度(m)0.850├冠梁高度(m)0.400└水平侧向刚度(MN/m)0.000放坡级数0超载个数1表5.2超载信息超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa·kN/m)(m)(m)(m)(m)110.0000.0005.0000.000------表5.3土层信息土层数10坑内加固土否内侧降水最终深度(m)10.000外侧水位深度(m)5.000内侧水位是否随开挖过程变化否弹性法计算方法m法表5.4土层参数层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土2.6019.4---10.005.002粘性土1.7020.0---17.6013.003粘性土2.5019.39.330.0013.604粘性土6.0019.69.640.0010.005角砾2.2020.010.0------6粘性土4.8019.89.8------7角砾4.5020.010.0------8粘性土2.2019.89.8------9碎石7.1020.010.0------10强风化岩13.9020.010.0------层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算m值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(MN/m4)(kPa)118.0---------1.00---81 222.0---------3.84---325.025.0010.00合算5.34---470.035.0010.00合算5.00---5180.00.0036.00分算4.00---672.070.0010.00合算4.00---7160.00.0035.00分算4.00---855.045.0015.00合算4.00---9220.00.0038.00分算4.00---10180.020.0025.00合算4.00---表5.5支锚信息支锚道数2支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1锚杆1.2004.00015.0018.5011.502锚杆1.2003.00015.0012.506.50支锚预加力支锚刚度锚固体工况抗拉力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号(kN)1150.0030.001502～1.002150.0030.001504～1.00表5.6土压力模型调整系数表层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.00010000.0002粘性土分算1.0001.0001.00010000.0003粘性土合算1.0001.0001.00010000.0004粘性土合算1.0001.0001.00010000.0005角砾分算1.0001.0001.00010000.0006粘性土合算1.0001.0001.00010000.0007角砾分算1.0001.0001.00010000.0008粘性土合算1.0001.0001.00010000.0009碎石分算1.0001.0001.00010000.00010强风化岩合算1.0001.0001.00010000.00081 5.1.2设计结果5.1.2.1结构计算各工况：图5.2第1工况图图5.3第2工况图81 图5.4第3工况图图5.5第4工况图81 图5.6第5工况图内力位移包络图：图5.7内力包络图地表沉降图：81 图5.8地表沉降图5.1.2.2冠梁选筋结果图5.9冠梁选筋图表5.7冠梁选筋表钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HPB235d8@2005.1.2.3截面计算表5.8内力取值表段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)175.0944.29204.63204.63基坑外侧最大弯矩(kN.m)176.29102.79206.04206.04最大剪力(kN)108.1761.91148.74148.74段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33523D143541[3405]81 箍筋HRB335D12@1501508[-760]加强箍筋HRB335D14@20001545.1.2.4锚杆计算表5.9锚杆参数表锚杆钢筋级别HRB400锚索材料强度设计值(MPa)1220.000锚索采用钢绞线种类1×7锚杆材料弹性模量(×105MPa)2.000锚索材料弹性模量(×105MPa)1.950注浆体弹性模量(×104MPa)3.000土与锚固体粘结强度分项系数1.300锚杆荷载分项系数1.250表5.10锚杆内力表支锚道号锚杆最大内力锚杆最大内力锚杆内力锚杆内力弹性法(kN)经典法(kN)设计值(kN)实用值(kN)1276.50159.56219.40219.402265.93113.96156.69156.69锚杆自由段长度计算简图图5.10锚杆自由段长度计算简图81 表5.11锚杆选筋表支锚道号支锚类型钢筋或自由段长度锚固段长度实配[计算]面积锚杆刚度钢绞线配筋实用值(m)实用值(m)(mm2)(MN/m)1锚杆1E327.011.5804[733]18.942锚杆1E286.06.5616[523]17.905.1.2.5整体稳定验算图5.11整体稳定验算简图计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据：整体稳定安全系数Ks=2.068；圆弧半径(m)R=14.996；圆心坐标X(m)X=-1.123；圆心坐标Y(m)Y=9.165。5.1.2.6抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:81 式中Mp：被动土压力及支点力对桩底的弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值；Ma：主动土压力对桩底的弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。表5.12锚杆材料表序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1锚杆268.083248.6472锚杆205.251178.678Ks=1.487≥1.200,满足规范要求。5.1.2.7抗隆起验算图5.12抗隆起验算简图Prandtl(普朗德尔)公式(Ks≥1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):81 Ks=3.982≥1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks>=1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):Ks=4.662≥1.15,满足规范要求。5.1.2.8隆起量的计算注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!式中δ:基坑底面向上位移(mm)；81 n：从基坑顶面到基坑底面处的土层层数；r:第i层土的重度(kN/m3)，地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)，地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3)；h:第i层土的厚度(m)；q:基坑顶面的地面超载(kPa)；D:桩(墙)的嵌入长度(m)；H:基坑的开挖深度(m)；c:桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa)；φ:桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度)；r:桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3)。δ=109(mm)5.1.2.9抗管涌验算图5.13抗管涌验算简图抗管涌稳定安全系数(K≥1.5):式中γ:侧壁重要性系数；81 γ":土的有效重度(kN/m3)；γw:地下水重度(kN/m5)；h":地下水位至基坑底的距离(m)；D:桩(墙)入土深度(m)。K=2.890≥1.5,满足规范要求。5.1.2.10承压水验算图5.14承压水验算简图式中Pcz：基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2)；Pwy：承压水层的水头压力(kN/m2)；Ky：抗承压水头的稳定性安全系数，取1.5。Ky=39.20/30.00=1.30≥1.05基坑底部土抗承压水头稳定5.2东段基坑电算基坑东段选用图1.1中B-B断面中的10号井探资料进行电算5.2.1支护方案排桩支护81 图5.15支护简图表5.13基本信息表内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99基坑等级一级基坑侧壁重要性系数γ1.10基坑深度H(m)12.000嵌固深度(m)6.600桩顶标高(m)0.000桩直径(m)0.850桩间距(m)0.600混凝土强度等级C25有无冠梁有├冠梁宽度(m)0.850├冠梁高度(m)0.400└水平侧向刚度(MN/m)0.000放坡级数0超载个数181 表5.14超载信息表超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPakN/m)(m)(m)(m)(m)110.0000.0005.0000.000------表5.15土层信息表土层数10坑内加固土否内侧降水最终深度(m)10.000外侧水位深度(m)5.000内侧水位是否随开挖过程变化否弹性法计算方法m法表5.16土层参数表层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土2.0019.4---10.005.002粘性土3.6020.010.00.0030.003粘性土3.4019.39.330.0013.604粘性土2.0019.69.640.0010.005角砾2.6020.010.00.0036.006粘性土6.8019.89.8------7角砾4.1020.010.0------8粘性土1.9019.59.5------9碎石7.1020.010.0------10强风化岩13.0020.010.0------层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算m值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(MN/m4)(kPa)118.0---------1.00---265.00.0033.00分算3.84---325.025.0010.00合算5.34---470.035.0010.00合算5.00---5180.00.0036.00分算4.00---672.070.0010.00合算4.00---7160.00.0035.00分算4.00---855.045.0015.00合算4.00---9220.00.0038.00分算4.00---10180.020.0025.00合算4.00---表5.17支锚信息表支锚道数281 支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1锚杆1.2004.00015.0027.0018.502锚杆1.2004.00015.0017.5011.50支锚预加力支锚刚度锚固体工况抗拉力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号(kN)1150.0030.001502～1.002150.0030.001504～1.00表5.18土压力模型及系数调整表层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1素填土合算1.0001.0001.00010000.0002粘性土分算1.0001.0001.00010000.0003粘性土合算1.0001.0001.00010000.0004粘性土合算1.0001.0001.00010000.0005角砾分算1.0001.0001.00010000.0006粘性土合算1.0001.0001.00010000.0007角砾分算1.0001.0001.00010000.0008粘性土合算1.0001.0001.00010000.0009碎石分算1.0001.0001.00010000.00010强风化岩合算1.0001.0001.00010000.0005.2.2设计结果5.2.2.1结构计算各工况：81 图5.16第1工况图图5.17第2工况图81 图5.18第3工况图图5.19第4工况图81 图5.20第5工况图内力位移包络图：图5.21内力位移包络图地表沉降图：81 图5.22地表沉降图5.2.2.2冠梁选筋结果图5.23冠梁选筋图表5.19冠梁选筋表钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HPB235d8@2005.2.2.3截面计算表5.20内里取值表段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1基坑内侧最大弯矩(kNm)357.14224.15417.41417.41基坑外侧最大弯矩(kNm)199.75141.27233.46233.46最大剪力(kN)153.42150.23210.95210.95段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33520D164021[3953]81 箍筋HRB335D12@1501508[-760]加强箍筋HRB335D14@20001545.2.2.4锚杆计算表5.21锚杆参数表锚杆钢筋级别HRB400锚索材料强度设计值(MPa)1220.000锚索采用钢绞线种类1×7锚杆材料弹性模量(×105MPa)2.000锚索材料弹性模量(×105MPa)1.950注浆体弹性模量(×104MPa)3.000土与锚固体粘结强度分项系数1.300锚杆荷载分项系数1.250表5.22锚杆内力表支锚道号锚杆最大内力锚杆最大内力锚杆内力锚杆内力弹性法(kN)经典法(kN)设计值(kN)实用值(kN)1366.95202.86278.93278.932377.11351.68483.56483.56锚杆自由段长度计算简图图5.24锚杆自由长度计算图81 表5.23锚杆选筋表支锚道号支锚类型钢筋或自由段长度锚固段长度实配[计算]面积锚杆刚度钢绞线配筋实用值(m)实用值(m)(mm2)(MN/m)1锚杆1E368.518.51018[932]18.472锚杆2E366.011.52036[1615]48.825.2.2.5整体稳定验算图5.25整体稳定验算简图计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据：整体稳定安全系数Ks=1.873；圆弧半径(m)R=17.874；圆心坐标X(m)X=-1.005；圆心坐标Y(m)Y=11.178。5.2.2.6抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:式中Mp：被动土压力及支点力对桩底的弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力81 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值；Ma：主动土压力对桩底的弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。表5.24锚杆材料表序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1锚杆339.292317.3662锚杆678.584571.369Ks=1.796≥1.200,满足规范要求。5.2.2.7抗隆起验算图5.26抗隆起验算简图Prandtl(普朗德尔)公式(Ks≥1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):81 Ks=5.483≥1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks≥1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):Ks=6.595≥1.15,满足规范要求。5.2.2.8隆起量的计算注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!式中δ：基坑底面向上位移(mm)；81 n：从基坑顶面到基坑底面处的土层层数；r：第i层土的重度(kN/m3)，地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)，地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3)；h:第i层土的厚度(m)；q:基坑顶面的地面超载(kPa)；D:桩(墙)的嵌入长度(m)；H:基坑的开挖深度(m)；c:桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa)；φ:桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度)；r:桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3)。δ=106(mm)5.2.2.9抗管涌验算图5.27抗管涌验算简图抗管涌稳定安全系数(K≥1.5):81 式中γ：侧壁重要性系数；γ"：土的有效重度(kN/m3)；γw：地下水重度(kN/m5)；h"：地下水位至基坑底的距离(m)；D：桩(墙)入土深度(m)。K=2.556≥1.5,满足规范要求。5.2.2.10承压水验算图5.28承压水验算简图式中Pcz:基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2)；Pwy:承压水层的水头压力(kN/m2)；Ky:抗承压水头的稳定性安全系数，取1.5。Ky=39.92/30.00=1.33≥1.05基坑底部土抗承压水头稳定5.3南段基坑电算基坑南段选用图1.1中A-A断面中的22号井探资料进行电算5.3.1支护方案排桩支护81 图5.29支护简图表5.25基本信息表内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99基坑等级一级基坑侧壁重要性系数γ1.10基坑深度H(m)12.000嵌固深度(m)6.600桩顶标高(m)0.000桩直径(m)0.850桩间距(m)0.600混凝土强度等级C25有无冠梁有├冠梁宽度(m)0.850├冠梁高度(m)0.400└水平侧向刚度(MN/m)0.000放坡级数0超载个数181 表5.26超载信息表超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa·kN/m)(m)(m)(m)(m)110.0000.0005.0000.000------表5.27土层信息表土层数10坑内加固土否内侧降水最终深度(m)12.000外侧水位深度(m)4.000内侧水位是否随开挖过程变化否弹性法计算方法m法表5.28土层参数表层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m)(kN/m)(kPa)(度)1杂填土1.8019.4---10.005.002粗砂3.2020.010.00.0030.003粘性土1.1019.39.330.0013.604粘性土4.9019.69.640.0010.005角砾7.0020.010.00.0036.006粘性土2.1019.89.8------7角砾4.9020.010.0------8粘性土1.2019.59.5------9碎石5.5020.010.0------10强风化岩15.9020.010.0------层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算m值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(MN/m)(kPa)118.0---------1.00---265.00.0033.00分算3.84---325.025.0010.00合算5.34---470.035.0010.00合算5.00---5180.00.0036.00分算4.00---672.070.0010.00合算4.00---7160.00.0035.00分算4.00---855.045.0015.00合算4.00---9220.00.0038.00分算4.00---81 10180.020.0025.00合算4.00---表5.29支锚信息表支锚道数2支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1锚杆1.2004.00015.0020.0010.502锚杆1.2004.00015.0018.5011.50支锚预加力支锚刚度锚固体工况抗拉力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号(kN)1150.0030.001502～1.002150.0030.001504～1.00表5.30土压力模型及系数调整表层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1杂填土合算1.0001.0001.00010000.0002粗砂分算1.0001.0001.00010000.0003粘性土合算1.0001.0001.00010000.0004粘性土合算1.0001.0001.00010000.0005角砾分算1.0001.0001.00010000.0006粘性土合算1.0001.0001.00010000.0007角砾分算1.0001.0001.00010000.0008粘性土合算1.0001.0001.00010000.0009碎石分算1.0001.0001.00010000.00010强风化岩合算1.0001.0001.00010000.0005.3.2设计结果5.3.2.1结构计算各工况：81 图5.30第1工况图图5.31第2工况图81 图5.32第3工况图图5.33第4工况图81 图5.34第5工况图内力位移包络图：图5.35内力位移包络图地表沉降图：81 图5.36地表沉降图5.3.2.2冠梁选筋结果图5.37冠梁选筋图表5.31冠梁选筋表钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HPB235d8@2005.3.2.3截面计算表5.32内里取值表段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1基坑内侧最大弯矩(kNm)400.13348.83467.65467.65基坑外侧最大弯矩(kNm)195.00337.11227.90227.90最大剪力(kN)168.60166.07231.83231.83段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33523D164624[4499]81 箍筋HRB335D12@1501508[-760]加强箍筋HRB335D14@20001545.3.2.4锚杆计算表5.33锚杆参数表锚杆钢筋级别HRB400锚索材料强度设计值(MPa)1220.000锚索采用钢绞线种类1×7锚杆材料弹性模量(×10MPa)2.000锚索材料弹性模量(×10MPa)1.950注浆体弹性模量(×10MPa)3.000土与锚固体粘结强度分项系数1.300锚杆荷载分项系数1.250表5.34锚杆内力表支锚道号锚杆最大内力锚杆最大内力锚杆内力锚杆内力弹性法(kN)经典法(kN)设计值(kN)实用值(kN)1340.19187.05257.19257.192394.02392.64539.88539.88锚杆自由段长度计算简图图5.38锚杆自由长度计算简图81 表5.35锚杆选筋表支锚道号支锚类型钢筋或自由段长度锚固段长度实配[计算]面积锚杆刚度钢绞线配筋实用值(m)实用值(m)(mm)(MN/m)1锚杆1E369.510.51018[859]18.072锚杆2E367.011.52036[1803]43.265.3.2.5整体稳定验算图5.39整体稳定验算简图计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据：整体稳定安全系数Ks=1.931；圆弧半径(m)R=15.437；圆心坐标X(m)X=-0.984；圆心坐标Y(m)Y=7.727。5.3.2.6抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:81 式中Mp:被动土压力及支点力对桩底的弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值；Ma:主动土压力对桩底的弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。表5.36锚杆选材表序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1锚杆339.292288.6342锚杆678.584614.565Ks=1.499≥1.200,满足规范要求。5.3.2.7抗隆起验算图5.40抗隆起验算简图Prandtl(普朗德尔)公式(Ks≥1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):81 Ks=6.990≥1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks>=1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):Ks=8.510≥1.15,满足规范要求。5.3.2.8隆起量的计算注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!81 式中δ：基坑底面向上位移(mm)；n：从基坑顶面到基坑底面处的土层层数；r:第i层土的重度(kN/m3)，地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)，地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3)；h:第i层土的厚度(m)；q:基坑顶面的地面超载(kPa)；D:桩(墙)的嵌入长度(m)；H:基坑的开挖深度(m)；c:桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa)；φ:桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);r:桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3)。δ=107(mm)5.3.2.9抗管涌验算图5.41抗管涌验算简图81 抗管涌稳定安全系数(K≥1.5):式中γ:侧壁重要性系数；γ":土的有效重度(kN/m3)；γw:地下水重度(kN/m5)；h":地下水位至基坑底的距离(m)；D：桩(墙)入土深度(m)。K=2.890≥1.5,满足规范要求。5.3.2.10承压水验算图5.42承压水验算简图式中Pcz：基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2)；Pwy：承压水层的水头压力(kN/m2)；Ky：抗承压水头的稳定性安全系数，取1.5。Ky=40.00/30.00=1.33≥1.05基坑底部土抗承压水头稳定81 第6章基坑监测6.1基本规定开挖深度大于等于5m、或开挖深度小于5m但现场地质情况和周围环境较复杂的基坑工程以及其他需要监测的基坑工程应实施基坑工程监测。基坑工程设计提出的对基坑工程监测的技术要求应包括监测项目、监测频率和监测报警值等。基坑工程施工前，应由建设方委托具备相应资质的第三方对基坑工程实施现场监测。监测单位应编制监测方案，监测方案须经建设方、设计方、监理等认可，必要时还需与基坑周边环境涉及的有关管理单位协商一致后方可实施。监测工作宜按下列步骤进行：(1)接受委托；(2)现场踏勘，收集资料；(3)制定监测方案；(4)监测点设置与验收，设备、仪器校验和元器件标定；(5)现场监测；(6)监测数据的处理、分析及信息反馈；(7)提交阶段性监测结果和报告；(8)现场监测工作结束后，提交完整的监测资料。监测单位应严格实施监测方案。当基坑工程设计或施工有重大变更时，监测单位应与委托方及相关单位研究并及时调整监测方案。监测单位应及时处理、分析监测数据，并将监测结果和评价及时向建设方及相关单位作信息反馈，当监测数据达到监测报警值时必须立即通报建设方及相关单位。应加强对监测点的保护，必要时应设置监测点的保护装置或设施。6.2基坑工程监测项目与测点布置基坑工程中支护结构的变形、受力、位移由于受地质条件、荷载条件、材料性质、施工条件和外界其它因素的复杂影响，很难单纯从理论上准确计算，而这些特征值又是影响基坑安全，施工安全的重要标志，因此，在理论分析指导下有计划地进行现场工程监测十分必要。6.2.1监测目的(1)将监测获取的数据与理论计算值相比较以判断原施工参数取值是否合理，以便调整下一步有关施工参数，做好信息化施工；        (2)将监测结果信息反馈优化设计，使之更符合实际，使支护结构设计更加经济、安全；(3)积累基坑工程施工、设计优化的实际资料，用以指导今后设计、施工。81 6.2.2监测项目基坑监测项目主要包括支护结构和土体变形监测、支护结构应力、应变、地下水的动态等三方面，具体监测项目的选定视工程地质水文地质条件，周围建筑物及地下管线、施工进度、基坑工程安全等级情况综合考虑选择，表6.1可供选择参考。工程结束时应提交完整的监测报告，报告内容包括：(1)监测项目和各测点的平面和立面布置图；(2)采有仪器的型号、规格和标定资料；(3)测试资料整理的计算方法；(4)监测值全部过程变化曲线；(5)监测最终结果评述。表6.1基坑工程现场检测内容序号监测对象监测项目监测元件与仪器监测必要性(一)围护结构1围护桩墙(1)桩墙顶水平位移与沉降经纬仪、水准仪必须监测(2)桩墙深层挠曲测斜仪选择监测(3)桩墙内力钢筋应力传感器、频率仪选择监测(4)桩墙水土压力压力盒、孔隙水压力探头、频率仪选择监测2水平支撑轴力钢筋应力传感器、频率仪、位移计必须监测3圈梁、围檩(1)内力钢筋应力传感器、频率仪选择监测(2)水平位移经纬仪选择监测4立柱垂直沉降水准仪建议监测5坑底土层垂直隆起水准仪选择监测6坑内地下水水位观测井、孔隙水压力探头、频率仪选择监测(二)相邻环境7相邻地层(1)分层沉降分层沉降仪、频率仪选择监测(2)水平位移经纬仪选择监测8相邻房屋(1)垂直沉降水准仪必须监测(2)倾斜经纬仪必须监测(3)裂缝裂缝观测仪必须监测9坑外地下水(1)水位观测井、孔隙水压力探头、频率仪必须监测(2)分层水压孔隙水压力探头、频率仪选择监测6.2.3监测点布置(1)设置在围护结构里的测斜管，按对基坑工程控制变形的要求，一般情况下，基81 坑每边设1～3点；测斜管深度与结构入土深度一样。围护桩（墙）顶的水平位移、垂直位移测点应沿基坑周边每隔10～20m设一点，并在远离基坑（大于5倍的基坑开挖深度）的地方设基准点，对此基准点要按其稳定程度定时测量其位移和沉降。(2)环境监测应包括基坑开挖深度3倍以内的范围。房屋沉降量测点则应布置在墙角、柱身（特别是代表独立基础及条形基础差异沉降的柱身）、门边等外形突出部位，测点间距要能充分反映建筑物各部分的不均匀沉降为宜。(3)立柱桩沉降测点直接布置在立柱桩上方的支撑面上。每根立柱桩的隆沉量、位移量均需测量，特别对基坑中多个支撑交汇受力复杂处的立柱应作为重点测点。对此重点，变形与应力量测应配套进行。(4)在实际工程中，应根据工程施工引起的应力场、位移场分布情况分清重点与一般，抓住关键部位，做到重点量测项目配套，强调量测数据与施工工况的具体施工参数配套，以形成有效的整个监测系统。使工程设计和施工设计紧密结合，以达到保证工程和周围环境安全和及时调整优化设计及施工的目的。测点布置如图1.1所示。6.3监测项目安全报警值(1)在工程监测中，每一测试项目都应根据实际情况的客观环境和设计计算书，事先确定相应的安全警戒值，以判断位移或受力状况是否会超过允许的范围，判断工程施工是否安全可靠，是否需调整施工步骤或优化原设计方案。因此，测试项目的安全警戒值的确定至关重要。一般情况下，每个警戒值应由两部分控制，即总允许变化量和单位时间内允许变化量。(2)安全警戒值确定的原则如下：1)满足设计计算的要求，不可超出设计值；2)满足测试对象的安全要求，达到保护目的；3)对于相同的保护对象，应针对不同的环境和不同的施工因素而确定；4)满足各保护对象的主管部门提出的要求；    5)满足现行的相关规范、规程的要求；6)在保证安全的前提下，综合考虑工程质量和经济等因素，减少不必要的资金投入。(2)根据以上原则及实践经验，安全警戒值的参考值如下：1)基坑围护墙测斜：对于只存在基坑本身安全的测试，最大位移一般取80mm,每天发展不超过10mm。对于周围有需严格保护构筑物的基坑，应根据保护对象的需要来确定。重要建筑物、构筑物，周围施工对其影响所造成的位移不得超过20mm。2)煤气管道的变位：沉降或水平位移均不得超过10mm，每天发展不得超过2mm。3)自来水管道变位：沉降或水平位移均不得超过30mm，每天发展不得超过5mm。4)基坑外水位：坑内降水或基坑开挖引起坑外水位下降不得超过1000mm，每天发展不得超过500mm。81 5)立柱桩差异隆沉：基坑开挖中引起的立柱桩隆起或沉降不得超过10mm，每天发展不超过2mm。6)弯矩及轴力：根据设计计算书确定，一般将警戒值定在80%的设计允许最大值内。(3)对于测斜、围护结构纵横向弯矩等光滑的变化曲线，若曲线上出现明显的折点变化，也应作出报警处理。6.4监测方法及精度要求6.4.1一般规定(1)监测方法的选择应根据基坑类别、设计要求、场地条件、当地经验和方法适用性等因素综合确定，监测方法应合理易行。(2)监测仪器、设备和元件应满足观测精度和量程的要求，具有良好的稳定性和可靠性；应经过校准或标定，且校核记录和标定资料齐全，并应在规定的校准有效期内使用。监测过程中应定期进行监测仪器、设备的维护保养、检测以及监测元件的检查。(3)监测项目初始值应在相关施工工序之前测定，并取至少连续观测3次的稳定值的平均值。(4)地铁、隧道等其他基坑周边环境的监测方法和监测精度应符合相关标准的规定以及主管部门的要求。(5)除使用本规范规定的监测方法外，亦可采用能达到本规范规定精度要求的其他方法。6.4.2水平位移监测(1)测定特定方向上的水平位移时可采用视准线法、小角度法、投点法等；测定监测点任意方向的水平位移时可视监测点的分布情况，采用前方交会法、后方交会法、极坐标法等；当测点与基准点无法通视或距离较远时，可采用GPS测量法或三角、三边、边角测量与基准线法相结合的综合测量方法。(2)水平位移监测基准点的埋设应按现行标准《建筑变形测量规范》（JGJ8）执行，宜设置有强制对中的观测墩，并宜采用精密的光学对中装置，对中误差不宜大于0.5mm。(3)基坑围护墙（边坡）顶部水平位移监测精度应根据围护墙（边坡）顶部水平位移报警值按表6.2确定。表6.2基坑围护墙（边坡）顶部水平位移监测精度要求(mm)水平位移报警值(mm)≤3030~60＞60监测点坐标中误差≤1.5≤3.0≤6.0注：1　监测点坐标中误差，系指监测点相对测站点（如工作基点等）的坐标中误差，为点位中误差的；2　本规范以中误差作为衡量精度的标准。81 (4)管线水平位移监测的精度不宜低于1.5mm。6.4.3竖向位移监测(1)竖向位移监测可采用几何水准或液体静力水准等方法。(2)坑底隆起（回弹）宜通过设置回弹监测标，采用几何水准并配合传递高程的辅助设备进行监测，传递高程的金属杆或钢尺等应进行温度、尺长和拉力等项修正。(3)围护墙（边坡）顶部、立柱及基坑周边地表的竖向位移监测精度应根据竖向位移报警值按表6.3确定。表6.3围护墙（坡）顶、立柱及基坑周边地表的竖向位移监测精度要求(mm)竖向位移报警值≤20（35）20~40（35~60）≥40（60）监测点测站高差中误差≤0.3≤0.5≤1.0注：1　监测点测站高差中误差系指相应精度与视距的几何水准测量单程一测站的高差中误差；2　括号内数值对应于立柱及基坑周边地表的竖向位移报警值。(4)管线竖向位移监测的精度不宜低于1.0mm。(5)坑底隆起（回弹）监测的精度应符合表6.4的要求。表6.4坑底隆起（回弹）监测的精度要求(mm)坑底回弹（隆起）报警值≤4040~6060~80监测点测站高差中误差≤1.0≤2.0≤3.0(6)各监测点与水准基准点或工作基点应组成闭合环路或附合水准路线。6.4.4深层水平位移监测(1)围护墙深层水平位移的监测宜采用在墙体或土体中预埋测斜管、通过测斜仪观测各深度处水平位移的方法。(2)测斜仪的系统精度不宜低于0.25mm/m，分辨率不宜低于0.02mm/500mm。(3)测斜仪探头置入测斜管底后，应待探头接近管内温度时再量测，每个监测方向均应进行正、反两次量测。(4)当以上部管口作为深层水平位移的起算点时，每次监测均应测定管口坐标的变化并修正。6.4.5倾斜监测(1)建筑倾斜观测应根据现场观测条件和要求，选用投点法、前方交会法、激光铅直仪法、垂吊法、倾斜仪法和差异沉降法等。(2)建筑倾斜观测精度应符合现行标准《工程测量规范》（GB50026）及《建筑变形测量规范》（JGJ8）的有关规定。6.4.6裂缝监测(1)裂缝监测应监测裂缝的位置、走向、长度、宽度，必要时尚应监测裂缝深度。(2)基坑开挖前应记录监测对象已有裂缝的分布位置和数量，测定其走向、长度、宽度和深度等情况，监测标志应具有可供量测的明晰端面或中心。81 (4)裂缝宽度量测精度不宜低于0.1mm，裂缝长度和深度量测精度不宜低于1mm。6.4.7支护结构内力监测(1)支护结构内力可采用安装在结构内部或表面的应变计或应力计进行量测。(2)混凝土构件可采用钢筋应力计或混凝土应变计等量测；钢构件可采用轴力计或应变计等量测。(3)内力监测值应考虑温度变化等因素的影响。(4)内力监测传感器埋设前应进行性能检验和编号。(5)内力监测传感器宜在基坑开挖前至少1周埋设，并取开挖前连续2d获得的稳定测试数据的平均值作为初始值。6.4.8土压力监测(1)土压力宜采用土压力计量测。(2)土压力计的量程应满足被测压力的要求，其上限可取设计压力的2倍，精度不宜低于0.5%F·S，分辨率不宜低于0.2%F·S。(4)土压力计埋设以后应立即进行检查测试，基坑开挖前应至少经过1周时间的监测并取得稳定初始值。6.4.9孔隙水压力监测(1)孔隙水压力计应满足以下要求：量程满足被测压力范围的要求，可取静水压力与超孔隙水压力之和的2倍；精度不宜低于0.5%F·S，分辨率不宜低于0.2%F·S。(2)孔隙水压力计埋设可采用压入法、钻孔法等。(3)采用钻孔法埋设孔隙水压力计时，钻孔直径宜为110~130mm，不宜使用泥浆护壁成孔，钻孔应圆直、干净；封口材料宜采用直径10~20mm的干燥膨润土球。(4)孔隙水压力计埋设后应测量初始值，且宜逐日量测1周以上并取得稳定初始值。(5)应在孔隙水压力监测的同时测量孔隙水压力计埋设位置附近的地下水位。6.4.10下水位监测(1)地下水位量测精度不宜低于10mm。(2)潜水水位管应在基坑施工前埋设，滤管长度应满足量测要求；承压水位监测时被测含水层与其他含水层之间应采取有效的隔水措施。(3)水位管宜在基坑开始降水前至少1周埋设，并逐日连续观测水位取得稳定初始值。6.4.11锚杆及土钉内力监测(1)锚杆和土钉的内力监测宜采用专用测力计、钢筋应力计或应变计，当使用钢筋束时宜监测每根钢筋的受力。(2)专用测力计、钢筋应力计和应变计的量程宜为对应设计值的2倍，量测精度不宜低于0.5%F·S，分辨率不宜低于0.2%F·S。(3)锚杆或土钉施工完成后应对专用测力计、应力计或应变计进行检查测试，并取下一层土方开挖前连续2d获得的稳定测试数据的平均值作为其初始值。6.4.12土体分层竖向位移监测(1)81 土体分层竖向位移可通过埋设分层沉降磁环或深层沉降标，采用分层沉降仪结合水准测量方法进行量测。(2)分层竖向位移标应在基坑开挖前至少1周埋设。沉降磁环可通过钻孔和分层沉降管定位埋设。沉降管安置到位后应使磁环与土层粘结牢固。(3)土体分层竖向位移的初始值应在分层竖向位移标埋设稳定后量测，稳定时间不应少于1周并获得稳定的初始值；监测精度不宜低于1.5mm。(4)每次测量应重复进行2次并取其平均值作为测量结果，2次读数较差应不大于1.5mm。(5)采用分层沉降仪法监测时，每次监测均应测定管口高程的变化，并换算出测管内各监测点的高程。6.5监测频率(1)基坑工程监测频率的确定应以能系统反映监测对象所测项目的重要变化过程而又不遗漏其变化时刻为原则。(2)基坑工程监测工作应贯穿于基坑工程和地下工程施工全过程。监测工作应从基坑工程施工前开始，直至地下工程完成为止。对有特殊要求的基坑周边环境的监测应根据需要延续至变形趋于稳定后才能结束。(3)监测项目的监测频率应综合考虑基坑类别、基坑及地下工程的不同施工阶段以及周边环境、自然条件的变化和当地经验而确定。当监测值相对稳定时，可适当降低监测频率。对于应测项目，在无数据异常和事故征兆的情况下，开挖后仪器监测频率可按表6.5确定。表6.5现场仪器监测的监测频率基坑类别施工进程基坑设计深度≤5m5～10m10～15m＞15m一级开挖深度（m）≤51次/1d1次/2d1次/2d1次/2d5～101次/1d1次/1d1次/1d＞102次/1d2次/1d底板浇筑后时间（d）≤71次/1d1次/1d2次/1d2次/1d7～141次/3d1次/2d1次/1d1次/1d14～281次/5d1次/3d1次/2d1次/1d＞281次/7d1次/5d1次/3d1次/3d二级开挖深度（m）≤51次/2d1次/2d5～101次/1d底板浇筑后时间（d）≤71次/2d1次/2d7～141次/3d1次/3d14～281次/7d1次/5d＞281次/10d1次/10d注：1.有支撑的支护结构各道支撑开始拆除到拆除完成后3d内监测频率应为1次/1d；2.基坑工程施工至开挖前的监测频率视具体情况确定；81 3．当基坑类别为三级时，监测频率可视具体情况适当降低；4．宜测、可测项目的仪器监测频率可视具体情况适当降低。(4)当出现下列情况之一时，应加强监测，提高监测频率。1)监测数据达到报警值；2)监测数据变化较大或者速率加快；3)存在勘察未发现的不良地质；4)超深、超长开挖或未及时加撑等未按设计工况施工；5)基坑及周边大量积水、长时间连续降雨、市政管道出现泄漏；6)基坑附近地面荷载突然增大或超过设计限值；7)支护结构出现开裂；8)周边地面突发较大沉降或出现严重开裂；9)邻近建筑突发较大沉降、不均匀沉降或出现严重开裂；10)基坑底部、侧壁出现管涌、渗漏或流砂等现象；11)基坑工程发生事故后重新组织施工；12)出现其他影响基坑及周边环境安全的异常情况。(5)当有危险事故征兆时，应实时跟踪监测。81 参考文献[1]黄强.深基坑支护结构实用内力计算手册.北京：中国建筑工业出版社[2]上海市工程建设规范.基坑工程设计规范,1997[3]夏才初.地下工程测试理论与监测技术.上海：同济大学出版社，1999[4]清华大学主编.混凝土结构.第四版.北京：中国建筑工业出版社,2008[5]戴国欣.钢结构.第三版.武汉：武汉理工大学出版社，2000[6]黄强.建筑基坑支护技术规程应用手册.第一版.北京：中国建筑工业出版社，1999[7]黄强.深基坑支护工程设计技术.北京：中国建材工业出版社，1995[8]姜晨光.基坑工程理论与实践.第一版.北京：化学工业出版社，2009致谢大学生活接近尾声，在此我想对我的母校、父母、老师及我的同学们表达我由衷的谢意。谢谢我的家人对我上学期间的默默支持；感谢母校给我的学习机会及教导；感谢老师们给予我的辛辛教诲；同样也感谢同学们在生活上与学习中给我与兄妹般关怀和照顾。本课题在选题及研究过程中得到了孙淑贤老师的悉心指导。孙老师多次询问课题进程，并为我们指点迷津，帮助我们开拓研究思路，静心点拨、热忱鼓励。孙老师一丝不苟的作风，严谨求实的态度，踏踏实实的精神，深深地感染和激励着我。同时孙老师不仅授我以文，而且教我做人，给我以终生受益无穷之道，在此谨向孙老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。81'