幼儿园结构设计 毕业设计计算书

'毕业设计说明书幼儿园结构设计88 摘要该建筑为现浇钢筋混凝土框架结构，框架梁纵横向布置，板的四周支撑于主梁上。主梁与柱构成横向框架体系，增强了房屋的横向侧移刚度。本设计分为建筑设计和结构设计两大部分。建筑设计部分综合了几个方案的优点，考虑了影响建筑的各种因素，采用了既能满足学生住宿生活的多方面要求，又比较经济适用的方案。结构设计的过程分为结构方案的选择布置及构件尺寸的确定、附属结构和主体结构的计算三个过程。设计内容有：荷载统计，水平地震作用下及竖向荷载作用下框架的内力计算，内力组合，梁柱的截面设计，楼梯、楼板设计及基础设计等。另外运用PK、PM及CAD进行框架的结构设计计算和板的配筋计算。结构设计方面充分考虑了抗震设计，本着“小震不坏，中震可修，大震不倒”的设防目标，进行了结构的抗震设计。88 AbstractShouldconstruct,constructmainnearsymmetryforthecast-in-placeframestructure,.thebuildingbodilyformofruleisnotonlyhelpfulforstructuralanti-seismic,isalsohelpfulforconstruction.inwhich,framebeamcrossingtoarrange,beamlateralarrange,thefourweeksofboardsustaininbeamandmainbeamon.mainbeamandcolumnformlateralframesystem,havestrengthenedthelateralsideofhousemoverigidity.Itismostofthatthisdesigndivideintobuildingdesignandstructuraldesigntwo.constructdesignparthavesynthesizedtheadvantageofsomeschemes,haveconsideredthevariousfactorsofbuildinginfluence,haveadoptedcansatisfythevariousrequirementofmodernmedicaltreatment,againcompareeconomicsuitablescheme.Theprocessofstructuraldesigndividesintotheoptionofstructuralschemewitharrange,componentsizedeterminethecalculationofandmainstructure3processes.designcontenthave:loadstatisticsandhorizontalseismicroletakeoffanderecttoloadrolesillputupforcecalculation,forcecombinationandthesectiondesignofbeamcolumn,stairsandfloordesignetc..carryoutboardandthestructuraldesigncalculationofframeadditionallywithPK,PMandCADmatchtendoncalculation.Structuredesigntheaspectwasfullconsiderationanti-earthquakedesign,beinthelightof“smallearthquakeprettygood,mediumearthquakecanfix,bigearthquakedon"tpour”ofestablishanddefendtarget,carryonstructureofanti-earthquakedesign.Includeananti-anearthquaketocheckcalculatewithbuildinganti-earthquakeconceptdesign.88 目录第一章绪论1第二章设计任书22.1主要内容包括：22.2设计计算内容3第三章工程概况43.1工程概况43.2柱网布置43.3.框架结构承重方案的选择43.4.框架结构的计算53.5.梁、柱截面尺寸的初步确定5第四章框架侧移刚度的计算84.1.横梁线刚度ib的计算：(=b/12)84.2.纵梁线刚度ib的计算：(=b/12)84.3.柱线刚度ic的计算：(=b/12)8第五章重力荷载代表值的计算105.1楼屋面做法105.2屋面及楼面可变荷载标准值105.3墙、门、窗重力荷载计算115.4梁、柱计算11第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算146.1横向自振周期的计算146.2水平地震作用及楼层地震剪力的计算146.3多遇水平地震作用下的位移验算166.4水平地震作用下框架内力计算17第七章竖向荷载作用下框架结构的内力计算217.1计算单元确定217.2荷载计算217.3内力计算25第八章横向框架内力组合298.1结构抗震等级298.2框架梁内力组合298.3框架柱内力组合35第九章截面设计479.1框架梁479.2框架柱539.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算57第十章楼梯设计5910.1设计资料5988 10.2楼梯板设计5910.3平台板计算6010.4平台梁设计61第十一章楼盖设计6311.1楼面梁格布置图6311.2荷载设计值6411.3方案确定（弹性理论）6411.4双向板计65第十二章基础设计6712.1工程概况6712.2独立基础设计(⑧轴线)67鸣谢72参考文献73附件1：毕业设计任务书附件2：实习报告附件3：英文翻译88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年第一章绪论根据设计任务书的要求，本次结构设计采用钢筋混凝土框架结构。设计过程遵循先建筑、后结构、再基础的思路。建筑设计依据用地条件和建筑使用功能、周边环境特点，首先设计建筑平面，包括建筑平面选择、平面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行立面造型、剖面的设计；最后进行楼梯的设计及相关构件的初选。本次设计的建筑物位于地震区，应该考虑地震的影响，查阅有关规范和资料，进行结构设计时不用考虑风荷载。88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年第二章设计任书2.1主要内容包括：⑴确定结构体系与结构布置；⑵根据经验对构件进行初估；⑶地震作用的内力分析；⑷确定计算单元模型及计算简图；⑸竖向荷载统计与计算；⑹楼梯设计；⑺内力计算及组合；⑻梁、柱、板截面设计；⑼基础设计。结构设计部分：分别从结构体系的选择，结构总体布置，屋盖的结构方案，基础方案的选择及结构计算等多方面进行了论述。结构计算大致分为以下几个步骤：构件布置：按建筑方案中的平，立，剖面设计，确定各构件的截面及布置，绘出结构计算简图并初选梁，柱截面。荷载统计：在选截面的基础上，按从上到下的顺序进行，在荷载的取值按各房间的使用功能及位置查找荷载规范，完成恒载及活载的统计，并求出重力荷载代表值。框架水平地震作用下侧移验算：先算出各构件的侧移刚度，在根据顶点位移法计算结构的自振周期，按底部剪力法求水平地震剪力，由于结构自震周期小于1.4倍特征周期，所以不考虑顶点附加水平地震作用。横向框架内力分析：分析了横向框架在水平地震剪力和竖向荷载作用下的内力，用弯矩二次分配法计算梁端，柱端弯矩，剪力。内力组合；活载及地震作用下对横向框架的内力进行组合，找出最不利内力组合，作为对框架梁，柱进行截面设计，和配筋计算的依据。板的设计：用塑性理论对板进行结构设计，求出板的配筋。基础设计：采用钢筋混凝土柱下条形基础进行设计。设计成果：平面图两张，立面，及剖面图各一张，楼梯剖面图，楼梯配筋图，楼梯详图各一张，楼，屋盖的结构布置，配筋图各一张，墙身大样图一张，建筑总说明及结构总说明等。计算机应用：使用了AUTOCAD,天正，PKPM软件及EXCL表格制作和WORD进行了排版设计。88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年在设计过程中我们严格按照现行建筑设计规范和现行结构设计规范进行设计，并取一榀框架进行内力计算，绘制建筑施工图和结构施工图，在设计的过程中我们还参考了有关的教材和图籍，房建，混凝土结构，抗震等，但是由于我们的水平有限和经验的缺乏，以及材料的不足，还有许多不合理之处，希望各位老师提出批评指正。2.2设计计算内容全部毕业设计内容包括建筑设计部分和结构设计部分，以结构设计部分为重点，学生可根据要求选择不同的设计方案，每人完成的具体内容要求如下：2.2.1建筑设计⑴总平面图：建筑设计说明及各部分做法⑵各平面图，立面图，剖面图⑶建筑构造节点详图2—3个，墙身剖面图，屋顶排水。⑷建筑设计说明书与计算机书内容包括：设计任务简介，结构方案的设计。平、立、剖面设计的说明，柱网尺寸的确定。装饰等材料的确定及各部分做法的说明。主要建筑节点的构造。门窗明细表。技术经济分析。引用的规范、标准以及图集。2.2.2结构设计部分各层结构布置及剖面详图框架梁柱配筋图楼梯及楼板配筋图结构设计说明与计算书内容包括：结构方案的确定。框架的内力计算分析及抗震设计计算框架梁柱的配筋计算。基础的配筋计算88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年第三章工程概况3.1工程概况根据该房屋的使用功能及建筑设计要求，进行了平立面及剖面的设计，主体结构为4层，一层层高为3.9m,其余为3.6m；附属结构为一大厅，为单一层，层高3.9m。填充墙采用蒸压粉煤灰混凝土砌块，为200mm,重度为5.5KN/m3；门为实木门，门尺寸1.2m×2.1m，0.9m×2.1m；窗为铝合金窗，窗洞尺寸1.8m×1.8m，3.0m×1.8m。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，板厚120mm.3.2柱网布置本幼儿园采用柱距为6m的内廊式小柱网，边跨为6.6m,，中间跨为6.6m，层高取3.6m，主体结构布置如下图所示：图3.1本计算框架的结构柱网布置图88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年3.3.框架结构承重方案的选择竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本机构框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。3.4.框架结构的计算图3.2横向框架组成的空间结构88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年图3.3纵向框架组成的空间结构3.5.梁、柱截面尺寸的初步确定3.5.1梁截面尺寸估算梁截面高度一般取梁跨度的1/12～1/8进行估算，梁宽取梁高的1/3～1/2。可得梁的截面初步定为各种梁截面见表1.1表3.1梁截面尺寸表（mm）混凝土等级横梁（b×h）纵梁（b×h）次梁（b×h）250×550C30250×550250×5003.5.2柱的截面尺寸估算根据柱的轴压比限值按下列公式计算:88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年a)柱组合的轴压力设计值N=βFn注：β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数,边柱取1.3，中柱取1.25；F按简支状态计算柱的负载面积；为折算在单位面积上的重力荷载代表值，近似的取（12～15）kN/㎡；n为验算截面以上的楼层层数。b)注：[]为框架柱轴压比限值，本方案为三级抗震等级，查《建筑抗震设计规范GB50011−2001》取0.9。为混凝土轴心抗压强度设计值，C30为14.3N/c)计算过程：对于边柱：N=βFn=1.3×2.67×12×4=166.72KN==12954.55对于中柱：N=βFn=1.25×3.51×12×4=219.37KN==17045.45综合以上计算结果并考虑其它因素取边柱和中柱截面为450mm×450mm。表3.2柱截面尺寸（mm）层次混凝土等级b×h1-4C30550×55088 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年第四章框架侧移刚度的计算横向框架侧移刚度计算4.1纵梁线刚度ib的计算：(=b/12)类别Ec（N/mm)b×h（mm×mm）（）l（mm）EcI/l（N·mm）1.5Ec/l（N·mm）2Ec/l（N·mm）88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年横梁pm3.0×250×6004.5×75001.8×2.7×3.6×横梁mk3.0×250×6004.5×57002.37×3.55×4.74×4.3.柱线刚度ic的计算：(=b/12)层次hc（mm）Ec（N/）b×h（mm×mm）Ic（）EcIc/hc（N·mm）144003.0×450×4503.42×2.33×2-436003.0×450×4503.42×2.85×柱的侧移刚度D值按下式计算：。根据梁柱线刚度比的不同，柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼、电梯间柱等，计算结果分别见下表边框架柱侧移刚度D值层次中柱（1根）边柱（2根）12.160.6492401.520.578280258002-42.190.52138100.580.23606025930层次123425800259302593025930425800/25930=0.99>0.7,该框架为规则框架。88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年第五章重力荷载代表值的计算5.1楼屋面做法根据建筑类别（框架幼儿园）查98J122工程做法P6表查得屋面防水等级为Ⅲ级，10年。根据平屋面和不上人屋面要求选择以下屋面、楼面做法：5.1.1楼面做法楼面做法①：选98J122工程做法P78屋18，查《荷载规范》可取：永久荷载标准值：1．20厚花岗石楼面15×0.02=0.3kN/m22．20厚1：4干硬性水泥砂浆结合层20×0.02=0.4kN/m23．100厚钢筋混凝土板25×0.10=2.5kN/m24.V型轻钢龙骨吊顶0.20kN/m2合计3.4kN/m2楼面做法②：选98J122工程做法P79屋21，查《荷载规范》可取：永久荷载标准值：1．20厚石英地板楼面15×0.02=0.3kN/m22．20厚1：4干硬性水泥砂浆结合层20×0.02=0.4kN/m23．120厚钢筋混凝土板25×0.10=2kN/m24.V型轻钢龙骨吊顶0.20kN/m2合计3.4kN/m25.1.2屋面做法选98J122工程做法P13屋11，查《荷载规范》可取：屋面永久荷载标准值（不上人）1．SBS防水层0.15kN/m22．20厚1：3水泥砂浆找平层14.5×0.02=0.29kN/m23．150厚水泥蛭石保温层5×0.15=0.75kN/m24．100厚钢筋混凝土现浇板25×0.12=2.5kN/m25.V型轻钢龙骨吊顶0.2kN/m2合计4.15kN/m288 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年5.2屋面及楼面可变荷载标准值查《建筑荷载规范GB50009-2001》①不上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2②楼面活荷载标准值2.0kN/m2③屋面雪荷载标准值=1.0×0.2=0.2kN/m2（式中μr为屋面积雪分布系数）5.3墙、门、窗重力荷载计算①外墙200厚蒸压粉煤灰混凝土砌块（5.5KN/m3），外墙涂料，内墙20mm抹灰，则外墙重力荷载为：5.5×0.2+17×0.02=1.44kN/m2②内墙200厚蒸压粉煤灰混凝土砌块（5.5KN/m3）,双面抹灰各20mm，则内墙重力荷载为：5.5×0.2+17×0.02×2=1.78kN/m2③木门单位面积重力荷载：0.2kN/m2④铝合金窗单位面积重力荷载：0.4kN/m25.4梁、柱计算5.4.1梁柱平面布置（见图6.1）88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年图6.1梁柱平面布置5.4.2梁、柱重力荷载计算（见下表）表6.1梁柱重力荷载计算表层次构件（）()()(m)(根)（）（）1-4梁框架梁250×600251.053.907.54117.00199.2488 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年250×600251.053.905.7484.241柱251.057.874.403103.882-4柱251.057.873.609254.99注：1）表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量。2）梁长度取净长；柱长度取层高。5.5各质点重力荷载代表值计算集中于各楼层标高处的重力荷载代表值，为计算单元范围内的各楼层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙柱等重量。计算时，各可变荷载的组合按规定采用，屋面上的可变荷载均取雪荷载，具体过程略，计算简图见图2。88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年图5.2各质点重力荷载代表值88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算6.1横向自振周期的计算横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。表6.1结构顶点的假想侧移计算层次4134.81134.81259305.20104.73134.81269.622593015.699.52134.81404.432593031.283.91153.69558.12580052.752.7基本自振周期可按下式计算：注：1.为结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.8。2.为假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。=1.7×0.8×=0.44s6.2水平地震作用及楼层地震剪力的计算本幼儿园结构高度未超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：=0.85×（134.81×3+153.69）=474.401、计算水平地震影响系数查《建筑抗震规范》得三类场地二组特征周期值。88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年设防烈度为7度的=×0.08=0.0973、结构总的水平地震作用标准值=0.097×474.40=46.02因1.4Tg=1.4×0.55=0.77s>T1=0.44s，所以不考虑顶部附加水平地震作用。各质点横向水平地震作用按下式计算：地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为计算过程如下表7.2：表6.2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次4360015300134.812062.590.38017.4817.483360011700134.811577.280.29013.3430.82236008100134.811091.960.2039.3540.17144004400153.69691.610.1275.8546.02各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图：88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年图6.1水平地震作用分布图6.2层间剪力分布6.3多遇水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按下列公式计算:，各层的层间弹性位移角,，根据《建筑抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值。计算过程如下表6.3:层次层间剪力层间刚度层高417.48259300.6736001/5373330.82259301.1936001/3025240.17259301.5536001/2322146.02258001.7844001/2528由此可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/931<1/550(满足规范要求).88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年6.4水平地震作用下框架内力计算1、框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：注：1.y0框架柱的标准反弯点高度比。2.y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。3.y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。4.y框架柱的反弯点高度比。5.底层柱需考虑修正值y2，二层柱需考虑修正值y3，其它柱无修正。下面以⑧轴线横向框架内力的计算为例(表6.4)：层次边柱43.617.482593060604.090.580.405.898.8333.630.822593060607.200.580.4812.4413.4823.640.172593060609.380.580.6521.9511.8214.4046.0225800828010.761.520.5526.0421.30二层修正值：层次中柱43.617.4825930138109.310.4013.4120.1188 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年0.5233.630.82259301381016.410.520.4526.5832.4923.640.17259301381021.390.520.5038.5038.5014.446.0225800924016.400.640.6647.6225.98一层修正值：二层修正值：一层修正值：2、梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算：，计算结果见表12层次边梁走道梁柱轴力边柱中柱48.8331.9957.511.731.99531.9955.79.70-11.72390.4675.087.525.0875.0875.085.722.75-36.784.332125.43108.377.535.42108.37108.375.732.84-72.26.911158.36128.467.543.46128.46128.465.738.93-115.6611.4488 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年水平地震作用（左震）下的弯矩88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年水平地震作用（左震）下的轴力88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年水平地震作用（左震）下的剪力第七章竖向荷载作用下框架结构的内力计算（横向框架内力计算）7.1计算单元确定取⑧轴线横向框架进行计算，如下图（图8.1）所示，计算单元宽度为6.6m.由于走廊内布置有次梁（b×h=250mm×500mm），故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框墙的中心线与纵向梁、柱的中心线不重合，对梁有扭矩，之而对框架节点上还作用有集中力矩。88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年图7.1横向框架计算单元7.2荷载计算7.2.1恒载作用恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图（图8.2）所示：88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年各层框架梁的荷载组合图（1）、对于第4层，，代表横梁自重和墙体自重，为均布荷载形式。=0.25×0.55×25×1.05+6.718=10.32kN/mq3,q4分别为屋面板1和屋面板2传给横梁的三角形荷载：=4.15×3.75=15.56=4.15×2.85=11.82，，分别由左右、边梁及墙体直接传给柱的恒载，，包括主梁自重、女儿墙自重等重力荷载，计算如下：集中力矩:（2）、对于1-3层，，，代表横梁自重和墙体自重，为均布荷载形式。=0.25×0.55×25×1.05+6.718=10.32kN/mq3,q4分别为屋面板1和屋面板2传给横梁的三角形荷载：88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年=3.4×3.75=12.75=3.4×2.85=9.69，，分别由左右、边梁及墙体直接传给柱的恒载，，包括主梁自重、女儿墙自重等重力荷载，计算如下：7.2.2活载作用活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图8.3所示：=0.25×0.55×25×1.05+6.718=10.32kN/m=2×3.75=7.5将以上计算结果汇总如表7.1、表7.2：88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年表7.1横向框架恒载汇总表层次410.3210.3215.5611.8218.0618.062.72.71-310.3210.3212.759.6915.1115.112.262.26表7.2横向框架活载汇总表层次410.3210.327.55.718.0618.062.72.71-310.3210.327.55.715.1115.112.262.2688 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年7.3内力计算梁端、柱端弯矩采用结构力学求解器计算，弯矩计算过程及结果如下：各层梁柱线刚度示意图恒载内力计算杆端内力值(乘子=1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端1杆端2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1-531.218801-6.6832317610.9874298-531.218801-6.68323176-18.418789888 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年2-392.869996-14.631094627.5023605-392.869996-14.6310946-25.16958003-253.383093-12.862694324.0406613-253.383093-12.8626943-22.26503844-112.779723-20.307150829.9521655-112.779723-20.3071508-43.15357745-20.307150857.7797236-43.1535774-20.3071508-70.4132763-79.15920256-172.904899-23.218797049.3070994-172.904899-23.2187970-34.28056997-321.150509-12.282319020.7512530-321.150509-12.2823190-23.46509548-470.714682-16.038951527.8257441-470.714682-16.0389515-29.91448149-621.741669-6.5199834218.1776742-621.741669-6.51998342-10.510252710-43.5259478102.491622-128.466302-43.5259478-94.2333771-97.497880711-181.76337743.5259478-97.4978807-181.76337743.525947859.195531612-384.19439625.1450134-42.5894312-384.19439625.145013447.932617013-586.42332030.6700461-51.9525479-586.42332030.670046158.459618114-788.32752813.2032151-38.9895558-788.32752813.203215119.1045909157.4444564357.0133701-52.21720397.44445643-58.9816298-57.82674431618.380934489.2639806-112.85856718.3809344-86.3110194-101.78496217-1.7684002155.8969031-49.2102414-1.76840021-60.0980968-61.183643618-5.5250327289.4660757-112.474483-5.52503272-86.1089242-99.8851650197.9478628454.7588050-45.92115047.94786284-61.2361949-64.38171152017.466830989.7907924-112.47386717.4668309-85.7842075-97.4491740活荷载内力计算杆端内力值(乘子=1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端1杆端2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1-166.817207-1.857439313.09657748-166.817207-1.85743931-5.076155462-125.129752-3.985744927.47947541-125.129752-3.98574492-6.869206293-83.1208204-3.567122006.56970089-83.1208204-3.56712200-6.271938324-40.8893962-5.053747467.73333944-40.8893962-5.05374746-10.46015145-5.0537474614.3693962-10.4601514-5.05374746-18.1206037-21.15109306-47.4938727-7.6235790515.8356308-47.4938727-7.62357905-11.60925377-93.0023265-4.560990687.87930297-93.0023265-4.56099068-8.540263478-138.735044-5.761021079.97640420-138.735044-5.76102107-10.76327169-184.844426-2.350596876.58641548-184.844426-2.35059687-3.7562107710-12.677326529.3732690-36.9867238-12.6773265-26.8767310-27.624706311-69.056731012.6773265-27.6247063-69.056731012.677326518.013669012-138.7568528.12811268-13.9849617-138.7568528.1281126815.276243913-208.4552039.74676599-16.4390482-208.4552039.7467659918.649309288 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年14-278.0983664.20803618-12.4342398-278.0983664.208036186.08111937151.4866254615.7114242-14.00527771.48662546-16.7785757-17.0466593164.5492138328.7298780-36.53521604.54921383-27.5201219-31.998630817-0.4186229215.4889318-13.4389071-0.41862292-17.0010681-17.748495318-1.6186533128.7316494-36.2651630-1.61865331-27.5183505-31.7152922192.1283056115.1674546-12.55563082.12830561-17.3225453-18.6976392205.5387298128.7868369-36.04732645.53872981-27.4631630-31.0835491恒荷载作用下的弯矩图活荷载作用下的弯矩图88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年恒载作用下梁端剪力及柱轴力第八章横向框架内力组合8.1结构抗震等级查《建筑抗震规范》可知本工程框架为二级抗震等级。8.2框架梁内力组合本例考虑三种内力组合，即，及。88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年对于本工程，这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起主要控制作用，故不予考虑。各层梁内力组合结果见表8.1等。考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。为梁端剪力增大系数，二级抗震取1.2。为承载力调整系数，具体取值见下表承载力调整系数的取值结构构件类别正截面承载力计算斜截面承载力计算梁偏心受压柱梁、柱0.750.80.85注：轴压比小于0.15的偏心受压柱，取0.75在活载，恒载，地震（左震，右震）作用下的内力选取最大的内力如下表：类型最大负弯矩最大正弯矩最大剪力最大轴力恒载-128.4771.45102.9788.33活载-36.9920.4329.37278.1左震132.33142.7651.3372.8右震-132.33142.76-51.33-72.8从这四组内力中选取每一项中最大的内力进行组合如下表所示：框架柱内力组合（KN）内力SGKSQKSEK1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK1.35SGK+SQK剪力102.929.3751.3-51.3207.874.42168.28轴力788.33278.172.8-72.81207.51018.221342.35弯矩128.4736.99142.76-142.76361.95-9.23210.4388 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年框架梁内力组合（KN）内力SGKSQKSEK1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK1.35SGK+SQK剪力102.929.3751.3-51.3207.874.42168.28轴力788.33278.172.8-72.81207.51018.221342.35弯矩128.4736.99142.76-142.76361.95-9.23210.4388 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年第九章截面设计9.1框架梁本方案以第一层AB跨框架梁的计算为例，本例采用pkpm进行配筋计算设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010);《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010);结果输出----总信息----结构重要性系数:1.00节点总数:15柱数:12梁数:8支座约束数:3标准截面总数:2活荷载计算信息:不计算活荷载风荷载计算信息:不计算风荷载梁柱自重计算信息:柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形:不考虑梁柱自重计算增大系数:1.00基础计算信息:不计算基础梁刚度增大系数:1.20柱混凝土保护层厚度：20梁混凝土保护层厚度：20混凝土梁支座负弯矩调幅系数:0.80----节点坐标----节点号XY节点号XY节点号XY节点号XY(1)0.004.40(2)5.704.40(3)13.204.40(4)0.007.70(5)5.707.70(6)13.207.70(7)0.0011.00(8)5.7011.0088 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年(9)13.2011.00(10)0.0014.30(11)5.7014.30(12)13.2014.30(13)0.000.00(14)5.700.00(15)13.200.00----柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ(1)131(2)142(3)153(4)14(5)25(6)36(7)47(8)58(9)69(10)710(11)811(12)912----梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ(1)12(2)23(3)45(4)56(5)78(6)89(7)1011(8)1112----柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值(1)0.00(2)0.00(3)0.00(4)0.00(5)0.00(6)0.00(7)0.00(8)0.00(9)0.00(10)0.00(11)0.00(12)0.00(13)0.00(14)0.00(15)0.00----标准截面信息----1、标准截面类型88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年(1)1,550,550,6(2)1,250,600,6----柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度(1)100(2)100(3)100(4)100(5)100(6)100(7)100(8)100(9)100(10)100(11)100(12)100----梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度(1)200(2)200(3)200(4)200(5)200(6)200(7)200(8)2002、标准截面特性截面号XcYcIxIyA10.275000.275000.76255E-020.76255E-020.30250E+0020.125000.300000.45000E-020.78125E-030.15000E+00截面号ixiyW1xW2xW1yW2y10.15877E+000.15877E+000.27729E-010.27729E-010.27729E-010.27729E-0120.17321E+000.72169E-010.15000E-010.15000E-010.62500E-020.62500E-02恒荷载计算...节点荷载:节点号弯矩垂直力水平力10.00107.000.0020.00183.600.0030.00128.200.0088 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年40.00114.200.0050.00162.000.0060.00125.600.0070.00114.200.0080.00162.000.0090.00125.600.00100.00114.200.00110.00162.000.00120.00125.600.000柱荷载:柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数20梁荷载:连续数荷载个数荷载类型荷载值1荷载参数1荷载值2荷载参数211122.490.0012126.230.00418.150.0011120.350.0011123.410.0011120.350.0011123.410.0011120.350.0011123.410.00----恒荷载标准值作用计算结果-------柱内力---柱号MNVMNV柱号MNVMNV1-14.39822.74-8.40-22.57-789.478.402-13.591521.97-8.08-21.97-1488.708.08323.391019.6916.4849.12-986.42-16.484-34.96612.45-19.58-29.64-587.4919.585-37.621092.09-21.08-31.94-1067.1421.08673.52748.6740.6660.65-723.72-40.667-28.79406.99-17.02-27.39-382.0417.028-26.58730.23-15.54-24.69-705.2715.54955.02498.2532.5652.42-473.30-32.5610-32.96200.83-23.68-45.20-175.8723.6888 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年11-36.31369.17-25.79-48.79-344.2125.791264.28247.7449.4798.98-222.79-49.47---梁内力---梁号MNVMNV梁号MNVMNV157.53-11.1870.02-84.6711.1879.552144.25-24.18133.46-122.6424.18109.54358.432.5566.30-72.04-2.5571.074130.568.10103.83-115.67-8.1099.87560.35-6.6667.01-69.926.6670.366130.92-16.91103.75-116.7116.9199.95745.2023.6861.67-85.16-23.6875.708133.9549.47106.51-98.98-49.4797.19---恒荷载作用下的节点位移(mm)---节点号.X向位移Y向位移1-0.10.02-0.10.030.00.04-0.10.05-0.20.06-0.20.07-0.30.08-0.20.09-0.20.010-0.30.011-0.40.012-0.40.0地震计算...-----左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1471088 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年质点重量:898.715817.739817.739780.304水平地震标准值作用底层剪力：89.116底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条):53.032各质点地震力调整系数:1.000地震力调整后剪重比：0.027***第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒):0.766特征向量：0.3340.6310.8601.000各质点的水平地震力(kN)：11.15319.13526.09428.950---节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)1.8(2)1.8(3)1.8(4)3.4(5)3.4(6)3.4(7)4.6(8)4.6(9)4.6(10)5.4(11)5.4(12)5.4(13)0.0(14)0.0(15)0.0***第2振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒):0.236特征向量：-0.940-0.927-0.0281.000各质点的水平地震力(kN)：25.06822.5150.673-23.16488 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年---节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)0.4(2)0.4(3)0.4(4)0.4(5)0.4(6)0.4(7)0.0(8)0.0(9)0.0(10)-0.4(11)-0.4(12)-0.4(13)0.0(14)0.0(15)0.0***第3振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒):0.127特征向量：1.000-0.370-0.9280.696各质点的水平地震力(kN)：13.060-4.392-11.0347.892---节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)0.0(2)0.0(3)0.0(4)0.0(5)0.0(6)0.0(7)0.0(8)0.0(9)0.0(10)0.0(11)0.0(12)0.0(13)0.0(14)0.0(15)0.0***左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:---节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)1.8(2)1.8(3)1.8(4)3.4(5)3.4(6)3.4(7)4.6(8)4.6(9)4.6(10)5.4(11)88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年5.4(12)5.4(13)0.0(14)0.0(15)0.0---柱内力---柱号MNVMNV柱号MNVMNV184.68-63.4528.4040.6363.45-28.40293.3324.5134.2257.40-24.51-34.22381.7538.9526.5035.28-38.95-26.50431.27-41.7821.0739.7841.78-21.07558.6415.9736.6962.96-15.97-36.69624.1325.8116.8333.66-25.81-16.83723.86-22.4417.4035.1622.44-17.40840.988.3827.7051.16-8.38-27.70919.2814.0614.4730.67-14.06-14.471011.60-7.9410.3223.817.94-10.321124.842.8019.4239.61-2.80-19.42129.045.148.2720.36-5.14-8.27---梁内力---梁号MNVMNV梁号MNVMNV1-67.90-2.50-23.01-63.272.5023.012-49.984.87-13.94-54.57-4.8713.943-58.241.64-19.96-55.52-1.6419.964-44.07-3.34-12.11-46.753.3412.115-42.520.54-14.58-40.58-0.5414.586-32.70-1.67-8.97-34.571.678.977-23.812.39-7.94-21.45-2.397.948-18.17-4.48-5.14-20.364.485.14振型参与质量系数:99.67%-----右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年36912质点重量:898.715817.739817.739780.304水平地震标准值作用底层剪力：89.014底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条):53.032各质点地震力调整系数:1.000地震力调整后剪重比：0.027***第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒):0.766特征向量：0.3330.6310.8601.000各质点的水平地震力(kN)：11.10419.12326.06828.929---节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)-1.8(2)-1.8(3)-1.8(4)-3.4(5)-3.4(6)-3.4(7)-4.6(8)-4.6(9)-4.6(10)-5.4(11)-5.4(12)-5.4(13)0.0(14)0.0(15)0.0***第2振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒):0.238特征向量：-0.934-0.928-0.0321.000各质点的水平地震力(kN)：24.95022.5600.768-23.20588 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年---节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)-0.4(2)-0.4(3)-0.4(4)-0.4(5)-0.4(6)-0.4(7)0.0(8)0.0(9)0.0(10)0.4(11)0.4(12)0.4(13)0.0(14)0.0(15)0.0***第3振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒):0.129特征向量：1.000-0.358-0.9360.696各质点的水平地震力(kN)：13.152-4.283-11.2037.951---节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)-0.1(2)-0.1(3)-0.1(4)0.0(5)0.0(6)0.0(7)0.0(8)0.0(9)0.0(10)0.0(11)0.0(12)0.0(13)0.0(14)0.0(15)0.0***右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:---节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx节点号δx(1)-1.8(2)-1.8(3)-1.8(4)-3.4(5)-3.4(6)-3.488 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年(7)-4.6(8)-4.6(9)-4.6(10)-5.4(11)-5.4(12)-5.4(13)0.0(14)0.0(15)0.0---柱内力---柱号MNVMNV柱号MNVMNV1-84.5863.39-28.37-40.58-63.3928.372-93.22-24.48-34.19-57.3324.4834.193-81.66-38.91-26.47-35.2338.9126.474-31.2541.74-21.05-39.75-41.7421.055-58.59-15.95-36.66-62.9015.9536.666-24.11-25.79-16.82-33.6425.7916.827-23.8422.42-17.38-35.13-22.4217.388-40.94-8.37-27.68-51.118.3727.689-19.27-14.05-14.45-30.6514.0514.4510-11.657.94-10.33-23.80-7.9410.3311-24.86-2.80-19.42-39.602.8019.4212-9.09-5.14-8.28-20.365.148.28---梁内力---梁号MNVMNV梁号MNVMNV167.832.5022.9963.21-2.50-22.99249.93-4.8613.9354.524.86-13.93358.18-1.6419.9455.471.64-19.94444.033.3412.1046.70-3.34-12.10542.48-0.5514.5740.550.55-14.57632.671.678.9634.54-1.67-8.96723.80-2.397.9421.442.39-7.94818.164.485.1420.36-4.48-5.14振型参与质量系数:99.65%荷载效应组合计算...-----荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-------------------------------------------------------------------------------------88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年混凝土柱1截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.40,Ly=4.40构件长度=4.40;计算长度系数:Ux=1.00Uy=1.00抗震等级:二级截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-2010柱下端最大配筋对应组合号:1,M=-17.26,N=987.29柱下端单侧计算配筋As=0.柱上端最大配筋对应组合号:1,M=-27.08,N=-947.36柱上端单侧计算配筋As=0.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=10.08,N=947.36柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：51,N=1029.77轴压比=0.238--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱2截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.40,Ly=4.40构件长度=4.40;计算长度系数:Ux=1.00Uy=1.00抗震等级:二级截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-2010柱下端最大配筋对应组合号:1,M=-16.30,N=1826.37柱下端单侧计算配筋As=0.柱上端最大配筋对应组合号:1,M=-26.36,N=-1786.44柱上端单侧计算配筋As=0.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=9.70,N=1786.44柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：49,N=1818.29轴压比=0.419--------------------------------------------------------------------------------88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年混凝土柱3截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.40,Ly=4.40构件长度=4.40;计算长度系数:Ux=1.00Uy=1.00抗震等级:二级截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-2010柱下端最大配筋对应组合号:1,M=28.06,N=1223.63柱下端单侧计算配筋As=0.柱上端最大配筋对应组合号:1,M=58.94,N=-1183.70柱上端单侧计算配筋As=0.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=19.77,N=1183.70柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：49,N=1234.33轴压比=0.285--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱4截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.12,Ly=4.12构件长度=3.30;计算长度系数:Ux=1.25Uy=1.25抗震等级:二级截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-2010柱下端最大配筋对应组合号:1,M=-41.96,N=734.94柱下端单侧计算配筋As=0.柱上端最大配筋对应组合号:1,M=-35.57,N=-704.99柱上端单侧计算配筋As=0.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=23.49,N=704.99柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：51,N=759.25轴压比=0.175--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱5截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.12,Ly=4.1288 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年构件长度=3.30;计算长度系数:Ux=1.25Uy=1.25抗震等级:二级截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-2010柱下端最大配筋对应组合号:1,M=-45.14,N=1310.51柱下端单侧计算配筋As=0.柱上端最大配筋对应组合号:1,M=-38.33,N=-1280.57柱上端单侧计算配筋As=0.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=25.29,N=1280.57柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：49,N=1301.32轴压比=0.300--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱6截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.12,Ly=4.12构件长度=3.30;计算长度系数:Ux=1.25Uy=1.25抗震等级:二级截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-2010柱下端最大配筋对应组合号:1,M=88.22,N=898.41柱下端单侧计算配筋As=0.柱上端最大配筋对应组合号:1,M=72.78,N=-868.46柱上端单侧计算配筋As=0.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=48.79,N=868.46柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：49,N=902.02轴压比=0.208--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱7截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.12,Ly=4.12构件长度=3.30;计算长度系数:Ux=1.25Uy=1.25抗震等级:二级88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-2010柱下端最大配筋对应组合号:1,M=-34.54,N=488.39柱下端单侧计算配筋As=0.柱上端最大配筋对应组合号:52,M=-73.06,N=-411.18柱上端单侧计算配筋As=119.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=20.43,N=458.44柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：51,N=487.59轴压比=0.112--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱8截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.12,Ly=4.12构件长度=3.30;计算长度系数:Ux=1.25Uy=1.25抗震等级:二级截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-2010柱下端最大配筋对应组合号:1,M=-31.89,N=876.28柱下端单侧计算配筋As=0.柱上端最大配筋对应组合号:1,M=-29.63,N=-846.33柱上端单侧计算配筋As=0.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=18.64,N=846.33柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：49,N=857.22轴压比=0.198--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱9截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.12,Ly=4.12构件长度=3.30;计算长度系数:Ux=1.25Uy=1.25抗震等级:二级截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-201088 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年柱下端最大配筋对应组合号:50,M=80.08,N=516.53柱下端单侧计算配筋As=56.柱上端最大配筋对应组合号:50,M=92.30,N=-491.58柱上端单侧计算配筋As=183.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=39.07,N=567.96柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：49,N=586.24轴压比=0.135--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱10截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.12,Ly=4.12构件长度=3.30;计算长度系数:Ux=1.25Uy=1.25抗震等级:二级截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-2010柱下端最大配筋对应组合号:51,M=-54.69,N=251.31柱下端单侧计算配筋As=154.柱上端最大配筋对应组合号:51,M=-85.18,N=-221.37柱上端单侧计算配筋As=434.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=28.42,N=211.05柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：51,N=221.37轴压比=0.051--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱11截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.12,Ly=4.12构件长度=3.30;计算长度系数:Ux=1.25Uy=1.25抗震等级:二级截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-2010柱下端最大配筋对应组合号:52,M=-68.63,N=365.5288 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年柱下端单侧计算配筋As=136.柱上端最大配筋对应组合号:51,M=-110.03,N=-409.41柱上端单侧计算配筋As=420.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=30.95,N=413.05柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：49,N=416.70轴压比=0.096--------------------------------------------------------------------------------混凝土柱12截面类型=1;布置角度=0;计算长度：Lx=4.12,Ly=4.12构件长度=3.30;计算长度系数:Ux=1.25Uy=1.25抗震等级:二级截面参数:B=550,H=550设计规范:砼规范GB50010-2010柱下端最大配筋对应组合号:49,M=88.90,N=303.97柱下端单侧计算配筋As=370.柱上端最大配筋对应组合号:49,M=145.24,N=-274.02柱上端单侧计算配筋As=858.柱单侧构造配筋As=1210.柱抗剪最大配箍对应组合号:1,V=59.37,N=267.34柱抗剪计算配箍(按100mm间距输出)：Asv=0.柱抗剪构造配箍：Asvmin=167.抗震最大轴压比对应组合号：49,N=274.02轴压比=0.063--------------------------------------------------------------------------------混凝土梁1截面类型=1;布置角度=0;长度:L=5.70抗震等级:二级截面参数:B=250,H=600设计规范:砼规范GB50010-2010---梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面1234567891011121388 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年弯矩-42.240.00-12.91-38.44-55.98-65.52-67.08-65.09-66.46-60.73-48.87-34.61-14.44单排筋466.466.78.234.344.404.414.373.305.278.223.157.466.双排筋466.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.466.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁上部受拉:截面12345678910111213弯矩143.4192.3150.2317.120.000.000.000.000.000.006.6345.04163.54单排筋678.428.229.77.0.0.0.0.0.0.40.275.779.双排筋678.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.779.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁构造配筋Asmin=465.69梁主筋最大计算配筋率:下部Umaxb=0.0031,上部Umaxt=0.0052梁左端最大剪力对应组合号:29,剪力V=113.91梁右端最大剪力对应组合号:27,剪力V=125.37箍筋Asv/S=0.37--------------------------------------------------------------------------------混凝土梁2截面类型=1;布置角度=0;长度:L=7.50抗震等级:二级截面参数:B=250,H=600设计规范:砼规范GB50010-2010---梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面12345678910111213弯矩0.000.00-6.20-63.48-104.94-130.60-140.46-134.5088 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年-125.81-103.73-67.59-24.420.00单排筋466.466.37.391.660.833.901.860.712.483.310.110.466.双排筋466.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.466.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁上部受拉:截面12345678910111213弯矩203.40113.0637.690.000.000.000.000.000.000.000.0047.44188.68单排筋1008.528.171.0.0.0.0.0.0.0.0.290.908.双排筋1008.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.908.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁构造配筋Asmin=465.69梁主筋最大计算配筋率:下部Umaxb=0.0060,上部Umaxt=0.0067梁左端最大剪力对应组合号:7,剪力V=180.17梁右端最大剪力对应组合号:27,剪力V=149.57箍筋Asv/S=0.37--------------------------------------------------------------------------------混凝土梁3截面类型=1;布置角度=0;长度:L=5.70抗震等级:二级截面参数:B=250,H=600设计规范:砼规范GB50010-2010---梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面12345678910111213弯矩-28.970.00-7.85-32.32-49.45-59.23-61.68-61.03-62.46-57.37-46.05-32.98-14.4888 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年单排筋466.466.47.196.303.364.380.349.286.262.210.150.466.双排筋466.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.466.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁上部受拉:截面12345678910111213弯矩131.7384.6245.2014.760.000.000.000.000.000.001.9436.20141.34单排筋620.391.206.67.0.0.0.0.0.0.12.220.667.双排筋620.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.667.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁构造配筋Asmin=465.69梁主筋最大计算配筋率:下部Umaxb=0.0031,上部Umaxt=0.0044梁左端最大剪力对应组合号:29,剪力V=105.48梁右端最大剪力对应组合号:27,剪力V=111.23箍筋Asv/S=0.37--------------------------------------------------------------------------------混凝土梁4截面类型=1;布置角度=0;长度:L=7.50抗震等级:二级截面参数:B=250,H=600设计规范:砼规范GB50010-2010---梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面12345678910111213弯矩0.000.00-4.90-56.37-93.52-116.34-124.84-119.02-109.29-88.48-54.94-15.700.00单排筋466.466.29.346.585.736.794.88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年754.620.409.251.71.466.双排筋466.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.466.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁上部受拉:截面12345678910111213弯矩182.57101.5333.940.000.000.000.000.000.000.000.0047.49171.81单排筋904.472.154.0.0.0.0.0.0.0.0.290.821.双排筋904.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.821.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁构造配筋Asmin=465.69梁主筋最大计算配筋率:下部Umaxb=0.0053,上部Umaxt=0.0060梁左端最大剪力对应组合号:29,剪力V=140.33梁右端最大剪力对应组合号:27,剪力V=135.58箍筋Asv/S=0.37--------------------------------------------------------------------------------混凝土梁5截面类型=1;布置角度=0;长度:L=5.70抗震等级:二级截面参数:B=250,H=600设计规范:砼规范GB50010-2010---梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面12345678910111213弯矩-6.990.00-6.51-31.34-48.83-58.98-61.79-58.63-57.08-48.99-34.44-18.330.00单排筋466.466.39.190.299.363.380.352.277.223.156.83.466.88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年双排筋466.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.466.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁上部受拉:截面12345678910111213弯矩113.1669.0532.425.030.000.000.000.000.000.000.3834.27119.88单排筋528.317.147.23.0.0.0.0.0.0.2.208.561.双排筋528.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.561.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁构造配筋Asmin=465.69梁主筋最大计算配筋率:下部Umaxb=0.0031,上部Umaxt=0.0037梁左端最大剪力对应组合号:29,剪力V=99.34梁右端最大剪力对应组合号:27,剪力V=103.39箍筋Asv/S=0.37--------------------------------------------------------------------------------混凝土梁6截面类型=1;布置角度=0;长度:L=7.50抗震等级:二级截面参数:B=250,H=600设计规范:砼规范GB50010-2010---梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面12345678910111213弯矩0.000.00-4.39-55.80-92.89-115.65-124.09-118.21-102.89-79.48-43.34-1.660.00单排筋466.466.26.342.581.732.789.749.614.391.197.7.466.双排筋466.0.0.0.0.0.0.88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年0.0.0.0.0.466.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁上部受拉:截面12345678910111213弯矩168.1689.7224.660.000.000.000.000.000.000.000.0048.55156.98单排筋907.415.112.0.0.0.0.0.0.0.0.297.802.双排筋907.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.802.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁构造配筋Asmin=465.69梁主筋最大计算配筋率:下部Umaxb=0.0053,上部Umaxt=0.0060梁左端最大剪力对应组合号:7,剪力V=140.06梁右端最大剪力对应组合号:7,剪力V=134.94箍筋Asv/S=0.37--------------------------------------------------------------------------------混凝土梁7截面类型=1;布置角度=0;长度:L=5.70抗震等级:二级截面参数:B=250,H=600设计规范:砼规范GB50010-2010---梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面12345678910111213弯矩0.000.00-17.40-39.49-54.25-61.66-61.74-54.47-43.70-29.09-9.640.000.00单排筋466.466.105.240.333.380.380.334.243.132.43.466.466.双排筋466.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.466.88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁上部受拉:截面12345678910111213弯矩74.3436.748.250.000.000.000.000.000.000.0011.3848.01109.64单排筋466.167.37.0.0.0.0.0.0.0.68.294.575.双排筋466.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.575.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁构造配筋Asmin=465.69梁主筋最大计算配筋率:下部Umaxb=0.0031,上部Umaxt=0.0038梁左端最大剪力对应组合号:29,剪力V=84.33梁右端最大剪力对应组合号:7,剪力V=102.19箍筋Asv/S=0.37--------------------------------------------------------------------------------混凝土梁8截面类型=1;布置角度=0;长度:L=7.50抗震等级:二级截面参数:B=250,H=600设计规范:砼规范GB50010-2010---梁的弯矩包络---梁下部受拉:截面12345678910111213弯矩0.000.00-4.85-58.13-97.08-121.72-132.03-128.01-109.68-82.41-44.820.000.00单排筋466.466.29.357.608.773.843.815.692.478.204.466.466.双排筋466.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.466.受压筋0.0.0.0.0.0.0.88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年0.0.0.0.0.0.梁上部受拉:截面12345678910111213弯矩152.2175.2211.670.000.000.000.000.000.000.000.0031.27121.49单排筋930.386.53.0.0.0.0.0.0.0.0.190.673.双排筋930.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.673.受压筋0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.0.梁构造配筋Asmin=465.69梁主筋最大计算配筋率:下部Umaxb=0.0056,上部Umaxt=0.0062梁左端最大剪力对应组合号:7,剪力V=143.79梁右端最大剪力对应组合号:7,剪力V=131.20箍筋Asv/S=0.37--------------------------------------------------------------------------------梁的(恒+活)最大挠度:梁(2),挠跨比=1/17467.梁的(活)最大挠度:梁(1),挠跨比=1/100000.梁的(恒+活)最大挠跨比:1/17467<梁的容许挠跨比:1/0梁的(活)最大挠跨比:1/100000<梁的容许挠跨比:1/088 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年第十章楼梯设计10.1设计资料10.1.1楼梯概况本工程楼梯为现浇整体板式楼梯，踏步尺寸150mm×300mm，层高3600mm；采用混凝土强度等级C30，板采用级，梁采用级钢筋；楼梯上均布活荷载标准值。楼梯钢筋计算书一、荷载和受力计算楼梯计算简图如下：计算公式如下：其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度荷载计算参数（单位kn/m）：装修荷载Qz=1.05；88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年活载Qｈ=2.00；恒载分项系数1.2,1.35活载分项系数1.４,1.４*0.7梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8各跑荷载及内力计算及示意图：其中：Qb－－梯板均布荷载；　Qbt－－梯板弯折段均布荷载；　Qｐ－－平台均布荷载；　Qｗ－－楼面均布荷载；单位(KN/m)；第1标准层第1跑Qb=10.604Qbt=7.660；Qp=6.460Qw=7.660；第1标准层第2跑Qb=10.604Qbt=7.660；Qp=6.460Qw=7.660；第2标准层第1跑Qb=10.604Qbt=7.660；Qp=6.460Qw=7.660；88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年第2标准层第2跑Qb=10.604Qbt=7.660；Qp=6.460Qw=7.660；第3标准层第1跑Qb=10.604Qbt=7.660；Qp=6.460Qw=7.660；第3标准层第2跑Qb=10.604Qbt=7.660；Qp=6.460Qw=7.660；88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年二、配筋面积计算:楼梯板底筋－－Asbd(cm2)：按照两端简支求出Ｍmax,按照Ｍmax配筋楼梯板负筋－－Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取Ｍmax*ZJXS,按此弯矩照配筋楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋平台板底筋－－Aspd(cm2)平台板负筋－－Aspf(cm2)--------------------------------------------------------标准层号　跑数　AsbdAsbfAspdAspf--------------------------------------------------------117.495.880.000.00127.495.880.000.00217.495.880.000.00227.495.880.000.00317.495.880.000.00327.495.880.000.00三、配筋结果:配筋措施：楼梯梁保护层厚度：３0ｍｍ楼梯板及平台板保护层厚度：１５ｍｍ受力钢筋最小直径：楼梯板受力钢筋>=8休息平台受力钢筋>=６楼梯梁受力钢筋>=１４受力钢筋最小间距：100mm非受力分布钢筋：受力钢筋<=8时,取6@300受力钢筋=12或者14时,取6@250受力钢筋>=14时,取8@250楼梯板分布筋每踏步至少：１6各跑实际配筋结果：88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年梯板和平台配筋结果：--------------------------------------------------------------------　标准层号跑数　梯板底筋　梯板分布筋　　梯板负筋　平台底筋　平台负筋--------------------------------------------------------------------　1110@1008@20010@1306@1306@2001210@1008@20010@130无无2110@1008@20010@1306@1306@2002210@1008@20010@130无无3110@1008@20010@1306@1306@2003210@1008@20010@130无无梯梁配筋结果：------------------------------------------------------------------------------------------　标准层号跑数　梯梁1顶纵筋梯梁1底纵筋梯梁1箍筋梯梁２底纵筋梯梁２顶纵筋梯梁２箍筋------------------------------------------------------------------------------------------　113162168@2003142148@200123162168@200无无无213162168@2003142148@200223162168@200无无无313162168@2003142148@200323162168@200无无无楼板计算书日期：5/28/2013时间：7:22:27:66pm一、基本资料：88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年　1、房间编号：12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/铰支/铰支/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝4.15kN/m2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2　计算跨度　Lx=7500mm　；计算跨度　Ly=7500mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB3354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.02490+0.03400/5)*(1.20*4.15+1.40*1.00)*7.5^2=11.38kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03680+0.03680/5)*(1.4*1.00)*7.5^2=3.48kN·mMx=11.38+3.48=14.85kN·mAsx=679.28mm2，实配φ12@150(As＝754.mm2)ρmin＝0.215%，ρ＝0.754%　My=(0.03400+0.02490/5)*(1.20*4.15+1.40*1.00)*7.5^2=13.99kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03680+0.03680/5)*(1.4*1.00)*7.5^2=3.48kN·mMy=13.99+3.48=17.47kN·mAsy=973.42mm2，实配φ16@200(As＝1005.mm2)ρmin＝0.215%，ρ＝1.005%　My"=0.08390*(1.20*4.15+1.40*2.00)*7.5^2=36.72kN·mAsy"=2109.88mm2，实配φ18@100(As＝2545.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.215%，ρ＝2.545%三、跨中挠度验算：Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mq=(0.02490+0.03400/5)*(1.0*4.15+0.5*2.00)*7.5^2=9.18kN·mEs＝200000.N/mm2Ec＝29791.N/mm2Ftk＝2.01N/mm2Fy＝300.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)（混凝土规范式7.1.2－2）σsq＝Mq/(0.87*ho*As)（混凝土规范式7.1.4－3）σsq＝9.18/(0.87*79.*754.)=177.207N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm288 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）ρte＝754./50000.=0.01508ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01508*177.21)=0.612②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝200000.0/29791.5=6.713③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝754./1000/79.=0.00954⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]Bs＝200000.*754.*79.^2/[1.15*0.612+0.2+6*6.713*0.00954/(1+3.5*0.00)]=681.21kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第7.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝Bs/θ（混凝土规范式7.2.2）B＝681.21/2=340.605kN·m2(5)、挠度f＝κ*Qq*L^4/Bf＝0.00285*5.2*7.50^4/340.605=136.347mmf/L＝136.347/7500.=1/55.四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)（混凝土规范式7.1.2－2）σsq＝Mq/(0.87*ho*As)（混凝土规范式7.1.4－3）σsq＝9.18*10^6/(0.87*79.*754.)=177.207N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）ρte＝754./50000.=0.015ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.02*177.21)=0.612　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式7.1.2－1）　ωmax＝1.9*0.612*177.207/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01508)=0.105mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)（混凝土规范式7.1.2－2）σsq＝Mq/(0.87*ho*As)（混凝土规范式7.1.4－3）σsq＝11.29*10^6/(0.87*65.*1005.)=198.627N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年ρte＝1005./50000.=0.020ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.02*198.63)=0.773　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式7.1.2－1）　ωmax＝1.9*0.773*198.627/200000.*(1.9*20.+0.08*16.00/0.02011)=0.148mm，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)（混凝土规范式7.1.2－2）σsq＝Mq/(0.87*ho*As)（混凝土规范式7.1.4－3）σsq＝24.30*10^6/(0.87*76.*2545.)=144.452N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）ρte＝2545./50000.=0.051ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.05*144.45)=0.923　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式7.1.2－1）　ωmax＝1.9*0.923*144.452/200000.*(1.9*20.+0.08*18.00/0.05089)=0.084mm，满足规范要求！---------------------------------------------------一、基本资料：　1、房间编号：22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝4.15kN/m2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2　计算跨度　Lx=7500mm　；计算跨度　Ly=5700mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB3354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.01778+0.04894/5)*(1.20*4.15+1.40*1.00)*5.7^2=5.71kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03206+0.06076/5)*(1.4*1.00)*5.7^2=2.01kN·mMx=5.71+2.01=7.73kN·mAsx=390.70mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2)ρmin＝0.215%，ρ＝0.393%　My=(0.04894+0.01778/5)*(1.20*4.15+1.40*1.00)*5.7^2=10.88kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.06076+0.03206/5)*(1.4*1.00)*5.7^2=3.06kN·m88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年My=10.88+3.06=13.94kN·mAsy=633.16mm2，实配φ12@150(As＝754.mm2)ρmin＝0.215%，ρ＝0.754%　My"=0.10398*(1.20*4.15+1.40*2.00)*5.7^2=26.28kN·mAsy"=1324.73mm2，实配φ18@100(As＝2545.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.215%，ρ＝2.545%三、跨中挠度验算：Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mq=(0.01778+0.04894/5)*(1.0*4.15+0.5*2.00)*5.7^2=4.61kN·mEs＝200000.N/mm2Ec＝29791.N/mm2Ftk＝2.01N/mm2Fy＝300.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)（混凝土规范式7.1.2－2）σsq＝Mq/(0.87*ho*As)（混凝土规范式7.1.4－3）σsq＝4.61/(0.87*68.*393.)=198.552N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）ρte＝393./50000.=0.00785ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.00785*198.55)=0.264②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝200000.0/29791.5=6.713③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝393./1000/68.=0.00577⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]Bs＝200000.*393.*68.^2/[1.15*0.264+0.2+6*6.713*0.00577/(1+3.5*0.00)]=467.81kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第7.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝Bs/θ（混凝土规范式7.2.2）B＝467.81/2=233.907kN·m2(5)、挠度f＝κ*Qq*L^4/Bf＝0.00394*5.2*5.70^4/233.907=91.664mmf/L＝91.664/5700.=1/62.四、裂缝宽度验算：88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)（混凝土规范式7.1.2－2）σsq＝Mq/(0.87*ho*As)（混凝土规范式7.1.4－3）σsq＝4.61*10^6/(0.87*68.*393.)=198.552N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）ρte＝393./50000.=0.008　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*198.55)=0.443　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式7.1.2－1）　ωmax＝1.9*0.443*198.552/200000.*(1.9*20.+0.08*10.00/0.01000)=0.099mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)（混凝土规范式7.1.2－2）σsq＝Mq/(0.87*ho*As)（混凝土规范式7.1.4－3）σsq＝8.78*10^6/(0.87*79.*754.)=169.502N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）ρte＝754./50000.=0.015ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.02*169.50)=0.590　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式7.1.2－1）　ωmax＝1.9*0.590*169.502/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01508)=0.097mm，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq)（混凝土规范式7.1.2－2）σsq＝Mq/(0.87*ho*As)（混凝土规范式7.1.4－3）σsq＝17.40*10^6/(0.87*76.*2545.)=103.404N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）ρte＝2545./50000.=0.051ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.05*103.40)=0.852　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式7.1.2－1）　ωmax＝1.9*0.852*103.404/200000.*(1.9*20.+0.08*18.00/0.05089)=0.056mm，满足规范要求！88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年第十二章基础设计12.1工程概况采用柱下独立基础，阶梯形基础每阶高度宜为；混凝土等级不低于，选；基础保护层厚度40mm；垫层厚度100mm，混凝土强度等级选；钢筋选用HRB335级钢筋；室外地坪.*************************************************************************************************计算项目:独立基础*************************************************************************************************[计算条件]独基类型:锥形现浇独基尺寸(单位mm):长宽高一阶30003000300二阶550550300基础底标高：-2.5m基础移心：S方向:0mmB方向:0mm底板配筋：Y方向:16@150X方向:16@150单位面积的基础及覆土重：18.0kPa柱截面信息：柱截面高：550mm柱截面宽：550mm柱偏心x：0mm柱偏心y：0mm88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年柱转角：0°荷载信息竖向荷载基本值：Nk=2101KnX方向弯矩基本值：Mx=175Kn*mY方向弯矩基本值：My=175Kn*m[计算结果]1、冲切验算88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年采用GB5007-2002建筑地基基础设计规范,公式如下：8.2.7-18.2.7-28.2.7-3冲切力抗力计算:X+方向,高度H=600Fl=pj*Al=272.27*1.57=427.290.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1432.89*(0.55+1.65)*0.55/2=606.83KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎X-方向,高度H=600Fl=pj*Al=212.03*1.57=332.760.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1432.89*(0.55+1.65)*0.55/2=606.83KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎Y+方向,高度H=600Fl=pj*Al=212.03*1.57=332.760.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1432.89*(0.55+1.65)*0.55/2=606.83KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎Y-方向,高度H=600Fl=pj*Al=272.27*1.57=427.290.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1432.89*(0.55+1.65)*0.55/2=606.83KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎四边冲切验算H=600.Fl=N-pk*(bc+2*h0)*(hc+2*h0)=2100.65-233.4*(550.0+2*550.0)*(550.0+2*550.0)*1e-6=1465.2KnFr=0.7*Bhp*ft*am*h0=0.7*1.00*1432.9*(550.0+550.0+2*550.0)*550.0*1e-6=2427.3Kn◎◎◎四边冲切验算满足◎◎◎X+方向,高度H=600mmFl=pj*Al=272.27*1.57=427.290.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1432.89*(0.55+1.65)*0.55/2=606.83KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎X-方向,高度H=600mmFl=pj*Al=212.03*1.57=332.760.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1432.89*(0.55+1.65)*0.55/2=606.83KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎Y+方向,高度H=600mm88 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书2013年Fl=pj*Al=212.03*1.57=332.760.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1432.89*(0.55+1.65)*0.55/2=606.83KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎Y-方向,高度H=600mmFl=pj*Al=272.27*1.57=427.290.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1432.89*(0.55+1.65)*0.55/2=606.83KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎独基尺寸长宽高300030003005505503002、剪切验算b+2*h0=1650mm