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'浙江工业大学成教学院毕业设计(论文)题目:百盛写字楼脚手架专项施工方案56
毕业设计(论文)原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺:所呈交的毕业设计(论文),是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知,除文中特别加以标注和致谢的地方外,不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果,也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体,均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名: 日 期: 指导教师签名: 日 期: 使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计(论文)的规定,即:按照学校要求提交毕业设计(论文)的印刷本和电子版本;学校有权保存毕业设计(论文)的印刷本和电子版,并提供目录检索与阅览服务;学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文;在不以赢利为目的前提下,学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名: 日 期: 56
目录摘要………………………………………………………2概述………………………………………………………41.1脚手架的历史……………………………………………………………51.2脚手架的分类……………………………………………………………61.3脚手架的特点……………………………………………………………122.脚手架的材料………………………………………………………………92.1钢管………………………………………………………………………92.2扣件………………………………………………………………………132.3安全网…………………………………………………………163.脚手架施工工序…………………………………………………………193.1脚手架方案选择…………………………………………………………193.2脚手架的搭设流程及要求………………………………………………193.3脚手架计算书……………………………………………………………214.建筑施工扣件式钢管脚手架安全相关…………………………………294.1总则…………………………………………………………………294.2构配件材料…………………………………………………………294.3脚手架的施工…………………0……………………………………294.4脚手架的拆除……………………………………………………………324.5安全管理……………………………………………………………335.外脚手架的搭高要求…………………………………………345.1术语……………………………………………………………………335.2设计要求………………………………………………………………355.3搭设…………………………………………………………………365.4方案审查与搭设验收………………………………………………375.5使用……………………………………………………………………385.6拆除……………………………………………………………………385.7模板支架………………………………………………………………395.8脚手架施工基本安全要求……………………………………………3956
6.外脚手架拆卸…………………………………………………………416.1外脚手架拆卸必须满足的要求…………………………………416.2相关规范…………………………………………………………417.国内外脚手架焊条研究的历史现状及发展趋势……………………………428.脚手架事故成因及预防对策…………………………………………………438.1成因分析…………………………………………………448.2预防对策…………………………………………………………………458.3其他内容…………………………………………………………………479.结束语………………………………………………………………………4810.参考文献……………………………………………………………………491.概述56
1.1脚手架的历史中国在1949年前和50年代初期,施工脚手架都采用竹或木材搭设的方法。60年代起推广扣件式钢管脚手架。 80年代起,中国在发展先进的、具有多功能的脚手架系列方面的成就显著,如门式脚手架系列,碗扣式钢管脚手架系列,年产已达到上万吨的规模,并已有一定数量的出口。 长期以来,由于架设工具本身及其构造技术和使用安全管理工作处于较为落后的状态,致使事故的发生率较高。有关统计表面:在中国建筑施工系统每年所发生的伤亡事故中,大约有1/3左右直接或间接地与架设工具及其使用的问题有关。1.2脚手架的分类中国现在使用的用钢管材料制作的脚手架有扣件式钢管脚手架、碗扣式钢管脚手架、承插式钢管脚手架、门式脚手架,还有各式各样的里脚手架、挂挑脚手架以及其它钢管材料脚手架。从其材料和构造情况来着手,并可将其大致划分如下:(1)按杆件的材料划分 a)单一规格钢管的脚手架。它只使用一种规格的钢管,如扣件式钢管脚手架,只使用Ф48.3×3.5的电焊钢管。 b)多种规格钢管组合的脚手架。它由两种以上的不同规格的钢管构成,如门式脚手架。 c)以钢管为主的脚手架。即以钢管为主,并辅以其它型钢杆件所构成的脚手架,如设有槽钢顶托或底座的里脚手架,有连接钢板的挑脚手架等。碗扣式钢管脚手架当采用钢管横杆时,为“单一钢管的脚手架”;当采用型钢搭边横杆时,为“以钢管为主的脚手架”。(2)按横杆与立杆之间的传递垂直力的方式划分 a)靠接触面摩擦作用传力。即靠节点处的接触面压紧后的摩擦反力来支承横杆荷载并将其传给立杆,如扣件的作用,通过上紧螺栓的正压力产生摩擦力; b)靠焊缝传力。大多数横杆与立杆的承插联结就是采用这种方式,门架也属于这种方式; c)直接承压传力。这种方式多见于横杆搁置在立杆顶端的里脚手架; d)靠销杆抗剪传力。即用销杆穿过横杆的立式联结板和立杆的孔洞实现联结、销杆双面受剪力作用。这种方法在横杆和立杆的联结中已不多见。56
此外,在立杆与立杆的联结中,也有3种传力方式: a)承插对接的支承传力。即上下立杆对接,采用连接棒或承插管来确保对接的良好状态; b)销杆连接的销杆抗剪传力; c)螺扣连接的啮合传力。即内管的外螺纹与外(套)管的内螺纹啮合传力。其中后两种传力方式多用于调节高度要求的立杆连接中。(3)按连结部件的固着方式和装设位置划分 a)定距连接:即联结焊件在杆件上的定距设置,杆件长度定型,联结点间距定型; b)不定距连结:即联结件为单设件,通过上紧螺栓可夹持在杆件的任何部位上。(4)按工人固定结点的作业方式划分 a)插入打紧; b)拧紧螺栓。 1.3脚手架的特点不同类型的工程施工选用不同用途的脚手架和模板支架。目前,桥梁支撑架使用碗扣脚手架的居多,也有使用门式脚手架的。主体结构施工落地脚手架使用扣件脚手架的居多,脚手架立杆的纵距一般为1.2~1.8m;横距一般为0.9~1.5m。(一)扣件式钢管脚手架优点 1)承载力较大。当脚手架的几何尺寸及构造符合规范的有关要求时,一般情况下,脚手架的单管立柱的承载力可达15kN~35kN(1.5tf~3.5tf,设计值)。 2)装拆方便,搭设灵活。由于钢管长度易于调整,扣件连接简便,因而可适应各种平面、立面的建筑物与构筑物用脚手架。56
3)比较经济。加工简单,一次投资费用较低;如果精心设计脚手架几何尺寸,注意提高钢管周转使用率,则材料用量也可取得较好的经济效果。扣件钢管架折合每平方米建筑用钢量约15公斤。缺点 1)扣件(特别是它的螺杆)容易丢失; 2)节点处的杆件为偏心连接,靠抗滑力传递荷载和内力,因而降低了其承载能力; 3)扣件节点的连接质量受扣件本身质量和工人操作的影响显著。适应性 1)构筑各种形式的脚手架、模板和其它支撑架; 2)组装井字架; 3)搭设坡道、工棚、看台及其它临时构筑物,4)作其它种脚手架的辅助,加强杆件;搭设要求 钢管扣件脚手架搭设中应注意地基平整坚实,设置底座和垫板,并有可靠的排水措施,防止积水浸泡地基。 根据连墙杆设置情况及荷载大小,常用敞开式双排脚手架立杆横距一般为1.05~1.55m,砌筑脚手架步距一般为1.20~1.35m,装饰或砌筑、装饰两用的脚手架一般为1.80m,立杆纵距1.2~2.0m。其允许搭设高度为34~50m。当为单排设置时,立杆横距1.2~1.4m,立杆纵距1.5~2.0m。允许搭设高度为24m。 纵向水平杆宜设置在立杆的内侧,其长度不宜小于3跨,纵向水平杆可采用对接扣件,也可采用搭接。如采用对接扣件方法,则对接扣件应交错布置;如采用搭接连接,搭接长度不应小于1m,并应等间距设置3个旋转扣件固定。 脚手架主节点(即立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点)处必须设置一根横向水平杆用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中,横向水平杆靠墙一端的外伸长度不应大于立杆横距的0.4倍,且不应大于500mm;作业层上非主节点处的横向水平杆,宜根据支承脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于纵距的1/2。56
作业层脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120~150mm;狭长型脚手板,如冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等,应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时,可采用两根横向水平杆支承,但应将脚手板两端与其可靠固定,严防倾翻。宽型的竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设,且采用对接平铺,四个角应用镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。 每根立杆底部应设置底座或垫板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于lm。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(二)门式钢管脚手架优点 1)门式钢管脚手架几何尺寸标准化。 2)结构合理,受力性能好,充分利用利用钢材强度,承载能力高。 3)施工中装拆容易、架设效率高,省工省时、安全可靠、经济适用。缺点 1)构架尺寸无任何灵活性,构架尺寸的任何改变都要换用另一种型号的门架及其配件 2)交叉支撑易在中铰点处折断; 3)定型脚手板较重,4)价格较贵适应性 1)构造定型脚手架 2)作粱、板构架的支撑架(承受竖向荷载);3)构造活动工作台;(三)碗扣式钢管脚手架优点: 1)多功能:能根据具体施工要求,组成不同组架尺寸、形状和承载能力56
的单、双排脚手架,支撑架,支撑柱,物料提升架,爬升脚手架,悬挑架等多种功能的施工装备。也可用于搭设施工棚、料棚、灯塔等构筑物。特别适合于搭设曲面脚手架和重载支撑架。 2)高功效:常用杆件中最长为3130mm,重17.07kg。整架拼拆速度比常规快3~5倍,拼拆快速省力,工人用一把铁锤即可完成全部作业,避免了螺栓操作带来的诸多不便。 3)通用性强:主构件均采用普通的扣件式钢管脚手架之钢管,可用扣件同普通钢管连接,通用性强。 4)承载力大:立杆连接是同轴心承插,横杆同立杆靠碗扣接头连接,接头具有可靠的抗弯、抗剪、抗扭力学性能。而且各杆件轴心线交于一点,节点在框架平面内,因此,结构稳固可靠,承载力大。(整架承载力提高,约比同等清况的扣件式钢管脚手架提高15%以上,) 5)安全可靠:接头设计时,考虑到上碗扣螺旋摩擦力和自重力作用,使接头具有可靠的自锁能力。作用于横杆上的荷载通过下碗扣传递给立杆,下碗扣具有很强的抗剪能力(最大为199kN)。上碗扣即使没被压紧,横杆接头也不致脱出而造成事故。同时配备有安全网支架,间横杆,脚手板,挡脚板,架梯。挑粱.连墙撑等杆配件,使用安全可靠。6)易于加工:主构件用Φ48×3.5、Q235焊接钢管,制造工艺简单,成本适中,可直接对现有扣件式脚手架进行加工改造.不需要复杂的加工设备。 7)不易丢失:该脚手架无零散易丢失扣件,把构件丢失减少到最小程度。 8)维修少:该脚手架构件消除了螺栓连接.构件经碰耐磕.一般锈蚀不影响拼拆作业,不需特殊养护、维修。 9)便于管理:构件系列标准化,构件外表涂以橘黄色。美观大方,构件堆放整齐,便于现场材料管理,满足文明施工要求。 10)易于运输:该脚手架最长构件3130mtm,最重构件40.53kg,便于搬运和运输。缺点 1)横杆为几种尺寸的定型杆,立杆上碗扣节点按0.6m间距设置,使构架尺寸受到限制; 2)U形连接销易丢;3)阶格较贵;适应性 1)构筑各种形式的脚手架、模板和其它支撑架; 2)组装井字架; 3)搭设坡道、工棚、看台及其它临时构筑物; 4)构造强力组合支撑柱;56
5)构筑承受横向力作用的支撑架;(四)扣盘式脚手架扣盘式脚手架具有以下几个特点: 1)轻松快捷:搭建轻松快速,并具有很强的机动性,可满足大范围的作业要求; 2)灵活安全可靠:可根据不同的实际需要,搭建多种规格、多排移动的脚手架,各种完善安全配件,在作业中提供牢固、安全的支持;3)储运方便:拆卸储存占地小,并可推动方便转移,部件能通过各种窄小通道。(五)铝合金快装脚手架 铝合金脚手架特点: 1、铝合金脚手架所有部件采用特制铝合金材质,比传统钢架轻75% 2、部件连接强度高:采用内胀外压式新型冷作工艺,脚手架接头的破坏拉脱力达到4100-4400Kg,远大于2100Kg的许用拉脱力。 3、安装简便快捷;配有高强度脚轮,可移动。 4、整体结构采用“积木式”组合设计,不需任何安装工具。 铝合金快装脚手架解决企业高空作业难题,它可根据实际需要的高度搭接,有2.32M/1.856M/1.392M三种高度规格。有宽式和窄式两种宽度规格。窄式架可以在狭窄地面搭接,方便灵活。他可以满足墙边角,楼梯等狭窄空间处的高空作业要求是企业高空作业的好帮手。2.脚手架的材料56
2.1钢管2.1.1钢管的概述开始于自行车制造业的兴起。19世纪初期石油的开发,两次世界大战期间舰船、锅炉、飞机的制造,第二次世界大战后火电锅炉的制造,化学工业的发展以及石油天然气的钻采和运输等,都有力地推动着钢管工业在品种、产量和质量上的发展。并要定期超额行保养2.1.2规格及外观质量1)规格:螺旋钢管的规格要求应在进出口贸易合同中列明。一般应包括标准的牌号(种类代号)、钢筋的公称直径、公称重量(质量)、规定长度及上述指标的允差值等各项。我国标准推荐公称直径为8、10、12、16、20、40mm的螺旋钢管系列。供货长度分定尺和倍尺二种。我国出口螺纹钢定尺选择范围为6~12m,日本产螺纹钢定尺选择范围为3.5~10m。2)外观质量:表面质量。有关标准中对螺纹钢的表面质量作了规定,要求端头应切得平直,表面不得有裂缝、结疤和折迭,不得存在使用上有害的缺陷等;②外形尺寸偏差允许值。螺纹钢的弯曲度及钢筋几何形状的要求在有关标准中作了规定。如我国标准规定,直条钢筋的弯曲度不大于6mm/m,总弯曲度不大于钢筋总长度的0.6%。a壁厚不均:钢管壁厚不可能各处相同,在其横截面及纵向管体上客观存在壁厚不等现象,即壁厚不均。为了控制这种不均匀性,在有的钢管标准中规定了壁厚不均的允许指标,一般规定不超过壁厚公差的80%(经供需双方协商后执行)。b椭圆度:在圆形钢管的横截面上存在着外径不等的现象,即存在着不一定互相垂直的最大外径和最小外径,则最大外径与最小外径之差即为椭圆度(或不圆度)。为了控制椭圆度,有的钢管标准中规定了椭圆度的允许指标,一般规定为不超过外径公差的80%(经供需双方协商后执行)。c弯曲度:钢管在长度方向上呈曲线状,用数字表示出其曲线度即叫弯曲度。标准中规定的弯曲度一般分为如下两种:56
1、局部弯曲度:用一米长直尺靠量在钢管的最大弯曲处,测其弦高(mm),即为局部弯曲度数值,其单位为mm/m,表示方法如2.5mm/m。此种方法也适用于管端部弯曲度。2、全长总弯曲度:用一根细绳,从管的两端拉紧,测量钢管弯曲处最大弦高(mm),然后换算成长度(以米计)的百分数,即为钢管长度方向的全长弯曲度。例如:钢管长度为8m,测得最大弦高30mm,则该管全长弯曲度应为:0.03÷8m×100%=0.375%d尺寸超差:尺寸超差或叫尺寸超出标准的允许偏差。此处的"尺寸"主要指钢管的外径和壁厚。通常有人把尺寸超差习惯叫"公差出格",这种把偏差和公差等同起来的叫法是不严密的,应叫"偏差出格"。此处的偏差可能是"正"的,也可能是"负"的,很少在同一批钢管中出现"正、负"偏差均出格的现象。2.1.3伪劣钢管的鉴别方法:1.伪劣钢管易出现折叠。 折叠是钢管表面形成的各种折线,这种缺陷往往贯穿整个产品的纵向。产生折叠的原因是由于伪劣厂家追求高效率,压下量偏大,产生耳子,下一道轧制时就产生折叠,折叠的产品折弯后就会开裂,钢材的强度大下降。2.伪劣钢管外表经常有麻面现象。 麻面是由于轧槽磨损严重引起钢材表面不规则的凹凸不平的缺陷。由于伪劣钢管厂家要追求利润,经常出现轧槽轧制最超标。3.伪劣钢管表面易产生结疤。 原因有两点:(1).伪劣钢管材质不均匀,杂质多。(2)。伪劣材厂家导卫设备简陋,容易粘钢,这些杂质咬人轧辊后易产生结疤。4.伪劣材表面易产生裂纹,原因是它的坯料是土坯,土坯气孔多,土坯在冷却的过 程中由于受到热应力的作用,产生裂痕,经过轧制后就有裂纹。5.伪劣钢管容易刮伤,原因是伪劣钢管厂家设备简陋,易产生毛刺,刮伤钢材表面。深度刮伤降低钢材的强度。56
6.伪劣钢管无金属光泽,呈淡红色或类似生铁的颜色,原因有两点二、它的坯料是土坯。2、伪劣材轧制的温度不标准,他们的钢温是通过目测的,这样无法按规定的奥氏体区域进行轧制,钢材的性能自然就无法达标。7.伪劣钢管的横筋细而低,经常出现充不满的现象,原因是厂家为达到大的负公差,成品前几道的压下量偏大,铁型偏小,孔型充不满。8.伪劣钢管的横截面呈椭圆形,原因是厂家为了节约材料,成品辊前二道的压下量偏大,这种螺纹钢的强度大大地下降,而且也不符合螺纹钢外形尺寸的标准。9.优质钢材的成分均匀,冷剪机的吨位高,切头端面平滑而整齐,而伪劣材由于材质差,切头端面常常会有掉肉的现象,即凹凸不平,并且无金属光泽。而且由于伪劣材厂家产品切头少,头尾会出现大耳子。10.伪劣钢管材质含杂质多,钢的密度偏小,而且尺寸超差严重,所以在没有游标卡尺的情况下,可以对它进行称量核对。比如对于螺纹钢20,国家标准中规定最大负公差为5%,定尺9M时它的单根理论重量为120公斤,它的最小的重量应该是:120X(l-5%)=114公斤,称量出来单根的实际重量比114公斤小,则是伪劣钢材,原因是它负公差超过了5%。一般来说整相称量效果会更好,主要考虑到累积误差和概率论这个问题。 11.伪劣钢管的内径尺寸波动较大,原因是;l、钢温不稳定有阴阳面。2、钢的成分不均匀。3、由于设备简陋,地基强度低,轧机的弹跳大。会出现有同一周内变化较大,这样的钢筋受力不均匀易产生断裂。 12.优质管的商标和印字都比较规范。 13.三钢管直径16以上的大螺纹,两商标之间的间距都在IM以上。 14.伪劣钢材螺纹钢的纵筋经常呈波浪形。15.伪劣钢管厂家由于没有行车,所以打包比较松散。侧面呈椭圆形。2.1.4钢管的力学性钢材力学性能是保证钢材最终使用性能(机械性能)的重要指标,它取决于钢的化学成分和热处理制度。在钢管标准中,根据不同的使用要求,规定了拉伸性能(抗拉强度、屈服强度或屈服点、伸长率)以及硬度、韧性指标,还有用户要求的高、低温性能等。 ①抗拉强度(σb)56
试样在拉伸过程中,在拉断时所承受的最大力(Fb),除以试样原横截面积(So)所得的应力(σ),称为抗拉强度(σb),单位为N/mm2(MPa)。它表示金属材料在拉力作用下抵抗破坏的最大能力。计算公式为: 式中:Fb--试样拉断时所承受的最大力,N(牛顿);So--试样原始横截面积,mm2。 ②屈服点(σs) 具有屈服现象的金属材料,试样在拉伸过程中力不增加(保持恒定)仍能继续伸长时的应力,称屈服点。若力发生下降时,则应区分上、下屈服点。屈服点的单位为N/mm2(MPa)。 上屈服点(σsu):试样发生屈服而力首次下降前的最大应力;下屈服点(σsl):当不计初始瞬时效应时,屈服阶段中的最小应力。 屈服点的计算公式为: 式中:Fs--试样拉伸过程中屈服力(恒定),N(牛顿)So--试样原始横截面积,mm2。 ③断后伸长率(σ) 在拉伸试验中,试样拉断后其标距所增加的长度与原标距长度的百分比,称为伸长率。以σ表示,单位为%。计算公式为: 式中:L1--试样拉断后的标距长度,mm;L0--试样原始标距长度,mm。 ④断面收缩率(ψ) 在拉伸试验中,试样拉断后其缩径处横截面积的最大缩减量与原始横截面积的百分比,称为断面收缩率。以ψ表示,单位为%。计算公式如下: 式中:S0--试样原始横截面积,mm2;S1--试样拉断后缩径处的最少横截面积,mm2。 ⑤硬度指标 金属材料抵抗硬的物体压陷表面的能力,称为硬度。根据试验方法和适用范围不同,硬度又可分为布氏硬度、洛氏硬度、维氏硬度、肖氏硬度、显微硬度和高温硬度等。对于管材一般常用的有布氏、洛氏、维氏硬度三种 A、布氏硬度(HB) 用一定直径的钢球或硬质合金球,以规定的试验力(F)压入式样表面,经规定保持时间后卸除试验力,测量试样表面的压痕直径(L)。布氏硬度值是以试验力除以压痕球形表面积所得的商。以HBS(钢球)表示,单位为N/mm2(MPa)。 其计算公式为: 式中:F--压入金属试样表面的试验力,N;D--试验用钢球直径,mm;d--压痕平均直径,mm。56
测定布氏硬度较准确可靠,但一般HBS只适用于450N/mm2(MPa)以下的金属材料,对于较硬的钢或较薄的板材不适用。在钢管标准中,布氏硬度用途最广,往往以压痕直径d来表示该材料的硬度,既直观,又方便。 举例:120HBS10/1000130:表示用直径10mm钢球在1000Kgf(9.807KN)试验力作用下,保持30s(秒)测得的布氏硬度值为120N/mm2(MPa)。 B、洛氏硬度(HK)洛氏硬度试验同布氏硬度试验一样,都是压痕试验方法。不同的是,它是测量压痕的深度。即,在初邕试验力(Fo)及总试验力(F)的先后作用下,将压头(金钢厂圆锥体或钢球)压入试样表面,经规定保持时间后,卸除主试验力,用测量的残余压痕深度增量(e)计算硬度值。其值是个无名数,以符号HR表示,所用标尺有A、B、C、D、E、F、G、H、K等9个标尺。其中常用于钢材硬度试验的标尺一般为A、B、C,即HRA、HRB、HRC。受压计算公式:例如:已知无缝管无缝钢管外径规格壁厚求能承受压力计算方法(钢管不同材质抗拉强度不同) 压力=(壁厚*2*钢管材质抗拉强度)/(外径*系数) 二:以知无缝管无缝钢管外径和承受压力求壁厚计算方法: 壁厚=(压力*外径*系数)/(2*钢管材质抗拉强度) 三:钢管压力系数表示方法: 压力P<7Mpa系数S=8 7<钢管压力P<17.5系数S=6 压力P>17.5系数S=42.2扣件2.2.1扣件的简介与定义:国内常用的扣件是铸铁制作,其机械性能应符合《钢管脚手架扣件》(GB15831-2006)材质不低于KT330-08。扣件有三种产品:直角扣件,对接扣件,旋转扣件。用编织袋包装,每包是25个。每个的重量应为1.1KG。一般情况下是采用蘸漆的形式做防锈处理的。与架子管配套使用。一般扣件产品的生产及采购配比是8:1:1。就是说在比例是直角占到80%,对接10%,旋转10%。56
扣件是连接钢轨和轨枕的中间连结零件。其作用是将钢轨固定在轨枕上,保持轨距和阻止钢轨相对于轨枕的纵横向移动。在混凝土轨枕的轨道上,由于混凝土轨枕的弹性较差,扣件还需提供足够的弹性。为此,扣件必须具有足够的强度,耐久性,和一定的弹性,并有效第保持钢轨与轨枕之间的可靠连结。此外,还要求扣件系统零件少,安装简单,便于拆卸。2.2.2扣件的种类 目前扣件的种类繁多,主要有新型扣件、钢管脚手架扣件、铸钢扣件、T型建筑扣件、混凝土枕扣件、木枕扣件、钢轨扣件、福斯罗扣件、玛钢扣件、脚手架扣件、铁路扣件、钢板冲压扣件、对接扣件、旋转扣件、直角扣件。钢扣件一般又分为铸钢扣件和钢板冲压、液压扣件,铸钢扣件的生产工艺与铸铁大致相同,而钢板冲压、液压扣件则是采用3.5-5mm的钢板通过冲压、液压技术压制而成。钢扣件各种性能都比较优越,如抗断性、抗滑性、抗变形、抗脱、抗锈等。目前全国最大的铸铁扣件生产厂家集中在河北沧州地区,市场占有率在80%左右;而钢扣件的市场占有率大概在5-10%,主要生产厂家则分布在河北、重庆、新疆等地。1、十字扣件十字扣件是将钢轨固定在轨枕上,保持轨距和阻止钢轨相对于轨枕的纵横向移动。在混凝土轨枕的轨道上,由于混凝土轨枕的弹性较差,扣件还需提供足够的弹性。为此,扣件必须具有足够的强度,耐久性,和一定的弹性,并有效第保持钢轨与轨枕之间的可靠联结。扣件系统零件少,安装简单,便于拆卸。 建筑扣件是在建筑施工中,搭建钢管脚手架及钢管结构的临时工棚,井架、模板支撑等作紧固连接用,有体积小、装拆、运输方便、省物料等特点。2、直角扣件在建筑中选用一定质量和性能的直角扣件56
使用,纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。模板支架的钢管应采用标准规格φ48×3.5mm,壁厚不得小于3.0mm。直角扣件特点1、抗变形能力强。与普通的钢板冲压扣件相比,因制作工艺不同,突破了传统的冲压工艺对材质厚度的限制而达到了5毫米,完全能在保证使用过程中不变形,从而保证了产品的安全和重复有效使用。直角扣件能够保证扣件在使用中的良好使用性能和用途,保证施工中的正常使用。2、抗滑性能强。扣件的抗滑性保证了钢管与扣件呈贴合面状态,贴合面积大,克服了铸铁扣件与钢管呈点或线贴合的缺点,消除了钢管滑脱的隐患。3、扣件具有安全优势、质量优势、品牌优势,从事扣件出租省心、省力、租赁收益超过出租低劣铁扣件。4、维修方便。因产品本身不易锈蚀、不易破损,使用后维修很方便,既降低了维修难度也节约了维修成本。5、抗锈蚀能力强。整件经钝化及镀锌双重防锈蚀处理,其抗锈蚀能力大大提高,使用寿命长,远远超过铸铁扣件的使用寿命。6、抗脱能力强。采用新型连接,新型螺帽保证了在钢管有变形的情况下,扣件始终能垂直牢固固定,消除了钢管滑脱的可能。 直角扣件必须符合按规定程序批准的图样进行生产。扣件生产必须按工艺规定的配料比进行配料。扣件热处理严格执行工艺规定的各阶段的温度和时间。扣件的加工严格按工艺进行,并严格对扣件与钢管的粘合面进行试压整形,以保证扣件抗滑、抗拉性能要求。扣件(除底座外)必须经过70N.m扭力矩试压检验,不允许破坏。 直角扣件在检测中按照一定的方式和原理进行,保证使用中的良好检验方式和使用寿命,直角扣件有钢板冲压的和可锻铸铁的.用于搭设模板支撑架的扣件为可锻铸铁扣件,材料为机械性能不低于KTH33008的可锻铸铁,其机械性能:抗拉强度330N/mm,延伸率8%,硬度HB120~163.可锻铸铁是由一定成分的白口铸铁经石墨化退火而成,比灰口铸铁具有较高的韧性,多用于制造成承受冲击荷载的铸件.3、旋转扣件旋转扣件56
主要用于紧固连接外径为48mm的钢管成直角,任意角度和同一直线。各种扣件材质均可段铸铁。旋转在使用时,应使其内壁弧面与钢管名壁充分接触,然后使用T型螺栓紧固,紧固螺栓的扭力矩应为40N.M。旋转扣件安装和拆卸时不需要使用工具,操作方便,省时省工,可有效提高钢管脚手架搭建和拆除施工效率,同时具有结构紧凑、稳定性能和加工工艺性能好、使用寿命长、生产成本低的特点。旋转扣件是由纵、横向水平杆与立杆组成的格式多层多跨空间框架结构体系.由于杆件之间的连接为扣件连接故不可能完全汇交于一点,具有“半刚性”特点,这样也就存在很多不定因素.所以在搭设过程中除对外架采取悬挑分段外并十分重视脚手架步距、连墙点间距、立杆横距、纵向支撑的设置,特别对连杆的可靠性措施十分重视.从而加强外脚手架整体横向的稳定。旋转扣件是使用中具有良好的使用价值,能够在使用中方便使用者,可以在使用中便于使用者进行操作,工作原理比较简单,无须复杂的工序。旋转扣件的生产方法包括盖板及中间部的热压工艺生产方法。盖板的生产方法为:由钢板经冲压机出成毛坯后,将毛坯加热,用冲压机冲出盖板的形状,工件冷却后入冲孔冲压机冲出螺栓孔,然后将工件放到撅嘴机上,在开口孔的外侧两边各撅起一凸起后成型。中间部的生产方法为:钢板经冲压机毛坯后,在十字线纵向安装螺栓位置冲出长形孔,将工件加热,按照模具冲压出中间部的形状;冷却后将工件放在斜型台上,对每个孔进行精冲,成型。旋转扣件的优点在于该扣件的生产方法为热冲压工艺,本工艺增大了扣件的韧性,不易变形,扣件经热冲压后,增加了R弧线弧度,使卡口连接面面积增大,从而使接触面积增大,增大摩擦力,使建筑扣件更安全可靠。旋转扣件具有一U形卡钩体,该卡钩体的前部设置成一对平行的弧形卡钩,在卡钩体两卡钩臂的内侧相对应设置有滑道凹槽,在卡钩体内设置有凹面朝向卡钩的弧形卡板,在弧形卡板上设置有与滑道凹槽相配合的凸耳体,在两卡钩臂之间位于滑道凹槽的后方设置有一中心带螺纹孔的连接板,与该连接板上的螺纹孔相配合安装有一后端带手柄的调整丝杠,该调整丝杠的前端与弧形卡板成可转动连接,在U形卡钩体的后部装配有一卡钩体尾套。国内常用的扣件是铸铁制作,其机械性能应符合《钢管脚手架扣件》(GB15831-2006)材质不低于KT330-08.而目前市场上扣件品种鱼龙混杂、质量参差不齐,有的厂家使用灰口铸铁、地槽钢来制作扣件,其机械性能难以满足要求不按照国家标准生产.一些单位贪图便宜,使低价劣质扣件进入施工现场.另外,一些单位疏于管理,扣件螺丝锈蚀、滑丝仍然使用,致使拧紧力矩达不到规定要求.对接扣件必须具有足够的强度,耐久性,和一定的弹性,并有效第保持钢轨与轨枕之间的可靠联结。此外,还要求扣件系统零件少,安装简单,便于拆卸。碗扣连接简便,因而可适应各种平面、立面的建筑物与构筑物用脚手架.比较经济.加工简单.对接扣件由两个分扣件组成,每个分扣件中的下扣件小端与活节螺栓连接,大端与带有豁口和止推面的上扣件连接,两个分扣件之间碾铆联接,并以任意角度旋转。2.2.3性能特点 抗断优——全钢冷压 结构先进,全钢板冷压成型,强度及韧性超过国家标准及国际标准,彻底消除了铸铁老扣件因扣件断裂导致脚手架坍塌的事故隐患。 抗滑优——面贴合面积大56
保证了钢管与扣件呈面贴合状态,且贴合面积最大,克服了老扣件与钢管呈点或线贴合,消除了钢管滑脱的隐患,从而保证和提高了脚手架的整体力学性能与安全性能。 抗脱强——新型连接 保证了在钢管变异的情况下,扣件始终能垂直正确牢固固定,消除了钢管滑脱的可能。 抗锈强——盾化处理 整件经过钝化及镀锌双重防锈蚀处理,其抗锈蚀能力大为提高,寿命远远超过老扣件。 快速轻便——结构优化 扣件轻便、漂亮、舒适,装卸速度增快,劳动强度降低。2.2.4扣件的生产工艺 扣件的生产方法包括盖板及中间部的热压工艺生产方法。盖板的生产方法为:由钢板经冲压机出成毛坯后,将毛坯加热,用冲压机冲出盖板的形状,工件冷却后入冲孔冲压机冲出螺栓孔,然后将工件放到撅嘴机上,在开口孔的外侧两边各撅起一凸起后成型。中间部的生产方法为:钢板经冲压机毛坯后,在十字线纵向安装螺栓位置冲出长形孔,将工件加热,按照模具冲压出中间部的形状;冷却后将工件放在斜型台上,对每个孔进行精冲,成型。本发明的优点在于该扣件的生产方法为热冲压工艺,本工艺增大了扣件的韧性,不易变形,扣件经热冲压后,增加了R弧线弧度,使卡口连接面面积增大,从而使接触面积增大,增大摩擦力,使建筑扣件更安全可靠。2.3安全网2.3.1安全网的概述在高空进行建筑施工﹑设备安装或技艺表演时,在其下或其侧设置的起保护作用的网,以防因人或物件坠落而造成的事故。一般用绳索等编成。 安全网safetynets用来防止人、物坠落,或用来避免、减轻坠落及物击伤害的网具。安全网一般由网体、边绳、系绳等56
安全网的主要产地:江苏泰州,福建莆田,山东滨州,广西南宁,河北晋州 构件组成。特点:具有强度高、安装方便、抗老化、耐冲击、耐腐蚀等特点2.3.2安全网国家标准及选用规则安全网是预防坠落伤害的一种劳动防护用具,适用范围极广,大多用于各种高处作业。高处作业坠落隐患,常发生在架子、屋顶、窗口、悬挂、深坑、深槽等处。坠落伤害程度,随坠落距离大小而异,轻则伤残,重则死亡。安全网防护原理是:平网作用是挡住坠落的人和物,避免或减轻坠落及物击伤害;立网作用是防止人或物坠落。网受力强度必须经受住人体及携带工具等物品坠落时重量和冲击距离纵向拉力、冲击强度。(一)安全网的质量检查 (1)安全网是涉及国家财产和人身安全的特种劳动防护用品,其产品质量必须经国家指定的监督检验部门检验合格并取得生产许可证后,方可生产。每批安全网出厂,都必须有监督检验部门的检验报告。每张安全网应分别在不同位置,附上国家监督部门检验合格证及企业自检合格证。同时应有标牌,标牌上应有永久性标志,标志内容应包括:生产企业名称、制造日期、批号、材料、规格、重量及生产许可证编号。 (2)安全网分为平网(P)、立网(L)、密目式安全网(ML)。安全网主要由边绳、系绳、筋绳、网绳组成。密目式安全网由网体、环扣、边绳及附加系绳构成。安全网物理力学性能,是判别安全网质量优劣的主要指标。其内容包括:边绳、系绳、网绳、筋绳断裂强力。密目式安全网主要有:断裂强力、断裂伸长、接缝抗拉强力、撕裂强力、耐贯穿性、老化后断裂强力保留率、开眼环扣强力尾阻燃性能。平网和立网都应具有耐冲击性。立网不能代替平网,应根据施工需要及负载高度分清用平网还是立网。平网负载强度要求大于立网,所用材料较多,重量大于立网。一般情况下,平网大于5.5kg,立网大于2.5kg。 (3)安全网主要使用露天作业场所。所以,必须具有耐候性。具有耐候性材料主要有锦纶、维纶和涤纶。同一张网所用材料应相同,其湿干强力比应大于75%,每张网总重量不超过15kg。阻燃安全网的续燃、阴燃时间不得超过4s。(4)平网宽度不小于3m,立网和密目式安全网宽度不小于1.2m。系绳长度不小于0.8m。安全网系绳与系绳间距不应大于0.75m。密目式安全网系绳与系绳间距不应大于0.45m,安全网筋绳间距离不得太小,一般规定在0.3m以上。安全网可分为手工编结和机械编结。机械编结可分为有结编结和无结编结。一般情况,无结网结节强度高于有结网结节强度。网结和节头必须固定牢固,不得移动,避免网目增大和边长不均匀。出现上述情况,将导致应力不集中,直至网绳断裂。56
2.3.3安全网使用规范 1、高处作业部位的下方必须挂安全网;当建筑物高度超过4m时,必须设置一道随墙体逐渐上升的安全网,以后每隔4m再设一道固定安全网;在外架、桥式架,上、下对孔处都必须设置安全网。安全网的架设应里低外高,支出部分的高低差一般在5Ocm左右;支撑杆件无断裂、弯曲;网内缘与墙面间隙要小于15cm;网最低点与下方物体表面距离要大于3m。安全网架设所用的支撑,木杆的小头直径不得小于7cm,竹杆小头直径不得小于8cm,撑杆间距不得大于4m。 2、使用前应检查安全网是否有腐蚀及损坏情况。施工中要保证安全网完整有效、支撑合理,受力均匀,网内不得有杂物。搭接要严密牢靠,不得有缝隙,搭设的安全网,不得在施工期间拆移、损坏,必须到无高处作业时方可拆除。因施工需要暂拆除已架设的安全网时,施工单位必须通知、征求搭设单位同意后方可拆除。施工结束必须立即按规定要求由施工单位恢复,并经搭设单位检查合格后,方可使用。 3、要经常清理网内的杂物,在网的上方实施焊接作业时,应采取防止焊接火花落在网上的有效措施;网的周围不要有长时间严重的酸碱烟雾。 4、安全网在使用时必须经常地检查,并有跟踪使用记录,不符合要求的安全网应及时处理。安全网在不使用时,必须妥善的存放、保管,防止受潮发霉。新网在使用前必须查看产品的铭牌:首先看是平网还是立网,立网和平网必须严格地区分开,立网绝不允许当平网使用;架设立网时,底边的系绳必须系结牢固。;生产厂家的生产许可证;产品的出厂合格证,若是旧网在使用前应做试验,并有试验报告书,试验合格的旧网才可以使用。2.3.4安全网使用注意事项(一)使用时,应避免发生以下现象: ⑴随便拆除安全网的构件; ⑵人跳进或把物品投入安全网内; ⑶大量焊接火星或其他火星落入安全网内; ⑷在安全网内或下方堆积物品; ⑸安全网周围有严重腐蚀性烟雾。 2、对使用中的安全网,应进行定期或不定期的检查,并及时清理网中落下的杂物污染,当受到较大冲击时,应及时更换。(二)安装注意事项 1、安全网上的每根系绳都应与支架系结,四周边绳(边缘)应与支架贴紧,系结应符合打结方便、连接牢靠又容易解开,工作中受力后不会散脱的原则,有筋绳的安全网安装时还应把筋绳连接在支架上。56
2、平网网面不宜绷得过紧,当网面与作业高度小于5m时,其伸出长度应大于4m,当网面与作业面高度差小于5m,其伸出长度应大于3m,平网与下方物体表面的最小距离应不小于3m,两层网间距不得超过10m。 3、立网网面应与水平垂直,并与作业面边缘最大间隙不超过10cm。4、安装后的安全网应经专人检验后,方可使用。3.脚手架施工工序3.1脚手架方案选择工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点: 1、架体的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。 4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收; 5、综合以上几点,脚手架的搭设,还必须符合规范检查标准要求,要符合本省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下脚手架方案3.2脚手架的搭设流程及要求3.2.1普通悬挑架 悬挑脚手架搭设的工艺流程为:水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(搁栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记;用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并用小竹片点出立杆标记;垫板、底座应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平整,不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中,沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角除双向增设,待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时,宜先立外排,后立内排。其余按一下构造要求搭设。 3.2.2、主杆基础56
工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实,采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化,混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书)。 3.2.3、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m,横距1.05m,步距1.8m;连墙杆间距竖直3.6m,水平4.5m(即二步三跨):里立杆距建筑物0.3m。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置,使钢管立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开500mm以上,且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性。 (3)立杆应设置垫木,并设置纵横方向扫地杆,连接于立脚点杆上,离底座20cm左右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。 3.2.4、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m,以便立网挂设,大横杆置于立杆里面,每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆,以形成空间结构整体受力。 3.2.5、剪刀撑 脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 3.2.6、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板:板宽为200mm,里外立杆应满铺脚手板,无探头板。 (2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设,满铺到位,不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎,不少于4点,要求绑扎牢固,交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。 3.2.7、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网,要求严密、平整。 (3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道,高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等),在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。56
3.2.8、连墙件 (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m,垂直方向3.6m,设一拉结点。楼层高度超过4m,则在水平方向加密,如楼层高度超过6m时,则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密,即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固,防止其移动变形,且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点,也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠,有效的临时拉结,以确保外架安全可靠。 3.2.9、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm,如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片,站人片设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同,立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施,以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管,立杆套座其外,并同时在立杆下部设置扫地杆。3.3脚手架计算书1.按照规范要求,对木模板系统的计算是采用概率极限状态设计法的要求,采用分项系数设计表达式进行的。因此,在高支模设计中,各种参数的取值是否合理,将影响计算数据的准确性和支撑系统的安全性。 2.本模板支架的基础虽为斜坡,但支承在经夯实并浇筑混凝土的地面上,支架基础很容易满足支模施工和使用要求,因此,本设计对基础考虑得不多。当高、重、大跨度梁板模板支架支承在下层结构楼面上时,则要考虑下层楼面的结构承载力,必要时要进行加固处理。当模板支架支承在泥土地面上时,应在平整、夯实后加设满足承载力要求的垫块支承立杆,并采取排水措施。 3.经计算分析,钢管的承载力较大(可用步距调整),其平面间距主要受木枋的强度和刚度影响。当木枋的强度和刚度满足不了要求时,可考虑使用双木枋(即两条木枋叠起来使用)。由于木枋长度一般都是长2m,因此设计时垂直梁轴线方向的间距可以先定下来,一般为2m的1/2、1/4或比之略小,而沿梁轴线方向的间距则要通过试算来决定。 4.由于施工中产生的振动荷载较大,竖向支撑由扣件式钢管脚手架组成,而安装的误差56
很难保证杆件在竖直的一条线上,因此扣件式钢管脚手架要排列整齐和顺直,并要及时安设好纵横向水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。 5.由于支架的搭设是由架子工作业的,而支架上的模板系统则由木工来完成,因此,在设计与施工过程中,要综合考虑各班组的情况,协调好各班组的工作,才能设计出既确保安全、方便施工,又节约钢管用量的支模系统。3.3.1.脚手架参数 1.双排脚手架搭设高度为15.0米,立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为1.50米,立杆的横距为1.00米,立杆的步距为1.80米; 内排架距离墙长度为0.30米; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根; 脚手架沿墙纵向长度为120米; 采用的钢管类型为Φ48×3.2; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数0.80; 连墙件布置取两步三跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件连接; 2.活荷载参数 施工均布荷载标准值(kN/m):2.000;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:2层; 3.风荷载参数 工程地处哪个省、州、市,就要查当地荷载规范基本风压,例如为0.600,风荷载高度变化系数μz为0.740,风荷载体型系数μs为0.649; 计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248; 脚手板自重标准值(kN/m):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150; 安全设施与安全网自重标准值(kN/m):0.005;脚手板铺设层数:5层; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1.50米,建筑物内锚固段长度2.00米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00; 楼板混凝土标号:C25;6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1; 钢丝绳安全系数为:6.000;56
钢丝绳与墙距离为(m):1.200; 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。 3.3.2、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m; 脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.000/(2+1)=0.100kN/m; 活荷载标准值:Q=2.000×1.000/(2+1)=0.667kN/m; 静荷载的设计值:q1=1.2×0.035+1.2×0.100=0.162kN/m; 活荷载的设计值:q2=1.4×0.667=0.933kN/m; 图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.162×1.500+0.10×0.933×1.500=0.239kN.m; 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为M2max=-0.10×0.162×1.500-0.117×0.933×1.500=-0.282kN.m; 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: σ=Max(0.239×10,0.282×10)/4730.0=59.619N/mm; 大横杆的最大弯曲应力为σ=59.619N/mm小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm,满足要求! 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下: 其中: 静荷载标准值:q1=P1+P2=0.035+0.100=0.135kN/m; 活荷载标准值:q2=Q=0.667kN/m; 最大挠度计算值为:V=0.677×0.135×1500.0/(100×2.06×10×113600.0)+0.990×0.667×1500.0/(100×2.06×10×113600.0)=1.626mm;56
大横杆的最大挠度1.626mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm,满足要求! 3.3.3、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值:p1=0.035×1.500=0.053kN; 脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.000×1.500/(2+1)=0.150kN; 活荷载标准值:Q=2.000×1.000×1.500/(2+1)=1.000kN; 集中荷载的设计值:P=1.2×(0.053+0.150)+1.4×1.000=1.644kN; 小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax=1.2×0.035×1.000/8=0.005kN.m; 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=1.644×1.000/3=0.548kN.m; 最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.553kN.m; 最大应力计算值σ=M/W=0.553×10/4730.000=116.959N/mm; 小横杆的最大应力计算值σ=116.959N/mm小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm,满足要求! 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.035×1000.0/(384×2.060×10×113600.000)=0.020mm; 大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0.150+1.000=1.203kN; 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax=1203.100×1000.0×(3×1000.0-4×1000.0/9)/(72×2.060×10 ×113600.0)=1.825mm; 最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.020+1.825=1.844mm; 小横杆的最大挠度和1.844mm小于小横杆的最大容许挠度1000.000/150=6.667与10mm,满足要求! 3.3.4、扣件抗滑力的计算:56
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R≤Rc 其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN; R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 大横杆的自重标准值:P1=0.035×1.500×2/2=0.053kN; 小横杆的自重标准值:P2=0.035×1.000=0.035kN; 脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN; 活荷载标准值:Q=2.000×1.000×1.500/2=1.500kN; 荷载的设计值:R=1.2×(0.035+0.225)+1.4×1.500=2.412kN; R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 3.3.5、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0.1248 NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.035/1.80]×15.00=3.200; (2)脚手板的自重标准值(kN/m);采用竹笆片脚手板,标准值为0.30 NG2=0.300×5×1.500×(1.000+0.3)/2=1.463kN; (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15 NG3=0.150×5×1.500/2=0.563kN; (4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m);0.005 NG4=0.005×1.500×15.000=0.112kN; 经计算得到,静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.337kN; 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到,活荷载标准值 NQ=2.000×1.000×1.500×2/2=3.000kN; 风荷载标准值按照以下公式计算 其中Wo--基本风压(kN/m),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用: Wo=0.600kN/m; Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用: Uz=0.740;56
Us--风荷载体型系数:取值为0.649; 经计算得到,风荷载标准值 Wk=0.7×0.600×0.740×0.649=0.202kN/m; 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.337+1.4×3.000=10.604kN; 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.337+0.85×1.4×3.000=9.974kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为 Mw=0.85×1.4WkLah/10=0.850×1.4×0.202×1.500× 1.800/10=0.117kN.m; 3.3.6、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为: 立杆的轴向压力设计值:N=10.604kN; 计算立杆的截面回转半径:i=1.59cm; 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k=1.155; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ=1.500; 计算长度,由公式lo=kμh确定:l0=3.119m; 长细比Lo/i=196.000; 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到:φ=0.188; 立杆净截面面积:A=4.50cm; 立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.73cm; 钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.000N/mm; σ=10604.000/(0.188×450.000)=125.348N/mm; 立杆稳定性计算σ=125.348N/mm小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值:N=9.974kN; 计算立杆的截面回转半径:i=1.59cm; 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:k=1.155; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:μ=1.500; 计算长度,由公式l0=kuh确定:l0=3.119m; 长细比:L0/i=196.000; 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0.188 立杆净截面面积:A=4.50cm; 立杆净截面模量(抵抗矩):W=4.73cm; 钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.000N/mm;56
σ=9974.400/(0.188×450.000)+116656.499/4730.000=142.564N/mm; 立杆稳定性计算σ=142.564N/mm小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm,满足要求! 3.3.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl=Nlw+N0 风荷载标准值Wk=0.202kN/m; 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m; 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN; 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算: Nlw=1.4×Wk×Aw=4.575kN; 连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.575kN; 连墙件承载力设计值按下式计算: Nf=φ·A·[f] 其中φ--轴心受压立杆的稳定系数; 由长细比l0/i=300.000/15.900的结果查表得到φ=0.949,l为内排架距离墙的长度; 又:A=4.50cm;[f]=205.00N/mm; 连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.500×10×205.000×10=87.545kN; Nl=9.575
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