铁路扩能改造工程1标段桥墩脚手架施工专项方案

'渠西里双线特大桥桥墩脚手架专项施工方案编制：葛小勇审核：批准：日期：中铁二十二局集团昆玉铁路项目部二○一二年八月2 目录一、编制依据1二、工程概况1三、脚手架方案选择1四、脚手架材料选择1五、施工流程及方案15.1工艺流程15.2施工方案15.2.1地基处理15.2.2排水设置15.2.3立杆设置15.2.4大横杆、小横杆设置15.2.5剪刀撑15.2.6木跳板铺设15.2.7斜道15.2.8防护设施1六、脚手架的检查与验收1七、脚手架安全技术措施17.1技术保证措施17.2质量保障措施17.3安全保证措施12 八、脚手架拆除安全技术措施1九、脚手架计算书19.1参数信息19.1.1脚手架参数19.1.2活荷载参数19.1.3风荷载参数19.1.4静荷载参数19.1.5地基参数19.2小横杆的计算19.2.1荷载值计算19.2.2受力验算19.2.3挠度验算19.3大横杆的计算19.3.1荷载值计算19.3.2受力验算19.3.3挠度计算19.4扣件抗滑力的计算19.5脚手架立杆荷载计算19.6立杆的稳定性计算1十、立杆的地基承载力计算12 一、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建筑施工脚手架施工实用手册》；《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91二、工程概况1、工程名称：昆阳至玉溪铁路扩能改造工程2、工程地点：云南省昆明市晋宁县3、建设单位：滇南铁路有限责任公司4、设计单位：中铁二院工程集团有限公司5、监理单位：北京铁研工程监理有限公司6、施工单位：中铁二十二局集团有限责任公司7、工程概况:本工程为昆阳至玉溪铁路扩能改造工程，位于云南省昆明市晋宁县。项目部管段桥梁为双线桥，桥墩有圆端型实体和空心墩，线形有直墩和变截面墩。大桥起讫里程D2K0+256.88-D2K3+35.87，长2778.99m，共2个桥台，83个桥墩。桥梁主要采用32m跨预制“T”型简支梁，在D2K1+195.80处跨越中宝铁路，相交里程：K40+236.25=D2K1+195.80，设计采用（32+56+32）m连续梁跨越；在D2K1+693.06处与S102省道相交，设计采用（32+56+32）m连续梁跨越。三、脚手架方案选择我项目部考虑到施工工期、质量和安全等要素，在选择方案时，考虑以下几点：1．架体的结构设计，做到结构安全可靠，造价经济合理。2．在规定的条件下和使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3．选用材料时，做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 4．结构选型时，做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。5．结合本工程的实际情况，综合考虑以往的施工经验，确定脚手架方案为钢管落地式脚手架。6、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。四、脚手架材料选择1．钢管落地脚手架选用外径48mm，壁厚2.7mm的钢管，表面要平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。2．其他扣件、跳板和安全网等材料应符合建设部《钢管脚手扣件标准》GB15831及相应的行业标准和标准化施工要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。五、施工流程及方案5.1工艺流程1．落地脚手架搭设工艺流程：场地平整、夯实基础承载力检测材料准备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑铺跳板安装防护栏及安全网。2．定距定位：根据模板构造要求，在墩身四角用尺量出内、外立杆离墩身的距离，并做好标记；分出立杆位置，标记；垫板（垫木）、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 5.2施工方案5.2.1．地基处理根据现场实际情况，承台边缘距墩身距离足够的情况下，脚手架立杆可直接立在承台上，只需设钢垫板垫木，不需要进行地基处理。若承台范围不够，则需对地基进行处理，从承台边缘向外围按照3～5%找坡，回填土夯实，上面铺设5cm厚脚手板，之后在脚手板上铺设钢底座或垫木，然后再搭设立杆。5.2.2排水设置在距脚手架外排立杆外0.5m处设置排水沟，引至基坑范围以外，防止雨水对基础浸泡，存在安全隐患。5.2.3立杆设置⑴脚手架采用双排立杆，立杆顶端高出结构1m～1.5m，立杆接头采用对接扣件连接立杆与横杆采用直角扣件连接。⑵脚手架立杆纵距1.2～1.5m，横距0.8～1m；扫地杆与原地面距离0.2m；内侧立杆底部距模板边缘按25cm控制。本桥桥墩有变截面桥墩，随着墩身高度增加，截面不断缩小，脚手架与墩身距离也会不断变大，此时在脚手架与墩身模板或钢筋之间搭设横向钢管，钢管上面铺设木板，横向钢管两端与脚手架和墩身模板或钢筋牢固固定，保证作业安全。⑶脚手架的底部立杆可采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位扎结及安全防护栏杆不少于2道，立杆顶端亦高出顶帽上皮2m，且要求相邻接头不在同跨内，以保证脚手架的整体性。18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 图一立杆及排水示意图⑷立杆应设置垫木和钢底座，并设置纵横方向扫地杆，采用直角扣件固定在距底座下20cm处的立杆上。⑸立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。⑹同排内外侧两根立杆连线与墩身表面垂直。5.2.4大横杆、小横杆设置⑴大横杆在脚手架高度方向的间距1.5m～1.8m，以便悬挂安全网，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为15cm。⑵用直角扣件与立杆扣紧；其长度大于3跨、不大于6m，同一层大横杆四种要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离里不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。⑶按立杆与大横杆交点（主节点）及大横杆跨中设置小横杆，小横杆与墩台身表面垂直，主节点处两端采用直角扣件扣紧在立柱上，跨中大横杆处扣紧在大横杆上，以形成空间结构整体受力。⑷根据作业层跳板搭设的需要，可在两立柱之间在等距位置增设2根小横杆，保证跳板断头距离小横杆不超过15cm。18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 图二立杆及纵横水平杆布置图5.2.5剪刀撑⑴本脚手架剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。⑵脚手架外侧立面必须设剪刀撑，剪刀撑一般每5步5跨设置一道，斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。⑶剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在中间每个主节点处均设固定点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。⑷最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。⑸施工中应根据结构物的高度及脚手架的长度和宽度，结合现场实际情况合理设置剪刀撑和斜撑。当采用搭接时；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定⑹剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。5.2.6木跳板铺设⑴木跳板采用松木或者杨木，厚3-5cm，宽20～30cm，长度不少于3.5m的硬木板。18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 ⑵脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。脚手板连接见下图：（a）脚手板对接；（b）脚手板搭接⑶ 里外立杆间应满铺跳板。拐角交接处平整，避免出现探头及空挡现象，铺设时要选用完好无损的跳板，发现有破损的要及时更换。5.2.7斜道⑴墩台高度不大于6m的脚手架，采用一字型斜道；⑵墩台高度大于6m的脚手架，采用之字型斜道；⑶斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；斜道宽度不小于0.6m，坡度采用1:1；拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；⑷斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板；⑸斜道跳板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于50cm；跳板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱外采用三角木填顺；斜道脚手板上应设置防滑木条，木条厚度宜为2～3cm。5.2.8防护设施⑴在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层，设置安全网防护。⑵脚手架外侧使用合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。⑶脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2排，高度分别为0.6m和1.2m。(4)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。六、脚手架的检查与验收1．脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2．检查脚手架还应注重以下几点：⑴构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；⑵安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；⑶基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；⑷垂直度及水平度是否合格。七、脚手架安全技术措施7.1技术保证措施7.1.1架子搭设完毕，用合格密目式完全网铺围于架子的外围和底部。7.1.2钢管与扣件进场前应经过检查，合格的才能使用。18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 7.1.3搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋，防护网上必须安装安全标示标牌。7.1.4架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由施工单位同监理单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。7.1.5严禁将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。7.1.6脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横纵向水平杆、交叉支撑、加固栏杆和安全防护栏杆。7.2质量保障措施7.2.1操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。7.2.2技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。7.2.3脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。7.2.4脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。7.3安全保证措施7.3.1架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品，同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。7.3.2在架子上施工的各工种作业人员，应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。7.3.3雨、雾及大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。7.3.4设立安全员对脚手架定期进行检查、保养。18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 7.3.5在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护，安全员巡视检查。7.3.6脚手架必须有防止坠物伤人的标识。7.3.7搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。7.3.8脚手架不得搭设在架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。7.3.9定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修和加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。7.3.10脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防护鞋。7.3.11保证脚手架的整体性，不得截断架体。7.3.12严格控制施工荷载，脚手架不得集中堆放材料，施工荷载不得大于3KN/m2，确保较大安全储备。7.3.13结构施工时不允许多层同时作业，同时作业层不超过两层。7.3.14各作业层之间设置可靠的防护栅栏。防止坠物伤人。八、脚手架拆除安全技术措施1．拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业方案，有计划的进行拆除。2．拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3．拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋等安全防护用品。4．拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆跳板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。5．18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 拆除时要统一指挥，上下呼应，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6．拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随码，堆放整齐。7．如遇强风、大雨、雾等特殊天气，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。九、脚手架计算书9.1参数信息9.1.1脚手架参数搭设尺寸为：立杆的横距为1.0m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m.；内排架距模板边缘长度为15cm；采用的钢管类型为φ48×2.7；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；9.1.2活荷载参数施工均布活荷载标准值：3.0KN/m2；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：1层；9.1.3风荷载参数本工程处于云南省昆明市，桥址区环境类别为B类，风力相对较小，基本风压0.3KN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.32，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；9.1.4静荷载参数脚手板自重标准值（KN/m2）：0.300；安全设施与安全网（KN/m2）：0.005；脚手板类别：木板脚手板，其自重标准值（KN/m2）：0.35；每米脚手架钢管自重标准值（KN/m）：0.03；脚手板铺设总层数：7层；18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 9.1.5地基类型立杆直接以承台为基础。9.2小横杆的计算根据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。小横杆自重，脚手板自重作为恒载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。9.2.1荷载值计算小横杆的自重简化为均布荷载：q1=0.03KN/m；脚手板的自重简化为均布荷载：q2=0.35×1.5/2=0.263KN/m；活荷载标准值：P=3×0.75=2.25KN/m；；最不利位置部荷载如下图：图三小横杆力学简图9.2.2受力验算小横杆净跨径为1m，总长为1.3m；均布荷载最大弯矩（跨中）计算公式如下：Mqmax=(q1+q2)l2/8Mqmax=（0.03+0.263）×12/8=0.037KN.m；活荷载产生的最大弯矩（跨中）计算公式如下：Mpmax=pl2/8Mpmax=2.25×l2/8=0.281KN.m；18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 按照荷载效应基本组合有：恒载控制：S=1.35×0.037+1.4×0.7×0.281=0.325KN.m；活载控制：S=1.2×0.037+1.4×0.281=0.438KN.m最大应力计算值σ=M/w=0.438×106/4193=104.46N/mm2;小横杆的最大弯矩应力σ=132.52N/mm2，小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。在承载能力极限状态下，其支座反力为p=1.75KN。9.2.3挠度验算小横杆在正常使用极限状态下的最大挠度为荷载采用标准组合计算所得；荷载标准组合为：q=q恒载标准值+q活载标准值=0.03+0.263+2.25=2.543KN/m；标准组合下最大挠度为：q=5ql4/384EIVqmax=5×2.543×10004/(384×206000×98864)=1.626mm小横杆的最大容许挠度计算值为[V]=1000//150=6.667mm，规范规定值为10mm,1.626小于6.667，所以，满足要求。在正常使用极限状态下，其支座反力为p=2.543×1/2=1.27KN.9.3大横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆跨中上面的小横杆传递荷载作为集中荷载（活载），主节点处小横杆直接扣在立杆上，不在传递到大横杆上，大横杆自重作为均布荷载（恒载）计算大横杆的最大弯矩和变形。9.3.1荷载值计算大横杆的自重设计值：q1=1.2×0.03=0.036KN/m；18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 小横杆传至大横杆的集中力为：p=1.75KN/m；图四大横杆设计荷载组合简图9.3.2受力验算用力矩分配法计算得出连续梁在均布荷载及集中力共同作用下的弯矩图为：由图可知Mmax=0.465KN.m选择最大值进行强度验算：σ=M/W=0.465×106/4193=110.90N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为σ=110.90N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。9.3.3挠度计算在正常使用状态下,大横杆的最大挠度为采用荷载标准组合下计算所得.计算公式如下：Vmax=0.677ql4/100EI+0.990pl4/100EI其中：静荷载标准值：q=0.03KN/m;集中荷载标准值：p=3×1=1.27KN/m;图五大横杆标准荷载组合简图18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 变形图大横杆的最大允许挠度计算值为[V]=1500/150=10mm，规范规定值为10mm,3.23小于10，满足要求。9.4扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7直角、旋转单扣件承载力取值为8KN，按照扣件抗滑承载力系数1，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8KN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.03×1.5=0.045KN；跨中小横杆的自重标准值：P2=0.03×1.3/2=0.0195KN；脚手板通过跨中小横杆传至大横杆的自重标准值：P3=0.35×1×1.5/2=0.263KN；活荷载标准值：Q=3×1×1.5/2=2.25KN；按1.2×恒载+1.4×活载进行荷载组合得传至扣件最大荷载的设计值：R1=1.2×（0.045+0.0195+0.263）+1.4×2.25=3.543KN；横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：小横杆的自重标准值：P1=0.03×1.3/2=0.0195KN；脚手板传至小横杆的自重标准值：P2=0.35×1×1.5/2=0.263KN；活荷载标准值：Q=3×1×1.5/2=2.25KN；按1.2×恒载+1.4×18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 活载进行荷载组合得传至扣件最大荷载的设计值：R2=1.2×（0.0195+0.263）+1.4×2.25=3.489KN；Mmax（R1、R2）=3.543＜Rc=8KN（扣件承载力设计值），单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。9.5脚手架立杆荷载计算作用于脚手架立杆的荷载包括通过大横杆和小横杆通过扣件传递的静荷载、活荷载组合值，立杆自重产生的静载，防护栏杆、防护网产生的荷载，斜道产生的荷载，风荷载。9.5.1在9.4中已经计算出每层大横杆和小横杆传递至立杆的竖向荷载，整理得恒载和活载分别为：恒载P1恒=1.2×（0.045+0.0195+0.263+0.0195+0.263）=0.732KN活载P1活=1.4×（2.25+2.25）=6.3KN9.5.2立杆自重产生的荷载计算我项目部桥墩最高为21.0m，立杆计算高度取23m，组合系数为1.2；立杆自重荷载为：P2=1.2×23×0.03KN/m;=0.828KN9.5.3防护措施荷载防护栏杆每层两根，材料按水平杆同材料计算，0.03KN/m，防护网0.005KN/m2，由此计算出每层产生荷载：P3=1.2×（0.03×1.5×2+0.005×1.8）=0.119KN9.5.4斜道产生的荷载计算斜道采用与脚手板同材料的木踏板，其铺设坡度为1:1。取一跨计算，跨度1.5m，上升高度1.5m，斜道长2.1m，斜道宽度60cm。斜杆及扶手钢管自重：p1=2.1×2×0.03=0.126KN脚步板自重：p2=0.3×0.6×2.1=0.378P4=1.2×（p1+p2）=0.605KN9.5.5风荷载标准值按照以下公式计算18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 Wk=0.7Uz×Us×Wo其中Wo——基本风压（KN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Wo=0.3KN/m2；Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：Uz=3.12；Us——风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.3×3.12×1.13=0.74KN/m2；综合得立杆最大轴向受力为：不考虑风荷载Pmax=（0.732+0.119）×7+0.605×2+0.828+13.2×52/1000+6.3=14.981KN考虑风荷载Pmax=（0.732+0.119）×7+0.605×2+0.828+13.2×52/1000+0.85×6.3=14.036KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.74×1.5×1.8×1.8/10=0.428KN.m；9.6立杆的稳定性计算脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。9.6.1不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=14.981KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.61cm；计算长度附加参数参照《扣件式规范》表5.3.318中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度，由公式lo=k×μ×h（h=1.8）确定：lo=3.118m；长细比lo/i=194；轴心受压立杆的稳定系数ψ，由长细比lo/i的计算结果查表得到：ψ=0.191；立杆的净截面面积：A=3.84cm2；立杆的净截面模量（抵抗矩）：W=4.19cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;σ=14981/(0.191×384)=204.26N/mm2;立杆稳定性计算σ=204.26N/mm2;小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。9.6.2考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=14.036KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.61cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；计算长度，由公式lo=k×μ×h确定：lo=3.118m；长细比：lo/i=194；轴心受压立杆的稳定系数ψ，由长细比lo/i的计算结果查表得到：ψ=0.191；立杆的净截面面积：A=3.84cm2；立杆的净截面模量（抵抗矩）：W=4.193cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;σ=14036/(0.191×384)+0.428/4.193=191.47N/mm2;立杆的稳定性计算σ=191.47N/mm218中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部 ;小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求。十、立杆的地基承载力验算立杆基础底面的平均压力应满足p≤fc立杆基础底面的平均压力：p=N/A=39013.02kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；N=14.981KN基础底面面积：A=0.000384m2。P=39013.02≥fc=21100kpa。地基承载力不满足要求。当基底面积A≥N/fc=14.981/21100=0.00071m2，才能满足要求。18中铁二十二局昆玉铁路工程指挥部'