多层框架结构脚手架施工方案设计

'脚手架施工方案 目录一工程概况3二编制依据3三、施工准备与平面布置31、施工用电32、施工道路33、施工材料转运34、主要施工材料计划35、人员配备计划36、进度计划37、材料要求38、架设形式39、脚手架搭设参数310、脚手架搭设要求311、内满堂脚手架跳板铺设及相关要求3四.安全措施和文明施工3 五、楼板脚手架（模板）设计计算书31、说明32、参数信息33、楼板模板荷载标准值计算33.1模板面计算33.2模板支撑木方计算33.3托梁计算33.4扣件抗滑移的计算33.5模板支架荷载标准值（立杆轴力）33.6立杆的稳定性计算33.7楼板强度计算34、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]34.1模板支架的构造要求34.2立杆步距的设计34.3整体性构造层的设计34.4剪刀撑的设计34.5顶部支撑点的设计3 4.6支撑架搭设的要求34.7施工使用的要求3六、梁脚手架（模板）设计计算书31、参数信息32、梁模板荷载标准值计算32.1模板面板计算32.2梁底支撑木方的计算32.3梁底支撑钢管计算32.4扣件抗滑移计算32.5立杆稳定性计算3一工程概况1、中国石油四川石化炼化一体化第四循环水场冷却塔工程由中国石油四川石化公司投资兴建、由中国成达工程有限公司设计、委托中咨监理公司对本工程监理。2、本工程为多层框架结构，现浇楼板只有顶层有现浇楼板，建筑面积12000㎡，共4层（楼梯部分为5层），外架搭设高度为16.10m，内满堂脚手架搭设总高度为14.80m。 3、冷却塔长121.5米,宽24.2米共三层,总高度为15米。一层EL103.300米，二层EL108.500米，三层EL112.05米，四层EL115.000米。外脚手架总高为16.5米二编制依据2.1中国成达工程有限公司设计的施工图：《第四循环水场冷却塔及吸水池施工图》740-62-0401-52-001～019；2.2《自备电站施工组织设计》；2.3建筑施工安全检查标准JGJ59-99；2.4《施工手册》第四版；2.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；2.6脚手架计算软件选用PKPM系列软件CMIS-9.2.1版本；2.7其它相关图集资料。2.8本方案为中国石油四川石化炼化一体化工程公用工程第四循环水场冷却塔脚手架施工方案部分梁、板、楼梯脚手架支撑计算书（综合脚手架支撑）。2.9本方案按照现有设计图及资料进行编制,在施工中如发生重大设计变更或牵涉本施工方案中确定的施工方法需要重大变动时,将另行补充编制施工方案用于指导施工。 三、施工准备与平面布置1、施工用电由我公司中国石油四川石化炼化一体化工程项目部统一布置二级配电箱，各施工区分别设置三级配电箱，做到三级配电二级保护，施工临时用电由三级配电箱采用固定式分配电箱引至临时用电点。2、施工道路本工程地基为砂夹卵石地基,地基承载力较高，各施工点道路由压路机临时碾压形成。3、施工材料转运现场水平运输采用人工运输的方式。垂直运输采用塔吊。4、主要施工材料计划品名数量品名重量数量扣件80000颗脚手架钢管350t87190 5、人员配备计划工种人数工种人数架子工15普工106、进度计划见满足上部结构施工进度计划。7、材料要求1.1本工程脚手架全部采用Φ48*3.5㎜脚手架钢管。钢管应具有出厂合格证。立杆、大横杆、剪刀撑、斜撑采用单根长4-6米的钢管。凡有严重腐蚀、弯曲、开裂、头打毛边、斜口不齐整、压扁或裂纹者，均不得使用。钢管上严禁打孔。1.2扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）地的规定，应有出厂合格证，并应与架管规格配套使用，凡有脆裂、变形、或滑等现象，均严禁使用。1.3木脚手板采用厚5厘米，宽20厘米的杉木或松木板，板的两端12厘米处应采用镀锌钢丝箍绕2-3圈，也可用铁皮钉牢，凡有腐朽、扭曲、斜放、大通节疤、破裂者，均不得使用。1.4安全网网眼尺寸以2*2cm或2.5*2.5cm为宜；应采用坚韧的化纤材料制作,每平方米能承受160kg以上的荷重;凡霉烂、腐朽、断网线者,均不得使用. 8、架设形式根据工程施工需求,不同部位需采用不同的架设形式:2.1结构施工施工采用满堂脚手架及外双排脚手架进行搭设(详总变厂房上部结构施工方案)2.2装饰施工外墙装饰施工外双排脚手架和内双排脚手架；9、脚手架搭设参数9.1搭设参数：（立杆单根钢管）立杆间距：横向1.1米、纵向1.1米；内立杆与墙面距离为0.46米。大横杆步距：1.50米（外立面加扶手钢管步距0.875—1米）。小横杆间距：1.1米，离外装饰面0.3—0.5米。9.2搭设顺序：基础处理—垫板50mm×200㎜×4000㎜或垫100㎜×100㎜×4mm厚钢板（底座）—安放底座—竖立杆同时安纵横扫地杆—校正立杆—安设第一步架的大小横杆—铺脚手板—安设第二步架的大小横杆加临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后拆除）—第三、第四步大小横杆—安连墙杆（4m×4m）—安立杆—加设剪刀撑—搭设至需要高度、架体外侧安设扶手和挡脚板。9.3架塔设方法 9.3.1立杆、大小横杆下杆件间距按照本方案执行。9.3.2立杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头的高度方向错开的距离不得小于500mm,各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。仅在顶层顶部可采用搭接连接，搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。立杆顶部宜高出1m，高出檐口上皮1.5m。每根立杆底部设置底座或垫板。9.3.3脚手架必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm外的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。9.3.5横向水平杆（小横杆）在主节点处必须设置一根，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点下两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于500mm。10、脚手架搭设要求10.1楼梯模板本工程楼梯模板的底模采用18㎜覆模板、木龙骨，踏步侧模采用木板配制。 楼梯梯段板、平台板模板采用18厚腹模板和50×100木方@500支设，平台梁模板采用18厚腹模板和木方制成的定型模板支设。楼梯踏步侧板采用50mm厚木方制作，板宽等于楼梯踏步高与梯段板厚，长度按梯段长度确定，根据楼梯踏步尺寸在竹胶板上放样，制成锯齿形模板，每个锯齿两直角边分别等于踏步的高和宽。同时每一梯段配置至少一块反三角木。（见楼梯支模图）。 10.2剪力墙及洞口模板、预留洞口模板外墙用对拉螺栓加固，拉杆为φ12，内墙用φ12对拉螺栓加固。对拉螺栓间距均采用450×600。背楞采用双钢管。门窗洞口模板采用竹胶板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型模板。定型模板尺寸根据墙厚、洞口的高度和宽度来制作。利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。如果是窗洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证砼的密实度。墙支模示意图如下 墙体模板支撑加固见下图剪力墙门窗洞口模板、预留洞口模板采用多层竹胶板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型模板。模板尺寸，根据墙厚，洞口的高度和宽度来制作。利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。如果是窗洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证砼的密实度见剪力墙洞口模板图。剪力墙洞口模板 11、内满堂脚手架跳板铺设及相关要求11.1脚手板应满铺，不应有空隙和探头板。脚手板与墙面的间距不得大于20cm。 11.2脚手板的搭接长度不得小于20cm。对头搭接处应设双排小横杆，双排小横杆的间距不得大于20cm。11.3在架子拐弯处，脚手架应交错搭接。11.4脚手架应铺设平稳并使用铁丝绑扎牢固，不平处用木块垫平并用钉子钉牢固，不得使用其他如砖类物质进行垫入，以免伤人。11.5在架子上翻脚手板时，应由两人从里向外按顺序进行。工作时必须挂好安全带，操作下方应设置安全网。11.6脚手架的外侧、斜道和平台应搭设由上下两道横杆及栏杆组成的防护栏杆。上杆离地面高度1.05m～1.2m，下杆离地面高度0.5m～0.6m，并设置防护立网，里综合脚手架的高度应低于外墙20cm。11.7在通道及扶梯处的脚手架横杆不得阻碍通行，应抬高并加固，立柱应设置围栏并挂警告牌。11.8脚手架应经常检查，在大风、暴雨后应加强检查，长期停用的脚手架在恢复使用前应经检查、鉴定合格后方可使用。11.9脚手架跳板选用5cm厚实木跳板，宽度为20cm，长度为4米长。四.安全措施和文明施工1.进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，严禁在脚手架搭设现场吸烟。       2.脚手架搭设好经验收合格或正在搭设的脚手架，都应悬挂脚手架状态标识牌，脚手架安全搭设和安全文明使用宣传牌、脚手架文明使用奖罚办法宣传牌也悬挂在脚手架上，提醒人们遵守脚手架管理制度。       3. 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，脚手架上操作禁止开玩笑和打闹、奔跑等。       4.脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病、恐高症及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。       5.上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。       6.护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改应通知施工员由架子工来完成，脚手架拆改后不得降低其受力性能。没有施工员的安排，任何人不得任意拆改脚手架。       7.脚手架验收合格后，要保持好脚手架杆件和安全设防的合格状态，合格状态的保持由日常安全巡视、检查来完成，并要有记录，安全状态的脚手架杆件不变形、不位移、安全设防设施齐全。       8.不准利用脚手架悬挂手拉葫芦吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动。塔吊起吊材料、物品时，在被吊材料、物品高于脚手架的高度并保持一定的安全距离后，吊臂才能向脚手架方向悬转，严禁塔吊起吊物体碰撞和拖动脚手架。       9.不得将模板支撑杆、缆风绳、泵送混凝土输送泵管、供二级配电箱电源电缆线等固定在脚手架上。       10.施工时在脚手架上使用电、火焊和拆除架子使用电、火焊时，离操作部位的下部30㎝左右部位应设接盛火星盘，并派专职监督人员检查防火工作情况，严禁火星和切割物溅落在脚手板上或其它易燃物体上。       11.脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。       12.要保证脚手架体的整体性，架体受力要均衡，不得将钢管、扣件、模板、建筑配件、材料的堆放在脚手架上，外装饰所使用的材料，下班时使用不完的材料要放在结构平台上、不存放在脚手架上。       13.严禁施工人员凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，脚手架上的施工垃圾，集中堆放到平台上及时运走，工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。       14. 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。       15.脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。       16. 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料、扣件不浪费、不乱放。       17.运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，扣件螺栓除锈刷油润滑，妥善保管。保持脚手钢管堆放场地的干净整洁。       18.六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。       19.倒料平台：倒料平台应根据倒料平台所标荷载卸料，严禁超重，每天使用的砂浆，砼必须清理干净，并不得堆放材料。       20.脚手架倒料平台，应悬挂管理制度标识牌，内容有承载力，管理制度，内容要简明扼要。       21.每天使用完脚手架清理干净脚手板上的砂浆。碎砖、砼及其它材料，经常保持脚手架整洁、干净。       22.脚手架上架设电缆，电缆要悬挂在绝缘子上，不得直接架设在脚手架上。       23.总施工，施工员，安全员在现场巡视时，时刻注意脚手架的安全情况,正常使用情况以及文明施工，随时制止不符合管理制度规定的操作行为。       24．结构平台上堆放脚手钢管时，荷载不得过于集中，也不可堆放时间太长，每平方米不得超过4KN，后浇带、悬挑板部位不得堆放脚手钢管和扣件。       24.脚手架使用安全管理情况的信息要及时反馈，每周在项目部会议作汇报，每月组织检查一次，存在问题及时整改。 五、楼板脚手架（模板）设计计算书1、说明高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《施工技术》2002.3、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。2、参数信息模板支架搭设高度为14.8m，立杆的纵距b=1.10m，立杆的横距l=1.10m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm4。木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。3、楼板模板荷载标准值计算3.1模板面计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1=25.000×0.200×1.100+0.350×1.100=5.885kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×1.100=3.300kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=110.00×1.80×1.80/6=59.40cm3；I=110.00×1.80×1.80×1.80/12=53.46cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×5.885+1.4×3.300)×0.300×0.300=0.105kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.105×1000× 1000/59400=1.770N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.885+1.4×3.300)×0.300=2.103kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2103.0/(2×1100.000×18.000)=0.159N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×5.885×3004/(100×7000×534600)=0.086mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!3.2模板支撑木方计算木方按照均布荷载下连续梁计算。3.2.1荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1=1.20×1.500+1.20×0.105=1.926kN/m活荷载q2=1.40×0.900=1.260kN/m计算单元内的木方集中力为(1.260+1.926)×1.100=3.505kN3.2.2木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.505/1.100=3.186kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.19×1.10×1.10=0.386kN.m最大剪力Q=0.6×1.100×3.186=2.103kN最大支座力N=1.1×1.100×3.186=3.855kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.386×106/54000.0=7.14N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2103/(2×40×90)=0.876N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.605kN/m最大变形v=0.677×1.605×1100.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.727mm木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!3.3托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力P=3.855kN托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=3.855kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.577kN.m经过计算得到最大支座F=15.540kN经过计算得到最大变形V=1.419mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.577×106/1.05/8982.0=167.21N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.419mm顶托梁的最大挠度小于1100.0/400,满足要求!3.4扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。3.5模板支架荷载标准值（立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。3.5.1静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.111×14.800=1.638kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.100×1.100=0.424kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×1.100×1.100=6.050kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=8.111kN。 3.5.2活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.100×1.100=3.630kN3.5.3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ3.6立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.82kN　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49　　——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；　　l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m=2945/16.0=184.655=0.212=14815/(0.212×424)=165.207N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.200=1.900m=1900/16.0=119.122=0.458=14815/(0.458×424)=76.311N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.035； 公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.035×(1.500+2×0.200)=2.271m=2271/16.0=142.402=0.341=14815/(0.341×424)=102.561N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!3.7楼板强度计算3.7.1计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.80m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=2880.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4800mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。按照楼板每28天浇筑一层，所以需要验算28天、56天、84天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 3.7.2计算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.80m，短边4.80×1.00=4.80m，楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.35+25.00×0.20)+1×1.20×(1.91×5×5/4.80/4.80)+1.40×(2.00+1.00)=13.11kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.80×13.11=62.92kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×62.92×4.802=74.37kN.m按照混凝土的强度换算得到28天后混凝土强度达到100.00%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.0。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.30N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Asfy/bh0fcm=2880.00×300.00/(4800.00×180.00×14.30)=0.07查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.067此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.067×4800.000×180.0002×14.3×10-6=149.0kN.m结论：由于Mi=149.00=149.00>Mmax=74.37所以第28天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。 4、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容4.1模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。4.2立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。4.3整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.. 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.4剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，按四步四跨设置。4.5顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。4.6支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。4.7施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。六、梁脚手架（模板）设计计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《施工技术》2002.3、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。1、参数信息模板支架搭设高度为14.1m，梁截面B×D=350mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.10m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm4。木方40×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。梁两侧立杆间距1.10m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度3.00m。扣件计算折减系数取0.80。 图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.20×25.000×0.200×3.000×0.300=5.400kN。采用的钢管类型为48×3.0。2、梁模板荷载标准值计算2.1模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 2.1.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×0.900×0.300=6.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.300×(2×0.900+0.350)/0.350=0.921kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.350×0.300=0.315kN均布荷载q=1.20×6.750+1.20×0.921=9.206kN/m集中荷载P=1.40×0.315=0.441kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.397kNN2=1.435kNN3=1.435kNN4=0.397kN最大弯矩M=0.016kN.m最大变形V=0.009mm(4)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.016×1000×1000/16200=0.988N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(5)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×757.0/(2×300.000×18.000)=0.210N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(6)挠度计算 面板最大挠度计算值v=0.009mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!2.2梁底支撑木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.435/0.300=4.783kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.78×0.30×0.30=0.043kN.m最大剪力Q=0.6×0.300×4.783=0.861kN最大支座力N=1.1×0.300×4.783=1.578kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；I=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.043×106/54000.0=0.80N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×861/(2×40×90)=0.359N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.282kN/m最大变形v=0.677×3.282×300.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.008mm木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!2.3梁底支撑钢管计算2.3.1梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.390kN.m最大变形vmax=0.243mm最大支座力Qmax=6.046kN抗弯计算强度f=0.390×106/4491.0=86.89N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于491.7/150与10mm,满足要求!2.3.2梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.072kN.m最大变形vmax=2.524mm最大支座力Qmax=10.120kN抗弯计算强度f=1.072×106/5080.0=191.01N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!2.4扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.12kN采用双扣件、可调托座方式进行加固!R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。2.5立杆稳定性计算 立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=24.22kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.111×14.100=1.872kNN=24.219+1.872=26.091kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1) l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m=2976/16.0=186.574=0.207=26091/(0.207×424)=124.973N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.200=1.900m=1900/16.0=119.122=0.458=26091/(0.458×424)=134.390N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.035；公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.035×(1.500+2×0.200)=2.295m =2295/16.0=143.881=0.337=26091/(0.337×424)=182.823N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。'