悬挑脚手架施工方案

'上实﹒国际广场工程悬挑脚手搭设方案上海建工（集团）总公司上实国际广场工程总承包项目管理部二零零八年六月2 目录一、编制说明及编制依据1二、工程概况2三、外悬挑脚手架方案23．1方案的论述23．2脚手架搭设操作程序：43．3脚手架基本尺寸43．4脚手架搭设、拆除53.4.1脚手架准备工作53.4.2脚手架搭设的具体要求73.4.3斜道、安全防护措施搭设：83.4.4脚手施工安全技术措施和使用要求103.4.5脚手架验收113.4.6脚手架拆除12四、悬挑脚手架计算书134．1、荷载计算（按JGJ130-2001取值）：134.2、排架连墙件计算174．3验算工字钢挑梁184．3验算三角支架20五、附图26 上实国际广场工程悬挑脚手架施工方案一、编制说明及编制依据本施工组织方案是依据设计单位提供的结构建筑图、工程施工组织设计及有关法律、法规、规范编制而成。建设单位：青岛上实地产有限公司设计单位：上海市现代建筑设计集团监理单位：青岛市工程监理责任有限公司总包单位：上海建工（集团）总公司工程地址：青岛市崂山区香港东路松岭路编制依据及选用规范1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130—2001）2、建筑施工手册（第四版）3、建筑结构荷载规范4、高层建筑施工手册5、建筑施工安全检查标准JGJ59-9926 二、工程概况本工程系青岛上实地产有限公司新建高档酒店式公寓项目，本期工程由5栋高档公寓及地下两层车库组成，建筑占地面积26050平方米，总建筑面积85003.4平方米。1#、5#公寓楼地上28层，高94.2米；2#、4#公寓楼地上30层，高105米；3#公寓楼地上30层，高约108.85米。本工程为地下二层，局部地下一层，采用钢筋混凝土无梁楼盖体系，基本柱网8.4m×8.4m；地上结构采用钢筋混凝土剪力墙结构体系结构，包括很少的短肢剪力墙，楼板采用现浇钢筋混凝土梁板体系。本工程室内地坪建筑标高±0.00相当于绝对标高+9.500。目前，整个地下室结构基本完成施工，基坑底面与场地标高差约5米。三、外悬挑脚手架方案3．1方案的论述A、考虑到本工程的施工进度、经过讨论后确定：主楼脚手采用落地搭设和悬挑相结合的脚手架搭设方案。(1)、1#、5#楼地下室部分至3层楼面采用扣件式钢管落地脚手，3层楼面至建筑屋面部分脚手采用悬挑形式，共分5次挑设。其中，3层、8层、13层、19层、2526 层楼面处采用工字钢外挑形式，外挑工字钢端头增设钢丝绳与结构梁预埋筋拉接，以增加脚手架的整体稳定性，悬挑部分转角处、电梯井等无法采用工字钢外挑的部位，采用预埋件、三角支架的形式。具体制作方式见附图。(2)、2#、3#、4#主楼地下室顶板至5层楼面采用扣件式钢管落地脚手，5层楼面至建筑物屋面部分的外脚手架采用悬挑形式，共分5次挑设。其中，5层楼面、11层楼面、17层楼面、23层楼面、29层楼面处采用工字钢外挑形式，外挑工字钢端头增设钢丝绳与结构梁预埋筋拉接，以增加脚手架的整体稳定性，悬挑部分转角处、电梯井等无法采用工字钢外挑的部位，采用预埋件、三角支架的形式。具体制作方式见附图。B、脚手架搭设流程：(1)、首先落地脚手按要求搭设至悬挑脚手所在楼面。(2)、当施工至悬挑钢梁所在楼层下墙板钢筋时，在电梯井墙板、转角处埋设予埋件，作为悬挑三角架的支撑件（详细位置、做法见附图）。（3）当施工至悬挑钢梁所在楼板面钢筋时，按照施工图在楼板内预埋Φ18的吊环、Φ18螺栓和定预埋件。每根工字钢固定端处设置1根Φ18吊环、1根Φ18螺栓（详细布置、节点处理见附图），工字钢穿板墙处模板预留150×300（高）洞口。（4）待悬挑钢梁所在楼板混凝土试块强度达到C15时，开始搭设悬挑脚手架。(5)、土建结构封顶后，根据现场实际施工需要，可利用该脚手体系进行外墙饰面的施工，完毕拆除脚手。26 3．2脚手架搭设操作程序：(1)、落地搭设部分搭设方法详见落地脚手架方案。脚手架必须配合施工进度搭设，一次性搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步。每搭完一步脚手架后，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）中8.1.5的有关规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。(2)、悬挑部分以3层悬挑脚手架搭设为例说明搭设程序：结构施工至2层墙板，放置三角架予埋件→结构施工至2层楼板，预埋φ18吊环和Φ18螺栓→当混凝土结构强度50%，放置16号工字钢，工字钢同吊环缝隙采用铁垫块垫实→安装三角架，节点焊→脚手架按照落地搭设程序向上搭设至设计标高。3．3脚手架基本尺寸脚手架搭设材料使用φ48*3.0钢管，连接件采用标准扣件悬挑脚手架基本尺寸：立杆横距为0.8米，立杆纵距为1.50米。横杆步距为1.8米。剪刀撑纵向距离间隔为不大于9.0米，设置一道剪力撑。脚手架悬挑部分底座采用1626 #工字钢，间距为1500。工字钢长度为2800，外挑部分长度为1200，楼面搁置长度1600。三角支架采用16＃槽钢制作，接点处采用E43型焊条满焊，焊缝高度不小于5mm。3．4脚手架搭设、拆除3.4.1脚手架准备工作（1）、脚手架搭设前应做好有关的交底工作，组织有关人员熟悉、了解悬挑脚手的图纸和搭设要求。交底工作有项目工程师组织，相关人员参加，对悬挑脚手架的搭设标准和安全技术规定，要详细交底并办好相应的书面交底手。所有搭设人员必须持证上岗。（2）、构配件检查和验收1）新钢管的检查应符合下列规定：a、应有产品质量合格证；b、应有质量检查报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）3.1.1条中的规定；c、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、和深的滑道；d、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）表26 8.1.5的规定；a、钢管必须涂有防锈漆；1）旧钢管的检查应符合下列规定：a、表面锈蚀深度应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）表8.1.5中序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；b、钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）中8.1.5序号4的规定；2）扣件的验收应符合下列规定：a、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测；b、旧扣件使用前应进行质量检查、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。c、新、旧扣件均应进行防锈处理。3）构配件的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）中8.1.5的有关规定。对构件应进行验收，不合格的产品不得使用。5）悬挑脚手架吊环、埋件在预埋前，应检查其尺寸、制作是否符合设计要求。26 （3）验收合格后的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳、堆放不得有积水。3.4.2脚手架搭设的具体要求（1）、纵向水平杆设置要求：1）、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不易小于3跨，其接头处应采用对接扣件连接；2）、两根相邻的纵向水平杆的接头不应设置在同步、同跨内，两个相邻的接头应错开的距离不小于500mm，且各界投中心距立柱轴线的距离应小于1/3跨度；3）纵向水平管宜用直角扣件固定在立杆上，纵向水平管间距为300mm左右；（2）、横向水平杆应设置要求：在立杆与纵向水平杆相交处（中心节点），且距立柱轴线不应大于150mm；横向水平管用直角扣件固定在立柱上且严禁拆除；（3）、竹芭脚手板的主筋应垂直于纵向水平杆，应对接平铺，四个角用110号铅丝固定在支撑杆件上；(4)、立杆搭设具体要求1）悬挑脚手架的立杆必须设置于套筒内。2）立杆应设置纵、横向扫地杆，用直角扣件固定在立杆上，最挡底一道纵向水平杆距底座不应大于200MM。3）26 立杆除顶层可以使用搭接外，其余均必须用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻立柱接头不应在同步内，左右相邻的接头在高度方向应至少错开500mm。且各对接头中心距纵向水平杆轴线小于1/3步距。搭接者搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定。（5）、连墙件采用刚性连墙件，在结构楼面上预留脚手钢管，用扣件与脚手架主接点连接；若结构外侧不便埋设脚手钢管，该连墙件应移至结构内部可埋设脚手钢管的位置，墙体处采用预埋件与脚手架拉结,必须设置标识；设置拉墙件宜靠近中心节点设置，偏离最大距离应小于300mm，竖向采用每楼层拉接，横向每隔两根立杆拉接，间距为3000。（6）、脚手架外侧，每6根立杆（9m以内）设一道剪刀撑，剪刀撑的接长必须搭接，其搭接长度不得小于1米，采用3个旋转扣件固定，连续布置。（7）、悬挑脚手架搭设时，地面应布置临时警戒区，并有安全员组织指监护人员进行监护。3.4.3斜道、安全防护措施搭设：（1）、斜道：在落地脚手架外侧搭设一上下斜道，斜道宽度为1米，采用外径48*3.0钢管扣件搭设。斜道坡度为1：3、立杆纵距为1.2米、立杆横距为1米、主要接点处采用小横杆和扣件固定。纵向水平管宜用直角扣件固定在横向水平管上，间距为300mm左右。斜道2侧1.5米处，采用横管搭设围栏。26 在斜道外立面设一道剪刀撑，剪刀撑的接长必须搭接，其搭接长度不得小于1米。采用3个旋转扣件固定，连续布置。斜道上铺设木脚手板，用110号铅丝固定在支撑杆件上，脚手板上应每个300mm设置一个防滑木条，木条厚度宜为20—30mm，斜道两侧设250mm高挡脚板。（2）、安全措施：1）脚手架外侧满挂绿网封闭围护，采用细尼龙绳编织的密目式安全网隔离。2）悬挑脚手的底部应用密目式安全网封闭，以防人和物体的坠落。3）避雷接地：◆房屋四角脚手架立杆上，设置高度为1米，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。避雷针用32mm、厚度为3mm的镀锌钢管制作。◆脚手架外侧四角各设置一个接地板，接地板埋入地下的最高点，应在地面下深度不浅于500mm。埋设接地板时，应将土重新夯实。水平接地板的厚度为5毫米，宽度为40毫米的扁铁制作。◆接地线采用厚度为4毫米的扁钢。接地线的连接应保证接触可靠。在脚手架的下部连接时，应用两道螺栓卡箍，并加设弹簧垫圈，以防松动，保证接触面不小于10平方厘米。连接时将接触表面的油漆及氧化物清楚，使其露金属光泽，并涂以中性凡士林。接地线与接地板的连接应采用焊接，焊接长度应大于扁钢宽度的2倍。26 ◆接地装置完成后，要用电阻是否符合要求（电阻值不得大于30欧姆）。◆接地板的位置应有明确标志，以避免和减少跨步电压的危害和防止接地线遭机械损伤。同时注意其他金属物和电缆与其之间保持一定的距离，以避免发生击穿危害。◆在施工期间遇有雷雨时，脚手架上操作人员应立即离开。3.4.4脚手施工安全技术措施和使用要求1、脚手架必须分阶段进行验收，验收合格后方可投入使用。2、脚手的基础不得有积水和堆集杂物，每天清扫脚手上地建筑垃圾和其他杂物，控制积灰荷载。3、挑架施工前须对施工操作人员进行详细的安全技术交底，操作人员应系好安全带。4、结构阶段脚手荷载不得大于200KG/m2，不允许二排以上同时受载。5、每层外圈砖墙砌筑，原则上在楼层内进行，仅外挑顶板下梁高度范围内的砖墙移至脚手上砌筑，此时应严格控制脚手上堆载。6、脚手随结构施工逐层搭设升高，应及时与建筑物结构之间设置硬性拉墙件。7、脚手架外侧每9m26 设一道剪力撑，每排脚手均满铺竹笆，外侧设防护栏杆和挡笆，并满挂安全绿网，内侧在楼层之间若尚未砌筑砖墙，则设临时防护栏杆，脚手架与墙面之间的空隙，每隔两排设一道安全隔离至墙面。每道外挑脚手架的脚手如需要临时拆除，即设好安全护栏，进行封闭，脚手架内登高在南北两侧各设一处，采用钢爬对掼。8、脚手上不得堆放模板、钢筋和其他杂物，如施工需要堆载，必须经过项目工程师同意。9、挑架安装完毕，均需经专人检查，验收合格挂牌后方可使用。脚手荷载限制及安全注意事项均需挂牌明示。10、脚手架上应配备灭火器材，动用明火要有措施，并由施工员开具动火证。11、如有不清楚或要求调整，请及时与项目工程师联系。3.4.5脚手架验收（1）、验收项目：1、用于脚手架搭设的各类材料（负责人：陈伟、黄胜利）。2、悬挑脚手架的钢梁、预埋件放置（负责人：陈伟、溪传清）3、杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造（负责人：陈伟、黄胜利）4、是否超载（负责人：黄胜利）（2）、验收管理制度：1、悬挑脚手搭设完成后，项目工程师、安全员、施工员必须参加验收，确认符合要求后，并办好相应的书面手续，方可挂牌使用。2、脚手架有分部、分段按施工进度的书面验收；26 1、脚手架后端预埋的吊环及型钢接点电焊质量需经项目工程师、木工翻样共同验收并办好隐蔽验收单后方可搭设脚手架。2、各类脚手架在验收合格后挂牌使用。挂牌应为验收合格牌、限载牌和安全操作牌。3、扣件的扭力距，按照规范要求测试，抽点验收。3.4.6脚手架拆除主体结构施工完毕后，要进行脚手架拆除、脚手架拆除的顺序与搭设的顺序相反，由上而下拆除，拆除时、先拆除横杆、后拆除立杆、最后擦才能拆除拉杆。脚手架拆除准备工作：1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。3）脚手架拆除前应有施工人员填写脚手拆除令，并经项目工程师和安全员批准后方可进行。4）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。5）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除脚手架时，应符合下列规定：1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；2）26 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；各构件严禁抛掷至地面。三、悬挑脚手架计算书悬挑脚手，挑架选用16＃工字钢（挑梁长度不小于2800），外挑长1200，在楼面上搁置长1600，在距结构边850、1400处的楼板上预埋Φ18螺栓和Φ18拉环，作为挑梁的抱箍（计算时按一道Φ18拉环计算）。16＃工字钢挑梁间距1.5米。局部采用16槽钢悬挑三角架（楼梯间、平面转角处），本计算书针对工字钢挑梁、砼楼板、钢筋抱箍等关键部位进行验算，经验算均合格，在正常使用状态下满足使用要求。4．1、荷载计算（按JGJ130-2001取值）：1、荷载参数（以3#楼悬挑脚手为例）1）、脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.8米，立杆采用双立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；26 连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米，连墙件连接方式为双扣件连接；2）、静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；3）、活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；4）、风荷载参数本工程地处山东省青岛市，查荷载规范基本风压为0.600，风荷载高度变化系数μz为2.4，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；5）、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.40米。与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；26 楼板混凝土标号:C30；6）钢丝拉绳钢丝绳为:Φ14；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳距离建筑物1.00m。2、荷载计算1)每米立杆0.1248KN/m,搭设最大高度19.8米，从五层楼面开始，分五次悬挑到顶，十一排一挑，安全系数K＝2.5g1=[0.1248+（1.50×2/2+1.50×2)×0.033/1.80）×19.8=4.119KN,26 1)脚手板自重等g2=0.3KN/m2×11×1.5m×（0.8+0.3）m/2=2.723KN,2)挡脚板自重g3=0.140×11×1.500/2=1.155kN3)吊挂安全密闭网g4=0.005×1.500×19.800=0.149kN4)风荷载按建筑物最高点100m计算，地面粗糙度类别A,风压体形系数us=0.64，风压高度变化系数uz=2.4，基本风压w0=0.60KN/m2（按设计说明取值），wk=0.7usuzw0=0.7×0.645×2.4×0.6=0.65KN/m2,风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.65×1.500×1.8002/10=0.376kN.m；5)活载按结构施工阶段取值：g=2KN/m2q=2.0×0.8×1.5×2/2=2.4KN,不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4Nq=1.2×（4.119+2.723+1.155+0.149）+1.4×2.400=13.135kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2Ng+0.85×1.4Nq=1.2×8.145+0.85×1.4×2.400=12.630kN；26 4.2、排架稳定性计算1、立杆稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=12.827kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范JGJ130-2001》表5.1.9得：k=1.0；计算长度系数参照《扣件式规范JGJ130-2001》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=2.700m；长细比Lo/i=169.8；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.245；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=12827.000/(0.245×424.000)=123.48N/mm2；立杆稳定性计算σ=123.48N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式26 立杆的轴心压力设计值：N=12.323kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范JGJ130-2001》表5.1.9得：k=1.000；计算长度系数参照《扣件式规范JGJ130-2001》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.700m；长细比:L0/i=169.8；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.245立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=12322.776/(0.245×424.000)+376000.00/4490.000=202.37N/mm2；立杆稳定性计算σ=202.37N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！2、连墙件计算连墙件采用钢管抱箍和楼板预埋钢管连接。连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N026 风荷载标准值Wk=0.650kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.800m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=9.830kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=14.830kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300.000/15.900的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.240×102×205.000×10-3=82.487kN；Nl=14.830RB=13.07kN，验算合格4）验算φ18预埋吊环抗拉承载力吊环受到的拉力N=RB=13.07kNA=254mm2,б=N/2A=13070/2×254=25.73N/mm2〈[f]=50N/mm2，26 其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；验算合格4．3验算三角支架三角架计算简图1)求各节点1、2、4N1=N2=13135N根据结构力学求解器V2.0计算，按照3次超静定结构计算：26 弯矩：M1=2950000N.mm；M2=167000N.mm；M4=325000N.mm剪力：V1=12020N；V2=1114N；V4=315N26 轴力：N1=13800N；N2=13800N；N4=19800N2）、验算各构件内力验算16#槽钢，Ix=934.5cm4，E=2.06*106N/mm3,Wx=116.8cm3，[б]＝215N/mm2,fv=125N/mm2,l=1.10mA=2515mm2挑梁为拉弯杆件：+N/A=2950000/1.05*116.8*103+138000/2515=78.9N/mm2<215N/mm2抗剪强度:1点剪力V=12.02KN最大T=F/A=4.8N/mm2＜125N/mm2抗弯强度、抗剪强度均满足要求。26 验算斜撑槽钢斜撑长度：1）各节点焊缝验算横杆焊缝长度取＝150mm，焊缝高度h＝6mm1节点：9.53N/mm2=93.65N/mm2折算应力=77.35N/mm2<120N/mm2，验算合格。2、4节点：11.11N/mm2<120N/mm2验算合格。4)埋件计算：1节点处的弯矩、剪力最大，验算1处埋件的抗拨承载力，如满足，则4节点处的埋件也满足要求受力情况弯矩M=2.95kN.M；拉力N=13.80kN；剪力V=12.02kN26 锚筋总截面面积计算fc：砼抗压强度设计值，砼为C30，fc=14.30MPafy：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB335，fy=300.00MPat：锚板厚度，t=10mmd：锚筋直径，d=16mmz：外层锚筋中心间距，z=150mmαr：外层锚筋中心间距，锚筋分为三层，αr=0.90αb：锚板的弯曲变形折减系数，αb=0.6+0.25t/d=0.756αv锚筋的受剪承载力系数，αv=(4.0-0.08d)sqrt(fc/fy)=0.594As1=V/(αrαvfy)+N/(0.8αbfy)+M/(1.3αrαbfyz)=262.1mm2As2=N/(0.8αbfy)+M/(0.4αrαbfyz)=437.2mm2所需锚筋总截面面积As=max(As1，As2)=437.2mm2现配锚筋总截面面积As0=6πd2/4=1206.4mm2≥As满足!锚固长度计算ft：砼轴心抗拉强度设计值，砼为C30，ft=1.43MPa锚固长度la≥0.14dfy/ft=469mm26'