高层建筑外脚手架施工方案

'目录一.编制依据2二.工程概况22.1工程简介22.2工程特点及难点2三.施工部署23.1组织结构23.2设计总体思路23.3施工进度计划33.4材料配备33.5机具配备33.6劳动力配备4四.外脚手架构造要求44.1总的设计要求44.2纵向水平杆（大横杆）44.3横向水平杆（小横杆）54.4立杆54.5锚环及工字钢54.6连墙件64.7剪刀撑及横向斜撑64.8避雷装置74.9安全防护74.10特殊部位的技术措施8五.外脚手架施工95.1质量目标和验收标准95.2脚手架搭设95.3脚手架拆除10六.安全文明施工保证措施106.1操作人员安全技术要求106.2材质检验及使用106.3脚手架搭设的安全技术措施116.4脚手架上施工作业的安全技术措施126.5脚手架拆除的安全技术措施12 6.6操作平台安全要求136.7文明施工要求136.8应急预案14七.脚手架计算书15 外脚手架施工方案一.编制依据（1）、本工程设计图纸，地勘资料等资料。（2）、现行的有关国家施工规范、规程、标准：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；《钢结构设计规范》GB50017-2003。（3）、施工组织设计。（4）、国家有关法律、法规。二.工程概况2.1工程简介本工程为框架剪力墙结构，地上33层，地下2层，建筑总面积37724.4㎡（其中：地上30924.4㎡；地下6800㎡），建筑高度：99.5m。2.2工程特点及难点（1）、建筑物高度大，修建持续时间长，作业工种较多，外脚手架搭拆及维护是本工程的重点。（2）、由于建筑造型原因，外墙凹凸较多，增加脚手架施工难度。三.施工部署3.1组织结构外架搭设由外架工长负责组织实施，其他人员配合。外架所需要材料、劳动力计划均有外架工长负责编制，材料员、劳资员负责组织进场。技术交底工作由外架工长负责，人员变动后必须重新交底。3.2设计总体思路根据我公司的技术条件和建筑设计情况，本工程外架下部采用落地式双排钢管脚手架，上部采用型钢悬挑架方案，本工程脚手架用Φ48×3.0钢管和配套扣件搭设，采用16号工字钢作为悬挑梁，长度为L=3m～6m。 本外脚手架工程只用于主体阶段的安全防护，具体如下：1、地下室到4层采用落地式双排钢管脚手架，搭设高度22.3米；在4层主楼的东、西、南立面采用型钢悬挑架，悬挑搭设高度5层（14.5米），北立面采用落地式双排钢管脚手架，其基础为裙楼屋面；在9、14、19、24、29层主体的整个外立面采用型钢悬挑架，悬挑搭设高度5层（14.5米）。2、材料周转使用工具式型钢悬挑卸料平台。3.3施工进度计划本工程总工期为640天，外架的搭设进度以满足该栋楼主体施工安全防护需要，外架拆除以外墙装饰进度为准，具体施工时间以实际开工时间为准。3.4材料配备名称规格数量钢管Φ48×3.0根据现场需要直角扣件标准根据现场需要旋转扣件标准根据现场需要对接扣件标准根据现场需要密目安全网每10cm×10cm，2300孔根据现场需要水平兜网标准（阻燃）根据现场需要I16工字钢3m～6m根据现场需要圆钢Φ18根据现场需要竹笆板850mm×1000mm根据现场需要木垫块1500×200×50mm根据现场需要镀锌铁丝10#、16#根据现场需要钢丝绳Φ15.5（6×19＋1）根据现场需要3.5机具配备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备，项目部配备如下检查工具：名称数量备注游标卡尺4把检查钢管外径和壁厚，外表锈蚀深度力矩扳手4把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求水平尺4把检查水平杆高差 钢卷尺4把检查钢管弯曲程度和搭设中距离或长度角尺4把检查剪刀撑与地面的倾角3.6劳动力配备序号名称数量备注1安全工程师1名2专职安全员2名3安全协管员根据工程实际情况按每10名工人设置一名4架子工根据工程实际情况负责架子搭拆5测量放线2名负责脚手架垂直度及型钢挑架定位四.外脚手架构造要求4.1总的设计要求外挑脚手架，采用16号工字钢作为承力架（梁），楼板上预埋Φ18圆钢压环固定，Φ15.5mm（6×19＋1）钢丝绳斜拉，共同组成外脚手架支承系统。16号工字钢悬挑1.2米，里端1.8米。脚手架立杆的纵距为1.50m（局部有所调整，但都不大于1.5m），立杆的横距为0.80m，立杆的步距为1.80m,二步三跨连墙杆，内排架距离墙宽度为0.30米,横杆与立杆连接方式为单扣件。型钢悬挑卸料平台宽2.2米，长2.4米，悬挑长度3.5米，锚固长度2.5米，采用18号工字钢作为主梁，楼板上预埋Φ18圆钢压环固定，16#槽钢作为次梁，80*5角钢骨架上铺2厚花纹钢板，每边各两根直径18.5的钢丝绳做拉绳，钢丝绳为6×19+1钢丝绳，公称抗拉强度1550Mpa。4.2纵向水平杆（大横杆）（1）、纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨（4.5m）。（2）、立杆接长用对接扣件。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头水平方向错开距离应不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，并避免设在纵向水平杆的跨中。（3）、接长如采用搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离应小于100mm。（4）、纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。 4.3横向水平杆（小横杆）（1）、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距布置，最大间距不应大于纵距的1/2。（2）、横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。（3）、横向水平杆靠墙一端外伸长度不小于250mm，以满足铺一块脚手板的要求。靠墙一端离外墙装饰面距离不大于100mm。4.4立杆（1）、内立杆距外墙外300mm。（2）、落地脚手架每根立杆底部应设置50厚木垫板，悬挑脚手架立杆底部需在工字钢上焊接Φ25高100mm的短钢筋用于立杆固定及定位。（3）、立杆接头除在顶层、顶部采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接扣件开口应朝内。（4）、相邻立杆的对接扣件应交错布置，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开。4.5锚环及工字钢（1）、每根工字钢内锚过墙部分均设两根锚环，无墙部分设三根，内两根，外一根，位置分布于工字钢挑梁内端部（2）、锚环制作时，考虑好锚固长度，端部有弯勾，预埋时，置于板筋下层筋下面。（3）、楼面砼浇筑时，派专人看守锚环，一旦发现有位移或倒掉，立即处理。（4）、在工字钢上、下翼缘正对立杆的位置焊接φ25～28高100mm的钢筋桩上，以防止立杆滑移。 （5）、工字钢安装完毕后，锚环与工字钢应焊接牢固，若缝隙较大，采用木楔塞紧。（6）、工字钢通过剪力墙处，需预留160×100洞口；工字钢拆除后，采用高一等级的细石砼浇筑密实。4.6连墙件（1）、本工程采用扣件连墙件，连墙件水平方向沿框架柱设置，高度方向每层（隔两步）设置。连墙钢管遇剪力墙时，按纵横3.6m间距预留Φ50洞口。（2）、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙件内外两个受力方向均应采用不少于两个直角扣件固定，扣件抗滑移承载力不小于8KN。4.7剪刀撑及横向斜撑（1）、剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地面倾角按45°控制。每道剪刀撑宽度不应小于4跨。且不应小于6m。（2）、剪刀撑斜杆的接长采用搭接。搭接长度不小于1m，等间距设置3个螺旋扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端部距离不应小于100mm。（3）、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心主节点的距离不宜大于150mm。 （4）、落地式脚手架在拐角和中间每6跨设置横向斜撑，横向斜撑在同一节点间，由底部呈之字形型连续布置。4.8避雷装置（1）、避雷装置：包括接闪器、接地极、接地线。①接闪器用直径25～32,壁厚不小于3mm厚镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在拟建建筑物四角的脚手架立杆上，高度不小于1m，并将最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。②接地极：垂直接地极可用长度1.5～2.5m、厚度不小于2.5m、直径为25～50mm的钢管，直径不小于20mm的圆钢或50×5等边角钢，水平接地极可选用长度不小于3m、直径8～14m的圆钢或厚度不小于4mm、宽25～40的扁钢。③接地线：钢管脚手架的架体可以替代接地线，相邻悬挑架之间用直径不小于8m的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢连接，接触面积不小于10cm2，以保证接触可靠。悬挑架与地面之间接地采用直径不小于8mm的圆钢与建筑物接地线可靠连接。（2）、避雷装置接地电阻不得大于30Ω。4.9安全防护（1）、脚手架外侧设置密目式安全网封闭，安全网设置在外排立杆的内侧。采用安全网是1.83×6.0m，安置时要使安全网充分绷紧张拉，且上下左右的安全网环扣要对齐，用10＃镀锌铁丝系牢在脚手架钢管上。在脚手架转角处，要用φ14的细竹竿夹在安全网的阴角面，并绑扎在转角的外立杆上，保证安全网的转角垂直、美观。（2）、架体内水平防护，硬防护时，垂直间距不应超过10m，其它平层采用防护平网。（3）、作业层脚手板采用竹笆板，纵向水平钢管置于横向钢管之上，纵向水平管的间距应不小于400mm，竹笆板铺于纵向水平杆之上，脚手板的宽度应超出两侧纵向水平杆40～60mm。（4）、作业层脚手板应满铺，铺稳，离开外墙装饰面100mm。（5）、脚手板的铺设可对接平铺，也可搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平杆 上；作业层端部脚手板探头长度取250mm，板长两端应与支承杆采用10#铁丝捆绑固定，绑扎点距离不应大于500mm。绑扎竹笆板与水平杆点铁丝应朝外向下。（6）、挡脚板采用20厚木板，高度不应小于18cm。4.10特殊部位的技术措施（1）、空调板及采光井位置本工程空调板处采用4m长工字钢悬挑。有空调板等悬挑构件位置，砼强度必须达到100％方可拆除支撑。（2）、阳角转角位置转角处位置采用6m长工字钢进行斜向布置，尽量绕开转角柱，凡因型钢穿墙造成墙柱水平和竖向钢筋间距增大，均需要在洞口两侧加筋，所预留孔洞待工字钢拆除后比原砼强度高一等级砼进行浇灌封闭。转角部位内立杆不能落在工字钢上待位置，需在相邻两边的工字钢上增设立杆和小横杆，以形成井字架，将未落在型钢上立杆的力通过井字架传递给相邻型钢，增设的立杆高度为3步，见下图示：（3）、施工电梯对于施工电梯开口位置，型钢布置间距较大，该部位只搭设单排脚手架，应对该部位进行加强处理。一是施工电梯开口两侧面增加之字形斜杆，加强脚手架在断开部位的整体性；二是对施工电梯开口部位相邻的两跨的连墙件进行全高加密，该跨两端均设置连墙杆，以加强开口两端与墙体的拉结。（4）、门洞 脚手架在安全通道出入口处设置门洞：门洞处挑空一根立杆。门洞处的空间桁架，除下旋平面外，应在其余5个平面内设置斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。五.外脚手架施工5.1质量目标和验收标准（1）、按《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）的要求，所搭设脚手架全部符合要求，达到满分10分。（2）、检查和验收应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）要求。5.2脚手架搭设外挑脚手架搭设施工艺流程：整理预埋件→外挑型钢→铺设脚手板→排放纵向扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆扣接→安装纵向水平杆→安装连墙件→扎安全网→作业层铺设脚手板和挡脚板。（1）、根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙间距，并作出标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。落地脚手架的垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。（2）、在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高处连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。（3）、双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。5.3脚手架拆除拆架程序应遵循由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。（1）、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，先拆中间扣件，然后托中间，再解断头扣。所有连墙件等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。（2）、 分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙件拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。六.安全文明施工保证措施6.1操作人员安全技术要求（1）、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格者方可持证上岗。（2）、搭设脚手架人员必须戴安全帽，高处作业正确系好安全带，穿防滑鞋，严禁吸烟。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力高度集中、禁止开玩笑和打闹。（3）、脚手架作业人员，在搭、拆外架前，必须由技术负责人、安全工程师、主管工长做安全技术交底。（4）、上架子作业人员上下均应走人行通道或从楼梯窗口通道，不准攀爬架子。（5）、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。6.2材质检验及使用（1）、钢管：采用Q235－A（3号钢），其力学性能应符合《碳素钢结构》GB/T700的相关规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的滑道，两端切斜道偏差不应大于1.7mm，外表锈蚀深度不低于0.5mm。钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）相关规定。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。严禁不同型号的钢管混用。（2）、扣件：按《可锻铁分类及技术条件》（GB968-67）的规定，其机械性能不低于KTH330-08的可锻铁制作。扣件不应有裂纹、气孔，不应有缩松、砂眼或其它影响使用使用性能的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。扣件的紧固程度不应小于40N.m，且不应大于65N.m。对接扣件的抗拉承载力为3KN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（3）、安全网：绿色2300孔（10cm×10cm），其力学性能应符合国家规定或冲韧实验规定，并取得地方安全部门认可。（4）、工字钢：I16工字钢（160×80×5.5）性能要符合国家相关规定。（5）、锚环：采用Φ18圆钢制作，其材质性能应符合Q235钢材等检验要求。锚环预埋完毕后，必须经过方案编制人、技术负责人验收，验收合格后方可隐蔽。 （6）、钢丝绳及卡环：采用Φ15.5mm（6×19＋1）钢丝绳拉结工字钢。钢丝绳端头设4道卡环,卡箍沿主绳方向布置，卡环压在副绳上，间距为120mm，并在第3、第4卡环之间设安全弯。当钢丝绳需绕拐砼构件棱角时，需采用棉布等材料予以柔性保护，以免钢丝绳磨损断丝。6.3脚手架搭设的安全技术措施（1）、脚手架搭设过程中先划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（2）、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（3）、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。（4）、在搭设过程中应由外架工长、安全员、架子班长等进行检查、验收，每层验收一次。（5）、脚手架必须与泵管架、支模隔开搭设，泵管架、支模架必须单独搭设，不准与脚手架、悬挑架连接在一起。（6）、电焊作业时，应对电火花进行有效遮挡，注意保护好钢丝绳。（7）、型钢上焊接件必须保证焊缝厚度不小于5mm，双面焊，且不得夹渣。6.4脚手架上施工作业的安全技术措施（1）、结构施工阶段外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部技术负责人及安全工程师、安全员共同验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（2）、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，施工荷载不得大于2KN/m2，确保较大安全储备。（3）、施工时不允许多层同时作业，同时作业层数不得超过两层。（4）、当作业层高出其下连墙件3.6m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。（5）、施工作业前检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（6）、悬挑架在使用过程中严禁进行下列作业：在架体上拉结吊装缆绳;利用架体吊运物料;物料平台架体相连接;任意拆除架体结构构件或连墙件;拆除或移动架体上安全防护设施;利用架体支顶模板; 其它影响架体安全的作业。6.5脚手架拆除的安全技术措施（1）、拆架前，作业人员应对拟拆卸脚手架的完好性进行检查。根据检查结果，编制作业计划，报请批准，由主管工长进行技术交底后才准工作。（2）、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。（3）、拆架时划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（4）、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（5）、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（6）、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。所有脚手板，应自外向里竖着搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（7）、拆下的各构配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高处抛掷。6.6操作平台安全要求1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督。6.7文明施工要求（1）、 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。（2）、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架是所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。（3）、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。（4）、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题需要及时解决。要保证脚手架体的整体性，不得与井架拉结，不得截断架体。（5）、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。（6）、脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领退料手续。施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。6.8应急预案为使脚手架的搭拆和使用过程中，在发生突发事故时做到有组织、有序、有效、及时的实施救援工作，最大限度减小事故造成的生命财产损失，防止事故扩大，保护事故现场，及时上报，特制定本预案。（1）、适用范围：本应急预案适用于脚手架搭拆和使用过程中发生的高空坠落、物体打击、坍塌、倾斜等造成的人员伤亡。（2）、组织机构项目部设施工现场安全生产事故应急救援领导小组：组长：敬坤副组长：王荣李树强组员：李永福芦小谢柯波吴禄平陈可杜元光（3）领导小组职责组长、副组长职责：①、负责施工范围内预防工作；②、负责项目的各种救援器材、消防器材的安置、检查； ③、负责组织实施应急预演，并做好记录；④、发生突发事件时，组织小组成员进行救援、疏散人群、对外联络、抢救伤员；⑤、组织小组成员对事故发生现场进行有效的保护；⑥、负责现场应急救援小组衔接，并指导救援工作的开展。组员职责：①、对外联络：负责向上级汇报，接待外来人员，并说明情况；②、疏散人群：小组成员到达后立即组织人员疏散人群，尽可能的消除潜在的危险因素，防止事故扩大；③、现场指挥：对事故区域设置围栏并守护，除小组成员、消防队、警方外，禁止一切其他人员进入事故现场划定的区域内，禁止移动或搬运事故现场内的一切物品（因抢救人员需要移动物品时应作标记），直至接到接触事故现场的命令为止；④、现场救护：负责组织人员抢救伤员，直至救援工作完毕；⑤、后勤保障：负责救援的设备、物资、车辆的调度。（4）、领导小组成员应定期参加演练，各成员在接到灾情后必须立即到达现场。（5）、应急救援设备、物资：应急专用车辆：陕AL2313；应急救援物资：绷带、纱布、夹板、酒精、碘酒，最近急救医院：三二0一医院。（6）、组长、副组长在接到报告后应及时赶赴事故现场组织救援并按事故调查处理程序开展工作，并在规定时间内报告公司有关部门。（7）、相关人员在事故处理期间不得擅离职守，事故发生的当事人及有关人员、知情人员在事故处理期间不得擅自离开。（8）、小组成员必须保持通讯畅通，并能及时组织救援所需的交通工具及物资。（9）、小组成员必须熟记当地派出所的值班电话，熟记匪警110、火警119、急救中心120等电话号码，以备需要时及时报警。（10）、小组成员应熟悉附近交通路线，熟记就近医院电话，如有特殊情况，能以最快速度将伤员送往附近医院。七.脚手架计算书(一)、落地式钢管脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架搭设高度H(m)34双立杆计算高度H1(m)10立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式5步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式5步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区陕西汉中市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系数μs1.25风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.5，1.5，1风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.57，0.57，0.38计算简图： 立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n1 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(1+1))+1.4×3×1.5/(1+1)=3.5kN/m正常使用极限状态q"=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(1+1))+3×1.5/(1+1)=2.55kN/m计算简图如下： 1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[3.5×0.82/8，3.5×0.152/2]=0.28kN·mσ=Mmax/W=0.28×106/4490=62.45N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q"lb4/(384EI)，q"a14/(8EI)]=max[5×2.55×8004/(384×206000×107800)，2.55×1504/(8×206000×107800)]=0.611mmνmax＝0.611mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=3.5×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=1.98kN正常使用极限状态Rmax"=q"(lb+a1)2/(2lb)=2.55×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=1.44kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.98kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1"=Rmax"=1.44kNq"=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下： 弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.53×106/4490=117.26N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.576mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.34kN五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1.98kN≤Rc=0.8×8=6.4kN纵向水平杆：Rmax=2.34kN≤Rc=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H34双立杆计算高度H110脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+(0.8+0.15)×1/2×0.033/1.8)×(34-10)=3.31kN单内立杆：NG1k=3.31kN双外立杆：NG1k=(gk+0.033+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+(0.8+0.15)×1/2×0.033/1.8)×10=1.71kN双内立杆：NGS1k=1.71kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=((H-H1)/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/5/2=((34-10)/1.8+1)×1.5×(0.8+0.15)×0.35×1/5/2=0.71kN单内立杆：NG2k1=0.71kN双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×(lb+a1)×Gkjb×1/5/2=10/1.8×1.5×(0.8+0.15)×0.35×1/5/2=0.28kN双内立杆：NGS2k1=0.28kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=((H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/5=((34-10)/1.8+1)×1.5×0.17×1/5=0.73kN双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/5=10/1.8×1.5×0.17×1/5=0.28kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(34-10)=0.36kN双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×10=0.15kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.71+0.73+0.36=1.81kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.71kN双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.28+0.28+0.15=0.71kN双内立杆：NGS2k=NGS2k1=0.28kN 立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.8+0.15)×(1×3)/2=2.14kN内立杆：NQ1k=2.14kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.31+1.81)+0.9×1.4×2.14=8.83kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.31+0.71)+0.9×1.4×2.14=7.52kN双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.71+0.71)+0.9×1.4×2.14=5.6kN双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.71+0.28)+0.9×1.4×2.14=5.08kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H34双立杆计算高度H110双立杆受力不均匀系数KS0.6立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)=(1.2×(3.31+1.81)+1.4×2.14)=9.13kN双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(1.71+0.71)+9.13=12.03kNσ=N/(φA)=9127.83/(0.188×424)=114.51N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！σ=KSNS/(φA)=0.6×12033.38/(0.188×424)=90.58N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)=(1.2×(3.31+1.81)+0.9×1.4×2.14)=8.83kN双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+N=1.2×(1.71+0.71)+8.83=11.73kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.57×1.5×1.82/10=0.35kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=8828.58/(0.188×424)+346476.23/4490=187.92N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.38×1.5×1.82/10=0.23kN·mσ=KS(NS/(φA)+Mw/W)=0.6×(11734.13/(0.188×424)+230369.83/4490)=119.11N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.57×2×1.8×2×1.5=8.55kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(Nlw+N0)/(φAc)=(8.55+3)×103/(0.99×489)=23.82N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=8.55+3=11.55kN≤1×12=12kN满足要求！九、立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25单立杆的轴心压力标准值N=((NG1k+NG2k)+NQ1k)=((3.31+1.81)+2.14)=7.25kN双立杆的轴心压力标准值NS=(NGS1k+NGS2k)+N=(1.71+0.71)+7.25=9.67kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.67/(1×0.25)＝38.69kPa≤fg＝140kPa满足要求！（二）、型钢悬挑脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架搭设高度H(m)11.6内立杆离建筑物距离a(m)0.3 立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式4步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式4步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区陕西汉中市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系数μs1.13风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.42，0.35计算简图：立面图 侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490 纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(1+1))+1.4×3×1.5/(1+1)=3.5kN/m正常使用极限状态q"=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(1+1))+3×1.5/(1+1)=2.55kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[3.5×0.82/8，3.5×0.152/2]=0.28kN·mσ=Mmax/W=0.28×106/4490=62.45N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算 νmax=max[5q"lb4/(384EI)，q"a14/(8EI)]=max[5×2.55×8004/(384×206000×107800)，2.55×1504/(8×206000×107800)]=0.611mmνmax＝0.611mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=3.5×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=1.98kN正常使用极限状态Rmax"=q"(lb+a1)2/(2lb)=2.55×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=1.44kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.98kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1"=Rmax"=1.44kNq"=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.53×106/4490=117.26N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下： 变形图(mm)νmax＝2.576mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.34kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1.98kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=2.34kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H11.6脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.8+0.15)×1/2×0.033/1.8)×11.6=1.49kN单内立杆：NG1k=1.49kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/4/2=(11.6/1.8+1)×1.5×(0.8+0.15)×0.35× 1/4/2=0.46kN单内立杆：NG2k1=0.46kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/4=(11.6/1.8+1)×1.5×0.17×1/4=0.47kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×11.6=0.17kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.46+0.47+0.17=1.11kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.46kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.8+0.15)×(1×3)/2=2.14kN内立杆：NQ1k=2.14kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.49+1.11)+0.9×1.4×2.14=5.82kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.49+0.46)+0.9×1.4×2.14=5.04kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H11.6立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(1.49+1.11)+1.4×2.14=6.12kNσ=N/(φA)=6120.46/(0.188×424)=76.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.49+1.11)+0.9×1.4× 2.14=5.82kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.35×1.5×1.82/10=0.21kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=5821.21/(0.188×424)+213364.35/4490=120.55N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.42×2×1.8×2×1.5=6.42kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9(Nlw+N0)/(φAc)=(6.42+3)×103/(0.9×489)=21.33N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.42+3=9.42kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C30二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)是否参与计算 支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)1上拉115029001150否作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.12400150026.1212001500附图如下：平面图 立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)21.5主梁截面惯性矩Ix(cm4)712主梁截面抵抗矩Wx(cm3)102主梁自重标准值gk(kN/m)0.169主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000q=1.2×gk=1.2×0.169=0.2kN/m第1排：F1=F1/nz=6.12/1=6.12kN第2排：F2=F2/nz=6.12/1=6.12kN 1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=9.95×106/102000=97.53N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.49×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)=18.45N/mm2τmax=18.45N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm) νmax=7.46mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算R1=-6.06kN,R2=18.87kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=9.95×106/(1.05×102×103)+0×103/2150=92.89N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.97。σ=Mmax/(φbWx)=9.95×106/(0.97×102×103)=100.62N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1 压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2=3.03kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=6.06×103/(3.14×182)=7.53N/mm2≤0.85×[f]=0.85×50=42.5N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合要求！（三）、悬挑卸料平台计算书计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度3.50m，插入结构锚固长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.80m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用16号工字钢。次梁间距1.10m，与主梁焊接连接。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载3.00kN。脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.17kN/m。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.30m，两道钢丝绳距离1.10m，外侧钢丝绳吊点距离平台2.90m。 一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距1.10m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30×1.10=0.33kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2=2.00×1.10=2.20kN/m(3)型钢自重荷载Q3=0.14kN/m经计算得到，均布荷载计算值q=1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2=1.2×(0.33+0.14)+1.4×2.20=3.65kN/m经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×3.00=4.20kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=3.65×2.802/8×[1-4×(0.20/2.80)2]+4.20×2.80/4=6.44kN.m3.抗弯强度计算 其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=6.44×106/(1.05×80500.00)=76.20N/mm2；次梁的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×58.0×235/(2800.0×140.0×235.0)=0.80由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.710经过计算得到强度=6.44×106/(0.710×80500.00)=112.77N/mm2；次梁的稳定性计算<[f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号工字钢，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.17kN/mQ1=0.17kN/m(2)型钢自重荷载Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.17+0.20)=0.45kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.55×2.80/2+1.2×0.14×2.80/2)×(1+2×0.20/2.80)=3.05kNP2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.10×2.80/2+1.2×0.14×2.80/2)×(1+2×0.20/2.80)=5.84kN P3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×1.10×2.80/2+1.2×0.14×2.80/2)×(1+2×0.20/2.80)+4.20/2=7.94kNP4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.55×2.80/2+1.2×0.14×2.80/2)×(1+2×0.20/2.80)=3.05kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m)主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为10.14kN最大弯矩Mmax=6.07kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=6.07×106/1.05/141000.0+11.54×1000/2610.0=45.43N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.15由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.807经过计算得到强度=6.07×106/(0.807×141000.00)=53.39N/mm2；主梁的稳定性计算<[f],满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=15.37kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.366kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于9.000×15.366/0.850=162.694kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径17.0mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=15.366kN钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[15366×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.393kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[1393×4/(3.1416×50×2)]1/2=4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。'