建设桩基技术规范_jgj94-94_

'中华人民共和国行业标中华人民共和国行业标准建筑桩基技术规范６．４沉管灌注桩和内夯灌注桩ＴｅｃｈｎｉｃａｌＣｏｄｅｆｏｒＢｕｉｌｄｉｎｇＰｉｌｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｓ６．５干作业成孔灌注桩ＪＧＪ９４—９４７混凝土预制桩与钢桩的施工中华人民共和国行业标准建筑桩基技术规范７．１混凝土预制桩的制作ＴｅｃｈｎｉｃａｌＣｏｄｅｆｏｒＢｕｉｌｄｉｎｇＰｉｌｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｓ７．２混凝土预制桩的起吊、运输和堆存ＪＧＪ９４—９４７．３混凝土预制桩的接桩主编单位：中国建筑科学研究院７．４混凝土预制桩的沉桩批准部门：中华人民共和国建设部７．５钢桩（钢管桩、Ｈ型桩及其他异型钢桩）的制作施行日期：１９９５年７月１日７．６钢桩的焊接关于发布行业标准《建筑桩基技术规范》的通知７．７钢桩的运输和堆存建标［１９９４］８０２号７．８钢桩的沉桩根据原国家计委计标函［１９８７］７８号文的要求，由中国建筑科学研究院主编的《建筑８承台施工桩基技术规范》，业经审查，现批准为强制性行业标准，编号ＪＧＪ９４—９４，自１９９８．１一般规定５年７月１日起施行。８．２基坑开挖和回填本标准由建设部建筑工程标准技术归口单位中国建筑科学研究院归口管理，具体解释等工作８．３钢筋和混凝土施工由中国建筑科学研究院地基所负责。在施行过程中如发现问题和意见，请函告中国建筑科学９桩基工程质量检查及验收研究院。９．１成桩质量检查本规范由建设部标准定额研究所组织出版。９．２单桩承载力检测中华人民共和国建设部９．３基桩及承台工程验收资料１９９４年１２月３１日附录Ａ成桩工艺选择参考表目次附录Ｂ考虑承台（包括地下墙体）、基桩协同工作和土的弹性抗力作用计算受水平荷载的桩１总则基２术语、符号附录Ｃ单桩竖向抗压静载试验２．１术语附录Ｄ单桩竖向抗拔静载试验２．２符号附录Ｅ单桩水平静载试验３基本设计规定附录Ｆ按倒置弹性地基梁计算墙下条形桩基承台梁３．１基本资料附录Ｇ附加应力系数α＇、平均附加应力系数α３．２桩的选型与布置附录Ｈ桩基等效沉降系数Ψe计算参数表３．３设计原则附录Ｉ本规范用词说明３．４特殊条件下的桩基附加说明本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单条文说明４桩基构造１总则４．１桩的构造１．０．１为了在桩基设计与施工中做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定４．２承台构造本规范。５桩基计算１．０．２本规范适用于工业与民用建筑（包括构筑物）桩基的设计与施工。５．１桩顶作用效应计算１．０．３桩基的设计与施工，应综合考虑地质条件、上部结构类型、荷载特征、施工技术５．２桩基竖向承载力计算条件与环境、检测条件等因素，精心设计、精心施工。５．３桩基沉降计算１．０．４本规范系根据《建筑结构设计统一标准》ＧＢＪ６８—８４的基本原则制订。与５．４桩基水平承载力与位移计算建筑结构有关的符号、单位和术语按《建筑结构设计基本术语、通用符号和计量单位》ＧＢ５．５桩身承载力与抗裂计算Ｊ８３—８５采用。５．６承台计算１．０．５采用本规范时，土分类按现行的《建筑地基基础设计规范》规定执行；荷载取值６灌注桩施工按现行的《建筑结构荷载规范》规定执行；混凝土桩和承台的截面计算按现行的《混凝土结６．１施工准备构设计规范》的有关规定执行；钢桩的截面计算按现行的《钢结构设计规范》规定执行。对６．２一般规定于特殊土地区的桩基、地震和机械振动荷载作用下的桩基，尚应按现行的有关规范执行。本６．３泥浆护壁成孔灌注桩规范未作规定的其他内容，尚应符合现行的有关标准、规范的规定。 ２术语、符号Ugh——群桩中任一基桩的抗拔极限承载力标准值；２．１术语Rh1——复合基桩或基桩的水平承载力设计值；桩基础——由基桩和连接于桩顶的承台共同组成。若桩身全部埋于土中，承台底面与土体接Rh——单桩水平承载力设计值；触，则称为低承台桩基；若桩身上部露出地面而承台底位于地面以上，则称为高承台桩基。ps——静力触探单桥探头比贯入阻力值；建筑桩基通常为低承台桩基础。fs、qc——静力触探双桥探头平均侧阻力、平均端阻力；单桩基础——采用一根桩（通常为大直径桩）以承受和传递上部结构（通常为柱）荷载的独ｍ——桩侧地基土水平抗力系数的比例系数；立基础。frc——岩石饱和单轴抗压强度；群桩基础——由２根以上基桩组成的桩基础。ft、fc——混凝土抗拉、抗压强度设计值；基桩——群桩基础中的单桩。Es——土的压缩模量；复合基桩——包含承台底土阻力的基桩。γ、γe——土的重度、有效重度。单桩竖向极限承载力——单柱在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出现不适于继续承载的２．２．２作用和作用效应变形时所对应的最大荷载。它取决于土对桩的支承阻力和桩身材料强度，一般由土对桩的支Ｆ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；承阻力控制，对于端承桩、超长桩和桩身质量有缺陷的桩，可能由桩身材料强度控制。Ｇ——桩基承台和承台上土自重设计值；群桩效应——群桩基础受竖向荷载后，由于承台、桩、土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻Ni——第ｉ复合基桩或基桩上的竖向力设计值；力、沉降等性状发生变化而与单桩明显不同，承载力往往不等于各单桩承载力之和，称其为Mx、My——作用于承台底面的外力对通过桩群形心的ｘ、ｙ轴的力矩；群桩效应。Ｈ——作用于承台底面的水平力设计值；群桩效应受土性、桩距、桩数、桩的长径比、桩长与承台宽度比、成桩方法等多因素的影响Hl——作用于任一复合基桩或基桩的水平力设计值；n而变化。qsk——单桩平均负摩阻力标准值；n群桩效应系数——用以度量构成群桩承载力的各个分量因群桩效应而降低或提高的幅度指Qk——作用于单桩侧面的下拉荷载标准值；n标，如侧阻、端阻、承台底土阻力的群桩效应系数。Qgk——作用于群桩中任一基桩的下拉荷载标准值；桩侧阻力群桩效应系数——群桩中的基桩平均极限侧阻与单桩平均极限侧阻之比。qf——切向冻胀力设计值；桩端阻力群桩效应系数——群桩中的基桩平均极限端阻与单桩平均极限端阻之比。ｓ——桩基最终沉降量。桩侧阻端阻综合群桩效应系数——群桩中的基桩平均极限承载力与单桩极限承载力之比。２．２．３几何参数承台底土阻力群桩效应系数——群桩承台底平均极限土阻力与承台底地基土极限阻力之比。sa——桩中心距；负摩阻力——桩身周围土由于自重固结、自重湿陷、地面附加荷载等原因而产生大于桩身的ｌ——桩身长度；沉降时，土对桩侧表面所产生的向下摩阻力。在桩身某一深度处的桩土位移量相等，该处称ｄ——桩身设计直径；为中性点。中性点是正、负摩阻力的分界点。Ｄ——桩端扩底设计直径；下拉荷载——对于单桩基础，中性点以上负摩阻力的累计值即为下拉荷载。对于群桩基础中ds——钢管桩外直径；的基桩，尚需考虑负摩阻力的群桩效应，即其下拉荷载尚应将单桩下拉荷载乘以相应的负摩ｕ——桩身周长；阻力群桩效应系数予以折减。Ac——承台底净面积；闭塞效应——开口管桩沉入过程，桩端土一部分被挤向外围，一部分涌入管内形成“土塞”。Ａ——桩身截面面积；土塞受到管壁摩阻力作用将产生一定压缩，土塞高度及其闭塞程度与土性、管径、壁厚及进Ap——桩端面积；入持力层的深度等诸多因素有关。闭塞程度直接影响端阻发挥与破坏性状及桩的承载力。称An——桩身换算截面积；此为“闭塞效应”。hn——桩的换算深度；２．２符号Lc——承台长度；２．２．１抗力和材料性能Bc——承台宽度；qsik——单桩第ｉ层土的极限侧阻力标准值；zn——桩基沉降计算深度（从桩端平面算起）。qpk——单桩的极限端阻力标准值；２．２．４计算系数qck——承台底地基土极限阻力标准值；γ′o——建筑桩基重要性系数；QSk、Qpk——单桩总极限侧阻力、总极限端阻力标准值；γs、γp——桩侧阻、桩端阻抗力分项系数；Quk——单桩竖向极限承载力标准值；γsp——桩侧阻端阻综合抗力分项系数；Qck——相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值；γc——承台底土阻抗力分项系数；Ｒ——桩基中复合基桩或基桩的竖向承载力设计值；ηs、ηp——桩侧阻、桩端阻群桩效应系数；Uk——单桩抗拔极限承载力标准值；ηsp——桩侧阻端阻综合群桩效应系数； ηc——承台底土阻力群桩效应系数；（３）复杂地质条件下的柱下单桩基础应按桩列线布置勘探点，并宜每桩设一勘探点。ηf——冻胀影响系数；３．１．２．２勘探深度ζs、ζp——嵌岩段侧阻力、端阻力修正系数；（１）布置１燉３～１燉２的勘探孔为控制性孔，且安全等级为一级建筑桩基，场地至少应φs、φb——大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数；布置３个控制性孔，安全等级为二级的建筑桩基应不少于２个控制性孔。控制性孔深度应穿λs——钢管桩侧阻挤土效应系数；透桩端平面以下压缩层厚度，一般性勘探孔应深入桩端平面以下３～５ｍ；λp——敞口符桩端闭塞效应系数；（２）嵌岩桩钻孔应深入持力岩层不小于３～５倍桩径；当持力岩层较薄时，应有部分钻孔μ——承台底与基土间摩阻系数；钻穿持力岩层。岩溶地区，应查明溶洞、溶沟、溶槽、石笋等的分布情况。φe——桩基等效沉降系数；３．１．２．３在勘察深度范围内的每一地层，均应进行室内试验或原位测试，提供设计所φ——桩基沉降计算经验系数；需参数。φc——基桩施工工艺系数；３．２桩的选型与布置αE——钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值。３．２．１桩可按下列规定分类３基本设计规定３．２．１．１按承载性状分类３．１基本资料（１）摩擦型桩：３．１．１桩基设计应具备以下资料：摩擦桩：在极限承载力状态下，桩顶荷载由桩侧阻力承受；端承摩擦桩：在极限承载力状态３．１．１．１岩土工程勘察资料下，桩顶荷载主要由桩侧阻力承受。（１）按照现行《岩土工程勘察规范》要求整理的工程地质报告和图件；（２）端承型桩：（２）桩基按两类极限状态进行设计所需用的岩土物理力学性能指标值；端承桩：在极限承载力状态下，桩顶荷载由桩端阻力承受；（３）对建筑场地的不良地质现象，如滑坡、崩塌、泥石流、岩溶、土洞等，有明确的判断、摩擦端承桩：在极限承载力状态下，桩顶荷载主要由桩端阻力承受。结论和防治方案；３．２．１．２按桩的使用功能分类（４）已确定和预测的地下水位及地下水化学分析结论；（１）竖向抗压桩（抗压桩）；（５）现场或其他可供参考的试桩资料及附近类似桩基工程经验资料；（２）竖向抗拔桩（抗拔桩）；（６）抗震设防区按设防烈度提供的液化地层资料；（３）水平受荷桩（主要承受水平荷载）；（７）有关地基土冻胀性、湿陷性、膨胀性的资料。（４）复合受荷桩（竖向、水平荷载均较大）。３．１．１．２建筑场地与环境条件的有关资料３．２．１．３按桩身材料分类（１）建筑场地的平面图，包括交通设施、高压架空线、地下管线和地下构筑物的分布；（１）混凝土桩：灌注桩、预制桩；（２）相邻建筑物安全等级、基础型式及埋置深度；（２）钢桩；（３）水、电及有关建筑材料的供应条件；（３）组合材料桩。（４）周围建筑物及边坡的防振、防噪音的要求；３．２．１．４按成桩方法分类（５）泥浆排泄、弃土条件。（１）非挤土桩：干作业法、泥浆护壁法、套管护壁法；３．１．１．３建筑物的有关资料（２）部分挤土桩：部分挤土灌注桩、预钻孔打入式预制桩、打入式敞口桩；（１）建筑物的总平面布置图；（３）挤土桩：挤土灌注桩、挤土预制桩（打入或静压）。（２）建筑物的结构类型、荷重及建筑物的使用或生产设备对基础竖向及水平位移的要求；３．２．１．５按桩径大小分类（３）建筑物的安全等级；（１）小桩：ｄ≤２５０ｍｍ；（４）建筑物的抗震设防烈度和建筑（抗震）类别。（２）中等直径桩：２５０ｍｍ＜ｄ＜８００ｍｍ；３．１．１．４施工条件的有关资料（３）大直径桩：ｄ≥８００ｍｍ。（１）施工机械设备条件，制桩条件、动力条件以及对地质条件的适应性；ｄ——桩身设计直径。（２）施工机械设备的进出场及现场运行条件。３．２．２桩型与工艺选择应根据建筑结构类型、荷载性质、桩的使用功能、穿越土层、桩３．１．１．５供设计比较用的各种桩型及其实施的可能性。端持力层土类、地下水位、施工设备、施工环境、施工经验、制桩材料供应条件等，选择经３．１．２桩基的详细勘察除满足现行勘察规范有关要求外尚应满足以下要求：济合理、安全适用的桩型和成桩工艺。选择时可参考附录Ａ。３．１．２．１勘探点间距３．２．３桩的布置需符合下列要求：（１）对于端承桩和嵌岩桩：主要根据桩端持力层顶面坡度决定，宜为１２～２４ｍ。当相３．２．３．１桩的中心距：邻两个勘探点揭露出的层面坡度大于１０％时，应根据具体工程条件适当加密勘探点；（１）桩的最小中心距应符合表３．２．３．１的规定。对于大面积桩群，尤其是挤土桩，（２）对于摩擦桩：宜为２０～３０ｍ布置勘探点，但通到土层的性质或状态在水平方向分桩的最小中心距宜按表列值适当加大；布变化较大，或存在可能影响成桩的土层存在时，应适当加密勘探点；桩的最小中心距表３．２．３－１ 土类与成桩工艺排数不少于３排且桩数其他情况（１）根据桩基的使用功能和受力特征进行桩基的竖向（抗压或抗拔）承载力计算和水平承不少于９根的摩擦型桩基载力计算；对于某些条件下的群桩基础宜考虑由桩群、土、承台相互作用产生的承载力群桩非挤土和部分挤土灌注桩３．０ｄ２．５ｄ效应；挤土穿越非饱和土３．５ｄ３．０ｄ（２）对桩身及承台承载力进行计算；对于桩身露出地面或桩侧为可液化土、极限承载力小灌注穿越饱和软土４．０ｄ３．５ｄ于５０ｋＰａ（或不排水抗剪强度小于１０ｋＰａ）土层中的细长桩尚应进行桩身压屈验算；桩对混凝土预制桩尚应按施工阶段的吊装、运输和锤击作用进行强度验算；挤土预制桩３．５ｄ３．０ｄ打入式敞口管桩和Ｈ型钢桩３．５ｄ３．０ｄ（３）当桩端平面以下存在软弱下卧层时，应验算软弱下卧层的承载力；注：Ｄ——圆桩直径或方桩边长。（４）对位于坡地、岸边的桩基应验算整体稳定性；（２）扩底灌注桩除应符合表３．２．３－１的要求外，尚应满足表３．２．３．２的规定。（５）按现行《建筑抗震设计规范》规定应进行抗震验算的桩基，应验算抗震承载力。灌注桩扩底端最小中心距表３．２．３－２３．３．４．２下列建筑桩基应验算变形：成桩方法最小中心距（１）桩端持力层为软弱土的一、二级建筑桩基以及桩端持力层为粘性土、粉土或存在软弱钻、挖孔灌注桩１．５Ｄ＋１ｍ（当Ｄ＞２ｍ时）下卧层的一级建筑桩基，应验算沉降；并宜考虑上部结构与基础的共同作用；沉管夯扩灌注桩２．０Ｄ（２）受水平荷载较大或对水平变位要求严格的一级建筑桩基应验算水平变位。注：Ｄ——扩大端设计直径。３．３．４．３下列建筑桩基应进行桩身和承台抗裂和裂缝宽度验算：３．２．３．２排列基桩时，宜使桩群承载力合力点与长期荷载重心重合，并使桩基受水平根据使用条件要求混凝土不得出现裂缝的桩基应进行抗裂验算；对使用上需限制裂缝宽度的力和力矩较大方向有较大的截面模量。桩基应进行裂缝宽度验算。３．２．３．３对于桩箱基础，宜将桩布置于墙下；对于带梁（肋）桩筏基础，宜将桩布置３．３．５桩基承载能力极限状态的计算应采用作用效应的基本组合和地震作用效应组合。于梁（肋）下；对于大直径桩宜采用一柱一桩；当进行桩基的抗震承载能力计算时，荷载设计值和地震作用设计值应符合现行《建筑抗震设３．２．３．４同一结构单元宜避免采用不同类型的桩。同一基础相邻桩的桩底标高差，对计规范》的规定。于非嵌岩端承型桩，不宜超过相邻桩的中心距；对于摩擦型桩，在相同土层中不宜超过桩长３．３．６按正常使用极限状态验算桩基沉降时应采用荷载的长期效应组合；验算桩基的水的１/１０。平变位、抗裂、裂缝宽度时，根据使用要求和裂缝控制等级应分别采用作用效应的短期效应３．２．３．５一般应选择较硬土层作为桩端持力层。桩端全断面进入持力层的深度，对于组合或短期效应组合考虑长期荷载的影响。粘性土、粉土不宜小于２ｄ，砂土不宜小于１．５ｄ，碎石类土，不宜小于１ｄ。当存在软３．３．７建于粘性土、粉土上的一级建筑桩基及软土地区的一、二级建筑桩基，在其施工弱下卧层时，桩基以下硬持力层厚度不宜小于４ｄ。过程及建成后使用期间，必须进行系统的沉降观测直至沉降稳定。当硬持力层较厚且施工条件许可时，桩端全断面进入持力层的深度宜达到桩端阻力的临界深３．４特殊条件下的桩基度。３．４．１软土地区的桩基应按下列原则设计：３．３设计原则３．４．１．１软土中的桩基宜选择中、低压缩性的粘性土、粉土、中密和密实的砂类土以３．３．１建筑桩基采用以概率理论为基础的极限状态设计法，以可靠指标度量桩基的可靠及碎石类土作为桩端持力层；对于一级建筑桩基，不宜采用桩端置于软弱土层上的摩擦桩；度，采用以分项系数表达的极限状态设计表达式进行计算。３．４．１．２桩周软土因自重固结、场地填土、地面大面积堆载、降低地下水等原因而产３．３．２桩基极限状态分为下列两类：生的沉降大于桩的沉降时，应视具体工程情况考虑桩侧负摩阻力对基桩承载力的影响；３．３．２．１承载能力极限状态：对应于桩基达到最大承载能力或整体失稳或发生不适于３．４．１．３采用挤土桩时应考虑沉桩（管）挤土效应对邻近桩、建（构）筑物、道路和继续承载的变形；地下管线等产生的不利影响；３．３．２．２正常使用极限状态：对应于桩基达到建筑物正常使用所规定的变形限值或达３．４．１．４先沉桩后开挖基坑时，必须考虑基坑挖土顺序、坑边土体侧移对桩的影响；到耐久性要求的某项限值。３．４．１．５在高灵敏度厚层淤泥中不宜采用大片密集沉管灌注桩。３．３．３根据桩基损坏造成建筑物的破坏后果（危及人的生命、造成经济损失、产生社会３．４．２湿陷性黄土地区的桩基应按下列原则设计：影响）的严重性，桩基设计时应根据表３．３．３选用适当的安全等级。３．４．２．１基桩应穿透湿陷性黄土层，桩端应支承在压缩性较低的粘性土层或中密、密建筑桩基安全等级表３．３．３实的粉土、砂土、碎石类土层中；安全等级破坏后果建筑物类型３．４．２．２在自重湿陷性黄土地基中，宜采用干作业法的钻、挖孔灌注桩；一级很严重重要的工业与民用建筑物；对３．４．２．３非自重湿陷性黄土地基中的单桩极限承载力应按下列规定确定：桩基变形有特殊要求（１）对一级建筑桩基应按现场浸水载荷试验并结合地区经验确定；的工业建筑物（２）对于二、三级建筑桩基，可按饱和状态下的土性指标，采用经验公式估算。二级严重一般的工业与民用建筑物３．４．２．４自重湿陷性黄土地基中的单桩极限承载力，应根据工程具体情况考虑负摩阻三级不严重次要的建筑物力的影响。３．３．４根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求，桩基需进行下列计算和验算。３．４．３季节性冻土和膨胀土地基中的桩基，应按下列原则设计：３．３．４．１所有桩基均应进行承载能力极限状态的计算，计算内容包括： ３．４．３．１桩端进入冻深线或膨胀土的大气影响急剧层以下的深度，应通过抗拔稳定性１灌注桩验算确定，且不得小于４倍桩径及１倍扩大端直径，最小深度应大于１．５ｍ；４．１．１符合下列条件的灌注桩，其桩身可按构造要求配筋。３．４．３．２为减少和消除冻胀或膨胀对建筑物桩基的作用，宜采用钻、挖孔（扩底）灌４．１．１．１桩顶轴向压力应符合下式规定：注桩；r0Ｎ≤fc·Ａ（４．１．１－１）３．４．３．３确定基桩竖向极限承载力时，除不计入冻胀、膨胀深度范围内桩侧阻力外，式中r0——建筑桩基重要性系数，按表３．３．３确定安全等级，对于一、二、三级分别取还应考虑地基土的冻胀、膨胀作用，验算桩基的抗拔稳定性和桩身受拉承载力；r0＝１．１，１．０，０．９；对于柱下单桩按提高一级考虑；对于柱下单桩的一级建筑桩３．４．３．４为消除桩基受冻胀或膨胀作用的危害，可在冻胀或膨胀深度范围内，沿桩周基取r0＝１．２；及承台作隔冻、隔胀处理。Ｎ——桩顶轴向压力设计值；３．４．４岩溶地区的桩基应按下列原则设计：fc——混凝土轴心抗压强度设计值，对于灌注桩应按５．５．２条折减；３．４．４．１岩溶地区的桩基，宜采用钻、挖孔桩。当单桩荷载较大，岩层埋深较浅时，Ａ——桩身截面面积。宜采用嵌岩桩；４．１．１．２桩顶水平力应符合下列公式规定：３．４．４．２石笋密布地区的嵌岩桩，应全断面嵌入基岩；３．４．４．３当岩面较为平整且上覆土层较厚时，嵌岩深度宜采用０．２ｄ或不小于０．２ｍ。（４．１．１－２）３．４．５坡地岸边上的桩基应按下列原则设计：式中H1——桩顶水平力设计值（ｋＮ）；３．４．５．１建筑场地内的边坡必须是完全稳定的边坡，如有崩塌、滑坡等不良地质现象ah——综合系数（ｋＮ），按表４．１．１采用；存在时，应按照现行《建筑地基基础设计规范》有关条款进行整治；ｄ——桩身设计直径（ｍ）；３．４．５．２桩身的纵向主筋应通长配置；NG——按基本组合计算的桩顶永久荷载产生的轴向力设计值（ｋＮ）；３．４．５．３当有水平荷载时，应验算坡地在最不利荷载组合下桩基的整体稳定和基桩水ft——混凝土轴心抗拉强度设计值（ｋＰａ）；平承载力；rm——桩身截面模量的塑性系数，圆截面rm＝２；矩形截面rm＝１．７５；Ａ——桩身截３．４．５．４利用倾斜地层作桩端持力层时，应保证坡面的稳定性。面面积，按ｍ２计算。３．４．６抗震设防区桩基应按下列原则设计：注：当验算桩基受地震作用时，式（４．１．１－１）、（４．１．１－２）中ro＝１。３．４．６．１桩进入液化层以下稳定土层中的长度（不包括桩尖部分）应按计算确定；对综合系数αh（ｋＮ）表４．１．１略于粘性土、粉土不宜小于２ｄ，砂土不宜小于１．５ｄ，碎石类土不宜小于１ｄ，且对碎石注：当桩基受长期或经常出现的水平荷载时，按表中土层分类顺序降低一类取值，如Ⅲ类按土、砾、粗、中砂，密实粉土，坚硬粘性土尚不应小于５００ｍｍ，对其他非岩类石土尚不Ⅱ类取值。应小于１．５ｍ；４．１．２符合本规范４．１．１条规定的灌注桩，桩身构造配筋的要求如下：３．４．６．２对建于可能因地震引起上部土层滑移地段的桩基，应考虑滑移体对桩产生的４．１．２．１一级建筑桩基，应配置桩顶与承台的连接钢筋笼，其主筋采用６～１０根Φ附加水平力；１２～１４，配筋率不小于０．２％，锚入承台３０倍主筋直径，伸入桩身长度不小于１０３．４．６．３承台周围回填土应采用素土或灰土、级配砂石分层夯实，或原坑浇注混凝土倍桩身直径，且不小于承台下软弱土层层底深度；承台；当承台周围为可液化土或极限承载力小于８０ｋＰａ（或不排水抗剪强度小于１５ｋ４．１．２．２二级建筑桩基，根据桩径大小配置４～８根Φ１０～１２的桩顶与承台连接Ｐａ）的软土时，宜将承台外一定范围的土进行加固。为提高桩基对地震作用的水平抗力，钢筋，锚入承台至少３０倍主筋直径且伸入桩身长度不小于５ｄ，对于沉管灌注桩，配筋长可考虑采用加强刚性地坪，加大承台埋置深度，在承台底面铺碎石垫层或设置防滑趾，在承度不应小于承台软弱土层层底深度；台之间设置连系梁等措施。三级建筑桩基可不配构造钢筋。３．４．７对可能出现负摩阻力的桩基，宜按下列原则设计：４．１．３不符合本规范第４．１．１条规定的灌注桩，应按下列规定配筋：３．４．７．１对于填土建筑场地，先填土并保证填土的密实度，待填土地面沉降基本稳定４．１．３．１配筋率：当桩身直径为３００～２０００ｍｍ时，截面配筋率可取０．６５％～后成桩；０．２０％（小桩径取高值，大桩径取低值）；对受水平荷载特别大的桩、抗拔桩和嵌岩端３．４．７．２对于地面大面积堆载的建筑物，采取预压等处理措施，减少堆载引起的地面承桩根据计算确定配筋率；沉降；４．１．３．２配筋长度：３．４．７．３对位于中性点以上的桩身进行处理，以减少负摩阻力。（１）端承桩宜沿桩身通长配筋；３．４．７．４对于自重湿陷性黄土地基，采用强夯、挤密土桩等先行处理，消除上部或全（２）受水平荷载的摩擦型桩（包括受地震作用的桩基），配筋长度宜采用４．０/α（α见部土层的自重湿陷性；本规范第５．４．５条）；对于单桩竖向承载力较高的摩擦端承桩宜沿深度分段变截面配通３．４．７．５采用其他有效而合理的措施。长或局部长度筋；对承受负摩阻力和位于坡地岸边的基桩应通长配筋；４桩基构造（３）专用抗拔桩应通长配筋；因地震作用、冻胀或膨胀力作用而受拔力的桩，按计算配置４．１桩的构造通长或局部长度的抗拉筋； ４．１．３．３对于受水平荷载的桩，主筋不宜小于８Φ１０，对于抗压桩和抗拔桩，主筋带加强箍（带内隔板、不带内隔板）；不应少于６Φ１０，纵向主筋应沿桩身周边均匀布置，其净距不应小于６０ｍｍ，并尽量减不带加强箍（带内隔板、不带内隔板）。少钢筋接头；（２）闭口：４．１．３．４箍筋采用Φ６～８＠２００～３００ｍｍ，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载平底；较大的桩基和抗震桩基，桩顶３～５ｄ范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长度超过４ｍ时，锥底。应每隔２ｍ左右设一道Φ１２～１８焊接加劲箍筋。４．１．１４．２Ｈ型钢桩可采用下列桩端形式：图４．１．５扩底桩构造（１）带端板。４．１．４桩身混凝土及混凝土保护层厚度应符合下列要求：（２）不带端板：４．１．４．１混凝土强度等级，不得低于Ｃ１５，水下灌注混凝土时不得低于Ｃ２０，混锥底；凝土预制桩尖不得低于Ｃ３０；平底（带扩大翼、不带扩大翼）。４．１．４．２主筋的混凝土保护层厚度，不应小于３５ｍｍ，水下灌注混凝土，不得小于４．１．１５钢管桩应采用上下节桩对焊连接，其构造见图４．１．１５－１。Ｈ型钢桩接５０ｍｍ。头可采用对焊或采用连接板贴角焊，其构造见图４．１．１５－２。略４．１．５扩底灌注桩扩底端尺寸宜按下列规定确定（见图４．１．５）。图略４．１．１６钢桩的防腐处理应符合下列规定：４．１．５．１当持力层承载力低于桩身混凝土受压承载力时，可采用扩底；扩底端直径与４．１．１６．１钢桩的腐蚀速率当无实测资料时可按表４．１．１６确定；略桩身直径比Ｄ/ｄ，应根据承载力要求及扩底端部侧面和桩端持力层土性确定，最大不超过４．１．１６．２钢桩防腐处理可采用外表面涂防腐层，增加腐蚀余量及阴极保护；当钢管３．０；桩内壁同外界隔绝时，可不考虑内壁防腐。４．１．５．２扩底端侧面的斜率应根据实际成孔及支护条件确定，α/he，一般取１/３～４．２承台构造１/２，砂土取约１/３，粉土、粘性土取约１/２；４．２．１桩基承台的构造尺寸，除满足抗冲切、抗剪切、抗弯和上部结构需要外，尚应符４．１．５．３扩底端底面一般呈锅底形，矢高hb取（０．１０～０．１５）Ｄ。合下列规定：混凝土预制桩４．２．１．１承台最小宽度不应小于５００ｍｍ，承台边缘至桩中心的距离不宜小于桩的４．１．６混凝土预制桩的截面边长不应小于２００ｍｍ；预应力混凝土预制桩的截面边长直径或边长，且边缘挑出部分不应小于１５０ｍｍ。对于条形承台梁边缘挑出部分不应小于不宜小于３５０ｍｍ；预应力混凝土离心管桩的外径不宜小于３００ｍｍ。７５ｍｍ；４．１．７预制桩的桩身配筋应按吊运、打桩及桩在建筑物中受力等条件计算确定。预制桩４．２．１．２条形承台和柱下独立桩基承台的厚度不应小于３００ｍｍ；的最小配筋率不宜小于０．８０％。如采用静压法沉桩时，其最小配筋率不宜小于０．４％，４．２．１．３筏形、箱形承台板的厚度应满足整体刚度、施工条件及防水要求。对于桩布主筋直径不宜小于Φ１４，打入桩柱顶２～３ｄ长度范围内箍筋应加密，并设置钢筋网片。置于墙下或基础梁下的情况，承台板厚度不宜小于２５０ｍｍ，且板厚与计算区段最小跨度预应力混凝土预制桩宜优先采用先张法施加预应力。预应力钢筋宜选用冷拉Ⅲ级、Ⅳ级或Ⅴ之比不宜小于１/２０；级钢筋。４．２．１．４柱下单桩基础，宜按连接柱、连系梁的构造要求将连系梁高度范围内桩的圆４．１．８预制桩的混凝土强度等级不宜低于Ｃ３０，采用静压法沉桩时，可适当降低，但形截面改变成方形截面。不宜低于Ｃ２０，预应力混凝土桩的混凝土强度等级不宜低于Ｃ４０，预制桩纵向钢筋的混４．２．２承台混凝土强度等级不宜小于Ｃ１５，采用Ⅱ级钢筋时，混凝土强度等级不宜低凝土保护层厚度不宜小于３０ｍｍ。于Ｃ２０。承台底面钢筋的混凝土保护层厚度不宜小于７０ｍｍ。当设素混凝土垫层时，保４．１．９预制桩的分节长度应根据施工条件及运输条件确定。护层厚度可适当减小；垫层厚度宜为１００ｍｍ，强度等级宜为Ｃ７．５。接头不宜超过两个，预应力管桩接头数量不宜超过四个。４．２．３承台的钢筋配置除满足计算要求外，尚应符合下列规定：４．１．１０预制桩的桩尖可将主筋合拢焊在桩尖辅助钢筋上，在密实砂和碎石类土中，可４．２．３．１承台梁的纵向主筋直径不宜小于Φ１２，架立筋直径不宜小于Φ１０，箍筋在桩尖处包以钢钣桩靴，加强桩尖。直径不宜小于Φ６；钢桩４．２．３．２柱下独立桩基承台的受力钢筋应通长配置。矩形承台板配筋宜按双向均匀布４．１．１１钢桩可采用管型或Ｈ型，其材质应符合现行有关规范规定。４．１．１２钢桩置，钢筋直径不宜小于１０，间距应满足１００～２００ｍｍ。对于三桩承台，应按三向的分段长度不宜超过１２～１５ｍ；常用截面尺寸见表４．１．１２－１、表４．１．１２板带均匀配置，最里面三根钢筋相交围成的三角形应位于柱截面范围以内（图４．２．３）。－２。略略４．１．１３钢桩焊接头应采用等强度连结，使用的焊条、焊丝和焊剂应符合现行有关规范４．２．３．３筏形承台板的分布构造钢筋，可采用Φ１０～１２，间距１５０～２００ｍ规定。ｍ。当仅考虑局部弯曲作用按倒楼盖法计算内力时，考虑到整体弯矩的影响，纵横两方向的４．１．１４钢桩的端部形式，应根据桩所穿越的土层、桩端持力层性质、桩的尺寸、挤土支座钢筋尚应有１/２～１/３且配筋率不小于０．１５％，贯通全跨配置；跨中钢筋应按计效应等因素综合考虑确定。算配筋率全部连通。４．１．１４．１钢管桩可采用下列桩端形式：４．２．３．４箱形承台顶、底板的配筋，应综合考虑承受整体弯曲钢筋的配置部位，以充（１）敞口：分发挥各截面钢筋的作用。当仅按局部弯曲作用计算内力时，考虑到整体弯曲的影响，钢筋 配置量除符合局部弯曲计算要求外，纵横两方向支座钢筋尚应有１/２～１/３且配筋率分别ｎ——桩基中的桩数。不小于０．１５％，０．１０％贯通全跨配置，跨中钢筋应按实际配筋率全部连通。５．１．２对于主要承受竖向荷载的抗震设防区低承台桩基，当同时满足下列条件时，桩顶４．２．４桩与承台的连接宜符合下列要求：作用效应计算可不考虑地震作用：４．２．４．１桩顶嵌入承台的长度对于大直径桩，不宜小于１００ｍｍ；对于中等直径桩５．１．２．１按《建筑抗震设计规范》规定可不进行天然地基和基础抗震承载力计算的建不宜小于５０ｍｍ；筑物；４．２．４．２混凝土桩的桩顶主筋应伸入承台内，其锚固长度不宜小于３０倍主筋直径，５．１．２．２不位于斜坡地带或地震可能导致滑移、地裂地段的建筑物；对于抗拔桩基不应小于４０倍主筋直径。预应力混凝土桩可采用钢筋与桩头钢钣焊接的连接５．１．２．３桩端及桩身周围无液化土层；方法。钢桩可采用在桩头加焊锅型钣或钢筋的连接方法。５．１．２．４承台周围无液化土、淤泥、淤泥质土。４．２．５承台之间的连接宜符合下列要求：５．１．３属于下列情况之一的桩基，计算各基桩的作用效应和桩身内力时，可考虑承台（包４．２．５．１柱下单桩宜在桩顶两个互相垂直方向上设置连系梁。当桩柱截面面积之比较括地下墙体）与基桩共同工作和土的弹性抗力作用（计算方法和公式详见附录Ｂ）。大（一般大于２）且桩底剪力和弯矩较小时可不设连系梁；５．１．３．１位于８度和８度以上抗震设防区和其他受较大水平力的高大建筑物，当其桩４．２．５．２两桩桩基的承台，宜在其短向设置连系梁，当短向的柱底剪力和弯矩较小时基承台刚度较大或由于上部结构与承台的协同作用能增强承台的刚度时；可不设连系梁；５．１．３．２受较大水平力及８度和８度以上地震作用的高承台桩基。４．２．５．３有抗震要求的柱下独立桩基承台，纵横方向宜设置连系梁；５．２桩基竖向承载力计算４．２．５．４连系梁顶面宜与承台顶位于同一标高。连系梁宽度不宜小于２００ｍｍ，其一般规定高度可取承台中心距的１/１０～１/１５；５．２．１桩基中复合基桩或基桩的竖向承载力计算应符合下述极限状态计算表达式。４．２．５．５连系梁配筋应根据计算确定，不宜小于４１２。５．２．１．１荷载效应基本组合：４．２．６承台埋深应不小于６００ｍｍ。在季节性冻土及膨胀土地区，其承台埋深及处理轴心竖向力作用下措施，应按现行《建筑地基基础设计规范》和《膨胀土地区建筑技术规范》等有关规定执行。γ0Ｎ≤Ｒ（５．２．１－１）５桩基计算偏心竖向力作用下，除满足式（５．２．１－１）外，尚应满足下式５．１桩顶作用效应计算γ0Nmax≤１．２Ｒ（５．２．２－２）５．１．１对于一般建筑物和受水平力（包括力矩与水平剪力）较小的高大建筑物桩径相同式中Ｒ——桩基中复合基桩或基桩的竖向承载力设计值。的群桩基础，应按下列公式计算群桩中复合基桩或基桩的桩顶作用效应。注：当上部结构内力分析中所考虑的γ0取值与本规范第４．１．１条的规定一致时，则作５．１．１．１竖向力：用效应项中不再代入γ0计算；不一致时，应乘以桩基与上部结构γ0的比值。轴心竖向力作用下５．２．１．２地震作用效应组合：轴心竖向力作用下Ｎ≤１．２５Ｒ（５．２．１－３）（５．１．１－１）偏心竖向力作用下，除满足式（５．２．１－３）外，尚应满足下式偏心竖向力作用下Nmax≤１．５Ｒ（５．２．１－４）桩基竖向承载力设计值５．２．２桩基中复合基桩或基桩的竖向承载力设计值，应符合下列规定：５．２．２．１桩数不超过３根的桩基，基桩的竖向承载力设计值为：（５．１．１－２）Ｒ＝Qsk/γs＋Qpkγp（５．２．２－１）５．１．１．２水平力：当根据静载试验确定单桩竖向极限承载力标准值时，基桩的竖向承载力设计值为：H1＝H/n（５．１．１－３）R＝Quk/γsp（５．２．２－２）式中Ｆ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；５．２．２．２对于桩数超过３根的非端承桩桩基，宜考虑桩群、土、承台的相互作用效应，Ｇ——桩基承台和承台上土自重设计值（自重荷载分项系数当其效应对结构不利时取１．２；其复合基桩的竖向承载力设计值为：有利时取１．０）；并应对地下水位以下部分扣除水的浮力；R＝ηsQsk/γs＋ηpQpk/γp＋ηcQck/γc（５．２．２－３）Ｎ——轴心竖向力作用下任一复合基桩或基桩的竖向力设计值；当根据静载试验确定单桩竖向极限承载力标准值时，其复合基桩的竖向承载力设计值为：Ni——偏心竖向力作用下第ｉ复合基桩或基桩的竖向力设计值；Ｒ＝ηspQsk/γsp＋ηcQck/γc（５．２．２－４）MX、My——作用于承台底面通过桩群形心的ｘ、ｙ轴的弯矩设计值；Qck＝qck·Ac/ｎ（５．２．２－５）xi、yi——第ｉ复合基桩或基桩至ｘ、ｙ轴的距离；当承台底面以下存在可液化土、湿陷性黄土、高灵敏度软土、欠固结土、新填土，或可能出Ｈ——作用于桩基承台底面的水平力设计值；现震陷、降水、沉桩过程产生高孔隙水压和土体隆起时，不考虑承台效应，即取ηc＝０，Hi——作用于任一复合基桩或基桩的水平力设计值；ηs、ηp、ηsp取表５．２．３．１中Bc/ｌ＝０．２一栏的对应值。 式中Qsk、QPk——分别为单桩总极限侧阻力和总极限端阻力标准值；荷试验确定；QCk——相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值；５．２．４．３对三级建筑桩基，如无原位测试资料时，可利用承载力经验参数估算。qck——承台底１/２承台宽度深度范围（≤５ｍ）内地基土极限阻力标准值；５．２．５采用现场静载荷试验确定单桩竖向极限承载力标准值时，在同一条件下的试桩数Ac——承台底地基土净面积；量不宜小于总桩数的１％，且不应小于３根，工程总桩数在５０根以内时不应小于２根。试Quk——单桩竖向极限承载力标准值；验及单桩竖向极限承载力取值按附录Ｃ方法进行。ηs、ηp、ηsp、ηc——分别为桩侧阻群桩效应系数、桩端阻群桩效应系数、桩侧阻端阻综５．２．６当根据单桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值时，合群桩效应系数、承台底土阻力群桩效应系数，按本规范第５．２．３条确定；γS、γP、如无当地经验可按下式计算：γSP、γc——分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数、桩侧阻端阻综合阻抗力分项系数、承台底土阻抗力分项系数，按表５．２．２采用。略注：①根据静力触探方法确定预制桩、钢管桩承载力时，取γS＝γP＝γSP＝１．６０６０。（５．２．６－１）②抗拔桩的侧阻抗力分项系数γs可取表列数值。式中ｕ——桩身周长；５．２．２．３所有基桩的竖向承载力设计值的取值尚应满足本规范第５．５节桩身承载力qsik——用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第ｉ层土的极限侧阻力标准值；计算要求。li——桩穿越第ｉ层土的厚度；５．２．３群桩效应系数ηs、ηp、ηsp、ηc可按下列规定确定：α——桩端阻力修正系数；５．２．３．１桩侧阻群桩效应系数ηS、桩端阻群桩效应系数ηp及根据单桩静载试验确定psk——桩端附近的静力触探比贯入阻力标准值（平均值）；单桩竖向极限承载力时的桩侧阻端阻综合群桩效应系数ηsp可按表５．２．３－１确定；Ap——桩端面积。侧阻、端阻群桩效应系数ηs、ηp及侧阻端阻综合群桩效应系数ηsp表５．２．３－１略５．２．６．１qsik值应结合土工试验资料，依据土的类别、埋藏深度、排列次序，按图５．２．６注：①BC、ｌ分别为承台宽度和桩的入土长度，Sa为桩中心距，当不规则布桩时按本规范折线取值；略第５．３．９条确定；注：图５．２．６中，直线○Ａ（线段ｇｈ）适用于地表下６ｍ范围内的土层；折线○Ｂ（线②当sa/ｄ＞６时，取ηs＝ηp＝ηsp＝１；两向桩距sa不等时，Sa/d取均值；段ｏａｂｃ）适用于粉土及砂土土层以上（或无粉土及砂土土层地区）的粘性土；折线③当桩侧为成层土时，ηs可按主要土层或分别按各土层类别取值；○Ｃ（线段ｏｄｅｆ）适用于粉土及砂土土层以下的粘性土；折线○Ｄ（线段ｏｅｆ）适用④对于孔隙比ｅ＞０．８的非饱和粘性土和松散粉土、砂类土中的挤土群桩，表列系数可提于粉土、粉砂、细砂及中砂。高５％，对于密实粉土、砂类土中的群桩，表列系数宜降低５％。当桩端穿越粉土、粉砂、细砂及中砂层底面时，折线○Ｄ估算的qsik值需乘以表５．２．６５．２．３．２承台底土阻力发挥值与桩距、桩长、承台宽度、桩的排列、承台内外区面积－１中系数ζs值；比等有关。承台底阻力群桩效应系数可按下式计算：系数ζs值表５．２．６－１（５．２．３）注：①Ps为桩端穿越的中密～密实砂土、粉土的比贯入阻力平均值；psl为砂土、粉土的下卧软土层的比贯入阻力平均值；②采用的单桥探头，圆锥底面积为１５ｃｍ２，底部带７ｃｍ高滑套，锥角６０°。式中——承台内区（外围桩边包络区）、外区的净面积，５．２．６．２桩端阻力修正系数α值按表５．２．６－２取值；桩端阻力修正系数α值表５．２．６－２，见图５．２．３；注：桩入土深度１５≤ｈ≤３０ｍ时，α值按ｈ值直线内插；ｈ为基底至桩端全断面的距——承台内、外区土阻力群桩效应系数，按表５．２．３－２取值。离（不包括桩尖高度）。Ⅲ单桩竖向极限承载力标准值５．２．６．３psb可按下式计算：５．２．４单桩竖向极限承载力标准值应按下列规定确定：当psk1≤psk2时５．２．４．１一级建筑桩基应采用现场静载荷试验，并结合静力触探、标准贯入等原位测psK＝1/2（psk1＋β·psk2）（５．２．６－２）试方法综合确定；当psk1＞psk2时５．２．４．２二级建筑桩基应根据静力触探、标准贯入、经验参数等估算，并参照地质条psK＝psk2（５．２．６－３）件相同的试桩资料，综合确定。当缺乏可参照的试桩资料或地质条件复杂时，应由现场静载式中psk1——桩端全截面以上８倍桩径范围内的比贯入阻力平均值； psk2——桩端全截面以下４倍桩径范围内的比贯入阻力平均值，如桩端持力层为密实的砂土层载荷板试验时，可采用当地经验值或按表５．２．８－１取值，对于干作业（清底干净）层，其比贯入阻力平均值ps超过２０ＭＰａ时，则需乘以表５．２．６－３中系数Ｃ予以可按表５．２．９－１取值；折减后，再计算psk2及psk1值；对于混凝土护壁的大直径挖孔桩，计算单桩竖向承载力时，其设计桩径取护壁外直径；β——折减系数，按psk2/psk1值从表５．２．６－４选用。ψsi、ψp——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按表５．２．９－２取值。系数Ｃ表５．２．６－３干作业桩（清底干净，Ｄ＝８００ｍｍ）注：①qpk取值宜考虑桩端持力层土的状态及桩进入持力层的深度效应，当进入持力层深度hb为：hb≤Ｄ，Ｄ＜hb＜４Ｄ，hb≥４Ｄ；qpk可分别取较低值、中值，较高值。②砂土密实度可根据标贯击数Ｎ判定，Ｎ≤１０为松散，１０＜Ｎ≤１５为稍密，１５＜Ｎ折减系数β表５．２．６－４≤３０为中密，Ｎ＞３０为密实。③当对沉降要求不严时，可适当提高qpk值。大直径灌注桩侧阻力尺寸效应系数φsi、端阻力尺寸效应系数φp表５．２．９－２注：表５．２．６－３、表５．２．６－４可内插取值。５．２．７当根据双桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值时，对于粘性土、粉土和砂土，如无当地经验时可按下式计算：注：表中Ｄ为桩端直径。（５．２．７）５．２．１０当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定钢管桩单桩竖向极限承式中fsi——第ｉ层土的探头平均侧阻力；载力标准值时，可按下式计算：qc——桩端平面上、下探头阻力，取桩端平面以上４ｄ（ｄ为桩的直径或边长）范围内按土层厚度的探头阻力加权平均值，然后再和桩端平面以下１ｄ范围内的探头阻力进行平均；α——桩端阻力修正系数，对粘性土、粉土取２/３，饱和砂土取１/２；（５．２．１βi——第ｉ层土桩侧阻力综合修正系数，按下式计算：０－１）粘性土、粉土：βi＝１０．０４（fsi）－０．５５当hb/ds＜５时λp＝０．１６hb/ds·λs（５．２．１０－２）砂土：βi＝５．０５（fsi）－０．４５当hb/ds≥５时λp＝０．８·λs（５．２．１０－３）注：双桥探头的圆锥底面积为１５ｃｍ２，锥角６０°，摩擦套筒高２１．８５ｃｍ，侧面式中qsik、qpk——取与混凝土预制桩相同值；２积３００ｃｍ。λp——桩端闭塞效应系数，对于闭口钢管桩λp＝１，对于敞口钢管桩宜按式５．２．１０５．２．８当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准－２、式５．２．１０－３取值；值时，宜按下式计算：hb——桩端进入持力层深度；ds——钢管桩外直径；λs——侧阻挤土效应系数，对于闭口钢管桩λs＝１，敞口钢管桩λs宜按表５．２．１０确（５．２．８）定。式中qsik——桩侧第ｉ层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验值时，可按表５．２．８－敞口钢管桩侧阻挤土效应系数λs表５．２．１０１取值；qpk——极限端阻力标准值，如无当地经验值时，可按表５．２．８－２取值。５．２．９根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系，确定大直径桩（ｄ≥８００ｍｍ）单桩竖向极限承载力标准值时，可按下式计算：对于带隔板的半敞口钢管桩，以等效直径de代替ds确定λs、λp；de＝ds/ｎ；其中ｎ为桩端隔板分割数（见图５．２．１０）。（５．２．９）５．２．１１嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值，由桩周土总侧阻、嵌岩段总侧阻和总端阻式中qsik——桩侧第ｉ层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验值时，可按表５．２．８－三部分组成。当根据室内试验结果确定单桩竖向极限承载力标准值时，可按下式计算：１取值，对于扩底桩变截面以下不计侧阻力；qpk——桩径为８００ｍｍ的极限端阻力标准，可采用深层载荷板试验确定；当不能进行深（５．２．１１－１） 化折减系数可取２/３～１。当承台底非液化土层厚度小于１ｍ时，土层化折减系数按表５．２．１２中λN降低一档取值。（５．２．１１－２）特殊条件下桩基竖向承载力验算５．２．１３当桩端平面以下受力层范围内存在软弱下卧层时，应按下列规定验算软弱下卧（５．２．１１－３）层的承载力。５．２．１３．１对于桩距Sa≤６ｄ的群桩基础，按下列公式验算：（５．２．１１－４）式中Qsk、Qrk、QPk——分别为土的总极限侧阻力、嵌岩段总极限侧阻力、总极限端阻力标准（５．２．１３－１）值；ζsi——覆盖层第ｉ层土的侧阻力发挥系数；当桩的长径比不大（ｌ燉ｄ＜３０），桩端置于新鲜或微风化硬质岩中且桩底无沉渣时，对于粘性土、粉土，取ζsi＝０．８，对于砂类土及碎石类土，取ζsi＝０．７；对于其他情况，取ζsi＝１；qsik——桩周第ｉ层土的极限侧阻力标准值，根据成桩工艺按表５．２．８－１取值；（５．２．１３frc——岩石饱和单轴抗压强度标准值，对于粘土质岩取天然湿度单轴抗压强度标准值；hr——桩身嵌岩（中等风化、微风化、新鲜基岩）深度，超过５ｄ时，取hr＝５ｄ；当岩层－２）表面倾斜时，以坡下方的嵌岩深度为准；式中σz——作用于软弱下卧层顶面的附加应力，见图（５．２．１３－ａ）；ζS、ζP——嵌岩段侧阻力和端阻力修正系数，与嵌岩深径比hr/d有关，按表５．２．１１γZ——软弱层顶面以上各土层重度按土层厚度计算的加权平均值；采用。ｚ——地面至软弱层顶面的深度；w嵌岩段侧阻和端阻修正系数表５．２．１１quk——软弱下卧层经深度修正的地基极限承载力标准值；γq——地基承载力分项系数，取γq＝１．６５；Ａ0、Ｂ0——桩群外缘矩形面积的长、短边长（见图５．２．１３－ａ）；θ——桩端硬持力层压力扩散角，按表５．２．１３取值。５．２．１３．２对于桩距sa＞６ｄ、且硬持力层厚度ｔ＜（Sa—De）·ｃｏｔθ/２的群桩注：①当嵌岩段为中等风化岩时，表中数值乘以０．９折减；基础（图５．２．１３－ｂ），以及单桩基础，按式（５．２．１３－１）验算软弱下卧层②岩石单轴抗压强度的标准值可按附录Ｃ中Ｃ．０．１１条规定取值。的承载力时，其σZ按下式确定：５．２．１２对于桩身周围有液化土层的低承台桩基，当承台下有不小于１ｍ厚的非液化土或非软弱土时，土层液化对单桩极限承载力的影响可将液化土层极限侧阻标准值乘以土层液化折减系数计算单桩极限承载力标准值。土层液化折减系数φL按表５．２．１２确定。（５．２．１３－３）土层液化折减系数φL表５．２．１２式中Ｎ——桩顶轴向压力设计值；De——桩端等代直径，对于圆形桩端，De＝Ｄ；方形桩，De＝１．１３ｂ（ｂ为桩的边长）；按表５．２．１３确定θ时，B0＝De。桩端硬持力层压力扩散角θ表５．２．１３注：①Es1、Es2为硬持力层、软下卧层的压缩模量；②ｔ＜０．２５B0时，θ降低取值。注：①N63.5为饱和土标准贯入击数实测值；NCr为液化判别标准贯入击数临界值；５．２．１４符合下列条件之一的桩基，当桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时，应考虑②对于挤土桩，当桩距小于４ｄ，且桩的排数不少于５排、总桩数不少于２５根时，土层液桩侧负摩阻力。 ５．２．１４．１桩穿越较厚松散填土、自重湿陷性黄土、欠固结土层进入相对较硬土层时；式中Ni——桩周第ｉ层土经钻杆长度修正的平均标准贯入试验击数。５．２．１４．２桩周存在软弱土层，邻近桩侧地面承受局部较大的长期荷载，或地面大面５．２．１６．２群桩中任一基桩的下拉荷载标准值可按下式计算：积堆载（包括填土）时；５．２．１４．３由于降低地下水位，使桩周土中有效应力增大，并产生显著压缩沉降时。５．２．１５桩周土沉降可能引起桩侧负摩阻力时，应根据工程具体情况考虑负摩阻力对桩基承载力和沉降的影响；当缺乏可参照的工程经验时，可按下列规定验算。（５．２．１６－５）５．２．１５．１对于摩擦型基桩取桩身计算中性点以上侧阻力为零，按下式验算基桩承载力：（５．２．１５－１）（５．２．１６－６）５．２．１５．２对于端承型基桩除应满足上式要求外，尚应考虑负摩阻力引起基桩的下拉式中ｎ——中性点以上土层数；ｎ荷载Ｑｇ（根据本规范第５．２．１６条确定），按下式验算基桩承载力：li——中性点以上各土层的厚度；ηn——负摩阻力桩群效应系数；（５．２．１５－２）sax、say——分别为纵横向桩的中心距；n５．２．１５．３当土层不均匀或建筑物对不均匀沉降较敏感时，尚应将负摩阻力引起的下qs——中性点以上桩的平均负摩阻力标准值；拉荷载计入附加荷载验算桩基沉降。γ′m——中性点以上桩周土平均有效重度。注：本条中的竖向承载力设计值Ｒ只计中性点以下部分侧阻值及端阻值。注：对于单桩基础或按式（５．２．１６－６）计算群桩基础的ηn＞１时，取ηn＝１。５．２．１６桩侧负摩阻力及其引起的下拉荷载，当无实测资料时可按下列规定计算。５．２．１６．３中性点深度ln应按桩周土层沉降与桩沉降相等的条件计算确定，也可参照５．２．１６．１单桩负摩阻力标准值可按下列公式计算：表５．２．１６－２确定。中性点深度ln表５．２．１６－２（５．２．１６－１）当降低地下水位时：σ′i＝γ′i·ｚi（５．２．１６－２）当地面有满布荷载时：σ′i＝ｐ＋γ′i·ｚi（５．２．１６－３）n式中（qsi——第ｉ层土桩侧负摩阻力标准值；注：①ln、l0——分别为中性点深度和桩周沉降变形土层下限深度；ζn——桩周土负摩阻力系数，可按表５．２．１６－１取值；②桩穿越自重湿陷性黄土层时，ln按表列值增大１０％（持力层为基岩除外）。σ′i——桩周第ｉ层土平均竖向有效应力；５．２．１７承受拔力的桩基，应按下列公式同时验算群桩基础及其基桩的抗拔承载力，并γ′i——第ｉ层土层底以上桩周土按厚度计算的加权平均有效重度；按现行《混凝土结构设计规范》ＧＢＪ１０验算基桩材料的受拉承载力。zi——自地面起算的第ｉ层土中点深度；ｐ——地面均布荷载。（５．２．１７－１）负摩阻力系数ζn表５．２．１６－１（５．２．１７－２）式中Ｎ——基桩上拔力设计值；Ugk——群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，根据本规范５．２．１８条确定；Uk——基桩的抗拔极限承载力标准值，根据本规范５．２．１８条确定；注：①在同一类土中，对于打入桩或沉管灌注桩，取表中较大值，对于钻（冲）挖孔灌沟桩，Ggp——群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，地下水位以下取浮重度；取表中较小值；②填上按其组成取表中同类土的较大值；Gp——基桩（土）自重设计值，地下水位以下取浮重度，对于扩底桩应按表５．２．１８n③当（qsi计算值大于正摩阻力时，取正摩阻力值。－１确定桩、土柱体周长，计算桩、土自重设计值。对于砂类土，也可按下式估算负摩阻力标准值：５．２．１８群桩基础及其基桩的抗拔极限承载力标准值应按下列规定确定：５．２．１８．１对于一级建筑桩基，基桩的抗拔极限承载力标准值应通过现场单桩上拔静载荷试验确定。单桩上拔静载荷试验及抗拔极限载力标准值取值可按附录Ｄ进行；（５．２．１６－４）５．２．１８．２对于二、三级建筑桩基，如无当地经验时，群桩基础及基桩的抗拔极限承 载力标准值可按下列规定计算：（１）单桩或群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值可按下式计算：（５．２．１８－１）式中Uk——基桩抗拔极限承载力标准值；ui——破坏表面周长，对于等直径桩取ｕ＝πｄ；对于扩底桩按表５．２．１８－１取值；qsik——桩侧表面第ｉ层土的抗压极限侧阻力标准值，可按表５．２．８－１取值；注：①表面粗糙的灌注桩，表中数值应乘以系数１．１～１．３；λi——抗拔系数，按表５．２．１８－２取值。②本表不适用于含盐量大于０．５％的冻土。扩底桩破坏表面周长ui表５．２．１８－１５．２．２０膨胀土上轻型建筑的短桩基础，应按下式验算其抗拔稳定性。（５．２．２０）式中Uk——大气影响急剧层下稳定土层中桩的抗拔极限承载力标准值，按本规范第抗底系数λi表５．２．１８－２５．２．１８条确定；qei——大气影响急剧层中第ｉ层土的极限胀切力设计值（取标准值乘以荷载分项系数γe＝１．２７）由现场浸水试验确定；lei——大气影响急剧层中第ｉ层土的厚度。５．３桩基沉降计算５．３．１需要计算变形的建筑物，其桩基变形计算值不应大于桩基变形容许值。注：桩长ｌ与桩径ｄ之比小于２０时，λ取小值。５．３．２桩基变形可用下列指标表示：（２）群桩呈整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值可按下式计算：５．３．２．１沉降量；５．３．２．２沉降差；５．３．２．３倾斜：建筑物桩基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离之比值；５．３．２．４局部倾斜：墙下条形承台沿纵向某一长度范围内桩基础两点的沉降差与其距（５．２．１８－２）离的比值。式中ul——桩群外围周长。５．３．３计算桩基变形时，桩基变形指标应遵守以下规定选用：５．２．１９季节性冻土上轻型建筑的短桩基础，应按下式验算其抗冻拔稳定性：由于土层厚度与性质不均匀、荷载差异，体型复杂等因素引起的地基变形，对于砌体承重结构应由局部倾斜控制；对于框架结构应由相邻柱基的沉降差控制；对于多层或高层建筑和高（５．２．１９）耸结构应由倾斜值控制。式中ηf——冻深影响系数，按表５．２．１９．１采用；５．３．４建筑物的桩基变形容许值如无当地经验时可按表５．qf——切向冻胀力设计值，按表５．２．１９－２采用；３．４规定采用，对于表中未包括的建筑物桩基容许变形值，可根据上部结构对桩基变形的z0——季节性冻土的标准冻深；适应能力和使用上的要求确定。Uk——标准冻深线以下单桩的抗拔极限承载力标准值，按本规范第５．２．１８条确定。建筑物桩基变形容许值表５．３．４ηf值表５．２．１９－１qf（ｋＰａ）值表５．２．１９－２ 续表均附加应力系数，可按本规范附录Ｇ采用。５．３．６计算矩形桩基变形时，桩基沉降计算式（５．３．５）可简化成下式：５．３．６．１矩形基础中点沉降（５．３．６－１）式中ai、ai/1——根据矩形长宽比ａ/ｂ及深宽比zi/b＝2zi/Bc，zi-1/b＝2zi-1/Bc，查附录Ｇ。５．３．６．２矩形基础角点沉降（５．３．６－２）式中po——平均附加压力；ai、ai-1——根据矩形长宽比ａ/ｂ及深宽比查附录Ｇ。５．３．７地基沉降计算深度zn（图５．３．５），按应力比法确定，且zn处的附加应力σz与土的自重应力σc应符合下式要求：σz＝０．２σc（５．３．７－１）注：l0为相邻柱基的中心距离（ｍｍ）；Hg为自室外地面起算的建筑物高度（ｍ）。５．３．５对于桩中心距小于或等于６倍桩径的桩基，其最终沉降量计算可采用等效作用分层总和法。等效作用面位于桩端平面，等效作用面积为桩承台投影面积，等效作用附加应力（５．３．７－２）近似取承台底平均附加压力。等效作用面以下的应力分布采用各向同性均质直线变形体理论。计算模式如图５．３．５所示，桩基内任意点的最终沉降量可用角点法按下式计算：式中附加应力系数α′j根据角点法划分的矩形长宽比及深宽比查附录Ｇ。５．３．８桩基等效沉降系数Ψe按下式简化计算：（５．３．８－１）（５．３．５）式中ｓ——桩基最终沉降量（ｍｍ）；（５．３．８－２）ｓ′——按分层总和法计算出的桩基沉降量（ｍｍ）；ψ——桩基沉降计算经验系数，当无当地可靠经验时可按第５．３．１０条确定；式中nb——矩形布桩时的短边布桩数，当布桩不规则时可按式（５．３．８－２）近似计ψe——桩基等效沉降系数，按第５．３．８条确定；算，当nb计算值小于１时，取nb＝１；ｍ——角点法计算点对应的矩形荷载分块数；C0、C1、C2——根据群桩不同距径比（桩中心距与桩径之比）sa/d、长径比ｌ/ｄ及基础长宽poj——角点法计算点对应的第ｊ块矩形底面长期效应组合的附加压力（ｋＰａ）；比Lc/Bc由附录Ｈ查出。ｎ——桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数（图５．３．５）；Lc、Bc、ｎ——分别为矩形承台的长、宽及总桩数。Esi——等效作用底面以下第ｉ层土的压缩模量（ＭＰａ），采用地基土在自重压力至自重压５．３．９当布桩不规则时，等效距径比可按下式近似计算力加附加压力作用时的压缩模量；zij、ｚ（i/1）j——桩端平面第ｊ块荷载至第ｉ层土、第ｉ—１层底面的距离（ｍ）；圆形桩（５．３．９－１）aij、ａ（ｉ／１）ｊ——桩端平面第ｊ块荷载计算点至第ｉ层土、第ｉ—１层土底面深度范围内平 方形桩（５．３．９－２）式中Ae——桩基承台总面积；ｂ——方形桩截面边长。ζN——桩顶竖向力影响系数，竖向压力取ζN＝０．５；竖向拉力取ζN＝１．０。５．３．１０当无当地经验时，桩基沉降计算经验系数ψ可按下列规定选用：对于混凝土护壁的挖孔桩，计算单桩水平承载力时，其设计桩径取护壁内径。５．３．１０．１非软土地区和软土地区桩端有良好持力层时ψ取１；５．４．２．５当缺少单桩水平静载试验资料时，可按下式估算预制桩、钢桩、桩身配筋率５．３．１０．２软土地区且桩端无良好持力层时，当桩长ｌ≤２５ｍ时，ψ取１．７，桩不小于０．６５％的灌注桩单打水平承载力设计值。长＞２５ｍ时，ψ取（５．９ｌ—２０）/（７ｌ一１００）。５．３．１１计算桩基沉降时，应考虑相邻基础的影响，采用叠加原理计算；桩基等效沉降系数可按独立基础计算。５．３．１２当桩基形状不规则时，可采用等代矩形面积计算桩基等效沉降系数，等效矩形（５．４．２－２）的长宽比可根据承台实际形状确定。式中ＥＩ——桩身抗弯刚度，对于钢筋混凝土桩，ＥＩ＝０．８５EcI0；５．４桩基水平承载力与位移计算其中，I0为桩身换算截面惯性矩，圆形截面，I0＝W0d/2；５．４．１一般建筑物和水平荷载较小的高大建筑物单桩基础和群桩中的复合基桩应满足：xoa——桩顶容许水平位移；γ0H1＜Rh1（５．４．１）vx——桩顶水平位移系数，按表５．４．２取值，取值方法同vm。式中H1——单桩基础或群桩中复合基桩桩顶处的水平力设计值；５．４．２．６验算地震作用桩基的水平承载力时，应将上述方法确定的单桩水平承载力设Rh1——单桩基础或群桩中复合基桩的水平承载力设计值。计值乘以调整系数１．２５。５．４．２单桩的水平承载力设计值应按下列规定确定。桩顶（身）最大弯矩系数vm和桩顶水平位移系数vx表５．４．２略５．４．２．１对于受水平荷载较大的一级建筑桩基，单桩的水平承载力设计值应通过单桩５．４．３群桩基础（不含水平力垂直于单排桩基纵向轴线和力矩较大的情况）的复合基桩静力水平荷载试验确定，试验方法及承载力取值按附录Ｅ执行。水平承载力设计值应考虑由承台、桩群、土相互作用产生的群桩效应，可按下式确定：５．４．２．２对于钢筋混凝土预制桩、钢桩、桩身全截面配筋率不小于０．６５％的灌注Rh1＝ηhRh（５．４．３－１）桩，可根据静载试验结果取地面处水平位移为１０ｍｍ（对于水平位移敏感的建筑物取水平ηh＝ηiηr＋ηl＋ηb（５．４．３－２）位移６ｍｍ）所对应的荷载为单桩水平载力设计值。５．４．２．３对于桩身配筋率小于０．６５％的灌注柱，可取单桩水平静载试验的临界荷载为单桩水平承载力设计值。５．４．２．４当缺少单桩水平静载试验资料时，可按下列公式估算桩身配筋率小于０．６５％的灌注桩的单桩水平承载力设计值。（５．４．３－３）（５．４．２－１）式中±号根据桩顶竖向力性质确定，压力取“＋”，拉力取“－”；（５．４．３－４）α——桩的水平变形系数，按本规范第５．４．５条确定；Rh——单桩水平承载力设计值；γm——桩截面模量塑性系数，圆形截面γm＝２，矩形截面γm＝１．７５；ft——桩身混凝土抗拉强度设计值；（５．４．３－５）W0——桩身换算截面受拉边缘的表面模量，圆形截面为：（５．４．３－６）其中d0为扣除保护层的桩直径；αE为钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值；式中ηh——群桩效应综合系数；vm——桩身最大弯矩系数，按表５．４．２取值，单桩基础和单排桩基纵向轴线与水平力方ηi——桩的相互影响效应系数；向相垂直的情况，按桩顶铰接考虑；ηr——桩顶约束效应系数，按表５．４．３－１取值；ρg——桩身配筋率；ηl——承台侧向土抗力效应系数；An——桩身换算截面积，圆形截面为：ηb——承台底摩阻效应系数； Sa/d——沿水平荷载方向的距径比；１１有关规定执行。n1、n2——分别为沿水平荷载方向与垂直于水平荷载方向每排桩中的桩数；５．５．２计算混凝土桩在轴心受压荷载和偏心受压荷载下的桩身承载力时，应将混凝土的ｍ——承台侧面土水平抗力系数的比例系数，当无试验资料时可按表５．４．５取值；轴心抗压强度设计值和弯曲抗压强度设计值分别乘以下列基桩施工工艺系数ψc：xoa——桩顶（承台）的水平位移容许值，当以位移控制时，可取xoa＝１０ｍｍ（对水平位混凝土预制桩ψc＝１．０；移敏感的结构物取xoa＝６ｍｍ）；当以桩身强度控制（低配筋率灌注桩）时，可近似按式干作业非挤土灌注桩ψc＝０．９；（５．４．３－６）确定；泥浆护壁和套管护壁非挤土灌注桩、部分挤土灌注桩、挤土灌注桩ψc＝０．８。B’c——承台受侧向土抗一边的计算宽度，B’c＝Bc＋１（ｍ），Bc为承台宽度；５．５．３计算桩身轴心抗压强度时，一般不考虑压曲的影响，即取稳定系数，ψc＝１．０。hc——承台高度（ｍ）；对于桩的自由长度较大的高桩承台、桩周为可液化土或为地基极限承载力标准值小于５０Ｋμ——承台底与基土间的摩擦系数，可按表５．４．３－２取值；Ｐａ的地基土（或不排水抗剪强度小于１０ＫＰａ）时，应考虑压曲的影响。其稳定系数ψpc——承台底地基土分担的竖向荷载设计值，可按本规范第５．２．３条估算，pc＝ηcqckAc可根据桩身计算长度lc和桩的设计直径ｄ确定。桩身计算长度根据桩顶的约束情况、桩身露当存在第５．２．２条所规定的不能考虑承台效应的情况时，取ηb＝０；当承台侧面为可出地面的自由长度、桩的入土长度、桩侧和桩底的土质条件按表５．５．３－１确定。桩的液化土时，取ηl＝０。稳定系数可按表５．５．３－２确定。桩顶约束效应系数ηr表５．４．３－１桩身计算长度lc表５．５．３－１略桩的稳定系数表５．５．３－２注：，ｈ为桩的入土深度。５．５．４计算混凝土桩在偏心受压荷载下的桩身承载力时，一般不考虑偏心距的增大影响，承台底与基土间的摩擦系数μ表５．４．３－２略当桩身穿越液化土和地基土极限承载力标准值小于５０ｋＰａ（或不排水抗剪强度小于１０５．４．４承受水平荷载较大的带地下室的高大建筑物桩基，可考虑承台、桩群、土共同作ｋＰａ）特别软弱的土层时，应考虑桩身在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心矩的影响，用，按附录Ｂ方法计算基桩内力和变位，与水平外力作用平面相垂直的单排桩基按附录Ｂ中即应将轴向力对截面重心的初始偏心矩ei乘以偏心矩增大系数η，偏心距增大系数η，按下附表Ｂ－３计算。式计算：５．４．５桩的水平变形系数和地基土水平抗力系数可按下列规定确定：５．４．５．１桩的水平变形系数ａ（１/ｍ）（５．５．４－１）（５．４．５）式中ｍ——桩侧土水平抗力系数的比例系数；b0——桩身的计算宽度（ｍ）；圆形桩：当直径ｄ≤１ｍ时，b0＝０．９（１．５ｄ＋０．５）；（５．５．４－２）当直径ｄ＞１ｍ时，b0＝０．９（ｄ＋１）；方形桩：当边宽ｂ≤１ｍ时，b0＝１．５ｂ＋０．５；当边宽，ｂ＞１ｍ时，b0＝ｂ＋１。（５．５．４－３）５．４．５．２桩侧土水平抗力系数的比例系数ｍ，宜通过单桩水平静载试验（按附录Ｅ）式中ei—荷载初始偏心矩；确定，当无静载试验资料时，可按表５．４．５取值。lc——桩的计算长度，可按表５．５．３－１取值；地基土水平抗力系数的比例系数ｍ值表５．４．５略ｈ——桩的截面高度，对于环形桩取外直径；对于圆形桩取桩身直径；５．５桩身承载力与抗裂计算h0——桩身截面的有效高度，对于环形截面取h0＝r2＋rs对于圆形截面取h0＝ｒ＋rs；其中５．５．１桩身承载力与抗裂计算，除按本节有关规定执行外，尚应遵照现行《混凝土结构r2、ｒ为环形、圆形截面外半径，rs为纵向钢筋所在圆周的半径；设计规范》ＧＢＪ１０、《钢结构设计规范》ＧＧＢＪ１７和《建筑抗震设计规范》ＧＢＪζ1——偏心受压桩的截面曲率修正系数，当ζ1＞时，取ζ1＝１； ζ2——考虑桩的长细比对截面曲率的影响系数，当lc/h＜１５时，取ζ2＝１．０。５．５．７．２锤击拉应力验算内容包括：当桩的长细比lc/d≤８时，可不考虑挠度对偏心矩的影响。（１）在锤击作用下，沿桩身轴向的最大拉应力；５．５．５对于打入式钢管桩，应按下规定验算桩身局部压曲：（2）在锤击作用下，与最大锤击压力相应的某一横截面的环向拉应力（圆形或环形截面）５．５．５．１当ｔ/ds＝1/50～1/80，ds≤６００ｍｍ，锤击应力小于钢材屈服强度时，可或侧向拉应力（方形或矩形截面）。不进行压曲验算。式中ｔ——钢管桩壁厚。５．５．７．３当无实测资料时，锤击拉应力可参照表５．５．７确定。５．５．５．２当ds＞６００ｍｍ，可按下式验算：锤击拉应力建议值表５．５．７略0.388Et/ds≤fy（５．５．５－１）５．５．７．４锤击拉应力值应小于桩身材料的抗拉强度设计值。式中Ｅ——钢材的弹性模量；５．５．８对于受长期或经常出现的水平力或拔力的建筑桩基，应验算桩身的裂缝宽度，其fy——钢材屈服强度设计值。最大裂缝宽度不得超过０．２ｍｍ。对于处于腐蚀介质中的桩基，应控制桩基不出现裂缝；５．５．５．３当ds≥９００ｍｍ，除按（５．５．５－１）式验算外，尚应按下式验算：对于桩基处于含有酸、氧等介质的环境中时，则其防护要求还应根据介质腐蚀性的强弱符合有关专门规范的规定采取专门的防护措施，保证桩基的耐久性。５．５．９预制桩桩身配筋可按计算确定。吊运时单吊点和双吊点的设置，应按吊点（或支（５．５．５－２）点）跨间正弯距与吊点处的负弯矩相等的原则进行布置。考虑预制桩吊运时可能受到冲击和５．５．６对于一级建筑桩基、桩身有抗裂要求和处于腐蚀性土质中的打入式预制混凝土桩、振动的影响，计算吊运弯矩和吊运拉力时，宜将桩身重力乘以１．３的动力系数。钢桩，当无实测资料时，可按下列规定验算锤击压应力。５．５．１０当进行桩身截面的抗震验算时，应根据《建筑抗震设计规范》ＧＢＪ１１考虑５．５．６．１锤击压应力可按下式计算：桩身承载力的抗震调整。５．６．１桩基承台的弯矩，可分别按第５．６．２条至第５．６．５条确定，按现行的《混凝土结构设计规范》ＧＢＪ１０计算其正截面受弯承载力和配筋。５．６．２柱下独立桩基承台的正截面弯矩设计值可按下列规定计算：５．６．２．１多桩矩形承台弯矩计算截面取在柱边和承台高度变化处（杯口外侧或台阶边缘），可按下式计算：（５．６．２－１）（５．５．６）式中σp——桩的锤击压应力；ａ——锤型系数；自由落锤，ａ＝１，柴油锤，ａ＝２；（５．６．２－２）ｅ——锤击效率系数；自由落锤，ｅ＝０．６；柴油锤，ｅ＝０．８；式中MX、My——垂直Ｘ轴和Ｙ轴方向计算截面处的弯矩设计值；AH、Ac、Ａ——锤、桩垫、桩的实际断面积；xi、yi——垂直Ｙ轴和Ｘ轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离（图５．６．２－１）；EH、Ec、Ｅ——锤、桩垫、桩的纵向弹性模量；Ni——扣除承台和承台上土自重设计值后第ｉ桩竖向净反力设计值；当符合第５．２．２条γH、γc、γp——锤、桩垫、桩的重度；不考虑承台效应的条件时，则为第ｉ桩竖向总反力设计值。Ｈ——锤落距。图５．６．２－１矩形承台弯矩计算略５．５．６．２锤击压应力应满足以下要求：５．６．２．２三桩三角形承台弯矩计算截面取在柱边（图５．６．２－２）按下式计算：（１）对于钢桩，锤击压应力应小于钢材的屈服强度值；My＝Nx·x1（５．６．２－３）（２）对于混凝土桩，锤击压应力应小于桩材的轴心抗压强度设计值。Mx＝Ny·y1（５．６．２－４）５．５．６．３对于预制混凝土桩，为防止沉桩过程中出现冲击疲劳现象，应对沉桩总锤击注：对于三桩三角形承台计算弯矩截面不与主筋方向正交时，须对主筋方向角进行换算。数加以限制。总锤击数可根据打桩机类型及结构、地质条件、锤击能量、桩材及截面面积、图５．６．２－２三桩三角形承台弯矩计算略桩垫材料等综合考虑后加以确定。５．６．３箱形承台和筏形承台弯矩可按下列规定计算：５．５．７对于一级建筑桩基和护身有抗裂要求或处于腐蚀性土质中的打入式混凝土预制桩、５．６．３．１箱形承台和筏形承台的弯矩宜考虑地基土层性质、基桩的几何特征、承台和钢桩，应按下列规定验算锤击拉应力：上部结构形式与刚度，按地基—桩—承台—上部结构共同作用的原理分析计算；５．５．７．１遇有下列情况之一，应进行锤击拉应力验算：５．６．３．２对于箱形承台，当被端持力层为基岩、密实的碎石类土、砂土，且较均匀时，（１）沉桩路径中，桩需穿越软弱土层；或当上部结构为剪力墙、１２层以上框架、框架，剪力墙体系且箱形承台的整体刚度较大时，（２）变截面桩的截面变化处和组合桩不同材质的连接处；箱形承台顶、底板可仅考虑局部弯曲作用进行计算；（３）桩最终入土深度２０ｍ以上。５．６．３．３对于筏形承台，当桩端持力层坚硬均匀、上部结构刚度较好，且柱荷载及柱 间距的变化不超过２０％时，可仅考虑局部弯曲作用按倒楼盖法计算；当桩端以下有中、高αox——自柱长边到最近桩边的水平距离；压缩性土、非均匀土层、上部结构刚度较差或柱荷载及柱间距变化较大时，应按弹性地基梁αoy——自柱短边到最近桩边的水平距离。板进行计算。５．６．６．４对于柱（墙）根部受弯矩较大的情况，应考虑其根部弯矩在冲切锥面上产生５．６．４柱下条形承台梁的弯矩可按下列规定计算：的附加剪力验算承台受柱（墙）的冲切承载力，计算方法可按《高层建筑箱形与筏形基础技５．６．４．１按弹性地基梁（地基计算模型应根据地基土层特性选取）进行分析计算；术规范》的有关规定进行。５．６．４．２当桩端持力层较硬且桩柱轴线不重合时，可视桩为不动支座，按连续梁计算。５．６．７对位于柱（墙）冲切破坏锥体以外的基桩，应按下列规定计算受基桩冲切的承载５．６．５墙下条形承台梁，可按倒置弹性地基梁计算弯矩和剪力（详见附录Ｆ）。对于承力。台上的砖墙，尚应验算桩顶以上部分砌体的局部承压强度。５．６．７．１四桩（含四桩）以上承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：受冲切计算５．６．６柱（墙）下桩基承台受冲切承载力的计算，应符合下列规定：（５．６．７－１）５．６．６．１冲切破坏锥体应采用自柱（墙）边和承台变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的截锥体，锥体斜面与承台底面之夹角不小于４５°（见图５．６．６－１，５．６．６－２）。图５．６．６－１柱下独立桩基柱对承台的冲切计算略图５．６．６－２墙对筏形承台的冲切计算略５．６．６．２受冲切承载力可按下列公式计算：（５．６．７－２）（５．６．６－１）式中Nl——作用于角桩顶的竖向压力设计值；α1x、α1y——角桩冲切系数；λ1x、λ1y——角桩冲跨比，其值满足０．２～１．０；λ1x＝α1x/h0；λ1y＝α1y/h0；（５．６．６－２）c1、c2——从角桩内边缘至承台外边缘的距离；α1x、α1y——从承台底角桩内边缘引４５°冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离；当柱或承台变阶处位于该４５°线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线（图５．６．７－１）；（５．６．６－３）h0——承台外边缘的有效高度。式中Fl——作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值；图５．６．７－１四桩以上承台角桩冲切验算略ft——承台混凝土抗拉强度设计值；５．６．７．２对于三桩三角形承台可按下列公式计算受角桩冲切的承载力（图５．６．７um——冲切破坏锥体一半有效高度处的周长；－２）：h0——承台冲切破坏锥体的有效高度；图５．６．７－２三桩三角形承台角桩冲切验算略α——冲切系数；λ——冲跨比，λ＝α0/h0，α0为冲跨，即柱（墙）边或承台变阶处到桩边的水平距离；当α0＜０．２０h0时，取α0＝０．２０h0，当α0＞h0时，取α0＝h0，λ满足０．２～１．０；底部角桩（５．６．７－３）Ｆ——作用于柱（墙）底的竖向荷载设计值；ΣQi——冲切破坏锥体范围内各基桩的净反力（不计承台和承台上土自重）设计值之和。对于圆柱及圆桩，计算时应将截面换算成方柱及方桩，即取换算柱截面边宽bc＝０．８dc，换算桩截面边宽bp＝０．８ｄ。５．６．６．３对于柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力可按下列公式计算（图５．６．６（５．６．７－４）－１）：（５．６．６顶部角桩（５．６．７－５）－４）式中αox、αoy——由公式（５．６．６－３）求得，λox＝αox/h0；λoy＝αoy/h0；hc、bc——柱截面长、短边尺寸；（５．６．７－６） 式中λ11、λ12——角桩冲跨比，λ11＝α11/h0，λ12＝α12/h0；α11、α12——从承台底角桩内边缘向相邻承台边引４５°冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离；当柱位于该４５°线以内时，则取柱边与桩内边缘连线为冲切锥体的锥对A2—A2（５．６．９－１）线（图５．６．７－２）。５．６．７．３对于箱形、筏形承台，应按下列公式计算承台受内部基桩的冲切承载力：（１）按下列公式计算受单一基桩的冲切承载力（图５．６．６－２）：对B2—B2（５．６．９－２）５．６．９．２对于锥形承台应对Ａ—Ａ及Ｂ—Ｂ两个截面进行受剪承载力计算（图５．６．９－２），截面有效高度均为h0，截面的计算宽度分别为：（５．６．７－７）（２）按下列公式计算承台受桩群的冲切承载力（图５．６．６－２）：对Ａ—Ａ（５．６．９－３）（５．６．７－８）对Ｂ—Ｂ（５．６．９－４）式中ΣNli——ａｂｃｄ冲切锥体范围内各桩的竖向净反力设计值之和；图５．６．９－１阶形承台斜截面受剪计算略αox、αoy——由公式（５．６．６－３）求得，λox＝αox/h0，λoy＝αoy/h0。图５．６．９－２锥形承台受剪计算略受剪计算５．６．１０墙（柱）下条形承台梁斜截面的抗剪承载力按《混凝土结构设计规范》ＧＢＪ５．６．８桩基承台斜截面的受剪承载力计算，应符合下列规定：１０计算；墙下条形承台梁的最大剪力按附录Ｆ确定。５．６．８．１剪切破坏面为通过柱边（墙边）和桩边连线形成的斜截面（图５．６．８）；５．６．１１承台配有箍筋，但未配弯起钢筋时，斜截面的受剪承载力可按下列公式计算：图５．６．８承台斜截面受剪计算（５．６．８－１）（５．６．１１）当０．３≤λ＜１．４时β＝0.12/（λ＋0.3）（５．６．８－２）式中Asv——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积；当１．４≤λ≤３．０时β＝0.12/（λ＋1.5）（５．６．８－３）ｓ——沿计算斜截面方向箍筋的间距；式中Ｖ——斜截面的最大剪力设计值；fy——非预应力钢筋的受拉强度设计值。fc——混凝土轴心抗压强度设计值；５．６．１２承台配有箍筋和弯起钢筋时，斜截面的受剪承载力可按下列公式计算：b0——承台计算截面处的计算宽度；h0——承台计算截面处的有效高度；β——剪切系数；λ——计算截面的剪跨比λx＝αx/h0，λy＝αy/h0，此处，αx，αy为柱边（墙边）或承台变阶处至ｘ、ｙ方向计算一排桩的桩边的水平距离，当λ＜０．３时，取λ＝０．３；当λ（５．６．１２）＞３时，取λ＝３，λ满足０．３～３．０。式中Asb——同一平面弯起钢筋的截面面积；５．６．８．３当柱边（墙边）外有多排桩形成多个剪切斜截面时，对每一个斜截面都应进as——斜截面上弯起钢筋与承台底面的夹角。行受剪承载力计算。局部受压计算５．６．９对于柱下矩形独立承台，应按下列规定分别对柱的纵横（Ｘ—Ｘ，Ｙ—Ｙ）两个５．６．１３对于柱下桩基，当承台混凝土强度等级低于柱的强度等级时，应按现行《混凝方向的斜截面进行受剪承载力计算。土结构设计规范》ＧＢＪ１０的规定验算承台的局部受压承载力。５．６．９．１对于阶梯形承台应分别在变阶处（A1—A1，B1—B2）及柱边处（A2—A2，５．６．１４当进行承台的抗震验算时，应根据现行《建筑抗震设计规范》ＧＢＪ１１的规B2—B2）进行斜截面受剪计算（图５．６．９－１）。定对承台的受弯、受剪切承载力进行抗震调整。计算变阶处截面A1—A1，B1—B1的斜截面受剪承载力时，其截面有效高度均为h01，截面计６灌注桩施工算宽度分别为by1和bx1。６．１施工准备计算柱边截面A2—A2和B2—B2处的斜截面受剪承载力时，６．１．１灌注桩施工应具备下列资料：其截面有效高度均为h01＋h02，截面计算宽度分别为：６．１．１．２桩基工程施工图（包括同一单位工程中所有的桩基础）及图纸会审纪要；６．１．１．３建筑场地和邻近区域内的地下管线（管道、电缆）、地下构筑物、危房、精 密仪器车间等的调查资料；６．１．１．４主要施工机械及其配套设备的技术性能资料；６．１．１．５桩基工程的施工组织设计或施工方案；６．１．１．６水泥、砂、石、钢筋等原材料及其制品的质检报告；６．１．１．７有关荷载、施工工艺的试验参考资料。６．１．２施工组织设计应结合工程特点，有针对性地制定相应质量管理措施，主要包括下列内容：６．１．２．１施工平面图：标明桩位、编号、施工顺序、水电线路和临时设施的位置；采用泥浆护壁成孔时，应标明泥浆制备设施及其循环系统；６．１．２．２确定成孔机械、配套设备以及合理施工工艺的有关资料，泥浆护壁灌注桩必６．２．４成孔的控制深度应符合下列要求：须有泥浆处理措施；６．２．４．１摩擦型桩：摩擦桩以设计桩长控制成孔深度；端承摩擦桩必须保证设计桩长６．１．２．３施工作业计划和劳动力组织计划；及桩端进入持力层深度；当采用锤击沉管法成孔时，桩管入土深度控制以标高为主，以贯入６．１．２．４机械设备、备（配）件、工具（包括质量检查工具）、材料供应计划；度控制为辅；６．１．２．５桩基施工时，对安全、劳动保护、防火、防雨、防台风、爆破作业、文物和６．２．４．２端承型桩：当采用钻（冲）、挖掘成孔时，必须保证桩孔进入设计持力层的环境保护等方面应按有关规定执行；深度；当采用锤击沉管法成孔时，沉管深度控制以贯入度为主，设计持力层标高对照为辅。６．１．２．６保证工程质量、安全生产和季节性（冬、雨季）施工的技术措施。６．２．５灌注桩成孔施工的允许偏差应满足表６．２．５的要求。６．１．３成桩机械必须经鉴定合格，不合格机械不得使用。灌注桩施工允许偏差表６．２．５略６．１．４施工前应组织图纸会审，会审纪要连同施工图等作为施工依据并列入工程档案。６．２．６钢筋笼除符合设计要求外，尚应符合下列规定：６．１．５桩基施工用的临时设施，如供水、供电、道路、排水、临设房屋等，必须在开工６．２．６．１钢筋笼的制作允许偏差见表６．２．６：前准备就绪，施工场地应进行平整处理，以保证施工机械正常作业。钢筋笼制作允许偏差表６．２．６６．１．６基桩轴线的控制点和水准基点应设在不受施工影响的地方。开工前，经复核后应妥善保护，施工中应经常复测。６．２一般规定６．２．１不同桩型的适应条件如下：６．２．１．１泥浆护壁钻孔灌注桩适用于地下水位以下的粘性土、粉土、砂填土、碎（砾）石土及风化岩层；以及地质情况复杂，夹层多、风化不均、软硬变化较大的岩层；冲孔灌注桩除适应上述地质情况外，还能穿透旧基础、大孤石等障碍物，但在岩溶发育地区应慎重使用。６．２．１．２沉管灌注桩适用于粘性土、粉土、淤泥质土、砂土及填土；在厚度较大、灵６．２．６．２分段制作的钢筋笼，其接头宜采用焊接并应遵守《混凝土结构工程施工及验敏度较高的淤泥和流塑状态的粘性土等软弱土层中采用时，应制定质量保证措施，并经工艺收规范》ＧＢ５０２０４；试验成功后方可实施。６．２．６．３主筋净距必须大于混凝土粗骨料粒径３倍以上；夯扩桩适用于桩端持力层为中、低压缩性粘性土、粉土、砂土、碎石类土，且其埋深不超过６．２．６．４加劲箍宜设在主筋外侧，主筋一般不设弯钩，根据施工工艺要求所设弯钩不２０ｍ的情况。得向内圆伸露，以免妨碍导管工作；６．２．１．３干作业成孔灌注桩适用于地下水位以上的粘性土、粉土、填土、中等密实以６．２．６．５钢筋笼的内径应比导管接头处外径大１００ｍｍ以上；上的砂土、风化岩层。人工挖孔灌注桩在地下水位较高，特别是有承压水的砂土层、滞水层、６．２．６．６搬运和吊装时，应防止变形，安放要对准孔位，避免碰撞孔壁，就位后应立厚度较大的高压缩性淤泥层和流塑淤泥质土层中施工时，必须有可靠的技术措施和安全措即固定，安放要对准孔位，避免碰撞孔壁，就位后应立即固定；施。６．２．６．７钢筋笼主筋的保护层允许偏差如下：６．２．２钻（冲）孔机具的适用范围可按照表６．２．２选用：水下浇注混凝土桩±２０ｍｍ６．２．３成孔设备就位后，必须平正、稳固，确保在施工中不发生倾斜、移动。为准确控非水下浇注混凝土桩±１０ｍｍ制成孔深度，在桩架或桩管上应设置控制深度的标尺，以便在施工中进行观测记录。６．２．７粗骨料可选用卵石或碎石，其最大粒径对于沉管灌注桩不宜大于５０ｍｍ，并不钻（冲）孔机具的适用范围表６．２．２得大于钢筋间最小净距的１燉３；对于素混凝土桩，不得大于桩径的１燉４，并不宜大于７０ｍｍ。６．２．８检查成孔质量合格后应尽快浇注混凝土。桩身混凝土必须留有试件，直径大于１ｍ的桩，每根桩应有１组试块，且每个浇注台班不得少于１组，每组３件。 ６．２．９为核对地质资料、检验设备、工艺以及技术要求是否适宜，桩在施工前，宜进行６．３．５．３护筒的埋设深度：在粘性土中不宜小于２．０ｍ；砂土中不宜小于１．５ｍ；“试成孔”。其高度尚应满足孔内泥浆面高度的要求；６．２．１０人工挖孔桩的孔径（不含护壁）不得小于０．８ｍｍ，当桩净距小于２倍桩径６．３．５．４受水位涨落影响或水下施工的钻孔灌注桩，护筒应加高加深，必要时应打入且小于２．５ｍｍ时，应采用间隔开挖。排桩跳挖的最小施工净距不得小于４．５ｍｍ，孔不透水层。深不宜大于４０ｍｍ。６．３．６在松软土层中钻进，应根据泥浆补给情况控制钻进速度；在硬层或岩层中的钻进６．２．１１人工挖孔桩混凝土护壁的厚度不宜小于１００ｍｍ，混凝土强度等级不得低于速度以钻机不发生跳动为准。桩身混凝土强度等级，采用多节护壁时，上下节护壁间宜用钢筋拉结。６．３．７为了保证钻孔的垂直度，钻机设置的导向装置应符合下列规定：６．２．１２灌注桩施工现场所有设备、设施、安全装置、工具配件以及个人劳保用品必须６．３．７．１潜水钻的钻头上应有不小于３倍直径长度的导向装置；经常检查，确保完好和使用安全。６．３．７．２利用钻杆加压的正循环回转钻机，在钻具中应加设扶正器。６．２．１３人工挖孔桩施工应采取下列安全措施：６．３．８钻进过程中如发生斜孔、塌孔和护筒周围冒浆时，应停钻，待采取相应措施后再６．２．１３．１孔内必须设置应急软爬梯；供人员上下井，使用的电葫芦、吊笼等应安全行钻进。可靠并配有自动卡紧保险装置，不得使用麻绳和尼龙绳吊挂或脚踏井壁凸缘上下。电葫芦宜６．３．９钻孔达到设计深度，清孔应符合下列规定：用按扭式开关，使用前必须检验其安全起吊能力；６．３．９．１泥浆指标参照第６．３．２．３款执行。６．２．１３．２每日开工前必须检测井下的有毒有害气体，并应有足够的安全防护措施。６．３．９．２灌注混凝土之前，孔底沉碴厚度指标应符合下列规定：桩孔开挖深度超过１０ｍ时，应有专门向井下送风的设备，风量不宜少于２５Ｌ/Ｓ。端承桩≤５０ｍｍ６．２．１３．３孔口四周必须设置护拦，一般加０．８ｍ高围栏围护。摩擦端承、端承摩擦桩≤１０ｍｍ６．２．１３．４挖出的土石方应及时运离孔口，不得堆放在孔口四周１ｍ范围内，机动车摩擦桩≤３００ｍｍ辆的通行不得对井壁的安全造成影响。冲击成孔灌注桩的施工６．２．１３．５施工现场的一切电源、电路的安装和拆除必须由持证电工操作；电器必须６．３．１０在钻头锥顶和提升钢丝绳之间应设置保证钻头自转向的装置，以防产生梅花孔。严格接地、接零和使用漏电保护器。各孔用电必须分闸，严禁一闸多用。孔上电缆必须架空６．３．１１冲孔桩的孔口应设置护筒，其内径应大于钻头直径２００ｍｍ，护筒应按第２．０ｍ以上，严禁拖地和埋压土中，孔内电缆、电线必须有防磨损、防潮、防断等保６．３．５条设置。护措施。照明应采用安全矿灯或１２Ｖ以下的安全灯。并遵守《施工现场临时用电安全技术６．３．１２泥浆应按第６．３．２条和６．３．３条执行。规范》ＪＧＪ４６的规定。６．３．１３冲击成孔应符合下列规定：６．３泥浆护壁成孔灌注桩６．３．１３．１开孔时，应低锤密击，如表土为淤泥、细砂等软弱土层，可加粘土块夹小泥浆的制备和处理片石反复冲击造壁，孔内泥浆面应保持稳定；６．３．１除能自行造浆的土层外，均应制备泥浆。泥浆制备应选用高塑性粘土或膨润土。６．３．１３．２在各种不同的土层、岩层中钻进时，可按照表６．３．１３进行。拌制泥浆应根据施工机械、工艺及穿越土层进行配合比设计。膨润土泥浆可按表６．３．１冲击成孔操作要点表６．３．１３略的性能指标制备。６．３．１３．３进入基岩后，应低锤冲击或间断冲击，如发现偏孔应回填片石至偏孔上方制备泥浆的性能指标表６．３．１略３００ｍｍ～５００ｍｍ处，然后重新冲孔；６．３．２泥浆护壁应符合下列规定：６．３．１３．４遇到孤石时，可预爆或用高低冲程交替冲击，将大孤石击碎或挤入孔壁；６．３．２．１施工期间护筒内的泥浆面应高出地下水位１．０ｍ以上，在受水位涨落影响６．３．１３．５必须采取有效的技术措施，以防扰动孔壁造成塌孔、扩孔、卡钻和掉钻；时，泥浆面应高出最高水位１．５ｍ以上；６．３．１３．６每钻进４～５ｍ深度验孔一次，在更换钻头前或容易缩孔处，均应验孔；６．３．２．２在清孔过程中，应不断置换泥浆，直至浇注水下混凝土；６．３．１３．７进入基岩后，每钻进１００～５００ｍｍ应清孔取样一次（非桩端持力层６．３．２．３浇注混凝土前，孔底５００ｍｍ以内的泥浆比重应小于１．２５；含砂率≤为３００～５００ｍｍ；桩端持力层为１００～３００ｍｍ）以备终孔验收。８％；粘度≤２８３ｓ；６．３．１４排碴可采用泥浆循环或抽碴筒等方法，如用抽碴筒排碴应及时补给泥浆。６．３．２．４在容易产生泥浆渗漏的土层中应采取维持孔壁稳定的措施。６．３．１５冲孔中遇到斜孔、弯孔、梅花孔、塌孔，护筒周围冒浆等情况时，应停止施工，６．３．３废弃的泥浆、碴应按环境保护的有关规定处理。采取措施后再行施工。正反循环钻孔灌注桩的施工６．３．１６大直径桩孔可分级成孔，第一级成孔直径为设计桩径的０．６～０．８倍。６．３．４钻孔机具及工艺的选择，应根据桩型、钻孔深度、土层情况、泥浆排放及处理等６．３．１７清孔应按下列规定进行：条件综合确定。对孔深大于３０ｍ的端承型桩，宜采用反循环工艺成孔或清孔。６．３．１７．１不易坍孔的桩孔，可用空气吸泥清孔；６．３．５泥浆护壁成孔时，宜采用孔口护筒，护筒应按下列规定设置：６．３．１７．２稳定性差的孔壁应用泥浆循环或抽碴筒排碴，清孔后浇注混凝土之前的泥６．３．５．１护筒埋设应准确、稳定，护筒中心与桩位中心的偏差不得大于５０ｍｍ；浆指标按第６．３．２．３款执行；６．３．５．２护筒一般用４～８ｍｍ钢板制作，其内径应大于钻头直径１００ｍｍ，其上６．３．１７．３清孔时，孔内泥浆面应符合第６．３．２．１款的规定；部宜开设１～２个溢浆孔；６．３．１７．４浇注混凝土前，孔底沉碴允许厚度应按第６．３．９． ２款的规定执行。６．４．３．３拔管速度要均匀，对一般土层以１ｍ/ｍｉｎ为宜，在软弱土层和软硬土层水下混凝土的浇注交界处宜控制在０．３～０．８ｍ/ｍｉｎ；６．３．１８钢筋笼吊装完毕，应进行隐蔽工程验收，合格后应立即浇注水下混凝土。６．４．３．４采用倒打拔管的打击次数，单动汽锤不得少于５０次/ｍｉｎ，自由落锤轻６．３．１９水下混凝土的配合比应符合下列规定：击（小落距锤击）不得少于４０次燉ｍｉｎ；在管底未拔至桩顶设计标高之前，倒打和轻击６．３．１９．１水下混凝土必须具备良好的和易性，配合比应通过试验确定；坍落度宜为不得中断。３１８０～２２０ｍｍ；水泥用量不少于３６０ｋｇ/ｍ；６．４．４混凝土的充盈系数不得小于１．０；对于混凝土充盈系数小于１．０的桩，宜全６．３．１９．２水下混凝土的含砂率宜为４０％～４５％，并宜选用中粗砂；粗骨料的最长复打，对可能有断桩和缩颈桩，应采用局部复打。成桩后的桩身混凝土顶面标高应不低于大粒径应＜４０ｍｍ，有条件时可采用二级配；设计标高５００ｍｍ。全长复打桩的入土深度宜接近原桩长，局部复打应超过断桩或缩颈区６．３．１９．３为改善和易性和缓凝，水下混凝土宜掺外加剂。１ｍ以上。６．３．２０导管的构造和使用应符合下列规定：６．４．５全长复打桩施工时应遵守下列规定：６．３．２０．１导管壁厚不宜小于３ｍｍ，直径宜为２００～６．４．５．１第一次灌注混凝土应达到自然地面；２５０ｍｍ；直径制作偏差不应超过２ｍｍ，导管的分节长度视工艺要求确定，底管长度不６．４．５．２应随拔管随清除粘在管壁上和散落在地面上的泥土；宜小于４ｍ，接头宜用法兰或双螺纹方扣快速接头。６．４．５．３前后二次沉管的轴线应重合；６．３．２０．２导管提升时，不得挂住钢筋笼，为此可设置防护三角形加劲钣或设置锥形６．４．５．４复打施工必须在第一次灌注的混凝土初凝之前完成。法兰护罩；６．４．６当桩身配有钢筋时，混凝土的坍落度宜采用８０～１００ｍｍ；素混凝土桩宜采６．３．２０．３导管使用前应试拼装、试压，试水压力为０．６～１．０ＭＰａ。用６０～８０ｍｍ。６．３．２１使用的隔水栓应有良好的隔水性能，保证顺利排出。振动、振动冲击沉管灌注桩的施工６．３．２２浇注水下混凝土应遵守下列规定：６．４．７应根据土质情况和荷载要求，分别选用单打法、反插法、复打法等。单打法适用６．３．２２．１开始灌注混凝土时，为使隔水栓能顺利排出，导管底部至孔底的距离宜为于含水量较小的土层，且宜采用预制桩尖；反插法及复打法适用于饱和土层。３００～５００ｍｍ，桩直径小于６００ｍｍ时可适当加大导管底部至孔底距离；６．４．８单打法施工应遵守下列规定：６．３．２２．２应有足够的混凝土储备量，使导管一次埋入混凝土面以下０．８ｍ以上；６．４．８．１必须严格控制最后３０ｓ的电流、电压值，其值按设计要求或根据试桩和当６．３．２２．３导管埋深宜为２～６ｍ，严禁导管提出混凝土面，应有专人测量导管埋深地经验确定；及管内外混凝土面的高差，填写水下混凝土浇注记录；６．４．８．２桩管内灌满混凝土后，先振动５～１０ｓ，再开始拔管，应边振边拔，每拔６．３．２２．４水下混凝土必须连续施工，每根桩的浇注时间按初盘混凝土的初凝时间控０．５～１．０ｍ停拔振动５～１０ｓ；如此反复，直至桩管全部拔出；制，对浇注过程中的一切故障均应记录备案；６．４．８．３在一般土层内，拔管速度宜为１．２～１．５ｍ/ｍｉｎ，用活瓣桩尖时宜６．３．２２．５控制最后一次灌注量，桩顶不得偏低，应凿除的泛浆高度必须保证暴露的慢，用预制桩尖时可适当加快；在软弱土层中，宜控制在０．６～０．８ｍ/ｍｉｎ。桩顶混凝土达到强度设计值。６．４．９反插法施工应符合下列规定：６．４沉管灌注桩和内夯灌注桩６．４．９．１桩管灌满混凝土之后，先振动再拔管，每次拔管高度０．５～１．０，反插锤击沉管灌注桩的施工深度０．３～０．５ｍ；在拔管过程中，应分段添加混凝土，保持管内混凝土面始终不低于６．４．１锤击沉管灌注桩的施工应该根据土质情况和荷载要求，分别选用单打法、复打法、地表面或高于地下水位１．０～１．５ｍ以上，拔管速度应小于０．５ｍ/ｍｉｎ；反插法。６．４．９．２在桩尖处的１．５ｍ范围内，宜多次反插以扩大桩的端部断面；６．４．２锤击沉管灌注桩的施工应遵守下列规定：６．４．９．３穿过淤泥夹层时，应当放慢拔管速度，并减少拔管高度和反插深度，在流动６．４．２．１群桩基础和桩中心距小于４倍桩径的桩基，应提出保证相邻桩桩身质量的技性淤泥中不宜使用反插法。术措施；６．４．１０复打法的施工要求可按第６．４．４条和第６．４．５条执行。６．４．２．２混凝土预制桩尖或钢桩尖的加工质量和埋设位置应与设计相符，桩管与桩尖夯压成型灌注桩的施工或钢桩尖的加工质量和埋设位置应与设计相符，桩管与桩尖的接触应有良好的密封性；６．４．１１夯扩桩可采用静压或锤击沉管进行夯压、扩底、扩径。内夯管比外管短１００６．４．２．３沉管全过程必须有专职记录员做好施工记录；每根桩的施工记录均应包括每ｍｍ，内夯管底端可采用闭口平底或闭口锥底，见图６．４．１１。略米的锤击数和最后一米的锤击数；必须准确测量最后三阵，每阵十锤的贯入度及落锤高度。６．４．１２沉管过程，外管封底可采用干硬性混凝土、无水混凝土，经夯击形成阻水、阻６．４．３拔管和灌注混凝土应遵守下列规定：泥管塞，其高度一般为１００ｍｍ。当不出现由内、外管间隙涌水、涌泥时，也可不采用上６．４．３．１沉管至设计标高后，应立即灌注混凝土，尽量减少间隔时间；灌注混凝土之述封底措施。前，必须检查桩管内有无吞桩尖或进泥、进水。６．４．１３桩端夯扩头平均直径可按下列公式估算：６．４．３．２当桩身配钢筋笼时，第一次混凝土应先灌至笼底标高，然后放置钢筋笼，再灌混凝土至被顶标高。第一次拔管高度应控制在能容纳第二次所需灌入的混凝土量为限，不宜拔得过高。在拔管过程中应有专用测锤或浮标检查混凝土面的下降情况；一次夯扩（６．４．１３－１） ６．５．８遇有局部或厚度不大于１．５ｍ的流动性淤泥和可能出现涌上涌砂时，护壁施工宜按下列方法处理：二次夯扩（６．４．１３－２）６．５．８．１每节护壁的高度可减小到３００～５００ｍｍ，并随挖、随验、随浇注混凝式中D1、D2——第一次、二次夯扩扩头平均直径；土；d0——外管内径；６．５．８．２采用钢护筒或有效的降水措施。H1、H2——第一次、二次夯扩工序中外管中灌注混凝土高度（从桩底起算）；６．５．９挖至设计标高时，孔底不应积水，终孔后应清理好护壁上的淤泥和孔底残碴、积h1、h2——第一次、二次夯扩工序中外管上拔高度（从桩底起算），可取H1/２，H2/２；水，然后进行隐蔽工程验收。验收合格后，应立即封底和浇注桩身混凝土。C1、C2——第一次、二次夯扩工序中内外管同步下沉至离桩底的距离，可取C1、C2值为０．２６．５．１０浇注桩身混凝土时，混凝土必须通过溜槽；当高度超过３ｍ时，应用串筒，串ｍ（见图６．４．１３）。筒末端离孔底高度不宜大于２ｍ，混凝土宜采用插入式振捣器振实。６．４．１４桩的长度较大或需配置钢筋笼时，桩身混凝土宜分段灌注；拔管时内夯管和桩６．５．１１当渗水量过大（影响混凝土浇注质量时），应采取有效措施保证混凝土的浇注锤应施压于外管中的混凝土顶面，边压边拔。质量。６．４．１５工程施工前宜进行试成桩，应详细记录混凝土的分次灌入量，外管上拔高度，７混凝土预制桩与钢桩的施工内管夯击次数，双管同步沉入深度，并检查外管的封底情况，有无进水、涌泥等，经核定后７．１混凝土预制桩的制作作为施工控制依据。７．１．１混凝土预制桩可以在工厂或施工现场预制，但预制场地必须平整、坚实。６．５干作业成孔灌注桩７．１．２制桩模板可用木模板或钢模，必须保证平整牢靠，尺寸准确。钻孔（扩底）灌注桩的施工７．１．３钢筋骨架的主筋连接宜采用对焊或电孤焊，主筋接头配置在同一截面内的数量，６．５．１钻孔时应符合下列规定：应符合下列规定：６．５．１．１钻杆应保持垂直稳固，位置正确，防止因钻杆晃动引起扩大孔径；７．１．３．１当采用闪光对焊和电弧焊时，对于受拉钢筋，不得超过５０％；６．５．１．２钻进速度应根据电流值变化，及时调整；７．１．３．２相邻两根主筋接头截面的距离应大于３５dg，（主筋直径），并不小于５００６．５．１．３钻进过程中，应随时清理孔口积土，遇到地下水，塌孔、缩孔等异常情况时，ｍｍ。应及时处理。７．１．３．３必须符合钢筋焊接及验收规程。６．５．２钻孔扩底桩的施工直孔部分应按第６．５．１、６．５．３、６．７．１．４预制桩钢筋骨架的允许偏差，应符合表７．１．４的规定。５．４条规定执行，扩底部位尚应符合下列规定：预制桩钢筋骨架的允许偏差表７．１．４略６．５．２．１根据电流值或油压值，调节扩孔刀片切削土量，防止出现超负荷现象；７．１．５确定桩的单节长度时应符合下列规定：６．５．２．２扩底直径应符合设计要求，经清底扫膛，孔底的虚土厚度应符合规定。７．１．５．１满足桩架的有效高度、制作场地条件、运输与装卸能力；６．５．３成孔达到设计深度后，孔口应予保护，按第６．２．５条规定验收，并做好记录。７．１．５．２应避免桩尖接近硬持力层或桩尖处于硬持力层中接桩。６．５．４浇注混凝土前，应先放置孔口护孔漏斗，随后放置钢筋笼并再次测量孔内虚土厚７．１．６为防止桩顶击碎，浇注预制桩的混凝土时，宜从桩顶开始浇筑，并应防止另一端度，扩底桩灌注混凝土时，第一次应灌到扩底部位的顶面，随即振捣密实；浇注桩顶以下５的砂浆积聚过多。ｍ范围内混凝土时，应随浇随振动，每次浇注高度不得大于１．５ｍ。７．１．７锤击预制桩，其粗骨料粒径宜为５～４０ｍｍ。人工挖孔灌注桩的施工７．１．８锤击预制桩，应在强度与龄期均达到要求后，方可锤击。６．５．５开孔前，桩位应定位放样准确，在桩位外设置定位龙门桩，安装护壁模板必须用７．１．９重叠法制作预制桩时，应符合下列规定：桩心点校正模板位置，并由专人负责。７．１．９．１桩与邻桩及底模之间的接触面不得粘连；６．５．６第一节井圈护壁应符合下列规定：７．１．９．２上层桩或邻桩的浇注，必须在下层桩或邻桩的混凝土达到设计强度的３０％６．５．６．１井圈中心线与设计轴线的偏差不得大于２０ｍｍ；以后，方可进行；６．５．６．２井圈顶面应比场地高出１５０～２００ｍｍ，壁厚比下面井壁厚度增加１０７．１．９．３桩的重叠层数，视具体情况而定，不宜超过４层。０～１５０ｍｍ。７．１．１０桩的表面应平整、密实，制作允许偏差应符合表７．１．１０的规定。６．５．７修筑井圈护壁应遵守下列规定：预制桩制作允许偏差（ｍｍ）表７．１．１０略６．５．７．１护壁的厚度、拉结钢筋、配筋、混凝土强度均应符合设计要求；７．２混凝土预制桩的起吊、运输和堆存６．５．７．２上下节护壁的搭接长度不得小于５０ｍｍ；７．２．１混凝土预制桩达到设计强度的７０％方可起吊，达到１００％才能运输。６．５．７．３每节护壁均应在当日连续施工完毕；７．２．２桩起吊时应采取相应措施，保持平稳，保护桩身质量。６．５．７．４护壁混凝土必须保证密实，根据土层渗水情况使用速凝剂；７．２．３水平运输时，应做到桩身平稳放置，无大的振动，严禁在场地上以直接拖拉桩体６．５．７．５护壁模板的拆除宜在２４ｈ之后进行；方式代替装车运输。６．５．７．６发现护壁有蜂窝、漏水现象时，应及时补强以防造成事故；７．２．４桩的堆存应符合下列规定：６．５．７．７同一水平面上的井圈任意直径的极差不得大于５０ｍｍ。７．２．４．１地面状况应满足７．１．１条的规定； ７．２．４．２垫木与吊点应保持在同一横断平面上，且各层垫木应上下对齐；定。７．２．４．３堆放层数不宜超过四层。７．４．６当遇到贯入度剧变，桩身突然发生倾斜、移位或有严重回弹，桩顶或桩身出现严７．３混凝土预制桩的接桩重裂缝、破碎等情况时，应暂停打桩，并分析原因，采取相应措施。７．３．１桩的连接方法有焊接、法兰接及硫磺胶泥锚接三种，前二种可用于各类土层；硫７．４．７当采用内（外）射水法沉桩时，应符合下列规定：磺胶泥锚接适用于软土层，且对一级建筑桩基或承受拔力的桩宜慎重选用。７．４．７．１水冲法打桩适用于砂土和碎石土；７．３．２接桩材料应符合下列规定：７．４．７．２水冲至最后１～２ｍ时，应停止射水，并用锤击至规定标高，停锤控制标准７．３．２．１焊接接桩：钢钣宜用低碳钢，焊条宜用Ｆ４３；可按７．４．５条有关规定执行。７．３．２．２法兰接桩：钢钣和螺栓宜用低碳钢；７．４．８为避免或减小沉桩挤土效应和对邻近建筑物、地下管线等的影响，施打大面积密７．３．２．３硫磺胶泥锚接桩：硫磺胶泥配合比应通过试验确定，其物理力学性能应符合集桩群时，可采取下列辅助措施：表７．３．２的规定。７．４．８．１预钻孔沉桩，孔径约比桩径（或方桩对角线）小５０～１００ｍｍ，深度视硫磺胶泥的主要物理力学性能指标表７．３．２略桩距和土的密实度、渗透性而定，深度宜为桩长的１/３～１/２，施工时应随钻随打；桩架７．３．３采用焊接接桩时，应先将四角点焊固定，然后对称焊接，并确保焊缝质量和设计宜具备钻孔锤击双重性能；尺寸。７．４．８．２设置袋装砂井或塑料排水板，以消除部分超孔隙水压力，减少挤土现象。袋７．３．４为保证硫磺胶泥锚接桩质量，应做到：装砂井直径一般为７０～８０ｍｍ，间距１～１．５ｍ，深度１０～１２ｍ；塑料排水板，７．３．４．１锚筋应刷清并调直；深度、间距与袋装砂井相同；７．３．４．２锚筋孔内应有完好螺纹，无积水、杂物和油污；７．４．８．３设置隔离板桩或地下连续墙；７．３．４．３接桩时接点的平面和锚筋孔内应灌满胶泥；７．４．８．４开挖地面防震沟可消除部分地面震动，可与其他措施结合使用，沟宽０．５～７．３．４．４灌注时间不得超过两分钟；０．８ｍ，深度按土质情况以边坡能自立为准；７．３．４．５灌注后停歇时间应符合表７．３．４的规定；７．４．８．５限制打桩速率；７．３．４．６胶泥试块每班不得少于一组。７．４．８．６沉桩过程应加强邻近建筑物，地下管线等的观测、监护。硫磺胶泥灌注后的停歇时间表７．３．４略７．４．９静力压桩适用于软弱土层，当存在厚度大于２ｍ的中密以上砂夹层时，不宜采用７．４混凝土预制桩的沉桩静力压桩。静力压桩应符合下列规定：７．４．１沉桩前必须处理架空（高压线）和地下障碍物，场地应平整，排水应畅通，并满７．４．９．１压桩机应根据土质情况配足额定重量；足打桩所需的地面承载力。７．４．９．２桩帽、桩身和送桩的中心线应重合；７．４．２桩锤的选用应根据地质条件、桩型、桩的密集程度、单桩竖向承载力及现有施工７．４．９．３节点处理应符合第７．１．５．２款及第７．３．１～７．３．４条规定；条件等决定，也可按表７．４．２执行。７．４．９．４压同一根（节）桩应缩短停顿时间。锤重选择表表７．４．２略７．４．１０为减小静力压桩的挤土效应，可按７．４．８条选择适当措施。７．４．３桩打入时应符合下列规定：７．４．１１桩位允许偏差，应符合表７．４．１１条的规定。预制桩（钢桩）位置的允许７．４．３．１桩帽或送桩帽与桩周围的间隙应为５～１０ｍｍ；偏差表７．４．１１略７．４．３．２锤与桩帽，桩帽与桩之间应加设弹性衬垫，如硬木、麻袋、草垫等；７．４．１２按标高控制的桩，桩顶标高的允许偏差为—５０～＋１００ｍｍ。７．４．３．３桩锤、桩帽或送桩和桩身在同一中心线上；７．４．１３斜桩倾斜度的偏差，不得大于倾斜角正切值的１５％。７．４．３．４桩插入时的垂直度偏差不得超过０．５％。注：倾斜角系指桩纵向中心线与铅垂线间的夹角。７．４．４打桩顺序应按下列规定执行：７．５钢桩（钢管桩、Ｈ型桩及其他异型钢桩）的制作７．４．４．１对于密集桩群，自中间向两个方向或向四周对称施打；７．５．１制作钢桩的材料应符合设计要求，并有出厂合格证和试验报告。７．４．４．２当一侧毗邻建筑物时，由毗邻建筑物处向另一方向施打；７．５．２现场制作钢桩应有平整的场地及挡风防雨设施。７．４．４．３根据基础的设计标高，宜先深后浅；７．５．３钢桩制作的容许偏差应符合表７．５．３的规定。７．４．４．４根据桩的规格，宜先大后小，先长后短。钢桩制作的容许偏差表７．５．３略７．４．５桩停止锤击的控制原则如下：７．５．４钢桩的分段长度应满足第７．１．５条的规定，且不宜大于１５ｍｍ。７．４．５．１桩端（指桩的全断面）位于一般土层时，以控制桩端设计标高为主，贯入度７．５．５用于地下水有侵蚀性的地区或腐蚀性土层的钢桩，应按设计要求作防腐处理。可作参考；７．６钢桩的焊接７．４．５．２桩端达到坚硬、硬塑的粘性土、中密以上粉土、砂土、碎石类土、风化岩时，７．６．１钢桩的焊接应符合下列规定：以贯入度控制为主，桩端标高可作参考；７．６．１．１端部的浮锈、油污等脏物必须清除，保持干燥；下节桩顶经锤击后的变形部７．４．５．３贯入度已达到而桩端标高未达到时，应继续锤击３阵，按每阵１０击的贯入分应割除；度不大于设计规定的数值加以确认，必要时施工控制贯入度应通过试验与有关单位会商确７．６．１．２上下节桩焊接时应校正垂直度，对口的间隙为２～３ｍｍ。 ７．６．１．３焊丝（自动焊）或焊条应烘干；持运转。７．６．１．４焊接应对称进行；８．２．８基坑回填前，应排除积水，清除含水量较高的浮土和建筑垃圾，填土应分层压实，７．６．１．５焊接应用多层焊，钢管桩各层焊缝的接头应错开，焊渣应清除；对称进行。７．６．１．６气温低于０℃或雨雪天，无可靠措施确保焊接质量时，不得焊接；８．３钢筋和混凝土施工７．６．１．７每个接头焊接完毕，应冷却一分钟后方可锤击；８．３．１绑扎钢筋前必须将灌注桩桩头浮浆部分或锤击面破坏部分（预制混凝土桩、钢桩）７．６．１．８焊接质量应符合国家钢结构施工与验收规范和建筑钢结构焊接规程，每个接去除，并应确保桩体埋入承台长度符合设计要求，钢管桩尚应焊好桩顶连接件。头除应按表７．６．１规定进行外观检查外，还应按接头总数的５％做超声或２％做Ｘ拍片８．３．２承台混凝土应一次浇注完成，混凝土入槽宜用平铺法。大体积承台混凝土施工，检查，在同一工程内，探伤检查不得少于３个接头。应采取有效措施防止温度应力引起裂缝。接桩焊缝外观允许偏差表７．６．１略９桩基工程质量检查及验收７．６．２Ｈ型钢桩或其他异型薄壁钢桩，接头处应加连接板，其型式如无规定，可按等强９．１成桩质量检查度设置。９．１．１灌注桩的成桩质量检查主要包括成孔及清孔、钢筋笼制作及安放、混凝土搅制及７．７钢桩的运输和堆存灌注等三个工序过程的质量检查。７．７．１钢桩的运输与堆存应注意下列几点：９．１．１．１混凝土搅制应对原材料质量与计量、混凝土配合比、坍落度、混凝土强度等７．７．１．１堆存场地应平整、坚实、排水畅通；级等进行检查；７．７．１．２桩的两端应有适当保护措施，钢管桩应设保护圈；９．１．１．２钢筋笼制作应对钢筋规格、焊条规格、品种、焊口规格、焊缝长度、焊缝外７．７．１．３搬运时应防止桩体撞击而造成桩端、桩体损坏或弯曲；观和质量、主筋和箍筋的制作偏差等进行检查；７．７．１．４钢桩应按规格、材质分别堆放，堆放层数不宜太高，对钢管桩，Φ９００直９．１．１．３在灌注混凝土前，应严格按照第６章有关施工质量要求对已成孔的中心位置、径放置三层；Φ６００放置四层；Φ４００放置五层；对Ｈ型钢桩最多六层；支点设置应合孔深、孔径、垂直度、孔底沉渣厚度、钢筋笼安放的实际位置等进行认真检查，并填写相应理，钢管桩的两侧应用木楔塞住，防止滚动。质量检查记录。７．８钢桩的沉桩９．１．２预制桩和钢桩成桩质量检查主要包括制桩、打入（静压）深度、停锤标准、桩位７．８．１第７．４节各条均适用于钢桩施工。及垂直度检查：７．８．２钢管桩如锤击沉桩有困难，可在管内取土以助沉。９．１．２．１预制桩应按选定的标准图或设计图制作，其偏差应符合表７．１．４及表７．８．３Ｈ型钢桩断面刚度较小，锤重不宜大于４．５ｔ级（柴油锤），且在锤击过程中７．１．１０的要求；桩架前应有横向约束装置，防止横向失稳。９．１．２．２沉桩过程中的检查项目应包括每米进尺锤击数、最后１ｍ锤击数、最后三阵７．８．４持力层较硬时，Ｈ型钢桩不宜送桩。贯入度及桩尖标高、桩身（架）垂直度等。７．８．５地表层如有大块石、混凝土块等回填物，则应在插入Ｈ型钢桩前进行触探并清除９．１．３对于沉管灌注桩及其他具有上述灌注桩和预制桩施工工序的质量检查宜按第桩位上的障碍物，保证沉桩质量。９．１．１条及９．１．２条有关项目进行。８承台施工９．１．４对于一级建筑桩基和地质条件复杂或成桩质量可靠性较低的桩基工程，应进行成８．１一般规定桩质量检测。检测方法可采用可靠的动测法，对于大直径桩还可采取钻取岩芯、预埋管超声８．１．１独立桩基承台，施工顺序宜先深后浅。检测法；检测数量根据具体情况由设计确定。８．１．２承台埋置较深时，应对临近建筑物、市政设施，采取必要的保护措施，在施工期９．１．５成桩桩位偏差应根据不同桩型按表６．２．５及表７．４．１１规定检查。间应进行监测。９．２单桩承载力检测８．２基坑开挖和回填９．２．１为确保实际单桩竖向极限承载力标准值达到设计要求，应根据工程重要性、地质８．２．１基坑开挖前应对边坡稳定（无支护基坑），支护型式（有支护基坑）、降水措施、条件、设计要求及工程施工情况进行单桩静载荷试验或可靠的动力试验。挖土方案、运土路线、堆土位置编制施工方案，经审查批准后方能开工，打桩全部结束并停９．２．２下列情况之一的桩基工程，应采用静载试验对工程桩单桩竖向承载力进行检测，顿一段时间后方可开挖。检测桩数不少于第５．２．５条规定的要求。８．２．２支护方式可采用钢板桩、地下连续墙、排桩（灌注桩）、水泥土搅拌桩、喷锚、９．２．２．１工程桩施工前未进行单桩静载试验的一级建筑桩基；Ｈ型钢桩（加插板）等，及其与锚杆或内撑组合的支护结构。９．２．２．２工程桩施工前未进行单桩静载试验，且有下列情况之一者：地质条件复杂、８．２．３地下水位较高需降水时，可视周围环境情况采用内降水或外降水措施。桩的施工质量可靠性低、确定单桩竖向承载力的可靠性低、桩数多的二级建筑桩基。８．２．４挖土应分层进行，高差不宜过大。软土地区的基坑开挖，基坑内土面高度应保持９．２．３下列情况之一的桩基工程，可采用可靠的动测法对工程桩单桩竖向承载力进行检均匀，高差不宜超过１ｍ。测。８．２．５挖出的土方不得堆置在基坑附近。９．２．３．１工程桩施工前已进行单桩静载试验的一级建筑桩基；８．２．６机械挖土时必须确保基坑内的桩体不受损坏。９．２．３．２属于第９．２．２．２款规定范围外的二级建筑桩基；８．２．７基坑开挖结束后，应在基坑底做好排水盲沟及集水井，周围如有降水设施仍应维９．２．３．３三级建筑桩基； ９．２．３．４一、二级建筑桩基静载试验检测的辅助检测。Ｂ．０．２．２承台侧面地基土水平抗力系数Cn９．３基桩及承台工程验收资料Cn＝ｍ·hn（Ｂ－３）4９．３．１当桩顶设计标高与施工场地标高相近时，桩基工程的验收应待成桩完毕后验收；式中ｍ——承台埋深范围地基土的水平抗力系数的比例系数（ＭＮ/m）；当桩顶设计标高低于施工场地标高时，应待开挖到设计标高后进行验收。hn——承台埋深（ｍ）。９．３．２基桩验收应包括下列资料：Ｂ．０．２．３地基土竖向抗力系数C0、Cb和地基土竖向抗力系数的比例系数ｍ。９．３．２．１工程地质勘察报告、桩基施工图、图纸会审纪要、设计变更单及材料代用通（１）桩底面地基土竖向抗力系数C0知单等；C0＝m0h（Ｂ－４）4９．３．２．２经审定的施工组织设计、施工方案及执行中的变更情况；式中m0——桩底面地基土竖向抗力系数的比例系数（ＭＮ/m），近似取m0＝ｍ；９．３．２．３桩位测量放线图，包括工程桩位线复核签证单；ｈ——桩的入土深度（ｍ），当ｈ小于１０ｍ时按１０ｍ计算。９．３．２．４成桩质量检查报告；（２）承台底地基土竖向抗力系数Cb９．３．２．５单桩承载力检测报告；Cb＝m0h0（Ｂ－５）９．３．２．６基坑挖至设计标高的基桩竣工平面图及桩顶标高图。式中hn——承台埋深（ｍ），当hn小于１ｍ时，按１ｍ计算。９．３．３承台工程验收时应包括下列资料：岩石地基竖向抗力系数CK表Ｂ－１９．３．３．１承台钢筋、混凝土的施工与检查记录；９．３．３．２桩头与承台的锚筋、边桩离承台边缘距离、承台钢筋保护层记录；９．３．３．３承台厚度、长宽记录及外观情况描述等。附录Ａ成桩工艺选择参考表略附录Ｂ考虑承台（包括地下墙体）、基桩协同工作和土的弹性抗力作用计算受水平荷载的桩基注：frc为表列数值的中间值时，CR采用插入法确定。Ｂ．０．１基本假定（３）岩石地基的竖向抗力系数CR，不随岩层埋深而增长，其值按表Ｂ－１采用。Ｂ．０．１．１将土体视为弹性变形介质，其水平抗力系数随深度线性增加（ｍ法），地面Ｂ．０．２．４桩身抗弯刚度ＥＩ：按第５．４．２条规定计算确定；处为零。Ｂ．０．２．５桩身轴向压力传布系数ζN对于低承台桩基，在计算基桩时，假定桩顶标高处的水平抗力系数为零并随深度增长。ζN＝０．５～１．０摩擦型桩取小值，端承型桩取大值。Ｂ．０．１．２在水平力和竖向压力作用下，基桩、承台、地下墙体表面上任一点的接触应Ｂ．０．２．６地基土与承台板之间的摩擦系数ＥＩ，按第５．４．３条表５．４．３－２力（法向弹性抗力）与该点的法向位移δ成正比。取值。Ｂ．０．１．３忽略桩身、承台、地下墙体侧面与土之间的粘着力和摩擦力对抵抗水平力的Ｂ．０．３计算公式作用。Ｂ．０．３．１单桩基础或与外力作用平面相垂直的单排桩基础，见表Ｂ－３。Ｂ．０．１．４当承台底面与地基土之间不脱开，即符合第５．２．２条规定，可考虑承台Ｂ．０．３．２位于（或平行于）外力作用平面的单排（或多排）桩低承台桩基，见表Ｂ－底摩阻力。承台与地基土之间的摩阻力同法向压力成正比，同承台水平位移值无关。４。Ｂ．０．１．５桩顶与承台刚性连接（固接），承台的刚度视为无穷大。因此，只有当承台Ｂ．０．３．３位于（或平行于）外力作用平面的单排（或多排）桩高承台桩基，见表Ｂ－的刚度较大，或由于上部结构与承台的协同作用使承台的刚度得到增强的情况下，才适于采５。用此种方法计算。计算中考虑土的弹性抗力时，要注意土体的稳定性。Ｂ．０．４确定地震荷载下桩基计算参数和图式的几个问题Ｂ．０．２基本计算参数Ｂ．０．４．１当承台底面以上土层为液化层时，不考虑承台侧面土体的弹性抗力和承台底图Ｂ－１略土的竖向弹性抗力与摩阻力，此时，令Cn＝Cb＝０，可按表Ｂ－５高承台公式计算。Ｂ．０．２．１地基土水平抗力系数的比例系数ｍ，其值按本规范第５．４．５条规定采用。Ｂ．０．４．２当承台底面以上为非液化层，而承台底面与承台底面下土体可能发生脱离时当基桩侧面为几种土层组成时，应求得主要影响深度hm＝２（ｄ＋１）米范围内的ｍ值作（承台底面以下有自重固结、自重湿陷、震陷、液化土层时），不考虑承台底地基土的竖向为计算值（见图Ｂ－１）。弹性抗力和摩阻力，只考虑承台侧面土体的弹性抗力，宜按表Ｂ－５高承台图式进行计算；当hm深度内存在两层不同土时：但计算承台单位变位引起的桩顶、承台、地下墙体的反力和时，应考虑承台和地下墙体侧面土体弹性抗力的影响，可按表Ｂ－４的步骤５的公式计算（Cb＝０）；Ｂ．０．４．３当桩周２（ｄ＋１）米深度内有液化夹层时，其水平抗力系数的比例系数综（Ｂ－１）合计算值ｍ，将液化层的ｍ按表５．２．１２折减代入公式（Ｂ－１）或（Ｂ－２）中计算当hm深度内存在三层不同土时：确定。表Ｂ－３略附录Ｃ单桩竖向抗压静载试验（Ｂ－２） Ｃ．０．１试验目的：采用接近于竖向抗压桩的实际工作条件的试验方法，确定单桩竖向（抗下一级荷载，直到试桩破坏，然后分级卸载到零。当考虑结合实际工程桩的荷载特征可采用压）极限承载力，作为设计依据，或对工程桩的承载力进行抽样检验和评价。当埋设有桩底多循环加、卸载法（每级荷载达到相对稳定后卸载到零）。当考虑缩短试验时间，对于工程反力和桩身应力、应变测量元件时，尚可直接测定桩周各土层的极限侧阻力和极限端阻力。桩的检验性试验，可采用快速维持荷载法，即一般每隔一小时加一级荷载。除对于以桩身承载力控制极限承载力的工程桩试验加载至承载力设计值的１．５～２倍外，Ｃ．０．８加卸载与沉降观测：其余试桩均应加载至破坏。Ｃ．０．８．１加载分级：每级加载为预估极限荷载的１燉１０～１/１５，第一级可按２Ｃ．０．２试验加载装置：一般采用油压千斤顶加载，千斤顶的加载反力装置可根据现场实倍分级荷载加荷；际条件取下列三种形式之一：Ｃ．０．８．２沉降观测：每级加载后间隔５、１０、１５ｍｉｎ各测读一次，以后每隔１图Ｃ－１竖向静载试验装置略５ｍｉｎ测读一次，累计１ｈ后每隔３０ｍｉｎ测读一次。每次测读值记入试验记录表；Ｃ．０．２．１锚桩横梁反力装置（图Ｃ－１）：Ｃ．０．８．３沉降相对稳定标准：每一小时的沉降不超过０．１ｍｍ，并连续出现两次（由锚桩、反力梁装置能提供的反力应不小于预估最大试验荷载的１．２～１．５倍。１．５ｈ内连续三次观测值计算），认为已达到相对稳定，可加下一级荷载。采用工程桩作锚桩时，锚桩数量不得少于４根，并应对试验过程锚桩上拔量进行监测。Ｃ．０．８．４终止加载条件：当出现下列情况之一时，即可终止加载：Ｃ．０．２．２压重平台反力装置：压重量不得少于预估试桩破坏荷载的１．２倍；压重应（１）某级荷载作用下，桩的沉降量为前一级荷载作用下沉降量的５倍；在试验开始前一次加上，并均匀稳固放置于平台上；（２）某级荷载作用下，桩的沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的２倍，且经２４ｈ尚未Ｃ．０．２．３锚桩压重联合反力装置：当试桩最大加载量超过锚桩的抗拔能力时，可在横达到相对稳定；梁上放置或悬挂一定重物，由锚桩和重物共同承受千斤顶加载反力。千斤顶平放于试桩中心，（３）已达到锚桩最大抗拔力或压重平台的最大重量时。当采用２个以上千斤顶加载时，应将千斤顶并联同步工作，并使千斤顶的合力通过试桩中心。Ｃ．０．８．５卸载与卸载沉降观测：每级卸载值为每级加载值的２倍。每级卸载后隔１５Ｃ．０．３荷载与沉降的量测仪表：荷载可用放置于千斤顶上的应力环、应变式压力传感器ｍｉｎ测读一次残余沉降，读两次后，隔３０ｍｉｎ再读一次，即可卸下一级荷载，全部卸直接测定，或采用联于千斤顶的压力表测定油压，根据千斤顶率定曲线换算荷载。试桩沉降载后，隔３～４ｈ再读一次。一般采用百分表或电子位移计测量。对于大直径桩应在其２个正交直径方向对称安置４个位Ｃ．０．９试验报告内容及资料整理移测试仪表，中等和小直径桩径可安置２个或３个位移测试仪表。沉降测定平面离桩顶距离Ｃ．０．９．１单桩竖向抗压静载试验概况：整理成表格形式（见表Ｃ－２），并应对成桩不应小于０．５倍桩径，固定和支承百分表的夹具和基准梁在构造上应确保不受气温、振和试验过程出现的异常现象作补充说明；动及其他外界因素影响而发生竖向变位。单桩竖向（水平）静载试验概况表表Ｃ－２略Ｃ．０．４试桩、锚桩（压重平台支墩）和基准桩之间的中心距离应符合表Ｃ－１的规定。Ｃ．０．９．２单桩竖向抗压静载试验记录表（见表Ｃ－３）；试桩、锚桩和基准桩之间的中心距离表Ｃ－１单桩竖向抗压静载试验记录表表Ｃ－３略Ｃ．０．９．３单桩竖向抗压静载试验荷载－沉降汇总表（见表Ｃ－４）；单桩竖向抗压静载试验结果汇总表表Ｃ－４略Ｃ．０．９．４确定单桩竖向极限承载力：一般应绘Ｑ—ｓ，ｓ—ｌｇｔ曲线，以及其他辅助分析所需曲线；Ｃ．０．９．５当进行桩身应力、应变和桩底反力测定时，应整理出有关数据的记录表和绘制桩身轴力分布、侧阻力分布，桩端阻力－荷载、桩端阻力，沉降关系等曲线；注：ｄ——试桩或锚桩的设计直径，取其较大者（如试桩或锚桩为扩底桩时，试桩与锚桩的Ｃ．０．９．６按第Ｃ．０．１０条和第Ｃ．０．１１条确定单桩竖向极限承载力标准值。中心距不应小于２倍扩大端直径）。Ｃ．０．１０单桩竖向极限承载力可按下列方法综合分析确定：Ｃ．０．５试桩制作要求Ｃ．０．１０．１根据沉降随荷载的变化特征确定极限承载力：对于陡降型Ｑ－ｓ曲线取ＱＣ．０．５．１试桩顶部一般应予加强，可在桩顶配置加密钢筋网２～３层，或以薄钢板圆－ｓ曲线发生明显陡降的起始点；筒作成加劲箍与桩顶混凝土浇成一体，用高标号砂浆将桩顶抹平。对于预制桩，若桩顶未破Ｃ．０．１０．２根据沉降量确定极限承载力：对于缓变型Ｑ－ｓ曲线一般可取ｓ＝４０～损可不另作处理。５０ｍｍ对应的荷载，对于大直径桩可取ｓ＝０．０３～０．０６Ｄ（Ｄ为桩端直径，大桩Ｃ．０．５．２为安置沉降测点和仪表，试桩顶部露出试坑地面的高度不宜小于６００ｍｍ，径取低值，小桩径取高值）所对应的荷载值；对于细长桩（ｌ/ｄ＞８０）可取ｓ＝６０～试坑地面宜与桩承台底设计标高一致。８０ｍｍ对应的荷载；Ｃ．０．５．３试桩的成桩工艺和质量控制标准应与工程桩一致。为缩短试桩养护时间，混Ｃ．０．１０．３根据沉降随时间的变化特征确定极限承载力：取ｓ－ｌｇｔ曲线尾部出现凝土强度等级可适当提高，或掺入早强剂。明显向下弯曲的前一级荷载值。Ｃ．０．６从成桩到开始试验的间歇时间：在桩身强度达到设计要求的前提下，对于砂类土，Ｃ．０．１１单桩竖向极限承载力标准值应根据试桩位置、实际地质条件、施工情况等综合不应少于１０ｄ；对于粉土和粘性土，不应少于１５ｄ；对于淤泥或淤泥质土，不应少于２确定。当各试桩条件基本相同时，单桩竖向极限承载力标准值可按下列步骤与方法确定：５ｄ。Ｃ．０．１１．１计算试桩结果统计特征值：Ｃ．０．７试验加载方式：采用慢速维持荷载法，即逐级加载，每级荷载达到相对稳定后加（１）按上述方法，确定ｎ根正常条件试桩的极限承载力实测值Qui； （２）按下式计算ｎ根试桩实测极限承载力平均值Qum（Ｃ－１）A22＝０．１２７－１．１２７ｎ＋n/m；（３）下式计算每根试桩的极限承载力实测值与平均值之比αiA3＝０．１４７×（ｎ—１）αi＝QuiQum（Ｃ－２）A4＝０．０４２×（ｎ—１）；下标ｉ根据Qui值由小到大的顺序确定；取ｍ＝１，２……满足式（Ｃ－４）的λ值即为所求。（４）按下式计算αi的标准差Sn附录Ｄ单桩竖向抗拔静载试验Ｄ．０．１试验目的：采用接近于竖向抗拔桩的实际工作条件的试验方法，确定单桩抗拔极限承载力。Ｄ．０．２试验加载装置：一般采用油压千斤顶加载，千斤顶的加载反力装置可根据现场情况确定，应尽量利用工程桩为支座反力，抗拔试桩与支座桩的最小间距可根据表Ｃ－１确定。（Ｃ－３）Ｄ．０．３荷载与沉降量测仪表：荷载可用放置于千斤顶上的应力环，应变式压力传感器直Ｃ．０．１１．２确定单桩竖向极限承载力标准值QuK（１）当Sn≤０．１５时，QuK＝Qum；接测定，或采用联于千斤顶的标准压力表测定油压，根据千斤顶率定曲线换算荷载。试桩上（２）当Sn＞０．１５时，QuK＝λQum拔变形一般采用百分表测量，布置方法与竖向抗压试验相同。Ｃ．０．１１．３单桩竖向极限承载力标准值折减系数λ，根据变量αi的分布，按下列方Ｄ．０．４从成桩到开始试验的间歇时间：在确定桩身强度达到要求的前提下，对于砂类土、法确定：不应少于１０ｄ；对于粉土和粘性土，不应少于１５ｄ，对于淤泥或淤泥质土，不应少于２（１）当试桩数ｎ＝２时，按表Ｃ－５确定５ｄ。折减系数λ（ｎ＝２）表Ｃ－５Ｄ．０．５试验加载方式：一般采用慢速维持荷载法（逐级加载，每级荷载达到相对稳定后加下一级荷载，直到试桩破坏，然后逐级卸载到零）。当考虑结合实际工程桩的荷载特征时，也可采用多循环加卸载法（每级荷载达到相对稳定后卸载到零）。Ｄ．０．６慢速维持荷载法按下列规定进行加、卸载和竖向变形观测：Ｄ．０．６．１加载分级：每级加载为预估极限荷载的１燉１０～１/１５。（２）当试桩数ｎ＝３时，按表Ｃ－６确定Ｄ．０．６．２变形观测；每级加载后间隔５、１０、１５ｍｉｎ各测读一次，以后每隔１折减系数λ（ｎ＝３）表Ｃ－６５ｍｉｎ测读一次，累计１ｈ后每隔３０ｍｉｎ测读一次。每次测读值记入试验记录表（见表Ｃ－３），并记录桩身外露部分裂缝开展情况。Ｄ．０．６．３变形相对稳定标准：每一小时内的变形值不超过０．１ｍｍ，并连续出现两次（由１．５ｈ内连续三次观测值计算），认为已达到相对稳定，可加下一级荷载。Ｄ．０．６．４终止加载条件：当出现下列情况之一时，即可终止加载：（１）桩顶荷载为桩受拉钢筋总极限承载力的０．９倍时；（２）某级荷载作用下，桩顶变形量为前一级荷载作用下的５倍；（３）累计上拔量超过１００ｍｍ。Ｄ．０．７单桩竖向抗拔静载试验分析报告的资料整理内容：Ｄ．０．７．１单桩竖向抗拔静载试验概况：整理成表格形式（宜按表Ｃ－２）并对成桩的试验过程出现的异常现象作补充说明；Ｄ．０．７．２单桩竖向抗拔静载试验记录表（宜按表Ｃ－３）；（３）当试桩数ｎ≥４时按下式计算：Ｄ．０．７．３单桩竖向抗拔静载试验变形汇总表（宜按表Ｃ－４）；234A0＋A1λ＋A2λ＋A3λ＋A4λ＝０（Ｃ－４）Ｄ．０．７．４绘制单桩竖向抗拔试验荷载－变形（Ｕ－△）曲线图；Ｄ．０．７．５当进行桩身应力、应变测试时，应整理出有关数据的记录表及绘制桩身应力变化、桩侧阻力与荷载－变形等关系曲线。Ｄ．０．８单桩竖向抗拔极限承载力的判定：式中Ｄ．０．８．１对于陡变形Ｕ－Δ曲线，取陡升起始点荷载为极限荷载；Ｄ．０．８．２对于缓变形Ｕ－Δ曲线，根据上拔量和Δ－ｌｇｔ曲线变化综合判定，即取 Δ－ｌｇｔ曲线尾部显著弯曲的前一级荷载为极限荷载。载（图Ｅ－２ｃ）。附录Ｅ单桩水平静载试验Ｅ．０．７单桩水平极限荷载可根据下列方法综合确定：Ｅ．０．１试验目的：采用接近于水平受力桩的实际工作条件的试验方法确定单桩的水平承Ｅ．０．７．１取H0－t-x0曲线明显陡降的前一级荷载为极限荷载（附图Ｅ－２ａ）；载力和地基土的水平抗力系数或对工程桩的水平承载力进行检验和评价；当埋设有桩身应力Ｅ．０．７．２取H0＝Δx0/ΔH0曲线第二直线段的终点对应的荷载为极限荷载（图Ｅ－２测量元件时，可测定出桩身应力变化，并由此求得桩身弯矩分布。ｂ）；Ｅ．０．２试验设备与仪表装置（图Ｅ－１）Ｅ．０．７．３取桩身折断或钢筋应力达到流限的前一级荷载为极限荷载。图Ｅ－１水平静载试验装置略有条件时，可模拟实际荷载情况、进行桩顶同时施加轴向压力的水平静载试验。Ｅ．０．２．１采用千斤顶施加水平力，水平力作用线应通过地面标高处（地面标高应与实Ｅ．０．８地基土水平抗力系数的比例系数ｍ可根据试验结果按下列公式确定：际工程桩基承台底面标高一致）。在千斤顶与试桩接触处宜安置一球形铰座，以保证千斤顶作用力能水平通过桩身轴线；Ｅ．０．２．２桩的水平位移宜采用大量程百分表测量。每一试桩在力的作用水平面上和在该平面以上５０ｃｍ左右各安装一或二只百分表（下表测量桩身在地面处的水平位移，上表测量桩顶水平位移，根据两表位移差与两表距离的比值求得地面以上桩身的转角）。如果桩（Ｅ－１）身露出地面较短，可只在力的作用水平面上安装百分表测量水平位移；4Ｅ．０．２．３固定百分表的基准桩宜打设在试桩侧面靠位移的反方向，与试桩的净距不少式中ｍ——地基上水平抗力系数的比例系数（ＭＮ/m），该数值为地面以下２（ｄ＋１）ｍ于１倍试桩直径。深度内各土层的综合值；Ｅ．０．３试验加载方法：宜采用单向多循环加卸载法，对于个别受长期水平荷载的桩基也图Ｅ－２单桩水平静载试验成果曲线略可采用慢速维持加载法（稳定标准可参照竖向静载试验）进行试验。Hcr——单桩水平临界荷载（ｋＮ）；Ｅ．０．４多循环加卸载试验法，按下列规定进行加卸载和位移观测：xcr——单桩水平临界荷载对应的位移；Ｅ．０．４．１荷载分级：取预估水平极限承载力的１/１０～１/１５作为每级荷载的加载υx——桩顶位移系数，可按表５．４．２采用（先假定ｍ，试算ａ）；增量。根据桩径大小并适当考虑土层软硬，对于直径３００～１０００ｍｍ的桩，每级荷载b0——桩身计算宽度（ｍ），按第５．４．５条计算确定。增量可取２．５～２０ｋＮ；附录Ｆ按倒置弹性地基梁Ｅ．０．４．２加载程序与位移观测：每级荷载施加后，恒载４ｍｉｎ测读水平位移，然后计算墙下条形桩基承台梁卸载至零，停２ｍｉｎ测读残余水平位移，至此完成一个加卸载循环，如此循环５次便完成按倒置弹性地基梁计算墙下条形桩基连续承台梁时，先求得作用于梁上的荷载，然后按普通一级荷载的试验观测。加载时间应尽量缩短，测量位移的间隔时间应严格准确，试验不得中连续梁计算其弯矩和剪力。弯矩和剪力的计算公式根据附图Ｆ－１所示计算简图，分别按表途停歇；Ｆ－１采用。Ｅ．０．４．３终止试验的条件：当桩身折断或水平位移超过３０～４０ｍｍ（软土取４０图Ｆ－１墙下条形桩基连续承台梁计算简图略ｍｍ）时，可终止试验。墙下条形桩基连续承台梁内力计算公式表Ｆ－１略Ｅ．０．５单桩水平静载试验报告内容及资料整理公式Ｆ－１～Ｆ－７中：Ｅ．０．５．１单桩水平静载试验概况：整理成表格形式（宜按表Ｃ－２）。对成桩和试验P0——线荷载的最大值（ｋＮ/ｍ），按下式确定：过程发生的异常现象应作补充说明；P0＝qLc/α0（Ｆ－８）Ｅ．０．５．２单桩水平静载试验记录表（宜按表Ｅ－１）。α0——自桩边算起的三角形荷载图形的底边长度，分别按下列公式确定：单桩水平静载试验记录表表Ｅ－１略Ｅ．０．５．３绘制有关试验成果曲线：一般应绘制水平力－时间－位移（H0－t-x0）、水平力－位移梯度（H0＝Δx0/ΔH0）或水平力－位移双对数（ｌｇH0-ｌｇx0）曲线，当测量桩身应力时，尚应绘制应力沿桩身分布和水平中间跨（Ｆ－９）力－最大弯矩截面钢筋应力（H0－σg）等曲线。Ｅ．０．６单桩水平临界荷载（桩身受拉区混凝土明显退出工作前的最大荷载）按下列方法综合确定；Ｅ．０．６．１H0－t-x0取曲线出现突变（相同荷载增量的条件下，出现比前一级明显增大的位移增量）点的前一级荷载为水平临界荷载（图Ｅ－２ａ）；边跨（Ｆ－１０）Ｅ．０．６．２取H0＝Δx0/ΔH0曲线第一直线段的终点（图Ｅ－２ｂ）或logH0－logx0曲式中Lc——计算跨度，Lc＝１．０５Ｌ；线拐点所对应的荷载为水平临界荷载；Ｌ——两相邻桩之间的净距；Ｅ．０．６．２当有钢筋应力测试数据时，取H0－σg第一突变点对应的荷载为水平临界荷ｑ——承台梁底面以上的均布荷载；En Ｉ——承台梁的抗弯刚度；En——承台梁混凝土弹性模量；Ｉ——承台梁横截面的惯性矩；Ek——墙体的弹性模量；bk——墙体的宽度。当门窗口下布有桩，且承台梁顶面至门窗口的砌体高度小于门窗口的净宽时，则应按倒置的简支梁计算该段梁的弯短，即取门窗净宽的１．０５倍为计算跨度，取门窗口下桩顶荷载为计算集中荷载进行计算。附录Ｇ附加应力系数α′、平均附加应力系数α略附录Ｈ桩基等效沉降系数ψe计算参数表略附录Ⅰ本规范用词说明一、为便于在执行本规范条文时区别对待，对于要求严格程度的不同的用词说明如下：１．表示很严格，非这样做不可的用词：正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。２．表示严格，在正常情况下均应这样做的用词：正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。３．表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词：正面词采用“宜”或“可”；反面词采用“不宜”。二、条文中指明必须按其他标准、规范执行的写法为“按……执行”或“应符合……的规定”。附加说明本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单主编单位：中国建筑科学研究院参加单位：同济大学陕西省建筑科学研究设计院重庆建筑大学冶金部建筑研究总院福建省建筑科学研究院上海高桥石油化工公司设计院上海市基础工程公司广东省基础工程公司主要起草人：刘金砺黄强费鸿庆洪毓康黄求顺俞振全龚一鸣陈竹昌钟亮贾庆山桂业琨经永新陈启芬'