呼市绿地小学模板施工方案

'呼市绿地小学模板施工方案编制单位：上海云峰建设有限公司编制人：秦红尧编制日期：2014年10月01日 模板施工方案报验申请表工程名称：呼市绿地小学编号：003致：内蒙古广誉建设监理有限责任公司（监理单位）我单位已完成了模板施工方案工作，现报上该工程报验申请表，请予以审查和验收。附件：模板施工方案承包单位（章）项目经理冒冬梅日期2014年10月01日建设单位审查意见：建设单位（章）项目经理/工程师日期年月日监理单位审查意见：项目监理机构总/专业监理工程师日期年月日 目录1编制依据22工程概况23施工部署23.1施工部署23.2劳动力配置33.3材料要求33.4主要机具设备44模板体系设计54.1楼板模板设计54.2梁模板设计174.3柱模板设计335模板施工方法及技术措施415.1模板的配置方法和要求415.2模板施工工艺流程425.3、施工要点425.4、模板拆除475．5.质量标准486质量保证措施496.1模板工程质量控制496.2砼工程浇筑质量控制506.3质量管理体系507安全保证措施517.1钢管支架搭设安全保证措施517.2模板工程安全保证措施527.3监测措施547.4其他注意事项557.5安全质量保证体系558模板安全应急预案5656 1编制依据1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；1.2《建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008》；1.3《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；1.4《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；1.5《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300－2013；1.6施工图纸。2工程概况绿地小学工程位于新建东街以南，东接腾飞路，西临二环东路，建设单位为上海绿地集团呼和浩特置业有限公司，勘察单位为内蒙古勘察设计研究院勘测有限责任公司，设计单位为内蒙古工大建筑设计有限责任公司，监理单位为内蒙古广誉监理建设责任有限公司，由上海云峰建设有限公司总承包施工。本公司承建绿地小学教学楼及风雨操场、看台、换热站，总建筑面积为8441.32平方米。教学楼面积为7075.44㎡；风雨操场面积为709.77㎡；看台面积为356.11㎡；换热站面积（配建）为300㎡。本工程±0.000相对于绝对标高1062.65m。建筑总高度16.5米，室内外高差为0.45米，层高：（教学主楼一至四层3.9米，机房层为2.9米，风雨操场为13米）。本工程结构类别为钢筋混凝土框架结构；建筑抗震等级为一级、设防烈度为八度，屋面防水为二级设防；耐火框架等级为一级。3施工部署3.1施工部署本工程以施工缝为界，分为若干个施工区段；以区段为单位，进行工种、工序流水（节拍）施工。每楼层工序安排为：柱、墙、梁、板构件的模板、钢筋、砼各分项工程分别各为一个节拍，交叉作业，即每楼层的柱、墙、梁、板构件的钢筋、模板同时完成，砼同时一次浇筑。每施工区段模板分项工程流水顺序为：56 梁板支撑钢管满堂脚手架搭设→梁底模板安装→柱模板安装→梁、墙侧模板安装→楼板底模板安装→零星构件模板安装→整理、加固。具体局部构件模板制安的先后顺序也可不做预先考虑，但必须满足规范要求，方便施工即可。可从任意一边开始，向另一边推进，连续作业完成。3.2劳动力配置工种各工作劳动力配置准备工作模板加工模板安装模板维护模板拆除模板清理放线定位5木工7353模板机械操作工4普工20315合计511553153模板工程劳动力配置一览表3.3材料要求模板采用18mm厚九夹板；模板备方木楞采用50×100mm木方；各层框架柱截面高度≥800mm的梁侧模加固，均采用Φ20钢筋（套塑料管的）对拉螺栓加固；螺栓两端各设蝴蝶扣一个，用两道Φ48钢管做代替备方，沿柱、梁纵向每间距≤500mm一道连续布置。模板支撑架钢管应采用标准规格Ø48×3.5钢管，壁厚不得小于3.5mm。钢管上严禁打孔。3.3.1模板支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。3.3.1.1钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；3.3.1.2钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管弯曲变形应符合规范要求；56 3.3.1.3钢管应进行防锈处理。每根钢管质量不宜大于25kg。3.3.2扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其它材料制作的扣件应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。3.3.2.1有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；3.3.2.2扣件应进行防锈处理。3.3.2.3模板支撑架采用的扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。3.3.3其他3.3.3.1方木、底模的材料应符合现行国家标准《木结构工程施工质量验收标准》（GB50206）的有关规定。3.3.3.2模板支架中其他辅助材料的质量应符合相关规定。3.3.3.3木模板应平整，不得有弯曲等缺陷，含水率应符合要求。3.3.3.4枋木应平直、不得严重弯曲，且含水率应符合要求。3.3.4材料验收3.3.4.1钢管、模板等材料进场后应提供材料质保书，并向监理申请报验。3.3.4.2材料质保书等资料不齐全的材料不得进场。3.3.4.3材料验收不合格品应及时退场。3.4主要机具设备拟投入的机械设备一览表序号设备名称规格单位数量单功率KW总功率KW备注1圆锯台13.032电钻把31.54.53切割机台21.534镝灯S-3500台23.574模板体系设计56 4.1楼板模板设计4.1.1楼板模板计算参数楼面板厚11cm，支撑采用Ф48×3.5钢管立柱，纵向及横向间距均为0.9m，立杆步距不大于1.8m。平台模板采用18mm厚915×1830mm夹板，板底设50×100mm的方木，间距为300mm。支撑脚手架每隔10m设置一道纵横方向剪刀撑，根部200mm处设置一道扫地杆。4.1.2楼板模板支撑验算扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.9m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.80m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.75kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。56 图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.11+0.75)+1.40×3.00=8.413kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.11+0.7×1.40×3.00=6.667kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.110×0.900+0.750×0.900)=2.844kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值56 q2=0.9×(0.000+3.000)×0.900=2.430kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.844+1.40×2.430)×0.300×0.300=0.061kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.061×1000×1000/48600=1.262N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.844+1.4×2.430)×0.300=1.227kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1227.0/(2×900.000×18.000)=0.114N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.844×3004/(100×6000×437400)=0.059mm56 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为900.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.110×0.900+0.750×0.900)=2.844kN/m面板的计算跨度l=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×2.844×0.300×0.300=0.214kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.214×1000×1000/48600=4.394N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.110×0.300=0.828kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.750×0.300=0.225kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(3.000+0.000)×0.300=0.900kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.828+1.20×0.225)=1.138kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.900=1.134kN/m计算单元内的木方集中力为(1.134+1.138)×0.900=2.045kN2.木方的计算56 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=2.044/0.900=2.272kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.27×0.90×0.90=0.184kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×2.272=1.227kN最大支座力N=1.1×0.900×2.272=2.249kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.184×106/83333.3=2.21N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1227/(2×50×100)=0.368N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：56 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.948kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.948×900.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.112mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×0.900+0.080×1.138×0.900×0.900=0.641kN.m抗弯计算强度f=M/W=0.641×106/83333.3=7.69N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算　　横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图56 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.540kN.m最大变形vmax=0.590mm最大支座力Qmax=7.346kN抗弯计算强度f=M/W=0.540×106/4491.0=120.18N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!56 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.35kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.117×3.900=0.456kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.750×0.900×0.900=0.608kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.110×0.900×0.900=2.236kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=2.970kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(3.000+0.000)×0.900×0.900=2.187kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算56 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.63kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.80m；l0——计算长度，取1.800+2×0.300=2.400m；λ——由长细比，为2400/16.0=150>=150不满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.308；经计算得到σ=6626/(0.308×424)=50.748N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.350×1.000×0.126=0.044kN/m2h——立杆的步距，1.80m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；56 风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.044×0.900×1.800×1.800/10=0.015kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=1.2×2.970+0.9×1.4×2.187+0.9×0.9×1.4×0.015/0.900=6.338kN经计算得到σ=6338/(0.308×424)+15000/4491=51.791N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1485.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×110mm，截面有效高度h0=90mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：56 2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.75+25.10×0.11)+1×1.20×(0.46×6×6/4.50/4.50)+1.40×(0.00+3.00)=9.39kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×9.39=42.24kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×42.24×4.502=43.88kN.m按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C30.0混凝土强度近似等效为C14.5。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.20N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=1485.00×300.00/(4500.00×90.00×7.20)=0.15查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.147此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αsbh02fcm=0.147×4500.000×90.0002×7.2×10-6=38.6kN.m结论：由于∑Mi=38.58=38.58Mmax=68.12所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第3层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！56 4.2梁模板设计4.2.1梁模板计算参数本工程梁截面尺寸有350×700、400×650、450×700等，按截面尺寸最大和荷载最重的具有代表性的梁（450×700）进行计算。高度按3.9m计算。支撑采用Ф48×3.5钢管立杆，纵向间距均为0.45m，立杆步距不大于1.5m，梁两侧立杆间距0.9m，梁底增设1根承重立杆。梁底及梁侧板采用18mm厚915×1830mm夹板，内龙骨采用50×100mm木方。具体按梁模板示意图施工。当梁高＜700mm时，梁侧模不用对拉螺栓，用短木方或短夹板做成三角撑进行顶撑。梁支撑采用扣件式脚手架，间距450㎜，离地200mm设一道纵横向扫地杆。4.2.2梁模板支撑架验算梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.2m，梁截面B×D=400mm×750mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。56 图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.75+0.50)+1.40×2.00=26.350kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.75+0.7×1.40×2.00=27.779kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。56 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.750×0.450=8.606kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.450×(2×0.750+0.400)/0.400=1.069kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.400×0.450=0.360kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×8.606+1.35×1.069)=11.755kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.360=0.318kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.00×1.80×1.80/6=24.30cm3；I=45.00×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4；计算简图弯矩图(kN.m)56 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.603kNN2=1.907kNN3=1.907kNN4=0.603kN最大弯矩M=0.024kN.m最大变形V=0.016mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.024×1000×1000/24300=0.988N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!56 (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×964.0/(2×450.000×18.000)=0.179N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.016mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=1.907/0.450=4.237kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.24×0.45×0.45=0.086kN.m最大剪力Q=0.6×0.450×4.237=1.144kN最大支座力N=1.1×0.450×4.237=2.097kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.086×106/83333.3=1.03N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:56 T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1144/(2×50×100)=0.343N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.153kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.153×450.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.023mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图56 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.213kN.m最大变形vmax=0.050mm最大支座力Qmax=5.530kN抗弯计算强度f=M/W=0.213×106/4491.0=47.45N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!56 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图56 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.871kN.m最大变形vmax=1.600mm最大支座力Qmax=11.890kN抗弯计算强度f=M/W=0.871×106/4491.0=193.95N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.89kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=11.890kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.117×3.150=0.448kNN=11.890+0.448=12.338kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；56 　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.80m；l0——计算长度，取1.800+2×0.300=2.400m；λ——由长细比，为2400/16.0=150>=150不满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.308；经计算得到σ=12338/(0.308×424)=94.496N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.350×1.000×0.126=0.044kN/m2h——立杆的步距，1.80m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.044×0.900×1.800×1.800/10=0.015kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=11.890+0.9×1.2×0.368+0.9×0.9×1.4×0.015/0.900=12.356kN经计算得到σ=12356/(0.308×424)+15000/4491=97.884N/mm2；56 考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!4.2.3梁侧模板验算梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度450mm，高度900mm，两侧楼板厚度110mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50×100mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距250+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算56 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.590kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×21.600=19.440kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值q=1.2×19.440×0.500+1.40×3.600×0.500=14.184kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；56 计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.101kNN2=3.202kN56 N3=2.601kNN4=3.202kNN5=1.101kN最大弯矩M=0.059kN.m最大变形V=0.064mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.059×1000×1000/27000=2.185N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1700.0/(2×500.000×18.000)=0.283N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.064mm面板的最大挠度小于197.5/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×19.44+1.4×0.20×3.60=5.603kN/m挠度计算荷载标准值q=0.20×19.44=3.849kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=2.801/0.500=5.603kN/m56 最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.603×0.50×0.50=0.140kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.500×5.603=1.681kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500×5.603=3.081kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.140×106/83333.3=1.68N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1681/(2×50×100)=0.504N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.839×500.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.043mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。56 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.778kN.m最大变形vmax=0.199mm56 最大支座力Qmax=9.398kN抗弯计算强度f=M/W=0.778×106/8982.0=86.62N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.398对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！4.3柱模板设计4.3.1柱模板计算参数本工程最大柱截面为700×800mm，柱模采用定型木模板，柱箍采用双钢管48×3.5mm。柱四角为防止漏浆贴橡胶密封条。立柱四边侧向顶撑采用钢管与楼板满堂架拉结的办法。4.3.2柱模板验算柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=700mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=800mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=13000mm，56 柱箍间距计算跨度d=300mm。柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；56 H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取13.000m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×51.610=46.449kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。荷载计算值q=1.2×46.449×0.300+1.40×3.600×0.300=18.234kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；56 M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×13.935+1.40×1.080)×0.188×0.188=0.064kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.064×1000×1000/16200=3.957N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×13.935+1.4×1.080)×0.188=2.051kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2051.0/(2×300.000×18.000)=0.570N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×13.935×1884/(100×6000×145800)=0.133mm面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.188m。荷载计算值q=1.2×46.449×0.188+1.40×3.600×0.188=11.396kN/m56 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=3.419/0.300=11.396kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×11.396×0.30×0.30=0.103kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.300×11.396=2.051kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.300×11.396=3.761kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.103×106/83333.3=1.23N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2051/(2×50×100)=0.615N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×8.709×300.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.013mm56 最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×46.45+1.40×3.60)×0.163×0.300=2.96kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图56 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.367kN.m最大变形vmax=0.060mm最大支座力Qmax=9.370kN抗弯计算强度f=M/W=0.367×106/8982.0=40.86N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.370B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：56 P=(1.2×46.45+1.40×3.60)×0.188×0.300=3.42kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)56 经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.462kN.m最大变形vmax=0.094mm最大支座力Qmax=10.581kN抗弯计算强度f=M/W=0.462×106/8982.0=51.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.581H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！5模板施工方法及技术措施5.1模板的配置方法和要求5.1.1按设计图纸尺寸直接配模。规则的柱、梁、板可按照图纸设计尺寸直接配模。模板厚度、横档及木楞的断面及间距，以及支撑系统的配制，应按照施工方案的模板设计进行配制。5.1.2采用放大样方法配制模板。5.1.3配置要求：56 木模板厚度、横档及木楞不得选用脆性、扭曲和受潮易变形的木材。木胶合板进场后应进行外观检查和水煮法检验，保证胶合板外形规矩不易脱胶。支撑背楞采用木方时必须压刨，保证接触模板面平直。配模时各结构应相互协调，统筹考虑，以免造成模板浪费。模板拼缝时端口应刨平或增设橡胶条，保证接缝严密。模板与木方的连接用铁钉，钉长应为模板厚度的1.5－2.5倍，每块木夹板与木楞相叠处至少钉2个钉子。第二块板的钉子要转向第一块模板方向斜钉，使拼缝严密。模板拼装后应对接缝不平处刨光。配制好的模板应在反面编号并写明规格，分别堆放保管。5.2模板施工工艺流程准备工作→定位放线→搭设支撑架→安装梁底主次龙骨→安装底模→底模预检、起拱控制→绑扎梁钢筋→安装侧模→侧模主次龙骨→对拉螺栓→安装板底模板→全面检查安装质量→验收→浇筑砼→砼养护达到设计强度后拆除模板5.3、施工要点5.3.1放线：弹线定出支撑架布置线。5.3.2支撑架搭设5.3.2.1采用钢管脚手架支撑模板。梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况布置。在梁底设置立杆的支撑时，需采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶部距离水平杆的高度不应大于300mm，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm，可调支座应与脚手架在同一竖直中心线上。脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。脚手架底部设通长φ48×3.5mm扫地杆；水平加固杆应采用扣件与立杆扣牢。架体必须牢固地支承在已经浇筑好的地台面上，并在立杆底座下铺设木垫板。56 5.3.2.2模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底到顶连续设置。5.3.2.3考虑到个别梁为弧形、折梁，为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱、剪力墙上，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱或剪力墙上。5.3.2.4支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。5.3.3柱模板安装56 由于柱高度较高，为保证柱混凝土质量，混凝土分二次浇捣，同样模板也分二次支模，楼板支撑排架搭设必须及时跟上柱模板施工进度，使柱模板能同排架得到有效连接。柱混凝土浇筑至框架梁底时，开始支梁、平台模，再绑扎梁、平台筋，最后浇筑梁、平台混凝土。柱模板采用18mm厚的优质木夹板现场制安，板边用刨修平直，用Ф48×3.5钢管四周箍紧，柱箍间距500mm，柱截面单侧大于600mm时，为防止模板变形，增设对拉螺栓，对拉螺栓数量、直径按计算书布置。所有对拉螺栓必须夹于两条Ф48钢管中间，钢管压紧50mm×100mm枋木。安装柱模板时，应先在基础面(或楼面)上弹柱轴线及边线，边线外用1:1水泥砂浆进行找平，以确保模板标高的统一，防止底部漏浆，按照边线先把底部方盘固定好，柱模安装前要求在其根部加设直径不小于14mm的钢筋限位，以确保其位置的正确，柱筋与模板之间绑扎砂浆垫块控制保护层厚度，符合设计要求，然后再对准边线安装柱模板。柱模安装好后，校核其轴线、垂直度以及几何尺寸无误后，将其支撑牢固，经固定后，需再复核垂直度，防止固定过程中模板移位。为保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑，剪刀撑等互相拉结固定。柱顶与底部支模时必须留有清理孔，便于清理垃圾及松动砂、碎石，待捣砼前清洗干净后封闭。柱模安装好后，保证各侧面模板接缝严密，要求浇柱砼时，连水都难往外渗，保证柱边砼达到高标准质量。为保证柱墙砼的强度达到设计要求，当为非特殊的结构（如防水砼或即需承重的柱）侧模，浇筑砼后，隔一天（并保证砼强度不低于1.2MPa）即可拆模养护。安装柱模板工艺流程：弹柱位置线→抹找平层作定位墩→安装柱模板→安柱箍→安拉杆或斜撑→办预检56 5.3.4梁、板模板安装梁板模板分两种支模方式，梁高大于等于0.7m，按最大梁计算形式支设。梁高小于0.7m，按普通梁模计算形式支设。56 梁模板安装前，先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线。梁底模板按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底外应按1‰~3‰起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过700mm时，在梁中纵向按计算书要求设置对拉穿梁螺栓。楼面模板安装前首先通线，然后调整脚手架顶标高，将其调到预定的高度，在脚手架顶上架设50mm×100mm木枋，间距为300mm，然后在木枋上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。楼面模板应根据模板的排列图架设支柱和龙骨。支柱的间距根据楼板模板计算书布置，支柱排列要考虑设置施工通道。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。5.3.5楼梯模板安装顺序及技术要点a．根据楼梯模板设计，首先支设平台模板，b．支设楼梯底模板，c．在外帮侧模内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板，d．支设楼梯外帮侧模。5.4、模板拆除5.4.1梁、板模板拆除承重模板按照同条件留置试件，强度等级达到设计强度的100%方可拆除承重模板，其他梁、板模板拆除时应按规范要求，同时模板支架拆除必须有工程负责人的批准手续。板拆除顺序应先拆除梁侧帮模，再拆除梁板模板，拆楼板模板先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根底模留1~2根支柱暂不拆，操作人员站在已拆除空隙，拆去近旁余下的支柱，使其底模自由坠落，用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中近旁余下的支柱，集中运出，集中堆放。有穿墙螺栓者，先拆穿墙螺栓和梁托架，再拆除底模。拆除模板时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。56 模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。5.4.2柱模拆除当混凝土达到达到3.0MPa之后，开始拆除模板；先将柱模连接用的模板夹具和对拉螺栓松开；调节柱模支架的可调丝杆和侧向钢管顶撑，使柱模与混凝土面分离。将柱模板吊到地面，清灰、涂刷脱模剂，以备周转。5.4.3模板清理维护5.4.3.1模板清理维修各类模板在使用过程中的注意事项l模板安拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。l板在使用过程中加强管理，分规格堆放，及时涂刷脱模剂。l应保护钢筋不受扰动。搞好大模板的日常保养工作和维修工作。l所有模板表面不得使用油性脱模剂，模板堆放不能损坏模板表面，模板堆放时防止雨水淋湿和浸泡，对使用过的模板表面必须经修补后才能继续使用。胶合板的维修l当模板边沿受损时，及时对受损处进行切除。l当模板中部有少量磨损时，对受损处刮一遍腻子并涂刷一层脱模剂。l当模板中部受损较严重时，对受损处进行切除和修补，并对缝隙处刮一遍腻子。5.4.3.2模板的堆放现场拆下的模板应放入插板架内，或码放整齐。清理好的模板所放地点要高出周围地面150㎜，防止下雨受潮。5.4.3.3刷脱模剂模板清理干净，擦掉浮灰后，刷专用水质脱模剂，不得漏刷，刷后擦净。5．5.质量标准项次项目允许偏差值(mm)检查方法国家规范标准结构长城杯标准56 1轴线位移柱、墙、粱53尺量2底模上表面标高±5±3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础±10±5尺量柱、墙、粱±4、-5±34层高垂直度层高不大于5m63经纬仪或吊线、尺量大于5m855相邻两板表面高底差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正—O方尺、塞尺顺直—2线尺8预埋铁件中心线位移32拉饯、尺量9预理管、螺栓中心线位移32拉线、尺量螺栓外露长度+10、-05、-010预留孔洞中心线位移+105拉线、尺量尺寸+10、0+5、-011门窗洞口中心线位移—3拉线、尺量宽、高—±5对角线—612插筋中心线位移55尺量外霹长度+10、0+10、06质量保证措施6.1模板工程质量控制6.1.1模板的支撑体系必须进行结构强度、刚度和稳定性验算，规定模板的装拆程序。扣件螺栓拧紧扭力不应小于40N.m，且不应大于65N.m。6.1.2施工前要由施工技术人员向施工班组进行技术交底，对于施工内容、操作方法、操作程序和节点处理、预埋件、预留洞以及质量要求、安全技术措施应着重交底清楚。6.1.3模板安装好后，应进行自检、互检和技质人员的逐级验收，并报请监理验收。56 6.1.4作重复使用的模板应始终保持其表面平整光洁，形状正确，不漏浆，并有足够的强度和刚度。6.1.5安装侧模时，为防止模板移动，应设有足够的固定设施。6.1.6支架是支撑模板、钢筋、砼和施工荷载的承重杆件，应采用标准化、通用化、系列化的杆件拼装。6.1.7支架立杆必须安装在密实、稳定的地基上，立柱下垫槽钢及木板，灌注砼后不发生超过允许的沉降。立杆在高度方向所设的水平撑和剪刀撑，应按构造和整体稳定性布置。6.1.8模板施工中,做好接触面的清理工作,严格控制接缝的宽度。6.1.9整体式结构承重模板,应在与结构同条件养护试块达到规定强度时方可拆模。6.1.10模板拆除后，模板、支撑和连接板必须分类堆放，模板在每次使用后必须清理，铲除灰浆及砼残渣，涂上脱模剂。钢模、管子和各种零配件，应严格按标准化要求分类堆放。6.2砼工程浇筑质量控制6.2.1大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。6.2.2浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。6.2.3泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。6.3质量管理体系质量管理体系图56 项目经理施工控制：各工程队质量检查：质检工程师及质检员技术控制：工程技术部工班工种自检互检交接检标准化作业质量承包经济责任制原材料取证及检验监督工种工班三检工作指导月季质量检查评比隐蔽工程检查证设计图及规范交底工序及工种检查测量放样试验优质标准控制符合规范和技术要求标准化作业优质工程管理目标7安全保证措施7.1钢管支架搭设安全保证措施7.1.1室内满堂脚手架搭设必须严格按照施工组织设计的要求搭设。7.1.2满堂脚手架的纵、横距不应大于2m。7.1.3满堂脚手架应设登高措施，保证操作人员上下安全。7.1.4操作层应满铺竹笆，不得留有空洞，必须留空洞者应设围栏保护。7.1.5大型条形内脚手架的操作步层的两侧应设防护栏杆。56 7.1.6满堂脚手架步距，应控制在2m内，必须高于2m者应有技术措施保护。7.1.7满堂脚手架的稳固，应采用横杆（剪刀撑）保护。7.1.8满堂脚手架不宜采用钢、竹混设。7.1.9模板支架及模板施工期间，禁止无关人员进入作业现场。7.1.10内外脚手架体系必须按要求设置连墙杆，并经过有关人员进行质量和安全验收，才能投入使用。7.1.11脚手架的防雷接地应符合《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46－88）的规定。7.1.12不得将缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上。7.1.13模板支架在使用期间，严禁拆除下列杆件：扫地杆、水平加固杆、交叉支撑和剪刀撑。7.1.14排架搭设完成后由木工班组自检合格后，由项目部组织木工翻样、技术员对排架的的标高进行复核，用水准仪从专用水准点引测到排架上进行复核，标高控制点沿柱头分别向上引测，并做好记录。7.1.15防止高支模支撑系统失稳的控制措施：（1）浇筑梁板砼前，应检查支撑体系中各种紧固件的紧固程度（2）浇筑梁板砼时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，及时用千斤顶把滑移部位顶回原位，加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。7.2模板工程安全保证措施7.2.1进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。7.2.2经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。7.2.3工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和高空滑落。7.2.4安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。7.2.5高空，复杂结构模板的安装和拆除，事先应有切实的安全措施。7.2.656 遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。7.2.7二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模装拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送。7.2.8不得在脚手架上堆放大批模板等材料。7.2.9支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上，通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。7.2.10支模板过程中如需中途停歇，应将支撑、搭头柱头板等定牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。7.2.11模板上有预留洞的，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后既将洞口盖好。7.2.12拆除模板一律用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除模板时，要注意整块模板掉下，尤其时用定型模板做平台时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。7.2.13在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36v低压电源或采取其他有效的安全措施。7.2.14装、拆模板时禁止使用50×100mm木料、钢模板作立人板。7.2.15高空作业要搭设脚手架或操作平台，上、下要使用梯子，不许站在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟的鞋子工作。7.2.16装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；不准站在墙上工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的意识。7.2.17拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。7.2.18拆除的钢模作平台底模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生钢模板在自重荷载下一次性大面积脱落。7.2.19拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁置必须牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。砼板上的预留洞，应在施工组织设计时就作好技术交底，（预设钢筋网架）以免操作人员从洞中坠落。56 7.2.20封柱子模板时，不准从顶部往下套。7.2.21禁止使用50×100mm木料作顶撑。7.2.22高支模板体系严禁悬挂起重设备。7.3监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：7.3.1班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。7.3.2日常检查、巡查重点部位：7.3.2.1杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。7.3.2.2地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。7.3.2.3连接扣件是否松动。7.3.2.4架体是否不均匀的沉降、垂直度。7.3.2.5施工过程中是否有超载的现象。7.3.2.6安全防护措施是否符合规范要求。7.3.2.7脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。7.3.3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。7.3.4在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3m