高支模工程专项施工方案

'【高大模板专项施工方案】131 【高大模板专项施工方案】目录第一章：编制依据4第二章：工程概况5一、总体概况5二、工程地点5三、工程名称5四、工程概况5五、模板工程5六、根据本工程结构设计特点，必须按高大模板进行施工。5七、混凝土采用泵送工艺进行施工。5第三章：高大模板设计6一、高大模板区域确定6二、一层高大模板设计7第四章：模板工程施工准备10一、技术准备10二、物资准备10三、劳动力准备10第五章：高大模板施工工艺12一、高大模板施工工艺流程图12二、放线、定位及立杆底部处理13131 【高大模板专项施工方案】第六章：模板安拆及预防安全措施13一、模板安装安全技术措施13二、混凝土浇注过程安全技术措施13三、高大模板拆除安全技术措施154四、预防坍塌事故的安全技术措施165五、预防高空坠落事故安全技术措施165六、其他安全技术注意事项176第七章：文明施工要求187第八章：高大模板施工的安全管理18一、高大模板系统施工安全管理机构18二、高大模板施工安全管理注意问题18第九章、应急救援预案19一、概况19二、机构设置19三、报警救援及其他联络电话19四、人员分工与职责19五、应急救援工作程序19六、应急救援方法20附录1：柱模板（设置对拉螺栓）计算书....................................................................22附录2：板模板（扣件式）计算书................................................................................31附录3：梁模板（扣件式）计算书................................................................................42附录4：梁侧模板计算书...............................................................................................53131 【高大模板专项施工方案】第一章：编制依据为了保证本工程高大模板施工安全，根据建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》、省建设厅《江苏省建设工程重大危险源管理办法》、《江苏省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：1.该工程施工组织设计；2.该工程建筑与结构施工图；3.《建筑施工计算手册》；4.《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-2011）；5.《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；6.《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）；7.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；8.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ-130-2011）；9.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；10.《钢管支撑架扣件》（GB/5831-2006）；11.《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）；131 【高大模板专项施工方案】第二章：工程概况一、总体概况建设单位：无锡数字电影产业有限公司设计单位：中广电广播电影电视设计研究院监理单位：无锡市建苑工程监理有限责任公司施工单位：无锡市亨利富建设发展有限公司二、工程地点无锡市太湖新城老苏锡路、清晏路交叉口三、工程名称国家数字电影产业园D区影棚及配套用房D1、D2、D3、D4用房高支架模四、工程概况本工程建筑结构形式为影棚地上多层，屋盖为钢架钢结构与砼柱框架结构。屋面为钢架钢结构，建筑最大高度21.95米。D1~D4内设走道平台见以下参数表。D区D1~D4影棚结构参数表幢号结构高支架施工标高主梁规格次梁规格部位D1影棚走道砼柱框架屋盖网架+8.35m+20.00m700*700600*700250*600边梁350*850挑梁沿墙四周置景车间D1空调房砼柱框架+8.35+20.60m350*550350*850300*500350*55013~15/K~P轴AC/2~5轴13~15/K~ND2棚走道砼柱框架+11.95m600*750250*550边梁沿墙四周131 【高大模板专项施工方案】屋盖网架+21.95m500*600300*750挑梁D3棚走道砼柱框架屋盖网架+7.45m+18.00m600*700250*600边梁350*700挑梁沿墙四周D4棚走道砼柱框架屋盖网架+7.45m+19.00m600*800600*700200*400边梁300*600挑梁沿墙四周以上参数表为D1~D4影棚结构及沿墙走道标高，D1~D4走道主要是沿四周墙柱布置，一般分二层走道（为悬挑结构），四周墙柱为多层框架与墙外多层结构相连，总体结构比较稳定，但支架搭设高度较高，且走道挑出较窄，所以支架也相应窄高些。五、模板工程矩形柱采用木胶合板：2440×1220×15、松木方：4200×100×50；梁、板模采用木胶合板及木方；模板支撑体系为钢管满堂支撑架,其中钢管直径为48mm，壁厚不小于2.75mm。注：本工程D1~D4影棚结构以四周排架柱、梁及內挑走道屋盖采用球形网架结构为主体，在主体结构轴线外有多层框架相连，D1影棚为双连跨，面积较大，且在2~5/A~C轴，13~15/K~N轴自11.95m标高至20m标高为高支架模区，使用功能为空调机房。13~15/K~P轴自地坪至8.35m标高也为高支架区，使用功能为置景车间，在支架搭设时与主体D1结构紧密相连，详见支架立杆平面图及剖面。六、根据本工程结构设计特点，必须按高大模板进行施工。七、混凝土采用泵送工艺进行施工。131 【高大模板专项施工方案】第三章：高大模板设计一、高大模板区域确定由上述工程概况可知，本工程高大模板区域结构是多层。本工程在搭设梁、板模板支架系统之前，应保证多层框架柱已施工完成达到设计强度且模板拆除完毕。二、多层高大模板设计1、立杆布置原则（1）.框架梁：墙柱主梁（700*700、600*800、600*700、600*500）两侧立杆横向间距按≤1200布置，梁底增设二道承重立杆（可调托），纵距按≤882。纵距梁底加一根无法拉通，水平管被柱子隔断，该部位与结构柱进行抱箍连接加强，挑梁350*850、350*750、350*700等，两侧立杆≤850，纵距≤880，纵距梁底加一根小横杆。（2）.120厚楼板下立杆纵横向按≤880×≤882布设，当立杆布置趋于楼板中间区域时，纵、横向立杆间距小于0.9m，不再增设立杆；但应保证立杆布置纵、横拉通。立杆必须承受轴心荷载，纵横向水平杆应沿竖向错开设在立杆两侧，板底立杆顶扣件均采用双扣件（空调机房主梁350*850立杆横距≤850，纵距≤882，纵距梁底加两根小横杆，置景车间等主梁350*500，立杆横距≤850，纵距≤882，纵距梁底加一根小横杆）；说明：由上述（1）、（2）条立杆布置原则可知，结构平面框架梁沿梁纵向立杆最大间距为≤882，楼板下纵横向立杆最大间距≤880×≤882，验算取最不利情况。（3）.立杆接头位置错开，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。2、水平拉杆布置原则（1）.梁底水平立杆：以700mm×700mm框架梁梁底钢管大楞作为第一层水平拉杆，纵横布置。沿第一道水平拉杆自上而下按步距≤1.5m布置纵横水平拉杆。梁高超过1.0m的梁在板底与第一层水平拉杆之间加设一层水平拉杆，纵横布置。该梁底两层水平拉杆之间加设一层水平拉杆，纵横布置，作为水平加强层。131 【高大模板专项施工方案】（2）.板底水平拉杆：板底下以钢管大楞作为第一层水平拉杆，纵横布置，以700mm×700mm梁底下第一层水平拉杆作为板底下第二层水平拉杆，纵横布置，自上而下按步距不超过1.5m布置纵横水平拉杆；（3）.在距地面200mm沿纵横方向按纵下横上设扫地杆，扫地杆在不同标高处，高处向低处扫地杆延伸不少于2跨。当最下一道水平拉杆与扫地杆间距大于1.5m步距时，在扫地杆上均匀布置上一层水平拉杆；（4）.梁纵向水平拉杆中间增设一道水平杆作为梁底支撑小横杆。3、梁、板底模板设计原则：主梁底均设置5根方木小楞，以保证梁底及两侧支设的立杆对称布置，板底方木按纵向间距200mm进行布设。4、梁侧模板设计原则：（1）、梁高700mm的框架梁、梁侧布置5根枋木作为小楞，梁侧沿纵向布置1道对拉螺栓，第一道离底400高，保证螺栓与梁底纵向小横杆位置对应；（2）、梁高250mm与700mm之间的框架梁、梁侧布置4根枋木作为小楞，梁侧沿纵向每间隔300mm布置1道对拉螺栓，保证螺栓与梁底纵向小横杆位置对应；（上述梁侧对拉螺栓均匀布设于梁侧）。5、本施工方案梁板下立杆与水平拉杆、钢管大楞与立杆及水平杆连接全部采用双扣件扣紧（梁底加顶的立杆，均采用可调托座进行顶托）。6、水平及竖向剪刀撑布置原则（1）、竖向剪刀撑布设：本工程由于施工面积比较大。在外侧周围四周、楼面开洞处和膨胀加强带两端均设由下至上的竖向连续剪刀撑。中间在纵横向每隔5m～8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑。其宽度宜为5m～8m，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45度~60度；本工程竖向剪刀撑应按上、下设五~六道（详见剖面图）。（2）、水平剪刀撑布设位置：131 【高大模板专项施工方案】1）最大框架梁下第一层水平拉杆位置布设水平剪刀撑；2）立杆中部某层水平拉杆位置布设水平剪刀撑；3）立杆底部距地面200mm处设扫地杆且需布设水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。（3）、在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，剪刀撑全部与支架系统中的立杆连接。本工程水平剪刀撑应按上、下设五道水平剪刀撑详见剖面图。说明：由上述设置原则可知，该工程高大模板区支架的加强层共为5层。其中水平剪刀撑5层。7、在立杆周圈外侧和中间有结构柱的做法按水平间距6~9m、竖向间距2~3m与建筑结构设置一个固结点。即按要求用钢管对结构柱进行四边抱箍，并用连墙件将水平拉杆与之双扣接，以增加支撑体系的侧向刚度。支架架设前，周边框架柱均已施工完成并达到设计强度，且柱模全部拆除。水平连接严禁连在未拆去的柱模上。8、首层地面做法80mm厚C25砼垫层100mm厚碎石填充找平300mm厚毛石原土回填压实系数≥0.94本工程D1、D2均自地面起始搭设支架应按上述要求加固地基，D3、D4均为在地下室顶板上搭设，但地下室支架不得拆除。131 【高大模板专项施工方案】首层地面为混凝土地面，解决了高大模板钢管支撑架的稳定问题，混凝土地面浇筑3天后，即可以开始搭设高支模钢管支撑架。搭设钢管前，应在立杆下面铺设50*200木方，通长设，以保证高支撑钢管的支撑稳定性。经计算，通过上述处理后的首层地面,其地基承载力≥110Kpa，可满足钢管支撑架对地基承载力的要求。当地坪砼强度达到75%以上方可在上面进行模板支撑搭设。131 【高大模板专项施工方案】第四章：模板工程施工准备一、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。二、物资准备1、材料准备及其检测、验收标准：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证。（1）钢管：表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB/T228-87)的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(CB/T700-2006)中Q235—A级钢的规定。（2）扣件：扣件式钢管支模架应采用可锻铸铁制作的扣件，等材质应符合现行国家标准《钢管支撑架扣件》（GB15831-2006）的规定。支模架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。（3）胶合模：板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求；进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格；（4）方木及其他：50×100木方进场必须进行材质的验收。弯曲大的、变形严重的不能使用，尤其是有节和断裂的不能用于高大模板中的梁底和板底。槽钢、钢管、扣件、松木板、PVC塑料穿墙管、穿墙对拉螺栓、脱模剂等应符合有关验收标准规定。131 【高大模板专项施工方案】2、机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。3、周转材料准备：做好模板、钢管、扣件等周转料的备料工作，分批分期进场。三、劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。131 【高大模板专项施工方案】第五章：高大模板施工工艺一、高大模板施工工艺流程图地面硬化施工放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板满堂支撑架安装梁底、板底水平小楞安装安装梁底模及侧模安装架设板底木方龙骨于支撑架水平钢管上楼板模板安装梁板钢管绑扎铺设上梁板混凝土浇筑混凝土保养、达到设计强度等级的100%131 【高大模板专项施工方案】拆除梁、板模，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及支撑架二、放线、定位及立杆底部处理为确保支撑架搭设准确位置，在支撑架搭设前，应在楼地面上弹线。支架基础验收合格，才能按要求进行定位放线。先将建筑物框架轴引至楼地面上，然后细分局部轴线。方便于控制，再分出辅助线。最后根据辅助轴线弹出支撑立杆的中心线，搭设支撑。立杆底部采用硬化地面作为持力层，地面做法为：80mm厚C25砼100mm厚碎石填充找平300mm厚毛石原土回填压实系数≥0.94131 【高大模板专项施工方案】第六章：模板安拆及预防安全措施一、模板安装安全技术措施1、扣件式满堂架搭设前，应按《建筑施工模板安全技术规范》和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。对钢管、扣件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料；2、模板的安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动；　3、配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，并有足够的受力面积，支撑件应着力于外钢楞，预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。墙和柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正；　4、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠。支撑杆接长使用时，接头不能超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承载力和稳定；　5、支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，水平撑设上、下两道，两道水平撑之间，在纵横向加设剪刀撑；　6、支架立杆竖直、下部严禁垫砖、易碎物，2m高度的垂直允许偏差为15mm；　7、当梁模板支架立杆采用单根立杆时立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于25mm；　8、支模应按施工工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序；　9、支设立杆模板和梁模板时，必须搭设施工层。支撑板铺严，外侧设防护栏杆，不准站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下；10、楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行；二、混凝土浇注过程安全技术措施131 【高大模板专项施工方案】1、模板安装完毕，在浇筑砼前重点检查、巡查的部位，验收合格后方可进行混凝土浇注施工，验收单内容要量化；2、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中的均衡受载，本工程采用中部向两边扩展的浇筑方式；3、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载（板面混凝土堆载高度不超过15cm）,对出现的超过最大荷载制定相应的控制措施，钢管等材料不能在支架上堆放；4、浇筑过程中，支撑系统下严禁站人，外围5米设置警戒线，派人在警戒线外用经纬仪设观测点检查支架和承载情况，发现下沉、松动和变形情况应立即停止施工，疏散浇注施工人员，待稳定后再采取相应解决措施；5、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口。三、高大模板拆除安全技术措施1、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守；　2、模板拆除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行；　3、在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区；　4、工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落；　5、遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业；　6、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上；　7、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严；　8、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤；131 【高大模板专项施工方案】　9、拆除板、梁、柱、墙模板时要注意：　　（1），要搭支撑架或操作平台，支撑板铺严，并设防护栏杆。　　（2）严禁在同一垂直面上操作。　　（3）拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。　　（4）拆除梁、阳台、楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。　　（5）严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。10、每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。四、预防坍塌事故的安全技术措施1、安装梁底模板及木方前，确保梁底支架水平杆已拉设。2、高大模板采用钢管支撑立杆，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立杆。立杆基础应牢固，并按设计计算严格控告模板支撑系统的沉降量。3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。5、安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设支撑架，并挂好安全网，支撑架搭设高度要高出施工作业面至少1.2m。6、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7、纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。五、预防高空坠落事故安全技术措施1、项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。131 【高大模板专项施工方案】2、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。3、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。4、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。5、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。6、高处作业前，项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑(或红白)相间的条纹标示，盖件等以黄(或红)色标示。需要临时拆除或变动安全设施的应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。7、各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工支撑架连接。8、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。9、安装楼面模板时，工作面下1m处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。六、其他安全技术注意事项1、搭拆支撑架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。2、操作层(楼层)上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在支撑架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在支撑架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。131 【高大模板专项施工方案】3、重点检查支撑架杆件是否有变形的现象。4、安全防护措施是否符合规范要求。5、支撑架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。6、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支撑架接触。7、支撑架支撑维护小组，对拆下来的钢管及扣件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。8、水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步。9、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。131 【高大模板专项施工方案】第七章：文明施工要求1.保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净。2.在楼层模板拆除完后，楼层内的废料，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好。3.严禁在楼层内拉大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等。4.楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作。5.严禁在生活区、施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放。6.员工宿舍卫生必须每日有专人清扫干净，并做好个人卫生。131 【高大模板专项施工方案】第八章：高大模板施工的安全管理一、高大模板系统施工安全管理机构项目经理石朗山为现场安全第一责任人，项目副经理吴晓明为现场直接安全责任人，并相应成立高大模板施工安全管理领导小组。组长：石朗山（项目经理）组员：尤新亚（技术负责人）组员：王海清、杭伯中、杭洁（安全员）组员：丁春明、陈锡忠（执行经理）各施工班组长：二、高大模板施工安全管理注意问题(1)成立以项目经理为中心的领导班子，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用扣件式钢管满堂支撑架方式建立高大模板系统。(2)施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高大模板搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。(3)支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格，报监理、安监验收合格后，方能进行钢筋安装。(4)高大模板施工现场作业人员不得从支撑系统爬上爬下、应从外排栅安全通道进入工作面。131 【高大模板专项施工方案】第九章、应急救援预案一、概况本预案针对梁板高大模板施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。二、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理为第一安全责任人，并相应成立高大模板施工管理领导小组。组长：石朗山（项目经理）组员：王海清、杭伯中、杭洁（安全员），丁彬、胡锦辉、陆东旭（施工员）许海（木工班组长），刘汉华（钢筋班组长），周济朝（瓦工班组长）。三、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话：火警：119公安：110医疗：120交通：122四、人员分工与职责(1)项目经理(第一安全责任人)：负责高大模板应急救援全面工作。(2)现场技术负责人(直接安全责任人)：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援习工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(3)现场专职安全员：负责现场高大模板施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员、材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。(4)组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。131 【高大模板专项施工方案】五、应急救援工作程序(1)当事故发生，有人员伤亡情况时，小组成员立即将伤员就近医疗并拨打120急救电话，同时向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。(4)项目部指定现场专职安全员开金义负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。六、应急救援方法(1)高空坠落应急救援方法：1)当现场只有1人时，应大声呼救：2人以上时，就有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2)仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位、和着地部位的具体情况。3)如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4)如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，要平稳，否则会加重伤情。(2)模板、坍塌应急救援方法：1)工地发生高大模板坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。131 【高大模板专项施工方案】2)报120急救中心，到现场抢救伤员。(应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待)；3)物体打击应急求援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查：如果是重伤，应迅速送医院抢救。5)预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量框架要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援131 【高大模板专项施工方案】131 【高大模板专项施工方案】131 【高大模板专项施工方案】计算说明：本工程D1-D4影棚，沿墙柱主梁分别为700*700、600*800、600*700、600*500等，计算书时取最大梁700*700计算依据，排梁350*850、300*750、300*700等，取最大350*850计算依据，置景车间及空调房取300*550计算依据，板均按120厚计算。板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称120厚楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6.6新浇混凝土楼板边宽B(m)3二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5131 【高大模板专项施工方案】当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.098风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计模板支架高度(m)21.95立柱纵向间距la(mm)882立柱横向间距lb(mm)880水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称131 【高大模板专项施工方案】立柱距混凝土板短边的距离(mm)213立柱距混凝土板长边的距离(mm)180主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)180，180主梁两端各悬挑长度(mm)213，213结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图131 【高大模板专项施工方案】模板设计剖面图(楼板长向)131 【高大模板专项施工方案】模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)8000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝13N/mm2131 【高大模板专项施工方案】满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×8000×281250)＝0.146mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.37因[B/lb]取整＝[3000/880]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为180mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：131 【高大模板专项施工方案】1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.073×0.882+0.117×0.945×0.882＝0.169kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.097×0.882+0.213×3.15×0.88，0.1×0.097×0.882+0.175×3.15×0.88]＝0.596kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.182/2，0.097×0.182/2+3.15×0.18]＝0.569kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.169，0.596，0.569]＝0.596kN·mσ＝Mmax/W＝0.596×106/60750＝9.818N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.073×0.88+0.617×0.945×0.88＝1.08kN131 【高大模板专项施工方案】V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.097×0.88+0.675×3.15＝2.178kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.18，0.097×0.18+3.15]＝3.167kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.08，2.178，3.167]＝3.167kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.167×1000/(2×45×90)＝1.173N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.994×8804/(100×9600×2733700)＝0.154mm≤[ν]＝l/250＝880/250＝3.52mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×1804/(8×9600×2733700)＝0.005mm≤[ν]＝l1×2/250＝360/250＝1.44mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.181、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k131 【高大模板专项施工方案】]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.138×0.882+1.2×0.567×0.882＝1.704kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.18＝0.307kNR＝max[Rmax，R1]＝1.704kN;正常使用极限状态按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.054×0.882＝1.022kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.18＝0.19kNR＝max[Rmax，R1]＝1.022kN;2、抗弯验算计算简图如下：131 【高大模板专项施工方案】主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.389kN·mσ＝Mmax/W＝0.389×106/4180＝93.175N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算131 【高大模板专项施工方案】主梁剪力图(kN)Vmax＝2.839kNτmax＝2Vmax/A=2×2.839×1000/391＝14.523N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.277mm跨中νmax=0.277mm≤[ν]=882/250=3.528mm悬挑段νmax＝0.128mm≤[ν]=213×2/250=1.704mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A(mm2)391立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值[f](N/mm2)205131 【高大模板专项施工方案】λ＝h/i＝1500/16＝94≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.641Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.098×0.882×1.52/10＝0.022kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1×0.882×0.88+0.022/0.88]＝4.966kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4965.681/(0.641×391)+0.022×106/4180＝25.089N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85按上节计算可知，扣件受力N＝4.966kN≤Rc=kc×8=0.85×8=6.8kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)110立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.8垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.966/(0.8×0.15)＝41.381kPa≤fak＝110kPa满足要求！131 【高大模板专项施工方案】梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称350*650新浇混凝土梁计算跨度(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×650新浇混凝土结构层高(m)20梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1131 【高大模板专项施工方案】当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)910梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)910、882混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽131 【高大模板专项施工方案】设计简图如下：平面图131 【高大模板专项施工方案】立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)8000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：131 【高大模板专项施工方案】W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.7×2]×1＝22.024kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝20.26kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝16.675kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×22.024×0.1752＝0.084kN·mσ＝Mmax/W＝0.084×106/37500＝2.248N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×16.675×1754/(100×8000×281250)＝0.036mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm满足要求！131 【高大模板专项施工方案】3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×20.26×0.175+0.437×1.764×0.175＝1.464kNR2=1.25q1l=1.25×22.024×0.175＝4.818kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×16.675×0.175＝1.094kNR2"=1.25q2l=1.25×16.675×0.175＝3.648kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.37验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：131 【高大模板专项施工方案】q1＝max{1.464+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.65-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，4.818+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=4.86kN/mq2＝max{1.094+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.65-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，3.648+(0.3-0.1)×0.35/2}＝3.683kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×4.86×0.4552，0.5×4.86×0.22]＝0.101kN·mσ＝Mmax/W＝0.101×106/60750＝1.656N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×4.86×0.455，4.86×0.2]＝1.327kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.327×1000/(2×45×90)＝0.491N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.683×4554/(100×9600×2733700)＝0.041mm≤[ν]＝l1/250＝455/250＝1.82mm131 【高大模板专项施工方案】ν2＝q2l24/(8EI)＝3.683×2004/(8×9600×2733700)＝0.028mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×4.86×0.455，0.4×4.86×0.455+4.86×0.2]＝2.433kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.31kN，R2＝2.433kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.683×0.455，0.4×3.683×0.455+3.683×0.2]＝1.843kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝1.125kN，R"2＝1.843kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18131 【高大模板专项施工方案】主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.844×106/4180＝202.005N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算131 【高大模板专项施工方案】主梁剪力图(kN)Vmax＝2.527kNτmax＝2Vmax/A=2×2.527×1000/391＝12.923N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝2.226mm≤[ν]＝l/250＝850/250＝3.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态131 【高大模板专项施工方案】支座反力依次为R1=2.527kN，R2=2.527kN正常使用极限状态支座反力依次为R"1=2.047kN，R"2=2.047kN七、纵向水平钢管验算钢管类型Φ48×2.75钢管截面面积A(mm2)391钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.04钢管截面抵抗矩W(cm3)4.18钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：R＝max[R1，R2]=[2.527，2.527]=2.527kN，R"＝max[R1"，R2"]＝[2.047，2.047]=2.047kN1、抗弯验算131 【高大模板专项施工方案】纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.402×106/4180＝96.277N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝1.643kNτmax＝2Vmax/A=2×1.643×1000/391＝8.402N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算131 【高大模板专项施工方案】纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.862mm≤[ν]＝l/250＝910/250＝3.64mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=3.411kN，R2=5.433kN，R3=5.433kN，R4=3.411kN八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝5.433kN≤Rc=kc×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立柱验算钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算131 【高大模板专项施工方案】λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.156×0.91×1.52/10＝0.036kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.9×2]×1＝20.277kN/m2)小梁验算q1＝max{1.355+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.65-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，4.436+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.35/2}=4.473kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝5.108kN，R2＝5.108kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.9×1.2×0.15×(20-0.65)+Mw/lb＝max[5.108+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.882+0.425-0.35/2)/2×0.91，5.108+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.882+0.85-0.425-0.35/2)/2×0.91]+3.135+0.036/0.85＝10.963kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10962.517/(0.641×391)+0.036×106/4180＝52.405N/mm2≤[f]＝205N/mm2131 【高大模板专项施工方案】满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)110立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.8垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.963/(0.8×0.15)＝91.354kPa≤fak＝110kPa满足要求！梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称350850，标高20.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350×850梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合131 【高大模板专项施工方案】侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.85新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.85}＝min{34.213，20.4}＝20.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.85}＝min{34.213，20.4}＝20.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×32.4+1.4×0.9×2]＝41.886kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)440主梁合并根数1小梁最大悬挑长度(mm)110131 【高大模板专项施工方案】结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)440支撑距梁底距离依次为150，550设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15131 【高大模板专项施工方案】面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×41.886＝41.886kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×32.4×1＝39.366kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×39.366×0.2432+0.117×2.52×0.2432＝0.251kN·mσ＝Mmax/W＝0.251×106/37500＝6.681N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×32.4＝32.4kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×32.4×243.3334/(100×10000×281250)＝0.273mm≤243.333/400=0.608mm满足要求！131 【高大模板专项施工方案】3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×39.366×0.243+1.2×2.52×0.243＝11.273kN正常使用极限状态R"max＝1.1×l左×q＝1.1×0.243×32.4＝8.672kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)110小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×45小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)30.375小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)68.344计算简图如下：跨中段计算简图131 【高大模板专项施工方案】悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝11.273kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×11.273×0.442，0.5×11.273×0.112]=0.218kN·mσ＝Mmax/W＝0.218×106/30375＝7.185N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×11.273×0.44，11.273×0.11]=2.976kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.976×1000/(2×90×45)＝1.102N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝8.672kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×8.672×4404/(100×9600×683440)＝0.335mm≤440/400=1.1mm131 【高大模板专项施工方案】ν2max＝qL4/(8EI)=8.672×1104/(8×9600×683440)=0.024mm≤110/400=0.275mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×11.273×0.44，0.4×11.273×0.44+11.273×0.11]＝5.456kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×8.672×0.44，0.4×8.672×0.44+8.672×0.11]＝4.197kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)440主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75主梁合并根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18计算简图如下：131 【高大模板专项施工方案】同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.988kN，R2＝5.456kN，R3＝5.456kN，R4＝1.988kN正常使用极限状态：R"1＝1.526kN，R"2＝4.197kN，R"3＝4.197kN，R"4＝1.526kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.358×106/4180=85.608N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)131 【高大模板专项施工方案】τmax＝2Vmax/A=2×6.014×1000/391＝30.764N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.186mm≤400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×8.002＝7.602kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008131 【高大模板专项施工方案】2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称350*850新浇混凝土梁计算跨度(m)3.3混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×850新浇混凝土结构层高(m)20梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数μ0.65131 【高大模板专项施工方案】z风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)880梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)880、882混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：131 【高大模板专项施工方案】平面图131 【高大模板专项施工方案】立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)8000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：131 【高大模板专项施工方案】W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.7×2]×1＝28.221kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝26.457kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝21.775kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×28.221×0.1752＝0.108kN·mσ＝Mmax/W＝0.108×106/37500＝2.881N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×21.775×1754/(100×8000×281250)＝0.047mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm满足要求！131 【高大模板专项施工方案】3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×26.457×0.175+0.437×1.764×0.175＝1.871kNR2=1.25q1l=1.25×28.221×0.175＝6.173kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×21.775×0.175＝1.429kNR2"=1.25q2l=1.25×21.775×0.175＝4.763kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.37验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：131 【高大模板专项施工方案】q1＝max{1.871+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.85-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，6.173+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=6.216kN/mq2＝max{1.429+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.85-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，4.763+(0.3-0.1)×0.35/2}＝4.798kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×6.216×0.2932，0.5×6.216×0.22]＝0.124kN·mσ＝Mmax/W＝0.124×106/60750＝2.046N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×6.216×0.293，6.216×0.2]＝1.243kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.243×1000/(2×45×90)＝0.46N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×4.798×293.3334131 【高大模板专项施工方案】/(100×9600×2733700)＝0.009mm≤[ν]＝l1/250＝293.333/250＝1.173mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.798×2004/(8×9600×2733700)＝0.037mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×6.216×0.293，0.4×6.216×0.293+6.216×0.2]＝2.006kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.015kN，R2＝2.006kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×4.798×0.293，0.4×4.798×0.293+4.798×0.2]＝1.548kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝0.873kN，R"2＝1.548kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04131 【高大模板专项施工方案】主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.68×106/4180＝162.661N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算131 【高大模板专项施工方案】主梁剪力图(kN)Vmax＝2.018kNτmax＝2Vmax/A=2×2.018×1000/391＝10.322N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.8mm≤[ν]＝l/250＝850/250＝3.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态131 【高大模板专项施工方案】支座反力依次为R1=2.018kN，R2=2.018kN正常使用极限状态支座反力依次为R"1=1.647kN，R"2=1.647kN七、纵向水平钢管验算钢管类型Φ48×2.75钢管截面面积A(mm2)391钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.04钢管截面抵抗矩W(cm3)4.18钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：R＝max[R1，R2]=[2.018，2.018]=2.018kN，R"＝max[R1"，R2"]＝[1.647，1.647]=1.647kN1、抗弯验算131 【高大模板专项施工方案】纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.473×106/4180＝113.239N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝2.556kNτmax＝2Vmax/A=2×2.556×1000/391＝13.074N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算131 【高大模板专项施工方案】纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝1.037mm≤[ν]＝l/250＝880/250＝3.52mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=3.498kN，R2=6.592kN，R3=6.592kN，R4=3.498kN八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝6.592kN≤Rc=kc×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立柱验算钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算131 【高大模板专项施工方案】λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.156×0.88×1.52/10＝0.035kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.9×2]×1＝25.785kN/m2)小梁验算q1＝max{1.717+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.85-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，5.64+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.35/2}=5.678kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝6.144kN，R2＝6.144kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.9×1.2×0.15×(20-0.85)+Mw/lb＝max[6.144+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.882+0.425-0.35/2)/2×0.88，6.144+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.882+0.85-0.425-0.35/2)/2×0.88]+3.102+0.035/0.85＝11.876kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11876.406/(0.641×391)+0.035×106/4180＝55.766N/mm2≤[f]＝205N/mm2131 【高大模板专项施工方案】满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)110立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.8垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.876/(0.8×0.15)＝98.97kPa≤fak＝110kPa满足要求！梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称700700，标高20.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)700×700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合131 【高大模板专项施工方案】侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.7}＝min{34.213，16.8}＝16.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.7}＝min{34.213，16.8}＝16.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×32.4+1.4×0.9×2]＝41.886kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)440主梁合并根数1小梁最大悬挑长度(mm)60131 【高大模板专项施工方案】结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)440支撑距梁底距离依次为150，450设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：131 【高大模板专项施工方案】1、抗弯验算q1＝bS承＝1×41.886＝41.886kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×32.4×1＝39.366kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.292＝0.44kN·mσ＝Mmax/W＝0.44×106/37500＝11.742N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×32.4＝32.4kN/mνmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×32.4×2904/(100×10000×281250)＝0.425mm≤290/400=0.725mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.25×q1×l左＝1.25×41.886×0.29＝15.184kN131 【高大模板专项施工方案】正常使用极限状态R"max＝1.25×l左×q＝1.25×0.29×32.4＝11.745kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)60小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×45小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)30.375小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)68.344计算简图如下：跨中段计算简图131 【高大模板专项施工方案】悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝15.184kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×15.184×0.442，0.5×15.184×0.062]=0.294kN·mσ＝Mmax/W＝0.294×106/30375＝9.678N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×15.184×0.44，15.184×0.06]=4.008kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.008×1000/(2×90×45)＝1.485N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝11.745kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×11.745×4404/(100×9600×683440)＝0.454mm≤440/400=1.1mm131 【高大模板专项施工方案】ν2max＝qL4/(8EI)=11.745×604/(8×9600×683440)=0.003mm≤60/400=0.15mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×15.184×0.44，0.4×15.184×0.44+15.184×0.06]＝7.349kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×11.745×0.44，0.4×11.745×0.44+11.745×0.06]＝5.685kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)440主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75主梁合并根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18计算简图如下：131 【高大模板专项施工方案】同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝2.227kN，R2＝7.349kN，R3＝2.227kN正常使用极限状态：R"1＝1.705kN，R"2＝5.685kN，R"3＝1.705kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.334×106/4180=79.916N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)131 【高大模板专项施工方案】τmax＝2Vmax/A=2×4.065×1000/391＝20.795N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.163mm≤300/400＝0.75mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.292＝5.978kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008131 【高大模板专项施工方案】2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称700*700新浇混凝土梁计算跨度(m)5.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)700×700新浇混凝土结构层高(m)20梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数μ0.65131 【高大模板专项施工方案】z风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)880梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)880、882混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)483,717梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：131 【高大模板专项施工方案】平面图131 【高大模板专项施工方案】立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)8000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：131 【高大模板专项施工方案】W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.809kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×21.809×0.1752+0.121×1.764×0.1752＝0.078kN·mσ＝Mmax/W＝0.078×106/37500＝2.08N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×17.95×1754/(100×8000×281250)＝0.047mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm131 【高大模板专项施工方案】满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×21.809×0.175+0.446×1.764×0.175＝1.638kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×21.809×0.175+1.223×1.764×0.175＝4.74kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×21.809×0.175+1.142×1.764×0.175＝3.894kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×17.95×0.175＝1.235kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×17.95×0.175＝3.59kNR3"=0.928q2l=0.928×17.95×0.175＝2.915kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.37验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：131 【高大模板专项施工方案】q1＝max{1.638+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(0.7-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，4.74+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/4}=4.782kN/mq2＝max{1.235+(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，3.59+(0.3-0.1)×0.7/4}＝3.625kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×4.782×0.442，0.5×4.782×0.22]＝0.096kN·mσ＝Mmax/W＝0.096×106/60750＝1.574N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算131 【高大模板专项施工方案】Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×4.782×0.44，4.782×0.2]＝1.263kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.263×1000/(2×45×90)＝0.468N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.625×4404/(100×9600×2733700)＝0.035mm≤[ν]＝l1/250＝440/250＝1.76mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.625×2004/(8×9600×2733700)＝0.028mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×4.782×0.44，0.4×4.782×0.44+4.782×0.2]＝2.315kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝1.366kN，R2＝R4＝2.315kN，R3＝1.905kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.625×0.44，0.4×3.625×0.44+3.625×0.2]＝1.755kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"5＝1.171kN，R"2＝R"4＝1.755kN，R"3＝1.431kN131 【高大模板专项施工方案】六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.16×106/4180＝38.311N/mm2≤[f]=205N/mm2131 【高大模板专项施工方案】满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.076kNτmax＝2Vmax/A=2×3.076×1000/391＝15.736N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.112mm≤[ν]＝l/250＝483/250＝1.932mm满足要求！131 【高大模板专项施工方案】4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.605kN，R2=4.029kN，R3=4.029kN，R4=0.605kN正常使用极限状态支座反力依次为R"1=0.509kN，R"2=3.132kN，R"3=3.132kN，R"4=0.509kN七、2号主梁验算主梁类型槽钢主梁材料规格5号槽钢可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)26主梁截面抵抗矩W(cm3)10.42号主梁自重忽略不计,计算简图如下：R＝max[R2，R3]=[4.029，4.029]=4.029kN，R"＝max[R2"，R3"]＝[3.132，3.132]=3.132kN1、抗弯验算131 【高大模板专项施工方案】2号主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.886×106/10400＝85.233N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)Vmax＝2.015kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.015×1000×[37×502-(37-4.5)×362]/(8×260000×4.5)＝10.843N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算131 【高大模板专项施工方案】2号主梁变形图(mm)νmax＝0.83mm≤[ν]＝l/250＝880/250＝3.52mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=6.043kN，R2=6.043kN八、纵向水平钢管验算钢管类型Φ48×2.75钢管截面面积A(mm2)391钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.04钢管截面抵抗矩W(cm3)4.18钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：131 【高大模板专项施工方案】R＝max[R1，R4]=0.605kN，R"＝max[R1"，R4"]＝0.509kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.133×106/4180＝31.844N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算131 【高大模板专项施工方案】纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.303kNτmax＝2Vmax/A=2×0.303×1000/391＝1.547N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.349mm≤[ν]＝l/250＝880/250＝3.52mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.907kN，R2=0.907kN131 【高大模板专项施工方案】九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内2号主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.907,0.907]＝0.907kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝6.043kN≤[N]＝30kN满足要求！十、立柱验算钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算131 【高大模板专项施工方案】Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.156×0.88×1.52/10＝0.035kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.9×2]×1＝21.654kN/m2)小梁验算q1＝max{1.51+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(0.7-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，4.363+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.7/4}=4.401kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.861kN，R2＝5.613kN，R3＝5.613kN，R4＝0.861kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(20-0.7)+Mw/lb＝max[0.861+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.882+0.6-0.7/2)/2×0.88，5.613，5.613，0.861+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.882+1.2-0.6-0.7/2)/2×0.88]+3.127+0.035/1.2＝8.769kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8768.789/(0.641×391)+0.035×106/4180＝43.367N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)110131 【高大模板专项施工方案】立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.8垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝8.769/(0.8×0.15)＝73.073kPa≤fak＝110kPa满足要求！梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称350*550新浇混凝土梁计算跨度(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×550新浇混凝土结构层高(m)20梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5131 【高大模板专项施工方案】模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)882梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)882、880混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3131 【高大模板专项施工方案】每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图131 【高大模板专项施工方案】立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)8000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：131 【高大模板专项施工方案】W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.55)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.55)+1.4×0.7×2]×1＝18.926kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.55]×1＝17.162kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.55]×1＝14.125kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×18.926×0.1752＝0.072kN·mσ＝Mmax/W＝0.072×106/37500＝1.932N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×14.125×1754/(100×8000×281250)＝0.031mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm满足要求！131 【高大模板专项施工方案】3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×17.162×0.175+0.437×1.764×0.175＝1.261kNR2=1.25q1l=1.25×18.926×0.175＝4.14kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×14.125×0.175＝0.927kNR2"=1.25q2l=1.25×14.125×0.175＝3.09kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.37验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：131 【高大模板专项施工方案】q1＝max{1.261+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.55-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，4.14+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2}=4.183kN/mq2＝max{0.927+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.55-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，3.09+(0.3-0.1)×0.35/2}＝3.125kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×4.183×0.4412，0.5×4.183×0.22]＝0.084kN·mσ＝Mmax/W＝0.084×106/60750＝1.377N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×4.183×0.441，4.183×0.2]＝1.107kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.107×1000/(2×45×90)＝0.41N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.125×4414131 【高大模板专项施工方案】/(100×9600×2733700)＝0.03mm≤[ν]＝l1/250＝441/250＝1.764mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.125×2004/(8×9600×2733700)＝0.024mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×4.183×0.441，0.4×4.183×0.441+4.183×0.2]＝2.029kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.142kN，R2＝2.029kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.125×0.441，0.4×3.125×0.441+3.125×0.2]＝1.516kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝0.98kN，R"2＝1.516kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125131 【高大模板专项施工方案】主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.717×106/4180＝171.423N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算131 【高大模板专项施工方案】主梁剪力图(kN)Vmax＝2.157kNτmax＝2Vmax/A=2×2.157×1000/391＝11.031N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.884mm≤[ν]＝l/250＝850/250＝3.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态131 【高大模板专项施工方案】支座反力依次为R1=2.157kN，R2=2.157kN正常使用极限状态支座反力依次为R"1=1.738kN，R"2=1.738kN七、纵向水平钢管验算钢管类型Φ48×2.75钢管截面面积A(mm2)391钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.04钢管截面抵抗矩W(cm3)4.18钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：R＝max[R1，R2]=2.157kN，R"＝max[R1"，R2"]＝1.738kN1、抗弯验算131 【高大模板专项施工方案】纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.333×106/4180＝79.652N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝1.402kNτmax＝2Vmax/A=2×1.402×1000/391＝7.172N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算131 【高大模板专项施工方案】纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.667mm≤[ν]＝l/250＝882/250＝3.528mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=2.912kN，R2=4.638kN，R3=4.638kN，R4=2.912kN八、可调托座验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R2]＝max[4.638,4.638]＝4.638kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝ma]＝0kN≤[N]＝30kN131 【高大模板专项施工方案】满足要求！九、立柱验算钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.156×0.882×1.52/10＝0.035kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.55)+1.4×0.9×2]×1＝17.523kN/m2)小梁验算q1＝max{1.175+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×(0.55-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2]/2×1，3.833+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.35/2}=3.871kN/m131 【高大模板专项施工方案】同上四～七计算过程，可得：R1＝4.384kN，R2＝4.384kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.9×1.2×0.15×(20-0.55)+Mw/lb＝max[4.384+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.88+0.425-0.35/2)/2×0.882，4.384+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.88+0.85-0.425-0.35/2)/2×0.882]+3.151+0.035/0.85＝10.166kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10165.904/(0.641×391)+0.035×106/4180＝48.96N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)110立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.8垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.166/(0.8×0.15)＝84.716kPa≤fak＝110kPa满足要求！梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010131 【高大模板专项施工方案】3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称300*850新浇混凝土梁计算跨度(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×850新浇混凝土结构层高(m)20梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8131 【高大模板专项施工方案】三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)882梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)882、880混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：131 【高大模板专项施工方案】平面图131 【高大模板专项施工方案】立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)8000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：131 【高大模板专项施工方案】W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.7×2]×1＝28.221kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝26.457kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝21.775kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×28.221×0.152＝0.079kN·mσ＝Mmax/W＝0.079×106/37500＝2.117N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×21.775×1504/(100×8000×281250)＝0.026mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm满足要求！131 【高大模板专项施工方案】3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×26.457×0.15+0.437×1.764×0.15＝1.604kNR2=1.25q1l=1.25×28.221×0.15＝5.291kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×21.775×0.15＝1.225kNR2"=1.25q2l=1.25×21.775×0.15＝4.083kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.37验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：131 【高大模板专项施工方案】q1＝max{1.604+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.85-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.425-0.3/2，(0.85-0.425)-0.3/2]/2×1，5.291+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.328kN/mq2＝max{1.225+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.85-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.425-0.3/2，(0.85-0.425)-0.3/2]/2×1，4.083+(0.3-0.1)×0.3/2}＝4.113kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×5.328×0.2942，0.5×5.328×0.22]＝0.107kN·mσ＝Mmax/W＝0.107×106/60750＝1.754N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×5.328×0.294，5.328×0.2]＝1.066kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.066×1000/(2×45×90)＝0.395N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×4.113×2944131 【高大模板专项施工方案】/(100×9600×2733700)＝0.008mm≤[ν]＝l1/250＝294/250＝1.176mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.113×2004/(8×9600×2733700)＝0.031mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.328×0.294，0.4×5.328×0.294+5.328×0.2]＝1.723kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝0.955kN，R2＝1.723kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×4.113×0.294，0.4×4.113×0.294+4.113×0.2]＝1.33kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝0.832kN，R"2＝1.33kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Φ48×2.75可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125131 【高大模板专项施工方案】主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.629×106/4180＝150.513N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算131 【高大模板专项施工方案】主梁剪力图(kN)Vmax＝1.816kNτmax＝2Vmax/A=2×1.816×1000/391＝9.292N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.683mm≤[ν]＝l/250＝850/250＝3.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态131 【高大模板专项施工方案】支座反力依次为R1=1.816kN，R2=1.816kN正常使用极限状态支座反力依次为R"1=1.497kN，R"2=1.497kN七、纵向水平钢管验算钢管类型Φ48×2.75钢管截面面积A(mm2)391钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.04钢管截面抵抗矩W(cm3)4.18钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205计算简图如下：R＝max[R1，R2]=1.816kN，R"＝max[R1"，R2"]＝1.497kN1、抗弯验算131 【高大模板专项施工方案】纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.427×106/4180＝102.135N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝2.3kNτmax＝2Vmax/A=2×2.3×1000/391＝11.765N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算131 【高大模板专项施工方案】纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.949mm≤[ν]＝l/250＝882/250＝3.528mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=3.148kN，R2=5.932kN，R3=5.932kN，R4=3.148kN八、可调托座验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R2]＝max[5.932,5.932]＝5.932kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝ma]＝0kN≤[N]＝30kN131 【高大模板专项施工方案】满足要求！九、立柱验算钢管类型Φ48×2.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.156×0.882×1.52/10＝0.035kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.9×2]×1＝25.785kN/m2)小梁验算q1＝max{1.471+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.85-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.425-0.3/2，(0.85-0.425)-0.3/2]/2×1，4.835+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=4.867kN/m131 【高大模板专项施工方案】同上四～七计算过程，可得：R1＝5.55kN，R2＝5.55kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.9×1.2×0.15×(20-0.85)+Mw/lb＝max[5.55+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.88+0.425-0.3/2)/2×0.882，5.55+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.88+0.85-0.425-0.3/2)/2×0.882]+3.102+0.035/0.85＝11.341kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11340.582/(0.641×391)+0.035×106/4180＝53.647N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)110立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.8垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.341/(0.8×0.15)＝94.505kPa≤fak＝110kPa满足要求！131'