深圳)高大模板安装施工方案编制与审核要点2016年版)

'高大模板安装施工方案编制与审核要点（2016年版）按照住建部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号附件二的第二（二）条款的如下规定，确定表述应报公司、监理审批并经专家论证的高大模板部分：高大模板条件为：搭设高度8m及以上的墙、柱、梁、板，搭设跨度18m及以上的梁、板，楼面或水平结构模板施工总荷载15kN/㎡及以上（板厚度一般为400mm及以上），楼面梁或水平结构模板集中线荷载20kN/m及以上（梁截面积一般为0.56㎡及以上）。施工总荷载可按照以下计算：施工总荷载（针对板）=0.9×[1.2×（25.1×h+0.3）+1.4×2.5]（kN/㎡）钢筋混凝土楼板自重标准值取24+1.1kN/m3平板木模板自重标准值取0.3kN/㎡均布活荷载取2.5kN/㎡集中线荷载可按照以下计算：集中线荷载（针对梁）=0.9×[1.2×25.5×b×h+1.2×0.5×（b+2h）+1.2×25.4×板h×0.4+1.4×2×b]（kN/m）式中：25.4×板h×0.4=（25.1+0.3）×板h（板厚度）×0.4（梁两侧边的板宽度）钢筋混凝土梁自重标准值取24+1.5kN/m3梁木模板自重标准值取0.5kN/㎡对梁底模板的振捣荷载取2kN/㎡墙、柱按照《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008第4.3节、表4.3.2第3、4项的规定进行计算。高大模板方案中所有高大模板中涉及线荷载超标的大梁必须一一对应编制构造加固做法、计算书、支撑加固详图；不得选取模板设计样本构件代表进行验算。此编审要点按照扣件式钢管脚手架编制。89 1编制依据1.1相关的法律法规应有：《中华人民共和国安全生产法》《建设工程安全生产管理条例》《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》中华人民共和国住房和城乡建设部建质[2009]87号《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》（粤建监字（1998）27号）《广东省住房和城乡建设厅关于〈危险性较大的分部分项工程安全管理办法〉的实施细则》（粤建质〔2011〕13号）《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号《转发关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知》深圳市住建局深建质安﹝2009﹞147号。《深圳市建设工程重大危险源管理办法》深建规（2007）15号1.2主要的规范标准应有：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300—2013《木结构设计规范》GB50005-2003《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《建筑工程高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构荷载规范》DBJ15-101-20141.3主要规定参考文献应有：《高支模与高大模板支撑系统施工安全管理办法》SCEG-ZDZ-GC-04-02《高大模板施工方案编制导则》SCEG-MS-TM-G0989 《深圳建工•工程质量管理标准化手册》（2015年版）《深圳建工•工程细部质量标准做法》（2015年版）《深圳建工•安全文明施工标准化手册》《建筑施工手册》（第五版）《建筑施工安全手册》（主编杜荣军2007年1月版）《建筑施工计算手册》（江正荣编著第三版）《PKPM施工计算软件》《品茗施工安全设施计算软件》版本：V9.7.0.5本编审要点采用此版本软件，方案编制计算时应采用最新版2工程概况2.1建筑概况建筑概况应包含（但不限于）：建设地点，建设、设计、监理、监督单位名称。建筑面积、建筑功能、建筑层数（地下层数、地上层数）、各层高度、总高度；平面轴线的总长、总宽。（道桥工程可参照前述的内容表述）。2.2高大模板范围结构设计内容应包含（但不限于）：（1)应有高大模板区域的结构施工平面插图或附图，插图应为清晰的黑白底图；如插图版面过大，应采用附图形式。（2)应有高大模板范围结构概况、设计参数，包括轴线和梁编号、梁截面、板厚度、相关标注等；高度超过8m的部分，应有相邻的楼层或其他结构的设计、标高等概况。2.3主要施工目标主要施工目标应包含（但不限于）：依据合同、施工组织设计的要求，主要表述质量目标要求、安全目标要求、总工期要求。高大模板部位施工进度计划。2.4高大模板范围现浇混凝土施工要求1、混凝土浇筑条件应按照公司发布的《高大模板施工方案编制导则》2.4.2混凝土浇筑条件的规定，补充完善模板设计及计算的混凝土浇筑必要条件：89 （1）施工段划分、施工顺序、混凝土施工缝位置按照工程现浇结构栋号、伸缩缝划分的描述施工段划分及流向，表述柱、墙、梁板等构件的浇筑施工先后顺序，按照施工顺序明确混凝土施工缝位置。应注意的是，如果模板的施工高度超过8m，为保证模板的施工安全，墙柱应分段施工，保证墙柱的混凝土浇筑高度不超过6m。下段墙柱模板、混凝土先行施工，以利于支撑架进行顶墙、抱柱。上段墙柱模板与梁板模板同时施工，墙柱混凝土与梁板混凝土同步浇筑。第一次浇筑的混凝土强度不低于C15后，才应进行第二次混凝土的浇筑。下段墙、柱竖向构件应在高大模板支架（立杆、水平杆、剪刀撑等）搭设超过其高度后进行模板支设及浇筑混凝土，以便模板的竖向稳定支撑和混凝土施工，并利于施工安全。（2）混凝土生产、运输、入模描述混凝土的配制（选择的各种原材料及外加剂名称、品种、规格，混凝土的坍落度、初凝时间、入模温度选择与控制要求）、生产方法、运输方式、运距及运输时间。混凝土细骨料中氯离子含量，对钢筋混凝土，按干砂的质量百分率计算不得大于0.06%；对预应力混凝土，按干砂的质量百分率计算不得大于0.02%。预拌（商品）混凝土运输入场（混凝土搅拌运输车型号、规格、数量）和柱、墙、梁板等构件的混凝土入模方法和机具选择、布置（料斗容量、混凝土泵或布料机等机械的型号、规格和设置位置）及固定安全措施；应有混凝土输送泵管、布料机在模板上架设位置的要求，布料机支腿不宜设置在高大模板区域内；混凝土入模分层的厚度。如采用预拌混凝土（商品混凝土）和泵送技术，泵送混凝土的入泵坍落度不宜小于100mm（混凝土泵送施工技术规程），一般情况取120mm～160mm。浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。（3）混凝土浇筑流向、浇筑条件应按照柱、墙竖向构件、梁板水平构件分别描述混凝土浇筑流向、振捣方法及机具选择、浇筑速度控制要求（水平构件为m3/h、竖向构件m/h）。侧墙柱浇筑速度不应大于v=2.5m高/小时。梁板水平构件为了保证其支撑架、模板的稳定应严格控制浇筑速度不大于20m3/h。2.5现场条件应包含（但不限于）：1、地基条件：应按照高大模板工程部位，描述模板支撑立杆的地基基础情况。高大模板支89 撑系统的地基承载力等应能满足方案设计要求。（1)当地基为原土层时，应按照地质报告描述立杆的地基土类别、厚度、承载力。当地基为回填土时，应该要描述回填土的类别、厚度、回填时间。（2）当地基为混凝土结构时，应描述结构的截面尺寸（截面宽度×高度）、混凝土强度等级、钢筋规格及间距、跨度及高度。2、气候条件：应有高大模板施工期内最高、最低气温、台风、大暴雨、大雪等恶劣气候的月份及相关的气象参数描述。3、技术保证条件：表述施工图纸会审、方案编制审批、技术人员资质保证、必须的技术试验检验等方面的条件保证要求。3施工计划3.1进度计划进度计划应以表格形式表述，以施工区域划分单位，表格内应有高大模板开始搭设时间、搭设完成时间、验收及整改时间、砼浇筑完成时间。表3.1-1高大模板施工进度计划表序号施工区域开始搭设时间搭设完成时间验收时间混凝土浇筑时间1地下室2架空层3转换层4...1、材料及设备计划表：（1）“钢管”应表述为“扣件式钢管”，规格应是φ48.3×3.6，并注明应用部位；“顶托”应按照模板规范的术语表述为“可调支托”,型号规格应≥φ36。材料及机具计划表中应有“用途”一栏及内容，如钢管的用途为模板立柱、水平杆、剪刀撑、主楞等。（2）钢管允许偏差应按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011表8.1.8的1、2、3项规定。（3）应编制模板工程需用的材料，每种材料、机械设备应有使用部位。（4）“模板”应表述为胶合板，并应注明木材材质；应采用松木胶合板,木纤维胶合板不可作为混凝土施工承重用模板。89 （5）应按建质[2009]254号、粤建质函[2011]796号等文件的要求，补充高大模板支撑系统的各种结构材料的性能指标、验收与检测的内容。表3.1-2材料及机具计划表序号名称型号规格单位数量（计划）进场时间用途1扣件式脚手架钢管Ф48.3×3.6mmt2方木（马尾松）50mm×100mm，(1m～4m)m3高强螺杆及螺帽Ф14（HPB300）以方案设计为准条4加强型3形卡垫板个5胶合板（松木）1830mm×915mm×18mm张6可调支托U型托（φ36、L=750mm）条7扣件个8精密锯木机台9手电锯台10游标卡尺个11力矩扳手个4施工工艺技术及检查验收4.1模板、支撑形式与材料参数1、所有扣件式钢管的规格，应改为Φ48.3×3.6mm；由于部分构配件的截面尺寸、力学参数与目前材料市场有所出入，因此本方案的安全计算，扣件钢管按Ф48×3.0（A=5.06×10mm²，W=5.26×10mm³，i=1.59cm²）。2、面板胶合板应按照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第3.5.6条、表A.5.2以及《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008中第5.2.3.1中表7的规定，抗弯强度设计值27N/mm²，弹性模量4000N/mm²，剪切强度设计值1.4N/mm2。89 3、次楞采用杉木时，应按照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）表A3.1-1及表A3.1-3的规定取TC13B级强度等级的参数。抗弯强度设计值13N/mm²、抗剪强度设计值1.4N/mm，弹性模量9000N/mm²。4.2模板支撑结构设计1、梁底模支架结构（1）“模板支撑架搭设方案”中，应按照梁、顶板的顺序，分别表述模板的支架设置方案，包括面板、次楞、主楞、立杆（含底座、顶托）、水平杆及扫地杆、剪刀撑（水平、剪刀撑）和对拉螺栓的设置方法。（2）梁底横向两外侧立杆间距B=梁宽+300（不超过300mm）×2，立杆横向间距为平均布置。梁底次楞横向布置，梁底主楞纵向设置，除梁横向两外侧立杆的主楞为单钢管采用双扣件与立杆连接外，其余主楞为双钢管设置于立杆的可调支撑托内。图4.2-1梁侧支撑构造示意图（3）梁立杆纵向间距应与楼板的立杆间距成倍数关系。（4）梁底模支架结构表按下图例格式：89 表4.2-1梁底模支架结构表（mm）梁编号（截面尺寸b×h）次楞-枋木边主楞-单钢管中主楞-双钢管立柱钢管梁底立柱顶加设U型可调支托，边立柱与钢管主楞采用双扣件连接紧固。纵横水平杆竖向步距横向设置纵向间距(木方长)纵向设置横向间距横向纵向间距根数两外侧宽度梁1600×1000(设计梁编号）@200（≥1500）注：b+450×2@40041200注：b+300×2@500@1500梁2400×800@250(≥1300)注：b+450×2@50031000注：b+300×2@1000@1500注：1）纵向：平行于梁跨（长）度；横向：垂直于梁跨（长）度；竖向：沿梁或建筑的高度。2）梁高700及以上截面的梁，梁侧模设置对拉螺栓，因此，立柱横向距离梁边≤300设置。（5）梁底模支架构造要求（具体取值以实际验算为准）：1）高大模板梁底模立杆纵向间距不应大于1000mm，横向间距不宜小于300mm。2）梁截面面积≥1m2时，次楞间距宜取100mm～150mm。3）梁截面面积0.56m2≤S<1m2时，次楞间距宜取150mm～200mm。4）梁截面面积S<0.56m2时，次楞间距宜取200mm～250mm。2、板底模支架结构（1）板底模支架结构表按下图例格式：表4.2-2楼板底模支架结构表（mm）编号或部位层高板厚次楞-木方间距主楞-双钢管间距立柱钢管顶设U型可调顶托间距纵向/横向纵横水平杆竖向步距板模B19000200@300@1000@1000/@1000@1500板模B24500450@200@1000@1000/@1000@1500（2）楼板底模支架构造要求：1）板底立杆应采用钢管+顶托中心传力方式。89 2）楼板厚度小于等于250mm，板底方木间距不大于300mm，方木的间距以实际验算为准。3）楼板厚度大于250mm，板底方木间距为不大于250mm，方木的间距以实际验算为准。3、梁侧模支架结构（1）梁侧模支架结构表按下图例格式：表4.2-3梁侧模支架结构表（mm）梁编号（截面尺寸b×h）两侧楼板厚度次楞-方木竖向布置间距主楞-双钢管水平布置间距φ14对拉螺栓设置梁高方向道数/间距梁跨方向梁模KL3（900×1500）100@225200；450；450三道/同主楞@450梁模KL4（1500×2200）100@150200；400；400；400；400五道/同主楞@400注：纵向：平行于梁跨（长）度；横向：垂直于梁跨（长）度；竖向：沿梁或建筑的高度。（2）梁侧模构造要求（应以实际验算为准）：1）梁高小于700mm，梁侧模底部设置一道50×100木方水平次楞，并用步步紧加固@300mm；2）梁高大于等于700mm，必须设置对拉螺杆。梁侧模顶部应采用楼板模板及次楞方木顶紧；梁侧应加设钢管横撑或斜撑，纵向间距≤2000mm，竖向间距≤1000mm。3）对于高度2.0m及以下梁侧模，次楞方木（50×100）纵向间距应≤225mm，对拉螺栓纵向（梁跨度度方向）间距≤450mm；双钢管主楞、对拉螺栓的竖向间距应为：起步≤200mm，其余≤450mm。4）梁高超过2m的梁侧模主楞间距按起步≤200mm，其余主楞间距≤400mm，下半部主楞及螺杆竖向间距应适当加密。对拉螺栓纵向（梁跨度方向）间距≤400mm。5）梁侧主楞及螺杆道数应根据梁高减去板厚，减去梁底模板厚度、方木高度、钢管直径，得出梁侧加固净高后推算。6）设置的对拉螺杆直径不得小于14mm。4、墙模板结构构造（1）墙模板结构构造表按下图例格式：89 表4.2-4墙模板结构构造表（mm）编号或部位层高墙厚次楞方木竖向布置间距主楞双钢管水平布置间距φ16对拉螺栓间距起步+竖向间距φ16对拉螺栓水平间距垂直设钢管斜支撑道数/水平向间距墙模DQ16000300@130225+@350225+@400@3503/@1500（2）墙模板构造要求（应以实际验算为准）：1）墙模所有次楞方木间距应为≤225mm，双钢管主楞、对拉螺栓的竖向间距应为：起步≤200mm，其余≤450mm。2）应有保证侧墙竖向稳定及垂直度的支撑方案，建议为：在顶板的支架（包括竖向剪刀撑、水平剪刀撑搭设）完成后，进行侧墙模板施工；顶板支架的水平杆与侧墙模板顶紧，内墙采用双面钢管对顶（间距≤1800mm），外墙采用拉顶结合方式即用Φ12钢丝绳（或Φ8钢筋）及花篮螺栓@1800m斜拉侧模，钢管斜顶加固。5、柱模板结构构造（1）柱模板结构构造表按下图例格式：表4.2-5柱模板结构构造表（mm）编号或部位层高柱截面尺寸次楞方木竖向布置根数/间距12#槽钢柱箍竖向间距对拉螺栓直径对拉螺栓竖向间距钢管斜支撑竖向道数/每个截面水平道数柱模DKZ14m800×8007/@134-7/@134250+@400φ16250+@400柱截面中间不设置对拉螺杆3/2（2）柱模板构造要求（应以实际验算为准）：1）柱模所有次楞方木间距应为≤225mm，主楞、对拉螺栓的竖向间距应为：起步≤250mm，其余≤450mm。2）外柱模板支设图中的花篮螺杆钢丝绳及钢管支撑的拉撑杆，应设置在靠近顶部的柱箍上，并应标注间距≤柱宽，拉撑杆在每柱面不少于2道。柱的柱箍、对拉螺栓及间距，应绘制、标注到顶。柱的四边角的对拉螺栓，应双向设置。4.3支架立柱的地基基础1、当立杆底部为混凝土底板时，可不设置垫板或方木。2、立杆底部为楼面结构时，宜设置垫板或方木，其底部楼板的模板支架立杆、水平杆间距不应大于高大模板方案的立杆、水平杆间距。89 3、模板支架支承在钢筋混凝土楼面时，应有立杆底的楼层混凝土结构安全验算与模板立杆的拆除时间要求。施工层楼面梁、板模板支架立杆底部的楼面结构混凝土强度达70%时，才可浇筑混凝土。不大于8m跨度的施工层楼面梁、板混凝土强度达75%时，才可拆除其底部楼面的模板支架立杆；大于8m跨度的施工层楼面梁、板混凝土强度达100%时，才可拆除其底部楼面的模板支架立杆。4、当地基为原土层时，应根据承载力要求进行平整、夯实，并根据土质情况采取满铺模板垫方木或采取必要硬地化措施，必须确保排水通畅。如遇松软土、回填土、湿陷性黄土等软弱土层，不应作为高大模板架体地基，必须采取在基础梁上架设工字钢或换填级配水泥石粉渣并浇筑强度不低于C15、厚度不小于150mm混凝土垫层等加强措施。4.4模板支架的构造要求1、梁、板支架的扫地杆，距离立杆底部200mm高处设置；水平杆的步距≤1500mm；梁、板支架的水平杆相互贯通。水平杆搭接连接时不少于1m，并不少于3个扣件紧固连接；水平杆对接连接时，采用对接扣件紧固连接。2、梁、板支架竖向及水平剪刀撑设置及构造做法，按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.3条款剪刀撑规定：（1）水平剪刀撑的设置要求：1）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。2）使用普通型剪刀撑进行搭设时水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。3）使用加强型剪刀撑进行搭设时，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m～5m。（2）竖向剪刀撑的设置要求：1)架体外侧周边应由底至顶设置连续剪刀撑。2）当采用普通型剪刀撑设置可通过结构验算时，方案设计及现场实施应按照内部纵、横向每6跨由底至顶设置连续剪刀撑；如必须采用加强型剪刀撑方可通过结构验算时，方案设计及现场实施必须严格按加强型剪刀撑实行。3）截面面积≥0.56m2大梁底支撑架两侧均应设置沿纵向的连续竖向剪刀撑。4）梁板结构模板支架进行加密处理的，必须按照加强型剪刀撑进行搭设。5）剪刀撑宽度应为4～6跨，竖向剪刀撑与地面89 的倾角应为45º～60º，底部与地面顶紧；6）剪刀撑斜杆接长，采用搭接接头。搭接长度，不应小于1.0m，并应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。7）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。3、应按照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第6.2.4-6条款的规定，并结合建筑结构的实际，设置抱柱、顶墙、连梁的固结点及要求。（1）采用水平杆形成井字形抱住已经浇筑完成的混凝土柱，或水平杆对顶顶紧已经浇筑完成的混凝土柱，或水平杆用直角扣件与预埋在楼面梁不少于400mm的脚手架钢管紧固连接，抱柱、连梁形成的固结点水平间距不应大于8m、竖向间距不应大于3m。附柱（墙）拉结杆件距支撑结构主节点宜不大于300mm。（2）高宽比不应大于3，有条件的应加大底部宽度。当支撑架高宽比大于2或2.5时应按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第6.9.7项规定进行施工。4、外边梁支撑架立面简图应绘制外操作架，其立杆不得承受模板的荷载，架体与模板支架分离。其梁底外侧立杆底部的混凝土结构应按照施工图绘制完整，如绘制梁的断面；如该梁截面较大又是边梁，应对支架进行稳定加强措施，建议设置间距≤2300mm的斜拉条（钢筋不小于Φ6的及与地面的水平夹角不大于45°），一端与最外侧外侧立杆顶部的水平杆主节点处、另一端与楼面预埋的不小于Φ12地锚处，分别紧固连接。5、脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。6、立柱的设置，应按照JGJ162-2008模板规范第6.2.4条的规定完善。7、模板构造应根据设计文件要求明确模板起拱高度；梁两外侧立杆采用单钢管双扣件，根据JGJ50666-2011规定双扣件上下应顶紧，间隙应不大于2mm。8、梁底、板底的立杆（或为：立柱）顶部加设U型可调支托，支承梁、板底的双钢管主楞；梁底、板底立柱钢管顶部伸出最顶部水平杆的长度不大于200mm，U型可调支托伸出钢管立柱顶部不应大于300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。9、高大模板区域不宜设置布料机，如因现场条件限制确需设置布料机，应有布料机部位等集中荷载处的立杆加固措施，应在布料机部位、且大于布料机底周边一根立杆范围内，对梁、板立杆增加一倍，即立杆间距为原设计的1/2；加密89 水平杆同原水平杆步距，两端应各延至加密区外一跨立杆处，并与梁、板的水平杆紧固连接。10、应按照应按照《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011第4.4.9条的规定补充完善架体检查要求。4.5施工方法1、模板制作、安装要求；应有材料垂直运输所采用的机具、安全措施；立柱顶段出最顶步水平杆的悬臂长度（含U形支托）不得大于500mm；按要求必须每根立杆设置纵、横水平杆，不得漏设、单向或间隔设置水平杆；对高大模架周边如有其他提前完成的结构楼板，应在楼面处预埋脚手架钢管立杆，采用水平杆与高大模板部分周边架体连接，并有连墙件设置的做法。支撑结构严禁与起重机械设备、施工脚手架等连接。支撑结构使用过程中，严禁拆除构配件。2、模板拆除要求；拆除作业前，应先对支撑结构的稳定性进行检查确认。当只拆除部分支撑结构时，拆除前应对不拆除支撑结构进行加固，确保稳定。严禁抛掷拆除构配件。有六级及以上强风或雨、雪时，应停止作业。（以上均参照建筑施工临时支撑结构技术规程）支撑架体拆除中，竖向、水平剪刀撑，以及抱柱、连墙等固结点，必须随支架立杆接头层同时拆除，不得提前拆除。高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。在暂停拆除施工时，应采取临时固定措施，已拆除和松开的构配件应妥善放置。高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。4.6检查验收1、材料及构配件质量检查钢管、扣件的材质要求，见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）3.1、3.2、8.1条。材料验收，应按照广东省《89 关于进一步加强房屋市政工程脚手架支撑体系使用的钢管扣件等构配件管理的通知》（粤建质函〔2011〕796号）第二条(一)中规定，在采购或租赁钢管、扣件及其它构配件时，要与生产或租赁单位签订产品质量保证协议，查验其生产厂家的生产许可证（或租赁单位的工商营业执照），产品的出厂合格证明、法定检测机构出具的检验报告等资料，加强对钢管、扣件及其它构配件进入施工现场前的质量保障资料审核。凡没有质量证明材料或质量证明材料不齐全的，不得进入工地现场。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，扣件使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。2、支架立杆地基基础检查依照支架立杆底的构造设置和相关的规范标准要求、针对支架中立杆底部的扫地杆设置、可调底座的伸出长度、垫板设置、楼面结构、地基地质的实际，描述相关的检查项目与验收要求。3、支架构造及节点检查依照支架的构造设置和相关的规范标准要求、针对支架中立柱连接（接头形式、接头位置）与顶部构造（立杆伸出最顶水平杆的长度、可调支托的伸出长度）；水平杆设置步距与构造要求（连接位置、接头形式、连墙或与结构连接节点、梁与板支撑水平杆整体连接）；剪刀撑设置位置及接头；对拉螺栓、主楞与次楞设置、布料机等集中荷载部位加固措施、连墙与抱柱固结点设置、扣件螺栓的紧固力矩等项目的实际进行描述相关的检查验收要求。模板支撑体系应为独立系统，禁止与其他设施及外架相连接。4、搭设质量检查根据模板方案实际，按照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）8章、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的相应规定，应明确并制定其搭设允许偏差表，可参见编制导则制定。5、支撑结构搭设完毕，使用前检查项目应包括下列主要内容：（1）地基不均与变形，立杆底座或垫板与地基面的接触状况。（2）可调托撑受力状况。（3）安全防护措施。（4）防雷接地。（5）扣件拧紧力矩。（6）斜杆设置状况。（7）抗倾覆措施设置情况。6、检查验收人员及程序89 按照集团发布《高支模与高大模板支撑系统施工安全管理办法》SCEG-ZDZ-GC-04-02中第4.3.4~4.3.6条规定进行验收。（1）高大模板应在搭设完成后，由建筑分公司总工程师组织验收，验收人员应包括项目负责人、项目技术负责人、项目安全主任与质量主任、安全员、施工班组长，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进行后续工序的施工。验收过程应留存全部检查人员及关键部位（地基、立杆及水平杆间距、立杆悬臂段长度、扣件螺栓拧紧扭力矩等）检查的视频、照片等资料。（2）深圳市内高大模板应在混凝土浇筑前至少2个工作日经建筑分公司自检合格并填写高大模板安全检查验收表（见附件）后通知集团工程管理中心及技术中心进行验收，未经验收合格严禁实施。（3）深圳市外项目由各建筑分公司按本办法4.3.4条规定自行组织验收。验收过程应留存视频、照片等资料，并应在混凝土浇筑前2个工作日将验收过程视频资料上报至集团安全管理部。5质量保证措施5.1技术措施要按照施工顺序，重点描述保证混凝土结构尺寸（见GB50204-2002表8.3.2-1）的措施要点进行描述，包括采用的材料及工艺。5.2质量通病防治描述模板杂物清理、防止混凝土漏浆、胀（跑）模，混凝土连接部位缺陷（接头错台、错位）、混凝土外形缺陷（构件棱角不顺直、平正度差）等的技术措施。6安全保证措施6.1安全组织管理措施1、安全组织机构、管理人员表，其表内应含序号、姓名、年龄、项目职务、学历、资格证书及编号；主要安全责任。2、特种作业人员及其安全生产考核证书、特种作业资格证书。3、安全防护用品计划（表格内容包括：序号、名称、型号规格、单位、数量、89 备注）。6.2施工安全技术措施1、防坍塌措施应按照施工顺序表述施工中防止超载引起的坍塌技术措施（如严禁集中超负荷堆放钢筋、堆积混凝土、机械设备及其它材料）。2、支架稳定措施主要表述防止混凝土浇筑超出本方案设定的浇筑速度、不对称浇筑等引起支架失稳的安全技术措施要点。6.3高空作业安全技术措施6.4施工用电安全技术措施6.5监测监控1、监测监控项目参照国家现行的测量规范，描述针对模板、支架在施工期间可能发生的沉陷、坍塌危险源的监测措施和安全监测的主要内容。安全监测描述的主要内容为：监测项目：支架沉降、位移和监测报警值见下表：表6.5-1高大模板监测允许偏差及预警值要求项目允许偏差（mm）预警值（mm）检查工具支撑顶水平位移≤85经纬仪支撑沉降≤105水准仪2、监测监控方法与措施描述在钢筋安装、混凝土浇筑施工期的监测监护方法和措施：采用的测量仪器（一般为经纬仪、水平仪，注意应满足现场监测要求）与监测仪器精度要求；过程的监测频率参考：模板、钢筋安装完成时各监测一次；混凝土浇筑过程一般不宜超过60min一次；混凝土浇筑完成后每6h一次；混凝土浇筑完成后监测时间要求：平均气温25℃以上时为24h；平均气温5～25℃时为36h。在钢筋安装、混凝土浇筑作业开始之后的监测期，当偏差超出预警限值时或发现安全险情时，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。应按照经过项目技术总工审定签字或紧急情况下经过项目总工确认的技术措施进行处理，同时应将技术措施报公司备案；重大问题的技术措施应报集团公司批89 准。处理安全问题的施工期，应设置警戒区域，禁止非施工人员进入警戒区；处理安全问题的施工时，应有安全撤离措施和专职安全人员、班组长监护。禁止施工人员在钢筋安装、混凝土浇筑时进入支架中进行检查和维护工作；需要进入支架中进行检查工作时，必须停止钢筋安装、浇筑作业或在其间歇时间内，并有安全监护和安全撤出措施。7应急救援预案发生紧急情况时应急救援组织机构与人员职责分工、权限；应有主要负责人联系电话；应急准备应用表格（含名称、规格型号、单位、数量、注）的形式补充：应急救援的材料设备、机械、主要工具、物质的配置、使用方法和调用程序、附近医院地图、常用药品等。应急救援技术措施的选择和采用。与企业内部相关职能部门以及外部（政府、消防、救险、医疗等）相关单位或部门的信息报告、联系方法。组织抢险急救、现场保护、人员撤离或疏散等活动的具体安排等。8计算书8.1计算内容计算内容包括模板、模板支撑系统的主要结构强度和截面特征及各项荷载设计值及荷载组合，梁、板模板支撑系统的强度和刚度计算，梁板下立杆稳定性计算，立杆基础承载力验算等。每项计算列出计算简图和截面构造大样图，注明材料尺寸、规格、纵横支撑间距。面板（抗弯强度计算、挠度计算）楞梁（抗弯强度计算、抗剪强度计算、挠度计算）对拉螺杆（抗拉强度计算）柱箍（间距计算、强度计算）立柱（强度计算、稳定性计算）立柱底地基承载力计算8.2荷载取值1、永久荷载标准值：89 梁木模板自重标准值0.5kN/m2；平板木模板自重标准值0.3kN/m2一般梁结构钢筋混凝土自重标准值25.5kN/m3；楼板钢筋混凝土自重标准值25.1kN/m3。梁、柱、墙的侧模板计算书中，外加剂影响修正系数，应取1.20；混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。详见《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008第4.1.1条。2、可变荷载标准值：施工人员及设备荷载标准值2.5kN/m2，如布料机布置在高大模板区域范围内时，应取4kN/m2。振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平面模板采用2kN/m2,对垂直面模板采用4kN/m2。倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值可取2kN/m28.3计算注意事项1、为安全起见钢管规格壁厚应由3.6mm，改为3.0mm；2、面板的计算中的厚度应取15mm；考虑现场实际，方木应取45mm×90mm；3、立杆底座下设通长方木，当立杆底座下均为混凝土底板、且在混凝土强度达到C20时浇筑顶板，可以取消底座方木。4、墙体模板支撑系统计算中的模板侧压力计算公式，应采用《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011第A.0.4条规定的公式，或采用建筑模板安全技术规范的相应公式，并应考虑掺加外加剂；浇筑速度应取2.50m/h。5、本计算书采用品茗施工安全设施计算软件，版本：V9.7.0.5。8.4梁底模板支架验算梁模板支架计算（以2500mm×1800mm大梁为例进行分析）：89 1、混凝土梁工程属性以下参数以设计图纸实际情况为准。2、支撑体系设计（1）新浇混凝土梁支撑方式：梁两侧有板，梁板立柱共用（B）（选取与现场搭设相符合的计算模型）89 （2）梁跨度方向立柱间距(mm)：450（以模架方案设计为准）（3）梁两侧立柱间距（mm）：3100(此取值＝梁宽+2×0.3,本方案梁宽2.5m，梁两侧立杆间距＝2.5+2×0.3=3.1m)（4）步距:1500mm(高大模板支架取值一般为1500mm，考虑现场操作空间，步距不宜小于1500mm。）（5）新浇混凝土楼板立杆纵横向间距（mm）：900,900（根据规范JGJ162-2008,P52页6.1.91条规定梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数，本方案梁跨度方向立柱间距取450mm，因此新浇混凝土楼板立杆纵横向间距取900mm）（6）梁底增加立柱根数：7(7)梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分89 (8)每跨距内梁底支撑小梁根数：5(9)梁底支撑主梁最大悬挑长度：200(小梁的一端长度输入后，主梁从一端排到另一端，计算时候采取的是两端长度悬挑的最大值，根据梁净跨长度以及梁立杆间距实际核算为准）(10)荷载传递至立杆方式：可调托座梁两侧立柱与楼板支架共用（采用可调托座+双扣件），其余立杆均采用可调托座。3、荷载参数（1）自重1）模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）:0.3、0.3、0.5、0.75（参照GB50666-2011，表A.0.1）89 2）新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）:24（参照GB50666-2011，A.0.2）3）混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）:1.5（参照GB50666-2011，A.0.3）4）混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）:1.1（参照GB50666-2011，A.0.3）（2）施工人员及设置荷载Q1k:1（3）振捣荷载Q2k:2（参照JGJ162-2008，4.1.2第2条规定：振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k，对水平面模板可采用2kN/m²）（4）风荷载1）模板工程支拆环境、省份、地区（按照工程实际地点选取）2）基本风压：0.45（基本风压按10年重现期取值，此为深圳市取值）各地基本风压按照GB50009-2012规范取值，如各省市有荷载规范应参照执行，广东省区域项目应按广东省《建筑结构荷载规范》DBJ15-101-2014E.5取值。例如：东莞市的基本风压为0.35，珠海的基本风压为0.5，惠州及广州基本风压应按项目所在区县取值。89 3）风压高度变化系数：0.74地基粗糙程度：C类（有密集建筑群市区）（按照设计图纸结构说明选取）风荷载计算高度：5.8（为安全考虑建议取当前浇筑层距地面的高度）风荷载体型系数：0.8（风荷载体型系数应按照广东省《建筑结构荷载规范》DBJ15-101-2014表7.3.1中选取，根据经验取值一般为0.8~1.2）4、材料参数（1）面板面板的厚度（mm）：15面板剪切强度设计值（N/mm2）：1.4面板抗弯强度设计值（N/mm2）：2789 面板的弹性模量（N/mm2）：4000（2）小梁：方木方木抗剪强度设计值（N/mm2）：1.4方木抗弯强度设计值（N/mm2）：13方木的弹性模量（N/mm2）：9000（3）主梁：钢管截面类型（mm）：¢48×3.0(JGJ130-2011,第3.1.2条规定钢管外径为¢48.3×3.6，但现场材料不一定能达到，因此取保守值¢48×3.0)（4）可调托座（5）立柱截面类型（mm）：¢48×3.0(JGJ130-2011,第3.1.2条规定钢管外径为¢48.3×3.6，但现场材料不一定能达到，因此取保守值¢48×3.0)（6）地基基础模板支架作用位置：如支撑架落在楼板或者底板上，模板支架作用位置可选不计算，如支撑架落在地基土上则按照实际情况选取。（7）立柱验算：89 1）立杆稳定性计算依据:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112）剪刀撑设置：普通型（按照模架设计方案选取，如方案中剪刀撑设置未达到加强型要求，则计算书不可按加强型计算）。3）立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）：300（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第5.4.6条规定：立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，应不大于0.5m，此数值应按梁底净空高度及水平杆步距实际计算）4）顶部立杆计算长度系数µ1:1.3865）非顶部立杆计算长度系数µ2:1.755（该值没有具体数值，建议选取最接近的计算）89 5、梁模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)2500×1800新浇混凝土结构层高(m)5.8梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值289 风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.45非自定义:0.27风压高度变化系数μz0.74风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)3100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1550梁底增加立柱根数7梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)388,775,1162,1550,1938,2325,2712每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200设计简图如下：平面图89 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)27面板弹性模量E(N/mm2)4000按四等跨连续梁计算，简图如下：W＝bh2/6=2500×15×15/6＝93750mm3，I＝bh3/12=2500×15×15×15/12＝703125mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×2.5＝144.14kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×2.5＝139.72kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×2.5＝4.41kN/m89 q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.8]×2.5＝115kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝(0.107×139.72×0.112+0.121×4.41×0.112)×106/93750＝2.07N/mm2≤[f]＝27N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×115×1124/(100×4000×703125)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝112/400＝0.28mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×139.72×0.11+1.223×4.41×0.11＝18.49kN标准值(正常使用极限状态)R"max＝1.143q2l＝1.143×115×0.11＝14.72kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38计算简图如下：承载能力极限状态89 正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝18.49/2.5＝7.4kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.11＝0.03kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2)]×(1.55-2.5/2)/2×0.11+0.9×1.35×0.5×(1.8-0.18)×0.11＝0.24kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2)]×(3.1-1.55-2.5/2)/2×0.11+0.9×1.35×0.5×(1.8-0.18)×0.11＝0.24kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝14.72/2.5＝5.89kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.11＝0.02kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.18)×(1.55-2.5/2)/2×0.11+0.5×(1.8-0.18)×0.11＝0.17kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.18)×(3.1-1.55-2.5/2)/2×0.11+0.5×(1.8-0.18)×0.11＝0.17kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.1×106/60750＝1.63N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！89 2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝1.534kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.534×1000/(2×45×90)＝0.57N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝387.5/400＝0.97mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.03kN，R2＝2.31kN，R3＝2.97kN，R4＝2.81kN，R5＝2.94kN，R6＝2.81kN，R7＝2.97kN，R8＝2.31kN，R9＝0.03kN正常使用极限状态R1＝0.03kN，R2＝1.81kN，R3＝2.37kN，R4＝2.24kN，R5＝2.34kN，R6＝2.24kN，R7＝2.37kN，R8＝1.81kN，R9＝0.03kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)20600089 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9]/2＝1.49kN，R"＝max[R1"，R2"，R3"，R4"，R5"，R6"，R7"，R8"，R9"]/2＝1.19kN1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)89 主梁弯矩图二(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.28×106/4490＝61.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax＝3.12kNτmax＝2Vmax/A=2×3.12×1000/424＝14.73N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算89 主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态图一立柱3：R3＝13.66kN，同理可得立柱1：R1＝0.14kN，立柱2：R2＝10.59kN，立柱4：R4＝12.88kN，立柱5：R5＝13.48kN，立柱6：R6＝12.88kN，立柱7：R7＝13.62kN，立柱8：R8＝10.59kN，立柱9：R9＝0.14kN图二立柱3：R3＝2.98kN，同理可得立柱1：R1＝0.03kN，立柱2：R2＝2.31kN，立柱4：R4＝2.81kN，立柱5：R5＝2.94kN，立柱6：R6＝2.81kN，立柱7：R7＝2.97kN，立柱8：R8＝2.31kN，立柱9：R9＝0.03kN正常使用极限状态图一立柱3：R3＝10.91kN，同理可得立柱1：R1＝0.14kN，立柱2：R2＝8.3kN，立柱4：R4＝10.27kN，立柱5：R5＝10.73kN，立柱6：R6＝10.27kN，立柱7：R7＝10.86kN，立柱8：R8＝8.3kN，立柱9：R9＝0.14kN89 图二立柱3：R3＝2.38kN，同理可得立柱1：R1＝0.03kN，立柱2：R2＝1.81kN，立柱4：R4＝2.24kN，立柱5：R5＝2.34kN，立柱6：R6＝2.24kN，立柱7：R7＝2.37kN，立柱8：R8＝1.81kN，立柱9：R9＝0.03kN七、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205由小梁验算一节可知R＝max[R1，R9]＝0.03kN，R"＝max[R1"，R9"]＝0.03kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.01×106/4490＝1.24N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算89 纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.063kNτmax＝2Vmax/A=2×0.063×1000/424＝0.3N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm满足要求！4、扣件抗滑计算Rmax2＝0.14kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.75589 钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×300)=2910.6mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2910.6/15.9=183.06≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.27×0.45×1.52/10＝0.03kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+0.9×1.4×2]×2.5＝129.87kN/m2)小梁验算F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1.55-2.5/2)/2×0.11＝0.1kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(3.1-1.55-2.5/2)/2×0.11＝0.1kNq1＝6.68kN/mq2＝0.03kN/m同上四～七计算过程，可得：顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×300)=3361.743mmλ1＝l01/i＝3361.743/15.9＝211.43，查表得，φ1＝0.163立柱最大受力N＝max[R"max2左+N边1，Rmax1，R"max2右+N边2]+Mw/lb＝max[0.18+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.55-2.5/2)/2×0.9，12.38，0.18+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.9+3.1-1.55-2.5/2)/2×0.9]+0.03/3.1＝12.39kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12.39×103/(0.16×424)+0.03×106/4490＝186.15N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.538mmλ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力N＝max[R"max2左+N边1，Rmax1，R"max2右+N边2]+Mw/lb＝89 max[0.18+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.55-2.5/2)/2×0.9，12.38，0.18+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.9+3.1-1.55-2.5/2)/2×0.9]+0.03/3.1＝12.39kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12.39×103/(0.2×424)+0.03×106/4490＝155.21N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝13.66kN≤[N]＝30kN满足要求！8.5梁侧模验算大梁侧模计算（以2500×1800大梁侧模为例进行分析）：1、混凝土梁工程属性以下参数以设计图纸实际情况为准。89 2、支撑体系设计（1）小梁布置方式：竖直向布置。（2）小梁间距（mm):180（3）主梁合并根数：2（4）主梁最大悬挑长度（mm）：自动计算（5）主梁计算方式：三等跨连续梁（主梁计算方式按项目实际情况选取，本审核要点拟为三等跨连续梁）。（6）支撑设置：梁侧模支撑设置按照对拉螺杆起步不大于200，竖向间距不大于450设置。89 3、新浇混凝土对模板的侧压力标准值计算（1）侧压力计算依据规范：选取《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011（2）混凝土重力密度Vc(kN/m3)：24（参照《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011第A.0.2条规定选取）（3）混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）:1.8(按照梁高取值)4、荷载标准值（1）侧压力标准值折减系数：0.8（建议按较大值取值时，应乘以折减系数，专家建议按0.8选取）89 （2）混凝土下料产生的水平荷载标准值：2选取溜槽、串筒、导管或泵管下料（按照《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011第A.0.6条规定选取）表A.0.6混凝土下料产生的水平荷载标准值下料方式水平荷载溜槽、串筒、导管或泵管下料2吊车配备斗容器下料或小车直接倾倒45、材料参数（1）面板面板类型：覆面木胶合板面板的厚度（mm）：15面板剪切强度设计值（N/mm2）：1.4面板抗弯强度设计值（N/mm2）：27面板的弹性模量（N/mm2）：4000（2）小梁材质及类型：方木（宽度(mm)：45、高度(mm)：90；方木宽×高一般为50×100，但现场材料不一定能达到，因此取保守值45×90）木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.4木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13木方的弹性模量（N/mm2）：900089 （3）主梁材质及类型：钢管截面类型：¢48×3.0（JGJ130-2011,第3.1.2条规定钢管外径为¢48.3×3.6，但现场材料不一定能达到，因此取保守值¢48×3.0）（4）对拉螺栓对拉螺栓一般情况下按现场材料选取M14，也可以根据验算需要适当调整，但施工现场所用材料规格必须跟方案一致。6、梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-201289 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL01混凝土梁截面尺寸(mmxmm)2500×1800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.8混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×1.8＝34.56kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝ζγcH＝0.8×24×1.8＝34.56kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×34.56+1.4×2，1.35×34.56+1.4×0.7×2]＝0.9max[44.27，48.62]＝0.9×48.62＝43.75kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.56kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距180主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)155对拉螺栓水平向间距(mm)360支撑距梁底距离依次为200，650，1100，1550设计简图如下：89 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)27面板弹性模量E(N/mm2)4000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×43.75＝43.75kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×43.75×0.182＝0.18kN·mσ＝Mmax/W＝0.18×106/37500＝4.73N/mm2≤[f]＝27N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.56＝34.56kN/mνmax＝5×34.56×1804/(384×4000×281250)=0.42mm≤180/400=0.45mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝0.5×q1l=0.5×43.75×0.18＝3.94kN正常使用极限状态89 R"＝0.5×ql=0.5×34.56×0.18＝3.11kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×45小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁截面惯性矩I(cm4)273.38计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=3.94kN/mσ＝Mmax/W＝0.08×106/60750＝1.36N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×1.05×1000/(2×45×90)＝0.39N/mm2≤[τ]＝89 1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=3.11kN/mνmax＝0.03mm≤450/400=1.12mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.99kN正常使用极限状态R"max=1.57kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：89 1、抗弯验算主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)q=0.99kN/mσ＝Mmax/W＝0.09×106/4490＝20.46N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁连续梁部分剪力图(kN)89 主梁悬挑梁部分剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×1.21×1000/424＝5.72N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁连续梁部分变形图(mm)主梁悬挑梁部分变形图(mm)q=1.57kN/mν1max＝0.05mm≤360/400=0.9mmν2max＝0.04mm≤155/400=0.39mm满足要求！4、最大支座反力计算Rmax＝4.41kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8可知对拉螺栓受力N＝0.95×4.41＝4.19kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！89 8.6楼板模板支架验算楼板模板支架计算（计算时应选最大跨计算，本计算书以200厚、8.8m高楼板为例进行分析）1、混凝土板工程属性以下参数以设计图纸实际情况为准。2、支撑体系设计89 （1）模板支架高度（m）：8.6（模板支架高度按照结构净空高度）（2）主梁布置方向：平行楼板长边模板设计剖面图（3）荷载传递至立杆方式：可调托座（4）小梁两端各悬挑长度（mm）：200，200[（应根据楼板宽向长度-两端立杆纵向间距）/2]89 （5）主梁两端各悬挑长度（mm）：250，250[（应根据楼板长向长度-两端立杆横向间距）/2]3、风荷载（1）模板工程支拆环境：考虑风荷载89 （2）省份及地区：按照工程实际地点选取（3）基本风压：0.45（4）风压高度变化系数：0.74地基粗糙程度：C类（有密集建筑群市区）（按照设计图纸结构说明选取）风荷载计算高度：8.6（以结构净空高度为准计算）风荷载体型系数：0.8（风荷载体型系数应按照广东省《建筑结构荷载规范》DBJ15-101-2014表7.3.1中选取，根据经验取值一般为0.8~1.2）89 4、其他荷载（1）模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）:0.1、0.3、0.5、0.75（2）新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m2）:24（按照《建筑施工模板安全技术规范》第4.1.1条中规定）（3）钢筋自重标准值G3k（kN/m2）:1.1（4）施工人员及设备荷载标准值Q1k：2.5,2.5,1.5,1（本方案选型中，布料机未在高大模板区域内，均布活荷载取2.5kN/m2，如布料机布置在高大模板区域范围内时，均布活荷载应取4kN/m2）。89 5、材料参数（1）面板面板类型：覆面木胶合板面板的厚度（mm）：15面板剪切强度设计值（N/mm2）：1.4面板抗弯强度设计值（N/mm2）：27面板的弹性模量（N/mm2）：4000（2）小梁材质及类型：方木（宽度(mm)：45、高度(mm)：90；方木一般为宽×高为50×100，但现场材料不一定能达到，因此取保守值45×90）木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.4木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13木方的弹性模量（N/mm2）：9000(3)主梁材质及类型：钢管89 截面类型：¢48×3.0(JGJ130-2011,第3.1.2条规定钢管外径为¢48.3×3.6，但现场材料不一定能达到，因此取保守值¢48×3.0)(4)可调托座可调托座内主梁根数：2可调托座承载力容许值（N）（kN）:30(5)立柱钢管类型：¢48×3.0(JGJ130-2011,第3.1.2条规定钢管外径为¢48.3×3.6，但现场材料不一定能达到，因此取保守值¢48×3.0)(6)地基基础模板支架作用位置：如支撑架落在楼板或者底板上，模板支架作用位置可选不计算，如支撑架落在地基土上则按照实际情况选取。89 (7)立柱验算1）立杆稳定性计算依据:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112）剪刀撑设置：普通型（按照模架设计方案选取，如方案中剪刀撑设置未达到加强型要求，则计算书不可按加强型计算）3）立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）：300（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第5.4.6条规定：立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，应不大于0.5m，此数值应按板底净空高度及水平杆步距实际计算）4）顶部立杆计算长度系数µ1:1.38689 （5）非顶部立杆计算长度系数µ2:1.7556、板模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-200389 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.450.27风压高度变化系数μz0.74风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)8.6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)25089 主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)250，250设计简图如下：模板设计平面图89 模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)27面板弹性模量E(N/mm2)4000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算89 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×1=8.68kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.68×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.27N/mm2≤[f]＝27N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.2)×1=5.12kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×5.12×2504/(384×4000×281250)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.38因[B/lb]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：89 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.22kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.2)×0.25＝1.44kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.44×0.92+0.121×0.79×0.92＝0.2kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.08×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.08×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.22×0.22/2，0.08×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.2，0.6，0.63]＝0.63kN·mσ＝Mmax/W＝0.63×106/60750＝10.4N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.44×0.9+0.62×0.79×0.9＝1.22kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.08×0.9+0.681×3.15＝2.19kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.22×0.2，0.08×0.2+3.15]＝3.17kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.22，2.19，3.17]＝3.17kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×90×45)＝1.17N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.25＝1.33kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.33×900489 /(100×9000×2733800)＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.33×2004/(8×9000×2733800)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝2.01kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.25＝1.68kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.2)×0.25=1.38kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.68×0.9+1.223×0.47×0.9＝2.24kN按悬臂梁，R1＝q1l=2.01×0.2＝0.4kNR＝max[Rmax，R1]/2＝1.12kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.38×0.9＝1.42kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.38×0.2＝0.28kN89 R＝max[Rmax，R1]/2＝0.71kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.33kN·mσ＝Mmax/W＝0.33×106/4490＝74.38N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.37kN89 τmax＝2Vmax/A=2×2.37×1000/424＝11.18N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.44mm跨中νmax=0.44mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.34mm≤[ν]=250/400=0.62mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×300)=2910.6mm89 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2910.6/15.9=183.06≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×300)=3449.061mmλ1＝l01/i＝3449.061/15.9＝216.922，查表得，φ1＝0.156Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.27×0.9×1.52/10＝0.06kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝5.82kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5824.52/(0.16×424)+0.06×106/4490＝101.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.27×0.9×1.52/10＝0.06kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝6.04kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝6043.22/(0.19×424)+0.06×106/4490＝89.44N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝5.82kN≤[N]＝30kN满足要求！89 8.7墙模板验算墙模板计算（以300×3000、高度6m的墙模板为例进行分析）：1、混凝土墙工程属性以下参数以设计图纸实际情况为准。89 2、支撑体系设计（1）小梁布置方式：竖直（2）小梁间距（mm）:130（3）小梁一端悬臂长（mm）：225（主梁第一道起步距地间距）（4）左部模板悬臂长（mm）：90（软件只能输入0（包含）到100（不包含）之间的整数，包含最小值，不包含最大值）（5）主梁间距（mm）：400（6）主梁一端悬臂长（mm）:100（软件默认为主梁左侧，只能输入0（包含）到100（包含）之间的整数）（7）对拉螺栓横向间距（mm）:3503、新浇混凝土对模板的侧压力标准值计算89 （1）侧压力计算依据规范：选取《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011（2）混凝土重力密度Vc(kN/m3)：24（参照《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011第A.0.2条规定选取）（3）混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）:6(按照楼层高度取值)4、荷载标准值（1）侧压力标准值折减系数：0.8（混凝土计算坍落度比较大，但毕竟不是水，因此建议按较大值取值时，应乘以折减系数，专家建议按0.8选取。）（2）混凝土下料产生的水平荷载标准值：2选取溜槽、串筒、导管或泵管下料（按照《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011第A.0.6条规定选取）5、材料参数（1）面板面板类型：覆面木胶合板面板的厚度（mm）：15面板剪切强度设计值（N/mm2）：1.4面板抗弯强度设计值（N/mm2）：27面板的弹性模量（N/mm2）：400089 （2）小梁材质及类型：方木（宽度(mm)：45、高度(mm)：90；方木宽×高为50×100，但现场材料不一定能达到，因此取保守值45×90）木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.4木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13木方的弹性模量（N/mm2）：9000（3）主梁主梁材质及类型：双钢管截面类型（mm）:Φ48×3计算截面类型（mm）:Φ48×3（4）对拉螺栓：M1689 6、墙模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011一、工程属性新浇混凝土墙名称A楼地下室Q1新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)6000混凝土墙的计算长度(mm)3000二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×6＝115.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH＝0.8×24×6＝115.2kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×115.2+1.4×2，1.35×115.2+1.4×0.7×2]＝0.9max[141.04，157.48]＝0.9×157.48＝141.732kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝115.2kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)90小梁间距(mm)130小梁一端悬臂长(mm)225主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距(mm)350对拉螺栓竖向间距(mm)40089 模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)27面板弹性模量E(N/mm2)6000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.4m，W＝bh2/6＝400×152/6＝15000mm3，I＝bh3/12＝400×153/12＝112500mm41、强度验算q＝bS承＝0.4×141.732＝56.693kN/m89 面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.12kN·mσ＝Mmax/W＝0.12×106/15000＝7.984N/mm2≤[f]＝27N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.4×115.2=46.08kN/m面板变形图(mm)ν＝0.253mm≤[ν]＝l/400＝130/400＝0.325mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.3889 1、强度验算q＝bS承＝0.155×141.732＝21.968kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.556kN·mσ＝Mmax/W＝0.556×106/60750＝9.153N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.155×115.2=17.856kN/m89 小梁变形图(mm)ν＝0.458mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！3、支座反力计算R1=10.171kN，R2=...R22=8.53kN，R23=7.546kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面惯性矩I(cm4)22.491、强度验算89 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.814kN·mσ＝Mmax/W＝0.814×106/4170＝195.3N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.096mm≤[ν]＝l/400＝350/400＝0.875mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5对拉螺栓横向验算间距m＝max[350，350/2+100]＝350mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+225]＝425mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.35×0.425×141.732＝20.029kN≤Ntb＝24.5kN满足要求！89 8.8柱模板验算（中间不设置对拉螺杆）柱模板中间不设置对拉螺杆计算（以800×800柱模板为例进行分析,超过6m柱子采取分段浇筑，因此一次浇筑高度最高为6m）：1、混凝土柱工程属性以下参数以设计图纸实际情况为准。2、支撑体系设计（1）柱长边小梁根数：789 （2）柱短边小梁根数：7（3）最低处柱箍离楼面距离（mm）:250（4）柱箍间距I1（mm）:4003、新浇混凝土对模板的侧压力标准值计算（1）侧压力计算依据规范：选取《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011（2）混凝土重力密度Vc(kN/m3)：24（参照《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011第A.0.2条规定选取）（3）混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）:3(按照柱子高度取值)4、荷载标准值（1）侧压力标准值折减系数：0.8（混凝土计算坍落度比较大，但毕竟不是水，按G4k较大值取值时，应乘以折减系数0.8。如G4k取较小值时才考虑浇筑速度、初凝时间、坍落度修正系数。计算时G4k建议取较大值计算）。（2）混凝土下料产生的水平荷载标准值：2选取溜槽、串筒、导管或泵管下料（按照《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011第A.0.6条规定选取）89 5、材料参数（1）面板面板类型：覆面木胶合板面板的厚度（mm）：18面板剪切强度设计值（N/mm2）：1.4面板抗弯强度设计值（N/mm2）：27面板的弹性模量（N/mm2）：4000（2）小梁材质及类型：方木（宽度(mm)：45、高度(mm)：90；方木宽×高为50×100，但现场材料不一定能达到，因此取保守值45×90）木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.4木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13木方的弹性模量（N/mm2）：9000（3）柱箍柱箍类型：槽钢89 槽钢材质规格：14a号（4）对拉螺杆：M16（5）扣件类型：3形26型6、柱模板（中间不设对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称KL11新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)6000新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处6混凝土侧压力折减系数ξ0.889 至新浇混凝土顶面总高度H(m)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×6＝115.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH＝0.8×24×6＝115.2kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×115.2+1.4×2，1.35×115.2+1.4×0.7×2]＝0.9max[141.04，157.48]＝0.9×157.48＝141.73kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝115.2kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)27面板弹性模量E(N/mm2)4000柱长边小梁根数7柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算89 静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.4×115.2＝55.99kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ4k＝0.9×1.4×0.7×0.4×2＝0.71kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×55.99×0.132-0.121×0.71×0.132＝-0.11kN·mσ＝Mmax/W＝0.11×106/(1/6×400×152)＝7.2N/mm2≤[f]＝27N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.4×115.2＝46.08kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×46.08×133.334/(100×4000×(1/12×400×153))＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)45×90小梁截面惯性矩I(cm4)273.38小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)2501、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.13×141.73＝18.9kN/m89 小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.59kN·mσ＝Mmax/W＝0.59×106/60.75×103＝9.72N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.13×115.2＝15.36kN/m面板变形图(mm)ν＝0.6mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型槽钢柱箍合并根数2柱箍材质规格14a号槽钢柱箍截面惯性矩I(cm4)563.789 柱箍截面抵抗矩W(cm3)80.5柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)89 长边柱箍剪力图(kN)M1＝3.64kN·m，N1＝11.88kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝3.64kN·m，N2＝11.88kNM/Wn＝3.64×106/(80.5×103)＝45.21N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算89 长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝2.52mmν2＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝2.52mm89 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝11.88×2=23.76kN≤Ntb＝24.5kN满足要求！N＝11.88×2=23.76kN≤26kN满足要求！9附图9.1附图应包括以下表所示的内容：表9.1-1平面图绘制要求项目图号图名主要标注内容注意事项平面图附图1梁板模板支撑立杆平面布置图（含布料机定位、混凝土浇筑流向）立杆间距、梁板编号尺寸，不要绘制水平杆附图2梁板模板支撑剪刀撑平面布置图剪刀撑宽度、间距附图3大梁梁底支撑架平面布置图立杆纵横向间距必须包含水平、竖向剪刀撑附图4监测平面图监测点编号、数量、位置必须有观测时间、预警值等表9.1-2剖面图绘制要求项目图号图名主要标注内容注意事项剖面图附图5梁支撑系统竖向剖面图立杆间距、水平杆间距、螺杆间距、顶托伸出顶层水平杆的悬臂高度、水平竖向剪刀撑、梁板尺寸、材料规格、完整的搭设高模板剖面图中均应根据实际结构高度核算并标注梁底顶托顶面至最上排水平杆的悬臂长度，如89 度、梁底主楞双扣件、梁侧斜向支撑、立杆底座大于500mm则必须增加水平杆。必须绘制梁侧模斜向支撑。附图6板支撑系统竖向剖面图立杆间距、水平杆间距、顶托伸出顶层水平杆的悬臂高度、顶托双钢管、水平竖向剪刀撑、楼板厚度、材料规格、完整的搭设高度、立杆底座模板剖面图中均应根据实际结构高度核算并标注板底顶托顶面至最上排水平杆的悬臂长度，如大于500mm则必须增加水平杆。附图7墙模板水平剖面图主次楞间距、螺杆间距、墙体厚度、材料规格附图8柱模板水平剖面图主次楞间距、螺杆间距、柱截面尺寸、材料规格表9.1-3立面图绘制要求项目图号图名主要标注内容注意事项立面图附图9大梁模板支撑侧立面图立杆纵向间距、剪刀撑、螺杆布置、梁侧主次楞布置、材料规格附图10墙模板立面图主次楞间距、螺杆间距、补充说明斜撑布置、材料规格必须要有保证垂直度的斜向支撑附图11柱模板立面图主次楞间距、螺杆间距、斜撑布置、材料规格必须要有保证垂直度的斜向支撑表9.1-4节点大样图绘制要求项目图号图名主要标注内容注意事项节点大样图附图12-1抱柱、连梁、顶墙做法详图水平杆与柱、墙、楼面结构的抱柱、连墙、连梁连板的固结点附图12-2布料机加固做法详图立杆间距、水平杆间89 距、立杆加密范围、加固对角剪刀撑不同标高扫地杆做法详图边梁、外墙支撑加固做法详图墙柱分段浇筑模板加固做法详图特殊地基处理做法详图加腋、柱帽支撑加固做法详图其它做法详图9.2附图绘制统一标准：1、附图中内容应与计算书及方案设计构造表统一。2、所有图图名要正确，图签栏中图名、图号、编制人、审核人、比例均要齐全。3、水平剪刀撑采用粗实线、线型Byblock、线宽1mm、红色。4、竖向剪刀撑采用粗实线、线型Byblock、线宽1mm、红色。5、钢筋混凝土填充采用AR-CONC+ANSI31。6、平面图及剖面图中被剖切的主要建筑构造轮廓线采用粗实线，线宽b。7、平、剖面图中被剖切的次要建筑构造轮廓线、建筑平、立、剖面图中建筑构配件采用中粗实线，线宽0.7b。8、尺寸线、尺寸界线、图例线、索引符号、标高符号、引出线等采用中实线，线宽0.5b。9、建筑构造详图及建筑构配件不可见的轮廓线，拟建、扩建建筑物轮廓线采用中粗虚线，线宽0.7b。10、中心线、对称线、定位轴线等采用细单点长划线，线宽0.25b。11、部分省略表示时的断开界线采用细折断线，线宽0.25b。12、附图中文字样式采用仿宋GB2312，打印后的文字高度宜不小于3～8mm，需保证查看清晰。13、图框采用纸面尺寸A3（420×297mm）、A4（297×210mm）。89'