老年公寓结构计算书及施工组织设计论文

'老年公寓结构计算书及施工组织设计毕业论文目录前言7第1章工程概况8第2章结构布置及计算简图8第3章荷载计算11第4章框架梁柱的线刚度计算12第5章横向水平荷载作用下的框架内力计算17第6章竖向荷载作用下内力计算………………………25第7章框架结构的内力组合35第8章框架柱正、斜截面配筋计算48第9章板配筋计算59第10章楼梯计算65施工组织设计§施工组织设计部分第一部分：工程概况及施工特点分析…………………………….79121 第二部分：施工方案选择……………………………………….83第三部分：编制施工进度计划……………………………….115第四部分：致谢………………………………………………….121前言本设计是按照长春建筑工程学院装饰学院2011年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“多层老年公寓”。内容包括建筑设计、结构设计两部份。多层老年公寓是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择培训中心建筑和结构设计，从而掌握老年公寓设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计在二十世纪后得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算种采用了弯矩分配法，对水平荷载采用了D值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在结构教研室各位老师的悉心指导下完成的，在此向你们表示衷心的感谢！鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。121 第二章结构布置及计算图§2.1结构布置及梁,柱截面尺寸的初选根据对结构的使用功能要求及技术经济指标等因素的综合分析，该建筑应采用钢筋混凝土框架结构。§2.1.1梁柱截面尺寸初选主体结构共6层，1层层高均3.6m，2~5层3.0m顶层层高为3.3m。内外墙的做法：内墙做法：内墙190厚煤矸石空心砌块，外墙采用190厚煤矸石空心砌块。门窗详见门窗表，楼层屋盖均为现浇钢筋砼结构。一.梁截面尺寸的估算：1.横向框架梁：121 (1).主梁：L=6900㎜主梁截面高度hb=(1/10~1/18)l取600㎜bb=(1/2~1/3)hb，取300㎜故框架横梁的截面尺寸为b×h=300㎜×600㎜。(2).次梁：L=6900㎜hb=(1/12~1/18)l,取550㎜bb=(1/2~1/3)hb，取250㎜故框架次梁的截面尺寸为b×h=250㎜×550㎜2.纵向框架梁：为施工方便，纵梁截面尺寸为b×h=300㎜×650㎜.由此可估算框架梁尺寸如下表：表2-1梁截面尺寸（mm）横梁（b×h）纵梁（b×h）次梁（b×h）A~B,C~DB~C1~8A~D600*300450*300650*300250*550121 二.柱截面尺寸的估算框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，房屋高度h=19.2m,查表得框架为三级抗震等级，查表得轴压比限值为0.9，单位面积重力荷载代表值近似取12KN/m2底层混凝土强度等级为C40。1.柱组合的轴压比设计值按照公式1－1计算：(2－1)式中：：为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，取1.1；:为按照简支状态计算柱的负荷面积；：为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取12KN/;:为验算截面以上楼层层数；2.框架柱验算N/bchcfc<0.90(2－2)中柱：A>1.2N/0.90fc=[1.1*12*(7.8*4.8)*1000*6]/0.90*19.1=172498.429mm2根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计柱的尺寸为600㎜×600㎜＝360000>172498.429mm2。为计算简便中柱和边柱的尺寸相同，均为600㎜×600㎜。故初选柱的尺寸为600㎜×600㎜.表2-2柱截面尺寸及混凝土强度等级（mm）层数混凝土强度等级所有轴线柱截面尺寸（b×h）1~6C40600*600三.板截面尺寸的估算标准层板取1/35*3900标准层楼板厚取120mm，屋面板厚取130mm。综合框架抗推刚度计算总框架的剪切刚度按式Cfi=Dh=h∑Dij计算。（1）梁线刚度ib计算结果见表2-3，表中I0表示按矩形截面所计算的惯性矩；2EI0/l,1.5EI0/l分别表示中框架梁和边框架梁的线刚度。各层柱线刚度ic计算结果见表3-3.表2-3横梁线刚度ib计算表类别层次EC/(*104N/mm2)b*h/mml/mmI0/*109mm4Ib/*1010N*mmEI0/l1.5EI0/l2EI0/lAB跨1-62.80300*60069004.22.0633.0954.126121 BC跨1-62.80300*45027002.32.3853.5784.770CD跨1-62.80300*60069004.22.0633.0954.126表2-4各层柱线刚度ic计算表类别层次EC/(*104N/mm2)b*h/mmh/mmIc/*109mmic=EcIc/h(*1010N*mm)A-D列柱63.25600*600330010.89.1502-53.25600*600300010.89.750底层3.25600*600390010.89.000（2）柱侧移刚度柱侧移刚度按式D=αc*12ic/h2计算，计算结果见表3-4表2-5（a）AD列柱侧翼刚度D计算表层次边轴柱中轴柱∑DijKαDi1KαDi260.3280.141100120.4580.18616304852402-50.1370.137123680.4230.1751579987932底层0.3440.360255620.4370.38427266160188表2-5（b）BC列柱侧翼刚度D计算表层次边轴柱中轴柱∑DijKαDi1KαDi260.7060.261228380.950.322281751583762-50.6840.255230210.9120.31328257159070底层0.8310.470333730.9880.49535148207338（1）总框架的剪切刚度Cf的计算计算结果见表3-5表3-5框架剪切刚度计算表层次框架Hi(mm)Di(N/mm)Dihi(N)6330044765416.11554*1082-5300045273616.29850*108底层360071446227.86402*108因为Cf=∑Cfi*hi/∑hi,Cfi=h∑Di所以Cf==（27.86402*3900+16.2985*4*3600+16.1154*3600*5）*108/(3900+3600*9)=16.2196*108N121 第3章重力荷载及水平荷载的计算§3.1重力荷载（1）屋面荷载屋面恒载：130厚钢筋砼屋面板：25*0.13=3.25KN/m230厚1：3水泥砂浆找平层：20*0.03=0.6KN/m22mm厚SBS改性沥青卷材：0.02KN/m230厚1：10水泥珍珠岩找平层：4*0.03=0.12KN/m2100厚聚苯乙烯泡沫保温板保温层：0.5*0.1=0.05KN/m240厚C20细石砼防水层：20*0.04=0.8KN/m2V型轻钢龙骨吊顶：0.2KN/m2合计：4.79KN/m2屋面雪载：0.35KN/m2屋面活荷载（上人屋面）：2.0KN/m2（2）楼面荷载：楼面恒载：缸砖地面（包括水泥粗纱打底）：1.7KN/m2120厚钢筋砼板：25*0.12=3.0KN/m2V型轻钢龙骨吊顶：0.2KN/m2合计：4.9KN/m2楼面活载：2.0KN/m2（3）梁，柱，墙，及门窗的重力荷载：计算梁重力荷载时应从梁截面高度减去板厚，本工程中设有吊顶，故梁表面没有粉刷层。横梁，纵梁（包括次梁）重力荷载见表4-1.表中hn表示梁截面净高度，g表示单位长度的重力荷载表3-1（a）横梁重力荷载计算表（一层）类别梁的类型层次b*hn/mg/kN/mn/根数Gi/kN∑Gi/KNAB跨主梁6层0.3*0.473.2258170.2806层488.9711-5层0.3*0.503.3758178.200次梁6层0.25*0.421.650781.2001-5层0.25*0.451.750786.363BC跨主梁6层0.3*0.322.475841.5801-5层0.3*0.352.625844.1001-5层514.351CD跨主梁6层0.3*0.473.2258131.5801-5层0.3*0.503.3758137.700121 次梁6层0.25*0.421.650764.1031-5层0.25*0.451.750767.988注：钢筋混凝土容重为25KN/m3表3-1（b）纵梁重力荷载计算表（一层）类别层次b*hn/mg/kN/mLn/mn/根数Gi/kN∑Gi/KN1-8轴6层0.3*0.523.6006.928725.76725.761-5层0.3*0.553.7506.928756.00756.00为了简化计算柱重力荷载近似取1.1倍柱自重以考虑柱面粉刷层的重力荷载。柱净高可取层高减去板厚，柱重力荷载见表4-2表3-2柱重力荷载表（一层）类别层次b*h/mg/KN/mHn/mn/根数Gi/KN∑Gi/KNABCD列柱6层0.6*0.66.2503.18321002.241012.442-5层0.6*0.66.2502.88321008.801018.20底层0.6*0.66.2503.78321094.401105.50其他柱2-6层0.2*0.21.0001.70610.20底层0.2*0.21.0001.85611.10内外围护墙分别采用190mm，190mm厚的煤矸石空心砌块（容重8KN/m3），内墙两侧采用20厚混合砂浆乳胶漆（17kN/m3），外墙面为贴瓷砖墙面（0.58KN/m2），外墙内表面为20厚混合砂浆乳胶漆，内外墙及钢筋砼剪力墙单位面积上的重力荷载如下：内墙：20厚混合砂浆乳胶漆：17*0.02*2=0.68KN/m2190厚煤矸石空心砌块：8*0.19=1.52KN/m2合计：2.20KN/m2外墙：20厚混合砂浆刷乳胶漆：17*0.02=0.34KN/m2190厚煤矸石空心砌块：8*0.190=1.32KN/m2瓷砖墙面：0.5KN/m220厚1：2.5水泥砂浆找平：20*0.02=0.4KN/m280厚聚苯乙烯挤塑板：0.5*0.08=0.04KN/m23mm厚聚合物砂浆：17*0.003=0.051KN/m2121 合计：3.651KN/m2房屋采用白塑钢玻璃窗，房间门除了卫生间，开水房，强弱电间，管道井门用木门外，其他均采用薄壁金属门，底层入口处用白塑钢玻璃门，门窗重力荷载：白塑钢玻璃门窗：0.4KN/m2木门：0.2KN/m2金属门:0.45KN/m2(4)雨棚，楼梯间，厕所重力荷载计算雨棚：恒载:100厚钢筋砼板：25*0.10=2.5KN/m2活载：0.5KN/m2雪载：0.35KN/m2楼梯间：[楼梯斜板厚度取h=（1/25~1/30）*3600，取h=100mm恒载：120厚钢筋砼平面板：25*0.12=3KN/m2120厚楼梯斜板厚度：25*0.12=3KN/m2折算后的钢筋砼踏步:25*0.134=3.35KN/m2250*250得平台梁：25*0.25*0.25（3.3-0.4）*3=13.6KN扶手栏杆：0.5KN/m2活载：2.5KN/m2厕所：恒载：120厚钢筋砼板：25*0.10=2.5KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层：20*0.02=0.4KN/m24mm厚SBS改性沥青卷材：0.04KN/m2小瓷砖地面：0.55KN/m2恒载：2.0KN/m2电梯机房：活载：7.0KN/m2（5）面积计算卫生间面积：（5.05-0.2）*（7.2-0.1）-（3.1*2.2）-（0.1*4.3）=27.185m2楼梯间面积：（7.2-2.1）*（3.3-0.2）=22.01m2《底层》121 平台面积：22.1-（3.3-0.2）*（12*0.3）=10.94m2120mm厚楼梯斜板面积：4.094*1.5*2=12.282m2折算的钢筋砼踏步面积：1.5*4.094=6.141m2《标准层》平台面积：22.1-（3.3-0.2）*（12*0.3）=10.94m2120mm厚楼梯斜板面积：4.024*1.5*2=12.075m2折算的钢筋砼踏步面积：1.5*4.024=6.036m2电梯间，管道井，强弱电间面积：（2.55-0.2）*（7.2-0.1）*2=33.37m2除以上楼面积特殊楼面的总面积为：S=(55.4-0.2)*（16.4-0.2）-27.185-22.01*2-33.37=789.665m2（5）内墙净面积计算：底层：S内=（3.6-0.55）*（6.9-0.6）*5+（3.6-0.45）*（6.9-0.4）*5+（3.6-0.6）*（6.9-0.6）*6+（3.6-0.45）*（6.9-0.4）*4+（3.9-0.6）*（7.8-0.6）*8+（3.6-0.45）*（7.8-0.6-2）+（2.55-0.2）*（3.6-0.1）*4-（0.9*2.1）*3-（1.0*2.4）*10-（1.2*2.4）*5-（1.5*2.4）*5-（1.1*2.1）*3-6*0.7*1.8-0.8*1*1.8=583.64m2标准层：S内=（3.0-0.55）*（6.9-0.6）*5+（3.0-0.45）*（6.9-0.4）*5+（3.0-0.55）*（6.9-0.6）*6+（3.6-0.45）*（6.9-0.4）*4+（3.0-0.6）*（7.8-0.6）*8+（3.0-0.45）*（7.8-0.6-2）+（2.55-0.2）*（3.6-0.1）*4-（0.9*2.1）*3-（1.0*2.4）*10-（1.2*2.4）*5-（1.5*2.4）*5-（1.1*2.1）*3-6*0.7*1.8-0.8*1*1.8=512.69m2（6）外墙净面积计算：底层：S外=（54.6-0.8-0.6*7）*（3.9-0.6）*2+（16.5-0.8-0.6*3）*(3.9-0.55)*2-2.4*2.1*12-2.4*2.4*6-1.8*2.4*2-1.5*2.4*2-1.2*1.5*2-2.1*1.5*2-3.6*3.3-2.1*3.3*2=278.28m2标准层：S外=（54.6-0.8-0.6*7）*（3.6-0.6）*2+（16.5-0.8-0.6*3）*(3.6-0.55)*2-2.4*2.1*16-2.4*2.4*6-1.8*2.4*2-1.5*2.4*2-1.2*1.5*2-2.1*1.5*2=245.64m2（7）门窗的计算底层门窗的重力荷载：G门窗=（2*2.1*1+2.1*0.9*3）*0.2+（1*2.4*8+1.2*2.4*5+1.5*2.4*5+1.1*2.1*3）*0.45+（2.1*3.3*2+3.6*3.3*2+1.2*1.5*2+1.8*2.4*2+2.1*2.4*12+2.4*2.4*6+1.5*2.4*2）*0.4=90.6kN121 标准层门窗的重力荷载：G门窗=（2*2.1*1+2.1*0.9*3）*0.2+（1*2.4*8+1.2*2.4*4+1.5*2.4*7+1.1*2.1*3）*0.45+（1.2*1.5*2+1.5*2.1*2+1.8*2.4*2+2.1*2.4*16+2.4*2.4*6+2.4*2.4*6+1.5*2.4*2）*0.4=86.63kN（5）重力荷载代表值计算结构抗震分析时采用的计算简图如图4-1所示，集中于各质点的重力，荷载代表值Gi为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上下各办曾时的墙柱，门窗等重力荷载，计算Gi时，可变荷载系数组合值系数取0.5.计算结果见表4-3.G1=(0.5*2.0+4.4)*789.665+514.351+756.00+1.1*(1105.50+1018.2+11.1)/2+[(2.5+0.5*2.5)*(10.94*2)+3*(12.282+12.075)+(3.35+0.5*2.5)*(6.141+6.036)+13.6*2+0.5*2*(4.904+4.025)]*2/2+25.185*(3.49+2.0*0.5)+0.5*16.92*7.0+(2.5+0.5*0.35)*1.8*(7.8+3.9)+6.93*(135.99+131.85)/2=10362.815kNG2=(0.5*2.0+4.4)*789.665+514.351+756.00+1.1*(1018.2+10.2)+2.2*512.69+3.651*245.64+86.63+[(2.5+0.5*2.5)*(10.94)+3*12.075+(3.35+0.5*2.5)*6.036+13.6*2+0.5*2*4.025]*2+25.185*(3.49+2.0*0.5)+0.5*16.92*7.0+6.93*131.85=10183.364kNG4=(0.5*2.0+4.4)*789.665+514.351+756.00+1.1*(1018.2+10.2)+2.2*512.69+3.651*245.64+86.63+[(2.5+0.5*2.5)*(10.94)+3*12.075+(3.35+0.5*2.5)*6.036+13.6*2+0.5*2*4.025]*2+25.185*(3.49+2.0*0.5)+0.5*16.92*7.0+6.93*131.85=10083.281kNG2=G3=G4=G5=10183.364KN计算G6女儿墙面荷载：恒荷载：6mm厚的聚合物砂浆：17*0.006=0.102KN/m280厚的聚苯乙烯保温板：0.5*0.08=0.04KN/m240厚1：2.5水泥砂浆找平：20*0.04=0.8KN/m230厚聚苯乙烯挤塑板：0.5*0.03=0.015KN/m2130厚的钢筋混凝土砼板：25*0.13=3.25KN/m2合计：3.957KN/m2121 女儿墙的面积：1.5*2*（55.4+16.4）-7.8*2=199.8m2出屋面的荷载，恒载：3.651KN/m2（外墙面荷载）4.790KN/m2（屋面荷载）出屋面的面积：外墙：（3-0.6）*（7.8-0.8+7.2-0.6）*4=136.32m2屋面：（7.8+0.8）*（7.2+0.4）*2=130.72m2G6=[0.5*(2.0+0.35)+4.4]*789.665+514.351+756.00+1.1*1018.2+10.2/2+(2.2*512.69+3.651*245.64)/2+86.63/2+[(2.5+0.5*2.5)*10.94+3*12.075+(3.35+0.5*2.5)*6.036+13.6+0.5*2*4.025]+25.185*(3.49+2.0*0.5)+(0.5*16.92*7.0)/2+(6.93*131.85)/2+(6.93*131.85)/2+3.957*199.8=8851.731KNG7出屋面=136.32*3.651+130.72*(4.759+0.5)=1161.827KN表3-3荷载Gij取值计算表：Gi（KN）G1G2G3G4G5G6G7出屋面10362.81510183.36410183.36410183.36410183.3648851.7311161.731第五章．水平地震及风荷载的计算横向风荷载垂直于建筑表面上的风荷载标准值按式Wk=βzμsμzW0计算。基本风压W0=0.65KN/mm2;对于风荷载体型系数可按图4-2规定采用。121 5-1风荷载体型系数5.1横向自振周期的计算运用顶点位移法来计算，对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构，基本自振周期可按下式来计算：计算结构顶点的假想侧移，计算过程如下结构顶点的假想位移计算层次△68851.73133523134174125.2218510183.36439407133174829.6192.8410183.36445291133174834.0163.2310183.36451175133174838.4129.2210183.36457059133174842.890.8110362.81563632132454048.048由上表计算基本周期由式T1=1.7φT计算基本周期。UT的量纲为m。取φT=0.7，T1=1.7×0.7×=0.623（s）5.2水平地震作用及楼层地震剪力计算该建筑结构高度远小于40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切为主，因此用底部剪力法来计算水平地震作用。首先计算总水平地震作用标准值即底部剪力。长春地区特征分区为一区，又场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组Tg=0.35，水平地震影响系数最大值аmax=0.08∑Gi=0.85×（2143+7278+5884×8+6573）=0.85×63066=53606KN则地震影响系数а1=（）0.9аmax=（）0.9×0.08=0.048FEK=а1Geq=0.048×53606=2573KN因为1.4Tg=1.4×0.35=0.49sM故属于第一类T形截面。αs=M/α1fcb/fh02=90.46*106/1.0*11.9*1900*5652=0.0125ξ=1-(1-2*0.0125)1/2=0.013As=α1fcb/fh0ξ/fy=1.0*11.9*1900*565*0.013/300=701.15mm2·因As/bh0=701.15/(300*565)=0.38%>0.26%,满足要求。实配钢筋4Φ16（As=806mm2)再将跨中4Φ16全部伸入支座，作为支座支座负弯矩作用下的受压钢筋（A/s=806mm2),据此计算支座上部钢筋数量。支座A：MA=-135.26KN*m，A/s=806mm2αs=M-f/yA/s(h0-α/s)/α1fcb/fh02=135.26*106-300*806*(565-35)/1.0*11.9*300*5652=0.048ξ=1-(1-2*0.048)1/2=0.037As=M/fy(h0-A/s)=135.26*106/300*(565-35)=1296mm2因A/s/As=806/1296=0.621>0.3且As/bh0=1296/(300*565)=0.76%>0.31%121 故满足要求。实配钢筋2Φ20+2Φ22（As=1388mm2)支座Bl：MA=-122.28KN*m，A/s=806mm2αs=M-f/yA/s(h0-α/s)/α1fcb/fh02=122.28*106-300*806*(565-35)/1.0*11.9*300*5652=0.051ξ=1-(1-2*0.048)1/2=0.039As=M/fy(h0-A/s)=135.26*106/300*(565-35)=896mm2因A/s/As=806/896=0.899>0.3且As/bh0=896/(300*565)=0.46%>0.31%故满足要求。实配钢筋2Φ20+2Φ16（As=1030mm2)§8.1.2梁斜截面承载力计算支座A，Bl截面取相同的剪力设计值V=126.53KN，该值应满足下式：0.2βcfcbh0=0.2*1.0*11.9*300*565=403.41KN>γREV=126.53KN故满足要求。箍筋采用HPB235级钢筋(fyv=210N/mm2)Asv/s=γREV-0.42ftbh0/1.25fyvh0=126530-0.42*1.27*300*565/1.25*210*565=0.039粱端箍筋加密区箍筋直径和间距应满足规范要求，故选双肢箍Φ8@100，则有Asv/s=101/100=1.01>0.039,满足要求。沿梁全长箍筋选用双肢箍Φ8@200，相应配筋率ρsv=Asv/bs=101/300*200=0.169%>0.28ft/fy=0.28*1.27/210=0.169满足要求。由上述计算结果得知，梁箍筋数量是由构造要求控制的。121 图8-1框架梁纵向钢筋计算表层号计算公式截面梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左1层M/(kN·m)-138.4586.27-87.99-58.4635.35-63.46-106.99123.27-160.790.0290.0350.0510.0480.0310.0221546.45701.15896.26917.23680.88964.13859.57863.091468.78A/s=α1fbhξ/f804.00804.00804.00804.00804804ρ%0.95%0.47%0.61%0.61%0.47%0.61%0.61%0.61%0.95%实配钢筋2Φ20+2Φ224Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ164Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ164Φ162Φ20+2Φ22图8-1框架梁纵向钢筋计算表层号计算公式截面121 梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左2层M/(kN·m)-135.2686.69-122.28-58.3643.08-63.27-106.39123.53-160.960.0300.0320.0510.0480.0310.0221296.18701.15896.58917.21705.21963.52858.56863.171214.67A/s=α1fbhξ/f804.00804.00804804804804ρ%0.81%0.47%0.61%0.61%0.47%0.61%0.61%0.60%0.81%实配钢筋2Φ20+2Φ224Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ164Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ164Φ162Φ20+2Φ22图8-1框架梁纵向钢筋计算表层号计算公式截面梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左121 4层M/(kN·m)-132.2688.61-130.28-83.3643.08-80.27-106.34123.53-168.960.0310.0330.0410.0430.0310.0221294.12700.29900.42987.96705.21993.82858.59863.171219.57A/s=α1fbhξ/f804.00804.00804.00804804804ρ%0.81%0.47%0.61%0.61%0.47%0.61%0.61%0.60%0.81%实配钢筋2Φ20+2Φ224Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ164Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ164Φ162Φ20+2Φ22图8-1框架梁纵向钢筋计算表层号计算公式截面梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左6层M/(kN·m)-92.2565.47-100.17-51.1842.89-50.89-127.39123.53-140.690.0380.0370.0610.0630.0280.0191060.15625.45869.98987.96605.21993.821156.56863.171028.59121 A/s=α1fbhξ/f804.00804.00512.36804.00804.00804.00ρ%0.61%0.47%0.74%0.74%0.47%0.74%0.74%0.60%0.74%实配钢筋2Φ20+2Φ184Φ184Φ184Φ184Φ164Φ184Φ184Φ182Φ20+2Φ18121 图8-2框架箍筋数量计算表构件层数V　选配双肢箍筋间距s(mm)(Asv/s)/ρsv%直径(mm)左边梁1121.30403.410.391双肢箍Φ8100/2001.01/0.1682127.10403.410.398双肢箍Φ8100/2001.01/0.1684125.33403.410.396双肢箍Φ8100/2001.01/0.1686115.83403.410.298双肢箍Φ8100/2001.01/0.168中跨梁150.14403.410.478双肢箍Φ8100/2001.01/0.168266.72403.410.521双肢箍Φ8100/2001.01/0.168465.42403.410.520双肢箍Φ8100/2001.01/0.168648.56403.410.476双肢箍Φ8100/2001.01/0.168右边跨1114.86403.410.297双肢箍Φ8100/2001.01/0.1682120.27403.410.391双肢箍Φ8100/2001.01/0.1684119.29403.410.390双肢箍Φ8100/2001.01/0.168697.56403.410.294双肢箍Φ8100/2001.01/0.168§8.2框架柱的配筋§8.2.1剪跨剪跨比及轴压比的验算121 柱的剪跨比按式：M/VcHo计算，其中，Mc取柱上，下端截面弯矩设计较大者。计算柱的轴压比时，N取考虑地震作用效应组合的轴力设计值。表8-3是柱剪跨比和轴压比的验算结果，表中的Mc，Vc及N取自内力组合表。这些值已经考虑过内力调整，但不考虑承载力抗震调整系数。柱的剪跨比宜大于2，轴压比不宜大于0.90（三级抗震等级）由表8-3可见，本工程各柱剪跨比和轴压比均满足要求。表8-3柱的剪跨比及轴压比验算柱号层次B*h0/mmFc/N/mm2Mc/KN*mVc/KNN/KNMc/Vch0N/fcbhA柱6600*56019.199.5062.55325.472.840.064600*56019.199.9560.941558.772.870.262600*56019.199.5261.092385.142.850.331600*56019.1124.5854.364034.623.010.56B柱6600*56019.1175.6529.22307.913.960.074600*56019.1146.1683.781606.632.450.272600*56019.1151.9891.742467.952.210.341600*56019.1157.0668.354247.162.810.57C柱6600*56019.1116.2362.55307.912.840.064600*56019.199.5060.941606.632.870.262600*56019.199.9561.092467.952.850.361600*56019.1124.5854.364247.163.010.60D柱6600*56019.1175.6491.12307.912.200.064600*56019.1120.5889.601606.632.220.252600*56019.1125.3891.742467.922.210.341600*56019.1157.0668.354107.632.810.57§8.2.2框架柱正截面配筋设计框架柱的纵向钢筋选用HRB335级钢筋（fy=f/y=300N/mm2）,各层混凝土轴心抗压强度设计值见表8-3.下面以A轴第3层柱为例说明柱受压承载力的计算方法。由前面内力组合表中取A轴柱上，下端截面共六组内力，先取M最大的一组（M=116.23KN*m，N=283.28KN）计算。计算时，e0=M/N,ei=e0+ea,附加偏心距ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30较大者，取ea=20mm。偏心距增大系数η的计算如下：e0=M/N=1.1623*108/2.8328*105=410mmei=e0+ea=410+20=430mmξ1=0.5fcA/N=0.5*19.1*600*600/283280>1.0(取ξ1=1.0)因此组内力中水平地震作用产生的弯矩设计值超过总弯矩设计值的75%，故按如下确定柱的计算长度。Φu=4.557/5.67=0.804,Φl=4.557*2/5.67=1.607l0=[1+0.15(Φu+Φl)]H=[1+1.05*(0.804+1.607)]*3.6=4.902m121 l0=(2*0.2Φmin)H=[2+0.2*0.804]*3.6=7.779m取l0=4.902mξ2=1.15-0.01l0/h=1.15-0.01*(4902/600)=1.06>1.0(取ξ2=1.0)η=1+1/1400ei/h0*(l0/h0)2ξ1ξ2=1.057ηei=1.507*430=648>0.3h0=168mm故为大偏心受压。ξ=N/α1fcbh0=283.28/1.0*19.1*600*560=0.0441<2a/s/h0=70/460=0.125e/=ηei-h/2+a/s=648-300+40=388mmAs=Ne//fy(h0-a/s)=283.28*388*1000/300*(560-40)=704mm2再抽取轴力最大的一组（M=54.86KN*m，N=330.26KN）计算。因此组内力无水平荷载效应的组合，故取l0=1.25*3.6=4.5m。e0=M/N=5.486*107/3.3026*105=166mmei=e0+ea=166+20=186mmξ1=0.5fcA/N=0.5*19.1*600*600/330260>1.0(取ξ1=1.0)取ξ2=1.0η=1+1/1400ei/h0*(l0/h0)2ξ1ξ2=1.237ηei=1.237*186=230.082>0.3h0=168mm故为大偏心受压。判断是否为构造配筋：如不满足下式，则为构造配筋N>ξbα1fcbh0本工程N=330.26KN<ξbα1fcbh0不满足上式，所以为构造配筋。其余计算过程从略，见表8-4，根据规范要求，全部纵向钢筋的总配筋率不应小于0.8%。121 截面六层三层一层　|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNminM(kN·m)116.2354.86103.69151.5850.9367.08157.0617.1128.76N(kN)283.23330.26243.712467.952897.301931.594247.164966.533306.30l0(mm)4.904.904.904.904.904.904.904.904.90e0(mm)174.97143.58152.60154.70126.60152.91120.78120.78139.49ea(mm)20.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.00ei(mm)194.97163.58172.60174.70146.60172.91140.78140.78159.49l0/h7.507.507.507.507.507.507.507.507.50ζ11.001.001.001.001.001.001.001.001.00ζ21.001.001.001.001.001.001.001.001.00η1.0571.0571.0571.131.141.131.141.141.14ηei(mm)217.47185.83195.10197.20167.00195.41160.56160.56181.29e(mm)477.47445.83455.10457.20427.00455.41420.56420.56441.29x110.23114.3174.71142.78146.8689.48186.14186.1497.53As=As"704.00704.00-704.00976.00976.00976.001045.001045.001045.00ρmin0.800.800.800.800.800.800.800.800.80配筋实配面积1137mm21137mm21137mm21137mm21137mm21137mm21137mm21137mm21137mm2表8-43轴线A，D轴柱正截面配筋计算表截面六层三层一层　|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNminM(kN·m)126.2364.86107.72172.5652.8378.09268.20268.20167.63N(kN)293.23358.96263.712568.592987.651998.474257.684999.983326.78l0(mm)4.904.904.904.904.904.904.904.904.90e0(mm)174.97143.58152.60154.70126.60152.91120.78120.78139.49ea(mm)20.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.00ei(mm)194.97163.58172.60174.70146.60172.91140.78140.78159.49l0/h7.507.507.507.507.507.507.507.507.50ζ11.001.001.001.001.001.001.001.001.00ζ21.001.001.001.001.001.001.001.001.00η1.0571.0571.0571.131.141.131.141.141.14ηei(mm)217.47185.83195.10197.20167.00195.41160.56160.56181.29e(mm)477.47445.83455.10457.20427.00455.41420.56420.56441.29x110.23114.3174.71142.78146.8689.48186.14186.1497.53As=As"989..00989.00-989.001098.001098.001098.001255.001255.001255.00ρmin0.800.800.800.800.800.800.800.800.80配筋实配面积1256mm21256mm21256mm21256mm21256mm21256mm21256mm21256mm21256mm2121 表8-53轴线B，C轴柱正截面配筋计算表121 §8.2.3框架柱斜截面配筋设计框架柱斜截面计算过程见表8-6，8-7表8－6A,D轴框架柱斜截面配筋表层数AD轴框架柱斜截面配筋计算一层三层六层N/kN4496.532987.65358.96V/kN93.1798.2691.78Hn(m)3.333λ=Hn/(2h0)3.532.682.68λ(>3时取3)3.002.682.68　1029.61029.61029.6截面是否满足满足满足满足0.3fcbh(KN)1544.41544.41544.4N/kN(实取值)239221291680ASV/s(mm)0.8540.8540.854实配箍筋加密区4φ8@1004φ8@1004φ8@100非加密区4φ8@2004φ8@2004φ8@200表8－7B,C轴框架柱斜截面配筋表层数BC轴框架柱斜截面配筋计算一层三层六层N/kN4499.982897.30340.26V/kN114.35126.01118.01Hn(m)3.333λ=Hn/(2h0)3.532.682.68λ(>3时取3)3.002.682.68　1029.61029.61029.6截面是否满足满足满足满足0.3fcbh(KN)1544.41544.41544.4N/kN(实取值)239221291680ASV/s(mm)0.8470.8470.847实配箍筋加密区4φ8@1004φ8@1004φ8@100非加密区4φ8@2004φ8@2004φ8@200第9章楼板的配筋计算121 §9.1板的配筋§9.1.1设计资料结构布置如图所示，120厚钢筋砼板：25*0.12=3.0KN/m2V型轻钢龙骨吊顶：0.2KN/m2缸砖地面（包括水泥粗纱打底）：1.7KN/m2，楼面恒荷载标准值4.9KN/m2，活荷载标准值2.0KN/m2。§9.1.2板的计算由计算简图9-1可知，2,3,4轴线之间的板划分了A，B，C,板三种板块，理论值AC板块计算相同，均按照双向板计算，按弹性理论计算。本计算书只列出AB板块计算过程一.标准层中间区格板A楼板计算：A板示意图121 计算跨度:Lx=3900mm;Ly=6900mm板厚:h=100mm材料信息混凝土等级:C30fc=11.9N/mm2ft=1.27N/mm2ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类:HPB235fy=210N/mm2Es=2.1×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.272%荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数:γG=1.200可变荷载分项系数:γQ=1.400准永久值系数:ψq=1.000永久荷载标准值:ｑgk=4.900kN/m2可变荷载标准值:ｑqk=2.000kN/m2结构重要性系数:γo=1.00泊松比:μ=0.200配筋计算(lx/ly=3900/6900<3.000所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1)确定X向板底弯矩Mx=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0333+0.0104*0.200)*(1.200*4.900+1.400*2.000)*3.652=3.804kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*3.804×106/(1.00*11.9*1000*80*80)=0.0503)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.050)=0.0514)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*80*0.051/210=232mm25)验算最小配筋率121 ρ=As/(b*h)=232/(1000*100)=0.232%ρ<ρmin=0.272%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.272%*1000*100=272mm2采取方案d10@180,实配面积279mm22.Y向底板钢筋1)确定Y向板底弯矩My=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0104+0.0333*0.200)*(1.200*4.900+1.400*2.000)*3.652=1.839kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*1.839×106/(1.00*11.9*1000*80*80)=0.0243)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.024)=0.0244)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*80*0.024/210=111mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=111/(1000*120)=0.111%ρ<ρmin=0.272%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.272%*1000*120=272mm2采取方案d8@150,实配面积335mm23.X向支座左边钢筋1)确定左边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0750*(1.200*4.900+1.400*2.000)*3.652=8.073kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*8.073×106/(1.00*11.9*1000*80*80)=0.1063)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.106)=0.1124)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*80*0.112/210=509mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=509/(1000*100)=0.509%ρ≥ρmin=0.272%满足最小配筋要求采取方案d12@180,实配面积628mm24.X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩121 Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0750*(1.200*4.400+1.400*2.000)*3.652=8.073kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*8.073×106/(1.00*11.9*1000*80*80)=0.1063)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.106)=0.1124)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*80*0.112/210=509mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=509/(1000*100)=0.509%ρ≥ρmin=0.272%满足最小配筋要求采取方案d12@180,实配面积628mm25.Y向上边支座钢筋1)确定上边支座弯矩Moy=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0570*(1.200*4.400+1.400*2.000)*3.652=6.135kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*6.135×106/(1.00*11.9*1000*80*80)=0.0813)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.081)=0.0844)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*80*0.084/210=381mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=381/(1000*100)=0.381%ρ≥ρmin=0.272%满足最小配筋要求采取方案d8@200,实配面积251mm26.Y向下边支座钢筋1)确定下边支座弯矩Moy=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0570*(1.200*4.400+1.400*2.000)*3.652=6.135kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*6.135×106/(1.00*11.9*1000*80*80)=0.081121 3)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.081)=0.0844)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*80*0.084/210=381mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=381/(1000*100)=0.381%ρ≥ρmin=0.272%满足最小配筋要求采取方案d8@200,实配面积251mm2跨中挠度计算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk=Mgk+Mqk=(0.0333+0.0104*0.200)*(4.400+2.000)*3.652=3.013kN*mMq=Mgk+ψq*Mqk=(0.0333+0.0104*0.200)*(4.400+1.000*2.000)*3.652=3.013kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=3.013×106/(0.87*80*279)=155.184N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=279/50000=0.558%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*1.78/(0.558%*155.184)=-0.236因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ=0.24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE=Es/Ec=2.1×105/2.80×104=7.5005)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=As/(b*ho)=279/(1000*80)=0.349%7)计算受弯构件的短期刚度BsBs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")](混凝土规范式8.2.3--1)=2.1×105*279*802/[1.15*0.200+0.2+6*7.500*0.349%/(1+3.5*0.0)]=6.389×102kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ121 当ρ"=0时，θ=2.0(混凝土规范第8.2.5条)2)计算受弯构件的长期刚度BB=Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs(混凝土规范式8.2.2)=3.013/(3.013*(2.0-1)+3.013)*6.389×102=3.194×102kN*m24.计算受弯构件挠度fmax=f*(qgk+qqk)*Lo4/B=0.00217*(4.400+2.000)*3.654/3.194×102=7.726mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3650/200=18.250mmfmax=7.726mm≤fo=18.250mm，满足规范要求。一.标准层中间区格板B楼板计算：二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx=7800mm;Ly=2700mm板厚:h=100mm2.材料信息混凝土等级:C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类:HRB335fy=300N/mm2Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as=20mm保护层厚度:c=10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数:γG=1.200可变荷载分项系数:γQ=1.400准永久值系数:ψq=1.000永久荷载标准值:ｑgk=4.400kN/m2可变荷载标准值:ｑqk=2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定121 6.设计参数结构重要性系数:γo=1.00泊松比:μ=0.200五、计算参数:1.计算板的跨度:Lo=2700mm2.计算板的有效高度:ho=h-as=100-20=80mm六、配筋计算(lx/ly=7800/2700=2.889>2.000,所以选择多边支撑单向板计算):1.Y向底板配筋1)确定底板Y向弯距My=(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24=(1.200*4.900+1.400*2.000)*2.72/24=2.454kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*2.454×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.0273)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.027)=0.0274)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.027/300=104mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=104/(1000*100)=0.104%ρ<ρmin=0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.200%*1000*100=200mm26)计算横跨分布钢筋面积不宜小于纵跨板底钢筋面积的15%,所以面积为:As1=As*0.015=200.00*0.15=30mm2不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为:As1=h*b*0.0015=100*1000*0.0015=150mm2取二者中较大值，所以分布钢筋面积As=150mm2采取方案d8@200,实配面积251mm22.Y向上端支座钢筋1)确定上端支座弯距Moy=(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12=(1.200*4.900+1.400*2.000)*2.72/12=4.909kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*4.909×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.0543)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.054)=0.0554)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.055/300=210mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=210/(1000*100)=0.210%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求121 采取方案d8@200,实配面积251mm23.Y向下端支座钢筋1)确定下端支座弯距Moy=(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12=(1.200*4.400+1.400*2.000)*2.72/12=4.909kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*4.909×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.0543)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.054)=0.0554)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.055/300=210mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=210/(1000*100)=0.210%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d8@200,实配面积251mm24.左边支座配筋1)构造左边钢筋面积钢筋面积As=ρmin*b*h=0.200%*1000*100=200采取方案d8@200,实配面积251mm25.右边支座配筋1)构造右边钢筋面积钢筋面积As=ρmin*b*h=0.200%*1000*100=200采取方案d8@200,实配面积251mm2七、跨中挠度计算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk=Mgk+Mqk=(ｑgk+ｑqk)*Lo2/24=(4.400+2.000)*2.72/24=1.944kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mk=Mgk+Mqk=(ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/24=(4.400+1.0*2.000)*2.72/24=1.944kN*m3.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=1.944×106/(0.87*80*251)=111.279N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=251/50000=0.502%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.01/(0.502%*111.279)=-1.239121 因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ=0.24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE=Es/Ec=2.0×105/3.00×104=6.6675)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=As/(b*ho)=251/(1000*80)=0.314%7)计算受弯构件的短期刚度BsBs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")](混凝土规范式8.2.3--1)=2.0×105*251*802/[1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.314%/(1+3.5*0.0)]=5.784×102kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ"=0时，θ=2.0(混凝土规范第8.2.5条)2)计算受弯构件的长期刚度BB=Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs(混凝土规范式8.2.2)=1.944/(1.944*(2.0-1)+1.944)*5.784×102=2.892×102kN*m25.计算受弯构件挠度fmax=(qgk+qqk)*Lo4/(384*B)=(4.400+2.000)*2.74/(384*2.892×102)=(4.400+2.000)*2.74/(384*2.892×102)=3.063mm6.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=2700/200=13.500mmfmax=3.063mm≤fo=13.500mm，满足规范要求!表9－1楼面板配筋截面方向选配钢筋B跨中Lx方向φ8@150Ly方向φ8@130支座Lx方向φ8@150Ly方向φ10@180A跨中Lx方向φ8@150Ly方向φ10@200支座Lx方向φ10@125Ly方向φ10@180121 第11章楼梯的配筋计算§10.1梯段板设计§10.1.1梯段板设计基本资料1．几何参数：楼梯净跨:L1=3600mm楼梯高度:H=1800mm梯板厚:t=120mm踏步数:n=13(阶)上平台楼梯梁宽度:b1=200mm下平台楼梯梁宽度:b2=200mm2．荷载标准值：可变荷载：q=2.50kN/m2面层荷载：qm=1.70kN/m2栏杆荷载：qf=0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级:C25fc=11.90N/mm2ft=1.27N/mm2Rc=25.0kN/m3钢筋强度等级:HRB335fy=300.00N/mm2抹灰厚度：c=20.0mmRs=20kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：as=20mm支座负筋系数：α=0.25§10.1.2梯段板的配筋1．楼梯几何参数：踏步高度：h=0.1385m踏步宽度：b=0.3000m计算跨度：L0=L1＋(b1＋b2)/2=3.60＋(0.20＋0.20)/2=3.80m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα=0.9082．荷载计算(取B=1m宽板带)：(1)梯段板：121 面层：gkm=(B＋B·h/b)qm=(1＋1×0.14/0.30)×1.70=2.48kN/m自重：gkt=Rc·B·(t/cosα＋h/2)=25×1×(0.12/0.91＋0.14/2)=5.03kN/m抹灰：gks=RS·B·c/cosα=20×1×0.02/0.91=0.44kN/m恒荷标准值：Pk=gkm＋gkt＋gks＋qf=2.48＋5.03＋0.44＋0.20=8.16kN/m恒荷控制：Pn(G)=1.35gk＋1.4·0.7·B·q=1.35×8.16＋1.4×0.7×1×2.50=13.47kN/m活荷控制：Pn(L)=1.2gk＋1.4·B·q=1.2×8.16＋1.4×1×2.50=13.29kN/m荷载设计值：Pn=max{Pn(G),Pn(L)}=13.47kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力:Rl=25.59kN右端支座反力:Rr=25.59kN最大弯矩截面距左支座的距离:Lmax=1.90m最大弯矩截面距左边弯折处的距离:x=1.90mMmax=Rl·Lmax－Pn·x2/2=25.59×1.90－13.47×1.902/2=24.31kN·m相对受压区高度：ζ=0.230915配筋率：ρ=0.009160纵筋(1号)计算面积：As=915.96mm2支座负筋(2、3号)计算面积：As"=αAs=0.25×915.96=228.99mm24、计算结果：(为每米宽板带的配筋)（1）．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积As:915.96mm2采用方案：D12@120实配面积：942.48mm2（2）．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积As":228.99mm2采用方案：D10@200实配面积：392.70mm2（3）．号钢筋计算结果采用方案：d8@200实配面积：113.10mm2§10.2平台板设计一、构件编号:PTB-1（其他类型板计算过程略，见表10-1）二、示意图121 三、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx=3000mm;Ly=1600mm板厚:h=80mm2.材料信息混凝土等级:C25fc=11.9N/mm2ft=1.27N/mm2ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类:HPB235fy=210N/mm2Es=2.1×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.300%纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as=20mm保护层厚度:c=15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数:γG=1.200可变荷载分项系数:γQ=1.400准永久值系数:ψq=1.000永久荷载标准值:ｑgk=7.740kN/m2可变荷载标准值:ｑqk=2.500kN/m2四、计算参数:1.计算板的跨度:Lo=1600mm2.计算板的有效高度:ho=h-as=80-20=60mm五、配筋计算(lx/ly=3000/1600=1.875<2.000所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1)确定X向板底弯矩Mx=(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0050+0.0390*0.200)*(1.200*7.740+1.400*2.500)*1.62=0.419kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*0.419×106/(1.00*11.9*1000*60*60)=0.0103)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.010)=0.0104)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*60*0.010/210121 =33mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=33/(1000*80)=0.042%ρ<ρmin=0.300%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.300%*1000*80=240mm2采取方案d8@200,实配面积251mm22.Y向底板钢筋1)确定Y向板底弯矩My=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0390+0.0050*0.200)*(1.200*7.740+1.400*2.500)*1.62=1.309kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*1.309×106/(1.00*11.9*1000*60*60)=0.0313)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.031)=0.0314)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*60*0.031/210=106mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=106/(1000*80)=0.132%ρ<ρmin=0.300%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.300%*1000*80=240mm2采取方案d8@200,实配面积251mm23.X向支座左边钢筋1)确定左边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0571*(1.200*7.740+1.400*2.500)*1.62=1.868kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*1.868×106/(1.00*11.9*1000*60*60)=0.0443)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.044)=0.0454)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*60*0.045/210=152mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=152/(1000*80)=0.190%ρ<ρmin=0.300%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.300%*1000*80=240mm2121 采取方案φ8@200,实配面积251mm24.X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0571*(1.200*7.740+1.400*2.500)*1.62=1.868kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*1.868×106/(1.00*11.9*1000*60*60)=0.0443)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.044)=0.0454)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*60*0.045/210=152mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=152/(1000*80)=0.190%ρ<ρmin=0.300%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.300%*1000*80=240mm2采取方案φ8@200,实配面积251mm25.Y向上边支座钢筋1)确定上边支座弯矩Moy=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0819*(1.200*7.740+1.400*2.500)*1.62=2.681kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*2.681×106/(1.00*11.9*1000*60*60)=0.0633)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.063)=0.0654)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*60*0.065/210=220mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=220/(1000*80)=0.275%ρ<ρmin=0.300%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.300%*1000*80=240mm2采取方案φ8@200,实配面积251mm26.Y向下边支座钢筋1)确定下边支座弯矩Moy=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2121 =0.0819*(1.200*7.740+1.400*2.500)*1.62=2.681kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*2.681×106/(1.00*11.9*1000*60*60)=0.0633)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.063)=0.0654)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*11.9*1000*60*0.065/210=220mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=220/(1000*80)=0.275%ρ<ρmin=0.300%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.300%*1000*80=240mm2采取方案φ8@200,实配面积251mm2六、跨中挠度计算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk=Mgk+Mqk=(0.0390+0.0050*0.200)*(7.740+2.500)*1.62=1.049kN*mMq=Mgk+ψq*Mqk=(0.0390+0.0050*0.200)*(7.740+1.000*2.500)*1.62=1.049kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)=1.049×106/(0.87*60*251)=80.031N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*80=40000mm2ρte=As/Ate=251/40000=0.628%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)=1.1-0.65*1.78/(0.628%*80.031)=-1.204因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ=0.24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE=Es/Ec=2.1×105/2.80×104=7.5005)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=As/(b*ho)=251/(1000*60)=0.418%7)计算受弯构件的短期刚度Bs121 Bs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]=2.1×105*251*602/[1.15*0.200+0.2+6*7.500*0.418%/(1+3.5*0.0)]=3.069×102kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ"=0时，θ=2.02)计算受弯构件的长期刚度BB=Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs=1.049/(1.049*(2.0-1)+1.049)*3.069×102=1.535×102kN*m24.计算受弯构件挠度fmax=f*(qgk+qqk)*Lo4/B=0.00248*(7.740+2.500)*1.64/1.535×102=1.086mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=1600/200=8.000mmfmax=1.086mm≤fo=8.000mm，满足规范要求!表10-1平台板的配筋平台板编号PTB-1PTB-2PTB-3厚度80mm80mm80mmLx3000mm3000mm3000mmLy1600mm2300mm1850mmX向底部钢筋φ8@200（构造）φ8@200（构造）φ8@200（构造）Y向底部钢筋φ8@200（构造）φ8@200（构造）φ8@200（构造）X向支座钢筋φ8@200（构造）φ8@150（317mm2）φ8@200（构造）Y向支座钢筋φ8@200（构造）φ10@200（317mm2）φ8@200（构造）§10.3平台梁设计计算跨度为：l=1.05ln=1.05*3.2=3.26M=371.18KN*m属于第一类L形截面α=M/αfcbfh*h=37.18*106/1.0*11.9*543*415*415=0.033ξ=1-（1-2α）1/2=0.034γ=1-0.5ξ=1-0.5*0.034=0.983As=M/fyγh=434>As226mm2选用3φ14（461mm2）斜截面受剪承载力计算：0.25βcfcbh=0.25*1.0*11.9*200*415=246.9KN>V=46.44KN截面尺寸满足要求。0.7fbh=0.7*1.27*200*415=73.8KN>V,仅需按构造要求配置箍筋，选用双肢φ8@200第12章基础设计1、荷载的标准值组合A柱：S=SGK+SQK+0.6SWKNmax=1338.1+235.85+0.6×24.96=1588.93KNM=-10.88-3.35-0.6×37.17=-36.53KN·MV=-7.25-2.23-0.6×13.3=-17.46KNB柱：S=SGK+SQK+0.6SWKNmax=1567.3+332.34+0.6×25.26=1914.8KNM=14.57+4.09+0.6×63.5=56.76KN·MV=9.71+2.72-0.6×21.71=-0.6KN2、A柱的基础设计（独立基础）①地基承载力特征值修正fa=fak+ηdγm(d-0.5)=200+1.6×18×(1.65-0.5)=233.12KN/㎡.A=1.2×FK/(fa-γGd)=1.2×1588.93/(233.12-20×1.825)=9.69㎡.b=(A/h)1/2=(9.69/1.5)1/2=2.54m,l=1.5×2.54=3.81m.取b=2.8m<3m,l=4.2m,故不需要进行宽度修正。②验算偏心距e基础底处点的竖向力：FK+GK=1588.93+20×2.8×4.2×1.825=2018.17KN121 基底处点的力矩：MK=36.53+17.46×1.2-2.75×4.5×7.2×(0.4/2+0.5/2)=17.39KN·Me=MK/(FK+GK)=17.39/2018.17=0.009359.9KN.故抗冲切满足要求。(2)取第②组内力组合时:GW=γGGWK=1.2×2.75×4.5×7.2=106.92KNMbot=170.74+64.95×1.2-106.92×(0.4/2+0.5/2)=200.57KN·MNbot=1895.01+106.92=2001.93KNPjmax=F/lb+6M/bl2=2001.93/2.8×4.2+6×200.57/2.8×4.22=194.59KN/㎡.抗冲切验算：Pjmax(l/2-ac/2-ho)b=194.59×（4.2/2-0.5/2-1.155）×2.8=378.67KN<1856KN.满足要求。2、配筋计算第①组内力：MI=〔（Pjmax+Pj）(2b+bc)+（Pjmax-Pj）b〕(l-ac)2/48=121 〔(184.95+2149.2/2.8×4.2)×(2×2.8+0.5)+(184.95-2149.2/2.8×4.2)×2.8〕×(4.2-0.5)2/48=641.5KN·MAsi=MI/0.9fyho=641.5×106/0.9×210×1155=2938mm2.MⅡ=Pj(b-bc)2（2l+ac）/24=2149.2/2.8×4.2×(2.8-0.5)2×(2×4.2+0.5)/24=358.51KN·M.AsⅡ=MⅡ/0.9fyho=358.51×106/0.9×210×1145=1657mm2.第①组内力：MI=〔（Pjmax+Pj）(2b+bc)+（Pjmax-Pj）b〕(l-ac)2/48=〔(194.59+2001.93/2.8×4.2)×(2×2.8+0.5)+(194.59-2001.93/2.8×4.2)×2.8〕×(4.2-0.5)2/48=654.16KN·MAsi=MI/0.9fyho=654.16×106/0.9×210×1155=2997mm2.MⅡ=Pj(b-bc)2（2l+ac）/24=2001.93/2.8×4.2×(2.8-0.5)2×(2×4.2+0.5)/24=333.95KN·M.AsⅡ=MⅡ/0.9fyho=333.95×106/0.9×210×1145=1543mm2.实配钢筋：X:Ф16@180Y:Ф16@1805、B、C基础计算B、C柱下的基础为联合基础，取基础高为1.2m.（1）计算基础的形心位置和高度联合基础受力图xo=(F2kl+M2-M1)/(F2k+F1k)=l/2=1.5m.l=2×(0.55/2+1.5)+0.75×2=5.05mb=(Fk1+Fk2)/l(fa-γGd)=2×1914.8/5.05×(233.12-20×1.825)=3.86m>3m.地基承载力特征值修正：fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=200+0.3×18×(3.86-3)+1.6×18×(1.65-0.5)=240.19KN/m2b=1914.8×2/5.05×(240.19-20×1.825)=3.72m,取b=3.8m.故b×l=3.8×5.05mm2.（2)计算基础内力最不利内力：M=275.47KN·M.121 N=1926.12KNV=100.64KN联合基础计算简图Pj=(F1+F2)/lb=1926.12×2/3.8×5.05=200.74KN/m2.bPj=3.8×200.74=762.82KN/m.①受冲切承载力验算（取B柱）Fl=1926.12-762.82×(1.155+0.55+0.75)=53.4KN.μm=(bc+b)/2=(0.55+3.8)/2=2.175m.0.7βhpftμmho=0.7×0.97×1430×2.175×1.155=2439.19KN>Fl=53.4KN.故满足要求。①受剪承载力验算剪力计算图V（KN）V=〔1926.12-762.82×（0.55/2+0.75）〕-762.82×（0.55/2+1.155）=90.29KN.0.7βhftbho=0.7×0.91×1430×3.8×1.155=3998KN>V=90.29KN.故满足要求。②配筋计算a:纵向钢筋弯矩计算图M（KN·M）121 柱间负Mmax=732.92KN·MAs=Mmax/0.9fyho=732.92×106/0.9×210×1155=3357mm2.最大正Mmax=400.75KN·MAs=Mmax/0.9fyho=400.72×106/0.9×210×1155=1836mm2.b:横向配筋（B柱）等效梁宽为:0.75ho×2+ac=0.75×1.155×2+0.55=2.283m.M=F1（b-bc）2/(22×2b)=1926.12×(3.8-0.55)2/(22×2×3.8)=669.23KN·M.由于等效梁宽b=2.283m.所以：每米配筋为：2184/2.283=957mm2/m.实配B:X:Ф18@150Y:Ф18@150T:X:Ф14@150Y:Ф14@150121 福海老年公寓施工组织设计一、工程概况及施工特点分析（一）工程建设概况工程名称：福海老年公寓工程建设单位：xx建筑股份有限公司设计单位：xx设计研究院施工单位：xx建工集团监理单位：xx监理公司开工日期：2011.4.15竣工日期：2011.11.15工程性质：公共建筑建设目的:满足十五规划要求本工程为满足城市的购物要求，提供商业活动场所；施工合同已签订，组织施工的指导思想：1）以“高目标”、“高起点”、“高水准”去组织实施，在质量上，必须以合格为最低标准；2）按照目标决定组织的原则，精心设置精干、高效、政令和信息畅通的组织机构；3）围绕工程特点，采用先进而成熟的施工工艺、技术和设备，运用现代化的管理手段和方法，以质量管理为中心，安全施工为保障，科学施工，合理部署，确保项目各控制目标的实现。（二）工程特点分析1、建筑设计特点本工程总建筑面积为6500平方米，本工程为框架结构，共6层，一层层高为4.2米，二~六层层高为3.2米，总高度为20.2米；外墙采用300121 厚陶粒砼砌块，外抹20厚水泥砂浆找平层，再贴80厚的EPS保温板；内墙采用190厚陶粒砼砌块（标注为200），用M5混合砂浆砌筑；屋面防水采用APP改性沥青防水层一道，屋面保温采用阻燃聚苯乙烯刚性防水层乙烯泡沫塑料板80厚；卫生间采用SBS2mm防水卷材，凡设有地漏处，地面均向地漏找坡1%。室内外装修见表楼面踢脚内墙天棚窗台楼梯20厚1：2水泥细砂浆抹面压实赶光150高花岗岩踢脚20厚混合砂浆抹面刮大白20厚混合砂浆抹面刮大白20厚1：2水泥砂浆抹面卫生间10厚1：1水泥细砂浆贴面砖500*500瓷砖贴到顶20厚1：2水泥砂浆PVC吊顶20厚瓷砖办公室木质强化复合地板150高木质踢脚线混合砂浆喷涂料混合砂浆喷涂料20厚瓷砖大厅10厚1：1水泥细砂浆贴磨光花岗岩150高大理石踢脚混合砂浆喷涂料混合砂浆喷涂料20厚瓷砖1、结构设计特点柱采用C35砼，HRB335钢筋，一~六层柱截面为600mm×600mm；梁采用C30砼，HRB335钢筋，横梁截面为600mm*250mm，纵梁截面为600mm*250mm；板采用C30砼，HPB235钢筋，板厚120mm，屋面板厚为150mm；楼梯采用双跑板式楼梯。121 1、建设地点特征拟建场地地势平坦，高程为城市统一高程；场地地层条件：①杂填土：以建筑垃圾为主，含粘性土，层厚为1.50~2.60m；②粉质粘土：黄褐色，褐色，可塑，中~高压缩性，下部喊Fe、Mn质结核，层厚0.80~1.80m；③粉质粘土：灰色、灰黑色，局部褐色，可塑偏软~软塑，中~高压缩性，夹粉土薄层，层厚3.50~5.80m；④粗砂：灰色，饱和，中密-密实，局部夹粘性土薄层（标贯击数较低），层厚1.90~3.90m；⑤泥岩：灰白色，红褐色，全风化，粉沙质，与砂岩互层，结构已完全破坏，呈硬塑粘性土状，层厚0.70~1.90m；⑥泥岩：红褐色，灰白色，强风化，粉沙质，与泥质砂岩互层，裂隙极发育，有残余结构强度，岩体基本质量等级Ⅴ级，层厚1.00~2.00m；⑦泥岩：灰褐色，红褐色，中风化，粉沙质，与泥质砂岩互层，裂隙发育小，钻头干钻困难，岩体基本质量等级Ⅴ级，该层未钻穿。拟建场地水文地质条件：场区地下水主要埋藏在第③~⑤层土体中，属于潜水类型，补给来源主要为大气降水补给，地下水位随季节变化，2009年4月测得地下水初见水位3.70~4.40m，初见水位标高196.00~196.31m；稳定水位2.80~3.20m，稳定水位标高197.19~197.39m。场区周围无污染源，根据地区经验，地下水及土对砼的腐蚀性可不予考虑。气候条件：冻结期间11月15号至来年4月15号，冻土厚度1.65m。冬期施工起止时间：11月01号至来年4月1号。雨期施工起止时间：6月1号到8月31号。长春市年平均气温4.8°C，最高温度39.5°C，最低温度-39.8°C,日照时间2,688小时。夏季，东南风盛行，也有渤海补充的湿气过境。年平均降水量522至615毫米，夏季降水量占全年降水量的60%以上；最热月（7月）平均气温23℃,地震设防烈度为7度。121 施工条件：①场地条件：建筑场地未平整，现场进、出口利用大门，作为主要设备、材料和施工人员出入口。建设单位指定，施工时用电、用水由建设单位接到场地50米以内，三通已经完成，周围交通运输畅通，预制构件由施工单位加工厂加工完成运到现场直接安装，以确保施工正常进行；②现场情况：现场道路可以直接并方便地进入现场，场地东南西北面都有围档；③施工企业机械、设备、劳动力已落实，组织专业工作队进行流水施工，施工管理水平好；④周围环境：本工程为高层建筑，位于市区繁华地段，施工场地相对狭小。（一）施工特点分析本工程为现高层浇钢筋混凝土框架结构，其特点是：钢材加工量大，焊接件多，混凝土浇筑难度大；结构和施工机具设备的稳定性要求高，要有高效率的垂直运输设备，脚手架搭设必须进行设计计算、安全问题突出。（二）主要实物量一览表项目单位数量项目单位数量挖土m35032.3内墙抹灰m317219.16运土m36038.76内墙瓷砖m317219.16填土m35678.15内墙石材m3638.4砌块m33761.636天棚抹灰m39676.8外墙面砖m31633.32现浇地面m39676.8121 屋面防水m3967.68块材地面m39676.8木门窗m3904.68吊顶m39676.8现浇砼商品m33472.954模板㎡95042.04金属门窗塑钢㎡1005.12现场m3钢筋t185.16铝合金㎡预制砼柱m3梁m3板m3桩m3234.9根根块根290二、施工方案选择（一）确定施工起点流向及施工顺序1、确定施工起点流向，分解施工过程：⑴基础工程：平整场地---挖基础土方------砼垫层---找平放线---绑扎钢筋---支承基础模板---浇注基础---砼基础柱---基础梁---基础回填；⑵主体工程：框架柱的绑筋、支模，梁、板、楼梯的支模、绑筋，一起浇注砼；其中柱：施工测量放线---绑扎钢筋---支模板---模板检查---砼浇注---养护；梁：安装支撑---支梁、板模---测量检查---绑扎钢筋---模板钢筋隐蔽验收---砼浇注---浇水养护；⑶屋面工程：基层准备和处理---找平层---隔气层---苯乙烯保温板---找坡层---细石砼找平层---防水层---土工布隔离层---细石砼；装饰工程：室内：天棚抹灰、内墙面抹灰、地面基层清理、地面抹灰、地面砖、门窗安装、窗台板安装、电气安装、水暖安装，室外：结构处理、外墙抹灰、刷外墙涂料、勒脚、台阶散水施工。2、确定各分部分项工程的施工顺序，划分施工段⑴基础工程：从①和⑨轴向中间施工，①到⑤为一个施工段，⑤到⑨为第二个施工段；121 ⑵主体工程：从①和⑨轴向中间施工，①到⑤为一个施工段，⑤到⑨为一个施工段；⑶屋面工程：从①到⑨轴施工，为一个施工段；⑷装饰工程：内装饰，从第六层开始往下层施工；外装饰，从上而下为一个施工段。（二）施工方法及施工机械的选择1、测量放线⑴说明测量工作的总要求：必须保证结构的垂直度、表面平整度、楼层标高和梁、柱几何尺寸满足设计和规范要求，要求通过严格的测量和放线，利用安全可靠的模板和支撑体系，将结构误差控制在设计和规范要求的范围内，尤其是杜绝定位偏差、垂直度和标高偏差和错位等质量问题，操作人员必须按照操作操作程序、操作规程进行操作，经常进行仪器、观测点和测量设备的检查验证，配合好个工序的穿插和检查验收工作。根据本工程对测量精度的要求，选用DS3水准仪2台，TDJ6经纬仪2台，50m钢尺2把，墨斗2只，激光铅直仪1个，所有测量仪器和钢尺必须检查合格后方可使用。⑵工程轴线的控制：根据甲方提供的总平面图测定出本工程的纵横主轴线，作闭合校正，在施工时采用内分法，用经纬仪和水准仪直接引到龙门板（或固定桩）上，并做好相应的引桩，加以保护，做好记录。根据图纸要求，室内±0.000相对绝对高程为200.25m。在建筑物四周建立基准点，进行高程的控制测量。在建筑物周围设立标志，以备施工中使用。为保证建筑物的测量精度，每层用1.5kg线锤投测控制线，并用经纬仪验校后方可进行控制线的制定，为保证建筑物的垂直度，每一层在建筑物四周用经纬仪检验立体垂直度，做到层层校正。121 在施工准备阶段，由测量工程师根据总平面和基准点坐标定出建筑物控制轴线，并绘制单位工程现场轴线控制图及测量定位成果图，在单位工程四周合适的位置埋设控制点，并根据集体情况妥当的保护。当土方开挖完毕，根据控制点，逐一恢复各轴线，基础垫层施工完毕后，根据控制点，精确的恢复建筑物轴线，并采用经纬仪通过定位点进行校核。定位测量过程中首先确定两条垂直的控制轴线，根据这两条控制轴线测设各轴轴线。之后采用逆推法复检验证，达到闭合后，即证明测设准备。各层给出的水平控制线应以下层或原始控制线上返为准，不可以本层楼板或其他为依据作为控制线。放线工测量应准确，误差在规范范围内。技术员对每层轴线和水平控制线都进行验线，校核后，技术员和放线员同时向相关班组长进行交底，使操作员明确每道线的控制意图及使用方法。施工过程中，技术员和放线员要监督工人具体实施和保护好控制点；⑶垂直度控制：(1)控制垂直度是保证高层建筑的质量基础，也是关键的环节之一。为了控制建筑大楼的垂直度，首先应根据大楼柱网布置情况，先将大楼四个边角柱的位置确定。在安装四个边角柱的模板时，沿柱外层上弹出厚度线，立模、加支撑，采用吊线的方法测定立柱的垂直度：在保证垂直度100％后，对准模板外边线加固支撑、浇筑混凝土。待四角柱拆模后，其他各列柱以该四柱为基线，拉条钢线，控制正面的平整度和垂直度。(2)过程中的垂直度控制，应用激光仪加重锤进行双重较验，这样更能增添垂直度的准确性，同时加上内、外双控使高层建筑的竖向投测误差能减小到最低限度。2、土方工程2.1场地平整方案⑴场地平整土方量的计算：①Z0=1/4n(∑Z1+2∑Z2+3∑Z3+4∑Z4)=[1*(200.25+199.35+198.15+199.85)+2*(199.65+199.55+200.15+198.235+199.55+198.45)+4*(199.3+198.75)]/(4*6)=199.21121 ②计算各方挖、填土方量1-1V挖=302*（0.845+0.335+0.805+0.045）/4=456.751-2V挖=302*（0.335+0.325+0.045）2/（0.335+0.325+0.415+0.045）/4=99.85V填=302*0.4152/（0.335+0.325+0.415+0.045）/4=34.601-3V挖=302*（0.325+0.215）2/（0.325+0.215+0.525+0.415）/4=44.33V填=302*（0.525+0.415）2/（0.325+0.215+0.525+0.415）/4=134.332-1V挖=302*（0.805+0.045+0.055+0.565）/4=330.752-2V挖=302*（0.045+0.055）2/（0.045+0.415+0.655+0.055）/4=1.92V填=302*（0.415+0.655）2/（0.045+0.415+0.655+0.055）/4=220.172-3V填=302*（0.415+0.525+0.865+0.655）/4=553.5③总土方量V挖=V填=933.6m3④场地边坡土方量放坡系数为m=0.5,H=2.5m,a=57.6m,b=32m三角棱锥体体积为：=1/3*（1/2*5*5）*2.5*5=52.08m3三角棱柱体体积为：=1/2*5*2.5*（57.6+32）*2=1120m3①采用机械大开挖，放坡系数为m=0.5,H=2.5m,121 工作面c=0.3m,a=57.6m,b=32mV=(a+2c+mH)*(b+2c+mH)*H+1/3m2H3=(57.6+2*0.3+0.5*2.5)*(32+2*0.3+0.5*2.5)*2.5+1/3*0.52*2.53=5032.3m3⑵场地平整施工方法及施工机械的选择大面积平整土方采用机械进行，挖填平衡。采用推土机(液压T-100)推运平整土方，在平整过程中要交错用压路机压实。从①轴到⑨轴的顺序开始平整。2.2土方开挖方案：1)开挖方式的选择：采用机械开挖；2)放坡开挖边坡坡度的确定：基坑开挖深度不大，只须适当依据放坡系数1.25进行放坡，但应注意的是基坑边不应堆放重物，并应防止雨水冲刷；3)开挖机械及土方运输机械的选择：采用反铲挖掘机配合自卸汽车挖土运土。WY160液压反铲挖掘机铲斗容量最大挖掘半径最大挖掘高度最大卸载高度最大挖掘深度(m3)（m）（m）（m）（m）1.610.68.15.836.1采用两辆6m3运输量的汽车来运土⑷挖掘机与运土车辆的配合计算①单斗挖掘机纯工作小时生产率Qh(m3/h)：n=60/Tp=60/10=6Qh=60q×n×K=60×1.6×6×0.6=345.6②单斗挖掘机台班生产率Qd(m3/台班)：121 Qd=8QhKb==8×345.6×0.70=1935.36⑸土方开挖方法：一次挖至坑底，坑底留300mm人工开挖，开挖机械的行走路线采用椭圆形开行路线，从挖方到填方按椭圆形路线回转。作业时应常调换方向行驶，以避免机械行驶部分的单侧磨损⑹土方回填方法：①对回填土料的要求：填方土料应符合设计要求，保证填方的强度和稳定性，如设计无要求时，应符合以下规定：ⅰ、碎石类土、砂土和爆破石渣（粒径不大于每层铺土厚的2/3），可用于表层下的填料；ⅱ含水量符合压实要求的粘性土，可作各层填料；ⅲ淤泥和淤泥质土，一般不能用作填料，但在软土地区，经过处理含水量符合压实要求的，可用于填方中的次要部位。②填土的方法：分层回填，采用推土机与人工配合填土，填土应由下而上分层铺填，每层虚铺厚度不宜大于30cm。不得居高临下，不分层次，一次回填，推土机运土回填，可采用分堆集中，一次运送方法，分段距离约为10~15m，以减少运土漏失量。土方推至填方部位时，应提起一次铲刀，成堆卸土，并向前行驶0.5~1.0m，利用推土机后退时将土刮平。用推土机来回行驶进行碾压，履带应重叠宽度的一半。填土程序宜采用纵向铺填顺序，从挖土区段至填土区段，以40~60m距离为宜。③压实方法：用压路机进行填方压实，应采用“薄填、慢驶、多次”的方法，填土厚度不应超过25~30cm；碾压方向应从两边逐渐压向中间，碾轮每次重叠宽度约为15~25cm，避免漏压。运行中碾轮边距填方边缘应大于500mm，以防发生溜坡倾倒。边角、边坡边缘压实不到之处，应辅以人力夯或小型夯实机具夯实，压实密实度，除另有规定外，应压至轮子下沉量不超过1~2cm为度。④121 质量要求：压实系数应在0.8以上，填土施工过程中应检查排水措施，每层填筑厚度、含水量控制和压实程序；填土压实后的干密度应有90%以上符合设计要求，其余10%的最低值与设计值之差，不得大于0.08t/m3,且不应集中。⑷钢筋工程：①钢筋工程是否符合质量标准，将直接影响结构的安全，在施工中必须加强对钢筋原材料的检验与保管；钢筋运至施工现场后，严格按批分等级、牌号、直径、长度挂牌存放保管，并注明数量以免混淆，且不得与酸、盐、油等物品堆放在一起，堆放钢筋地点附近也不得有有害气体，以免腐蚀钢筋；干净设专人管理，建立严格的验收、保管与领取的管理制度，进场钢筋的使用作好台帐，跟踪钢筋的使用情况并作好记录。②钢筋加工前要严格按设计施工图纸和现行规范要求认真放样，放样时要综合考虑钢筋的弯曲延伸量、对焊预留量、锚固长度、搭接长度，综合考虑到现场实际情况，钢筋相互穿插、避让关系。②钢筋安装前，核对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量是否与料单、蓝图相符，准备好控制砼保护层的砼垫块，对绑扎形式复杂的结构部位，先确定钢筋穿插就位的顺序，并与木工联系讨论支模和钢筋的先后顺序，以减小绑扎困难；钢筋安装要严格按设计施工图进行，必须保证钢筋间距、位置正确，绑扎点要牢固；现场的竖向钢筋采用电渣压力焊的方法连接，对于基础梁钢筋采用熔槽焊连接。钢筋保护层，用成品砼垫块作为梁的保护层垫块。⑸混凝土工程：①基础砼浇注：砼浇注和振捣，应分层浇注，分层振捣；浇注面的标高要严格控制，避免出现标高不一；在砼浇注时，还应与标高控制点进行对应校核，设置专人看模；②砼保护：在砼终凝后进行洒水并覆盖塑料膜养护。4.主体工程：4.1起重运输方案：⑴起重运输体系的选择：塔式起重机+砼泵+施工电梯⑵塔式起重机：塔式起重机的起重性能121 安装形式起重半径（m）滑轮组倍率起重高度（m）起重量（t）固定式352305⑶施工电梯：SS100施工升降机技术性能参数额定起重量(kg)最大提升速度(m)额定提升速度(m/min)吊笼导轨架电动机传动形式整机重量（kg）数目尺寸(m)断面尺寸(m)标准节长度(m)标准节重量(kg)功率(KW)1000403813.0*1.50.65*0.65210016钢丝绳4000施工电梯的安装：施工电梯紧靠建筑主体，距离建筑物1.7m。安装要有专人统一指挥，并熟悉图纸、安装程序及检查要点。装上两节立柱后，要在其两个方向调整垂直度，并把平衡重、梯笼就位。随立柱的接高，必须按规定进行附壁连接，第一道附壁杆距地面为10m左右，以后每隔6m（按说明书规定）做一道附壁连接，连接件必须紧固，随紧固随调整立柱的垂直度，每10m偏差不大于５mm。顶部悬臂部分，不得超过说明书规定高度。⑷混凝土泵121 ZH05活塞式混凝土输送泵最大输送量(m3/h)最大输送距离（m）粗骨料最大尺寸（cm）砼塌落度容许范围（cm）常用泵送压力（MPa）6～8250×40505～15HG38混凝土布料机HG38行走式独立固定式布料半径38整机高度45.6644.44塔身结构型式结构式加节顶升自加节或自升管道布置时应符合“路线短、弯道少、接头密”的原则。布置水平管道时，应由远到近，将管道布置到最远的浇注点，然后在浇注过程中逐渐向泵的方向拆管。地面水平管一般是固定的，楼面水平管则需每浇注一层就重新铺设一次。垂直管可以沿建筑物外墙或外柱铺接，也可利用塔吊的塔身设置，垂直管道应在底部设置基座，以防止管道因重力和冲击而下沉，并在竖管下部设逆止阀，防止停泵时混凝土倒流。4.2模板工程⑴模板选型：柱采用组合钢模板，梁、板采用木胶合板模板⑵模板结构设计⑶支模方法①柱模主要解决垂直度121 、施工时的侧向稳定及抵抗混凝土的侧压力等问题，同时也应考虑方便浇注砼、清理垃圾与钢筋绑扎等问题。柱模板底部应留有清理孔，以便于清理安装时掉下的木屑垃圾，待垃圾清理干净垌浇注前再钉牢。柱身较高，为使砼的浇注振捣方便，保证砼的质量，沿柱高每2m左右设置一个浇注孔，做法与底部清理孔一样，待砼浇到浇筑孔部位时，再钉牢盖板继续浇筑。在安装柱模板前，应先绑扎好钢筋，同时在基础面上或楼面上弹出纵横轴线和四周边线，固定小方盘；然后立模板，并用临时斜撑固定；再由顶部用垂球校正，检查其标高位置无误后，即用斜撑卡牢固定。柱高≥4米时，应四面支撑；当柱高超过6米时，宜几根柱同时支撑连成构架。对通排柱模板，应先装两端柱模板，校正固定，再在柱模上口拉通长线校正中间各柱模板。①梁下面一般是架空的，因此砼对梁模既有横向侧压力，又有垂直压力。这要求梁模板及其支撑系统稳定性要好，有足够的强度和刚度，不致发生超过规范允许的变形。梁模板应在复核梁底标高、校正轴线位置无误后进行安装。当梁的跨度≥4米时，应使梁底模中部略为起拱，以防止由于灌注砼后跨中梁底下垂；起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。支柱（琵琶撑）安装时应先将其下地面拍平夯实，放好垫板（保证底部有足够的支撑面积）和契子（校正高度）；支柱间距应按设计要求，当设计无要求时，一般不宜大于2米；支柱之间应设水平拉杆、剪刀撑，使之互相拉撑成一整体，离地面50cm设一道，以上每隔2m设一道；当梁底距地面高度大于6m时，宜搭排架支模，或满堂脚手架式支撑；上下层模板的支柱，一般应安装在同一条竖向中心线上，或采取措施保证上层支柱的荷载能传递在下层的支撑结构上，防止压裂下层构件。梁较高或跨度较大时，可留一面侧模，待钢筋绑扎完后再安装。②楼板对模板产生的侧压力较小，底模所受荷载也不大，板模板及支撑系统主要用于抵抗砼的垂直荷载和其他施工荷载，保证板不变形下垂。板模板安装时，首先复核板底标高，搭设模板支架，然后用阴角模板从四周与墙、梁模板联结再向中央铺设。为方便拆模，木模板宜在两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉；支柱底部应设长垫板及木契找平。121 ④楼梯模板：先安装休息平台模板，楼梯模板斜楞，铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。①安装质量要求：模板及其支撑结构的材料、质量、应符合规范规定和设计要求；模板安装时，为了便于模板的周转和拆卸，梁的侧模板应盖在底模的外面，次梁的模板不应伸到主梁模板的开口里面，梁的模板亦不应伸到柱模板的开口里面；模板安装好后应卡紧撑牢，各种连接件、支撑件、加固配件必需安装牢固，无松动现象；模板拼缝要严密；不得发生不允许的下沉与变形；固定在模板上的预埋件和预留洞均不得遗漏；安装必须牢固、位置准确。②模板的拆除：在进行模板施工设计时，就应考虑模板的拆除顺序和拆除时间，以便更多模板参加周转，减少模板用量，降低工程成本。模板的拆除时间与构件砼的强度以及模板所处的位置有关。模板拆除，除了侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时（砼强度大于1N/mm2）方可拆除外，底模应按《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）的有关规定执行。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆模时，操作人员应站在安全线外，以免发生安全事故，待该片（段）模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。模板运至堆放场地应排放整齐，并派专人负责清理维修，以增加模板使用寿命，提高经济效益。拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并作到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经过核算，加设临时支撑。4.3钢筋工程⑴钢筋的加工①121 钢筋除锈：在钢筋冷拉或钢丝调直过程中除锈，对大量钢筋的除锈较为经济省力；或用机械方法除锈，对钢筋的局部除锈较为方便；还可以采用手工除锈（用钢丝刷、砂盘）、喷砂和酸洗锈除锈等。①钢筋的调直是用钢筋调直机来调直。应当注意：冷拔钢丝和冷轧带肋钢筋经调直后，起抗拉强度一般要降低10%-15%，使用前应加强检验，按调直后的抗拉强度选用。②钢筋的切断：将同规格的钢筋根据不同长度长短搭配，统筹排料；应先断长料，后断短料，减少短头，减少损耗；断料时应避免用短尺量长料，防止在量料中产生累计误差。为此，宜在工作台上标出尺寸刻度线并设置控制断料尺寸用的挡板；钢筋切断机的刀片，应由工具钢热处理制成；在切断过程中，若发现钢筋有劈裂、缩头或严重的弯头等必须切除，若发现钢筋的硬度与该中钢种有较大的出入，应及时向有关人员反映，查明情况；钢筋断口不得有马蹄形或起弯等现象。③钢筋在弯曲机上成型时，心轴直径应是钢筋直径的2.5~5.0倍，成型轴宜加偏心轴套，以便适应不同直径的钢筋弯曲需要。弯曲细钢筋时，为了使弯弧一侧的钢筋保持平直，挡铁轴宜作成可变挡架或固定挡架（加铁板调整）。HPB335钢筋末端应做180度弯钩，其弯弧内直径不应小于钢筋直径的2.5倍，弯钩的弯后平直部分长度不应小于钢筋直径的3倍；钢筋做不大于910度的弯折时，弯钩的处的弯弧内直径不应小于钢筋直径的5倍；箍筋弯钩的弯折角度为135度，箍筋弯后的平直部分长度，对一般结构不宜小于箍筋直径的10倍。⑵钢筋的连接①柱采用电渣压力焊，在供电条件差、电压不稳、雨季或防火要求高的场合慎用，在施焊前，焊接夹具的上、下钳口应夹紧在上、下钢筋上，钢筋一夹紧，不得晃动；电渣压力焊的工艺过程包括，引弧、电弧、电渣和顶压过程；接头外观检查质量要求：ⅰ四周焊包凸出钢筋表面的高度应不大于或等于4mm；ⅱ钢筋与电极接触处，应无烧伤缺陷；ⅲ接头处的弯折角不得大于4°；ⅳ接头处的轴线偏移不得大于钢筋直径0.1倍，且不得大于2mm；外观不合格的接头应切除重焊，或采用补强焊接措施。121 ①梁采用闪光对焊，预热闪光焊是在连续闪光焊前增加依次预热过程，以扩大焊接热影响区。其工艺过程包括：预热、闪光和顶锻过程。施焊时先逼和电源，然后使两根钢筋端面交替地接触和分开，这时钢筋端面的间隙中即发出断续的闪光，而形成预热过程。当钢筋到预热温度后进入闪光阶段，随后顶锻而成。外观检查应符合下列要求：ⅰ接头处不得有横向裂纹；ⅱ与电极接触处的钢筋表面，不得有明显的烧伤；ⅲ接头处的弯折，不得大于4°；ⅳ接头处的轴线偏移不得大于钢筋直径0.1倍，且不得大于2mm；当有一个接头不符合要求应对全部接头进行检查，剔出不合格接头，切除热影响区后重新焊接。②板采用绑扎连接，板的钢筋绑扎要注意板上部的负筋，要防止被踩下；特别是雨篷的悬臂板，要严格控制负筋位置，以免拆模后断裂；板、次梁与主梁交叉处，板的钢筋在上，次梁的钢筋居中，主梁的钢筋在下；框架节点处钢筋穿插十分稠密时，应特别注意梁顶面主筋间的净距要有30mm，以利浇注混凝土；绑扎时应防止水电管线将钢筋抬起或压下。⑶钢筋的安装①钢筋的安装绑扎应该与模板安装相配合，柱筋的安装一般在柱模板安装前进行；而梁的施工顺序正好相反，是先安装好梁底模，再安装梁筋，当梁高较大时，可先留下一面侧模不安，待钢筋绑扎完毕，再支余下的一面侧模，以方便施工；楼板模板安装好后，即可安装板筋。②为了保证钢筋的保护层厚度，工地上应采用预制的水泥砂浆块垫在模板与钢筋间，垫块的厚度即为保护层厚度。构件中有双层钢筋时，上层钢筋一般是通过绑扎短筋或设置垫块来固定。对于基础或楼板的双层筋，固定应采用钢筋撑脚来保证钢筋位置，间距1米121 。特别是雨篷悬臂板，更要严格控制负筋位置。绑扎钢筋时，配置的钢筋级别、直径、根数和间距均应符合设计要求；绑扎或焊接的钢筋网和钢筋骨架，不得有变形、松脱和开焊的现象；钢筋的位置要在允许的偏差范围内。⑷钢筋安装的安全技术①钢筋网的分段，应根据结构配筋特点及起重运输能力而定。一般钢筋网的分段面积为6-20m2为宜；钢筋网为防止在运输和安装过程中发生歪斜变形，应采取临时加固措施；钢筋网的吊点，应根据其尺寸、重量及刚度而定。宽度大于1米的水平钢筋网宜采用四点起吊，为防止吊点处钢筋受力变形，可采取兜底吊或加短钢筋；绑扎钢筋网的交接处做法，与钢筋现场绑扎相同。②钢筋焊接网运输时应捆扎整齐、牢固，每捆重量不应超过2t，必要时应加刚性支撑或支架；进场的钢筋焊接网接网宜按施工要求堆放，并应有明显的标志。4.4混凝土工程⑴混凝土搅拌机械选择J1-250自落式搅拌机进料容量出料容量拌合时间平均搅拌能力拌筒尺寸拌筒转速电动机配水箱容量外形尺寸整机重量（L）(L)(min)(m3/h)(mm)(r/min)KWr/min(L)长宽高（kg)25016023～51218*960185.51440402280220024001500搅拌运输车数量计算：⑵混凝土制备①砼配料要求：严格掌握砼材料配合比。在搅拌机旁挂牌公布，便于检查。砼原材料按重量计的允许偏差不得超过下列规定：ⅰ水泥、外加掺合料±2%；121 ⅱ粗、细骨料±3；ⅲ水、外加剂溶液±2%；各种衡器应定时校验，并经常保持准确，骨料含水率应经常测定。雨天施工时，应增加测定次数。①搅拌制度：砼采用搅拌站供应的预拌砼，泵送砼的交货检验，应在交货地点，按国家现行《预拌混凝土》（GB14902）的有关规定，进行交货检验。⑶混凝土的运输①泵送砼的运送应采用砼搅拌运输车。②施工要求：在采用砼泵泵送砼前，应先开机用水湿润管道，然后泵送水泥浆或水泥砂浆，使管道处于充分湿润状态后，再正式泵送砼。砼的供应能力应保证砼泵连续工作，尽量避免中途停歇。若砼供应能力不足时，宜减慢泵送速度，以保证砼泵连续工作。如果中途停歇时间超过45分钟或砼出现离析时，应立即用压力水冲洗管道，避免砼凝固在管道内。压送时，不要把料斗内剩余的砼降低到200mm以下，否则砼泵易吸入空气，导致堵塞。高温条件下施工时，需在水平输送管上覆盖两层湿草袋，以防止阳光直照，并每隔一定时间洒水湿润，这样能使管道中的砼不至于于吸收大量热量而失水，导致管道堵塞。输送管线宜直，转弯宜缓，接头应严密，如管道向下倾斜，应防止混入空气，产生阻塞。⑷混凝土的浇筑①浇筑顺序：应由远而近的浇筑，在同一区域的砼，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑；即由两端向中间浇筑；在框架结构每层每段施工时，砼的浇筑顺序是先浇柱，后浇梁、板。②浇筑要求：砼应在初凝前浇筑，如已有初凝现象，则应进行一次强力搅拌，使其恢复流动性后，方许入模；如有离析现象，亦须重新拌和后才能浇筑。为防止砼浇筑时产生分层离析现象，砼自高处倾落时的自由高度一般不宜超过2m；在竖向结构中浇筑砼的自由倾落高度不得超过3m121 ，否则应采取串筒、斜槽、溜管等下料。在浇筑竖向结构砼前，应先在底部填以50~100厚与砼成分相同的水泥砂浆，以避免构件下部由于砂浆含量减少而出现蜂窝、麻面、露石等质量缺陷。为保证砼密实，砼施工时必须分层浇筑、分层捣实。其浇筑层的厚度应符合有关规定。为保证砼的整体性，砼的浇筑工作应连续进行。若因技术或组织的原因不能连续进行浇筑，且中间的停歇时间有可能超过砼的初凝，则应在砼浇筑前确定在适当位置留设施工缝。如柱、梁和板砼是一次连续浇筑，则应在柱砼浇筑完毕后停歇1~1.5h，待其初步沉实，排除泌水后，再浇筑梁、板砼。梁、板砼同时浇筑，浇筑方法应先将梁分层浇捣成阶梯形，当达到板底位置时即与板的砼一同浇捣，而且倾倒砼的方向与浇筑方向相反。柱子浇筑：应底部先填50～100mm厚与混凝土成分相同的水泥砂浆，浇筑中不得发生离析现象，采用分层浇筑但是每层的厚度不得大于振捣器作用部分长度的1.25倍，选用插入式振捣振动器振捣上一层应插入下层50mm，在每一点上的振捣延续时间以混凝土表面呈水平并出现水泥浆和不在出现气泡，不再显著沉落为度，振捣时间一般在20～30秒。梁，板浇筑：清理梁板模板内的杂物，浇水湿润但不允许留有积水。浇筑时顺着次梁方向从两侧向中间浇筑，同一结构中应先竖向后水平浇筑。浇筑时应观察模板，钢筋，支架，预埋件和预留孔的情况如果发生变形，移位时应立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土凝结前修复好。梁柱结点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用细石子同等级混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。振动完成后应用长木抹子抹平，施工缝的留设：留在次梁中间三分之一范围内。对施工缝的处理现在硬化的混凝土表面上清除水泥薄膜和松动石子以及软弱混凝土层，并加以充分湿润，冲洗干净并且不留积水。然后在浇筑混凝土前先在施工缝上铺一层水泥浆或与混凝土内部成分相同的水泥砂浆。需仔细振捣使新旧混凝土结合紧密。①121 振捣机械选型及振捣方法：柱、梁采用插入式振动器，操作要点是要直上和直下，快插和慢拔；插点要均匀，切勿漏插点；上下要插动，层层要扣搭；时间要掌握好，密实质量最佳。楼板采用平板式振动器，在使用时，在每一个位置应连续振动一定时间，一般为25~40s，以砼表面出现浆液，不再下沉为准；移动时成排依次振捣前进，前后位置和排与排间相互搭接应有3~5cm，防止漏振。①施工缝留设及处理方法：施工缝的留置位置应符合下列规定：ⅰ柱，宜留置在基础的顶面、梁的下面；ⅱ与板连成整体的大截面梁，留置在板底面以下20~30mm处；ⅲ单向板，留置在平行于板的短边的任何位置；ⅳ有主次梁的楼板宜顺着次梁方向浇筑，施工缝应留置在次梁跨度的中间1/3范围内；ⅴ双向受力楼板、大体积混凝土结构及其他结构复杂的工程，施工缝的位置应按设计要求留置。当从施工缝处开始继续浇筑混凝土时，须待已浇筑的混凝土抗压强度达到1.2N/mm2后才能进行，而且需对施工缝做一些处理，以增强新旧混凝土的连接，尽量降低施工缝对结构整体性带来的不利影响。处理过程是：先在已硬化的混凝土表面上，清除水泥薄膜和松动石子以及软弱混凝土层，并加以充分湿润、冲洗干净，且不得留有积水；然后在浇筑混凝土前先在施工缝处铺一层水泥浆或与混凝土内成分相同的水泥砂浆；浇筑混凝土时，需仔细振捣密实，使新旧混凝土结合紧密。⑸混凝土的养护：养护方法和时间：采用自然养护，其中梁、板采用覆盖浇水养护，利用平均气温高于+5℃的自然条件，用适当的材料对混凝土表面加以覆盖并浇水，使混凝土在一定时间内保持水泥水化作用所需的适当温度和湿度条件。一般气温在15℃以上时，在混凝土浇筑后最初3昼夜中，白天最少每3h浇水一次，夜间也应浇水两次，在以后的养护中，每昼夜应浇水3次左右，在干燥气候条件下，浇水次数应适当增加。柱采用塑料薄膜养护，就是以塑料薄膜为覆盖物，使混凝土表面与空气隔绝，可防止混凝土内的水分蒸发，水泥依靠混凝土中的水分完成水化作用而凝结硬化，从而达到养护目的。4.5脚手架工程⑴脚手架选型：落地双排扣件式钢管脚手架，121 随外墙主体框架结构自下而上同步进行，随建筑物外形交圈设置。⑵脚手架设计⑶脚手架的搭设方法a搭设外脚手架前，首先将场地平整、夯实，向排水沟方向找坡度，在立杆底部以5cm通长木脚手板两排，相邻端头留200mm过水，脚手板满刷防腐漆。b搭设前对脚手架管配件进行严格检查，不合格的管和配件不得使用，钢管扣件均匀涂刷防锈漆。c立杆纵距1.5m、横距1.2m、大横杆步距1.8m、小横杆间距1.5m，连墙杆两步三跨设置，内侧立杆距外墙面30cm。d沿脚手架和转角处起每隔12m设一道剪刀撑，剪刀撑要连系3—4根立杆，斜杆与地面成45度，沿架子高度连续布置。e相领立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近的大横杆的距离不宜大于步距的三分之一，大横杆的接头位置应错开布置在不同的立杆纵距中与相近的立杆的距离不大于纵距的三分之一，相邻步架的大横杆应错开布置。⑷安全网的挂设方法：施工作业层应满铺，密目式安全网全封闭。⑸脚手架施工的安全技术①必须确保脚手架的构架和防护设施达到承载可靠和使用安全的要求；②必须严格地按照规范、设计要求和有关规定进行脚手架的搭设、使用和拆除，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况；③必须健全规章制度、加强规范管理、制止和杜绝违章指挥和违章作业；④必须完善防护措施和提高施管人员的自我保护意识和素质。4.6砌筑工程⑴砌块墙的组砌方法及质量要求：使用多排孔小砌块砌筑时错缝搭砌，搭接长度不应小于120mm121 ，若个别部位不能满足时，应在灰缝中设置拉结钢筋或铺设钢筋网片，但竖向通缝不得超过2皮砌块。砌筑时，小型砌块应底面朝上反砌于墙上。小型砌块砌体的水平灰缝应平直，砂浆饱满度按净面积计算不应小于80%，竖向灰缝应采用加浆方法，严禁用水冲浆灌缝，竖向灰缝的饱满度不宜小于80%，竖缝不得出现瞎缝或透明缝。水平灰缝的厚度与垂直灰缝的宽度应控制在8～12mm。砌体的转角或内外墙交接处应同时砌筑。如必须设置临时间断处则应砌成斜槎。在常温条件下，小砌块墙体每日砌筑高度宜控制在1.5m或一步架高度内。⑵弹线及皮数杆的控制要求：砌筑完基础或每一楼层后，应校核砌体的轴线与标高。先在基础面或楼面上按标准的水准点定出各层标高，并用水泥砂浆或细石混凝土找平。建筑物底层轴线可按龙门板上定位为准拉麻线，沿麻线挂下线锤，将墙身中心轴线放到基础面上，并据此墙身中心轴线为准弹出纵横墙身边线，定出门洞口位置。各楼层的轴线则可利用预先引测在外墙面上的墙身中心轴线，借助于经纬仪把墙身中心轴线引测到楼层上去；或用线锤挂下，对准外墙面上的墙身中心轴线，从而向上引测。轴线的引测是放线的关键，必须按图纸要求尺寸用钢皮尺进行校核。然后，按楼层墙身中心线，弹出各墙边线，划出门窗洞口位置。皮数杆可以控制每皮砖砌筑的竖向尺寸，并使铺灰的厚度均匀，保证砖皮水平。皮数杆立于墙的转角处，其基准标高用水准仪校正。若墙的长度很大，可每隔10～20m再立一根。5、屋面工程⑴屋面各个构造层次的施工操作要求找平层是防水层的依附层，其质量好坏将直接影响到防水层的质量，所以找平层必须作到：坡度要准确，使排水通畅，混凝土和砂浆的配合比要准确，表面要二次压光、充分养护，使找平层表面平整、坚固、不起砂、不起皮、不酥松、不开裂，并作到表面干净、干燥。注意气候变化，若气温在0℃以下，或终凝前可能下雨时，不宜施工。若必须施工时，应有技术措施，保证找平层质量。铺设找平层12h后，需洒水养护或喷冷底子油养护。找平层硬化后，应用密封材料嵌填分格缝。121 卷材防水层的施工关键是基层必须有足够的排水坡度，并且干净、干燥；搭接缝必须耐久、可靠，在合理使用年限内不得脱开；施工铺贴时要松紧适度，高分子卷材后期收缩大，铺时必须松而不皱；卷材端头（包括与涂膜结合处）的固定和密封必须牢固严密；里面和大坡度应有防止下坠和下滑的措施。铺设聚苯乙烯保温板材料的基层应平整、干净、干燥；板状保温材料不应破碎、缺棱掉角，铺设时遇有缺棱掉角破碎不齐的，应锯平拼接使用；干铺板状保温材料，应紧靠基层表面，铺平、垫稳，分层铺设时，上下接缝应互相错开，接缝处应用同类材料碎屑填嵌饱满。⑵选择屋面材料的运输方式用塔吊运送屋面材料6、装饰工程⑴确定室内、外主要装饰工程的操作要求及施工方法室内天棚的抹灰，墙抹灰应在上、下水，煤气管道等安装完毕后进行。散热器和密集管道等背后的墙面抹灰，宜在散热器和管道安装前进行，抹灰面接槎应顺平。室外抹灰工程应在安装好门窗框并将施工洞口堵塞密实后进行。抹灰层施工采用分层涂抹，多遍成活。分层涂抹时，应使底层水分蒸发、充分干燥后再涂抹下一层。中层砂浆抹灰凝固前，应在层面上每隔一定距离交叉划出斜痕，以增强与面层的粘结力。各种砂浆的抹灰层，在凝结前，应防止快干、水冲、撞击和振动；凝结后，应采取措施防止玷污和损坏。水泥砂浆的抹灰层应在湿润的条件下养护。纸筋或麻刀灰罩面，应待石灰砂浆或混合砂浆底灰7～8成干后进行。若底灰过干应浇水湿润，罩面灰一般用铁皮抹子或塑料抹子分两遍抹成，要求抹平压光。抹水泥踢脚板时，用清水将墙面淋透，尘土污物冲洗干净，根据已抹好的灰饼冲筋。用1：2水泥砂浆抹150高，20厚水泥踢脚线与内墙抹灰面平。室内地面采用花岗岩地面砖，要求表面平整、边缘整齐，棱角不得损坏，表面不得有隐伤、风化等缺陷，并应具有产品合格证。选材时应使饰面色调和谐，纹理自然、对称、均匀，做到浑然一体，并注意把纹理、色彩最好的饰面板用于主要的部位，以提高装饰效果。121 花岗岩地面施工前，应按中心线从中间向四周分块冲筋、贴灰饼，待建设单位检查认可后，方可进行地面基层，基层施工完成检查合格后，再施工地面面层。地面的砼应按设计配合比进行配合比施工。地面施工完成后，达到一定强度后，进行清理。外墙采用喷塑涂料，喷塑途层结构分为底油、骨架、面油三部分。施工时应预先做出样板，经有关单位鉴定后方可进行。施工工艺如下：ⅰ基层处理与养护喷塑施工前，基层要先养护，夏季气温27℃左右时，现抹水泥砂浆须养护4～7d，冬季气温10℃以上时，现抹水泥砂浆需7～10d，方可开始喷塑。ⅱ粘分格条外墙面大面积喷塑一定要有分格条，分格条应宽窄薄厚一致，粘贴在中层砂浆面上应横平竖直，交接严密，分格条粘贴前一天应先泡水浸透，完工后应适时取出，取出时应注意别碰坏喷素材料。ⅲ喷刷底油用油刷或喷枪将底油涂布于基层。ⅳ喷点料用单斗喷枪，空压机压力为0.5～0.6Mpa，风速5m/s。喷嘴距墙面500～600mm，与饰面成60°～90°角，由一人持喷枪，一人负责搅拌骨料成湖状，一人专门添料，在每一分格块内要连续喷，表面颜色要一致，花纹大小要均匀，不显接槎，喷出的材料不得有气鼓、起皮、漏喷、脱落、裂缝及流坠等现象。ⅴ压花隔15min后，可用蘸松节油的塑料锟在喷点上用力均匀轻松辊压，压花厚度为5～6mm为宜。ⅵ喷面油面油色彩按设计要求一次性配足，以保证整个饰面的色泽均匀，不宜过厚，不可漏喷，一般以喷2道为宜，第一道用水性面油，第二道用油性面油，但需待第一道涂抹干后再喷涂第二道，在常温下，前后两道施涂的时间不应小于4h。油性面油有毒、易燃，施工现场应有良好的通风条件，工人应带防护用品并注意防火。ⅶ分格缝上色基层原有分格条喷涂后即可揭起，分格缝可根据设计要求的颜色重新描涂。121 勒脚它起着保护墙身和增加建筑物立面美观作用。勒脚受潮会影响墙身，做垂直防潮，要求按地坪高差的不同在墙身设有两道水平防潮层，而且对有高差部分的垂直墙面采取垂直防潮措施。其具体做法如下，在高地坪房间填土前，于两道水平防潮层之间的垂直墙面上，先用水泥砂浆抹灰，再涂冷底子油一道，热沥青两道，而在低地坪一边的墙面上，则以采用水泥砂浆打底的墙面抹灰。散水，是为保护墙基不受雨水的侵蚀，常在外墙四周将地面作成向外倾斜的坡面，以便将屋面雨水排至远处，坡度约为3%，宽度设为900mm，材料采用混凝土现浇，外抹水泥砂浆。⑵确定工艺流程和劳动组织，组织流水施工⑶确定所需机械设备；确定材料堆放、平面布置及储存要求（三）施工技术、组织措施1、保证质量措施制定保证质量措施应按照单位工程提出的质量要求，建立施工质量的检查、验收制度，制定控制和保证工程质量的具体措施。一般包括以下几个方面：⑴确保拟建工程定位、放线、轴线尺寸、标高测量等准确无误的措施；根据本工程特点，放线测设用建筑物矩形控制网。网点设置在永久建筑物上和自然地坪设临时控制点，根据矩形控制网的四角桩，检测各轴线控制基础确实没有碰动和移位后方可施工。核后，放线时首先检查各轴线控制基础有无用错和位移，用经纬检查各轴线的投测位置，实量各大角和各轴线间数量，以防整个基础内移动错位，验线时允许偏差为±5mm，标高测量允许偏差为每层±10mm，全高±30mm。⑵为确保地基承载力符合规定要求，而采取的有关技术组织措施；在机器振动、波浪和地震等动荷载作用下可能产生液化、震陷，震动速度的增大，使地基失去承载力。所以，这类土的地基处理问题主要是抗震动液化和隔震等。⑶保证基础、地下防水施工质量的措施；121 防水砼工程的模板应平整且拼缝严密不漏浆，模板构造应牢固稳定，通常固定模板的螺栓或铁丝不宜穿过防水砼结构，以免水沿缝隙渗入，当墙较高需要对拉螺栓固定模板时，应在预埋套管或螺栓上加焊止水环，阻止渗水通路。绑扎钢筋时，应按设计要求留足保护层，不得有负误差。留设保护层应以相同配合比的细石砼或水泥砂浆制成垫块，严禁钢筋垫钢筋用铁钉、铅丝直接固定在模板上，以防止水沿钢筋侵入。⑷保证主体结构中关键部位质量的措施，以及复杂特殊工程的施工技术组织措施；①建筑物定位测量放线：施工前组织有关人员作好图纸学习会审工作，建筑物定位后经建设单位、设计单位、监理公司复核无误后方可施工。在建筑物四周共设四处永久控制点，设置50cm长L50X5角钢埋入地下，在周围浇筑50cmX50cmX50cm立方体砼。所有测量仪器必须按公司计量管理规定检查合格后方可使用。每层梁板模板支完后进行二次放线，检查模板标高、轴线位置及柱筋位置是否准确，防止钢筋位置偏移。②模板工程：钢模板，木模及其支撑系统必有足够的强度、刚度、稳定性，支撑与支撑之间要相互拉结。钢模板使用前刷脱模剂，胶合板与砼接触面无起皮开裂现象。钢模翘曲变形的必须修复后方可使用。梁板模板必须在砼强度达到规范的标准，方可拆除。③砼工程：原材料：砼所使用的砂、石骨料必须有试验室的检测报告，及合理的骨料级配方可使用。砼所使用的水泥等级不低于设计要求，有出厂合格证及化验单，经试验室复试合格后方可使用。为了缩短工期，砼严格按试验室配合比掺入早强剂。砼的浇筑及运输：砼必须充分搅拌、振捣，振捣棒的插点间距不大于30cm，做到快插慢拔，直到表面出浆为止。梁、板浇筑应用赶浆法，使用振捣棒时，不允许将其支撑在结构钢筋上或碰撞钢筋，不准靠在模板上振动。砼浇筑时砼自由下落高度不得大于2m，当超过2m时使用溜斗或串筒。121 砼浇筑除施工缝外，任何部位间歇时间不得超过90分钟，砼施工过程中应尽量减少施工缝，基础梁施工缝留直槎。当在施工缝处继续施工砼时，应将接槎处砼表面凿毛，剔除松动石子，在浇筑前用水冲干净，充分湿润后，铺抹与砼配合比相同的水泥砂浆，再浇筑砼。砼的养护：砼浇筑完毕终凝后，在12小时内加以养护，采用草袋覆盖，设专人浇水养护，保持经济湿润，养护期不少于7昼夜。养护砼浇水次数，气温在20摄氏度以上时，开始三昼夜中每3小时浇水一次，夜间浇水二次。气温在5℃—20℃之日时，每昼夜浇水养护不少于二次。试块留置：每搅拌不超过100立方米的同配合比砼，其取样不少于一组。每一工作班搅拌的同配合比砼不足100立方米时，取样不少于一组。每一施工段同配比砼取样不得少于一组。同一单位工程每一项目中同配比砼取样不少于一组。每一施工段应留两组供拆模参考的试块，同一部位同一标号留一组试块。砌筑工程：砌筑工程使用的砖、砌块，必有出厂合格证，并经复试合格后方可使用。砼柱与墙壁的拉结筋，用Φ6钢筋，沿高度均匀分布，间距为50cm，伸入墙体1m。墙中有水暖电气密集管道将墙断开时，在墙砌体两侧配钢筋网，然后支模用C15细石砼灌实。水泥砂浆地面A、水泥采用32.5号以上硅酸盐水泥或普通水泥。B、砂采用中砂或粗砂，含泥量<3%。C、水采用自来水。D、配合比：水泥砂浆一般用1：2或1：2.5，砂浆强度等级不应小于M15，稠度不大于3。5cm，以手握成团，稍出浆为合适。抹灰工程121 抹灰工程的墙面天棚正式抹灰前，应先抹一个样板间，经建设单位及质量科、监理公司检查合格后方可以按此标准继续施工。抹灰前将基层清理干净，将脚手眼堵好，墙板、砌块墙面抹灰前应先刷107胶水泥浆一遍，随刷随抹。墙面的阳角用1：2水泥砂浆抹出护角，护角高度为2m，每侧宽度不小于50mm。⑸对新工艺、新材料、新技术和新结构的施工操作提出质量要求，并制定有针对性的技术措施；①水泥Ⅰ、水泥进场要对出厂合格证进行检验，并马上要送化验室对品种、标号、包装、出厂日期、散装仓号进行检验，经试化验合格后方可进行使用。要求试验室及时提供快速化验（24小时内）及3天强度报告，较快地提供试验数据，准确的反映水泥的质量。Ⅱ、水泥进场有专库保管。库房能充分满足通风、干燥、顶面不渗漏、地面排水通畅的使用要求。并按品种、标号、日期分别堆放，并加以明示。出厂日期超过三个月的水泥必须经过复试合格后，根据复试的成果进行使用。并保证不同品质的水泥不混合使用。散装水泥采用散装水泥罐存放，注意随用随进。Ⅲ、水泥购入要选择优质，有信誉的大厂家，出厂合格证要齐全。②钢材Ⅰ、钢材进场必须有出厂合格证原件，按规范要求做有关试验。Ⅱ、钢材必须分批验收时，要分批试化验。Ⅲ、试验的取样一定要规范进行，取样时要有甲方监理在场共同送样。Ⅳ、钢材的现场焊接必须按规程要求施工，并先做好焊接试件送试验室试验合格后才能大面积施工。工地现场焊接必须是经过培训合格持焊工证的人员操作，每个焊件有明显区别标志在工作中也要经常随机抽样送检，如不合格全部返工，其他人员不准操作。Ⅴ、钢筋进场不能混放，要有明显标识，每个品种型号要插有标识牌。③砂、石121 进场砂、石必须按规定批次送试验室进行化验，合格后方可使用，使用现场要经常注意每车次的差异，保证批次的同一性。按规格、品种堆放。不得有混料现象和掺有有害杂质。砼中使用的粗骨料的最大颗粒要满足规范要求。并严格按配合比投料施工。④砼、砂浆试块的管理项目设专职取样员，在技术员的指导下开展正常的工作，砼、砂浆试块的制作，按“规范”留置，试验结果及时返回技术员存档，采用数理统计方法评定砼，砂浆质量。⑤外加剂当施工中砼结构掺用外加剂时，应按砼性质、施工工艺、气候条件、砼原材料性能、配合比及对水泥的适应性等因素。按设计要求选用品种并由试验确定掺量。⑥材料堆放场地，应为硬质地面，以保证材料质量。　　⑹冬雨期施工的质量措施；土方回填安排一个作业组进行，如遇阴雨天气要对用于回填的土进行覆盖以防止土体的含水率过大影响回填质量而导致延误工期。卷材防水层施工前收听未来五天的天气预报，如有雨天，则不施工。⑺屋面防水施工、各种装饰工程施工中，确保施工质量的技术措施；①找平层施工，先清扫干净基层，洒水湿润，但不能有积水。压实后24小时洒水养护，泛水根部作成圆弧形或钝角。②找平层养护7天，干燥后，铺设保温层，保温层应密实填满缝隙，并找坡达到设计要求。③卷材防水层施工，应本着先难后易，先远后近，由低至高的原则。首先在转角、泛水、排水口等处附加层，再做大面积铺贴。⑻工程施工中经常发生的质量通病的防止措施；⒈混凝土拌合物和易性不好①现象：Ⅰ、拌合物松散，不易粘接。Ⅱ、拌合物粘聚力大、成团、不易浇筑。Ⅲ、拌合物中水泥沙浆填不满石子间的空隙。Ⅳ、拌合物在运输浇筑过程中分层离析。121 ②分析原因：Ⅰ、水泥标号选用不当，当选用水泥标号过高水泥投量过少混凝土拌合物松散，选用水泥标号过低，水泥投量过多，混凝土拌合物粘聚力大，成团，不易浇筑。Ⅱ、砂石级配质量差，空隙率大，配合比砂率过小，不易将混凝土振捣密实。Ⅲ、混凝土施工坍落度过大，在运输、浇筑过程中难以控制其均匀性。Ⅳ、计量器具不准，计量制度不严格，采取不正确的计量方法。Ⅴ、搅拌时间短，混凝土拌合物搅拌不均。③预防措施：Ⅰ、应合理地选用水泥标号，可采取在混凝土中掺外加剂等技术措施，以改善混凝土拌合物和易性。Ⅱ、原材料计量应建立完善的岗位责任制，设专职计量员，计量方法力求简单易行，可靠，特别是水的计量，应制成标准计量水桶；外加剂要有小台秤计量。Ⅲ、在混凝土拌制浇筑过程中，应按规定检查混凝土的坍落度（每一工作班至少两次）。Ⅳ、在一个工作班内，如混凝土配合比受到外界因素影响而有变动时，应及时检查调整。Ⅴ、随时检查混凝土搅拌时间，混凝土延续搅拌最短时间不能少于规范规定的时间。⒉混凝土地面起砂①现象：地面表面粗糙，光洁度差，颜色发白，不坚实。走动后表面有松散的水泥灰，颗粒松动。②原因分析：Ⅰ、水泥沙浆拌合物的水灰比过大，即混凝土稠度过大，试验证明水灰比和水泥砂浆强度两者是成反比例的，水灰比增大，强度将降低，同时，施工中还将造成混凝土泌水，进一步降低地面的表面强度，完工后一经走动磨损，就会起砂。121 Ⅱ、不了解水泥砂化的机理，工序安排不适当，以及底层过干或过湿等，造成地面压光时间过早或过迟，水泥已终凝硬化，不但操作困难无法消除面层表面的毛细孔及抹痕，而且会扰动已经硬结的表面，也将大大降低面层砂浆的强度和抗磨能力。Ⅲ、养护不适当，地面完成后，如不及时养护，水泥水化作用受影响，减缓硬化速度，致使混凝土脱水而影响强度和抗磨能力。此外，如果地面抹好后不到２４小时浇水养护，也会导致大面积脱皮，砂浆外露，使用后起砂。Ⅳ、地面在尚未达到足够的强度就上人走动或进行下道工序施工，使地面遭受到破坏，容易导致地面起砂，这种情况在低温时尤为显著。Ⅴ、地面在冬季低温施工时，若门窗封闭不严，或无供暖设备，就容易受冻，混凝土受冻后，强度将大幅度下降。Ⅵ、原材料不合要求，水泥标号低或砂子过细也容易造成地面起砂。③预防措施：Ⅰ、严格控制水灰比，坍落度不应大于３厘米，事前垫层要充分湿润，随铺灰随用刮杠刮平。面层用平板振捣器振实，使表面泛浆，以保证面层的强度和密实度。Ⅱ、掌握好面层的压光时间。地面压光一般不应少于三遍。第一遍应在面层铺设后随即进行。先用木抹子均衡打一遍，使面层材料均匀、紧密、抹压平整。（面不出现水层为宜）第二遍压光应在水泥初凝后，终凝前完成。（一般以上人时有轻微脚印但又不明显下陷为宜）。第三遍压光主要是消除抹痕和闭塞细毛孔，进一步将表面压实、压光滑（时间掌握在上人不出现脚印或有不明显的脚印为宜），但切忌在水泥终凝后压光。Ⅲ、水泥地面压光后，应视气温情况，一般在一昼夜后进行洒水养护，最好用草帘或锯末覆盖后洒水养护。连续养护时间不应少于七昼夜。Ⅳ、合理安排施工流向，避免过早商人，地面尽量安排在墙面、天棚装饰工程完工后进行。Ⅴ、在低温条件下抹地面应防止早期受冻，施工前应将门窗封闭严并有采暖设备，保证地面正温施工及养护。Ⅵ121 、水泥标号不应低于32.5#，砂子宜采用粗中砂，含泥量不应大于３％。碎石粒径不应大于4０毫米。2、保证安全措施制定安全措施就是在工程施工中，针对工程的特点、现场环境、施工方法、使用的机械设备等制定确保安全施工的技术措施。保证安全措施主要包括：⑴根据基坑深度和地质资料，保证土石方边坡稳定的措施；边坡不应堆放重物，并应防止雨水冲刷。⑵脚手架、吊篮、安全网、各类洞口防止人员坠落的措施；①高空作业施工前逐级进行安全技术教育及安全交底，落实所有安全技术措施和人身防护用品，未经落实不得进行施工。②高空作业中的安全标志、工具仪表、电气设施和各种设备，必须加以检查，确认完好方能投入使用。③高空作业人员及搭设高空作业安全设施的人员，必须经过专业技术培训考试合格后持证上岗。④施工前对高空作业的安全技术设施进行检查验收，发现隐患必须及时处理。⑶外用电梯、井架以及塔吊等垂直运输机械的拉结要求及防倒塌的措施；①起重作业时，重物下方不得有人停留。②吊车起吊重物时要绑扎平衡牢固，不得在重物上悬挂零星构件、零星材料，物件必须用吊凳起吊。③重物起升和降落速度要均匀，严禁忽快忽慢和突然制动，严禁超载运行。⑷安全用电和机电防短路、防触电的措施；①施工用电严格执行《施工现场临时用电安全技术TN—S接零保护系统规范》。②起重机指挥人员必须经培训取得合格证后方可担任。③可防电源箱由工地统一管理，各类机电设备均由专人使用管理、维修，建立安全操作责任制，严格执行安全技术操作规程，非操作人员严禁操作各种机电设备、电锯、电刨、防护罩，用毕及时拉闸断电。121 ④各种设备做好接零保护和防雷设施，大型机械设备严格接地，对三类手持电动工具及移动或湿式作业行两级漏电保护。⑤定期检查机具，夜间施工要有足够照明。⑸有毒有害、易燃、易爆作业的技术措施；①电焊机要安置在防雨和通风良好的地方。电焊机进线处设置防护罩。焊接现场必须清除易燃易爆物质，以免引起火灾。电焊机操作人员要按规定穿戴防护用品。　②对电锯等电器用具应设专人管理使用。匣箱上门上锁，锯片使用前检查是否裂纹，有裂纹者不得使用。电锯上应按有关规定设置防护设施。③作业区内不得吸烟以防火灾。⑹防火、防爆、防台风、防洪水、防地震等措施；①工地设立防火消防组织领导小组，设立专人负责，防火工作，建立健全防火制度工地设防火阵地，消防设备齐全任何人不得挪用②工地的临时线路必须经甲方及动力安全防火部门审批后方可接用，必须用绝缘良好外表无破损导线，并设置在专用电杆上。定期检查。③建立用电、用火审批制度，经常检查，无防火隐患。④生活生产用房间要符合防火要求，木工操作间要经常清理。⑤所有的机器设备必须完好、可靠，吊绳索具必须经过检查，完好，操作手持证上岗，六级以上大风禁止作业⑺现场周围通行道路及居民防护隔离措施；①公司自上而下建立健全完整的安全保证体系，安全领导小组.工程必须按照国家部颁标准严格执行。在安全管理方面，要建立健全各类人员的岗位责任制，制定安全方面的目标管理，工程技术人员要认真抓好施工组织设计工作，而且针对性要强并做好分部分项工程的安全技术交底。工地设专职安全员一名安全责任目标分解到各部门和个人，要经常组织定期检查，对职工多方面进行安全教育，加强自我保护意识。建立安全例会制度，并建立严格的安全奖罚制度，促进安全生产。②搞好文明建设，封闭式管理，施工现场要求符合文明现场标准，从材料堆放，五小设施，食堂防火，夜间施工的安排上，做好安全工作。121 ③施工现场临时线的安装、架设必须符合国家建筑工程＜临时用电＞的强制性条文标准的规定，必须执行三级配电、两级保护，实行部颁标准三相五线制.执行一机一闸一保护，熔断丝匹配闸箱不低于1.5米，标准配线箱.现场所有的设备必须安装保护器。3、文明施工措施现场场容管理措施主要包括以下几个方面：⑴使施工现场的围档与标牌，出入口与交通安全，道路畅通，场地平整等符合有关要求的措施：①工地主要出入口处设置工程公告和企业标志。并按长春一汽建设工业有限公司统一要求设标牌大门。②工地实行围档封闭，采用彩钢板围护高度1.8米，并在明显处用兰色涂料书写宣传企业形象的标语。③场区道路及砂石堆放场钢筋制作场要铺设山皮石，并用压路机压实并做100mm厚的砼地面面层，推行市建委要求的硬地施工法，材料堆放以现场施工平面图为依据，半成品、成品、原材料分区堆放，要规方码垛。场区内要按地形设置好排水沟及生活用水沉水井。④现场及建筑内清洁，不得有建筑垃圾，粪便、污物、生活垃圾要投掷到指定地点，每日清除现场。⑤为方便施工人员生活，要求伙房要帖瓷砖，水房设立式大水壶，在工地角落设一冲水厕所，厕所外设污水沉井。⑥本工程项目部实行微机化管理，工程指挥部配备2台计算机，严格按ISO9001-2000质量体系运作。管理资料档案化，做到各类管理资料档案分门别类装订成册。⑦办公室、食堂、宿舍、库房要干净、整洁、安全。⑧设置“七牌一图”施工标志在施工工地主要出入口放置：“七牌一图”。Ⅰ、工程项目简介牌；Ⅱ、工程项目责任人姓名牌；Ⅲ、安全六大纪律牌；121 Ⅳ、安全生产记数牌；Ⅴ、十项安全措施牌；Ⅵ、防火须知牌；Ⅶ、卫生须知牌；Ⅷ、工地施工总平面布置图。⑨工地必须做到“三通一平”排水畅通场区道路及砂石堆放场、钢筋制作场要铺设山皮石，并用压路机压实，主要路面砼硬地施工法，场区内要按地形设置好排水沟及生活用水沉水井。⑵临时设施的规划与搭设，办公、生活区与作业区的布置，符合安全与卫生要求的措施：①按照〈〈中华人民共和国传染病防治法〉〉和吉林市关于预防传染病的有关规定对于进场的施工的人员（特别是临时工）都要进行体检，对于不合格者严禁入场，并将情况即时报告有关部门，每天对员工住宿宿舍进行两次药剂消毒，两次体温测查，对健康状况有疑似者即时采取隔离、诊察措施。现场“五有”设施齐全：设置合理，生活区应放置醒目的环境卫生宣传牌和责任区包干图。②排水、排污畅通，有绿化布置。③严格控制施工中的扬尘，高处清理垃圾用旧水泥袋装运下楼。灰尘大的建筑材料如水泥、白灰等运输进场时要有防尘措施，设库存放。禁止焚烧有害、有毒、有烟尘的物质。④宿舍办公室等整齐清洁，日常生活用品力求统一并放置整齐，现场办公室、更衣室、厕所等应经常打扫，保持整齐清洁。⑤食堂达到卫生要求。⑥生活垃圾装于容器，定点放置，有专人管理，定时清除。⑦做好职工卫生防病的保健宣传教育。⑶正确处理施工垃圾、废水、废气，减小施工嘈声，防止环境污染的措施：①应对本施工区域的周围环境负责，采取措施保护环境质量。121 ②对施工区域内的自然生态系统，重要水源、树木等应采取措施加以保护，严禁破坏。③在建筑中使用的机械设备向周围生态环境排放声，应当符合国家规定的环境场地排放标准，并搭设保护棚控制噪声分贝数。如果施工设备其排放声超过标准，应在开工前15日向环保部门申报，说明原因及所采取的措施。④本施工单位遵守禁止夜间在居民区、文教区、疗养区进行施工、污染等规定。⑤运输车辆排气系统不得有泄漏，必须采用生产厂规定的发动机机油和添加剂、消烟剂的油料，同时控制排量，发动机达到使用说明书所规定的热状态。⑥生活、生产用水采用自来水，不能使用未处理的地表水，以保证施工人员的身体健康，施工排水有地沟，直接进入下水道。⑦施工用建筑材料存放在指定的地点，对于水泥等粉沫易于散离的建材应用保护栅防止其扩散，未施工单位有责任，也愿意保护施工区域环境质量。⑧宣传教育Ⅰ、为确保施工现场文明施工，要对现场全员进行文明施工教育，设立一名专职人员抓文明施工工作，提高全员文明施工意识。Ⅱ、场区内要设立文明施工和安全生产、防火的标语牌，办公室门口要设立黑板报，并每周更换一次内容，同时由工会负责，场区大门外要设工程公告，公告内容齐全。Ⅲ、办公室内文明办公，各种规章制度及表格上墙，排列整齐。Ⅳ、在工地四周设置反映企业精神，时代面貌的醒目宣传标语，工地内设置宣传板、黑板等宣传阵地，及时反映内外动态。Ⅴ、施工期间与地区合作，开展共建文明活动，为民着想，降低施工噪音等措施。三、编制施工进度计划（一）划分施工过程1、基础工程：基础挖方—垫层—基础绑筋—支模—浇筑—养护—基础梁绑筋—支模—浇筑—养护--拆模；2、主体工程：框架柱绑筋—支模—楼梯、梁、板支模—绑筋—浇筑—121 墙体砌筑；1、屋面工程：基层准备和处理—找平层—隔气层—保温层—找坡层—找平层—防水层—土工布隔离层—细石砼；2、装饰工程：门窗框安装—外墙保温—外墙抹灰、涂料—天棚抹灰—墙面抹灰—地面抹灰—贴地面砖—安装门窗玻璃—刮大白。（一）计算工程量：（二）确定劳动量和机械台班数量计算公式：P=QH式中P—各施工过程所需劳动量或机械台班数量；Q—各施工过程的工程量；H—采用的时间定额。1、基础机械挖土：P=5032.3/100/3.13=16台班2、浇筑砼垫层：P=16.33*1.427=23.33、绑扎基础钢筋：P=4、支基础模板：P=538.1*0.14=75.335、浇基础砼：P=277.65*1.237=343.456、回填土：P=221.4*0.109=24.137、柱绑筋：一层二、三层四、五、六层8、柱支模：一层P1=379.26*0.205=77.75二、三层P2=229.32*0.205=47.01四、五、六层P34567=176.4*0.205=36.169、支楼梯模板：P=126*0.532=67.03210、支梁板模板：P=1592.08*0.249=396.4311、绑扎楼梯钢筋：P=12、绑扎梁板钢筋：P=13、浇柱砼：P1=66.37*2.411=160.02P2=37.26*2.411=89.83121 P34567=22.05*2.411=53.1614、浇楼梯砼：P=17.64*0.61=10.7615、浇梁板砼：P=175.51*1.432=251.3316、墙体砌筑：P1=306.7*1.192=365.59P234567=243.58*1.192=290.3517、女儿墙砌筑：P=46.02*1.879=86.4718、板上找平层：P=1887.49*0.091=171.7619、隔气层：P=1887.49*0.0741=139.8620、苯板保温层：P=188.75*0.669=126.2721、珍珠岩找坡层：P=188.75*0.362=68.3322、硬基上找平层：P=1887.49*0.094=177.4223、防水层：P=1887.49*0.0767=144.7724、保护层：P=1887.49*0.091=171.7625、门的安装：P=29*0.38=11.02木门和塑钢窗的安装：P=251*0.43=107.9326、外墙抹灰：P=4937.02*0.1401=691.6827、外墙保温：P=394.96*0.669=264.2328、外墙涂料：P=4937.02*0.12=592.4429、天棚抹灰：P1=1787.83*0.185=330.75P23=1790.99*0.185=331.33P4567=1795.14*0.185=332.130、内墙抹灰：P1=1018.74*0.214=218.01P23=916.89*0.214=196.21P4567=857.69*0.214=183.5531、地面抹灰：P1=1787.83*0.0735=131.41P23=1790.99*0.0735=131.64P4567=1795.14*0.0735=131.6432、地面贴砖：P1=1787.83*0.259=463.05P23=1790.99*0.259=463.87121 P4567=1795.14*0.259=464.9433、油漆玻璃：P=395.01*0.1425*501.72*0.53=322.234、刮大白P1=1018.74*0.214=218.01P23=916.89*0.214=196.21P4567=857.69*0.214=183.55（一）确定各施工过程的作业天数计算公式：T=P/nb式中T—各施工过程的作业天数；B—每天工作班次（一般为一班制，特殊的可采用两班制）；n—安排在该施工过程的每班工人数或机械台数；工人班组人数确定时应考虑施工单位可能安排的人数。1、基础机械挖土：T=5.68台班/1*2=32、浇筑砼垫层：T=23.3/1*23=13、绑扎基础钢筋：P=4、支基础模板：T=75.33/1*30=2.55、浇基础砼：T=343.45/2*55=36、回填土：T=24.13/1*25=17、柱绑筋：一层二、三层四、五、六层8、柱支模：一层T1=77.75/1*30=2.5二、三层T2=47.01/1*30=1.5四、五、六层T34567=36.16/1*30=19、支楼梯模板：T=67.032/1*30=210、支梁板模板：T=396.43/1*30=1311、绑扎楼梯钢筋：P=12、绑扎梁板钢筋：P=13、浇柱砼：T1=160.02/2*80=1T2=89.83/2*80=0.5121 T34567=53.16/2*50=0.514、浇楼梯砼：T=10.76/2*50=0.115、浇梁板砼：T=251.33/2*60=216、墙体砌筑：T1=365.59/1*30=12T234567=290.35/1*30=1017、女儿墙砌筑：T=86.47/1*30=318、板上找平层：T=171.76/1*25=719、隔气层：T=139.86/1*25=620、苯板保温层：T=126.27/1*25=521、珍珠岩找坡层：T=68.33/1*25=2.522、硬基上找平层：T=177.42/1*25=723、防水层：T=144.77/1*25=624、保护层：T=171.76/1*25=725、弹簧门的安装：T=11.02/1*20=0.5木门和塑钢窗的安装：T=107.93/1*20=526、外墙抹灰：T=691.68/2*70=527、外墙保温：T=264.23/1*30=928、外墙涂料：T=592.44/1*30=2029、天棚抹灰：T1=330.75/2*60=3T23=331.33/2*60=2.5T4567=332.1/2*60=2.530、内墙抹灰：T1=218.01/2*60=2T23=196.21/2*60=1.5T4567=183.55/2*60=1.531、地面抹灰：T1=131.41/2*60=1T23=131.64/1*60=1T4567=131.64/2*60=132、地面贴砖：T1=463.05/1*30=15T23=463.87/1*30=15121 T4567=464.94/1*30=1533、油漆玻璃：T=322.2/1*30=1034、刮大白T1=218.01/2*60=2T23=196.21/2*60=1.5T4567=183.55/2*60=1.5(五)编制施工进度计划初步方案1、要考虑各分部分项工程的合理施工顺序；2、力求同一施工过程连续进行，特别是主导施工过程应安排连续施工，其他非主导施工过程应尽可能与主导施工过程配合穿插、搭接或平行作业。121 参考文献：1.建筑设计资料集（4）。中国建筑工业出版社2.建筑设计规范大全（1，3，5）3.高层民用建筑防火规范（GBJ45-82）4.建筑结构荷载规范（GBJ9-87）5.钢筋混凝土高层建筑结构设计。中国建筑工业出版社6地基基础实用设计方法。中国建筑工业出版社7.高层建筑结构实用设计方法。同济大学出版社8.土木工程专业毕业设计指导。121'