某五层综合办公楼结构设计计算书毕业设计

'某五层综合办公楼结构设计计算书毕业设计第一部分：建筑设计…………………………………………………………4一．概述………………………………………………………………………4二．平面设计………………………………………………………………………4三．剖面设计………………………………………………………………………5四．立面设计………………………………………………………………………5五．构造和建筑设计措施…………………………………………………………6六．各类规范要求…………………………………………………………………7第二部分：结构设计…………………………………………………………12一工程概况………………………………………………………………………12二框架结构布置及计算简图………………………………………………………12三风荷载内力计算…………………………………………………………………14四地震作用内力计算………………………………………………………………18五恒荷载内力计算…………………………………………………………………25六活荷载内力计算（屋面布雪荷载）……………………………………………36七内力组合…………………………………………………………………………45八截面设计…………………………………………………………………………56九楼板设计…………………………………………………………………………66十楼梯设计………………………………………………………………………73十一基础设计………………………………………………………………………79第三部分：参考资料…………………………………………………………84第四部分：致谢…………………………………………………………85-63- 第一部分:建筑设计一、概述建筑设计在现有的自然环境与总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，综合考虑使用功能、结构施工、材料设备、经济艺术等问题，着重解决建筑内部使用功能和使用空间的合理安排，内部和外表的艺术效果，各个细部的构造方式等，为人们提供一个有组织的内部空间环境的同时，也创造了一个有组织的外部空间环境。建筑设计应考虑建筑与结构等相关的技术的综合协调，以及如何以更少的材料、劳动力、投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用、经济、坚固、美观。在建筑设计之前需要明确建筑目的和总的要求，从中可以了解建筑物的性质及其大概的使用要求。本办公楼设计采用框架结构。框架结构是由梁、柱构件通过节点连接形式的骨架结构，框架结构的特点是有梁、柱承受竖向和水平荷载，墙仅起维护作用。其整体性和抗震性均好于混合结构，且平面布置灵活，可提供较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型。国外多用钢为框架材料，而国内主要为钢筋混凝土框架。框架结构可通过合理的设计，使之具有良好的延性，成为“延性框架”。在地震作用下，这种延性框架具有良好的抗震性能。横梁和立柱通过节点连成一体，形成承重结构，将荷载传至基础。其特点是承重系统与非承重系统有明确的分工，支承建筑空间的骨架与梁，柱是承重系统，而分割室内外空间的围护结构和轻质隔墙是不承重的，这种结构形式强度高，整体性好刚度大，抗震性好，开窗自由。框架结构特别适合于在办公楼、教学楼、公共性与商业性建筑、图书馆、轻工业厂房、公寓以及住宅类建筑中采用。但是，由于框架结构构件的截面尺寸一般都比较小，它们的抗侧移刚度较弱，随着建筑物高度的增加，结构在风荷载和地震作用下，侧向位移将迅速加大。为了不使框架结构构件的截面尺寸过大和截面内钢筋配置过密，框架结构一般只用于层数不超过20层的建筑物中。办公楼，建筑面积约5806.1m2，按照规划要求，拟建层数为6层的框架结构。二、平面设计建筑的平面设计是针对建筑的室内使用部分进行的。建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系。由于建筑平面通常较为集中反映建筑功能方面的问题，一些剖面关系比较简单的民用建筑，它们的平面布置基本上能够反映空间组合的主要内容，因此，首先从建筑平面设计入手。但是在平面设计中，我-63- 始终从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性，不断调整修改平面，反复深入。也就是说，虽然我从平面设计入手，但是着手于建筑空间的组合。各种类型的建筑，从组成平面各部分面积的使用性质来分析，主要可以归纳为使用部分和交通联系部分两大类。另外，对于一栋建筑来说，还有建筑的结构体系和围护体系，如墙、柱、隔断等构件所占的结构面积。2.1使用部分的平面设计使用部分是由许多房间组成的。房间是建筑物最基本的使用单位，它通常以单个的形式出现。由于在功能使用上具有不同的特点和要求，使用部分的房间又分为使用房间（包括生活用房间、工作用房间和公共活动用房间）和辅助房间。根据《部分民用建筑房间面积定额参考指标》中的规定，办公楼指标如下表：办公室房间名称面积定额（/人）备注普通办公室3.0单间办公室10.0中小型会议室0.8无会议桌1.8有会议桌采光要求：民用建筑一般情况下都要具有良好的天然采光，采光效果主要取决于窗的大小和位置。建筑中由于房间使用性质不同而对采光要求也不同。通常用采光面积来衡量采光的好坏。一般办公室的天然照度系数为2-3，采光面积比为1/6-1/8。2.2交通联系部分的平面设计交通联系部分设计是否合理，不仅直接影响到建筑物内部各部分之间联系通行是否方便，还在很大程度上影响建筑的工程造价、用地、平面组合方式等。防火规范中规定，当一个房间面积超过60，且人数超过50人时，门数要有2个，并分设在房间两端，以利于疏散。三、剖面设计建筑剖面图反映出的是建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。建筑的剖面-63- 设计的主要任务是确定建筑物各部分应有的高度、建筑的层数及建筑空间的组合关系。剖面设计主要表现为建筑物内部结构构造关系，以及建筑高度、层高、建筑空间的组合与利用。它和房屋的使用、造价和节约用地有着密切关系，也反映了建筑标准的一个方面。其中一些问题需要平、剖面结合在一起研究，才具体确定下来。本工程一层层高均为3.9m，其他层为3.0m。垂直交通采用楼梯，考虑两台电梯。门的高度根据人体尺寸来确定，窗高要满足通风采光要求。四、立面设计建筑的立面图反映的是建筑四周的外部形象。立面设计是在满足房间的使用要求和技术经济条件下，运用建筑造型和立面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合而进行的。因此在立面设计中一应反映出建筑的性格，即建筑的使用性质；二应反映内部空间及其组合情况；三应反映自然条件和民族特点的不同；四应适应基地环境和建筑规划的总体要求。立面设计是为了满足使用功能和美化环境的需要而进行的。同时，还可起到改善环境条件、保护结构和装饰美化建筑物的作用。并且要考虑它的耐久性、经济性；正确处理与施工技术的关系。建筑立面可以看成是由许多构部件所组成：它们有墙体、梁柱、墙墩等构成房屋的结构构件，有门窗、阳台、外廊等和内部使用空间直接连通的部件，以及台基、勒脚、檐口等主要起到保护外墙作用的组成部分。恰当地确定立面中这些组成部分和构部件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，是立面设计的主要任务。建筑立面设计的步骤，根据初步确定的房屋平、剖面的内部空间组合关系，绘出建筑各个方向立面的基本轮廓作为设计基础。推敲立面各部分的体量和总的比例关系，同时考虑几个立面之间的统一，相邻立面之间的协调。调整各个立面上的墙面处理和门窗，以满足建筑立面形式美的原则。最后对入口、雨篷、建筑装饰等进行重点及细部处理。完整的立面设计，并不只是美观问题，它和平、剖面的设计一样，同样也有使用要求、结构构造等功能和技术方面的问题，但是从房屋的平、立、剖面来看，立面设计中涉及的造型和构图问题，通常较为突出。五、构造和建筑设计措施满足建筑物的各项使用功能要求：在建筑设计中，由于建筑物的功能要求和-63- 某些特殊需要，如保温、隔热、隔声、吸声、防射线、防腐蚀、防振等，给建筑设计提出了技术上的要求。为了满足使用功能的需求，在构造设计时，必须综合有关技术知识，进行合理的设计、计算，并选择经济合理的构造方案。有利于结构安全：建筑物除根据荷载大小、结构的要求确定构件的必须尺度外，在构造上需采取措施，以保证构件与构件之间的连接，使之有利于结构的安全和稳定。适应当地的施工技术水平：建筑构造设计必须与当地的生产力发展水平、施工技术水平相适应，否则难以实现。适应建筑工业化的需要：为确保建筑工业化的顺利进行，在构造设计时，应大力推广先进技术，选择各种新型建筑材料，采用标准设计和定型构件，为制品生产工厂化、现场施工机械化创造有利条件。在构造设计中，应全面贯彻“适用、安全、经济、美观”的建筑方针，并考虑建筑物的使用功能、所处的自然环境、材料供应情况以及施工条件等因素，进行分析、比较，确定最佳方案。5.1墙体墙体按所处位置分为内、外墙；按布置方向又可以分为纵、横墙；按受力方式分为承重墙和非承重墙。墙体应该满足程度要求，刚度要求及抗震要求。为满足抗震要求，应设置贯通的圈梁和钢筋混凝土构造柱，使其具有一定的延伸性，减缓墙体的酥碎现象产生。墙脚和勒脚受到土壤中水分的侵蚀，致使墙身受潮，墙面层脱落，影响卫生环境，应做好防潮工作。门窗过梁用来支承门窗洞口上墙体的荷重，承重墙上的过梁还要支承楼板荷等，是承重构件，本工程采用钢筋混凝土过梁，外墙为240mm厚空心粘土砖，内墙为240mm厚空心粘土砖。墙体在设计中应具有足够的强度和稳定性，满足保温、隔热等热工方面的要求，满足隔声要求。此外，作为墙体还应考虑防潮、防水及经济等方面的要求。5.2基础基础是建筑面地面以下的承重构件，是建筑的下部结构，它随建筑物上部结构传下来的全部荷等，并把这些有过连同本身的重量一起传到把基上。本工程采用柱下独立基础，当建筑物上部采用框架结构或单层排架结构承重时，基础常采用方形或矩形的单独基础。5.3楼地层楼地层包括楼板层和地坪层，是水平方向分隔空间的承重构件，楼板层分隔上下楼层空间，地坪层分隔大地与底层空间，楼极层由面层、楼板、顶棚三部分组成，必须满足足够的强度和刚度；隔声、防火、热工；建筑经济等要求，本工程采用现浇钢筋混凝土楼板，该楼板具有强度高、防火性好、耐久等优点，应用广泛。-63- 楼地面采用水磨石地面，该种地向有良好的耐磨性，耐久性、防火防火性，并具有质地美观、表面光洁，下起尘，易清洁等优点。楼地层是多层建筑中沿水平方向分隔上下空间的水平构件，它承受作用其上的使用荷载和构件本身的自重，并将这些荷载传给墙或柱，它在水平方向起着水平隔板和连接竖向构件、保证竖向构件稳定的作用。5.4屋顶屋顶按其外形一般分为平屋顶、坡屋顶、其它形式的屋顶。本工程采用平屋顶，其排水坡度小于3%，最常用的排水坡度为2%-3%，本工程采用2%的排水坡度。屋顶设计满足功能，结构、建筑艺术三方面要求，屋顶先建筑的围护结构，应抵御自然界各种环境因素对建筑物的不利影响。屋顶承受风、雨、雪等荷重及其自身重量，因此，屋顶也是房屋的承重构件，应有足够的强度和刚度，以保证房屋的结构安全，并防止因过大的结构变形引起的防水原开裂、漏水。本工程采用女儿墙外排水。屋面采用高分子卷材防水屋面，其构建简单，施工方便，造价较低。六、各类规范要求《民用建筑设计通则》GB50352一2005：1、厕所、盥洗室、浴室：1)建筑物的厕所、盥洗室、浴室不应直接布置在餐厅、食品加工、食品贮存、医药、医疗、变配电等有严格卫生要求或防水、防潮要求用房的上层；除本套住宅外，住宅卫生间不应直接布置在下层的卧室、起居室、厨房和餐厅的上层；2)楼地面、楼地面沟槽、管道穿楼板及楼板接墙面处应严密防水、防渗漏；3)单侧厕所隔间至对面墙面的净距：当采用内开门时，不应小于1．10m；当采用外开门时不应小于1．30m；双侧厕所隔间之间的净距：当采用内开门时，不应小于1．10m；当采用外开门时不应小于1．30m；单侧厕所隔间至对面小便器或小便槽外沿的净距：当采用内开门时，不应小于1．10m；当采用外开门时，不应小于1.30m。4)厕所和浴室隔间平面尺寸如下表：-63- 2.台阶：公共建筑室内外台阶踏步宽度不宜小于0.30m，踏步高度不宜大于0.15m，并不宜小于0.10m，踏步应防滑。室内台阶踏步数不应少于2级，当高差不足2级时，应按坡道设置；3.楼梯：梯段改变方向时，扶手转向端处的平台最小宽度不应小于梯段宽度，并不得小于1.20m，当有搬运大型物件需要时应适量加宽。每个梯段的踏步不应超过18级，亦不应少于3级。楼梯平台上部及下部过道处的净高不应小于2m，梯段净高不宜小于2.20m。室内楼梯扶手高度自踏步前缘线量起不宜小于0.90m。靠楼梯井一侧水平扶手长度超过0.50m时，其高度不应小于1.05m。楼梯踏步最小宽度和最大高度如下表：-63- 5.采光-63- 《办公建筑设计规范》JGJ67-891.办公室门洞口宽度不应小于1m，高度不应小于2m。2.走道最小净宽不应小于表3.1.7的规定。　　走道最小净宽　　　　　　　　走道长度(m)走道净宽(m)单面布房双面布房≤40＞401.301.501.401.803、办公室、研究工作室、接待室、打字室、陈列室和复印机室等房间窗地比不应小于1∶6。4、设计绘图室、阅览室等房间窗地比不应小于1∶5。5、办公室的室内净高不得低于2.60m，设空调的可不低于2.40m；走道净高不得低于2.10m，贮藏间净高不得低于2.00m。-63- 第二部分：结构设计一．工程概况1、气象条件（1）温度：最热月平均32.1℃，最冷月平均3.6℃，夏季极端最高为37.3℃，冬季极端最低为0.6℃（2）相对湿度：最热月平均78.4﹪（3）主导风向：全年为偏南风，夏季为西南风，基本风压为：Wo=0.35KN/㎡，地面粗糙程度为C类。2、工程地质条件场地地形平缓，自然地表0.5m内为填土，以下土层分布依次为：3．2m粉质粘土，地基承载力特征值fak=355kpa卵石（中密）5.0m，地基承载力特征值fak=445kpa基岩不考虑地下水影响3、7度抗震设防烈度，设计基本地震加速度0.15g，设计地震分组：第三组4、该办公楼为五层全框架结构，总建筑面积6650.6平方米，室内外高差0.45米。防火等级为二级。根据该办公楼的使用工能及建筑设计要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。主体结构共5层，底层层高为3.6m，其他层为3.3m。平面柱网采用：7.2m×7.8m、3m×7.8m，框架选取9轴对应的那榀框架进行计算。二、框架结构布置及计算简图（一）梁柱尺寸1．梁高hb=(1/12~1/8)lb横向hb=600~900mm，取800mm纵向hb=650~900mm，取800mm过道hb=250~375mm，考虑到次梁高度为600mm，也取为600mm2．柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构，7度设防，高度<30m，抗震等级为三级，取底层C6柱估算柱尺寸，根据经验荷载为15kN/m2：N=15×7.8×(3.6+1.5)=2983.5kN由轴压比限值得Ac≥==260795mm2为安全起见，取底层柱截面尺寸为650mm×650mm，其他层为600mm×600mm-63- （二）计算简图初步设计基础顶面离室外地面500mm，则底层层高为3.6+1.2+0.5=5.3m框架结构计算简图（三）梁柱线刚度(其中E=3.0×104N/mm2)AC、BC跨梁i=2E××0.3×0.83/7.2=3.56×10-3EBC跨梁i=2E××0.3×0.63/3.0=3.60×10-3E上部各层柱i=E××0.64/3.6=3.00×10-3E底层柱-63- i=E××0.654/5.3=2.81×10-3E将梁柱线刚度标于计算简图中三、风荷载内力计算基本风压w0=0.35kN/m2，地面粗糙度为C类。本章计算以左风为例。（一）风荷载计算wk=βzμsμzw0，建筑物高度<30m，故βz=1.0迎风时μs1=+0.8，背风时μs2=-0.5，则μs=0.8+0.5=1.3计算过程见下表楼层高度H(m)μzwkA(m2)P(kN)五16.81.230.6421.8413.98四13.51.150.628.0816.85三10.21.060.5528.0815.44二6.91.00.5228.0814.60一3.61.00.5232.7617.04计算简图（单位：kN）-63- （一）内力计算1．抗侧刚度和反弯点高度确定计算过程见下表楼层KαD(104kN/m)y0Iy1α2y2α3y3yhh-yh边柱五1.190.373.080.3610——101.302.30四1.190.373.080.411010101.482.12三1.190.373.080.461010101.661.94二1.190.373.080.501010101.801.80一1.270.541.940.62—00.680——3.292.01中柱五2.390.544.50.4210——101.512.09四2.390.544.50.451010101.621.98三2.390.544.50.501010101.801.80二2.390.544.50.501010101.801.80一2.550.672.410.55—00.680——2.922.382．剪力在各层分配（单位：kN），VP5=13.98V5=2.84V5=4.15VP4=30.83V4=6.27V4=9.15VP3=46.27V3=9.41V3=13.73VP2=60.87V2=12.38V2=18.06VP1=77.91V1=17.39V1=21.57-63- 3．柱端弯矩计算（单位：kN∙m）6.538.673.696.2713.2919.129.2814.8218.2624.7115.6224.7122.2832.5122.2832.5134.9551.3457.2162.984．风荷载作用下的内力图M图（单位：kN∙m）-63- VNV，N图（单位：kN）5．梁端柱边弯矩（单位：kN∙m）6.083.863.4915.7511.3910.2225.5717.6815.9035.1425.6923.0252.7637.2233.03-63- 四、地震作用内力计算（一）重力荷载代表值计算1．屋面雪荷载标准值Qsk=0.65×[7.8×6×(7.2×2+3.0)+3.9×(3.0+7.2)+7.8×7.2×2+10.1×3.9+3.9×7.2]=0.65×1034=787kN2．楼面活荷载标准值Q1k=Q2k=2.5×[3.0×7.8×6+3.9×(3.0+7.2)+3.9×(7.2×3+10.1)+3.9×7.2]+2.0×(7.8×7.2×12+3.9×7.2+7.8×10.1)=2.5×332+2.0×781=2397kNQ3k=Q4k=2.5×332+2.0×(7.8×7.2×12+3.9×7.2)=2.5×332+2.0×702=2239kN3．屋盖、楼盖自重G5k=25×{1034×0.1+0.2×(0.6-0.1)×(7.2×12+3.9×2)+0.3×(0.8-0.1)×[3.9+(3.9×3+7.8×6)×2+(7.8×6+3.9)×2+3.9×3)+(7.2×5+10.1×2+(7.2×2+3.0)×7+3.0+7.2)]}+(20×0.02+7×(0.08+0.16)/2+17×0.02)×1034=25×201.48+1.58×1034=6666kNG4k=25×201.48+(20×0.02+17×0.02+0.65)×1034=6470kNG1k=G2k=25×{(332+781)×0.1+0.2×(0.6-0.1)×(7.2×12+3.9×2+7.8×2)+0.3×(0.8-0.1)×[(3.9+(3.9×3+7.8×6)×2+(7.8×6+3.9)×2+3.9×3)+(7.2×5+10.1×2+(7.2×2+3.0)×7+3.0+7.2)+10.1+7.8]}+(20×0.02+17×0.02+0.65)×(332+781)=25×214.70+1.39×1113=6871kN4．女儿墙自重G’=1.0×[(3.9×3+7.8×6+3.9)×2+(10.1+7.2+3.0+7.2)×2]×(18×0.24+17×0.02×2)=179.8×4.66=835kN5．三～五层墙柱等自重柱自重(0.6×0.6×3.6×25+4×0.6×3.6×0.02×17)×39=1378kN门面积2.6×1.0×25=65m2窗面积2.3×1.8×24+10.1×1.8×2=136m2门窗自重65×0.2+136×0.4=67kN墙体自重{3.6×[7.8×24+7.2×14+3.9×2+8.7+3.9×2+(7.8+7.2)×2+3.9×2+4.2×2+10.1×2]-(136+65)}×0.24×18=(3.6×378.4-201)×4.32=5017kN小计6462kN6．二层墙柱等自重-63- 柱自重(0.6×0.6×3.6×25+4×0.6×3.6×0.02×17)×40=1413kN门面积65m2窗面积136m2门窗自重67kN墙自重[3.6×(378.4+10.1)-201]×4.32=5174kN小计6654kN7．底层墙柱等自重柱自重(0.65×0.65×4.2×25+4×0.65×4.2×0.02×17)×40=1923kN门面积2.6×1.0×7+2.6×1.5×14=72.8m2窗面积1.8×6.2×11=122.76m2门窗自重72.8×0.2+122.76×0.4=64kN墙自重[4.2×(7.8×24+7.2×14+10.1×2)-122.76-72.8]×0.24×18=4747kN小计6734kN各层重力荷载代表值汇总如下：（二）水平地震作用计算1．各层D值汇总（D单位：104kN/m）计算过程见下表层次边柱(根)边柱D中柱(根)中柱D∑D五213.08184.5145.68四213.08184.5145.68三213.08184.5145.68二213.08194.5150.18一211.94192.4186.532．顶点位移计算（将重力荷载代表值Gi作为水平荷载）uT=++-63- ++=3．基本自振周期4．基本自振周期水平地震影响系数设计地震分组第三组，场地类别Ⅱ类，Tg=0.35s，地震加速度0.15g，多遇地震下αmax=0.085．结构底部剪力标准值6．各层水平地震作用标准值，故不需考虑顶部附加地震作用-63- 7．各层水平地震层间剪力楼层水平地震剪力最小值验算如下：楼层最小地震剪力系数λ=0.016，，，故满足要求8．多遇地震下弹性层间位移计算过程见下表楼层hi(m)Vi(kN)∑Di(104kN/m)Δue(m)θe[θe]五3.3924.731.45680.000630.000181/550=0.00182四3.31879.231.45680.001290.00036三3.32620.31.45680.001800.00050二3.33169.571.50180.002100.00058一5.33499.70.86530.004040.00076故满足要求-63- （三）一榀框架内力计算（KJ1）本节计算以左震为例。1．层间剪力在各柱分配计算过程见下表楼层边跨中跨五四三二一2．反弯点高度确定计算过程见下表楼层Ky0Iy1α2y2α3y3yhh-yh边柱五1.190.3610—101.302.30四1.190.451010101.621.98三1.190.461010101.661.94二1.190.501010101.801.80一1.270.65—00.680——3.451.85中柱五2.390.4210—101.512.09四2.390.471010101.691.91三2.390.501010101.801.80二2.390.501010101.801.80一2.550.63—00.680——3.341.96-63- 3．柱端弯矩计算（单位：kN∙m）44.9759.6925.4243.1378.67115.064.3698.10107.48145.6991.96145.69117170.95117170.95145.15191.04270.69325.554．地震作用下的内力力图M图（单位：kN∙m）-63- VNV，N图（单位：kN）5．梁端柱边弯矩（单位：kN∙m）41.8626.5724.0196.4871.0163.61159.63109.098.06193.69142.17127.36243.73161.56145.61-63- 五、恒荷载内力计算（一）恒荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值20厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m240～120厚（1%找坡）膨胀珍珠岩(0.08+0.16)÷2×7=0.546kN/m2四层作法防水层0.36kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.56kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2屋面恒荷载4.08kN/m2边框架梁自重0.3×0.8×25=6kN/m边框架梁粉刷2×(0.8-0.1)×0.02×17=0.48kN/m中框架梁自重0.3×0.6×25=4.5kN/m2中框架梁粉刷2×(0.6-0.1)×0.03×17=0.34kN/m则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：g5AB1=6.48kN/mg5BC1=4.85kN/mg5AB2=4.08×3.9=15.91kN/mg5BC2=4.08×3=12.24kN/m2．楼面框架梁线荷载标准值20mm厚水泥砂浆找平0.02×20=0.46kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2水磨石面层0.65kN/m2楼面恒荷载3.89kN/m2边框架梁自重及粉刷6.48kN/m中框架梁自重及粉刷4.85kN/m边跨填充墙自重0.24×3.6×18=15.55kN/m填充墙粉刷2×0.02×2×17=2.45kN/m则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为：gAB1=6.48+15.55+2.45=24.48kN/mgBC1=4.85kN/mgAB2=3.89×3.9=15.17kN/mgBC2=3.89×3=11.67kN/m-63- 3．屋面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重0.3×0.8×7.8×25=46.8kN纵向框架梁粉刷2×(0.8-0.1)×0.02×7.8×17=3.71kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载2×(3.9/2)2×4.08=31.02kN次梁自重及粉刷0.6×0.2×25×7.2/2+2×0.02×(0.6-0.1)×7.2/2=10.87kN次梁传来的屋面恒荷载(1-2×0.272+0.273)×4.08×3.9×7.2/2=50.06kN1m高女儿墙自重及粉刷1×7.8×0.24×18+2×1×7.8×0.02×17=39kN则顶层边节点集中荷载为：G5A=181.46kN纵向框架梁自重及粉刷46.8+3.71=50.51kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载31.02+(1-2×0.192+0.193)×4.08×7.8×3/2=75.64kN次梁自重、粉刷及传来的屋面恒荷载10.87+50.06=60.93kN则顶层中节点集中荷载为：G5B=187.08kN4．楼面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重及粉刷51.51kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载2×(3.9/2)2×3.89=29.44kN次梁自重及粉刷10.87kN次梁传来的楼面恒荷载(1-2×0.272+0.273)×3.89×3.9×7.2/2=47.73kN钢窗自重2×2.3×1.8×0.4=3.31kN墙体自重(3.6×7.8-2×2.3×1.8)×0.24×18=85.54kN墙面粉刷2×(3.6×7.8-2×2.3×1.8)×0.02×1.7=13.46kN框架柱自重0.602×3.6×25=32.4kN柱面粉刷4×0.6×0.02×17=0.82kN中间层边柱节点集中荷载为：GA=274.08kN纵向框架梁自重及粉刷50.51kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载29.44+(1-2×0.192+0.1923)×3.89×7.8×3/2=71.98kN次梁粉刷、自重及传来的楼面恒荷载10.87+47.73=58.6kN木门自重2×1.0×2.6×0.2=1.04Kn墙体自重(3.6×7.8-2×1.0×2.6)×0.24×18=98.84kN墙面粉刷2×0.02×()×17=15.56kN框架主自重及粉刷32.4+0.82=33.22kN中间层中柱节点集中荷载为：GB=329.75kN（二）恒荷载作用下内力计算-63- 1．计算简图计算简图2．荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下-63- 3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4．分层计算弯矩（取半结构计算）1）顶层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：kN∙m）1-41-22-12-52-30.4310.5690.4420.3350.223-88.0488.04-9.3837.9550.09→25.05-22.92←-45.84-34.74-23.139.8813.04→6.52-1.44←-2.88-2.19-1.450.620.82→0.41-0.18-0.14-0.0948.45-48.4571.12-37.07-34.05M图见下页（单位：kN∙m）-63- 2）中间层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：kN∙m）3-63-13-44-34-24-74-50.3010.3010.3980.3310.2510.2510.167-163.04163.04-8.9849.0849.0864.88→32.44-30.87←-61.73-46.81-46.81-31.159.299.2912.29→6.15-1.02←-2.04-1.54-1.54-1.030.310.310.40→0.20-0.07-0.05-0.05-0.0358.6858.68-117.36137.99-48.4-48.4-41.19M图见下页（单位：kN∙m）-63- 3）底层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：kN∙m）3-63-13-44-34-24-74-50.320.3070.3730.3280.2480.2590.165-163.04163.04-8.9852.1750.0560.82→30.41-30.26←-60.51-45.75-47.78-30.439.689.2911.29→5.65-0.93←-1,85-1.40-1.47-0.930.300.290.34→0.17-0.06-0.04-0.04-0.0362.1559.63121.78136.85-47.19-49.29-40.37-63- M图如下（单位：kN∙m）5．不平衡弯矩分配计算过程见如下（单位：kN∙m），方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁7.1311.1319.56-11.13-10.73-16.133.6016.155.409.43-12.36-5.218.8119.56-14.21-8.98-16.134.7619.567.7810.68-16.13-8.037.7819.56-15.57-8.03-16.135.3819.567.6910.54-16.13-8.138.0119.88-15.70-7.73-15.735.3219.5613.565.29-16.13-12.13-6.26-7.304.182.66不平衡弯矩调整之后即可得出恒荷载作用下框架弯矩图，见第29页（单位：kN∙m，括号内为调幅后的弯矩值）-63- 6．跨中弯矩计算7．剪力计算-63- M图（单位：kN∙m）8．轴力计算-63- -63- 框架结构的剪力图和轴力图如下（单位：kN）VNV，M图（单位：kN）9．弯矩调幅边跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以1.2中跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以0.9将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的（）内-63- 10．梁端柱边剪力与弯矩V(kN)M(kN∙m)60.19-65.3713.55-32.5846.90-21.82118.02-122.5014.02-76.4288.81-26.76118.07-122.4514.02-77.5689.64-26.23118.11-122.4114.02-77.6789.53-26.28117.77-121.3913.84-71.4481.37-27.55六、活荷载内力计算（一）活荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值q5AB=2.0×3.9=7.8kN/mq5BC=2.0×3.0=6.0kN/m2．楼面框架梁线荷载标准值qAB=2.0×3.9=7.8kN/mqBC=2.5×3.0=7.5kN/m3．屋面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的活荷载3.92×2.0/2=15.21kN次梁传来的雪荷载(1-2×0.272+0.273)×2.0×3.9×7.2/2=24.54kN则Q5A=39.75kN-63- 中节点：纵向框架梁传来的雪荷载15.21+(1-2×0.192+0.193)×2.0×7.8×3/2=37.08kN则Q5B=37.08+24.54=61.62kN4．楼面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的活荷载3.92×2.0/2=15.21kN次梁传来的活荷载(1-2×0.272+0.273)×2.0×3.9×7.2/2=24.54kN则QA=39.75kN中节点：纵向框架梁传来的雪荷载15.21+(1-2×0.192+0.193)×2.0×7.8×3/2=42.55kN则Q5B=42.55+24.54=67.09kN（二）活荷载作用下内力计算1．计算简图见下页2．荷载等效顶层边跨-63- 顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下：3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4．分层计算弯矩1）顶层内力计算过程如下（单位：kN∙m）1-41-22-12-52-30.4310.5690.4420.3350.223-63- -29.4629.46-2.8212.7016.76→8.38-7.74←-15.48-11.73-7.813.344.40→2.20-0.97-0.74-0.4916.04-16.0423.59-12.47-11.12M图如下（单位：kN∙m）2）中间层内力计算过程见下页（单位：kN∙m）3-63-13-44-34-24-74-50.3010.3010.3980.3310.2510.2510.167-29.4629.46-3.528.878.8711.72→5.86-5.27←-10.53-7.98-7.98-5.311.581.582.11→1.06-0.35-0.27-0.27-0.1710.4510.45-20.9025.5-8.25-8.25-9M图如下（单位：kN∙m）-63- 3）底层内力计算过程如下（单位：kN∙m）3-63-13-44-34-24-74-50.320.3070.3730.3280.2480.2590.165-29.4629.46-3.529.439.0410.99→5.50-5.16←-10.31-7.80-8.14-5.191.651.581.93→0.97-0.32-0.24-0.25-0.1611.0810.62-21.7025.3-8.04-8.39-8.87M图见下页（单位：kN∙m）-63- 5．不平衡弯矩分配计算过程如下（单位：kN∙m），方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁1.221.983.48-1.98-1.83-2.750.615.352.692.29-4.16-2.420.823.48-3.51-1.02-2.751.153.481.391.82-2.75-1.371.393.48-2.78-1.37-2.750.923.481.371.80-2.75-1.391.433.54-2.8-1.32-2.680.913.482.410.90-2.75-2.07-1.11-1.300.710.46不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图，见下页（单位：kN∙m，括号内为调幅后的弯矩值）-63- M图（单位：kN∙m）6．跨中弯矩计算-63- 因为楼面活载是按满布计算的，故跨中弯矩应乘以1.1进行放大。7．剪力计算顶层中跨端部剪力其他层中跨段部剪力各边跨段部剪力：8．轴力计算-63- 框架结构的剪力图和轴力图如下（单位：kN）VNV，N图（单位：kN）-63- 9．弯矩调幅边跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以1.2中跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以0.9将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的（）内10．梁端柱边剪力与弯矩V(kN)M(kN∙m)19.36-21.234.32-9.5114.72-7.6319.83-20.765.41-14.817.39-5.0519.79-20.85.41-14.1916.98-5.2519.80-20.795.41-14.2116.97-5.2619.83-20.75.37-13.1115.54-5.40七、内力组合根据前面内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中，由于对称性，每层梁取5个控制截面。柱分为边柱和中柱，每根柱有2个控制截面。内力组合使用的控制截面标于下图。-63- （一）梁内力组合1．计算过程见下页表中，弯矩以下部受拉为正，剪力以沿截面顺时针为正注：（1）地震作用效应与重力荷载代表值的组合表达式为：其中，SGE为相应于水平地震作用下重力荷载代表值效应的标准值。而重力荷载代表值表达式为：Gk——恒荷载标准值；Qik——第i个可变荷载标准值；ΨQi——第i个可变荷载的组合之系数，屋面活荷载不计入，雪荷载和楼面活荷载均为0.5。考虑到地震有左震和右震两种情况，而在前面第八章计算地震作用内力时计算的是左震作用时的内力，则在下表中有1.2(①+0.5②)+1.3⑤和1.2(①+0.5②)-1.3⑤两列，分别代表左震和右震参与组合。（2）因为风荷载效应同地震作用效应相比较小，不起控制作用，则在下列组合中风荷载内力未参与，仅考虑分别由恒荷载和活荷载控制的两种组合，即1.35①+1.4×0.7③和1.2①+1.4③两列。梁内力组合计算表-63- 楼层截面①恒荷载②活荷载(屋面布雪载)③活荷载(屋面布活载)④风荷载(左风)MVMMVVMV五1-32.5860.19-4.466.08-1.516.41-9.5119.36275.53—7.431.11—30.07—3-46.9-65.37-5.53-3.86-1.51-6.81-14.72-21.234-21.8213.55-2.143.49-2.911.41-7.634.325-14.23—-1.40——-4.46—四1-76.42118.02-13.615.75-4.1119.76-14.819.832125.89—25.442.18——23.88—3-88.81-122.5-16.58-11.39-4.11-20.83-17.39-20.764-26.7614.02-5.4510.22-8.515.41-5.055.415-20.17—-2.660——-2.2—三1-77.56118.07-14.1925.57-6.5519.76-14.1919.762124.52—24.673.95——24.67—3-89.64-122.45-16.98-17.68-6.55-20.8-16.98-20.84-26.2314.02-5.2515.9-13.255.41-5.255.415-19.61—-2.430——-2.43—二1-77.67118.11-14.2135.14-9.2219.8-14.2119.82124.52—24.674.73——24.67—3-89.53-122.41-16.97-25.69-9.22-20.79-16.97-20.794-26.2814.02-5.2623.02-19.185.41-5.265.415-19.67—-2.440——-2.44—一1-71.44117.77-13.1152.76-13.7419.83-13.1119.832130.74—24.667.77——24.66—3-81.37-121.39-15.54-37.22-13.74-20.7-15.54-20.74-27.5513.84-5.433.03-28.115.37-5.45.375-21.32—-2.750——-2.75—-63- 梁内力组合计算表（续）楼层截面⑤地震作用(左震)1.2(①+0.5②)+1.3⑤1.2(①+0.5②)-1.3⑤MVMVMV五141.86-10.3712.6562.59-96.1989.5627.65—105.04—85.15—3-26.57-10.37-94.14-96.01-25.06-69.05424.01-203.75-8.89-58.6843.1150—-17.92—-17.92—四196.48-25.3825.56120.49-225.29186.47212.74—182.89—149.77—3-71.01-25.38-208.83-192.49-24.21-126.50463.61-53.0147.31-48.84-118.0888.9850—-25.80—-25.80—三1159.63-40.7105.93100.63-309.11206.45225.32—197.14—131.31—3-109-40.7-259.46-212.3323.94-106.51498.06-81.7292.85-86.17-162.10126.3150—-24.99—-24.99—二1193.69-50.89150.0787.46-353.53219.77225.76—197.71—130.74—3-142.17-50.89-302.44-225.5267.20-93.214127.36-106.13130.88-117.90-200.26158.0450—-25.07—-25.07—一1243.73-61.41223.2673.39-410.44233.06241.09—225.10—118.27—3-161.56-61.41-317.00-237.92103.06-78.264145.61-121.34152.99-137.91-225.59177.5750—-27.23—-27.23—-63- 梁内力组合计算表（续）楼层截面1.35①+1.4×0.7③1.2①+1.4③MmaxMmin|Vmax|MVMV五1-53.30100.23-52.4199.3312.65-96.19100.232131.43—132.73—132.7385.15—3-77.74-109.05-76.89-108.17-25.06-94.14109.054-36.9322.53-36.8722.313.75-58.6843.115-23.58—-23.32—-17.92-23.58—四1-117.67178.76-112.42169.3925.56-225.29186.472193.35—184.50—193.35149.77—3-136.94-185.72-130.92-176.06-24.21-208.83192.494-41.0824.23-39.1824.4047.31-118.0888.985-29.39—-27.28—-25.80-29.39—三1-118.61178.76-112.94169.35105.93-309.11206.452192.28—183.96—197.14131.31—3-137.65-185.69-131.34-176.0623.94-259.46212.334-40.5624.23-38.8324.4092.85-162.10126.315-28.85—-26.93—-24.99-28.85—二1-118.78178.85-113.10169.45150.07-353.53219.772192.28—183.96—197.71130.74—3-137.50-185.63-131.19-176.0067.20-302.44225.524-40.6324.23-38.9024.40130.88-200.26158.045-28.95—-27.02—-25.07-28.95—一1-109.29178.42-104.08169.09223.26-410.44233.062200.67—191.41—225.10118.27—3-125.08-184.16-119.40-174.65103.06-317.00237.924-42.4823.95-40.6224.13152.99-225.59177.575-31.48—-29.43—-27.23-31.48—2．根据上表计算所得的弯矩值计算Vb，并同上表的结果比较得梁剪力设计值-63- V，计算过程见下表计算公式为：梁剪力设计值计算表楼层梁MblMbrlnVGbVbV五AB12.6594.146.6085.10102.90109.05BC3.7558.682.4018.8847.0947.11四AB25.56208.836.60163.10202.17202.17BC47.31118.082.4017.2393.0393.03三AB105.93259.466.60162.96223.86223.86BC92.85162.102.4017.23134.08134.08二AB150.07302.446.60162.96238.38238.38BC130.88200.262.4017.23169.00169.00一AB223.26317.006.60162.96253.00253.00BC152.99225.592.4017.23190.75190.75（二）柱内力组合1．计算过程见下表，弯矩以顺时针为正，轴力以受压为正柱内力组合计算表楼层柱截面①恒荷载②活荷载(屋面布雪载)③活荷载(屋面布活载)④风荷载(左风)MNMNMNMN五A259.58243.967.519.3918.0259.29-6.53-1.51164.08277.1810.6219.3913.1459.29-3.69-1.51B2-47.8271.22-5.8928.36-14.387.57-8.67-1.41-53.61304.44-8.5728.36-10.6787.57-6.27-1.4四A267.49643.7512.3679.08103.58119.05-13.29-5.62166.46676.9711.8479.08102.48119.05-9.28-5.62B2-57.38746.93-9.97122.09-71.26181.19-19.12-5.81-56.43780.15-9.62122.09-77.56181.19-14.82-5.8三A266.461043.5911.84138.811.84178.77-18.26-12.17-63- 166.371076.8111.82138.811.82178.77-15.62-12.17B2-56.431222.59-9.62215.79-9.62274.89-24.71-12.51-56.431255.81-9.64215.79-9.64274.89-24.71-12.5二A266.691443.4711.88198.5311.88238.5-22.28-21.39173.191476.6913.03198.5313.03238.5-22.28-21.39B2-56.131698.21-9.57309.48-9.57368.58-32.51-22.461-59.321731.43-10.11309.48-10.11368.58-32.51-22.46一A255.891843.699.97258.329.97298.29-34.95-35.13131.081900.565.54258.325.54298.29-57.21-35.13B2-45.112173.49-7.68403.11-7.68462.21-51.34-36.831-24.652230.36-4.20403.11-4.20462.21-62.98-36.83楼层柱截面⑤地震作用(左震)1.2(①+0.5②)+1.3⑤1.2(①+0.5②)-1.3⑤1.35①+1.4×0.7③MNMNMNMN五A2-44.97-10.3717.54290.91134.46317.8798.09387.451-25.42-10.3750.22330.77116.31357.7399.39432.30B2-59.69-9.63-138.49329.9616.70355.00-78.54451.971-43.13-9.63-125.54369.83-13.41394.86-82.83496.81四A2-78.67-35.75-13.87773.47190.68866.42192.62985.731-64.36-35.753.19813.34170.52906.29190.151030.58B2-115-37.26-224.34921.1374.661018.01-147.301185.921-98.1-37.26-201.02961.0054.041057.87-152.191230.77三A2-107.48-76.45-52.871236.20226.581434.97101.321584.04-63- 1-91.46-76.45-32.161276.07205.631474.84101.181628.89B2-145.69-78.28-262.891494.82115.911698.35-85.611919.891-145.69-78.28-262.901534.68115.901738.21-85.631964.74二A2-117-127.34-64.941685.74239.262016.82101.672182.411-117-127.34-56.451725.60247.752056.69111.582227.26B2-170.95-133.52-295.332049.96149.142397.12-85.152653.791-170.95-133.52-299.492089.83144.992436.98-89.992698.64一A2-145.15-188.75-115.652122.05261.752612.8085.222781.311-270.69-188.75-324.822190.29378.982681.0431.592858.08B2-191.04-193.45-307.092598.57189.613101.54-68.423387.181-325.55-193.45-444.612666.81401.823169.78-24.923463.95楼层柱1.2①+1.4③|M|max,NNmax,MNmin,MMNMNMNMN五A96.72375.76134.46317.8798.09387.4517.54290.9195.29415.62116.31357.7399.39432.3050.22330.77B-77.38448.06-138.49329.96-78.54451.97-138.49329.96-79.27487.93-125.54369.83-82.83496.81-125.54369.83四A226.00939.17226.00939.17192.62985.73-13.87773.47223.22979.03223.22979.03190.151030.583.19813.34B-168.621149.98-224.34921.13-147.301185.92-224.34921.13-176.301189.85-201.02961.00-152.191230.77-201.02961.00-63- 三A96.331502.59226.581434.97101.321584.04-52.871236.2096.191542.45205.631474.84101.181628.89-32.161276.07B-81.181851.95-262.891494.82-85.611919.89-262.891494.82-81.211891.82-262.901534.82-85.631964.74-262.901534.68二A96.662066.06239.262016.82101.672182.41-64.941685.74106.072105.93247.752056.69111.582227.26-56.451725.60B-80.752553.86-295.332049.96-85.152653.79-295.332049.96-85.342593.73-299.492089.83-89.992698.64-299.492089.83一A81.032630.03261.752612.8085.222781.31-115.652122.0530.032698.28378.982681.0431.592858.08-324.822190.29B-64.883255.28-307.092598.57-68.423387.18-307.092598.57-23.643323.53-444.612666.81-24.923463.95-444.612666.812．根据上表计算所得的弯矩值计算柱剪力设计值，计算见下表计算公式为：（）楼层柱MctMcbHnV五A134.46116.312.8098.52B138.49125.542.80103.73四A226.00223.222.80176.48B224.34201.022.80167.10三A226.58205.632.80169.80B262.89262.902.80206.56二A239.26247.752.80191.32B295.33299.492.80233.68一A261.75378.984.50156.62B307.09444.614.50183.753．根据以上计算结果，由式验算强柱弱梁，若不满足，则由调整柱端弯矩设计值（ηc=1.1）-63- 计算过程见下表（M’cb和M’c分别为调整后的柱端弯矩设计值）楼层节点McbMct∑McMblMbrηc∑MbM’cbM’ct左震五A—-17.54-17.54—12.6513.92——B—138.49138.4994.143.75107.68——四A-50.2213.87-36.35—25.5628.12——B125.54224.34349.88208.8347.31281.75——三A-3.1952.8749.68—105.93116.52-7.48124.00B201.02262.89463.91259.4692.85387.54——二A32.1664.9497.1—150.07165.0854.68110.40B262.9295.33558.23302.44130.88476.65——一A56.45115.65172.1—223.26245.5980.56165.03B299.49307.09606.58317152.99516.99——右震五A—-134.46-134.46—-96.19-105.81——B—-16.7-16.725.0658.6892.11——四A-116.31-190.68-306.99—-225.29-247.82——B13.41-74.66-61.2524.21118.08156.52——三A-170.52-226.58-397.1—-309.11-340.02——B-54.04-115.9-169.94-23.94162.1151.98——二A-205.63-239.26-444.89—-353.52-388.87——B-115.9-149.44-265.34-67.2200.26146.37——一A-247.75-261.75-509.5—-410.44-451.48——-63- B-144.99-189.61-334.6-103.06225.59134.78——（三）内力设计值汇总1．梁内力设计值汇总楼层梁ABBC截面12345五M+12.65132.73—3.75—M--96.19—-94.14-58.68-23.58V109.05——47.11—四M+25.56193.35—47.31—M--225.29—-208.83-118.08-29.39V202.17——93.03—三M+105.93197.1423.8592.85—M--309.11—-259.46-162.10-28.85V223.86——134.08—二M+150.07197.7167.20130.88—M--353.53—-302.44-200.26-28.95V238.38——169.00—一M+223.26225.10103.06152.99—M--410.44—-317.00-225.59-31.48V253.00——190.75—2．柱内力设计值汇总楼层柱截面|M|max,NNmax,MNmin,MVMNMNMN五A2134.46317.8798.09387.4517.54290.9198.521116.31357.7399.39432.3050.22330.77B2-138.49329.96-78.54451.97-138.49329.96103.731-125.54369.83-82.83496.81-125.54369.83-63- 四A2226.00939.17192.62985.73-13.87773.47176.481223.22979.03190.151030.583.19813.34B2-224.34921.13-147.301185.92-224.34921.13167.101-201.02961.00-152.191230.77-201.02961.00三A2226.581434.97101.321584.04-52.871236.20169.801205.631474.84101.181628.89-32.161276.07B2-262.891494.82-85.611919.89-262.891494.82206.561-262.901534.82-85.631964.74-262.901534.68二A2239.262016.82101.672182.42-64.941685.74191.321247.752056.69111.582227.26-56.451725.60B2-295.332049.96-85.152653.79-295.332049.96233.681-299.492089.83-89.992698.64-299.492089.83一A2261.752612.8085.222781.31-115.652122.05156.621378.982681.0431.592858.08-324.822190.29B2-307.092598.57-68.423387.18-307.092598.57183.751-444.612666.81-24.923463.95-444.612666.81八、截面设计（一）梁截面设计-63- 1．正截面受弯承载力计算1）已知条件混凝土强度等级选用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋选用HRB335（fy=f’y=300N/mm2），箍筋选用HRB235（fy=f’y=210N/mm2）。梁的截面尺寸为300×800，300×600两种，则h01=800-35=765mm，h02=600-35=565mm。2）构造要求（1）承载力抗震调整系数γRE=0.75（2）三级抗震设防要求，框架梁的混凝土受压区高度x≤0.35h0则x1≤0.35h01=0.35×765=267.75mmx2≤0.35h02=0.35×565=197.75mm（3）梁的纵筋最小配筋率：支座：0.25%×300×765=573.75mm2>(55×1.43/300)%×300×765=417.83mm20.25%×300×565=423.75mm2>(55×1.43/300)%×300×565=256.09mm2所以：As1min=573.75mm2As2min=423.75mm2跨中：0.2%×300×765=459mm2>(45×1.43/300)%×300×765=341.86mm20.2%×300×565=339mm2>(45×1.43/300)%×300×565=252.48mm2所以：As1min=459mm2As2min=339mm2（4）箍筋的配箍率箍筋的配筋率ρsvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.43/210=0.16%4）配筋计算因结构、荷载均对称，故整个框架采用左右对称配筋。当梁下部受拉时，按T形截面控制。当梁上部受拉时，按矩形截面设计。以第五层AB跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算见表格。（1）跨中下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，b’f=l/3=7.2/3=2.4m=2400mm；当按梁间间距考虑时，b’f=b+Sn=300+(3900-150-100)=3050mm；当按按翼缘厚度考虑时，h0=765mm,h’f/h0=100/765=0.131>0.1,此种情况不起控制作用。综上，取b’f=2400mm。考虑抗震承载力调整系数γRE=0.75，弯矩设计值为0.75×132.73=99.55kN•m。因为，-63- 故属第一类截面。，而Asmin=459mm2，故配筋218，As=509mm2（2）支座（以左支座为例）将下部截面的218钢筋深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（A’s=509mm2）,再计算相应的受拉钢筋As。考虑抗震承载力调整系数，弯矩设计值为0.75×96.19=72.14kN•m。，说明A’s富余，且达不到屈服，可以近似取而Asmin=573.75mm2，故配筋220，As=628mm2全部梁的正截面配筋计算过程与结果见下表。梁正截面配筋计算表楼层截面M(kN•m)ξA’s(mm2)As(mm2)实配As(mm2)A’s/As五1-72.14<0509329318,7630.67299.550.005435218,5093-70.61<0509322318,7630.674-44.01<0509201218,5091.052.810.00117218,509四1-168.970.001760772320,9420.812145.020.007634222,7603-156.63<0760715320,9420.814-88.56<0509404218,5091.0535.480.008210218,509三1-231.830.0267601059420,12560.612147.860.007647222,760-63- 3-194.590.011760889420,12560.614-121.580.007509555220,6280.81569.640.015414218,509二1-265.150.0397601211420,12560.612148.290.007649222,7603-226.830.0247601036420,12560.614-150.20.009628686320,9420.67598.160.022586220,628一1-307.830.0567601405422,15200.612168.830.008739222,7603-237.750.0287601086422,15200.614-169.20.009760773320,9420.645114.20.025682222,7600.812．斜截面受弯承载力计算承载力抗震调整系数γRE=0.85。以第五层AB,BC跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算见表格。AB跨梁故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢Φ8@100，箍筋用HPB235级钢筋（fyv=210N/mm2），则:箍筋加密区长度取1.2m，非加密区取2肢Φ8@150设置满足要求。BC跨梁故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢Φ8@100，箍筋用HPB235级钢筋，则:由于非加密区长度较小，故全跨可按加密区配置。全部梁的斜截面配筋计算结果与结果见下表。梁斜截面配筋计算表-63- 楼层梁γREV(kN)0.2βcfcbh0(kN)Asv/s加密区实配(Asv/s)非加密区实配ρ(%)五AB92.69656.37-0.22双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@150(0.224)BC40.04484.77-0.42双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@100(0.337)四AB171.84656.370.17双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@150(0.224)BC79.08484.77-0.15双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@100(0.337)三AB190.28656.370.26双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@150(0.224)BC113.97484.770.08双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@100(0.337)二AB202.62656.370.32双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@150(0.224)BC143.65484.770.28双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@100(0.337)一AB215.05656.370.38双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@150(0.224)BC162.14484.770.41双肢Φ8@100(1.01)双肢Φ8@100(0.337)（二）柱截面设计1．已知条件混凝土采用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，纵向受力钢筋选用HRB400（fy=f’y=360N/mm2），箍筋选用HRB235（fy=f’y=210N/mm2）。柱的截面尺寸：底层为650×650；其他层为600×600。则h01=650-40=610mm，h0=600-40=560mm。2．构造要求1）抗震调整系数γRE=0.802）三级抗震设防要求，框架柱纵筋最小配筋百分率应满足：0.7%则As1min=0.007×650×610=2276mm2，Asmin=0.007×600×560=2352mm23．剪跨比和轴压比验算-63- 剪跨比宜大于2，三级框架轴压比应小于0.8，从下表中可见均满足要求。柱剪跨比和轴压比计算表楼层柱b(mm)h0(mm)Mc(kN•m)Vc(kN)N(kN)Mc/Vch0N/fcbh0五边600560134.4698.52432.32.440.089973中600560138.49103.73496.812.380.103399四边600560226176.481030.582.290.21449中600560224.34167.11230.772.400.256154三边600560226.58169.81628.892.380.339013中600560262.9206.561964.742.270.408912二边600560247.75191.322227.262.310.463549中600560299.49233.682698.642.290.561655一边650610378.98156.622858.083.970.504075中650610444.61183.753463.953.970.6109314．柱正截面承载力计算计算要点：①，，当ξ＜ξb时为大偏心受压柱；当ξ＞ξb时为小偏心受压柱。②ea取20mm和h/30两者中的较大值。③当ei/h0≥0.3时，ζ1=1.0；当ei/h0＜0.3时，ζ1=0.2+2.7ei/h0且≤1.0。④柱计算长度l0=0.7l。⑤l0/h≤15时，ζ2=1.0；l0/h>15时，ζ2=1.15-0.01l0/h且≤1.0。⑥，取Cm=1.0⑦ξ≤2αS/h0，；ξ＞2αS/h0，具体计算与配筋过程见下列两表。-63- 边柱五层四层三层二层一层组合方式|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNminM(KNm)107.5779.5140.18180.80154.1011.09181.2681.0642.29198.2089.2651.96303.1868.18259.86N(KN)286.18345.84264.62783.23824.46650.671179.871303.111020.851645.351781.811380.482144.832286.461752.23ξ0.0600.0720.0550.1630.1720.1350.2460.2710.2120.3420.3710.2870.3780.4030.309大小偏心大大大大大大大大大大大大大大大e0=M/N(mm)375.88229.90151.84230.84186.9117.04153.6362.2141.43120.4650.1037.664141.3529.82148.30ea(mm)20202020202020202020202021.6721.6721.67ei=e0+ea(mm)395.88249.90171.84250.84206.9137.04173.6382.2161.43140.4670.1057.64163.0251.49169.97ei/h00.710.450.310.450.370.070.310.150.110.250.130.100.270.080.28ζ11.01.01.01.01.00.3791.00.5960.4960.8770.5380.4780.9220.4280.952l0(m)2.522.522.522.522.522.522.522.522.522.522.522.523.713.713.71l0/h4.24.24.24.24.24.24.24.24.24.24.24.25.715.715.71ζ21.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0η1.0571.0901.1311.0901.1091.2301.1301.1631.1821.1411.1731.1871.1641.2411.1622aS"/h00.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1310.1310.131e(mm)678.38532.40454.34533.34489.41305.57456.13355.62332.59420.20342.20328.39474.72348.88482.56AS=AS"(mm2)103898464380<0<0<0<0<0<0<0<0<0<0<0实配钢筋420420420420422面积(mm2)12561256125612561520ρS(%)1.121.121.121.121.15边柱正截面配筋计算表-63- 中柱正截面配筋计算表中柱五层四层三层二层一层组合方式|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNminM(KNm)110.7966.26110.79179.47121.75160.81210.3268.5210.32239.5971.99239.59355.6954.74355.69N(KN)295.86397.45295.86768.8984.62768.81227.861571.791227.751671.862158.911671.862133.452771.162133.45ξ0.0620.0830.0620.1600.2050.1600.2560.3270.2560.3480.4490.3480.3760.489大小偏心大大大大大大大大大大大大大大大e0=M/N(mm)374.47166.71374.47233.44123.65209.17171.2943.58171.31143.3133.35143.31166.7219.75166.72ea(mm)20202020202020202020202021.6721.6721.67ei=e0+ea(mm)394.47186.71394.47253.44143.65229.17191.2963.58191.31163.3153.35163.31188.3941.42188.39ei/h00.700.330.700.450.260.410.340.110.340.290.100.290.310.070.31ζ11.01.01.01.00.8931.01.00.5071.00.9870.4570.9871.00.3831.0l0(m)2.522.522.522.522.522.522.522.522.522.522.522.523.713.713.71l0/h4.24.24.24.24.24.24.24.24.24.24.24.25.715.715.71ζ21.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.01.0η1.0571.1211.0571.0891.1401.0981.1181.1791.1181.1361.1931.1361.1541.2681.1542aS"/h00.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1430.1310.1310.131e(mm)676.97469.21676.97535.94423.74511.67473.79334.99473.81445.51323.63445.51502.36337.52502.36AS=AS"(mm2)1070997106986<0<0<0<0<0<0<0<075<0<0实配钢筋420420420420422面积(mm2)12561256125612561520ρS(%)1.121.121.121.121.15-63- 5．柱斜截面承载力计算计算要点：①框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为γRE=0.85。②当λ＜1时，取λ=1；当λ＞3时，取λ=3。③时截面满足要求。④当N≤0.3fcA时取实际值计算；当N＞0.3fcbh时取0.3fcbh计算。⑤时按构造配箍，否则按计算配箍。⑥箍筋加密区长度底层柱根部取2000mm，其他端部取为1000mm。具体计算与配筋过程见下列两表边柱斜截面配筋计算表边柱五层四层三层二层一层Hn(m)3.53.53.53.55.2λ=Hn/(2h0)3.133.133.133.134.26γREVC(KN)83.74150.01144.33162.62133.130.2fcbh0(KN)960.96960.96960.96960.961133.99截面是否满足要求满足满足满足满足满足126.13126.13126.13126.13148.840.3fcbh(KN)1544.401544.401544.401544.401812.53N(KN)345.84824.461303.111781.812286.460.056N19.3746.1772.9799.78128.04+145.49172.30199.10225.91276.88(ASV)/s<0<0<0<0<0λvfc/fyv(%)0.4090.4090.4090.5450.613实配箍筋加密区4Ф10@100(1.05)4Ф10@100(1.05)4Ф10@100(1.05)4Ф10@100(1.05)4Ф12@100(1.39)85 非加密区4Ф10@150(0.70)4Ф10@150(0.70)4Ф10@150(0.70)4Ф10@150(0.70)4Ф12@150(0.93)中柱斜截面配筋计算表中柱五层四层三层二层一层Hn(m)3.53.53.53.55.2λ=Hn/(2h0)3.133.133.133.134.26γREVC(KN)88.17142.04175.57198.63156.190.2fcbh0(KN)960.96960.96960.96960.961133.99截面是否满足要求满足满足满足满足满足122.30122.30122.30122.30113.130.3fcbh(KN)1544.401544.401544.401544.401812.53N(KN)397.45984.621571.792158.912771.1622.2655.1488.02120.90155.18+144.56177.44210.32243.20268.32(ASV)/S<0<0<0<0<0λVfC/fyV(%)0.4090.4090.4090.5450.613实配箍筋加密区4Ф10@100(1.05)4Ф10@100(1.05)4Ф10@100(1.05)4Ф10@100(1.05)4Ф12@100(1.39)非加密区4Ф10@150(0.70)4Ф10@150(0.70)4Ф10@150(0.70)4Ф10@150(0.70)4Ф12@150(0.93)85 九、楼面板设计以第四层楼面板为例1．设计资料1）楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层。2）楼面荷载：均布活荷载标准值2kN/m23）材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB335，其余为HPB235钢筋2．楼盖盖的结构平面布置图3．板的设计（弹性理论）1）荷载计算恒荷载标准值：水磨石面层0.65kN/m220厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.56kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2小计4.01kN/m2荷载设计值g=1.2×4.01=4.81kN/m2，q=1.4×2.0=2.8kN/m2q/2=1.4kN/m2，g+q/2=6.21kN/m2，g+q=7.61kN/m2）弯矩计算计算过程见第13页表中3）截面设计截面有效高度：假定选用Φ8钢筋，则l01方向跨中截面的h01=80mm；l02方向跨中截面的h02=70mm；支座截面h0=80mm。最小配筋率ρsmin=0.27%，则Asmin=0.27%×1000×100=270mm2截面设计时取用的弯矩设计值：中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%；边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当lb/l0<1.5时减小20%，当lb/l0=1.5～2.0时减小10%；楼板的角区格不折减。85 为了便于计算，近似取γ=0.95，计算过程见下表楼面板配筋计算表跨中截面h0(mm)m(kN∙m)As(mm2)配筋实配As(mm2)Al01方向800.8×4.53=3.62226.8Φ8@180282l02方向700.8×3.05=2.44174.7Φ8@180282Bl01方向804.94309.5Φ8@150335l02方向701.66118.9Φ8@180282Cl01方向800.8×3.54=2.83177.3Φ8@180282l02方向700.8×1.12=0.9064.5Φ8@180282Dl01方向802.12132.8Φ8@180282l02方向701.42101.7Φ8@180282El01方向802.30144.1Φ8@180282l02方向701.85132.5Φ8@180282弯矩值计算85 弯矩值计算表ABCDEl01(m)3.93.93.03.03.3l02(m)7.27.27.83.93.9l01/l020.540.540.380.770.85m1(0.0388+0.2×0.0052)×6.21×3.92+(0.0232+0.2×0.0810)×1.4×3.92=4.53(0.0388+0.2×0.0052)×6.21×3.92+(0.0535+0.2×0.0099)×1.4×3.92=4.94(0.0400+0.2×0.0038)×6.21×3.92+(0.0965+0.2×0.0174)×1.4×3.92=3.54(0.0285+0.2×0.0136)×6.21×3.92+(0.0376+0.2×0.0196)×1.4×3.92=2.12(0.0246+0.2×0.0156)×6.21×3.92+(0.0225+0.2×0.0255)×1.4×3.92=2.30m2(0.0052+0.2×0.0388)×6.21×3.92+(0.0810+0.2×0.0232)×1.4×3.92=3.05(0.0052+0.2×0.0388)×6.21×3.92+(0.0099+0.2×0.0535)×1.4×3.92=1.66(0.0038+0.2×0.0400)×6.21×3.92+(0.0174+0.2×0.0965)×1.4×3.92=1.12(0.0136+0.2×0.0285)×6.21×3.92+(0.0196+0.2×0.0376)×1.4×3.92=1.42(0.0156+0.2×0.0246)×6.21×3.92+(0.0255+0.2×0.0225)×1.4×3.92=1.85m’1-0.0817×7.61×3.92=-9.46-0.0817×7.61×3.92=-9.46-0.0829×7.61×3.02=-5.68-0.0686×7.61×3.02=-4.70-0.0626×7.61×3.32=-5.19m’2-0.0571×7.61×3.92=-6.61-0.0571×7.61×3.92=-6.61-0.0570×7.61×3.02=-3.90-0.0563×7.61×3.02=-3.86-0.0551×7.61×3.32=-4.5785 楼面板配筋计算表（续表）支座截面h0(mm)m(kN∙m)As(mm2)配筋实配As(mm2)A-A80-0.8×9.46=-7.57474.3Φ10@160491A-Bl01方向80-0.8×9.46=-7.57474.3Φ10@160491l02方向80-0.8×6.61=-5.29331.5Φ10@200393A-Cl01方向80-0.8×9.46=-7.57474.3Φ10@160491l02方向80-0.8×6.61=-5.29331.5Φ10@200393A-Gl01方向80-0.8×9.46=-7.57474.3Φ10@160491l02方向80-0.8×6.61=-5.29331.5Φ10@200393C-C80-0.8×3.90=-3.12195.5Φ10@200393C-D80-0.8×3.90=-3.12195.5Φ10@200393E-F80-0.8×5.38=-4.30269.4Φ10@200393边缘支座截面h0(mm)m(kN∙m)As(mm2)配筋实配As(mm2)A80-6.61414.2Φ10@180436Bl01方向80-9.46592.7Φ10@180654l01方向80-6.61414.2Φ10@180436Dl01方向80-4.70294.5Φ10@200393l01方向80-3.86241.9Φ10@200393El01方向80-5.19325.2Φ10@200393l01方向80-4.57286.3Φ10@2003934．次梁的设计1）次梁l1次梁l1跨度7.2m，次梁截面高度h=l/18～l/12=7200/18～7200/12=400mm～600mm，取h=600mm，截面宽度取b=200mm。（1）荷载设计值85 板传来的荷载p=2pe=25.94kN/m次梁自重0.2×(0.6-0.1)×25×1.2=3kN/m次梁粉刷0.02×[(0.6-0.1)×2+0.2]×17×1.2=0.5kN/m则荷载总设计值g+q=29.4kN/m（2）内力计算弯矩设计值：跨中支座剪力设计值：跨中支座（3）正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度=1400mm混凝土强度等级为C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋采用HRB335，fy=300N/mm2;箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算Asmin=242mm2跨中：85 配置416(As=804mm2)支座：配置314(As=462mm2)（4）斜截面受剪承载力计算①验算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸满足要求②计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋，计算截面尺寸由,得故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm2）次梁l2次梁l2跨度3.9m，次梁截面高度h=l/18～l/12=3900/18～3900/12=217mm～325mm，取h=320mm，截面宽度取b=150mm。（1）荷载设计值85 板传来的荷载p=2pe=18.06kN/m次梁自重0.15×(0.32-0.1)×25×1.2=0.99kN/m次梁粉刷0.02×[(0.32-0.1)×2+0.15]×17×1.2=0.24kN/m则荷载总设计值g+q=19.29kN/m（2）内力计算弯矩设计值：跨中支座剪力设计值：跨中支座（3）正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算翼缘宽度=1350mm，h0=285mm故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算Asmin=92mm2跨中：配置214(As=308mm2)85 支座：配置212(As=226mm2)（4）斜截面受剪承载力计算①验算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸满足要求②计算所需箍筋采用Φ6双肢箍筋，计算截面尺寸由,得故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm十、楼梯设计楼梯间开间为3.9m，进深为7.2。采用板式楼梯，底层为等跑楼梯，共28级踏步，踏步宽0.3米，其踏步的水平投影长度为13×0.3=3.9m，二层及其以上层楼梯均为等跑楼梯，共24级踏步，踏步宽0.3米，其踏步的水平投影长度为11×0.3=3.3m。楼梯的踢面和踏面均做水磨石层，底面为水泥砂浆粉刷。混凝土强度等级C30。板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HRB335钢筋。（一）底层楼梯设计1．梯段板TB1设计板倾斜角tanα=150/300=0.5，cosα=0.894。板斜长为3.9/0.894=4.36m，板厚约为85 板斜长的1/30，h=140mm。取1m宽板带计算。1）荷载计算梯段板的荷载计算列于下表。恒荷载分项系数γG=1.2，活荷载分项系数为γQ=1.4。总荷载设计值p=1.2×7.75+1.4×2.5=12.8kN/m。梯段板荷载计算表荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载水磨石面层(0.3+0.15)×0.65/0.3=0.98水泥砂浆找平(0.3+0.15)×0.02×20/0.3=0.6三角形踏步0.5×0.3×0.15×25/0.3=1.88混凝土斜板0.14×25/0.894=3.91板底抹灰0.02×17/0.894=0.38小计7.75活荷载2.52）截面设计板水平计算跨度ln=3.9m，弯矩设计值。板的有效高度h0=140-20=120mm。则，选配Φ12@120，实际As=943mm2分布筋为Φ8@300。2．平台板PTB1设计设平台板厚100mm，取1m宽带板计算。1）荷载计算平台板的荷载计算见下表。荷载设计值p=1.2×3.89+1.4×2.5=8.17kN/m85 平台板荷载计算表荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载水磨石面层0.65水泥砂浆找平0.02×20=0.4混凝土板0.1×25=2.5板底抹灰0.02×17=0.34小计3.89活荷载2.52）截面设计平台板的计算跨度l0=1.80-0.65/2=1.475m弯矩设计值板的有效高度h0=100-20=80mm则，选配Φ8@200，实际As=252mm23．平台梁TL1设计设平台梁截面尺寸为200mm×400mm1）荷载计算平台梁的荷载计算见下表。总荷载设计值1.2×20.57+1.4×6.97=34.67kN/m平台梁荷载计算表荷载类型荷载标准值(kN/m)恒荷载梁自重0.2×0.4×25=2梁侧粉刷0.02×(0.4-0.1)×2×17=0.2平台板传来3.89×1.675/2=3.2685 梯段板传来7.75×3.9/2=15.11小计20.57活荷载2.5×(3.9/2+1.675/2)=6.972）截面设计计算跨度l0=1.05ln=1.05×(3.9-0.24)=3.84m弯矩设计值剪力设计值截面按倒L形计算，b’f=b+5h’f=200+5×100=700mm，梁的有效高度h0=h0-as=400-35=365mm经判别属第一类T形截面。则，选配416，实际As=804mm2配置Φ10@200箍筋，则斜截面受剪承载力为满足要求。（一）其他层楼梯设计1．梯段板TB2设计板倾斜角tanα=150/300=0.5，cosα=0.894。板斜长为3.3/0.894=3.69m，板厚约为板斜长的1/30，h=120mm。取1m宽板带计算。1）荷载计算梯段板的荷载计算列于下表。荷载设计值p=1.2×7.2+1.4×2.5=12.14kN/m。梯段板荷载计算表荷载种类荷载标准值(kN/m)85 恒荷载水磨石面层(0.3+0.15)×0.65/0.3=0.98水泥砂浆找平(0.3+0.15)×0.02×20/0.3=0.6三角形踏步0.5×0.3×0.15×25/0.3=1.88混凝土斜板0.12×25/0.894=3.36板底抹灰0.02×17/0.894=0.38小计7.2活荷载2.52）截面设计板水平计算跨度ln=3.3m，弯矩设计值。板的有效高度h0=120-20=100mm。则，选配Φ10@100，实际As=785mm2分布筋为Φ8@300。2．平台板PTB2设计设平台板厚100mm，取1m宽带板计算。1）荷载计算荷载设计值同PTB1，p=8.17kN/m2）截面设计平台板的计算跨度l0=1.8-0.3/2=1.65m弯矩设计值板的有效高度h0=100-20=80mm85 则，选配Φ8@150，实际As=335mm22．平台板PTB3设计设平台板厚100mm，取1m宽带板计算。1）荷载计算荷载设计值同PTB1，p=8.17kN/m2）截面设计平台板的计算跨度l0=2.10-0.60/2=1.80m弯矩设计值板的有效高度h0=100-20=80mm则，选配Φ8@150，实际As=335mm23．平台梁TL2设计取平台梁截面尺寸为200mm×400mm1）荷载计算平台梁的荷载计算见下表。总荷载设计值1.2×20.81+1.4×7.13=34.95kN/m平台梁荷载计算表荷载类型荷载标准值(kN/m)恒荷载梁自重0.2×0.4×25=2梁侧粉刷0.02×(0.4-0.1)×2×17=0.2平台板传来3.89×1.95/2=3.50梯段板传来7.75×3.9/2=15.11小计20.8185 活荷载2.5×(3.9/2+1.95/2)=7.132）截面设计计算跨度l0=1.05ln=1.05×(3.9-0.24)=3.84m弯矩设计值剪力设计值截面按倒L形计算，b’f=700mm，梁的有效高度h0=365mm经判别属第一类T形截面。则，选配416，实际As=804mm2配置Φ10@200箍筋，则斜截面受剪承载力为满足要求。十一、基础设计基础混凝土强度等级采用C30,垫层采用C7.5,厚度为100mm.基础配筋采用HPB235,HRB335钢筋.材料:混凝土C30钢筋HPB235HRB3353.1边柱独立基础由荷载组合可得M=366.19kN·mN=2169.97kNV=143.2kN（1）荷载计算纵向基础梁及其上墙的设计值:=121.78kN85 横向基础梁及其上墙的设计值:=100.03kN故底层墙及基础梁自重产生的力为:引起的弯矩为:假定基础高度为H=1.4m基础地面尺寸按以下步骤估算基础顶面柱力最大设计值为基础埋置深度按室内外标高和天然地基的平均值考虑由《规范》可知：则地基承载力设计值=270＋1.6×20×（2.68－0.5）=339.77＞1.1考虑偏心取考虑深度修正和宽度修正：=270＋0.3×20×（3.0－3）＋1.6×20×（2.68－0.5）=339.77＞1.1验算荷载偏心矩e＜满足基底截面抵抗弯矩85 基底以上荷载设计值：故按以上内力求得的基底内力为：（2）基底反力验算261.2kN＜1.2f158.09kN＞0且＜　　均满足（3）高度验算L2=3000mmH=1400mm分三段（见图）H0Ⅰ1=1360mm由此得出：85 ①基础总高度验算属>L2＞情况＞＝245.12故满足要求②其它台阶高度验算对于＞满足要求对于=90.23KN＞均满足抗冲切验算（1）基础底面配筋计算85 Ⅰ－1截面：=Ⅰ－2截面：=Ⅰ－3截面：故基础长边方向As1配筋，实配φ12@100(AS=3016mm2)Ⅱ-Ⅱ截面：MⅡ=mm2ASⅡ=沿基础短边方向实配φ10@150(AS=1059.3mm2)85 第三部分．参考文献1、房屋建筑学（高等学校试用教材）2、建筑设计资料手册（同济大学，上海工业设计院）3、建筑设计参考资料集4、建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068）5、房屋建筑制图统一标准BB/T500016、建筑结构制图标准GB/T501057、砼结构设计高等学校统编教材8、多层房屋建筑结构设计（上、下）（上海科学技术出版社）9、高层建筑结构设计（清华大学出版社）10、结构力学（教材）11、简明钢筋砼结构计算手册（机械工业出版社2002）12、建筑结构设计手册：钢筋砼结构造（中国建筑工业出版社）13、地基及基础（高等学校统编教材）14、砼结构设计规范（GB50010）15、建筑地基基础设计规范（GB50007）16、建筑结构荷载规范（GB50009）17、建筑设计放火规范（GBJ16-87）18、建筑抗震设计规范（GB50011）19、砌体结构设计规范（GB50003）20、混凝土结构计算图表，中南建筑设计院（建工出版社2002）21、建筑结构荷载设计手册22、建筑房屋抗震构造图23、常用建筑结构布点设计施工详细图集（建工出版社2002）24、建筑抗震设计（建工出版社2002）第四部分．致谢毕业设计历时两个多月，在整个设计过程中85 ，从建筑设计阶段到结构设计，均适时的得到了各位指导老师的热情辅导和鼓励，还有同学间的互帮互助以及及时的指正。在设计阶段各位老师认真负责、兢兢业业、不辞劳苦，同学也是积极讨论问题总结经验教训，在此设计即将结束时，特对这些帮助过的老师、同学表示由衷地感谢，同时也对所有大学期间教授我基础和专业知识的老师表示诚挚的谢意！85'