某3层框架结构办公楼结构设计计算书毕业设计

'某3层框架结构办公楼结构设计计算书毕业设计目录一、设计总说明2二、工程概况2三、板的设计21、二层楼板22、三层楼板63、屋面板8四、梁的设计101、二层的梁102、三层的梁263、屋面的梁274、梁的配筋表35五、框架设计361、KJ1设计362、KJ2设计50六、基础的设计621、桩的设计632、沉降量计算633、桩身的设计644、承台设计64七、楼梯的设计651、TB1的计算652、TB2的计算663、TB3的计算674、TL1的计算69八、雨篷的设计701、计算简图和截面尺寸702、雨篷板设计703、曲梁设计714、雨篷梁设计73九、屋架的设计741、屋架简图及几何尺寸743、内力计算742、屋架荷载计算744、杆件截面选择755、节点设计76谢辞79参考文献80图纸目录81广播电视办公楼结构计算书77 一、设计总说明本工程为某县级广播电视综合楼，占地面积约1300m2，总建筑面积约3300m2，主体采用现浇框架结构，3层。场地为Ⅱ类场地，Ⅶ度设防。1、建筑说明综合楼由电台、电视台和局机关三部分组成，独立实现各自功能。电视台的演播厅出于场景布置等方面的考虑，净空要求9米以上，需独立布置，故将该综合楼分为两部分，即演播厅和办公楼。其中，办公楼分为3层，底层为电视台，二层为电台，三层局为机关，层高3.9m，建筑面积约3000m2。演播厅净空9m，建筑面积约300m2，共约3300m2。2、结构说明本工程办公楼为3层现浇框架结构。楼面板与屋面板采用现浇钢筋混凝土板，计算模型分别为单向板和双向板两种，具体见计算书。次梁按简支梁设计，并按弹性方法计算。框架的内力采用理正工具箱计算。演播厅采用钢屋架。基础采用桩基础。3、设计依据规范建筑结构荷载规范（GBJ9－87）混凝土结构设计规范（GBJ10－89）建筑抗震设计规范（GBJ11－89）建筑结构设计统一标准（GBJ68－84）二、工程概况本工程为县级广播电视办公楼，主体采用三层框架体系。楼面活荷载标准值（KN/m2）：磁带库：3.5演播厅、微波机房：3.0厕所、走廊、门厅、楼梯：2.5其它：2.0屋面活荷载标准值（KN/m2）：上人屋面：1.5挑檐、雨篷等：0.7吊顶活荷载标准值（KN/m2）：0.2三、板的设计1、二层楼板：（板编号见二层结构布置图）（1）、荷载计算B201永久荷载标准值（3.3×7.2）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.0＝2.8KN/m2B202永久荷载标准值（2.7×7.2）77 100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.0＝2.8KN/m2B203永久荷载标准值（2.7×7.2）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝3.5KN/m2B204永久荷载标准值（3.6×6.6）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.0＝2.8KN/m2B205永久荷载标准值（2.7×2.7）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝3.5KN/m2B206永久荷载标准值（2.7×3.3）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝3.5KN/m2B207永久荷载标准值（2.7×6.6）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝3.5KN/m2B208永久荷载标准值（1.5×7.2）77 100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m2酒红色地砖（包括水泥粗砂打底）0.55KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m220mm混合砂浆天棚抹灰0.02×17＝0.34KN/m23.59KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.59＝4.31KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝3.5KN/m2B209永久荷载标准值（5.1×3.6）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m2酒红色地砖（包括水泥粗砂打底）0.55KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m220mm混合砂浆天棚抹灰0.02×17＝0.34KN/m23.59KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.59＝4.31KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝3.5KN/m2（2）、B201设计（单向板）1）、计算简图及截面尺寸计算长度取净跨l＝3.75m，h0＝100－15＝85mm，取一米宽板带计算。2）、内力计算及配筋p＝7.81KN/m2B201配筋表截面端支座边跨跨中离端第二支座中间支座中间跨跨中弯矩系数－1/161/14－1/11－1/14×0.81/16×0.8M（KN·m/m）－5.996.85－8.72－5.484.80As（mm2）347398513316276选配φ8@150φ8/10@150φ10@150φ8@150φ8@150实际As（mm2）335429523335335（3）、B202设计（单向板）1）、计算简图及截面尺寸计算长度取净跨l＝2.3m，h0＝100－15＝85mm，取一米宽板带计算。2）、内力计算及配筋p＝6.82KN/m2B202配筋表截面端支座中间跨跨中弯矩系数－1/161/16×0.8M（KN·m/m）－2.251.80As（mm2）150150选配φ8@150φ8@150实际As（mm2）335335（4）、B203设计（单向板）1）、计算简图及截面尺寸计算长度取净跨l＝2.3m，h0＝100－15＝85mm，取一米宽板带计算。2）、内力计算及配筋p＝7.52KN/m277 B203配筋表截面端支座中间跨跨中弯矩系数－1/161/16×0.8M（KN·m/m）－2.491.99As（mm2）150150选配φ6@150φ6@150实际As（mm2）189189（5）、B207设计（单向板）同B203（6）、B208设计（单向板）1）、计算简图及截面尺寸计算长度取净跨l＝1.315m，h0＝100－15＝85mm，取一米宽板带计算。2）、内力计算及配筋p＝7.81KN/m2B208配筋表截面端支座中间跨跨中弯矩系数－1/161/16×0.8M（KN·m/m）－0.840.68As（mm2）150150选配φ6@150φ6@150实际As（mm2）189189（7）、B204、B205、B206、B209设计（双向板）1）、计算简图及截面尺寸B204：6.3×3.275B205：2.3×2.3B206：3.0×2.3B209：4.835×3.3752）、内力计算及配筋B204：p＝6.82KN/m2B205：p＝7.52KN/m2B206：p＝7.52KN/m2B209：p＝7.81KN/m2双向板的内力表（KN·m）计算内容B204B205B206B209lx（m）6.32.33.04.835ly（m）3.2752.32.33.375Mx2.46mx1.73mx1.73mx2.53mxMy20.28mx1.73mx4.13mx8.19mxMx’6.55mx4.60mx4.6mx0.84×3.375＝2.84My’46.63mx4.60mx10.21mx4.44×4.835＝21.47Mx”2.49×3.275＝8.154.60mx4.6mx6.75mxMy”46.63mx4.60mx10.21mx19.85mxmx0.600.6020.541.21my2.220.6020.922.48mx’1.201.2041.080.84my’4.441.2041.844.44mx”2.491.2041.082.4277 my”4.441.2041.844.97双向板配筋表截面h0（mm）M（KN·m）As（mm2）选配跨中B204lx向700.60×0.8＝0.48ly向802.22B205lx向700.602ly向800.602B206lx向700.54ly向800.92B209lx向701.41ly向802.48支座B204－B204804.44×0.8＝3.55216B204－B203802.49150B204－B201804.44271B205－B202801.204150B205－B203801.204150B205－B207801.204150B206－B201801.84150B206－B207801.08150B209－B209804.97×0.8＝3.98243B209－B204804.44271B209－B208800.84150B209边支座801.21150B204边支座801.21502、三层楼板：（板编号见三层结构布置图）（1）、荷载计算B301永久荷载标准值（3.6×6.6）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.0＝2.8KN/m2B302永久荷载标准值（2.7×7.2）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝3.5KN/m2B303永久荷载标准值（3.3×7.2）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m277 可变荷载设计值q＝1.4×2.0＝2.8KN/m2B304永久荷载标准值（2.7×7.2）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.0＝2.8KN/m2B305永久荷载标准值（2.7×6.6）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝3.5KN/m2B306永久荷载标准值（2.7×3.3）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝3.5KN/m2B307永久荷载标准值（2.7×2.7）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m210厚水磨石地面（20厚1：3水泥砂浆打底）0.65KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m23.35KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.35＝4.02KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝2.7KN/m2B308永久荷载标准值（1.5×7.2）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m2酒红色地砖（包括水泥粗砂打底）0.55KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m220mm混合砂浆天棚抹灰0.02×170.34KN/m23.59KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.59＝4.31KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝3.5KN/m2B309永久荷载标准值（5.1×3.6）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×77 25＝2.5KN/m2酒红色地砖（包括水泥粗砂打底）0.55KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（无保温层）0.20KN/m220mm混合砂浆天棚抹灰0.02×17＝0.34KN/m23.59KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.59＝4.31KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×2.5＝3.5KN/m2（2）、内力计算及配筋B301同B204B302同B203B303同B201B304同B202B305同B207B306同B206B307同B205B308同B208B309同B2093、屋面板：（板编号见二层结构布置图）（1）、荷载计算B401永久荷载标准值（3.6×6.6）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m2三毡四油上铺8mm小石子0.4KN/m220mm1:3水泥砂浆找平层0.02×20＝0.4KN/m21:8煤屑混凝土找坡层(最薄处20mm厚)0.025×12＝0.3KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（有保温层）0.25KN/m23.85KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.85＝4.62KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×1.5＝2.1KN/m2B402永久荷载标准值（2.7×7.2）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m2三毡四油上铺8mm小石子0.4KN/m220mm1:3水泥砂浆找平层0.02×20＝0.4KN/m21:8煤屑混凝土找坡层(最薄处20mm厚)0.025×12＝0.3KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（有保温层）0.25KN/m23.85KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.85＝4.62KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×1.5＝2.1KN/m2B403永久荷载标准值（3.3×7.2）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m2三毡四油上铺8mm小石子0.4KN/m220mm1:3水泥砂浆找平层0.02×20＝0.4KN/m21:8煤屑混凝土找坡层(最薄处20mm厚)0.025×12＝0.3KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（有保温层）0.25KN/m277 3.85KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.85＝4.62KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×1.5＝2.1KN/m2B404永久荷载标准值（2.7×2.7）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m2三毡四油上铺8mm小石子0.4KN/m220mm1:3水泥砂浆找平层0.02×20＝0.4KN/m21:8煤屑混凝土找坡层(最薄处20mm厚)0.025×12＝0.3KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（有保温层）0.25KN/m23.85KN/m2永久荷载设计值g＝1.2×3.85＝4.62KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×1.5＝2.1KN/m2B405永久荷载标准值（2.7×6.6）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m2三毡四油上铺8mm小石子0.4KN/m220mm1:3水泥砂浆找平层0.02×20＝0.4KN/m21:8煤屑混凝土找坡层(最薄处20mm厚)0.025×12＝0.3KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（有保温层）0.25KN/m23.85KN/m2永久荷载标准值g＝1.2×3.85＝4.62KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×1.5＝2.1KN/m2B406永久荷载标准值（3.3×2.7）100mm现浇钢筋混凝土楼板0.1×25＝2.5KN/m2三毡四油上铺8mm小石子0.4KN/m220mm1:3水泥砂浆找平层0.02×20＝0.4KN/m21:8煤屑混凝土找坡层(最薄处20mm厚)0.025×12＝0.3KN/m2V型轻钢龙骨吊顶（有保温层）0.25KN/m23.85KN/m2永久荷载设计值g＝1.2×3.85＝4.62KN/m2可变荷载设计值q＝1.4×1.5＝2.1KN/m2（2）内力计算及配筋由于屋面均布荷载为6.72KN/m2，小于二层楼板，且二层楼板多数为构造配筋，故屋面板的配筋也按构造配置。B401同B204B402同B203B403同B201B404同B205B405同B207B406同B206四、梁的设计1、二层的梁：（梁编号见二层结构布置图）（1）、荷载计算L201永久荷载标准值（800×300）77 由板传来3.35×3.3/2＝5.53KN/m梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰0.02×17×（0.8－0.1）＝0.24KN/m240mm砖墙自重（单面粉刷）（3.9－0.8）×4.88－1.5×1.5×（4.88－0.4）×2/7.2＝12.33KN/m23.35KN/m永久荷载设计值g＝1.2×23.55＝28.02KN/m可变荷载设计值q＝1.4×2.0×3.3/2＝4.62KN/mL202永久荷载标准值（700×250）由板传来3.35×3.3＝11.06KN/m梁自重0.25×（0.7－0.1）×25＝3.75KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.7－0.1）＝0.41KN/m240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.7）×5.24－1.8×1.5×（5.24－0.4）/7.2＝14.95KN/m30.17KN/m永久荷载设计值g＝1.2×30.17＝36.20KN/m可变荷载设计值q＝1.4×2.0×3.3＝9.24KN/mL203永久荷载标准值（800×300）由板传来3.35×（3.3＋2.7）/2＝10.05KN/m梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.8）×5.24－1.8×1.5×（5.24－0.4）/7.2＝14.43KN/m30.21KN/m永久荷载设计值g＝1.2×30.07＝36.52KN/m可变荷载设计值q＝1.4×2.0×（3.3＋2.7）/2＝8.40KN/mL204永久荷载标准值（800×300）由板B204传来（两个三角形荷载）3.35×1.8＝6.03KN/m由梁L206传来（集中荷载）96.9KN梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰0.02×17×（0.8－0.1）＝0.24KN/m240mm砖墙自重（单面粉刷）（3.9－0.8）×4.88－1.5×1.5×（4.88－0.4）×2/7.2＝12.33KN/m可变荷载设计值由板B204传来（两个三角形荷载）q＝1.4×2.0×1.8＝5.04KN/m由梁L206传来（集中荷载）24.20KNL205永久荷载标准值（800×300）由板B203传来3.35×2.7/2＝4.52KN/m由板B204传来（两个三角形荷载）3.35×1.8＝6.03KN/m由梁L206传来（集中荷载）96.9KN77 梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.8）×5.24－1.0×2.1×（5.24－0.1）×2/7.2＝13.25KN/m可变荷载设计值由板B203传来q＝1.4×2.5×2.7/2＝4.62KN/m由板B204传来（两个三角形荷载）q＝1.4×2.0×1.8＝5.04KN/m由梁L206传来（集中荷载）24.20KNL206永久荷载标准值（700×250）由板B204传来（梯形荷载）3.35×3.6＝11.06KN/m梁自重0.25×（0.7－0.1）×25＝3.75KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.7－0.1）＝0.41KN/m240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.7）×5.24＝16.77KN/m可变荷载设计值由板B204传来（梯形荷载）q＝1.4×2.0×3.6＝10.08KN/mL207永久荷载标准值（800×300）由梁L202传来（集中荷载）108.61KN梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰0.02×17×（0.8－0.1）＝0.24KN/m240mm砖墙自重（单面粉刷）（3.9－0.8）×4.88－1.5×1.5×2×（4.88－0.4）/6.6＝12.07KN/m可变荷载设计值由梁L202传来（集中荷载）33.26KNL208永久荷载标准值（800×300）由梁L202传来（集中荷载）108.61KN由板B207传来3.35×2.7/2＝4.52KN/m梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.41KN/m240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.8）×5.24－1.5×1.5×2×（5.24－0.4）/6.6＝12.94KN/m可变荷载设计值由梁L202传来（集中荷载）33.26KN由板B207传来q＝1.4×2.5×2.7/2＝4.73KN/mL209永久荷载标准值（800×300）由板B206传来（梯形荷载）3.35×2.7/2＝4.52KN/m梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.41KN/m240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.8）×5.24－1.5×1.5×（5.24－0.4）/3.3＝12.94KN/m77 可变荷载设计值由板B206传来（梯形荷载）q＝1.4×2.5×2.7/2＝4.73KN/mL210永久荷载标准值（800×300）由板B205传来（三角形荷载）3.35×2.7/2＝4.52KN/m梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.41KN/m240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.8）×5.24－1.0×2.1×（5.24－0.1）/2.7＝12.25KN/m可变荷载设计值由板B205传来（三角形荷载）q＝1.4×2.5×2.7/2＝4.73KN/mL211永久荷载标准值（800×300）由板B205传来（三角形荷载）3.35×2.7/2＝4.52KN/m梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.41KN/m可变荷载设计值由板B205传来（三角形荷载）q＝1.4×2.5×2.7/2＝4.73KN/mL212永久荷载标准值（800×300）梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.41KN/m240mm砖墙自重（单面粉刷）（3.9－0.8）×4.88－1.5×1.5×（4.88－0.4）/2.7＝11.39KN/m17.05KN/m永久荷载设计值g＝1.2×17.05＝20.46KN/m可变荷载设计值无可变荷载L213永久荷载标准值（700×250）240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.7）×5.24＝16.77KN/m由板B209传来（两个三角形荷载）3.59×2×1.8＝12.92KN/m由板B208传来3.59×1.5/2＝2.69KN/m由梁L216传来（集中荷载）74.7KN梁自重0.25×（0.7－0.1）×25＝3.75KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.7－0.1）＝0.41KN/m可变荷载设计值由板B209传来（三角形形荷载）q＝1.4×2.5×1.8＝4.73KN/m由板B208传来q＝1.4×2.5×1.5/2＝2.63KN/m由梁L216传来（集中荷载）7.80KNL214永久荷载标准值（800×300）240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.8）×5.24＝16.24KN/m由板B209传来（梯形荷载）3.35×1.8＝6.03KN/m77 由板B204传来（梯形荷载）3.59×1.8＝6.46KN/m由梁L213传来（集中荷载）145.3KN梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m可变荷载设计值由板B209传来（梯形荷载）q＝1.4×2.5×1.8＝6.30KN/m由板B204传来（梯形荷载）q＝1.4×2.0×1.8＝5.04KN/m由梁L213传来（集中荷载）21.5KNL215永久荷载标准值（800×300）240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.8）×5.24＝16.24KN/m由板B209传来（梯形荷载）3.35×1.8＝6.03KN/m由板B207传来3.35×2.7/2＝4.52KN/m由梁L213传来（集中荷载）145.3KN梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m可变荷载设计值由板B209传来（梯形荷载）q＝1.4×2.5×1.8＝6.30KN/m由板B207传来q＝1.4×2.5×2.7/2＝4.73KN/m由梁L213传来（集中荷载）21.5KNL216永久荷载标准值（600×250）240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.6）×5.24＝17.29KN/m由板B209传来（梯形荷载）3.59×2×1.8＝12.92KN/m梁自重0.25×（0.6－0.1）×25＝3.13KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.6－0.1）＝0.34KN/m可变荷载设计值由板B209传来（梯形荷载）q＝1.4×2.5×2.7/2＝4.73KN/mL217永久荷载标准值（800×300）240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.8）×5.24＝16.24KN/m由板B204传来（梯形荷载）3.59×1.8＝6.46KN/m由梁L202传来（集中荷载）108.6KN梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m可变荷载设计值由板B204传来（梯形荷载）q＝1.4×2.0×1.8＝5.04KN/m由梁L202传来（集中荷载）33.30KNL218永久荷载标准值（800×300）240mm砖墙自重（单面粉刷）（3.9－0.8）×4.88－1.5×1.5×(4.88－0.4)/3.3＝12.07KN/m梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m77 可变荷载设计值无可变荷载L219永久荷载标准值（800×300）梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.41KN/m5.66KN/m永久荷载设计值g＝1.2×5.66＝6.79KN/m可变荷载设计值无可变荷载（2）、L201设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6950mm，h0＝800－35＝765mm2）、内力计算及配筋M＝pl2＝×32.64×6.9502＝157.66KN·m查表得As＝689mm2选配d＝18mm，3根，Ⅱ级钢筋，实际As＝763mm23）、斜截面承载力计算V＝pl＝×32.64×6.950＝113.42KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×765＝717.19KN＞113.42KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×765＝200.81KN＞113.42KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.17%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（3）、L202设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：700mm×250mm，计算长度：6950mm，h0＝700－35＝665mm77 2）、内力计算及配筋M＝pl2＝×45.44×6.9502＝219.49KN·m查表得As＝1163mm2选配d＝20mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1256mm23）、斜截面承载力计算V＝pl＝×45.44×6.950＝157.90KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×250×665＝519.53KN＞157.90KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×250×665＝145.47KN＜157.90KN故需进行斜截面验算，计算配箍筋量。因为h＝700mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。核算最小配箍率ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%＝＝＝0.254ρsv＝＝＝0.10%＜0.12%按最小配箍率配筋＝bρsv,min＝250×0.0012＝0.3mm选φ8@200，双肢＝2×50.3/200＝0.503mm最后确定φ8@200，双肢。（4）、L203设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6950mm，h0＝800－35＝765mm2）、内力计算及配筋M＝pl2＝×44.92×6.9502＝216.97KN·m77 查表得As＝959mm2选配d＝18mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1018mm23）、斜截面承载力计算V＝pl＝×44.92×6.950＝156.10KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×765＝717.19KN＞156.10KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×765＝200.81KN＞156.10KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（5）、L204设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6950mm，h0＝800－60＝740mm2）、内力计算及配筋查表得As＝1795mm2选配d＝20mm，6根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1885mm2，双排。3）、斜截面承载力计算V＝153.3KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×740＝693.75KN＞153.3KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×740＝194.25KN＞153.3KN77 故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（6）、L205设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6950mm，h0＝800－60＝740mm2）、内力计算及配筋查表得As＝2123mm2选配d＝22mm，6根，Ⅱ级钢筋，实际As＝2281mm2，双排。3）、斜截面承载力计算V＝189.3KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×740＝693.75KN＞189.3KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×740＝194.25KN＞189.3KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%77 最后确定φ8@200，双肢。（7）、L206设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：700mm×250mm，计算长度：6400mm，h0＝700－35＝665mm2）、内力计算及配筋查表得As＝1248mm2选配d＝20mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1256mm2。3）、斜截面承载力计算V＝134.1KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×250×665＝519.53KN＞134.1KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×250×665＝145.47KN＞134.1KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（8）、L207设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6400mm，h0＝800－60＝740mm77 2）、内力计算及配筋M＝fl＋pl2＝×163.59×6.4＋×21.07×6.42＝348.04KM/m查表得As＝1602mm2选配d＝20mm，6根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1885mm2，双排。3）、斜截面承载力计算V＝（f＋pl）＝×（163.59＋21.07×6.4）＝149.22KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×740＝693.75KN＞149.22KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×740＝194.25KN＞149.22KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（9）、L208设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6400mm，h0＝800－60＝740mm2）、内力计算及配筋M＝fl＋pl2＝×163.59×6.4＋×32.46×6.42＝394.7KM/m查表得As＝1836mm2选配d＝20mm，6根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1885mm2，双排。3）、斜截面承载力计算V＝（f＋pl）＝×（163.59＋32.46×6.4）＝185.67KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×740＝693.75KN＞185.67KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×740＝194.25KN＞185.67KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm277 ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（10）、L209设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：3000mm，h0＝800－35＝765mm2）、内力计算及配筋查表得As＝344mm2选配d＝12mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝452mm2。3）、斜截面承载力计算V＝33.5KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×765＝717.19KN＞33.5KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×765＝200.81KN＞33.5KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（11）、L210设计同L209配筋。（12）、L211设计同L209配筋。（13）、L212设计同L209配筋。（14）、L213设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：700mm×250mm，计算长度：6950mm，h0＝700－60＝640mm77 2）、内力计算及配筋查表得As＝2580mm2选配d＝22mm，7根，Ⅱ级钢筋，实际As＝2661mm2，双排。3）、斜截面承载力计算V＝191.30KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×250×640＝500KN＞191.30KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×250×665＝140KN＜191.30KN故需进行斜截面验算，计算配箍筋量。因为h＝700mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。核算最小配箍率ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%＝＝＝0.254ρsv＝＝＝0.10%＜0.12%按最小配箍率配筋＝bρsv,min＝250×0.0012＝0.3mm选φ8@200，双肢＝2×50.3/200＝0.503mm最后确定φ8@200，双肢。（15）、L214设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6400mm，h0＝800－60＝740mm77 2）、内力计算及配筋查表得As＝1721mm2选配d＝20mm，6根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1885mm2，双排。3）、斜截面承载力计算V＝279.4KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×740＝693.75KN＞279.4KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×740＝194.25KN＜279.4KN故需进行斜截面验算，计算配箍筋量。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b400mm，配双肢箍筋。核算最小配箍率ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%＝＝＝0.365ρsv＝＝＝0.12%＝0.12%按最小配箍率配筋＝bρsv,min＝300×0.0012＝0.36mm选φ8@200，双肢77 ＝2×50.3/200＝0.503mm最后确定φ8@200，双肢。（16）、L215设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6400mm，h0＝800－60＝740mm2）、内力计算及配筋M＝373.4mm查表得As＝1721mm2选配d＝20mm，6根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1885mm2，双排。3）、斜截面承载力计算V＝268.7KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×740＝693.75KN＞268.7KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×740＝194.25KN＞268.7KN故需进行斜截面验算，计算配箍筋量。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。核算最小配箍率ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%＝＝＝0.365ρsv＝＝＝0.12%＝0.12%按最小配箍率配筋＝bρsv,min＝300×0.0012＝0.36mm选φ8@200，双肢77 ＝2×50.3/200＝0.503mm最后确定φ8@200，双肢。（17）、L216设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：600mm×250mm，计算长度：4835mm，h0＝600－35＝565mm2）、内力计算及配筋M＝120.9mm查表得As＝735mm2选配d＝16mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝804mm2。3）、斜截面承载力计算V＝90.8KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×250×565＝441.41KN＞90.8KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×740＝123.59KN＞90.8KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.20%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（18）、L217设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6400mm，h0＝800－60＝740mm77 2）、内力计算及配筋查表得As＝2150mm2选配d＝22mm，6根，Ⅱ级钢筋，实际As＝2281mm2，双排。3）、斜截面承载力计算V＝195.5KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×740＝693.75KN＞195.5KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×740＝194.25KN＜195.5KN故需进行斜截面验算，计算配箍筋量。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。核算最小配箍率ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%＝＝＝0.365ρsv＝＝＝0.12%＝0.12%按最小配箍率配筋＝bρsv,min＝300×0.0012＝0.36mm选φ8@200，双肢＝2×50.3/200＝0.503mm最后确定φ8@200，双肢。（19）、L218设计同L209配筋。77 （20）、L219设计同L209配筋。2、三层的梁：（梁编号见三层结构布置图）L301同L204L302同L205L303同L206L304同L217L305同L216L306同L213L307同L207L308同L208L309同L209L310同L212L311同L210L312同L211L313同L202L314同L218L315同L214L316同L215L317同L2193、屋面的梁：（梁编号见屋面结构布置图）（1）、荷载计算L401永久荷载标准值（800×300）由板B401传来（两个三角形荷载）3.85×1.8＝6.93KN/m由梁L403传来（集中荷载）47.00KN梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰0.02×17×（0.8－0.1）＝0.24KN/m1.2m高100厚女儿墙自重1.2×0.1×25＝3KN/m可变荷载设计值由板B401传来（两个三角形荷载）q＝1.4×1.5×1.8＝3.78KN/m由梁L403传来（集中荷载）18.10KNL402永久荷载标准值（800×300）由板B401传来（两个三角形荷载）3.85×1.8＝6.93KN/m由梁L403传来（集中荷载）47.00KN由板B402传来3.85×2.7/2＝5.20KN/m梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m可变荷载设计值由板B401传来（两个三角形荷载）q＝1.4×1.5×1.8＝3.78KN/m由梁L403传来（集中荷载）18.10KN由板B402传来q＝1.4×1.5×2.7/2＝2.84KN/mL403永久荷载标准值（700×250）由板B401传来（梯形荷载）3.85×3.6＝13.86KN/m梁自重0.25×（0.7－0.1）×25＝3.75KN/m77 梁侧抹灰0.02×17×（0.7－0.1）×2＝0.41KN/m可变荷载设计值（梯形荷载）q＝1.4×1.5×3.6＝7.56KN/mL404永久荷载标准值（800×300）由梁L441传来（集中荷载）106.45KN梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰0.02×17×（0.8－0.1）＝0.24KN/m1.2m高100厚女儿墙自重1.2×0.1×25＝3KN/m可变荷载设计值由梁L441传来（集中荷载）24.95KNL405永久荷载标准值（800×300）由梁L441传来（集中荷载）106.45KN由板B405传来3.85×2.7/2＝5.20KN/m梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m可变荷载设计值由梁L441传来（集中荷载）24.95KN由板B405传来1.4×1.5×2.7/2＝2.03KN/mL406永久荷载标准值（800×300）梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰0.02×17×（0.8－0.1）＝0.24KN/m1.2m高100厚女儿墙自重1.2×0.1×25＝3KN/m8.49KN/m永久荷载设计值g＝1.2×8.49＝10.19KN/m可变荷载设计值无可变荷载L407永久荷载标准值（800×300）梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m由板B406传来（梯形荷载）3.85×2.7/2＝5.20KN/m可变荷载设计值由板B406传来（梯形荷载）q＝1.4×1.5×2.7/2＝2.02KN/mL408永久荷载标准值（800×300）梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m1.2m高100厚女儿墙自重1.2×0.1×25＝3KN/m8.73KN/m永久荷载设计值g＝1.2×8.73＝10.48KN/m可变荷载设计值无可变荷载L409永久荷载标准值（800×300）梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m77 梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m由板B407传来（三角形荷载）3.85×2.7/2＝5.20KN/m可变荷载设计值由板B407传来（三角形荷载）1.5×2.7/2＝2.02KN/mL410永久荷载标准值（800×300）梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m由板B401传来（梯形荷载）3.85×3.6/2＝6.93KN/m由梁L412传来（集中荷载）106.45KN可变荷载设计值由板B401传来（梯形荷载）q＝1.4×1.5×3.6/2＝3.78KN/m由梁L412传来（集中荷载）24.95KNL411永久荷载标准值（800×300）梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m5.73KN/m永久荷载设计值g＝1.2×5.73＝6.88KN/m可变荷载设计值无可变荷载L412永久荷载标准值（700×250）由板B403传来3.85×3.3＝12.71KN/m梁自重0.25×（0.7－0.1）×25＝3.75KN/m梁侧抹灰0.02×17×（0.7－0.1）×2＝0.41KN/m29.57KN/m永久荷载设计值g＝1.2×29.57＝35.48KN/m可变荷载设计值q＝1.4×1.5×3.3＝6.93KN/m（2）、L401设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6950mm，h0＝800－35＝765mm2）、内力计算及配筋77 查表得As＝1095mm2选配d＝20mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1256mm2。3）、斜截面承载力计算V＝95.5KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×765＝717.19KN＞95.5KN截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×765＝200.81KN＞95.5KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（3）、L402设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6950mm，h0＝800－35＝765mm2）、内力计算及配筋查表得As＝1250mm2选配d＝22mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1520mm2。3）、斜截面承载力计算V＝116.2KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×765＝717.19KN＞116.2KN截面尺寸满足设计要求。77 V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×765＝200.81KN＞116.2KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（4）、L403设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：700mm×250mm，计算长度：6400mm，h0＝700－35＝665mm2）、内力计算及配筋查表得As＝710mm2选配d＝16mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝804mm2。3）、斜截面承载力计算V＝73.5KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×250×665＝519.53KN＞73.5N截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×250×665＝145.47KN＞73.5KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝700mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.20%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（5）、L404设计1）、计算简图及截面尺寸77 截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6400mm，h0＝800－35＝665mm2）、内力计算及配筋查表得As＝1340mm2选配d＝22mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1520mm2。3）、斜截面承载力计算V＝108.9KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×765＝717.19KN＞108.9N截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×765＝200.81KN＞108.9KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝700mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（6）、L405设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6400mm，h0＝800－35＝665mm2）、内力计算及配筋77 查表得As＝1492mm2选配d＝22mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1520mm2。3）、斜截面承载力计算V＝124.8KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×765＝717.19KN＞124.8N截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×765＝200.81KN＞124.8KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝700mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（7）、L406设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6400mm，h0＝800－35＝665mm2）、内力计算及配筋M＝11.46KN/m查表得As＝344mm2选配d＝12mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝452mm2。3）、斜截面承载力计算V＝15.29KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×765＝717.19KN＞15.29N截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×765＝200.81KN＞15.29KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%77 ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（8）、L407设计同L406配筋（9）、L408设计同L406配筋（10）、L409设计同L406配筋（11）、L410设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：800mm×300mm，计算长度：6400mm，h0＝800－35＝665mm2）、内力计算及配筋查表得As＝1527mm2选配d＝22mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1520mm2。3）、斜截面承载力计算V＝126.1KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×300×765＝717.19KN＞126.1N截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×300×765＝200.81KN＞126.1KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝800mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.16%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。（12）、L411设计77 同L406配筋（13）、L412设计1）、计算简图及截面尺寸截面尺寸：700mm×250mm，计算长度：6950mm，h0＝700－35＝665mm2）、内力计算及配筋M＝254.42KN/m查表得As＝1370mm2选配d＝22mm，4根，Ⅱ级钢筋，实际As＝1520mm2。3）、斜截面承载力计算V＝147.37KNV＝0.25fcbh0＝0.25×12.5×250×665＝519.53KN＞147.37N截面尺寸满足设计要求。V＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×250×665＝145.47KN＞147.37KN故不需进行斜截面验算，按构造配箍筋。因为h＝700mm＞300mm，所以应沿梁全长设置箍筋。最大间距350mm，最小直径6mm，150mm＜b＜400mm，配双肢箍筋。选配φ8@200，Asv＝2Asv1＝101mm2ρsv,min＝0.02＝0.02×＝0.12%ρsv＝＝＝0.20%＞0.12%最后确定φ8@200，双肢。4、梁的配筋表：（梁编号见屋面结构布置图）因梁均按简支梁计算，故表中配筋为跨中配筋量，支座钢筋按构造设置。二层楼板的梁配筋表三层楼板的梁配筋表屋面板的梁配筋表77 五、框架设计1、KJ1设计（1）、垂直荷载作用下内力分析1）、荷载计算柱自重：二、三层：15.6KN；底层：17.6KN。二层的梁（800×300）：永久荷载标准值：梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰（单侧抹灰）0.02×17×（0.8－0.1）＝0.24KN/m240mm砖墙自重（单面粉刷）（3.9－0.8）×4.88＝15.13KN/m由梁L201传来（集中荷载）84.06KN由梁L202传来（集中荷载）108.61KN由梁L203传来（集中荷载）108.76KN可变荷载设计值：由梁L201传来（集中荷载）16.63KN由梁L202传来（集中荷载）33.26KN由梁L203传来（集中荷载）30.24KN三层的梁：永久荷载标准值：梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰（单侧抹灰）0.02×17×（0.8－0.1）＝0.24KN/m240mm砖墙自重（单面粉刷）（3.9－0.8）×4.88＝15.13KN/m由板B301传来（梯形荷载）3.35×1.8＝6.03KN/m由梁L301传来（集中荷载）123.0KN由梁L302传来（集中荷载）143.5KN可变荷载设计值：由板B301传来（梯形荷载）q＝1.4×2.0×1.8＝5.04KN/m由梁L301传来（集中荷载）21.1KN由梁L302传来（集中荷载）37.7KN楼板的梁：永久荷载标准值：梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰（单侧抹灰）0.02×17×（0.8－0.1）＝0.24KN/m1.2m高100厚女儿墙自重1.2×0.1×25＝3KN/m由板B401传来（梯形荷载）3.85×1.8＝6.93KN/m由梁L401传来（集中荷载）66.5KN由梁L402传来（集中荷载）75.3KN可变荷载设计值：由板B401传来（梯形荷载）q＝1.4×1.50×1.8＝3.78KN/m由梁L401传来（集中荷载）15.8KN由梁L402传来（集中荷载）25.1KN77 2）、计算简图KJ1永久荷载计算简图KJ1可变荷载计算简图3）、梁、柱刚度梁、柱混凝土强度等级为C25，Ec＝2.8×104N/mm2＝28×106KN/m2。框架梁惯性矩增大系数：边框架取1.5，中框架取2.0。中框架梁的刚度：Kb1＝2.0××28×106×0.3×0.83＝716.8×103KN·m277 边框架梁的刚度：Kb2＝1.5××28×106×0.3×0.83＝537.6×103KN·m2柱的刚度：Kc＝×28×106×0.4×0.43＝59.7×103KN·m24）、永久荷载作用下的内力图KJ1在永久荷载作用下的弯矩图5）、可变荷载作用下的内力图求跨中最大弯矩按如下两种布置方案布置：求跨中最大正弯矩的可变荷载布置图1、277 （2）、地震作用下的内力分析1）、等效重力荷载Geq＝0.85×（13154.74＋13465.27＋8032.07）＝29454.27KNT1＝0.33+0.00069＝0.33+0.00069×12.23/32.40.5＝0.55s设计近震，Ⅱ类场地，Tg＝0.3s，αmax＝0.08因为Tg＜T1≤3.0sα1＝＝（0.3/0.55）0.9×0.08＝0.04642）、侧移刚度计算5～8轴线梁柱线刚度及柱编号图（单位：103KN·m）柱编号柱高（m）柱线刚度ic（KN·m）α侧移刚度D（KN/m）114.413.6×1030.81256.85×103124.413.6×1030.93757.90×103134.413.6×1030.94237.94×103144.413.6×1030.91677.73×103154.413.6×1030.94928.00×103164.413.6×1030.94557.97×103174.413.6×1030.81256.85×103213.915.3×1030.72708.76×103223.915.3×1030.908010.96×103233.915.3×1030.913911.03×103243.915.3×1030.876510.58×103253.915.3×1030.924411.16×103263.915.3×1030.919011.09×103273.915.3×1030.72708.76×103313.915.3×1030.72708.76×103323.915.3×1030.908010.96×103333.915.3×1030.913911.03×103343.915.3×1030.876510.58×103353.915.3×1030.924411.16×103363.915.3×1030.919011.09×103373.915.3×1030.72708.76×10377 1～4轴线梁柱线刚度及柱编号图（单位：103KN·m）11号柱：D＝6.85×103KN/m12号柱：D＝7.97×103KN/m21号柱：D＝8.76×103KN/m22号柱：D＝11.09×103KN/m，其余如图对称。底层总侧移刚度：D1＝（6.85×16+7.97×12+7.90×4+7.94×4+7.73×4+8.00×4）×103＝331.52×103KN/m二、三层总侧移刚度：D2，3＝（8.76×16+11.09×12++10.96×4+11.03×4+10.58×4+11.16×4）×103＝448.16×103KN/m3）、底部剪力法FEK＝α1Geq＝0.0464×29454.27＝1366.68KN因为T1＞1.4Tg，δn＝0.08T1+0.01＝0.054∑GjHj＝13154.74×4.4＋13465.27×8.3＋8032.07×12.2＝57880.9+111761.7+97991.3＝267633.9F1＝×1366.68×（1－0.054）＝279.6KNF2＝×1366.68×（1－0.054）＝539.9KNF3＝×1366.68×（1－0.054）+0.054×1366.68＝547.2KN4）、KJ1上分配的地震作用按侧移刚度分配：底层：F1＝×279.6＝25.0KN二层：F2＝×539.9＝47.8KN三层：F3＝×547.2＝48.5KN77 KJ1地震作用下的弯矩图（KN·m）（3）、风载作用下的内力分析1）、荷载计算（标准值）ωk＝βzμsμzω0ω0＝0.55KN/m2μs取值如下图：地面粗糙度B类，5m：μz＝0.8010m：μz＝1.0015m：μz＝1.14βz取1.0。ω3＝1.0×（0.8+0.5）×1.06×0.55×7.2×＝10.65KNω2＝1.0×（0.8+0.5）×0.95×0.55×7.2×3.9＝19.07KNω1＝1.0×（0.8+0.5）×0.8×0.55×7.2×＝17.10KN2）内力计算77 KJ1在风荷载作用下的弯矩图（KN·m）（4）、框架杆件内力汇总杆件编号如下图：梁、柱编号图梁永久荷载内力设计值①梁号MLML0M中MRMR0VLVR1－92.5－74.6213.6－178.7－157.5134.0－159.32－125.2－120.7－102.7－125.2－120.733.4－33.44－69.9－57.284.9－100.8－87.195.0－103.15－62.2－57.7－39.6－62.2－57.733.4－33.47－27.0－20.455.3－55.0－47.449.8－57.38－41.4－39.6－32.1－41.4－39.613.8－13.8梁可变荷载1内力设计值②梁号MLML0M中MRMR0VLVR77 1－12.3－10.333.6－23.5－21.114.8－18.22－16.6－16.6－16.6－16.6－16.60.00.04－4.2－4.1－1.21.81.70.90.953.13.13.13.13.10.00.07－3.9－2.811.9－9.3－8.08.3－9.98－7.9－7.9－7.9－7.9－7.90.00.0梁可变荷载2内力设计值③梁号MLML0M中MRMR0VLVR1－1.8－1.7－0.41.00.90.4－0.421.41.41.41.41.40.00.04－8.1－6.614.3－12.8－11.111.4－12.85－9.0－9.0－9.0－9.0－9.00.00.07－2.1－2.0－0.31.51.40.6－0.682.12.12.12.12.10.00.0梁风荷载内力标准值④梁号MLML0M中MRMR0VLVR132.030.95.1－21.8－20.7－8.2－8.2221.819.60.0－21.8－19.6－16.2－16.2415.515.01.9－11.8－11.3－4.1－4.1511.09.90.0－11.0－9.9－8.2－8.274.64.40.2－4.3－4.1－1.3－1.381.61.40.0－1.6－1.4－1.2－1.2梁地震荷载内力标准值⑤梁号MLML0M中MRMR0VLVR182.479.613.1－56.2－53.4－21.0－21.0256.250.70.0－56.2－50.7－41.6－41.6441.439.95.0－31.3－29.8－11.0－11.0529.426.50.0－29.4－26.5－21.8－21.8714.213.70.7－12.7－12.2－4.1－4.185.44.90.0－5.4－4.9－4.0－4.0柱永久荷载内力设计值①柱号柱上端柱下端MNVMNV139.1636.0－13.519.7653.6－13.5242.4386.4－24.754.4402.0－24.7327.0128.8－14.869.9144.4－14.84－22.5823.57.6－11.3841.17.65－23.6485.213.8－30.9500.813.86－13.6161.17.1－15.0176.77.1柱可变荷载1内力设计值②柱号柱上端柱下端MNVMNV16.076.0－2.03.076.0－2.022.745.1－2.36.445.1－2.333.923.3－1.41.523.3－1.44－3.4119.21.2－1.7119.21.25－1.271.01.2－3.571.01.277 6－1.534.90.4－0.234.90.4柱可变荷载2内力设计值③柱号柱上端柱下端MNVMNV1－0.164.40.00.064.40.024.047.9－1.51.947.9－1.532.115.6－1.64.115.6－1.640.3103.8－0.10.1103.8－0.15－1.974.30.7－0.774.30.76－0.624.40.6－1.824.40.6柱风荷载内力标准值④柱号柱上端柱下端MNVMNV1－21.8－13.610.7－25.4－13.610.72－12.3－5.55.8－10.3－5.55.83－4.6－1.32.0－3.2－1.32.04－26.7－11.912.4－27.7－11.912.45－17.2－3.38.7－16.9－3.38.76－5.90.02.9－5.60.02.9柱地震荷载内力标准值⑤柱号柱上端柱下端MNVMNV1－57.2－34.528.0－66.2－34.528.02－30.5－13.712.4－24.8－13.712.43－11.4－3.45.0－8.1－3.45.04－69.6－30.232.1－72.1－30.232.15－43.0－9.721.8－42.1－9.721.86－14.80.07.4－13.90.07.4（5）、荷载效应组合按如下四种方案组合：A、1.2恒+1.4活B、1.2恒+1.4风C、1.2恒+0.85（1.4活+1.4风）D、1.2（恒+ψ1活）+1.3地KJ1梁荷载内力组合表组合项目荷载号荷载号荷载号荷载号荷载号ML0M中MR0VLVR1号梁A①+②+③①+②①+②①+②+③①+②+③-86.6247.2-178.6149.2-177.9B①+④①+④①+④①+④①+④-107.6219.1179.6142.7-168.0C①+②+③+④①+②+④①+②+④①+②+③+④①+②+③+④-112.8232.4-194.2154.3-182.5D①+②+③+⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤-188.4259.4245.0174.3-202.52A①+②①+②①+②①+②+③①+②+③77 号梁-137.3-119.3-137.333.4-33.4B①+④①+④①+④①+④①+④-141.7-102.7-141.750.650.6C①+②+④①+②+④①+②+④①+②+④①+②+④-152.7-116.8-152.765.3-65.3D①+②+⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤-200.8-116.9-200.887.5-87.54号梁A①+②+③①+③①+③①+②+③①+②+③-67.999.2-98.2107.3-116.8B①+④①+④①+④①+④①+④-73.386.9-99.199.5-107.6C①+②+③+④①+③+④①+③+④①+②+③+④①+②+③+④-90.698.7-106.8109.3-118.6D①+②+③+⑤①+③+⑤①+③+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤-118.2103.7-135.4119.8-129.15号梁A①+③①+③①+③①+②+③①+②+③-66.7-48.6-66.733.4-33.4B①+④①+④①+④①+④①+④68.5-39.668.542.2-42.2C①+③+④①+③+④①+③+④①+②+③+④①+②+③+④-77.6-47.3-77.640.9-40.9D①+③+⑤①+③+⑤①+③+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤-99.7-47.3-99.761.7-61.77号梁A①+②+③①+②①+②①+②+③①+②+③-25.267.2-55.458.7-67.8B①+④①+④①+④①+④①+④-25.455.4-52.051.0-58.8C①+②+③+④①+②+④①+②+④①+②+③+④①+②+③+④-28.865.5-58.158.7-67.5D①+②+③+⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤-42.366.4-70.162.8-71.68号梁A①+②①+②①+②①+②+③①+②+③-47.5-40.0-47.513.8-13.8B①+④①+④①+④①+④①+④-41.3-32.1-41.315.2-15.2C①+②+④①+②+④①+②+④①+②+③+④①+②+③+④-47.7-38.8-47.713.8-13.8D①+②+⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③+⑤①+②+③+⑤-52.7-39.9-52.719.0-19.0ψ1=1.0KJ1柱内力组合1号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②45.5712-15.5①+②+③45.4776.4-13.5①+③39.4700.4-13.5①39.5636-15.5下端①+②22.7729.6-15.5①+②+③22.7784-15.5①+③19.7718-13.5①19.7653.6-13.577 B上端①-④62.3650.6-25①-④62.3650.6-25①+④15.9621.4-2①+④15.9621.4-2下端①-④46.7668.2-25①-④46.7668.2-25①+④-7.3639-2①+④-7.3639-2C上端①+②+④64713-25①+②+③-④64767.7-25①+③-④19.3678.4-3.7①+③+④19.3678.4-3.7下端①+②-④45.2730.6-25①+②+③-④45.2785.3-25①+③+④-3.3705.6-3.7①+③+④-3.3705.6-3.7D上端①+②-⑤118.5748.1-51.6①+②+③-⑤118.5803.3-51.6①+③+⑤-35.1644.322.9①+⑤-35.1589.122.9下端①+②-⑤108.3765.7-51.6①+②+③-⑤108.3820.9-51.6①+③+⑤-66.4661.922.9①+⑤-66.4606.722.92号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②+③49.1479.4-28.5①+②+③49.1479.4-28.5①42.4386.4-24.7①42.4386.4-24.7下端①+②+③62.7452-28.5①+②+③62.7452-28.5①54.4402-24.7①54.4402-24.7B上端①-④55.4392.3-30.9①-④55.4392.3-30.9①+④29.4380.5-18.5①+④29.4380.5-18.5下端①-④65.2407.9-30.9①-④65.2407.9-30.9①+④43.6396.1-18.5①+④43.6396.1-18.5C上端①+②+③-④59.2470.5-33.17①+②+③-④59.2470.5-33.17①+④31.33381.4-19.5①+④31.33381.4-19.5下端①+②+③-④70.6486-33.17①+②+③-④70.6486-33.17①+④45.2397-19.5①+④45.2397-19.5D上端①+②+③-⑤87.9485.7-46.5①+②+③-⑤87.9485.7-46.5①+⑤2.62366.8-6.11①+⑤2.62366.8-6.11下端①+②+③-⑤94.3501.3-46.5①+②+③-⑤94.3501.3-46.5①+⑤21.6382.4-6.11①+⑤21.6382.4-6.113号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②+③33167.7-17.8①+②+③33167.7-17.8①27128.8-14.8①27128.8-14.8下端①+②+③75.5183.3-17.8①+②+③75.5183.3-17.8①69.9144.4-14.8①69.9144.4-14.8B上端①-④32.2130.3-17①-④32.2130.3-17①+④21.8127.26-12.6①+④21.8127.26-12.6下端①-④73.5145.9-17①-④73.5145.9-17①+④66.3142.8-12.6①+④66.3142.8-12.6C上端①+②+③-④36.5163.7-30.3①+②+③-④36.5163.7-30.3①+④22.6127.5-12.9①+④22.6127.5-12.9下端①+②+③-④77.8178.8-30.3①+②+③-④77.8178.8-30.3①+④66.8143.1-12.9①+④66.8143.1-12.9D上端①+②+③-⑤50.6167.5-25.7①+②+③-⑤50.6167.5-25.7①+⑤8.5123.5-6.5①+⑤8.5123.5-6.5下端①+②+③-⑤88.7183.1-25.7①+②+③-⑤88.7183.1-25.7①+⑤55.9139.1-6.5①+⑤55.9139.1-6.5续上表77 4号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②-25.7942.78.8①+②+③-25.41046.58.7①+③-22927.37.5①-22.5823.57.6下端①+②-13960.38.8①+②+③-12.71064.18.7①+③-11.2945.17.5①-11.3841.17.6B上端①+④-50.981017①-④5.9837.1-5.6①-④5.9837.1-5.6①+④-50.981017下端①+④-40.8827.817①-④18.2854.7-5.6①-④18.2854.7-5.6①+④-40.8827.817C上端①+②+④-49.5831.8-4.8①+②+③-④-11024.6-2.7①+③-④1.9923.3-3.7①+④-46.781218.8下端①+②+④-37.9941.119.8①+②+③-④-1.21042.4-2.5①+③-④13.9940.5-3.7①+④-46.1829.618.6D上端①+②+⑤-115.9885.150.6①+②+③-⑤65.31055.3-33.3①+③-⑤68.2953.2-34.3①+⑤-113782.849.5下端①+②+⑤106.5902.650.6①+②+③-⑤81.11072.9-33.3①+③-⑤82.5970.8-34.3①+⑤-105800.449.55号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②+③-26.7630.515.7①+②+③-26.7630.515.7①-23.5485.213.8①-23.5485.213.8下端①+②+③-35.1646.115.7①+②+③-35.1646.115.7①-30.9500.813.8①-30.9500.813.8B上端①+④-41.948123①-④-5.26489.44.6①-④-5.26489.44.6①+④-41.948123下端①+④-48.8496.623①-④-135054.6①-④-135054.6①+④-48.8496.623C上端①+②+③+④-41.8605.123.3①+②+③-④-10.6612.37.6①-④-8488.86①+④-39.2481.621.5下端①+②+③+④-49.7620.723.3①+②+③-④-19.215.67.6①-④-15.7504.46①+④-46.115.621.5D上端①+②+③+⑤-82.9595.844.2①+②+③-⑤40.4623.7-13.3①-⑤33.1499.1-14.9①+⑤-80.3471.342.5下端①+②+③+⑤-90.1611.444.2①+②+③-⑤21.1639.3-13.3①-⑤24.7514.7-14.9①+⑤-86.5486.942.56号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②+③-15.7220.48.1①+②+③-15.7220.48.1①-13.6161.17.1①-13.6161.17.1下端①+②+③-172368.1①+②+③-172368.1①-15176.77.1①-15176.77.1B上端①+④-20.2161.110.5①-13.6161.17.1①-④-7161.13.7①-13.6161.17.1续上表下端①+④-21.2176.710.5①-14176.77.1①-④-15176.73.7①-13176.77.1C上端①+②+③+④-21211.510.8----77 ①-④-8161.14.2----下端①+②+③+④-21.9227.110.8----①-④-9.8176.74.2----D上端①+②+③+⑤-38.9211.919.7----①-⑤9.9161.1-4.6----下端①+②+③+⑤-38.9227.519.7----①-⑤7.2176.7-4.6----（6）、梁的配筋框架梁的配筋表（7）、柱的配筋柱均采用对称配筋框架柱的配筋表1号柱MNV纵筋箍筋上端118.5803.3－51.632018315.9621.4－2.0320137下端108.3820.9－51.6320183－3.3705.6－3.7320137选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@1502号柱MNV纵筋箍筋上端87.9485.7－46.53201372.6366.8－6.1320137下端94.3501.3－46.532013721.6382.4－6.1320137选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@1503号柱MNV纵筋箍筋上端50.6167.5－25.73201378.5123.5－6.5320137下端88.7183.1－25.732013755.9139.1－6.5320137选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@1504号柱MNV纵筋箍筋上端65.31055.3－33.3320183－113.0782.849.5320137下端94.3501.3－46.532013721.6382.4－6.1320137选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@1505号柱MNV纵筋箍筋上端40.4623.7－13.3320137－80.3471.342.5320137下端21.1639.3－13.332013777 －86.5486.942.5320137选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@1506号柱MNV纵筋箍筋上端－38.9211.919.7320137－7.0161.13.7320137下端－38.9227.519.73201377.2176.7－4.6320137选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@1502、KJ2设计（1）、垂直荷载作用下内力分析1）、荷载计算柱自重：二、三层：15.6KN；底层：17.6KN。二层的梁（800×300）：永久荷载标准值：梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰（双侧抹灰）2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.8）×5.24＝16.24KN/m由梁L201传来（集中荷载）84.06KN由梁L202传来（集中荷载）108.61KN由梁L203传来（集中荷载）108.76KN由板B204传来（梯形荷载）3.35×1.8＝6.03KN/m由梁L204传来（集中荷载）123.0KN由梁L205传来（集中荷载）143.5KN可变荷载设计值：由梁L201传来（集中荷载）16.63KN由梁L202传来（集中荷载）33.26KN由梁L203传来（集中荷载）30.24KN由板B204传来（梯形荷载）q＝1.4×2.0×1.8＝5.04KN/m由梁L204传来（集中荷载）21.1KN由梁L205传来（集中荷载）37.7KN三层的梁（800×300）：永久荷载标准值：梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰（双侧抹灰）2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m240mm砖墙自重（双面粉刷）（3.9－0.8）×5.24＝16.24KN/m由板B301传来（梯形荷载）2×3.35×1.8＝12.03KN/m由梁L301传来（集中荷载）246.0KN由梁L302传来（集中荷载）287.0KN可变荷载设计值：由板B301传来（梯形荷载）q＝1.4×2×2.0×1.8＝10.08KN由梁L301传来（集中荷载）42.2KN由梁L302传来（集中荷载）75.4KN楼板的梁（800×300）：永久荷载标准值：77 梁自重0.30×（0.8－0.1）×25＝5.25KN/m梁侧抹灰（单侧抹灰）2×0.02×17×（0.8－0.1）＝0.48KN/m由板B401传来（梯形荷载）2×3.85×1.8＝13.86KN/m由梁L401传来（集中荷载）133.0KN由梁L402传来（集中荷载）150.6KN可变荷载设计值：由板B401传来（梯形荷载）q＝1.4×2×1.50×1.8＝7.56KN由梁L401传来（集中荷载）31.6KN由梁L402传来（集中荷载）50.2KN2）、计算简图KJ2永久荷载计算简图77 KJ2可变荷载计算简图3）、永久荷载作用下的内力图KJ2在永久荷载作用下的弯矩图5）、可变荷载作用下的内力图求跨中最大弯矩按如下两种布置方案布置：77 求跨中最大正弯矩的可变荷载布置图1、2（2）、地震作用下的内力分析KJ2地震作用下的弯矩图（KN·m）（3）、风载作用下的内力分析77 KJ2在风荷载作用下的弯矩图（KN·m）（4）、框架杆件内力汇总杆件编号如下图：梁、柱编号图梁永久荷载内力设计值①梁号MLML0M中MRMR0VLVR1－110.3－89.5238.6－200.1－175.7155.9－183.12－139.6－134.9－115.5－139.6－134.935.6－35.64－91.4－75.7109.1－119.2－102.4117.5－125.95－73.6－68.9－48.6－73.6－68.935.6－35.67－36.9－29.070.4－60.2－51.459.1－66.1续上表8－44.3－43.138.0－44.3－43.19.3－9.3梁可变荷载1内力设计值②77 梁号MLML0M中MRMR0VLVR1－19.7－16.053.3－41.3－36.727.6－34.22－29.1－29.1－29.1－29.1－29.10.00.04－5.4－5.3－2.50.50.40.90.954.14.14.14.14.10.00.07－6.3－4.223.3－21.5－18.815.9－20.58－17.9－17.9－17.9－17.9－17.90.00.0梁可变荷载2内力设计值③梁号MLML0M中MRMR0VLVR1－2.2－2.1－1.00.10.00.40.421.71.71.71.71.70.00.04－13.8－10.928.0－28.3－24.821.8－26.25－19.7－19.7－19.7－19.7－19.70.00.07－2.7－2.6－1.20.20.10.40.482.02.02.02.02.00.00.0梁风荷载内力标准值④梁号MLML0M中MRMR0VLVR132.030.95.1－21.8－20.7－8.2－8.2221.819.60.0－21.8－19.6－16.2－16.2415.515.01.9－11.8－11.3－4.1－4.1511.09.90.0－11.0－9.9－8.2－8.274.64.40.2－4.3－4.1－1.3－1.381.61.40.0－1.6－1.4－1.2－1.2梁地震荷载内力标准值⑤梁号MLML0M中MRMR0VLVR182.079.213.1－55.9－53.1－20.9－20.9255.850.30.0－55.8－50.3－41.4－41.4438.637.24.6－29.3－27.9－10.3－10.3527.524.80.0－27.5－24.8－20.4－20.4711.410.90.3－10.8－10.3－3.4－3.484.03.60.0－4.0－3.6－2.9－2.9柱永久荷载内力设计值①柱号柱上端柱下端MNVMNV145.81146.4－15.723.11164.0－15.7252.5704.6－30.064.5720.2－30.0338.9250.1－19.436.9265.7－19.44－25.21474.78.6－12.61492.38.65－27.6886.016.1－35.2901.616.16－15.9305.58.7－18.0321.18.7柱可变荷载1内力设计值②柱号柱上端柱下端MNVMNV19.744.5－3.34.944.5－3.323.616.8－3.510.016.8－3.536.315.9－2.11.815.9－2.177 4－6.053.82.0－3.053.82.05－2.419.62.2－6.319.62.26－3.720.51.2－1.120.51.2柱可变荷载2内力设计值③柱号柱上端柱下端MNVMNV1－0.622.20.2－0.322.20.226.922.2－2.52.822.2－2.532.70.0－2.56.90.0－2.540.325.8－0.10.225.8－0.15－4.425.81.6－1.925.81.66－1.80.01.6－4.40.01.6柱风荷载内力标准值④柱号柱上端柱下端MNVMNV1－21.8－13.610.7－25.4－13.610.72－12.3－5.55.8－10.3－5.55.83－4.6－1.32.0－3.2－1.32.04－26.7－11.912.4－27.7－11.912.45－17.2－3.38.7－16.9－3.38.76－5.90.02.9－5.60.02.9柱地震荷载内力标准值⑤柱号柱上端柱下端MNVMNV1－57.2－34.528.0－66.2－34.528.02－30.5－13.712.4－24.8－13.712.43－11.4－3.45.0－8.1－3.45.04－69.6－30.232.1－72.1－30.232.15－43.0－9.721.8－42.1－9.721.86－14.80.07.4－13.90.07.4（5）、荷载效应组合按如下四种方案组合：A、1.2恒+1.4活B、1.2恒+1.4风C、1.2恒+0.85（1.4活+1.4风）D、1.2（恒+ψ1活）+1.3地KJ2梁荷载内力组合表组合项目荷载号荷载号荷载号荷载号荷载号ML0M中MR0VLVR1号梁A①+②+③①+②①+②①+②+③①+②-107.6291.9-212.4183.9-217.3B①-④①+④①+④①-④①+④-132.8245.7-204.7167.4-194.6C①+②+③-④①+②+④①+②+④①+②+③-④①+②+④77 -141.7290.0-231.5189.5-221.9D①+②+③-⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③-⑤①+②+⑤-208.0301.3-276.2207.1-239.62号梁A①+②①+②①+②①①-164.0-144.6-164.035.6-35.6B①-④-①+④①-④①+④-162.3--162.358.3-58.3C①+②-④-①+②+④①-④①+④-183.0--183.058.3-58.3D①+②-⑤-①+②+⑤①-⑤①+⑤-225.2--225.277.0-77.04号梁A①+②+③①+③①+③①+②+③①+③-91.9137.1-127.2140.2-152.1B①-④①+④①+④①-④①+④-96.7111.8-118.2123.2-131.6C①+②+③-④①+③+④①+③+④①+②+③-④①+③+④-107.3135.2-137.0141.7-153.0D①+②+③-⑤①+③+⑤①+③+⑤①+②+③-⑤①+③+⑤-138.7139.1-160.0150.0-161.75号梁A①+③①+③①+③①①-88.6-68.3-88.635.6-35.6B①-④-①+④①-④①+④-82.8--82.847.1-47.1C①+③-④-①+③+④①-④①+④-97.4--97.445.4-45.4D①+③-⑤-①+③+⑤①-⑤①+⑤-118.0--118.062.1-62.17号梁A①+②+③①+②①+②①+②+③①+②-35.893.7-70.275.4-86.6B①-④①+④①-④①-④①+④-35.270.7-57.760.9-67.9C①+②+③-④①+②+④①+②+④①+②+③-④①+②+④-40.090.4-72.774.5-85.1续上表D①+②+③+⑤①+②+⑤①+②+⑤①+②+③+⑤①+②+⑤-40.590.8-74.377.5-88.18号梁A①+②①+③①+②①①-61.0-40.0-61.09.3-9.3B①-④-①+④①-④①+④-45.1--45.111.0-11.0C①+②-④-①+②+④①-④①+④-60.0--60.011.0-11.0D①+②-⑤-①+②+⑤①-⑤①+⑤-63.0--52.713.1-13.1ψ1=1.077 KJ2柱内力组合表1号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②55.51190.9-19①+②+③54.91213.4-18.8①+③45.21168.6-15.5①45.81146.4-15.7下端①+②281208.5-19①+②+③27.71231-18.8①+③22.81186.2-15.5①23.11164-15.7B上端①-④76.31165.4-30.7①-④76.31165.4-30.7①+④15.31127.4-0.7①+④15.31127.4-0.7下端①-④58.71183-30.7①-④46.71183-30.7①+④-12.51145-0.7①+④-7.31145-0.7C上端①+②-④801200-31.2①+②+③-④79.51219.3-31.1①+③+④19.31149.1-2.8①+④19.91130.2-3下端①+②-④57.51217.6-31.2①+②+③-④57.21236.9-31.2①+③+④-7.41166.7-2.8①+④-3.31147.8-3D上端①+②-⑤108.31223.3-54.9①+②+③-⑤108.31266-54.8①+③+⑤-66.41138.220.9①+⑤-66.41119.320.7下端①+②-⑤128.51205.7-54.9①+②+③-⑤118.51248.4-54.8①+③+⑤-29.11120.620.9①+⑤-28.61101.720.72号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②+③63743.6-21.7①+②+③63743.6-21.7①52.5704.6-30①52.5704.6-30下端①+②+③77.3759.2-21.7①+②+③77.3759.2-21.7①64.5720.2-30①64.5720.2-30B上端①-④69.7712.3-38.1①-④69.7712.3-38.1①+④35.3696.9-21.9①+④35.3696.9-21.9下端①-④78.9727.9-38.1①-④78.9727.9-38.1①+④50.1712.5-21.9①+④50.1712.5-21.9续上表C上端①+②+③-④76.1744.3-42①+②+③-④76.1744.3-42①+④---①+④---下端①+②+③-④87.6759.9-42①+②+③-④87.6759.9-42①+④---①+④---D上端①+②+③-⑤101.2755.3-51.3①+②+③-⑤101.2755.3-51.3①+⑤12.5686.8-13.9①+⑤12.5686.8-13.9下端①+②+③-⑤107.7770.9-51.3①+②+③-⑤107.7770.9-51.3①+⑤32.3702.4-13.9①+⑤32.3702.4-13.93号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②+③47.9266-24①+②+③47.9266-24①38.9250.1-19.4①38.9250.1-19.4下端①+②+③45.6281.6-24①+②+③45.6281.6-2477 ①36.9265.7-19.4①36.9265.7-19.4B上端①-④45.3251.9-22.2①-④45.3251.9-22.2①+④32.5248.3-16.6①+④32.5248.3-16.6下端①-④41.4267.5-22.2①-④41.4267.5-22.2①+④32.4263.9-16.6①+④32.4263.9-16.6C上端①+②+③-④52265.2-30.3①+②+③-④52265.2-30.3①+④---①+④---下端①+②+③-④45.8280.8-30.3①+②+③-④45.8280.8-30.3①+④---①+④---D上端①+②+③-⑤61.4268.1-29.8①+②+③-⑤61.4268.1-29.8①+⑤24.1245.7-12.9①+⑤24.1245.7-12.9下端①+②+③-⑤54.9283.7-29.8①+②+③-⑤54.9283.7-29.8①+⑤26.4261.3-12.9①+⑤26.4261.3-12.94号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②+③-31.21554.310.5①+②+③-31.21554.310.5①-25.21474.78.6①-25.21474.78.6下端①+②+③-15.61571.910.5①+②+③-15.61571.910.5①-12.61492.38.6①-12.61492.38.6B上端①+④-62.6145826①-④12.21491.4-8.8①-④12.21491.4-8.8①+④-62.6145826下端①+④-51.41475.626①-④26.21509-8.8①-④26.21509-8.8①+④-51.41475.626C上端①+②+③+④-62.11528.225.1①+②+③-④-11556.5-2.7①-④---①+④---下端①+②+③+④-48.11545.825.1①+②+③-④-1.21574.1-2.7①-④---①+④---续上表D上端①+②+③+⑤-120.81503.752①+②+③-⑤60.11582.2-31.4①-⑤65.31514-33.1①+⑤-115.71435.450.3下端①+②+③+⑤-108.91521.352①+②+③-⑤78.61599.8-31.4①-⑤81.11531.6-33.1①+⑤-106.3145350.35号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②+③-34.4931.418.3①+②+③-34.4931.418.3①-27.688616.1①-27.688616.1下端①+②+③-43.494718.3①+②+③-43.494718.3①-35.2901.616.1①-35.2901.616.1B上端①+④-51.7881.428.3①-④-3.5890.63.9①-④-3.5890.63.9①+④-51.7881.428.3下端①+④-58.989728.3①-④-11.5906.23.9①-④-11.5906.23.9①+④-58.989728.3C上端①+②+③+④-53.8920.729.7①+②+③-④-12.9928.59①-④---①+④---77 下端①+②+③+④-62.3936.329.7①+②+③-④-24.8944.19①-④---①+④---D上端①+②+③+⑤-89.3941.647.7①+②+③-⑤22.5966.8-9①-⑤28.3898.6-14.9①+⑤-83.5873.444.4下端①+②+③+⑤-89.3957.247.7①+②+③-⑤22.5982.4-9①-⑤28.3914.2-14.9①+⑤-83.588944.46号柱荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV荷载号MminNV荷载号MNminVA上端①+②+③-21.432611.5①+②+③-21.432611.5①-15.9305.58.7①-15.9305.58.7下端①+②+③-23.5341.611.5①+②+③-23.5341.611.5①-18321.18.7①-18321.18.7B上端①+④-24.2305.512.8①-15.9305.58.7①-④-7.6305.54.6①-15.9305.58.7下端①+④-25.8321.112.8①-18321.18.7①-④-10.2321.14.6①-18321.18.7C上端①+②+③+④-27.6322.914.5----①-④-------下端①+②+③+④-29.3338.514.5----①-④-------D上端①+②+③+⑤-39.9323.120.7----①-⑤3.3305.5-0.9----下端①+②+③+⑤-40.8338.720.7----①-⑤0321.1-0.9----（6）、梁的配筋框架梁的配筋表（7）、柱的配筋柱均采用对称配筋框架柱的配筋表1号柱MNV纵筋箍筋上端118.51248.4－54.8320217－29.11120.620.9320146下端108.31266.0－54.8320217－66.41119.320.7320146选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@1502号柱MNV纵筋箍筋上端101.2755.3－51.332021977 12.5686.8－13.9320219下端107.7770.9－51.332021932.3702.4－13.9320219选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@1503号柱MNV纵筋箍筋上端61.4268.1－29.832021924.1245.7－12.9320219下端54.9283.7－29.832021926.4261.3－12.9320219选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@1504号柱MNV纵筋箍筋上端60.11582.2－31.4320219－115.71435.450.3320219下端78.61599.8－31.4320219－106.31453.050.3320219选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@1505号柱MNV纵筋箍筋上端22.5966.8－9.0320219－83.5873.444.4320219下端22.5982.4－9.0320219－83.5889.044.4320219选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@1506号柱MNV纵筋箍筋上端－39.9323.120.73202193.3305.5－0.9320219下端－40.8338.720.73202190.0321.1－0.9320219选配纵筋：3根，φ16，Ⅱ级；箍筋：φ10@150六、基础的设计如图，基础采用钢筋混凝土桩基，只计算KJ2中4号柱下的基础。已知F＝1599.8KN，M＝106.3KN·m，H＝50.3KN。采用断面为400×400的钢筋混凝土预制桩，桩数5根，混凝土强度C30。承台平面尺寸为3000×3000，入土深度18m，承台埋深2m，混凝土强度C20。77 1、桩的设计（1）、单桩极限承载力标准值qpk＝2300Kpa，③层土qsk＝11KPa，④层土qsk＝20KPa，⑤层土qsk＝22Kpa。Quk＝Qsk+Qpk＝4×0.4×（11×5+20×5+22×8）+1900×0.4×0.4＝529.6+304.0＝833.6KN（2）、5根桩的群桩距径比＝0.886＝2.97≈3（3）、承载力设计值由＝3，＝3/18＝0.17，得桩侧阻、桩端阻群桩效应系数为：ηs＝0.8，ηp＝1.64。承台下为淤泥质粘土，不考虑承台效应。R＝+＝＝558.9KNG＝γGDA＝20×2×3×3＝360.0KNQ＝＝391KN＜RQmax＝＝391+＝438.0KN＜1.2R＝670.7KNQmin＝＝344KN＞0满足要求。2、沉降量计算s＝φ·φes’分层总和法计算地基最终沉降分层点H(m)应力系数附加应力(Kpa)ΔH(m)平均应力(Kpa)Es(Mpa)S’(mm)00－181.8－－2－110.243176.71.0179.25289.6220.220160.01.0168.35284.2330.175127.31.0143.62271.8440.12993.81.0110.53255.3550.11281.41.087.63243.8660.08461.11.071.272.429.7770.07252.41.056.722.423.6880.05640.71.046.542.419.4990.04532.71.036.722.415.310100.03827.61.030.182.412.611110.03021.81.024.723.86.512120.02719.61.020.733.85.513130.02518.21.018.913.85.014140.02216.01.017.093.84.515150.01813.11.014.543.83.816160.01510.91.012.003.83.277 17170.0128.71.09.823.82.618180.0096.51.07.643.82.0s’＝478.3mmφ＝1nb＝＝＝2.236φe＝＝＝0.132s＝1×0.132×478.3＝63.1mm＜[Δ]＝200mm。满足沉降要求。3、桩身的设计（1）、自身强度验算N＝391KN，A＝0.16m2，fc＝15N/mm2N＜fcA＝2400KN，满足。（2）、吊装强度验算按构造配筋，设置4根φ22的Ⅱ级钢筋，箍筋φ8@100。M1＝M2＝0.0214kql2＝0.0214×1.5×4×162＝32.9KN·m，满足。4、承台设计承台采用C20混凝土，fc＝10，fcm＝11.0，ft＝1.1。（1）、正截面抗弯设计控制截面取柱边Mx＝My＝2×438×（1.1－0.2）＝788.4KN·mVx＝Vy＝2×438＝876KNh0＝1.0－0.04＝0.96mAs＝4345mm2配30φ10@80，（As＝4617mm2），两方向相同（2）、承台抗冲切验算um＝4×2×（200+960/2）＝5440mmFl＝psA＝＝328.8KNFl≤0.6ftumh0＝0.6×1.1×5440×960＝3446.8KN，满足。七、楼梯的设计踏步面层贴预制水磨石板50mm厚，梯段板下抹麻刀灰20mm厚，采用金属栏杆。平台板及梯段板受力及构造钢筋均用Ⅰ级钢筋，平台梁纵向受力钢筋Ⅱ级，混凝土C25（fcm＝13.5N/mm2，fc＝12.5N/mm2）。活荷载标准值：2.5KN/m277 1、TB1的计算（1）、计算简图和截面尺寸踏步板倾角α＝arctan＝26.57°，cos26.57＝0.8944板厚t＝100mm（2）、荷载计算永久荷载标准值栏杆0.20KN/m踏步面层（0.15＋0.30）×0.05×22.6/0.30＝1.70KN/m梯段板自重25×（0.10/0.8944＋0.15/2）＝4.67KN/m板底抹灰17×0.02/0.8944＝0.38KN/m6.95KN/m永久荷载设计值g＝1.2×6.95＝8.34KN/m可变荷载设计值q＝1.4×2.50＝3.50KN/m合计g＋q＝14.53KN/m（3）、内力及截面承载力计算1）、正截面承载力计算取h0＝100－15＝85mm；ln＝12×300＝3600mm。考虑到梯段板两端与梁的固结作用，板跨中最大弯矩：M＝pln2＝×14.53×3.62＝15.34KN·m/mas＝＝15.34×106/（13.5×1000×852）＝0.1573γs＝0.5×（1＋）＝0.5×（1＋）＝0.91As＝＝15.34×106/（210×0.91×85）＝944mm2纵向受力钢筋选用φ12@100，As＝1131mm2＞944mm2ρ＝＝1.33%＞ρmin＝0.15%2）、斜截面承载力计算V＝pln·cosα＝×14.53×3.6×0.8944＝19.06KN/mV＝0.07fcbh0＝0.07×12.5×1000×85＝74.38KN/m＞19.06KN/m77 所以不需进行斜截面验算2、TB2的计算（1）、计算简图和截面尺寸板厚t＝180mm（2）、荷载计算斜梯段板荷载p1永久荷载标准值栏杆0.20KN/m踏步面层（0.15＋0.30）×0.05×22.6/0.30＝1.70KN/m梯段板自重25×（0.18/0.8944＋0.15/2）＝6.91KN/m板底抹灰17×0.02/0.8944＝0.38KN/m9.19KN/m永久荷载设计值g＝1.2×9.19＝11.03KN/m可变荷载设计值q＝1.4×2.50＝3.50KN/m合计g＋q＝14.53KN/m平台段板荷载p2永久荷载标准值踏步面层22.6×0.05＝1.13KN/m梯段板自重25×0.18＝4.50KN/m板底抹灰17×0.02＝0.34KN/m5.97KN/m永久荷载设计值g＝1.2×5.97＝7.16KN/m可变荷载设计值q＝1.4×2.50＝3.50KN/m合计g＋q＝10.66KN/m（3）、内力及截面承载力计算h0＝180mm－20mm＝160mmRA＝＝＝35.28KN/m77 RB＝＝＝31.74KN/m＝＝0.76，＝＝0.73查表得β＝0.984Mmax＝βp1ln2＝×0.984×14.53×4.9352＝43.53KN·m/mVmax＝βp1lncosα＝×0.984×14.53×4.935×0.8944＝31.55KN/mas＝＝43.53×106/（13.5×1000×1602）＝0.1260γs＝0.5×（1＋）＝0.5×（1＋）＝0.93As＝＝43.53×106/（210×0.93×160）＝1393mm2纵向受力钢筋选用φ12@80，As＝1414mm2＞1393mm23、TB3的计算（1）、计算简图和截面尺寸如图，两种受力状态：第一种为在AB跨上布置恒载和活载；第二种为在AB跨上布置恒载，在BC跨上布置恒载和活载。h＝100mm（2）、荷载计算永久荷载标准值踏步面层22.6×0.05＝1.13KN/m梯段板自重25×0.10＝2.50KN/m板底抹灰17×0.02＝0.34KN/m3.97KN/m永久荷载设计值g＝1.2×3.97＝4.76KN/m可变荷载设计值q＝1.4×2.50＝3.50KN/m77 合计g＋q＝8.26KN/m（3）、内力及截面承载力计算h0＝100mm－15mm＝85mmMmax＝βp1ln2＝×0.984×14.53×4.9352＝43.53KN·m/mVmax＝βp1lncosα＝×0.984×14.53×4.935×0.8944＝31.55KN/mas＝＝43.53×106/（13.5×1000×1602）＝0.1260γs＝0.5×（1＋）＝0.5×（1＋）＝0.93As＝＝43.53×106/（210×0.93×160）＝1393mm2纵向受力钢筋选用φ12@80，As＝1414mm2＞1393mm2TB3弯矩图（KN·m/m）TB3剪力图（KN/m）用“理正工具箱”计算弯矩图如上。as＝＝16.0×106/（13.5×1000×852）＝0.1712γs＝0.5×（1＋）＝0.5×（1＋）＝0.905As＝＝16.0×106/（210×0.905×85）＝990mm2纵向受力钢筋选用φ12@100，As＝1131mm2＞990mm2ρ＝＝1.33%＞ρmin＝0.15%4、TL1的计算（1）、计算简图和截面尺寸77 计算跨度l0＝ln＝3200mm截面尺寸400mm×250mm（2）、荷载计算由TB2传来14.53×4.935×0.5＝35.85KN/m由TB3传来8.26×1.675×0.5＝6.92KN/m平台梁自重1.2×25×0.25×0.4＝3.00KN/m粉刷层自重1.2×（0.4－0.1＋0.25＋0.05）×0.02×17＝0.60KN/m合计46.37KN/m（3）、内力及截面承载力计算①内力计算h0＝400mm－35mm＝365mmM＝pln2＝×46.37×3.22＝59.35KN·mV＝pln＝×46.37×3.2＝74.19KN②正截面受弯承载力计算as＝＝59.35×106/（13.5×250×3652）＝0.1320γs＝0.5×（1＋）＝0.5×（1＋）＝0.93As＝＝59.35×106/（310×0.93×365）＝564mm2选用3φ16，As＝603mm2＞564mm2③斜截面承载力计算Ⅰ、验算梁截面尺寸V≤0.25fcbh0＝0.25×12.5×250×365＝285.16KN＞74.19KN/m截面尺寸满足设计要求Ⅱ、验算配箍量V≤0.07fcbh0＝0.07×12.5×250×365＝79.84KN＞74.19KN/m按构造配φ6@200。77 八、雨篷的设计1、计算简图和截面尺寸如图，雨篷板厚100mm，半径为2800－100＝2700mm，雨篷梁尺寸400×300，曲梁尺寸400×300。雨篷板周边与曲梁和雨篷梁连接，按简支考虑。曲梁与雨篷梁整结，按两端固结考虑。2、雨篷板设计（1）、荷载计算雨篷板自重1.2×25×0.1＝3KN/m2板面、板底抹灰≈0.8KN/m2均布活荷载1.4×0.7＝0.98KN/m2合计q+g＝4.78KN/m2（2）、内力计算查表得，板跨中每米宽的最大弯矩Mx＝0.0515pR2＝0.0515×4.78×2.72＝1.795KN·mMy＝0.0868pR2＝0.0868×4.78×2.72＝3.02KN·m（3）、配筋计算h0y＝100－20＝80mm，h0x＝h0y－10＝70mm，采用Ⅰ级钢筋，C25。Asx＝150mm2，选配φ6@150，实际Asx＝189mm2Asy＝183mm2，选配φ6@150，实际Asy＝189mm23、曲梁设计（1）、计算简图（2）、荷载计算由板传来的荷载按中间板带荷载的一半传给曲梁，另一半传给雨篷梁计算。由板传来4.78×2.7/2＝6.46KN/m梁的自重1.2×25×0.3×0.4＝3.6KN/m合计p＝10.06KN/m77 （3）、内力计算K1＝θ＝90°，sin90°＝1，cos90°＝0，sin180°＝0。K1＝＝0.273跨中最大弯矩Mmax＝K1pR2＝0.273×10.06×2.72＝20.02KN·m支座最大负弯矩－Mmax＝M1cosθ－pR2（1－cosθ）＝－10.06×2.72×（1－0）＝－73.1KN·m支座最大扭矩Tmax＝M1sinθ－pR2（θ－sinθ）＝20.02－10.06×2.72×（1.57－1）＝－21.78KN·m支座最大剪力，由对称性，支座最大剪力等于梁上总荷载值的一半，故Vmax＝0.5×πRp＝0.5×3.14×2.7×10.06＝42.63KN（4）、配筋计算1）、验算截面尺寸h0＝400－35＝365mm截面核心区部分边长bcor＝300－50＝250mmhcor＝400－50＝350mm截面受扭塑性抵抗矩ωt＝＝3002×（3×400－300）/6＝13.5×106mm3＝＝2N/mm2对C25混凝土，0.25fc＝0.25×12.5＝3.12N/mm20.7ft＝0.7×1.3＝0.91N/mm2因0.91N/mm2＜2N/mm2＜3.12N/mm2，知该曲梁截面尺寸满足要求，但应按计算配置受扭钢筋。2）、计算受弯钢筋跨中As＝180mm2，支座As＝697mm23）、计算受剪箍筋V≤0.07（1.5－βt）fcbh0+1.5fyvAsvh0/s其中，剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数βt为βt＝＝1.339＞1取βt＝1.0V－0.07（1.5－βt）fcbh0＝42630－0.07×（1.5－1.0）×12.5×300×360＝－5276N＜0可按构造配箍筋。4）、计算受扭箍筋T≤0.35βtftωt+1.2fyvAst1Acor/s＝（21780000－0.35×1.0×1.3×13500000）/（1.2××210×250×350×300）＝0.002177 最小配箍率ρsv,min＝0.02α＝1+1.75×（2βt－1）＝2.75ρsv,min＝0.02×2.75×＝0.0033故按最小配箍率配置钢筋。选配φ8@100。5）、计算受扭纵筋受扭纵筋面积Astl＝其中，ξ＝1.3，截面核心区周长Ucor＝2（bcor+hcor）＝2×（250+350）＝1200mm。Astl＝534mm2验算受扭纵筋最小配筋率：ρtl,min＝0.08＝0.08×＝0.0032ρtl＝＝＝0.0045＞0.0032，满足。6）、选配钢筋受扭纵筋应沿截面周边均匀对称布置，故梁上、下各面为Astl，1＝＝534×250/1200＝111mm2梁两侧各为Astl，2＝＝534×350/1200＝156mm2梁截面的纵向钢筋应为正截面受弯和受扭纵筋面积之和。支座截面上部：As＝697+111＝808mm2，选配4根，φ16，Ⅱ级跨中截面下部：As＝180+111＝291mm2，选配4根，φ10，Ⅱ级梁两侧各配1根，φ16，Ⅱ级。4、雨篷梁设计（1）、正截面受弯计算雨篷梁搁置在砖墙上，按简支梁设计。梁上即为框架梁，故梁上无砌体。荷载计算：梁自重1.2×25×0.3×0.4＝3.6KN/m梁侧抹灰1.2×2×0.4×20×0.02＝0.384KN/m雨篷传来4.78×2.7/2＝6.46KN/m合计10.44KN/m（2）、弯矩、扭矩、剪力设计值L0＝1.05Ln＝1.05×5.0＝5.25mM＝pL02＝0.125×10.44×5.252＝36KN·mT＝g（+）2＝0.5×4.78×（1.4+0.15）2＝5.74KN·m/m77 V＝pL0＝0.5×10.44×5.25＝27.4KN（3）、配筋计算受弯纵筋As＝330mm2受扭纵筋As＝571mm2梁上、下各面为Astl，1＝＝571×250/1200＝119mm2梁两侧各为Astl，2＝＝571×350/1200＝167mm2受扭箍筋Asv＝47mm2受剪箍筋Astl＝54mm2（4）、配筋跨中下部As＝330+119＝449mm2，选配4根，φ12，Ⅱ级上部As＝180+119＝299mm2，选配4根，φ10，Ⅱ级梁两侧各配1根，φ16，Ⅱ级箍筋配φ8@150。九、屋架的设计1、屋架简图及几何尺寸18m跨度梯形钢屋架，端部高1.8m，跨中高2.7m，屋面坡度i＝0.1，屋架间距6m，屋回两端与钢筋混凝土柱连接。屋架上、下弦连有横向支撑和竖向支撑。采用大型屋面板1.5m×6m，120厚泡沫混凝土保温层，防水层和找平层。屋面活荷载为1.5KN/m2。柱用混凝土强度等级为C25，钢材为Q235，焊条采用E425。如上图，左边为单位内力，右边为屋架轴线长度。2、屋架荷载计算（1）、永久荷载设计值大型屋面板1.2×1.4＝1.68KN/m220mm防水层及找平层1.2×0.75＝0.90KN/m280mm厚泡沫混凝土保温层1.2×0.50＝0.60KN/m2屋架和支撑自重1.2×0.35＝0.42KN/m2可变荷载设计值屋面活荷载1.4×1.5＝2.10KN/m2（2）、屋架上弦荷载计算P＝（1.68＋0.90＋0.60＋0.42＋2.10）×1.5×6＝51.3KN（3）、杆件编号（如下图）77 3、内力计算杆件内力表杆件杆长单位内力P荷载内力杆件杆长单位内力P荷载内力上弦杆O115070.0000.000斜杆D12460－6.905－354.227O21507－7.141－366.333D224604.749243.624O31507－7.141－366.333D32704－3.327－170.675O41507－9.993－512.641D427041.78991.776O51507－9.993－512.641D52958－0.575－29.498O61507－9.991－512.538D62958－0.579－29.703下弦杆U130004.209215.922竖杆V11800－0.500－25.650U230008.948459.032V22100－1.000－51.300U3300010.232524.902V32400－1.000－51.300V430000.99350.9414、杆件截面选择（1）、上弦杆截面选择，采用相同截面，以最大内力计算：N＝512.64KN屋架平面内计算长度lox＝150.7cm，loy＝150.7cm设λ＝60，φ＝0.688A＝N/φf＝512.64×103/（0.807×215）＝29.55cm2ix＝iy＝150.7/60＝2.51cm选2L90×10，A＝34.33cm，ix＝2.74cm，iy＝4.21cm（节点板厚12mm）轴压杆件强度验算：λ＝150.7/2.74＝55，φ＝0.833σ＝512.64×103/3433＝149.3N/mm2＜215mm2强度满足。轴压杆件稳定验算：σ＝512.64×103/（0.833×3433）＝179.3N/mm2＜215mm2稳定验算。（2）、下弦杆截面选择，采用相同截面，以最大内力来计算：N＝524902N所需截面积A＝＝524902/215＝24.41cm2选用2L80×10，A＝30.252cm2＞24.41cm2ix＝2.42cm，iy＝3.81cmlox＝300cm，loy＝300cmλx＝300/2.42＝124＜[λ]＝350（3）、腹杆截面选择腹杆截面选择表杆件内力(KN)截面规格面积计算长度(cm)回转半径(cm)长细比稳定系数σ77 loxloyixiyλxλyφxφy斜杆D1-354.2272L110×70×627.89246.0246.03.513.0070.0982.000.7510.675188D2243.6242L70×616.32246.0246.02.153.33114.4273.87--149D3-170.6752L75×1028.25270.4270.42.263.61119.6574.900.4370.72138D491.7762L45×58.58270.4270.41.372.34197.37115.56--107D5-29.4982L70×616.32295.8295.82.153.33137.5888.830.3550.63451D6-29.7032L70×616.32295.8295.82.153.33137.5888.830.3550.63451竖杆V1-25.6502L45×58.58180.0180.01.372.34131.3976.920.3810.70778V2-51.3002L50×59.61210.0210.01.532.53137.2583.000.3570.668150V3-51.3002L56×510.83240.0240.01.722.77139.5386.640.3450.641137V450.9412L45×58.58270.0270.01.372.34197.08115.38--595、节点设计（1）、下弦支座节点支座反力R＝6P＝6×51.3＝307.8KN支座底板尺寸取280×372＝104160mm2仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座反力，则承压面积为280×212＝59360mm2局部承压强度验算：R/An＝307800/59360＝5.2N/mm2＜fhce＝8N/mm2fhce为钢筋混凝土局部承压强度设计值a、底板设计：按照两相邻边固定，另两边自由的板设计。对角线长a1＝＝167mm两支承边的交点到对角线a1的垂直距离b1＝100×＝80mm＝0.48，查表得β＝0.055M＝βqa12＝0.055×5.2×1672＝7976N·mm底板厚度：t＝＝＝14.9mm，取16mmb、加劲肋与节点板的连接焊缝计算假定一个加劲肋的受力为屋架支座反力的1/4，即0.25×307.8＝76.95KNV＝76.95KN，M＝76.95×50＝3847.5KN·mm设焊缝hf＝5mm，焊缝计算长度lw＝560－10＝550mm，焊缝应力为＝＝22.8N/mm2＜fwf＝160N/mm2c、节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算设焊缝传递全部支座反力，R＝307.8KN，其中每块加劲肋各传递的力为R，节点板传递的力为R。节点板与底板的连接焊缝∑lw＝2×（280－10）＝540mm。所需焊脚尺寸为77 hf＝mm，取hf＝5mm。每块加劲肋与底板的连接焊缝长度为∑lw＝2×（100－20－10）＝140mmhf＝mm，取hf＝5mm。d、下弦杆、支座斜杆和竖杆焊缝的计算设焊缝hf＝5mm，下弦杆N＝215.922KN，所需焊缝长度为肢背：lw’＝＝135mm，取lw’＝15cm肢尖：lw”＝＝58mm，取lw”＝8cm支座斜杆N＝354.227KN，所需焊缝长度为肢背：lw’＝＝221mm，取lw’＝24cm肢尖：lw”＝＝95mm，取lw”＝12cm支座竖杆N＝25.650KN，所需焊缝长度为两肢尖：lw’＝＝12mm，取lw’＝15cm（2）、下弦U1、U2节点腹杆所需焊缝及所取焊缝长度（cm）杆件位置分配系数N（N）2he（mm）fwf（N/mm2）所需长度所取高度D2肢背0.72436242×0.7×5160152.316肢尖0.32436242×0.7×616065.38V2肢背0.7513002×0.7×716032.14肢尖0.3513002×0.7×816013.74D3肢背0.71706752×0.7×9160106.712肢尖0.31706752×0.7×1016045.76所取焊缝长度按构造规定要大于8hf，即lw≥40mm。根据腹杆焊缝长度，绘出节点板尺寸为530×270×12。下弦与节点板连接的焊缝长度为53cm，hf＝5mm，焊缝所受力为ΔN＝U2－U1＝495.032－215.922＝243.110KN，受力较大的肢背处焊缝应力为τf＝＝50.1N/mm2＜160N/mm2（3）、下弦U2、U3节点腹杆所需焊缝及所取焊缝长度（cm）杆件位置分配系数N（N）2he（mm）fwf（N/mm2）所需长度所取高度D4肢背0.7917762×0.7×516057.4877 肢尖0.3917762×0.7×616024.64V3肢背0.7513002×0.7×716032.14肢尖0.3513002×0.7×816013.74D5肢背0.7294982×0.7×916018.44肢尖0.3294982×0.7×101607.94所取焊缝长度按构造规定要大于8hf，即lw≥40mm。根据腹杆焊缝长度，绘出节点板尺寸为350×210×12。下弦与节点板连接的焊缝长度为35cm，hf＝5mm，焊缝所受力为ΔN＝U3－U2＝524.902－495.032＝65.870KN，受力较大的肢背处焊缝应力为τf＝＝20.8N/mm2＜160N/mm2（4）、下弦跨中节点下弦跨中节点采用同号角钢拼接，为使拼接角钢与弦杆之间密合，并便于施焊，需将拼接角钢的尖角削除，且截去垂直肢一部分宽度，拼接角钢这部分削弱，可以靠节点板来补偿。接头一边的焊缝长度按弦杆内力计算。设焊缝hf＝5mm，N＝524.902KN，所需一条焊缝计算长度为lw＝＝234.3mm拼接角钢的长度取650mm＞2×234.3＝468.6mm。斜杆、竖杆内力较小，可取hf＝5mm，肢背与肢尖焊缝长度均用lw＝6cm。（5）、上弦O1、O2节点为了便于在上弦节点搁置屋面析板，节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm，用塞焊缝反上弦角钢与节点板连接起来，槽焊缝作为两条焊缝计算，这时强度设计值应乘以0.8的折减系数，计算时可略去屋架上弦坡度的影响，而假定集中荷载P与上弦垂直。设焊缝hf＝5mm，ΔN＝366.333KN，上弦肢背塞焊缝的应力为＝＝85.6N/mm2＜0.8ffw＝128N/mm2上弦肢尖角焊缝的应力为＝＝37.5N/mm2＜0.8ffw＝128N/mm2（6）、上弦O3、O4节点节点两边弦杆内力差别很小，肢背塞焊缝承受节点荷载，肢尖焊缝承受内力差值，均可不必验算。节点板根据腹杆焊缝长度按比例绘制，其尺寸为390×210×12。（7）、上弦O3、O4节点同上，节点板尺寸为290×170×12。（8）、上弦支座节点和竖杆节点这两个节点的弦杆内力或节点两边弦杆内力差值均等于零。因此弦杆肢背焊缝承受节点力均可不必验算，肢尖焊缝也不受力，采用构造焊缝。（9）、屋脊节点77 屋脊节点构造与下弦跨中节点相似，用同号角钢进行拼接，接头一边的焊缝长度按弦杆内力计算。lw＝＝＝228.8mm拼接角钢的长度承650mm＞2×228.8＝457.6mm上弦杆与节点板之间的塞焊缝，假定承受节点荷载，可不必验算。上弦肢尖与节点板的连接焊缝，应按上弦内力的15%计算，设肢尖焊缝hf＝5mm，节点板长度为50cm，则节点一侧弦杆焊缝的计算长度为lw＝－2－1＝22cm，焊缝应力为＝49.9N/mm2＝81.7N/mm2＝83.5ffw＝160N/mm2谢辞初入大学校园的情景历历在目，转眼间却即将毕业离校。回首大学四年，突然发觉自己成熟了许多，也在不知不觉中喜欢上了自己的专业，不像刚入校时的彷徨迷茫。如今毕业设计终告一段落，从选题直至最终定稿，都在老师的悉心指导下完成的。老师严谨求实的治学方法和诲人不倦的教学态度给我留下了深刻的印象，我学到的不仅是结构设计，更多的是为人处事。在此向何老师致以深深的敬意和诚挚的感谢！在整个设计过程中，还得到了同组同学协助，为将来工作中的团队合作打下基础，在此表示感谢！还要感谢我的父亲和母亲，没有他们这么多年的含辛茹苦和关怀教育，就不会有我今天的一点成绩。四年的学习与生活不过是弹指一挥间，但这四年又是人生最关键的四年。这段时间的所见所闻，所思所想，所学所用，将对我今后的求学和工作生涯产生深远的影响。77 参考文献[1]《建筑结构荷载规范》GBJ9-87；[2]《混凝土结构设计规范》GBJ10-89；[3]《建筑地基基础设计规范》GBJ7-89；[4]《建筑抗震设计规范》GBJ11-89；[5]《混凝土结构构造手册》中国建筑工业出版社，1999；[6]《混凝土结构计算手册》中国建筑工业出版社，1991；[7]程文襄主编，《楼梯、阳台和雨蓬设计》东南大学出版社，1998；[8]《混凝土结构设计》教材，同济大学出版社，2001；[9]张季容、朱向荣主编，《简明建筑基础计算与设计手册》中国建筑工业出版社；[10]杨金铎、房志勇主编，《房屋建筑构造》中国建材工业出版社；[11]朱伯龙、张琨联主编，《建筑结构抗震设计原理》同济大学出版社；[12]陈文斌、章金良主编，《建筑工程制图》同济大学出版社；[13]袁聚云、李镜培、楼晓明等主编，《基础工程设计原理》同济大学出版社；77 图纸目录工程名称县级广播电视办公楼项目办公楼序号图别图号图纸名称图纸尺寸1建施01施工设计总说明A22建施02底层平面图A13建施03二层平面图A14建施04三层平面图A15建施05屋盖平面图A16建施06东、西立面图A27建施07南、北立面图A18建施08剖面图、楼梯平面、立面图A29结施01基础平面布置图A110结施02二层结构平面布置图A111结施03三层结构平面布置图A112结施04屋盖结构平面布置图A113结施05二层楼板配筋图A114结施06三层楼板配筋图A115结施07屋盖楼板配筋图A216结施08KJ2配筋图A217结施09次梁配筋图A118结施10雨篷、楼梯配筋图A219结施11钢屋架施工图A277'