土木工程办公楼设计计算书论文

'土木工程办公楼设计计算书毕业论文第1章建筑方案1.1工程概况（1）工程名称：长沙师范大学办公楼。（2）建筑地点：长沙市岳麓区（3）耐火等级：二级（4）总建筑面积：3012.4m2（5）建筑结构：四层框架结构1.2建筑设计1.2.1设计依据本设计依据毕业设计任务书给定的建设场地，依据建筑使用要求：层数为4层,一、二层为小面积房间,层高3.6m，三、四层为大面积房间，层高4.2m，每层设男女洗手间、卫生间各两个,每层设中型会议室一个,为此设计对建筑功能进行了合理分区，参考了国内外有关商场、办公楼方面的标准、规范、图集和资料等，使设计符合国家现行的民用建筑设计通则、消防等有关规范和现行的有关制图标准及统一模数标准，满足建筑的安全、舒适、经济的基本要求。1.2.2平面设计1.房间平面设计的要求：（1）房间的面积、形状和尺寸要满足室内使用活动和家具、设备合理布置的要求。（2）门窗的大小和位置，因考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风良好。（3）房间的构成应使结构构造布置合理，施工方便，也要有利于房间之间的组合，所用材料要符合相应的建筑标准。（4）室内空间以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部，要考虑人们的使用和审美要求。1.2.3剖面设计建筑剖面设计主要是根据功能和使用方面对立体空间的要求，结合建筑结构和构造特点，来确定房间各部分高度和空间比例；考虑垂直方向空间的组合和利用；选择适当的剖面形式；进行垂直交通和采光、通风等方面的设计，使建筑物立体空间关系符合功能、艺术和技术、经济的要求。1.2.4交通联系102 交通联系部分是把各个房间以及室内交通合理协调起来，同时又要考虑到使用房间和辅助房间的用途，减少交通干扰。楼梯是垂直交通联系部分，是各个楼层疏散的必经之路，同时又要考虑到建筑防火要求，本办公楼采用板式双跑楼梯。本设计中交通联系部分设计满足了下列要求：交通线路简捷明确，联系通行方便；人流通畅，紧急疏散时迅速安全；满足一定的通风采光要求。1.2.5立面设计建筑体形设计和立面设计要求：1）反映建筑功能要求和建筑类型的特征。2）结合材料性能、结构构造和施工技术特点。3）掌握建筑标准和相应的经济指标。4）适应基地环境和建筑规划的群体布置。5）符合建筑造型和立面构图的一些规律。本建筑物部分建筑设置玻璃幕墙，给结构物增加现代感与时尚设计，外延采用抹灰与涂料方式进行外檐装饰，主体采用白色墙砖，其间部分突出小垛选用白色、米黄色，给人一种时尚、大气、优美的感觉102 湖南工程学院毕业设计（论文）第2章结构方案2.1工程概况长沙师范大学公楼为现浇钢筋混凝土框架结构体系，主体四层，一，二层层高为3.6m,三，四层层高4.2m，建筑总高度17.4m，室内外高差为0.6m。地基土由上至下依次为：填土、粘土、粉质粘土、砂砾组成，各层的分布状况为：±0.000m～－0.600m为杂填土和腐殖土－0.600m～－4.500m为褐色粘土＝220kN/m2－4.500m～－10.000m卵石土层，10m以下为稳定的岩石基本风压W0=0.35kN/m2；基本雪压S0=0.35kN/m2，场地类别为Ⅱ类，结构正常使用环境类别为二（a），地面粗糙程度为C类，楼面活荷载（楼面、办公室为2.0kN/m2,走廊为2.5kN/m2）,上人屋面活载为2.0kN/m2。抗震设防烈度为7度,不做抗震计算.砼等级C30，纵向受力主筋HRB335级，箍筋HPB235级。2.2结构选型(1)屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，刚柔性相结合的屋面，板厚120mm。(2)楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，板厚12mm。(3)楼梯结构：采用钢筋混凝土现浇板式楼梯。(4)过梁：采用预制混凝土过梁。(5)基础梁：采用现浇钢筋混凝土基础梁。(6)基础：采用柱下独立基础。(7)天沟：采用现浇天沟。2.3结构平面布置结构平面布置及一榀计算框架的选取位置如图2.1所示。2.4参考图集及规范《结构荷载设计规范》（GB50009—2002）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）《平面整体平法表示法》(03G101—1)《抗震结构设计规范》(03G101—1)102 湖南工程学院毕业设计（论文）图2.1标准层结构平面布置图1：100102 湖南工程学院毕业设计（论文）第3章荷载计算3.1计算单元的选取图3.1标准层建筑平面图（局部）3.2梁截面尺寸估算由《混凝土结构设计》[1]知，梁宽不小于200mm，梁高不大于4倍梁宽，梁净垮不小于4倍梁高。一般情况下，框架梁的截面尺寸可按下列公式估算：（3.1）（3.2）式中--梁的计算跨度；--梁的截面高度；--梁的截面宽度。据此选取粱截面：框架梁：300mm×600mm，基础梁250mm×500mm。102 湖南工程学院毕业设计（论文）3.3柱截面尺寸估算根据规范，柱截面宽b不小于250mm，柱净高与截面高度之比不宜小于4。框架柱的截面尺寸可按下列公式估算：（3.3）（3.4）式中--第层层高；--柱的截面宽度；--柱的截面高度。由上可知，该框架柱均采用600×600mm2，选用C30混凝土。3.4恒载标准值的计算（1）屋面：防水层（刚性）30mm厚C20细石混凝土防水：1.00kN/m2防水层（柔性）三毡四油铺小石子：0.40kN/m2找平层：15mm厚水泥砂浆：0.015m×20kN/m3=0.30kN/m2找坡层：40mm厚水泥石灰焦渣砂浆2%找平0.04m×14kN/m3=0.56kN/m2找平层：15mm厚水泥砂浆：0.015m×20kN/m3=0.30kN/m2保温层：80mm厚矿渣水泥：0.08m×14.5kN/m3=1.16kN/m2结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板：0.12m×25.0kN/m3=3.00kN/m2抺灰层：10mm厚混合砂浆：0.01m×17.0kN/m3=0.17kN/m2合计：6.89kN/m2（2）各层楼面：30mm理石面层，水泥砂浆擦缝30mm厚1∶3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥1.16kN/m2水泥浆结合层一道结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板：0.12m×25.0kN/m3=3.00kN/m2抺灰层：10mm厚混合砂浆：0.01m×17.0kN/m3=0.17kN/m2合计：4.33kN/m2（3）各层走廊楼面水磨石地面：10㎜厚面层20㎜水泥砂浆打底0.65kN/m2素水泥砂浆结合层一道结构层：150mm厚现浇钢筋混凝土板：0.12m×25.0kN/m3=3.00kN/m2102 湖南工程学院毕业设计（论文）抺灰层：10mm厚混合砂浆：0.01m×17.0kN/m3=0.17kN/m2合计：3.82kN/m2（4）各层梁自重300mm×600mm梁自重:25.0kN/m3×0.30m×(0.6m-0.12m)=3.60kN/m抺灰层:10mm厚混合砂浆:0.01m×[(0.6m-0.12m)×2+0.3m]×17.0kN/m3=0.27kN/m合计：3.87kN/（5）基础梁自重250mm×400mm梁自重:25.0kN/m3×0.25m×0.4m=2.5kN/m合计：3.87kN/m（6）各层柱自重600mm×600mm:25.0kN/m3×0.6m×0.6m=9kN/m抺灰层:10mm厚混合砂浆:0.01m×0.6m×4×17.0kN/m3=0.41kN/m合计：9.41kN/m（7）外纵墙自重二层墙线荷（含墙）{[(3.6m-0.6m)×（6m-0.6m）-1.8m×1.8m×2]×0.24m×16.9kN/m3+1.8m×1.8m×2×0.35kN/m2}/6m=6.95N/m瓷砖贴面：[(6m×3.6m-1.8m×1.8m×2)×0.5kN/m2]/6m=1.26kN/m水泥粉刷内墙面：[(6m×3.6m-1.8m×1.8m×2)×0.36kN/m2]/6m=0.91kN/m合计：9.12kN/m底层墙线荷（含墙）：{[(4.7m-0.4m)×（6m-0.6m）-2×1.8m×1.8m]×0.24×16.9kN/m3+1.8m×1.8m×2×0.35kN/m2}/6m=11.69kN/m瓷砖贴面：[(6m×3.6m-1.8m×1.8m×2)×0.5kN/m2]/6m=1.26kN/m水泥粉刷内墙面：[(6m×3.6m-1.8m×1.8m×2)×0.36kN/m2]/6m=0.91kN/m合计：13.86kN/m三，四层墙线荷（含墙）：{[(4.2m-0.6m)×（6m-0.6m）-2×1.8m×1.8m]×0.24×16.9kN/m3+1.8m×1.8m×2×0.35kN/㎡}/6m=9.14kN/m102 湖南工程学院毕业设计（论文）瓷砖贴面：[(6m×4.2m-1.8m×1.8m×2)×0.5kN/㎡]/6m=1.56kN/m水泥粉刷内墙面：[(6m×4.2m-1.8m×1.8m×2)×0.36kN/㎡]/6m=1.12kN/m合计：11.82kN/m（8）内纵墙自重：二层墙体线荷（含墙）：{[(3.6m-0.6m)×（6m-0.6m）-2×0.9m×2.1m]×0.24×16.9kN/m3+0.9m×2.1m×2×0.3kN/㎡}/6m=8.58kN/m水泥粉刷内墙面：(3.6m×6m-2×0.9m×2.1m)×0.36kN/㎡×2=2.14kN/m合计：10.72kN/m底层墙体线荷（含墙）：{[(4.7m-0.4m)×（6m-0.6m）-2×0.9m×2.1m]×0.24×16.9kN/m3+0.9m×2.1m×2×0.3kN/㎡}/6m=13.33kN/m水泥粉刷内墙面：（3.6m×6m-2×0.9m×2.1m）×0.36kN/㎡/6m=2.14kN/m合计：15.47kN/m（9）栏杆自重：0.24m×1.1m×18kN/m3+0.05m×25kN/m3×0.24m=5.05kN/m合计：5.05kN/m（10）女儿墙自重：（做法：1.1m墙高，0.1m砼压顶）0.24m×1.1m×18kN/m3+0.1m×25kN/m3×0.24m+(1.2m×2+0.24m)×0.5kN/㎡=6.67kN/m合计：6.67kN/m（10）天沟自重：（现浇天沟+琉璃瓦）琉璃瓦自重：1.05m×1.1kN/m2=1.16kN/m天沟自重：25kN/m3×[0.6m+(0.2m-0.08m)]×0.008m+(0.6m+0.2m)×(0.5kN/m2+0.36kN/m2)=2.13kN/m合计：3.29kN/m3.5活载标准值的取值屋面和楼面活荷载标准值：根据《建筑结构荷载规范》[2]（GB50009-2001）查得：上人屋面：2.0kN/m2楼面：办公室：2.0kN/m2102 湖南工程学院毕业设计（论文）走廊：2.5kN/m23.6竖向荷载下框架受荷总图3.6.1框架梁受荷计算WB和LB：，按双向板计算；板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图见图3.2。图3.2板荷载传递示意图①-②轴间框架梁（1）屋面板传荷载：恒载:6.89kN/㎡×5.1m/2×5/8×2=21.96kN/m活载:2.0kN/㎡×5.1m/2×5/8×2=6.38kN/m（2）楼面板传荷载：恒载:4.33kN/㎡×5.1m/2×5/8×2=13.80kN/m102 湖南工程学院毕业设计（论文）活载:2.0kN/㎡×5.1m/2×5/8×2=6.38kN/m（3）屋面梁荷载:梁自重:3.87kN/m恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+21.96kN/m=25.83kN/m活载=板传荷载=6.38kN/m（4）楼面梁荷载：恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+13.8kN/m=17.67kN/m活载=板传荷载=6.38kN/m②-③轴间框架梁（1）屋面板传荷载：恒载：6.89kN/㎡×2.1m/2×5/8×2=9.04kN/m活载：2.0kN/㎡×2.1m/2×5/8×2=2.63kN/m（2）楼面板传荷载：恒载：4.33kN/㎡×2.1m/2×5/8×2=5.68kN/m活载：二，三层2.0kN/㎡×2.1m/2×5/8×2=2.63kN/m一层2.5kN/㎡×2.1m/2×5/8×2=3.28kN/m（3）屋面梁荷载：梁自重：3.87kN/m恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+9.04kN/m=12.91kN/m活载=板传荷载=2.63kN/m（4）楼面梁荷载：恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+5.68kN/m=9.55kN/m活载=板传荷载二，三层=2.63kN/m一层=3.28kN/m③-④轴间框架梁荷载同①-②轴间框架梁荷载，④-⑤轴间框架梁荷载，屋面梁同②-③轴间框架梁荷载，楼面梁同②-③轴间一层楼面框架梁荷载3.6.2框架柱受荷计算①轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=女儿墙自重+天沟自重+梁自重+屋面板传荷载=（6.67kN/m+3.29kN/m）×6m+3.87kN/m×(6m-0.6m)+6.89kN/㎡×102 湖南工程学院毕业设计（论文）6m×5.1m/2×0.71=155.5kN顶层柱活载=板传活载=2.0kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71=21.73kN二，三层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=11.82kN/m×(6m-0.6m)+3.87kN/m×(6m-0.6m)+4.33kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71=131.76kN二，三层柱活载=板传活载=2.0kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71=21.73kN一层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=9.12kN/m×(6m-0.6m)+3.87kN/m×(6m-0.6m)+4.33kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71=117.18kN一层柱活载=板传活载=2.0kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71=21.73kN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=13.86kN/m×(6m-0.6m)+2.5kN/m×(6m-0.6m)=88.34kN②轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m×(6m-0.6m)+6.89kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+6.89kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=136.55kN顶层柱活载=板传活载=2.0kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+2.0kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=33.57kN二，三层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m×(6m-0.6m)+4.33kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+4.33kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=93.58kN二，三层柱活载=板传活载=2.0kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+2.0kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94102 湖南工程学院毕业设计（论文）=33.57kN一层柱恒载=内纵墙自重+梁自重+板传荷载=3.87kN/m×(6m-0.6m)+10.72kN/m×(6m-0.6m)+4.33kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+3.82kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=148.44kN一层柱活载=板传活载=2.0kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+2.5kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=36.53基础顶面恒载=底层内纵墙自重+基础梁自重=15.47kN/m×(6m-0.6m)+2.5kN/m×(6m-0.6m)=97.04kN③轴柱纵向集中荷载与②轴柱纵向集中荷载相同④轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m×(6m-0.6m)+6.89kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+6.89kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=136.55kN顶层柱活载=板传活载=2.0kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+2.0kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=33.57kN二，三层柱恒载=梁自重+板传荷载+内纵墙自重=3.87kN/m×(6m-0.6m)+4.33kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+3.82kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94+11.82kN/m×(6m-0.6m)=154.38kN二，三层柱活载=板传活载=2.0kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+2.5kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=36.53kN一层柱恒载=纵墙自重+梁自重+板传荷载=3.87kN/m×(6m-0.6m)+9.12kN/m×(6m-0.6m)+4.33kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+3.82kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=139.80kN一层柱活载=板传活载=2.0kN/㎡×6m×5.1m/2×0.71+2.5kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=36.53基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=13.86kN/m×(6m-0.6m)+2.5kN/m×(6m-0.6m)102 湖南工程学院毕业设计（论文）=88.34kN⑤轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载+女儿墙重=3.87kN/m×(6m-0.6m)+6.67kN/m×(6m-0.6m)+6.89kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=97.72kN顶层柱活载=板传活载=2.0kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=11.84kN一，二，三层柱恒载=梁自重+板传荷载+栏杆自重=3.87kN/m×(6m-0.6m)+3.82kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94+5.05kN/m×(6m-0.6m)=70.79kN一，二，三层柱活载=板传活载=2.5kN/㎡×6m×2.1m/2×0.94=14.81kN基础顶面恒载=栏杆自重+基础梁自重=5.05kN/m×(6m-0.6m)+2.5kN/m×(6m-0.6m)=42.27kN102 湖南工程学院毕业设计（论文）图3.3框架竖向受荷总图（梁上均布荷载单位为kN/m，梁端集中力单位为kN）102 湖南工程学院毕业设计（论文）第4章梁、柱线刚度计算4.1框架梁线刚度的计算：由《混凝土结构设计》[1]知：框架梁截面惯性矩为：式中为截面宽，为截面高。线刚度：式中E为砼弹性模量；I为截面惯性矩；为梁计算长度。由《房屋建筑工程毕业设计指南》[6]知：对于现浇楼盖，中间框架,边框架。本计算单元所选取的框架为中间框架，故取。C30混凝土弹性模量E=3.0×107kN/m2；4.2框架柱线刚度的计算：底层：其余各层：其余各层：令，则，，，其余杆件的相对线刚度见图6.1。102 湖南工程学院毕业设计（论文）图4.1杆件相对线刚度示意图102 湖南工程学院毕业设计（论文）第5章风荷载下框架侧移验算5.1风荷载计算由《混凝土结构设计》[1]查得：风荷载标准值：---基本风压值，0.35；---风压高度变化系数，本工程的地面地处城市中心地段，粗糙程度取C类。由高度和地面粗糙程度查表插值计算可得；---风荷载体型系数，查表得=1.3；---高度z处的风振系数；因房屋高度小于30m，故取=1.0；---下层层高；---上层层高，对顶层为女儿墙高度的2倍；B---迎风面的宽度，B=6m。计算如下表5.1：表5.1楼层风荷载计算表层数H(m)hiWi(kN)416.20.814.22.47.30312.00.744.24.28.4827.80.743.64.27.8814.20.744.23.67.885.2框架各柱的侧移刚度D的计算由《混凝土结构设计》[1]知：（5.1）式中：——柱抗侧移刚度修正系数。表5.13－4层柱D值的计算构件名称①轴柱0.820.29115243102 湖南工程学院毕业设计（论文）②，③，④轴柱2.830.58630695⑤轴柱2.010.50126190（资料来源：《混凝土设计原理》[3]第198页表3.6.2）表5.22层柱D值的计算构件名称①轴柱0.710.26221833②，③，④轴柱2.420.54845667⑤轴柱1.710.46138417（资料来源：《混凝土设计原理》[3]第198页表3.6.2）表5.3底层柱D值的计算构件名称①轴柱0.920.48618190②，③，④轴柱3.160.70926537⑤轴柱2.240.646241795.3框架侧移验算由《混凝土结构设计》[1]得验算公式如下：102 湖南工程学院毕业设计（论文）层间位移：；（5.2）式中：——第j层的总剪力；——第j层所有柱的抗侧刚度之和；——第j层的层间侧移。；（5.3）顶点位移：；（5.4）；（5.5）验算结果如下表5.4；表5.4风荷载作用下框架侧移计算层47.307.301335180.000051/8400038.4815.781335180.00011/4200027.8823.661972510.00011/3600017.8831.541219800.00031/15667由上表可知，均小于1/550，满足要求。102 湖南工程学院毕业设计（论文）第6章内力计算6.1水平荷载作下框架的内力计算本设计采用D值法计算风荷载作用下框架内力。其步骤为：（1）求各柱反弯点处的剪力值；（2）求各柱反弯点的高度；（3）求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；（4）求各柱的轴力和剪力。6.1.1框架柱反弯点位置、杆端和梁端弯矩的确定：由《混凝土结构设计》[1]查得：（6.1）式中——标准反弯点高度比，是在各层等高、各跨相等、各层梁和柱线刚度都不改变的情况下求得的反弯点高度比；——因上、下层梁刚度比变化的修正值；——因上层层高变化的修正值；——因下层层高变化的修正值；——框架柱高度。框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算：Mc上=Vim(1-y)hMc下=Vimyh（6.2）中柱（6.3）（6.4）.边柱（6.5）式中Vim为第i层第m柱所分配的剪力值。表6.1①轴柱反弯点位置层号h/m44.20.820.350000.351.4734.20.820.400000.401.6823.60.710.4500-0.0270.4231.52314.70.920.560-0.00800.5522.594102 湖南工程学院毕业设计（论文）表6.2②③④轴柱反弯点位置层号h/m44.22.830.440000.441.84834.22.830.490000.492.05823.62.420.500000.501.80014.73.160.550000.552.585表6.3⑤轴柱反弯点位置层号h/m44.22.830.440000.441.84834.22.830.490000.492.05823.62.420.500000.501.80014.73.160.550000.552.5856.1.2风荷载作用下内力计算：表6.4风荷载作用下①轴柱剪力及梁柱端M计算层号47.30133518152430.1140.8321.472.271.222.27315.78133518152430.1141.7991.684.533.025.75223.66197251218330.1112.6261.5235.454.008.47131.54121980181900.1494.6992.5949.8912.1913.89表6.5风荷载作用下②④轴柱剪力及梁柱端M计算层号47.30133518306950.2301.6791.8483.953.101.162.79315.78133518306950.2303.6292.0587.777.473.197.68223.66197251456670.2325.4891.8009.889.885.0912.26102 湖南工程学院毕业设计（论文）131.54121980265370.2186.8762.58514.5417.777.1617.26表6.6风荷载作用下③轴柱剪力及梁柱端M计算层号47.30133518306950.2301.6791.8483.953.102.791.16315.78133518306950.2303.6292.0587.777.477.683.19223.66197251456670.2325.4891.8009.889.8812.265.09131.54121980265370.2186.8762.58514.5417.7717.267.16表6.7风荷载作用下⑤轴柱剪力及梁柱端M计算层号47.30133518261900.1961.4311.6843.62.413.60315.78133518261900.1963.0931.8947.135.869.54223.66197251384170.1954.6141.6608.957.6614.81131.54121980241790.1986.2452.58513.2116.1420.87表6.8风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力层号梁端剪力柱轴力12跨Vb1223跨Vb2334跨Vb3445跨Vb231轴柱Nc12轴3轴4轴5轴柱Nc5Vb12-Vb23Nc2Vb23-Vb34Nc3Vb34-Vb45Nc440.672.660.453.04-0.67-1.99-1.992.212.21-2.59-2.593.0431.757.311.258.2-2.42-5.56-7.556.068.27-6.95-9.5411.2422.6611.682.0012.89-5.08-9.02-16.579.6817.95-10.89-20.4324.1314.1316.442.8118.16-9.21-12.31-28.8813.6331.58-15.35-35.7842.29102 湖南工程学院毕业设计（论文）图6.1风荷载作用下构件弯矩图（单位：）102 湖南工程学院毕业设计（论文）图6.2风荷载作用下构件剪力图（单位：）102 湖南工程学院毕业设计（论文）图6.3风荷载作用下构件轴力图（单位：）102 湖南工程学院毕业设计（论文）6.2竖向恒载作用下的内力计算6.2.1顶层内力分析（1）顶层计算简图图6.4恒载作用下的顶层计算简图（2）计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：（A结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数102 湖南工程学院毕业设计（论文）；（B结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；（C结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；（D结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；（E结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；102 湖南工程学院毕业设计（论文）（3）顶层的弯矩分配计算表6.9恒荷载作用下的顶层弯矩分配6.2.2三层内力分析（1）三层计算简图图6.5恒载作用下的三层计算简图（2）计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。102 湖南工程学院毕业设计（论文）固端弯矩：（A结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；（B结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；（C结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数102 湖南工程学院毕业设计（论文）；；；（D结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；（E结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；;（3）恒荷载作用下三层的弯矩分配步骤同图6.9，结果见表6.106.2.3二层内力分析（1）二层计算简图恒载作用下的二层计算简图如图6.6102 湖南工程学院毕业设计（论文）（2）计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：（A结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数102 湖南工程学院毕业设计（论文）；；（B结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；（C结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；（D结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数102 湖南工程学院毕业设计（论文）；；；（E结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；;（3）恒荷载作用下二层的弯矩分配步骤同表6.9，结果见表6.10。6.2.4底层内力分析（1）底层计算简图图6.7恒载作用下的底层计算简图（2）计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：102 湖南工程学院毕业设计（论文）（A结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；（B结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；（C结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数102 湖南工程学院毕业设计（论文）；；；（D结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；；；（E结点）抗弯劲度、分配系数以及传递系数；;（3）底层的弯矩分配计算恒荷载作用下底层的弯矩分配步骤同表6.9，结果见表6.10表6.10恒荷载作用下一至四层弯矩分配（单位KN.m）杆件层四层三层二层一层AB42.335.735.361.6BA-54.1-38.2-38.1-67.9AF-42.3-12.6-22.1-26.4FA-23.0-13.2-35.1-12.2BC17.73.84.612.6CB-20.69.4-8.7-16.9BG36.49.523.621.9GB24.79.833.312.2CD48.235.8-8.764.0DC-63.0-38.0-37.9-67.6102 湖南工程学院毕业设计（论文）CH-27.6-9.5-18.0-19.2HC-16.8-9.3-27.8-8.3DE24.17.07.319.9ED1.1-2.4-0.22.0DI28.810.719.819.7ID20.110.827.911.4EJ-1.11.70-0.4JE0.61.9-1.61.36.2.5恒荷载作用下V、N计算（1）恒荷载作用下顶层的剪力和轴力（2）恒荷载作用下三层的剪力和轴力102 湖南工程学院毕业设计（论文）（3）恒荷载作用下二层的剪力和轴力102 湖南工程学院毕业设计（论文）（4）恒荷载作用下底层的剪力和轴力102 湖南工程学院毕业设计（论文）6.2.6恒荷载作用下M、V、N图图6.8恒荷载作用下弯矩图（M）102 湖南工程学院毕业设计（论文）图6.9恒荷载作用下剪力图（V）102 湖南工程学院毕业设计（论文）图6.10恒荷载作用下轴力图（N）102 湖南工程学院毕业设计（论文）6.3竖向活载作用下的内力计算6.3.1顶层内力分析（1）顶层计算简图活载作用下的顶层计算简图如图6.11（2）计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：抗弯劲度、分配系数以及传递系数同恒载作用（A结点）；102 湖南工程学院毕业设计（论文）（B结点）；；（C结点）；；（D结点）；；（E结点）；（3）顶层的弯矩分配计算活荷载作用下顶层弯矩分配步骤同表6.9，结果见表6.116.3.2三层内力分析（1）三层计算简图活载作用下的三层计算简图如图6.12102 湖南工程学院毕业设计（论文）（2）计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：抗弯劲度、分配系数以及传递系数同恒载作用（A结点）102 湖南工程学院毕业设计（论文）；；（B结点）；；；；；；；；（C结点）；；；；；；；；（D结点）；；；；；；；；（E结点）；；；；;（3）三层的弯矩分配计算活荷载作用下三层弯矩分配步骤同表6.9，结果见表6.116.3.3二层内力分析（1）二层计算简图活载作用下的二层计算简图如图6.13102 湖南工程学院毕业设计（论文）（2）计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：抗弯劲度、分配系数以及传递系数同恒载作用（A结点）；；；；102 湖南工程学院毕业设计（论文）；；（B结点）；；；；；；；；（C结点）；；；；；；；；（D结点）；；；；；；；；（E结点）；；；；；;（3）二准层的弯矩分配计算活荷载作用下二层弯矩分配步骤同表6.9，结果见表6.116.3.4底层内力分析（1）底层计算简图活载作用下的标准层计算简图如图6.14102 湖南工程学院毕业设计（论文）（2）计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。分别计算各杆的固端弯矩、抗弯劲度、分配系数和传递系数。固端弯矩：抗弯劲度、分配系数以及传递系数同恒载作用（A结点）；；；；102 湖南工程学院毕业设计（论文）；；（B结点）；；；；；；；；（C结点）；；；；；；；；（D结点）；；；；；；；；；（E结点）；；；；；;（3）底层的弯矩分配计算活荷载作用下底层弯矩分配步骤同表6.9，结果见表6.11102 湖南工程学院毕业设计（论文）杆件层四层三层二层一层AB10.612.612.512.2BA-13.3-13.6-13.6-13.5AF-10.6-5.5-6.7-4.7FA-7.1-5.7-4.7-2.2BC3.91.51.92.6CB-4.8-3.2-3.1-3.6BG9.44.76.63.7GB7.34.97.12.0CD11.9-3.212.8-13.6DC-13.13.0-13.5-13.4CH-7.1-4.2-5.3-3.3HC-5.3-4.3-5.7-1.4DE5.53.03.34.0ED0.2-0.6-0.5-0.1DI7.64.55.53.4ID6.04.65.92.0EJ-0.20.400.1JE0.10.400.3表6.11活荷载作用下一至四层弯矩分配（单位KN.m）6.3.5活荷载作用下V、N计算（1）活荷载作用下顶层的剪力和轴力102 湖南工程学院毕业设计（论文）（2）活荷载作用下三层的剪力和轴力（3）活荷载作用下二层的剪力和轴力102 湖南工程学院毕业设计（论文）（4）活荷载作用下底层的剪力和轴力;102 湖南工程学院毕业设计（论文）6.3.6活荷载作用下M、V、N图图6.15活荷载作用下弯矩图（M）102 湖南工程学院毕业设计（论文）图6.16活荷载作用下剪力图（V）102 湖南工程学院毕业设计（论文）图6.17恒荷载作用下轴力图（N）102 湖南工程学院毕业设计（论文）第7章内力组合7.1内力调幅各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。考虑结构塑性内力重分布的有利影响，在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值取自支座边缘处，为此，进行组合之前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。由《混凝土结构设计》[1]可知，支座边缘处的内力值按以下公式计算：(7.1)(7.2)式中M边——支座边缘截面的弯矩标准值；V边——支座边缘截面的剪力标准值；M——梁柱中线交点处的弯矩标准值；V——与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；q——梁单位长度的均布荷载标准值；b——梁端支座宽度（即柱截面高度）。柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。为了简化起见，并考虑到结构塑性内力重分布对结构的有利影响，仅在内力组合之前对坚向荷载作用下的内力按85%进行调幅，不计算支座边缘内力，直接采用轴线处的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。7.2内力组合由《混凝土结构设计》[1]可知荷载效应控制的组合公式如下。永久荷载效应控制的组合：(7.3)式中——永久荷载分项系数，取1.35；SGK——按永久荷载标准值GK计算的荷载效应值；102 湖南工程学院毕业设计（论文）——第i个可变荷载的分项系数，取1.4；——可变荷载Qi的组合值系数，风荷载取0.6，其它值取0.7；——按可变荷载标准值QiK计算的荷载效应值。可变荷载效应控制的组合：(7.4)式中——永久荷载分项系数，取1.2；SGK——按永久荷载标准值GK计算的荷载效应值；——第i个可变荷载的分项系数，取1.4；——按可变荷载标准值QiK计算的荷载效应值。(7.5)式中——永久荷载分项系数，取1.2；SGK——按永久荷载标准值GK计算的荷载效应值；——可变荷载Q1的分项系数，取1.4；——为诸可变荷载效应中起控制作用者。柱控制截面上最为利内力的类型为：（1）及相应的轴力N和剪力V；（2）及相应的轴力N和剪力V；（3）及相应的弯距M和剪力V；（4）及相应的弯距M和剪力V；（5）及相应的弯距M和轴力N；为了施工的简便以及为了避免施工过程中可能出现的错误起见，框架柱通常采用对称配筋。此时（1）（2）两组最不利内力组合可合并为弯矩绝对值最大的内力及相应的轴力N。本设计中，对于框架梁只进行一层、三层以及四层的内力组合，取每根框架梁的左支座，右支座和跨中截面为控制截面。对于框架柱只进行一层和四层的内力组合，取每根柱的柱顶和柱底为控制截面。综上所述，本设计书采用表格形式给出了柱架梁，框架柱各截面的内力组合。（详见表7.1—表7.14）注：弯矩单位kN·m；剪力单位kN；轴力单位kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.1用于承载力计算的梁①②的内力组合表-1层号截面恒载活载左风右风1.35×恒载1.2×恒载1.4×活载1.4×左风1.4×右风①②③④⑤4左端M-30.52-7.142.45-2.5-41.2-36.62-103.43-3.43V63.9215.78-0.840.8486.2976.722.09-1.181.18跨中M51.4713.030.28-0.369.4861.7618.240.39-0.39右端M-35.88-8.85-1.91.9-48.44-43.06-12.39-2.662.66V-66.34-16.6-0.840.84-89.56-79.61-23.18-1.181.183左端M-44.97-9.666.25-6.3-60.71-53.96-13.528.75-8.75V74.9316-2.22.2101.1689.9222.4-3.083.08跨中M51.8210.990.53-0.569.9662.1815.390.74-0.74右端M-47.97-10.4-5.195.19-64.76-57.56-14.56-7.277.27V-76.29-16.3-2.22.2-102.99-91.55-22.88-3.083.081左端M-40.62-8.5421.37-21-54.84-48.74-11.9629.92-29.92V74.5415.89-7.357.35100.6389.4522.25-10.2910.29跨中M55.3111.872.25-2.374.6766.3716.623.15-3.15右端M-45.34-9.77-16.916.9-61.21-54.41-13.68-23.6223.62V-76.68-16.5-7.357.35-103.52-92.02-23.03-10.2910.29注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。表7.2用于承载力计算的梁②③的内力组合表-1层号截面恒载活载左风右风1.35×恒载1.2×恒载1.4×活载1.4×左风1.4×右风①②③④⑤4左端M-6.87-1.70.89-0.89-9.27-8.24-2.371.25-1.25V1.21.2-0.70.741.621.441.68-1.041.04跨中M-6.15-1.700-8.3-7.38-2.3700右端M-6.87-1.7-0.90.89-9.27-8.24-2.37-1.251.25V-1.2-1.2-0.70.74-1.62-1.44-1.68-1.041.043左端M-4.5-0.82.43-2.43-6.08-5.4-1.153.4-3.4V1.21.2-22.031.621.441.68-2.842.84跨中M-3.78-0.800-5.1-4.54-1.1500右端M-4.5-0.8-2.42.43-6.08-5.4-1.15-3.43.4V-1.2-1.2-22.03-1.62-1.44-1.68-2.842.841左端M-5.98-1.27.88-7.88-8.07-7.18-1.6811.03-11.03V1.21.2-6.66.571.621.441.68-9.29.2跨中M-5.26-1.200-7.1-6.31-1.6800右端M-5.98-1.2-7.97.88-8.07-7.18-1.68-11.0311.03V-1.2-1.2-6.66.57-1.62-1.44-1.68-9.29.2注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.3用于承载力计算的梁③④的内力组合表-1层号截面恒载活载左风右风1.35×恒载1.2×恒载1.4×活载1.4×左风1.4×右风①②③④⑤4左端M-35.74-8.851.9-1.9-48.25-42.89-12.392.66-2.66V66.3416.56-0.840.8489.5679.6123.18-1.181.18跨中M51.313.03-0.280.2869.2661.5618.24-0.390.39右端M-31-7.14-2.452.45-41.85-37.2-10-3.433.43V-63.92-15.8-0.840.84-86.29-76.7-22.09-1.181.183左端M-47.97-10.45.19-5.2-64.76-57.56-14.567.27-7.27V76.2916.34-2.22.2102.9991.5522.88-3.083.08跨中M51.8210.99-0.530.5369.9662.1815.39-0.740.74右端M-44.97-9.66-6.256.25-60.71-53.96-13.52-8.758.75V-74.93-16-2.22.2-101.16-89.92-22.4-3.083.081左端M-45.34-9.7716.87-17-61.21-54.41-13.6823.62-23.62V76.6816.45-7.357.35103.5292.0223.03-10.2910.29跨中M55.3111.87-2.252.2574.6766.3716.62-3.153.15右端M-40.62-8.54-21.421.4-54.84-48.74-11.96-29.9229.92V-74.54-15.9-7.357.35-100.63-89.45-22.25-10.2910.29注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。表7.4用于承载力计算的梁④⑤的内力组合表-1层号截面恒载活载左风右风1.35×恒载1.2×恒载1.4×活载1.4×左风1.4×右风①②③④⑤4左端M-6.87-1.70.89-0.89-9.27-8.24-2.371.25-1.25V1.21.2-0.70.741.621.441.68-1.041.04跨中M-6.15-1.700-8.3-7.38-2.3700右端M-6.87-1.7-0.90.89-9.27-8.24-2.37-1.251.25V-1.2-1.2-0.70.74-1.62-1.44-1.68-1.041.043左端M-4.5-0.82.43-2.43-6.08-5.4-1.153.4-3.4V1.21.2-22.031.621.441.68-2.842.84跨中M-3.78-0.800-5.1-4.54-1.1500右端M-4.5-0.8-2.42.43-6.08-5.4-1.15-3.43.4V-1.2-1.2-22.03-1.62-1.44-1.68-2.842.841左端M-5.98-1.27.88-7.88-8.07-7.18-1.6811.03-11.03V1.21.2-6.66.571.621.441.68-9.29.2跨中M-5.26-1.200-7.1-6.31-1.6800右端M-5.98-1.2-7.97.88-8.07-7.18-1.68-11.0311.03V-1.2-1.2-6.66.57-1.62-1.44-1.68-9.29.2注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.5用于正常使用极限状态验算的框架梁的内力组合表层号截面恒载活载左风右风①②③④组合项目值组合项目值①②4左端M-30.52-7.142.45-2.45①+②+0.6④-39.13跨中M51.4713.030.28-0.28①+②+0.6③64.67右端M-35.88-8.85-1.91.9①+②+0.6③-45.87①②1左端M-40.62-8.5421.37-21.37①+0.7②+④-67.97跨中M55.3111.872.25-2.25①+②+0.6③68.53右端M-45.34-9.77-16.8716.87①+0.7②+③-69.05②③4左端M-6.87-1.690.89-0.89①+②+0.6④-9.09跨中M-6.15-1.6900①+②-7.84右端M-6.87-1.69-0.890.89①+②+0.6③-9.09②③1左端M-5.98-1.207.88-7.88①+0.7②+④-14.7跨中M-5.26-1.2000①+②-6.46右端M-5.98-1.20-7.887.88①+0.7②+③-14.7③④4左端M-35.74-8.851.90-1.9①+②+0.6④-45.73跨中M51.3013.03-0.280.28①+②+0.6④64.50右端M-31.00-7.14-2.452.45①+②+0.6③-39.61③④1左端M-45.34-9.7716.87-16.87①+0.7②+④-69.05跨中M55.3111.87-2.252.25①+②+0.6④68.53右端M-40.62-8.54-21.3721.37①+0.7②+③-67.97④⑤4左端M-6.87-1.690.89-0.89①+②+0.6④-9.09跨中M-6.15-1.6900①+②-7.84右端M-6.87-1.69-0.890.89①+②+0.6③-9.09④⑤1左端M-5.98-1.207.88-7.88①+0.7②+④-14.7跨中M-5.26-1.2000①+②-6.46右端M-5.98-1.20-7.887.88①+0.7②+③-14.7注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.6用于承载力计算的梁①②的内力组合表-2层号截面Mmax及相应的VMmin及相应的V|Vmax|及相应的M1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值4左M①+③-51.2②+⑤-40.05②+0.85(③+⑤)-48.04①+③-51.2②+⑤-40.05②+0.85(③+⑤)-48.04V108.3877.8896.48108.3877.8896.48中M①+③87.72②+④62.15②+0.85(③+④)77.6V右M①+③-60.83②+④-45.72②+0.85(③+④)-55.85①+③-60.83②+④-45.72②+0.85(③+④)-55.85V-112.74-80.79-100.32-112.74-80.79-100.323左M①+③-74.23②+⑤-62.71②+0.85(③+⑤)-72.89①+③-74.23②+⑤-62.71②+0.85(③+⑤)-72.89V123.5693111.58123.5693111.58中M①+③85.35②+④62.92②+0.85(③+④)75.89V右M①+③-79.32②+④-64.83②+0.85(③+④)-76.12①+③-79.32②+④-64.83②+0.85(③+④)-76.12V-125.87-94.63-113.62-125.87-94.63-113.621左M①+③-66.8②+⑤-78.66②+0.85(③+⑤)-84.34①+③-66.8②+⑤-78.66②+0.85(③+⑤)-84.34V122.8899.74117.11122.8899.74117.11中M①+③91.29②+④69.52②+0.85(③+④)83.17V右M①+③-74.89②+④-78.03②+0.85(③+④)-86.12①+③-74.89②+④-78.03②+0.85(③+④)-86.12V-126.55-102.31-120.34-126.55-102.31-120.34注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.7用于承载力计算的梁②③的内力组合表-2层号截面Mmax及相应的VMmin及相应的V|Vmax|及相应的M1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值4左M①+③-11.64②+⑤-9.49②+0.85(③+⑤)-11.32①+③-11.64②+⑤-9.49②+0.85(③+⑤)-11.32V3.32.483.753.32.483.75中M①+③-10.67②-7.38②+0.85③-9.3933V右M①+③-11.64②+④-9.49②+0.85(③+④)-11.32①+③-11.64②+④-9.49②+0.85(③+④)-11.32V-3.3-2.48-3.75-3.3-2.48-3.753左M①+③-7.23②+⑤-8.8②+0.85(③+⑤)-9.27①+③-7.23②+⑤-8.8②+0.85(③+⑤)-9.27V3.34.286.513.34.286.51中M①+③-6.25②-4.54②+0.85③-5.52V右M①+③-7.23②+④-8.8②+0.85(③+④)-9.27①+③-7.23②+④-8.8②+0.85(③+④)-9.27V-3.3-4.28-6.51-3.3-4.28-6.511左M①+③-9.75②+⑤-18.21②+0.85(③+⑤)-17.98①+③-9.75②+⑤-18.21②+0.85(③+⑤)-17.98V3.310.6410.693.310.6410.69中M①+③-8.78②-6.31②+0.85③-7.74V右M①+③-9.75②+④-18.21②+0.85(③+④)-17.98①+③-9.75②+④-18.21②+0.85(③+④)-17.98V-3.3-10.64-10.69-3.3-10.64-10.69注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.8用于承载力计算的梁③④的内力组合表-2层号截面Mmax及相应的VMmin及相应的V|Vmax|及相应的M1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值4左M①+③-60.64②+⑤-45.55②+0.85(③+⑤)-55.68①+③-60.64②+⑤-45.55②+0.85(③+⑤)-55.68V112.7480.79100.32112.7480.79100.32中M①+③87.5②+⑤61.95②+0.85(③+⑤)77.4V右M①+③-51.85②+④-40.63②+0.85(③+④)-48.62①+③-51.85②+④-40.63②+0.85(③+④)-48.62V-108.38-77.88-96.48-108.38-77.88-96.483左M①+③-79.32②+⑤-64.83②+0.85(③+⑤)-76.12①+③-79.32②+⑤-64.83②+0.85(③+⑤)-76.12V125.8794.63113.62125.8794.63113.62中M①+③85.35②+⑤62.92②+0.85(③+⑤)75.89V右M①+③-74.23②+④-62.71②+0.85(③+④)-72.89①+③-74.23②+④-62.71②+0.85(③+④)-72.89V-123.56-93-111.58-123.56-93-111.581左M①+③-74.89②+⑤-78.03②+0.85(③+⑤)-86.12①+③-74.89②+⑤-78.03②+0.85(③+⑤)-86.12V126.55102.31120.34126.55102.31120.34中M①+③91.29②+⑤69.52②+0.85(③+⑤)83.17V右M①+③-66.8②+④-78.66②+0.85(③+④)-84.34①+③-66.8②+④-78.66②+0.85(③+④)-84.34V-122.88-99.74-117.11-122.88-99.74-117.11注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.9用于承载力计算的梁④⑤的内力组合表-2层号截面Mmax及相应的VMmin及相应的V|Vmax|及相应的M1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)1.35恒+1.4×0.7×活1.35恒+1.4×0.6×风1.2恒+1.4×0.9×(活+风)项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值项目值4左M①+③-11.64②+⑤-9.49②+0.85(③+⑤)-11.32①+③-11.64②+⑤-9.49②+0.85(③+⑤)-11.32V3.32.483.753.32.483.75中M①+③-10.67②-7.38②+0.85③-9.3933V右M①+③-11.64②+④-9.49②+0.85(③+④)-11.32①+③-11.64②+④-9.49②+0.85(③+④)-11.32V-3.3-2.48-3.75-3.3-2.48-3.753左M①+③-7.23②+⑤-8.8②+0.85(③+⑤)-9.27①+③-7.23②+⑤-8.8②+0.85(③+⑤)-9.27V3.34.286.513.34.286.51中M①+③-6.25②-4.54②+0.85③-5.52V右M①+③-7.23②+④-8.8②+0.85(③+④)-9.27①+③-7.23②+④-8.8②+0.85(③+④)-9.27V-3.3-4.28-6.51-3.3-4.28-6.511左M①+③-9.75②+⑤-18.21②+0.85(③+⑤)-17.98①+③-9.75②+⑤-18.21②+0.85(③+⑤)-17.98V3.310.6410.693.310.6410.69中M①+③-8.78②-6.31②+0.85③-7.74V右M①+③-9.75②+④-18.21②+0.85(③+④)-17.98①+③-9.75②+④-18.21②+0.85(③+④)-17.98V-3.3-10.64-10.69-3.3-10.64-10.69注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.10用于承载力计算的框架柱①的内力组合表截面位置荷载类型控制截面竖向荷载风荷载荷载效应控制下的内力组合恒载活载左风右风1.35*①+1.4*②1.2*①+1.4*③1.2*①+1.4*④1.2*①+1.4*0.9*（②+③)1.2*①+1.4*0.9*（②+④)Nmax及相应的MNmin及相应的M|Mmax|及相应的N①②③④①轴柱四层上端M28.677.27-2.452.4548.8830.9737.8340.1445.9748.8830.9748.88N-135.99-26.810.84-0.84-221.12-162.01-164.36-194.09-196.09-221.12-162.01-221.12下端M-24.58-5.751.53-1.53-41.23-27.36-31.64-34.52-38.16-41.23-27.36-41.23N-151.36-26.810.84-0.84-241.87-180.45-182.81-212.53-214.53-241.87-180.45-241.87V-14.79-3.621.11-1.11-25.04-16.2-19.30-20.74-23.38-25.04-16.2-25.04底层上端M14.783.24-12.9612.9624.49-0.4135.886.1737.0124.49-0.4137.01N-779.52-134.7519.19-19.19-1241-908.55-962.29-1072.93-1118.61-1241-908.55-1118.61下端M-7.39-1.6215.85-15.85-12.2413.32-31.068.07-29.66-12.2413.32-31.06N-798.95-134.7519.19-19.19-1267.23-931.87-985.61-1096.25-1141.93-1267.23-931.87-985.61V-4.87-1.076.33-6.33-8.073.02-14.700.41-14.65-8.073.02-14.70注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN，轴力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.11用于承载力计算的框架柱②的内力组合表截面位置荷载类型控制截面竖向荷载风荷载荷载效应控制下的内力组合恒载活载左风右风1.35*①+1.4*②1.2*①+1.4*③1.2*①+1.4*④1.2*①+1.4*0.9*（②+③)1.2*①+1.4*0.9*（②+④)Nmax及相应的MNmin及相应的M|Mmax|及相应的N①②③④②轴柱四层上端M-25.48-6.31-2.792.79-43.23-34.49-26.67-41.41-34.77-43.23-26.67-43.23N-153.63-37.67-0.10.1-260.14-184.50-184.22-229.3-229.06-260.14-184.22-260.14下端M21.9254.56-4.5636.5932.6819.9237.6826.8236.5919.9237.68N-169-37.67-0.10.1-280.89-202.94-202.66-247.75-247.51-280.89-202.66-247.75V10.423.142.04-2.0418.4715.369.6418.6613.8118.479.6418.66底层上端M-13.12-2.82-14.3814.38-21.66-35.884.39-36.21-1.99-21.664.39-36.21N-935.54-197.73-1.791.79-1539.8-1125.16-1120.14-1360.08-1355.82-1539.8-1120.14-1360.08下端M6.561.4117.59-17.5910.8332.50-16.7530.48-11.3810.83-16.7532.50N-954.97-197.73-1.791.79-1566.03-1148.47-1143.45-1383.4-1379.13-1566.03-1143.45-1148.47V4.330.937.03-7.037.1515.04-4.6414.67-2.067.15-4.6415.04注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN，轴力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.12用于承载力计算的框架柱③的内力组合表截面位置荷载类型控制截面竖向荷载风荷载荷载效应控制下的内力组合恒载活载左风右风1.35*①+1.4*②1.2*①+1.4*③1.2*①+1.4*④1.2*①+1.4*0.9*（②+③)1.2*①+1.4*0.9*（②+④)Nmax及相应的MNmin及相应的M|Mmax|及相应的N①②③④③轴柱四层上端M25.416.31-2.792.7943.1426.5834.4034.6841.3243.1426.5843.14N-153.63-37.670.1-0.1-260.14-184.22-184.50-229.06-229.3-260.14-184.22-260.14下端M-21.92-54.56-4.56-36.59-19.92-32.68-26.82-37.68-36.59-19.92-37.68N-169-37.670.1-0.1-280.89-202.66-202.94-247.51-247.75-280.89-202.66-247.75V-13.15-3.142.04-2.04-22.15-12.92-18.64-17.09-21.94-22.15-12.92-21.94底层上端M13.122.82-14.3814.3821.66-4.3935.881.9936.2121.66-4.3936.21N-935.54-197.731.79-1.79-1539.80-1120.14-1125.16-1355.82-1360.08-1539.80-1120.14-1360.08下端M-6.56-1.4117.59-17.59-10.8316.75-32.5011.38-30.48-10.8316.75-32.50N-954.97-197.731.79-1.79-1566.03-1143.45-1148.47-1379.13-1383.39-1566.03-1143.45-1148.47V-4.33-0.937.03-7.03-7.154.65-15.042.06-14.67-7.154.65-15.04注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN，轴力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.13用于承载力计算的框架柱④的内力组合表截面位置荷载类型控制截面竖向荷载风荷载荷载效应控制下的内力组合恒载活载左风右风1.35*①+1.4*②1.2*①+1.4*③1.2*①+1.4*④1.2*①+1.4*0.9*（②+③)1.2*①+1.4*0.9*（②+④)Nmax及相应的MNmin及相应的M|Mmax|及相应的N①②③④④轴柱四层上端M-25.48-6.31-2.792.79-43.23-34.49-26.67-41.41-34.77-43.23-26.67-43.23N-153.63-37.67-0.10.1-260.14-184.50-184.22-229.3-229.06-260.14-184.22-260.14下端M21.9254.56-4.5636.5932.6819.9237.6826.8236.5919.9237.68N-169-37.67-0.10.1-280.89-202.94-202.66-247.75-247.51-280.89-202.66-247.75V10.423.142.04-2.0418.4715.369.6418.6613.8118.479.6418.66底层上端M-13.12-2.82-14.3814.38-21.66-35.884.39-36.21-1.99-21.664.39-36.21N-935.54-197.73-1.791.79-1539.8-1125.16-1120.14-1360.08-1355.82-1539.8-1120.14-1360.08下端M6.561.4117.59-17.5910.8332.50-16.7530.48-11.3810.83-16.7532.50N-954.97-197.73-1.791.79-1566.03-1148.47-1143.45-1383.4-1379.13-1566.03-1143.45-1148.47V4.330.937.03-7.037.1515.04-4.6414.67-2.067.15-4.6415.04注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN，轴力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表7.14用于承载力计算的框架柱⑤的内力组合表截面位置荷载类型控制截面竖向荷载风荷载荷载效应控制下的内力组合恒载活载左风右风1.35*①+1.4*②1.2*①+1.4*③1.2*①+1.4*④1.2*①+1.4*0.9*（②+③)1.2*①+1.4*0.9*（②+④)Nmax及相应的MNmin及相应的M|Mmax|及相应的N①②③④⑤轴柱四层上端M-28.32-7.27-2.452.45-48.41-37.41-30.55-45.55-39.72-48.41-37.41-48.41N-145.66-26.810.84-0.84-234.18-173.62-175.97-205.7-207.7-234.18-173.62-234.18下端M24.455.751.53-1.5341.0631.4827.203834.3641.0631.4841.06N-161.03-26.810.84-0.84-254.92-192.06-194.41-224.14-226.14-254.92-192.06-254.92V14.663.621.11-1.1124.8619.1416.0423.2220.5824.8619.1424.86底层上端M-14.78-3.24-12.9612.96-24.49-35.880.41-37.01-6.17-24.49-35.88-37.01N-789.19-134.7519.19-19.19-1254.06-920.16-973.90-1084.54-1130.22-1254.06-920.16-1084.54下端M7.391.6215.85-15.8512.2431.06-13.3229.66-8.0712.2431.0631.06N-808.62-134.7519.19-19.19-1280.29-943.47-997.21-1107.85-1153.53-1280.29-943.47-943.47V4.871.076.33-6.338.0714.70-3.0214.65-0.418.0714.7014.70注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN，轴力的单位为kN。102 湖南工程学院毕业设计（论文）第8章框架结构的配筋计算框架梁采用强度等级为C30的混凝土（，，）；受力主筋采用HRB335级钢筋（）；梁中箍筋采用HPB235级钢筋（）。框架柱采用强度等级为C30的混凝土（，，）；受力主筋采用HRB335级钢筋（）；柱中箍筋采用HPB235级钢筋（）。8.1框架梁截面设计8.1.1正截面受弯承载力计算(8.1)(8.2)(8.3)(8.4)(8.5)式中M——荷载在该截面产生的弯矩设计值；——当混凝土等级小于C50时，取1.0；——混凝土的抗压强度设计值；——相对受压区高度；——钢筋的抗拉强度设计值；——为受拉区纵向受力钢筋的截面面积；——为受弯构件最小配筋率；——为受力钢筋的最小配筋面积。8.1.2斜截面受剪承载力计算当时：(8.6)(8.7)式中——矩形截面取有效高度；——混凝土强度影响系数，当混凝土等级不超过C50时，取1.0；102 湖南工程学院毕业设计（论文）——混凝土的抗拉强度设计值；——箍筋的抗拉强度设计值；——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积；S——沿构件长度方向箍筋的间距。8.1.3裂缝宽度验算(8.8)(8.9)受弯构件(8.10)式中——裂缝截面钢筋应力；　——受拉区纵向钢筋的等效直径；——纵向受拉钢筋的配筋率；——钢筋弹性模量；c——保护层厚度；——混凝土抗拉强度标准值；——构件弯矩设计值；——构件轴力设计值；y——截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离。8.2框架柱截面设计由《混凝土结构设计》[1]，确定框架结构各层柱的计算长度：对框架柱，当采用现浇楼盖时底层柱取；其余各层柱取。当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上时，框架柱的计算长度可按下列两个公式计算，并取其中的较小值：（8.11）（8.12）式中——柱的上端，下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁刚度之和的比值；——比值中的较小值；H——柱的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度，对其余各层柱为上下两层楼盖顶之间的高度。根据大量的理论分析及试验，《混凝土结构设计规范》[7]（GB50010-2002）给出偏心距增大系数的计算公式为：102 湖南工程学院毕业设计（论文）（8.13）（8.14）（8.15）式中——构件的计算长度；——截面高度；——截面有效高度；——小偏心受压构件截面曲率修正系数，当大于1.1时，取；——构件的截面面积；——偏心受压构件长细比对截面曲率修正系数，时，取。8.2.1轴压比验算轴压比公式(8.16)式中—轴力；—混凝土抗压强度；—柱截面面积。8.2.2截面尺寸复核当时：(8.17)式中——构件斜截面上最大剪力设计值；——混凝土强度影响系数，当混凝土强度等级低于C50时，取1.0；——混凝土抗压强度；——矩形截面的宽度；——矩形截面有效高度。8.2.3正截面承载力计算(8.18)式中e0—偏心距；M—弯矩设计值；N—轴力设计值。(8.19)式中ea—附加偏心距；h—偏心方向截面尺寸。(8.20)式中ei—初始偏心距。102 湖南工程学院毕业设计（论文）(8.21)式中—小偏心受压构件截面曲率修正系数，大于1.0时取1.0。(8.22)式中—偏心距增大系数；—构件计算长度。(8.23)式中e—轴向力至钢筋合力中心的距离；a—保护层与钢筋半径之和。小偏心受压时：(8.24)式中—相对受压区高度。(8.25)式中—受拉钢筋截面面积；—受压钢筋截面面积。大偏心受压时：(8.26)式中x—相受区高度。(8.27)式中—受拉钢筋截面面积；—压钢筋截面面积。8.2.4垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算轴心受压构件正截面承载力计算公式(8.28)式中—向力设计值；——钢筋混凝土构件的稳定系数；——混凝土轴心抗压强度设计值；——构件截面面积；——钢筋抗压强度设计值；——全部纵向受压钢筋截面面积。102 湖南工程学院毕业设计（论文）8.2.5斜截面受剪承载力计算(8.29)式中—剪跨比；—柱净高；—柱有效高度。(8.30)式中——同一截面同箍筋截面面积；S——沿构件长度方向箍筋的间距；——箍筋抗拉强度设计值；——混凝土抗拉强度设计值；B——截面宽度；——截面有效高度。各构件配筋计算过程详见表8.1—表8.10102 湖南工程学院毕业设计（论文）表8.1框架梁①②正截面配筋计算及裂缝宽度验算表柱编号计算项目①②4（300mnm×600mm）①②3（300mnm×600mm）①②1（300mnm×600mm）左端跨中右端左端跨中右端左端跨中右端51.287.7260.8374.2385.3579.3284.3491.2986.120.0660.1130.0790.0960.1100.1030.1090.1180.1110.0690.1210.0820.1010.1170.1080.1160.1260.118380669455560650601642698656250250250250250250250250250实配钢筋316218+116316118+216218+116118+216118+216218+116118+216实配面积（）60371060365671065665671065639.1364.6745.8767.9768.5369.05160.41225.15188.04236.64238.59240.400.0100.0110.0100.0110.0110.0110.2560.5890.3800.6140.6180.62215.391615.391818182.12.12.12.12.12.10.0750.2230.1310.2660.2700.273是否小于0.3是是是是是是是否满足裂缝强度要求满足满足满足满足满足满足注：框架梁采用C30混凝土；受力主筋采用HRB335级钢筋。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表8.2框架梁②③正截面配筋计算及裂缝宽度验算表柱编号计算项目②③4(300mnm×600mm）②③3(300mnm×600mm）②③1(300mnm×600mm）左端跨中右端左端跨中右端左端跨中右端11.6410.6711.649.276.259.2718.218.7818.210.0150.0140.0150.0120.0080.0120.0240.0110.0240.0150.0140.0150.0120.0080.0120.0240.0110.024397773973854538542063420250250250250250250250250250实配钢筋112+216312112+216112+216312112+216316312316实配面积（）5153395155153395156033396039.097.849.0914.76.4614.772.9562.9272.95117.9851.85117.980.0050.0050.0050.0050.0050.005-2.534-3.114-2.534-1.147-4.014-1.14715.391615.391818182.12.12.12.12.12.1-0.200-0.116-0.200-0.095-0.146-0.095是否满足裂缝强度要求满足满足满足满足满足满足注：框架梁采用C30混凝土；受力主筋采用HRB335级钢筋。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表8.3框架梁③④正截面配筋计算及裂缝宽度验算表柱编号计算项目③④4（300mnm×600mm）③④3（300mnm×600mm）③④1（300mnm×600mm）左端跨中右端左端跨中右端左端跨中右端60.6487.551.8579.3285.3574.2386.1291.2984.340.0780.1130.0670.1030.1100.0960.1110.1180.1090.0820.1200.0690.1080.1170.1010.1180.1260.116453667385601650560656698642250250250250250250250250250实配钢筋316218+116316118+216218+116118+216118+216218+116118+216实配面积（）60371060365671065665671065645.7364.539.6169.0568.5367.97187.46224.56162.37240.40238.59236.640.0100.0110.0100.0110.0110.0110.3780.5880.2660.6220.6180.61415.391615.391818182.12.12.12.12.12.10.1300.2220.0790.2730.2700.266是否小于0.3是是是是是是是否满足裂缝强度要求满足满足满足满足满足满足注：框架梁采用C30混凝土；受力主筋采用HRB335级钢筋。102 湖南工程学院毕业设计（论文）8.4框架梁④⑤正截面配筋计算及裂缝宽度验算表柱编号计算项目④⑤4(300mnm×600mm）④⑤3(300mnm×600mm）④⑤1(300mnm×600mm）左端跨中右端左端跨中右端左端跨中右端11.6410.6711.649.276.259.2718.218.7818.210.0150.0140.0150.0120.0080.0120.0240.0110.0240.0150.0140.0150.0120.0080.0120.0240.0110.024397773973854538542063420250250250250250250250250250实配钢筋112+216312112+216112+216312112+216316312316实配面积（）5153395155153395156033396039.097.849.0914.76.4614.772.9562.9272.95117.9851.85117.980.0050.0050.0050.0050.0050.005-2.534-3.114-2.534-1.147-4.014-1.14715.391615.391818182.12.12.12.12.12.1-0.200-0.116-0.200-0.095-0.146-0.095是否满足裂缝强度要求满足满足满足满足满足满足注：框架梁采用C30混凝土；受力主筋采用HRB335级钢筋。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表8.5框架柱①及柱②正截面配筋计算表柱编号计算项目①4（600mm×600mm）②4（600mm×600mm）①1600mm×600mm）②1600mm×600mm）大偏心大偏心小偏心小偏心内力M48.8830.9743.2326.6737.0112.2436.2110.83N221.12162.01260.14184.221118.611267.231360.081566.03Vmax25.0403.4303.9118.14020.1304.54.54.54.54.554.554.554.55221.06191.16166.18144.7733.099.6626.626.92241.06211.16186.18164.7753.0929.6646.6226.92取1.0取1.0取1.0取1.0取1.00.900.840.7311.2511.2511.2511.2511.37511.37511.37511.3751.001.001.001.001.001.001.001.001.141.161.181.201.642.031.611.92274.81244.95219.69197.7287.0760.2175.0651.69439.81409.95384.69362.72252.07225.21240.06216.69109.51148.29判断偏心类型大偏心大偏心大偏心大偏心小偏心小偏心小偏心小偏心①4②4①1②1①4②4①1②138.6628.3245.4832.21102 湖南工程学院毕业设计（论文）0.530.630.650.740.2450.1310.1440.061<0<0<0<0最小配筋率控制全截面配筋面积（0.2%A）320320320320320320320320实配钢筋216+114216+114216+114216+114实配钢筋面积55655655655611.2511.2511.37511.3750.9610.9610.9590.9592467.212467.212462.082462.08241.87(满足)280.89(满足)1267.23(满足)1566.03(满足)注：1.各层均采用C30混凝土，受力主筋采用HRB335级钢筋；2.e0/h均小于0.55，可不作框架柱的裂缝验算。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表8.6框架柱③及柱④正截面配筋计算表柱编号计算项目③4（600mm×600mm）④4（600mm×600mm）③1600mm×600mm）④1600mm×600mm）大偏心大偏心小偏心小偏心内力M43.1426.5848.4137.4136.2110.8337.0112.24N260.14184.22234.18173.621360.081566.031084.541280.29Vmax24.8603.9103.4320.13018.1404.54.54.54.54.554.554.554.55165.83144.28206.72215.4726.626.9234.139.56185.83164.28226.72235.4746.6226.9254.1329.56取1.00取1.00取1.00取1.000.840.73取1.000.8911.2511.2511.2511.2511.37511.37511.37511.3751.001.001.001.001.001.001.001.001.181.201.151.141.611.921.622.02218.83197.28259.72268.4775.0051.5687.8659.70383.83362.28424.72433.47240.00216.56252.86224.70109.51148.29判断偏心类型大偏心大偏心大偏心大偏心小偏心小偏心小偏心小偏心③4④4③1④1③4④4③1④145.4832.2140.9430.35102 湖南工程学院毕业设计（论文）0.650.740.510.630.1410.0600.2240.181<0<0<0<0最小配筋率控制全截面配筋面积（0.2%A）320320320320320320320320实配钢筋216+114216+114216+114216+114实配钢筋面积55655655655611.25011.25011.37511.3750.9610.9610.9590.9592467.212467.212462.082462.08280.89(满足)254.92(满足)1566.03(满足)1280.29(满足)注：1.各层均采用C30混凝土，受力主筋采用HRB335级钢筋；2.e0/h均小于0.55，可不作框架柱的裂缝验算。102 湖南工程学院毕业设计（论文）表8.7框架柱⑤正截面配筋计算表柱编号计算项目⑤4（600mm×600mm）⑤1（600mm×600mm）大偏心小偏心内力M43.2326.6736.2110.83N260.14184.221360.081566.03Vmax25.0403.4320.1304.54.54.554.55221.06191.1626.626.92241.06211.1646.6226.92取1.0取1.00.840.7311.2511.2511.37511.3751.001.001.001.001.141.161.611.92274.81244.9575.0651.69439.81409.95240.06216.69109.51148.29判断偏心类型大偏心大偏心小偏心小偏心⑤4⑤1⑤4⑤128.3232.210.630.740.1310.061<0<0102 湖南工程学院毕业设计（论文）最小配筋率控制全截面配筋面积（0.2%A）320320320320实配钢筋216+114216+114实配钢筋面积55655611.2511.2511.37511.3750.9610.9610.9590.9592467.212467.21满足满足2462.082462.08满足满足241.87280.89满足满足1267.231566.03满足满足注：1.各层均采用C30混凝土，受力主筋采用HRB335级钢筋；2.e0/h均小于0.55，可不作框架柱的裂缝验算。表8.8框架梁斜截面受剪承载力计算梁①②梁②③梁③④梁④⑤层号414141478.83116.37116.3778.8378.83116.37116.3778.8310.69V3.75V3.75416>116.37>116.37>实配箍筋6@3006@300注：1、采用C30级混凝土（）；2、受力主筋采用HRB335级钢筋。102 湖南工程学院毕业设计（论文）9.7施工配筋图:图9.1基础配筋图102 湖南工程学院毕业设计（论文）第10章楼梯设计10.1梯段板计算梯段板水平跨度3.3米，采用板式楼梯。10.1.1荷载计算踏步尺寸300mm×150mm，梯段板厚h=(1/25～1/30)L,取120mm≈L/28，截面平均高度为：h=150/2+120/0.894=209mm取1米板带为计算单元，则：梯板自重踏步面层梯段板抹灰合计活荷载合计10.1.2内力配筋计算考虑梯段斜板与平台梁、板的整体性，斜板跨中正截面最大正弯矩近似取为：(10.1)式中配筋计算采用公式为(8.10)～(8.12)。选用12/14@190(As=702mm2)10.2平台板计算10.2.1荷载计算平台板厚100mm，按单向板计算，取1米板带为计算单元，则：面层贴面100厚结构层102 湖南工程学院毕业设计（论文）20厚抹灰层合计：活荷载合计10.2.2内力配筋计算配筋计算公式为(12.1)、(8.10)、(8.11)、(8.12)选用6@200(As=141mm2)10.3平台梁计算取平台梁截面尺寸，斜梁水平方向的计算跨度为：10.3.1荷载计算平台梁自重抹灰梯段板、平面板传荷合计10.3.2内力配筋计算(10.2)配筋计算公式为(8.10)、(8.11)、(8.12)选用216(As=402mm2)102 湖南工程学院毕业设计（论文）10.4板式楼梯配筋图102 湖南工程学院毕业设计（论文）图10.1板式楼梯配筋图11章楼、屋面板设计11.1楼(屋)面板结构布置图楼(屋)面板结构布置图当采用弹性方法计算，跨中最大正弯矩发生在可变荷载为棋盘形布置时，简化为当支座固定时g’=g+q/2作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时q’=q/2作用下的跨中弯矩之和。支座最大负弯矩按可变荷载满布时求得，即内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。本设计中将周边两对板的作用均视为铰支支座。11.2荷载计算恒载标准值：4.40kN/㎡活载标准值：2.0kN/㎡恒载设计值：g=4.4kN/㎡×1.2=5.28kN/㎡102 湖南工程学院毕业设计（论文）活载设计值：q=2.0kN/㎡×1.3=2.6kN/㎡计算跨度Lx=5100mm；计算跨度Ly=6000mm板厚:H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235泊松比：μ＝1/511.2.1弯矩计算Mx=(0.02460+0.01560/5)×(1.20×4.4+1.40×1.0)×5.1m)2=4.82考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa=(0.05060+0.03480/5)×(1.4×1.0)×(5.1m)2=2.10Mx=4.82+2.10=6.91Asx=368.46mm2，实配φ10@200(As＝393mm2)ρmin＝0.307%，ρ＝0.327%My=(0.01560+0.02460/5)×(1.20×4.4+1.40×1.0)×(5.1m)2=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya=(0.03480+0.05060/5)×(1.4×1.0)×(5.1m)2=1.64My=3.57+1.64=5.20Asy=368.46mm2，实配φ10@200(As＝393mm2)ρmin＝0.307%，ρ＝0.327%Mx"=0.06260×(1.20×4.4+1.40×2.0)×(5.1m)2=13.16Asx"=658.22mm2,实配φ12@150(As＝754mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.307%，ρ＝0.628%My"=0.05510×(1.20×4.4+1.40×2.0)×(5.1m)2=11.58Asy"=646.74mm2，实配φ12@180(As＝mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.307%，ρ＝0.524%11.2.2跨中挠度验算：Mk-----按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq-----按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.02460+0.01560/5)×(1.0×4.4+1.0×2.0)×(5.1m)2=4.61　Mq=(0.02460+0.01560/5)×(1.0×4.4+0.5×2.0)×(5.1m)2=3.89102 湖南工程学院毕业设计（论文）Es＝210000N/mm2Ec＝29791N/mm2Ftk＝2.01N/mm2Fy＝210N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)σsk＝Mk/(0.87×ho×As)σsk＝4.61/(0.87×100×393)=135.06N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2ρte＝As/Ateρte＝393/60000=0.00654ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.00654×135.06)=-0.375当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/29791.5=7.049③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝393./1000/100.=0.00393⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ+0.2+6×αE×/(1+3.5γf")]Bs＝210000×393×1002/[1.15×0.2+0.2+6×7.049×0.00393/(1+3.5×0)]=1383.47(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝Mk/[Mq×(θ-1)+Mk]×BsB＝4.61/[3.89×(2-1)+4.61]×1383.47=750.355(5)、挠度f＝κ×Qk×L4/Bf＝0.00168×6.4×5.14/750.355=9.694mmf/L＝9.694/5100=1/526,满足规范要求！102 湖南工程学院毕业设计（论文）11.2.3裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)σsk＝Mk/(0.87×ho×As)σsk＝4.61×104/(0.87×100×393)=135.06N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2ρte＝As/Ateρte＝393/60000=0.007　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×135.06)=0.135　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)ωmax＝2.1×0.200×135.1/210000×(1.9×20+0.08×14.29/0.01000)=0.041，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)σsk＝Mk/(0.87×ho×As)σsk＝3.42×106/(0.87×90×393)=111.09N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2ρte＝As/Ateρte＝393/60000=0.007　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×111.09)=-0.074　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)ωmax＝2.1×0.2×111.1/210000×(1.9×20+0.08×14.29/0.01000)=0.034，满足规范要求!102 湖南工程学院毕业设计（论文）③、左端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ,ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)σsk＝Mk/(0.87×ho×As)σsk＝10.42×106/(0.87×99×754)=160.46N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2ρte＝As/Ateρte＝754/60000=0.013ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.0×160.46)=0.453　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)　ωmax＝2.1×0.453×160.5/210000×(1.9×20+0.08×17.14/0.01257)=0.107，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)σsk＝Mk/(0.87×ho×As)σsk＝9.17×106/(0.87×99×628)=169.49N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2ρte＝As/Ateρte＝628/60000=0.010ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×169.49)=0.365　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)ωmax＝2.1×0.365×169.5/210000×(1.9×20+0.08×17.14/0.01047)=0.105，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)σsk＝Mk/(0.87×ho×As)σsk＝10.42×106/(0.87×99×754)=160.46N/mm102 湖南工程学院毕业设计（论文）矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2ρte＝As/Ateρte＝754/60000=0.013ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×160.46)=0.453　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)ωmax＝2.1×0.453×160.5/210000×(1.9×20+0.08×7.14/0.01257)、=0.107，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)σsk＝Mk/(0.87×ho×As)σsk＝9.17×106/(0.87×99×628)=169.49N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120=60000mm2ρte＝As/Ateρte＝628/60000=0.010ψ＝1.1-0.65×2.01/(0.01×169.49)=0.365　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)ωmax＝2.1×0.365×169.5/210000×(1.9×20+0.08×17.14/0.01047)=0.105，满足规范要求！参考文献102 湖南工程学院毕业设计（论文）[1]沈蒲生.混凝土结构设计[M].北京：高等教育出版社，2005:18-26,197-215.[2]GB50009-2001，建筑结构荷载规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2002.[3]沈蒲生.混凝土设计原理[M].北京：高等教育出版社,2005:132-158.[4]吕西林.高层建筑结构[M].武汉：武汉理工大学出版社，2003:58-62,118.[5]03G101-1，混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（现浇混凝土框架、剪力墙、框架剪力墙、框支剪力墙结构）[S].北京：中国建筑标准设计研究所出版,2003.[6]陈文琪，罗国强，邓铁军.房屋建筑工程毕业设计指南[M].长沙：湖南科学技术出版社，1996：110-155.[7]GB50010-2002，混凝土结构设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2002.[8]赵明华.土力学与基础工程[M].武汉：武汉理工大学出版社，2000:179-184.[9]朱保良.直线·圆旋楼梯结构配筋设计手册[M].安徽科学技术出版社，1998:35.[10]应惠清.土木工程施工[M].上海：同济大学出版社，2004：25-69.[11]刘长滨.土木工程概（预）算[M]．武汉：武汉理工大学出版社,2004:75-86.[12]混凝土结构计算图表（中南建筑设计院）[S].北京：中国建筑工业出版社，2002.[13]03G101-2，混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（现浇混凝土板式楼梯）[S].北京：中国建筑标准设计研究所出版,2003.[14]杨志勇，董晓峰.工民建专业毕业设计手册[M].武汉：武汉工业大学出版社,2004:26-34，69-35，252-288.[15]JINEnping.Problemanalysisonmulti-layerframeconstructioninsteelandconcrete［J］．SichuanBuildingScience，2007，18（06）：13-22．致谢本次毕业设计历时一个102 湖南工程学院毕业设计（论文）学期，通过指导老师的悉心授教和同学通力合作，使我按时按量地完成了老师规定的设计任务。我认真完成了以下内容：建筑施工图、结构施工图、手算一榀框架的结构计算书、手绘一榀框架和基础的配筋图、编写施工组织设计书以及施工进度计划网络图、施工平面布置图。这次设计使我重新温习了大学四年所学的专业基础知识，并研读了与设计有关的规范，熟悉了它们的使用，基本掌握了规范的使用环境条件。另外，通过本次设计，我对CAD、天正、PKPM等专业软件的操作更加熟练自如，这将有利于我以后的设计工作。经历本次毕业设计，不仅使我加深了对专业知识的理解和运用，同时也学到了其它相关方面的知识。这是我第一次将大学所学理论知识系统完整地与实际设计相结合。期间也不免出现了各种问题：比如实践经验不足、相关的设计常规不了解和设计逻辑连贯性差等，缺乏一个系统整体的概念，但是在老师的指导和同学的探讨中都基本得到解决。在艰辛的设计过程中我同样收获了许多，不仅仅是专业学习方面的，对个人的素质都有了提高。我真正懂得了作为一名土木工程师，不仅要有过硬的专业技能，还要有高度的责任感和能吃苦耐劳的工作精神。虽然设计的过程中我们遇到了一些困难和挫折，但对即将步入社会的我们而言这绝对是一次难得的锻炼机会。在本次毕业设计的过程中得到了曾宪桃老师、梁桥老师、周燕来老师的悉心指导，使我的毕业设计能够顺利地完成。在我有设计方面的问题时他们总是不厌其烦，耐心地给我讲解。特别是梁桥老师，他平日里工作繁多，但在我做毕业设计的每个阶段，从结构设计一开始到毕业答辩之前这段时间里都给予了我悉心的指导和帮助。我的设计较为复杂烦琐，但是梁老师仍然通过电话、网络或者当面等方式细心地为我答疑和纠正计算书中的错误。所以在此我真心的感谢各位老师，并且祝你们身体健康，合家欢乐，工作顺利！在论文即将完成之际，我的心情无法平静，从开始进入课题到论文的顺利完成，有多少可敬的老师、同学、朋友给了我无言的帮助，在这里请接受我诚挚的谢意！最后我想说：今天我以母校为荣，明天母校将以我为荣！学生签名：刘杰清日期：2009.6.12102'